安徽建筑大学土木工程学院

安徽建筑大学在全国土木工程专业排名第几
安徽建筑大学在全国土木工程专业排名第几
安徽建筑大学在xx年全国土木工程专业评估中排名45，因此说是很有实力的，是获得国际认可的。

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安得广厦千万间，先来“土建”读四年——土木建筑专业相关高校推荐●嘉鱼（整理）目前，我国设置建筑学专业的高校非常多，并且各院校的办学历史、师资水平、科研实力等方面都有院校属性：“985工程”、双一流院校简介：哈尔滨工业大学隶属于工业和信息化部，学校本部位于黑龙江省哈尔滨市南岗区西大直街92号，同时在山东省威海市和广东省深圳市分别设有校区。

1999年被确定为国家首批“985工程”重点建设的9所大学之一，被普遍认为是“985工程”院校中的第一梯队，是享誉国内外的理工强校、航天名校。

合并了“建筑老八校”中的哈尔滨建筑大学后，在全国第四轮学科评估中，学校共有17个学科位列A类，学科优秀率（A类学科占授权学科的比例）位列全国第六位，A类学科数量位列全国第八位，工科A类数量位列全国第二位。

优势学科专业：学校有9个国家重点学科一级学科，分别是力学、机械工程、仪器科学与技术、材料科学与工程、动力工程及工程热物理、控制科学与工程、计算机科学与技术、土木工程、管理科学与工程；6个国家重点学科二级学科，分别是光学、电机与电器、物理电子学、通信与信息系统、飞行器设计、环境工程。

就业特色：2021年有应届本科毕业生3742人，其中3634人获得毕业证书和学位，毕业率为97.11%。

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马寅初、李四光、何鲁、冯简、柯召、吴宓、吴冠中等大批著名学者曾在学校执教。

2000年5月，原重庆大学、重庆建筑大学（与清华大学、东南大学等同为“建筑老八校”之一）、重庆建筑高等专科学校三校合并组建成新的重庆大学。

安徽省2023年学科和技能竞赛2023年安徽省大学生力学竞赛赛项规程一、赛项名称赛项名称: 2023年安徽省大学生力学竞赛英语翻译: Anhui Province Mechanics Competition for College Students in 2023赛项组别: 本科综合组、本科单科组和专科组二、竞赛组织机构1. 组织委员会主任：储常连安徽省教育厅副厅长副主任：梁樑合肥工业大学校长刘建中合肥学院副院长杨基明安徽省力学学会理事长委员：汤仲胜安徽省教育厅高等教育处处长梁祥君安徽省教育厅高等教育处副处长王建国安徽省力学学会副理事长黄景荣合肥工业大学教务部副部长兼创新创业教育中心主任刘沛平合肥学院大学生创新创业教育中心主任陈海波安徽省力学学会秘书长任伟新合肥工业大学土木与水利工程学院院长吴德义安徽建筑大学土木工程学院院长经来旺安徽理工大学力学与光电物理学院院长陆峰安徽工程大学建筑工程学院院长刘一华安徽省力学学会副秘书长兼教育工作委员会主任2. 专家委员会主任：杨基明中国科学技术大学专家副主任：宫能平安徽理工大学专家黄景荣合肥工业大学创新创业教育中心主任委员：陈海波中国科学技术大学专家刘一华合肥工业大学专家刘安中安徽建筑大学专家谢能刚安徽工业大学专家何芝仙安徽工程大学专家3. 监察委员会主任：陈文恩合肥工业大学监察处处长副主任：吴文涛合肥工业大学创新创业教育中心副主任委员：李伟安徽建筑大学土木工程学院党委副书记张旸安徽理工大学力学与光电物理学院党委副书记李烨安徽工程大学建筑工程学院党委副书记4. 仲裁委员会主任：王建国合肥工业大学专家副主任：陈海波中国科学技术大学专家委员：刘安中安徽建筑大学专家经来旺安徽理工大学专家5. 秘书处秘书长：刘一华合肥工业大学专家副秘书长:吴枝根合肥工业大学专家三、竞赛目的通过竞赛, 促进我省力学基础课程的建设, 提高力学基础课程的教学质量, 增进学生学习力学课程的爱好, 培养学生应用力学知识分析问题和解决问题的能力, 进一步提高我省高等学校理工科专业学生的力学素质, 为力学创新型和应用型人才的培养发明条件。

安徽建筑大学专业排名,招生专业目录(10篇)安徽建筑大学专业排名,招生专业目录(10篇)安徽建筑大学专业排名,招生专业目录(10篇)高考这一战固然至关重要，志愿填报更是重中之重。

说到志愿填报首要的必然是专业选择，这是考生和家长最烧脑的环节，那么小编就用简单易懂的方式为大家解读专业怎么选。

选择专业是一件非常重要的事情，即使你已经决定了你报考的大学名单，但是还有一件非常重要的事情就是大学专业的选择，每个大学招生的专业都有好差之分，那么安徽建筑大学都有哪些特色重点专业呢？安徽建筑大学最好的专业排名有哪些呢？本文整理了安徽建筑大学的相关专业知识，可供参考！一、安徽建筑大学特色专业排名专业名称专业详情土木工程安徽建筑大学在2013年全国土木工程专业评估中排名45，因此说是很有实力的，是获得国际认可的。

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工程管理安徽建筑大学的工程管理专业也是一个很不错的专业，这方面专业目前的社会需求量挺大，就业还是没问题的，只要知识掌握牢固。

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2019年安徽建筑大学有哪些专业,附比较好的专业名单安徽建筑大学有哪些专业,附比较好的专业名单2019高考填报时，安徽建筑大学有哪些专业和安徽建筑大学什么专业比较好是广大考生和家长朋友们十分关心的问题，以下是网为大家整理的安徽建筑大学专业名单和比较好的专业名单，供大家参考。

1、安徽建筑大学专业设置以下是安徽建筑大学招生信息网公布的各学院最新专业名单：专业代码专业名称学科层次学制科类土木工程学院81001土木工程81005城市地下空间工程81006道路桥梁与渡河工程81201测绘工程81401地质工程81402勘查技术与工程81802交通工程82901安全工程建筑与规划学院82801建筑学82802城乡规划82803风景园林环境与能源工程学院70504地理信息科学80501能源与动力工程81002建筑环境与能源应用工程81003给排水科学与工程82502环境工程82504环境生态工程经济与管理学院20101经济学经济学20302金融工程经济学120103工程管理管理学120104房地产开发与管理管理学120105工程造价管理学120203会计学管理学120204财务管理管理学120208资产评估管理学电子与信息工程学院80701电子信息工程80703通信工程80901计算机科学与技术80903网络工程80905物联网工程81004建筑电气与智能化材料与化学工程学院70302应用化学80405金属材料工程80406无机非金属材料工程80407高分子材料与工程81301化学工程与工艺数理学院70202应用物理学7020471201统计学外国语学院50201艺术学院130310艺术学130502视觉传达设计艺术学130503环境设计艺术学130503H环境设计（中外合作）艺术学3+1130506公共艺术艺术学机械与电气工程学院80202机械设计制造及其自动化80204机械电子工程80205工业设计80206过程装备与控制工程80301测控技术与仪器80601电气工程及其自动化80801自动化公共管理学院30101120206人力资源管理管理学120403劳动与社会保障管理学120404土地资源管理管理学120405城市管理管理学文理2、安徽建筑大学比较好的专业推荐国家级特色专业建设点4个：土木工程，城市规划，无机非金属材料工程，工程管理安徽省重点建设学科省级重点学科8个：化学，材料学，城市规划与设计，结构工程，市政工程，防灾减灾工程与防护工程，环境工程，管理工程。

第３６卷第４期２０２１年８月安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报J o u r n a l o fA n h u i P o l y t e c h n i cU n i v e r s i t y V o l ．３６．N o ．４A u g．,２０２１文章编号:１６７２Ｇ２４７７(２０２１)０４Ｇ００６４Ｇ０６收稿日期:２０２１Ｇ０２Ｇ２４㊀基金项目:安徽四建科技开发基金资助项目(H Y B ２０１９０１２６);中安华力建设集团有限公司产学研合作基金资助项目(H Y B ２０１９０１５２)作者简介:窦正磊(１９９６Ｇ),男,安徽马鞍山人,硕士研究生．通讯作者:李大华(１９６３Ｇ),男,安徽安庆人,教授,硕导．土压平衡盾构掘进土量平衡及参数相关性分析窦正磊,李大华∗,张自光(安徽建筑大学土木工程学院,安徽合肥㊀２３００００)摘要:土压平衡盾构掘进时,一般是通过监测地表沉降数据对土仓压力进行调整,使盾构达到土压平衡状态,但该方法过于滞后,易造成不平衡掘进状况.故分析控制土量平衡的方法使盾构掘进时处于土压平衡状态,确保开挖面土层的稳定.阐述了土量平衡中的挖土量与排土量,得出使盾构达到土量平衡状态时,控制螺旋输送机转速与推进速度的比值(N V),并总结出盾构掘进中土量平衡控制的标准.基于合肥地铁４号线隧道工程,对现场监测数据进行土量平衡分析,同时讨论关键参数的相关性,以保障盾构施工安全.结果表明:合肥地区类似工程盾构施工时可将N V 控制在０．１６２附近,此时盾构对土层扰动最小;土仓压力随着N V 和刀盘扭矩的增大而减小;总推力与N V存在一定的相关性.关㊀键㊀词:土压平衡盾构;土量平衡;合肥地区;掘进参数;相关性分析中图分类号:U ４５５．４３㊀㊀㊀㊀文献标识码:A随着地下轨道交通的发展,盾构施工技术也得以快速发展.现阶段隧道施工广泛使用土压平衡盾构,土压平衡盾构存在出土率高㊁适用地层的范围较广等优点,在掘进时能够有效地维持土体的稳定从而降低对地表沉降的影响.因此,充分了解土压平衡盾构掘进时存在的平衡关系以及各施工参数间的相关性是专家广泛关注的问题.针对土压平衡盾构的平衡状态及参数的相关性,国内外学者结合理论和实验分析对此做出了大量的研究:胡国良[１]等研究发现可通过实时调整推进速度或输送机转速,进而控制土仓压力维持在设定的范围内,从而达到土压平衡状态;王洪新[２]等建立了土压平衡盾构掘进的数学物理模型,进一步推导出盾构各施工参数间的相关性;周冠南[３]分析螺旋输送机排土及保压作用时,总结出土仓内外压力及进㊁出土量的平衡可通过对排土量的控制来实现;邢彤[４]等通过模型试验分析了刀盘扭矩与刀盘开口率㊁土仓压力㊁推进力的关系;江华[５]等以北京地铁９号线为背景讨论了辐条式与面板式在大粒径卵砾石地层施工时参数的关键性特征.上述研究提出了通过改变输送机转速或推进速度来控制排土量的思路,但对其土量平衡状态分析则不够全面,并且参数的相关性大多数是基于模型试验进行验证的,忽略了地层的复杂性,因此不能为实际盾构施工提供较高的参考价值.研究对盾构掘进时的土量平衡进行理论分析,提出了通过控制输送机转速与推进速度的比值来维持土量平衡,从而使盾构达到土压平衡状态.同时对合肥地铁４号线盾构施工中的关键参数进行统计分析,得出相应的相关性,其结果可为将来合肥地区类似工程提供参考.１㊀土量平衡１．１㊀土量平衡理论分析现阶段土压平衡盾构在施工时,主要以控制土压力为目标,建立盾构的土压平衡状态.所谓土压平衡状态就是土仓内的土压力等于前方土体对盾构的水土压力.施工前首先设定好土仓内的压力值,一般压力值的取值范围是:(水压力＋主动土压力)＜P ０＜(水压力＋被动土压力).然后,结合掘进时监测的地表沉降㊁隆起等数据对土仓内的压力值进行调整,通过改变土压平衡盾构的推进速度或螺旋输送机的转速来调整土仓内的压力值,从而确保开挖面的稳定.然而复杂的土层条件导致实际操作中很难确定开挖面的水土压力且这种滞后操作需要施工人员具备丰富的施工经验才能精准地调控盾构开挖,故很容易造成不平衡掘进的现象.因此可以考虑盾构存在的另一种平衡状态－－土量平衡,即刀盘开挖进土仓内的土量等于螺旋输送机排出的土量.土压平衡盾构的工作状态如图１所示.其中,盾构推进的距离是d S ;盾构刀盘切削进入土仓内的天然状态土体积是Q W ;螺旋输送机排出去的天然状态土体积是Q P ;故盾构挤压前方土体的体积变形量为d V r 挤压＝Q W －Q P ,用挤压量除以盾构掘进面的截面积就得出不平衡掘进量d l [６].王洪新[２]引入接触压力作用下土体产生单位变形时的反力值K ,即似刚度,则超推进(欠推进)状态时盾构掌子面压力与静止侧向土压力之差和不平衡掘进量的物理关系式为d P ＝K d l .如果Q W ＞Q P ,则掌子面的压力大于侧向土压力,对前方土体形成挤压,造成超推进现象.反之,如果Q W ＜Q P ,盾构对前方土体形成卸载,造成欠推进现象.因此,维持盾构的土量平衡,使得开挖的土体能够及时通过输送机排出就能稳定土仓内的压力值,从而达到土压平衡状态保证盾构施工的安全.图１㊀土压平衡盾构掘进的原理图１．２㊀挖土量与排土量针对土压平衡盾构掘进时的土量平衡,主要需要研究单位时间内刀盘切削进土仓内的土量和螺旋输送机排出的土量.假设盾构掘进速度为V ,盾构开挖面的半径为D ,则单位时间T 内的挖土量为Q ＝πD ２４V T ,而盾构在掘进过程中,开挖的天然土体经过刀盘的切削以及在土仓内的搅拌挤压,土的内部结构容易发生改变,因此螺旋输送机排出去的土体与开挖的土体相比变得更加松散,故需要考虑土的松散系数k [７],由此得出的挖土量Q W ＝k Q 才是螺旋输送机排出土量的体积.土压平衡盾构通常采用中心轴螺旋杆式输送机,输送机排出的土量主要受其转速的控制,因此,假设螺旋输送机的直径为d １,螺旋输送机轴的直径为d ２,螺旋输送机的节距为L ,则土体充满螺旋机内部情况下单转的排土量为Q D P ＝π(d ２１－d ２２)L ４.一般螺旋输送机的运输能力与运输材料的充填系数有关,但是土压平衡盾构为了保持开挖面的水土压力与土仓内的土压力相平衡,需要在工作时使土体充满整个输送机,因此在实际的排土过程中螺旋输送机的排土效率η一般为９５％~９７％.又由于盾构在施工时易遇到含砂量较大的地层,这种状况下开挖的泥土流动性较差,容易在土仓内固结,就会导致土体不能充满输送机,需要加入泡沫剂对渣土进行改良,使泥土转化为流动性较好的状态.所以计算排土量时需要考虑有效出土比k e ＝d G 天然d G 天然＋d G 添加,故螺旋输送机在单位时间T 内的排土量为Q P ＝γ１ηk e Q D P N T γ０,式中,γ１为添加泡沫剂后将土体积换算为重量的参数;N 为螺旋输送机转速;γ０为土体的天然容重.５６ 第４期窦正磊,等:土压平衡盾构掘进土量平衡及参数相关性分析１．３㊀土压平衡比根据挖土量与排土量的公式可进一步推导出出土率e 为e ＝Q P Q W ＝γ１ηk e (d ２１－d ２２)L k γ０D ２N V æèçöø÷.出土率是衡量土压平衡盾构处于土量平衡状态的重要参数,因此准确把控出土率的大小才能使盾构保持稳定掘进的状态.但实际施工中,盾构的出土量非常大,很难准确对出土率进行定量的控制.通过公式可以发现出土率与推进速度㊁螺旋输送机转速存在明显的线性关系,并且这两个数据都是可以直接控制的,因此可以通过控制推进速度和输送机转速的比值使得盾构处于土量平衡状态.当出土率e ＝１００％时,盾构的挖土量就等于排土量,盾构对土体的扰动最小,处于土压平衡状态,同时盾构掘进速度与螺旋输送机的比值也保持为定值,关系式为N V ＝k γ０D ２γ１ηk e (d ２１－d ２２)L .因此,称土量平衡状态时的N V 比值为土压平衡比[８],并用N V æèçöø÷B 表示.当盾构以此时的N V值掘进时,盾构接触面最稳定;当N V＞N V æèçöø÷B 时,盾构处于欠推进状态,土体水土压力大于盾构与前方土体接触的压力,易造成前方土体的沉降;当N V＜N V æèçöø÷B 时,盾构处于超推进状态,土体水土压力小于盾构与前方土体接触的压力,易造成隆起现象.为了减小盾构对地层的扰动,一般使土压平衡盾构掘进时的N VʈN V æèçöø÷B ,可以让出土率较为稳定.２㊀工程概况２．１㊀隧道施工方案合肥地铁４号线二标区间隧道始于丰乐河路站东端,沿习友路路中下方穿行至玉兰大道站西端,为两条单洞单线圆形隧道,区间左线长１４７３．５６０m ,右线长１４７０．７７８m ,地理位置如图２所示.区间隧道采用两台土压平衡盾构进行施工,平面最小曲线半径为５００m ,线间距为９．１~１７．５m ,区间隧道覆土厚度约为８ ８５~１６ ８５m ,最大坡度２８％.土压平衡盾构开挖直径为６２８０mm ,最大推进速度可达到８０mm /m i n ,盾构刀盘的开口率为６０％.用于运输渣土的螺旋输机最大转速可达２５r m p,输送机壳体内径为７００mm ,螺杆的直径为２２０mm ,叶片的间距为５６０mm .图２㊀区间现状地理位置示意图２．２㊀工程地质条件土压平衡盾构施工穿越的土层地质条件如表１所示.记录监测数据的路段地层主要为⑨１２强风化砂质泥岩和⑨１３中风化砂质泥岩,土质较均匀. ６６ 安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报第３６卷３㊀隧道施工工程现场监测分析根据前面的分析可知,如果盾构以土压平衡比推进,开挖面较为稳定.盾构在施工中的N V偏离土压平衡比时,会产生土仓压力的波动,而土仓压力的变化对盾构的平衡控制是极为不利的.收集合肥地铁４号线盾构２６４~３６３环区间的施工监测数据,对其数据进行计算分析,结果如图３所示.由图３可知,螺旋输送机转速与掘进速度的比值在０．１４０~０．１８３范围内,平均值为０．１６２.结合对应地段监测点的数据发现,N V在均值时开挖的地层沉降较小,土压平衡控制地较为稳定.因此,合肥地区类似工程使用土压平衡盾构开挖时可将N V比值控制在０．１６２附近波动.对于其他不同地层条件下的隧道工程,可提前在实验室模拟试验或收集相似土层施工的数据分析得到土压平衡比,这样就能通过土量平衡来维持盾构的土压平衡状态.表１㊀掘进区域内地层的物理力学特性地层代号地层类型重度/K N m －３凝聚力/k p a 内摩擦角/ʎ泊松比渗透系数/m d －１⑥１黏土１９．４５５１５０．２８０．００１⑦２粉质黏土１９．９３２１６０．２９０．０２⑨１１全风化砂质泥岩２０．５３５１６０．２８０．０２⑨１２强风化砂质泥岩２１．０４０２００．２４０．５⑨１３中风化砂质泥岩２１．４－－０．２００．００１图３㊀２６４~３６３环区间螺旋输送机转速与推进速度比值４㊀掘进参数相关性分析为了更全面研究土压平衡盾构施工时的平衡状态,需要分析掘进参数之间的相互影响.不同的地质条件会导致盾构的施工参数存在较大差异,且盾构参数之间的相互关系较为复杂,很难通过函数关系进行表示.故可以依据现场监测数据讨论各掘进参数之间的相关性.选取合肥地铁４号线盾构施工的２６４~３６３环作为试验区间,记录每一环的土仓压力㊁推进速度㊁输送机转速㊁总推力及刀盘扭矩等数据,通过统计回归对相关性进行分析.４．１㊀土仓压力和螺旋输送机转速、推进速度的关系理论分析发现可通过控制输送机转速与推进速度的比值让盾构维持在土压平衡状态,而土压平衡的关键就是土仓压力与开挖面的水土压力保持平衡,因此,土仓压力和输送机转速㊁推进速度必然存在内在关系.通过对数据分析得出关系曲线如图４所示.由图４可以看出,土仓压力与输送机转速/推进速度呈负相关性,相关系数R ２＝０．５９３８,相关性较强.因此,在现场施工时要使N V比值波动较小,防止较大的变化影响土仓内的压力,造成不平衡掘进.７６ 第４期窦正磊,等:土压平衡盾构掘进土量平衡及参数相关性分析４．２㊀总推力和螺旋输送机转速㊁推进速度的关系盾构的总推力主要受开挖过程中的总阻力与开挖面的水土压力的影响,而总推力的大小决定了盾构推进快慢,因此就需要讨论总推力和输送机转速㊁推进速度的关系.通过现场数据分析得出的关系曲线如图５所示.由图５可以看出,总推力与输送机转速/推进速度呈负相关,其中相关系数R２＝０．２１６８.因为盾构在掘进时总阻力的影响因素较多,导致总推力的值不断发生变化[９],所以两者的相关性较弱.图４㊀土仓压力与输送机转速/推进速度的关系图５㊀总推力与输送机转速/推进速度的关系４．３㊀土仓压力与刀盘扭矩的关系刀盘扭矩是影响盾构正常掘进的关键性因素,刀盘扭矩的大小决定了刀盘切削土体的能力,若刀盘扭矩过小,会出现动力不足刀盘被困住的现象.依据现场数据分析得到土仓压力与刀盘扭矩的关系曲线如图６所示.由图６可以看出,土仓压力与刀盘扭矩呈负相关,其相关系数R２＝０．３６５７,两个参数的相关性中等.因此,施工时要注意刀盘扭矩的变化对土仓压力的影响,才能保证盾构的顺利开挖.４．４㊀总推力和刀盘扭矩的关系土压平衡盾构主要通过控制土仓压力来防止地表土层的下沉,一般都是讨论参数与土仓压力的相关性,而忽视了对其他参数内在关联性的研究.依据现场监测数据讨论总推力与刀盘扭矩的相关性,关系曲线如图７所示.由图７可知,相关系数R２＝０．０２３１,两个参数并不存在相关性.图６㊀土仓压力与刀盘扭矩关系图７㊀刀盘扭矩与总推力的关系５㊀结论研究总结了土压平衡盾构掘进中的土量平衡状态,若盾构能控制土量平衡就能使其处于土压平衡状态,对地层产生的损失值最小.土量平衡的关键是控制出土率,但实际工程施工中直接控制出土率是较为困难的,分析发现可通过控制螺旋输送机转速与推进速度比值来控制出土率.施工时可提前对工程进行试验模拟得出NV比值,使盾构处于土压平衡状态进行开挖,避免不平衡掘进所引起的地层沉降增大,保证盾构的安全施工.参数相关性主要是基于合肥地质条件收集的数据进行分析,得出土仓压力与螺旋机转速/推进速度㊁刀盘扭矩存在较强的相关性;土仓压力随着螺旋机转速/推进速度和刀盘扭矩的增加而降低;总推力与螺 ８６ 安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报第３６卷旋机转速/推进速度存在一定的相关性.故合肥类似工程施工时可结合上述参数的相关性结果对盾构的土压平衡进行控制,避免造成不平衡掘进.参考文献:[１]㊀胡国良,龚国芳,杨华勇．盾构掘进机土压平衡的实现[J ]．浙江大学学报(工学版),２００６,４０(５):８７４Ｇ８７７．[２]㊀王洪新,傅德明．土压平衡盾构掘进的数学物理模型及各参数间关系研究[J ]．土木工程学报,２００６,３９(９):８６Ｇ９０．[３]㊀周冠南．土压平衡盾构螺旋输送机排土及保压作用分析[J ]．隧道建筑,２０１２,３２(３):３０２Ｇ３０８．[４]㊀邢彤,龚国芳,杨华勇．盾构刀盘驱动扭矩计算模型及实验研究[J ]．浙江大学学报(工学版),２００９,４３(１０):１７９４Ｇ１８００．[５]㊀江华,张晋勋,江玉生．大粒径卵砾石地层土压平衡盾构关键参数相关性特征[J ]．都市快轨交通,２０１３,２６(２):９４Ｇ９９,１０７．[６]㊀王洪新,傅德明．土压平衡盾构平衡控制理论及试验研究[J ]．土木工程学报,２００７,４０(５):６１Ｇ６８,１１０．[７]㊀薛茹镜,陈冬,吴婧姝．土压平衡盾构排土量控制分析[J ]．工业建筑,２００８,３８(S １):９６５Ｇ９６７．[８]㊀陈立生,王洪新．土压平衡盾构平衡控制的新思路[J ]．上海建设科技,２００８(５):１８Ｇ２１．[９]㊀占传忠．复合地层盾构的适应性及掘进参数的关联性分析[J ]．中国煤炭地质,２０１８,３０(S １):９７Ｇ１０４．A n a l y s i s o fP a r a m e t e rC o r r e l a t i o na n dS o i lV o l u m eB a l a n c e o fE P BS h i e l d i nE x c a v a t i o nD O UZ h e n g l e i ,L ID a h u a ∗,Z H A N GZ i g u a n g(S c h o o l o fC i v i l E n g i n e e r i n g ,A n h u i J i a n z h uU n i v e r s i t y ,H e f e i ２３００００,C h i n a )A b s t r a c t :D u r i n g t h e p r o c e s s o fE P Bs h i e l d t u n n e l i n g ,t h e p r e s s u r eo f s o i l c o m p a r t m e n t i su s u a l l y a d j u s Ｇt e db y m o n i t o r i n g t h e s u r f a c e s e t t l e m e n td a t a t oh a v e t h eE P Bs h i e l dr e a c ht h es t a t eo f e a r t h p r e s s u r e b a l a n c e ,b u t t h i sm e t h o d i s t o oo l d Ｇf a s h i o n e d ,w h i c h i s e a s y t o c a u s e u n b a l a n c e d t u n n e l i n g．T h e r e f o r e ,t h e m e t h o do f s o i l v o l u m eb a l a n c e i s a d o p t e d t om a k e t h e s h i e l d t u n n e l i n g i n t h e s t a t eo f s o i l p r e s s u r eb a l Ｇa n c e ,s o a s t o e n s u r e t h e s t a b i l i t y o f t h e s o i l l a y e r a t t h e e x c a v a t i o n f a c e ．T h i s p a p e r e x po u n d s t h e a m o u n t o f e x c a v a t i o na n dd i s c h a r g e i n t h e s o i l v o l u m eb a l a n c e ,o b t a i n s t h e r a t i oo f s p e e do f s c r e wc o n v e y o r a n d a d v a n c i n g s p e e d (N V )t om a k e t h e s h i e l d r e a c h t h e s t a t e o f s o i l v o l u m e b a l a n c e ,a n d s u m s u p t h e s t a n d Ｇa r do f s o i l v o l u m e b a l a n c e c o n t r o l i n s h i e l d t u n n e l i n g ．B a s e d o n t h e t u n n e l p r o je c t o fH ef e iM e t r oL i n e ４,t h i s p a p e r a n a l y z e s t h e s o i l v o l u m eb a l a n c e o f f i e l dm o n i t o r i ng d a t a ,a n dd i s c u s s e s th e c o r r e l a ti o no f k e y p a r a m e t e r s ,s o a s t o e n s u r e t h e s a f e t y o f s h i e l d c o n s t r u c t i o n ．T h e r e s u l t s s h o wt h a t :N V c a nb e c o n t r o l l e d n e a r ０．１６２i n t h e s h i e l d c o n s t r u c t i o n o f s i m i l a r p r oj e c t s i nH e f e i a r e a ,a n d t h e s h i e l d h a s t h e l e a s t d i s t u r b Ｇa n c e t ot h es o i l ;t h e p r e s s u r eo fs o i l c o m p a r t m e n td e c r e a s e sw i t ht h e i n c r e a s eo f N Va n dc u t t e rh e a d t o r q u e ;t h e t o t a l t h r u s t f o r c e i s r e l a t e d t o N V ．K e y w o r d s :E P Bs h i e l d ;s o i l v o l u m eb a l a nc e ;H e f e i a r e a ;t u n n e l i n gp a r a m e t e r ;c o r r e l a t i o na n a l y s i s ９６ 第４期窦正磊,等:土压平衡盾构掘进土量平衡及参数相关性分析。

安徽建筑大学城市建设学院是几本学生评价怎么样好不好(10条)安徽建筑大学城市建设学院是几本学生评价怎么样好不好(10条)安徽建筑大学城市建设学院是几本学生评价怎么样好不好(10条)考生之前的努力奋斗就是为了高考报志愿时有更多的底气和把握。

而俗话说，三分考、七分报，有很多考生和家长都还不太了解大学的一本、二本、三本之分，本科高校只有一个层次和等级，就是(本科教育层次)。

一本、二本、三本高校是同一个层次和等级的“本科高校”只是侧重不同。

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第３８卷第２期２０２３年４月安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报J o u r n a l o fA n h u i P o l y t e c h n i cU n i v e r s i t y V o l ．３８N o ．２A pr ．２０２３文章编号:１６７２Ｇ２４７７(２０２３)０２Ｇ００６４Ｇ０７收稿日期:２０２２Ｇ０６Ｇ０７㊀基金项目:国家自然科学基金资助项目(５１４０８００５,５２０７８１７７);安徽建筑大学产学研合作基金资助项目(H Y B ２０２１０１３４)作者简介:王㊀芳(１９８３Ｇ),女,山东济南人,副教授,博士.不同风化程度泥岩填料力学性能试验研究王㊀芳１,刘思源１,刘㊀凯２,徐㊀涛３(１．安徽建筑大学土木工程学院,安徽合肥㊀２３０６０１;２．合肥工业大学汽车与交通工程学院,安徽合肥㊀２３０００９;３．安徽四建控股集团有限公司,安徽合肥㊀２３００８８)摘要:为了研究不同风化程度泥岩的力学性能,本文针对马巢高速路段路基填料泥岩,通过土工试验㊁回弹模量试验㊁C B R 试验及不固结不排水三轴压缩试验,研究风化程度㊁干密度及压实度对回弹模量㊁C B R 以及抗剪强度及其参数的影响.统计回归提出了回弹模量㊁粘聚力以及内摩擦角预估模型.研究结果表明:泥岩与土具有相似的击实特性;压实度是泥岩回弹模量的主要控制因素,浸水会使泥岩回弹模量下降,风化程度越高产生的不良影响越大;随着风化程度和压实度的提高,泥岩的C B R 值逐渐增大,试验工点的C B R 值均大于８％,满足路基填筑要求.三轴压缩试验中,泥岩的抗剪强度随风化程度和压实度的提高也逐渐增大;当压实度不变,随着风化程度的提高,粘聚力急剧增大而内摩擦角逐渐减小;当风化程度不变,随着压实度的增加,粘聚力逐渐增大而内摩擦角变化不大.关㊀键㊀词:道路工程;泥岩填料;力学性能;试验研究;风化程度中图分类号:T U ４５７㊀㊀㊀㊀文献标志码:A泥岩是一种介于硬岩与土体之间的材料,在我国范围内广泛分布,泥岩与公路工程建设息息相关,具有抗压强度低㊁易风化㊁遇水易软化㊁崩解㊁膨胀㊁填筑密实度对含水量敏感等特点,对高速公路修建极其不利.为保持填挖平衡㊁降低远距调运和工程造价㊁缩短工期,高速公路不得不采用性能尚可的泥岩,或将泥岩改良后作为路基填料.因此,泥岩的基本物理性能和路用性能是高速公路建设者最为关心的.目前,关于泥岩技术性能做了大量研究.郑明新等[１]和方焘等[２]在分析风化软岩基本矿物成分㊁耐崩解性的基础上,结合风化软岩岩块力学强度和击实试验结果,初步判定了风化软岩填筑路基的可行性,同时提出了软岩填筑路基可行性的初步判定方法.谌文武等[３]对风化灰绿色及红色泥岩物理力学性质对比研究,结果表明灰绿色泥岩的抗剪性能明显优于红色泥岩.王鹏等[４]和姜兵等[５]通过三轴压缩试验,研究了红层泥岩的抗剪强度以及压缩特性.李峰等[６]和张青波等[７]以泥岩全风化层为研究对象,通过室内试验建立天然含水率及天然孔隙比与力学指标之间的关系.高曙光等[８]和祝艳波等[９]选取石灰㊁水泥㊁粉煤灰作为红层泥岩路基填料的改良剂,提出了适宜的最优配比.苏天明等[１０]分析了泥岩崩解破坏机理以及其主要影响因素为黏土矿物的含量.张黎明等[１１]和朱江鸿等[１２]通过干湿循环方法研究泥岩的路用性能和力学特性,结果表明干湿循环对其劣化程度呈增大趋势.以上研究主要针对单一风化程度的泥岩,并且对泥岩力学性能的影响因素研究较少.本文以马巢高速泥岩填料为研究对象,通过室内土工试验㊁C B R 试验㊁回弹模量试验和三轴不固结不排水试验,探讨不同风化程度㊁压实度及干密度等对泥岩C B R ㊁回弹模量㊁抗剪强度及其参数的影响,并提出回弹模量㊁粘聚力以及内摩擦角的预估模型,为泥岩填料在高速公路路基工程中的应用提供理论依据.１㊀试验方法１．１㊀试验材料采用安徽省马鞍山至巢湖高速公路泥岩路段K ３５＋０００㊁K ２４＋４００㊁K ３５＋６００处泥岩原状样,该路段泥岩主要为砂质泥岩.砂质泥岩的化学成分及含量为S i O ２,６０ ２３％;F e O ,６％;F e ２O ３,６．７８％;A l ２O ３,１６ ６％.砂质泥岩矿物成分中,对工程性质影响最大的主要是粘土矿物.其主要矿物为伊利石Ｇ蒙脱石混Copyright ©博看网. All Rights Reserved.层在性质上兼有伊利石和蒙脱石两者的特性,比单一的伊利石活性高,又比单一的蒙脱石的活性低.在扫面电镜观察下,泥岩为基底式胶结,胶结物为泥质和铁质.碎屑颗粒悬浮在基质中,且碎屑颗粒表面由于沉积经过长距离搬运和磨蚀,呈浑圆状或次棱角状.根据«公路土工实验规程J T GE ４０Ｇ２００７»对其进行击实试验和基本物理指标试验发现,泥岩与土具有相似的击实性能,具有最大干密度和最佳含水率等各项物理指标,不同工点泥岩基本物理指标如表１所示.表１㊀不同工点泥岩基本物理指标试验工点桩号风化程度及风化系数k f最佳含水率/％最大干密度/(g/c m ３)液限/％塑限/％塑性指数液性指数K ３５＋０００强风化泥岩为主０．１~０．４１０．８２．１４３５．４１５．３２０．４－０．２３K ２４＋４００弱风化泥岩为主０．４~０．７９．２２．１２３７．８１７．７２０．１－０．５４K ３５＋６００微风化泥岩为主０．７~０．９７．５２．１３３８．６１８．３２０．３－０．７３图１㊀不同工点泥岩１．２㊀试验方案从泥岩的回弹模量㊁C B R 及抗剪强度研究不同风化程度泥岩的力学性能,试验方法参照公路土工实验规程进行.(１)回弹模量试验.为了研究不同风化程度泥岩路基填料的回弹模量在多种影响因素下的变化特征和规律,设计两组试验.第一组选用强风化泥岩,在不同干密度和压实度影响下的回弹模量试验.由于在工程中路基填料压实度基本为９４％~９７％,因此设计９４％㊁９５％㊁９６％㊁９７％的４种压实度.强风化泥岩的最大干密度为２ １４g /c m ３,故现场干密度取１ ９５㊁２ ０㊁２ ０５㊁２ １０g /c m ３这４种干密度.将上述两种因素进行正交,共１６组工况.为了研究路基浸水和泥岩风化程度对回弹模量的影响,第二组试验选用３种不同风化泥岩,含水率为最佳含水率,在９４％㊁９５％㊁９６％㊁９７％的４种压实度条件下浸水养护９６h 前后的对比试验,共２４组工况.试验采用杠杆压力仪法,试样最大粒径不大于５mm ,微风化泥岩颗粒直径较大时,需进行破碎处理.(２)C B R 试验.为了研究风化程度对泥岩C B R 值的影响,设计３种风化强度泥岩分别在９３％㊁９４％㊁９６％的３种压实度下的C B R 试验,共９组工况,每组试验设置３个平行试验.按击实试验测得的最优含水量备样,土最大粒径为４．７５mm ;试样直径１０２mm ,高１１６mm .为了模拟材料在使用过程中的最不利状态,加载前浸水４昼夜.测量浸水后试样的高度变化,并计算其膨胀量.采用１mm /m i n 的速度贯入试样,总贯入量应超过７mm .(３)三轴压缩试验.常规三轴不固结不排水(u u )压缩试验在三轴仪上进行.试样为直径６１．８mm ,高１２５mm 的圆柱体.土样为扰动土,将土样做碾碎处理,过５mm 土工筛去除较大颗粒烘干,按最佳含水率配备.将土样倒入制样模具中分层击实,在各界面做刮毛处理保证整个试样不分层.为了研究压实度与风化程度对抗剪强度的影响,选用弱风化泥岩,含水率控制为最佳含水率,压实度分别为９４％㊁９５％㊁９６％㊁９７％的４组试样;控制压实度为９７％,含水率为最佳含水率,泥岩风化程度分别为强㊁弱㊁微的３组试样.５６ 第２期王㊀芳,等:不同风化程度泥岩填料力学性能试验研究Copyright ©博看网. All Rights Reserved.每组４个试样,分别施加５０㊁１００㊁１５０㊁２００k P a 的围压,剪切速率为０．２mm /m i n.当残余强度稳定或轴向应变达到１５％时停止试验.２㊀试验结果与分析２．１㊀回弹模量试验图２㊀弹性模量随压实度变化规律(干密度不同)强风化泥岩试样在不同干密度和不同压实度下的回弹模量试验结果如图２所示.从图２可知,在试验拟定范围内所得到的最大回弹模量对应最大压实度和最大干密度,最小回弹模量对应最小压实度和最小干密度.随着压实度的增大,干密度为２ １０g /c m ３时,回弹模量从５４ ５M p a 增加到７５ ９M p a ,压实度每增加１％,回弹模量平均增加７ １M pa ;干密度分别为２ ０５㊁２ ０㊁１ ９５g /c m ３时,压实度每增加１％,回弹模量分别平均增加５ ０㊁５ ５㊁６ ２M p a .当干密度为２ １０g /c m ３时,回弹模量随压实度的平均变化速率最快,且不同干密度下平均速率相差不大.为了探究某一因素对回弹模量影响较大,利用１s t o pt 软件将干密度和压实度与回弹模量进行非线性拟合,拟合结果如式(１)所示:E p ＝２０．３２３７ρ２．２４８６＋２３７９９K ０．０２１２－２６２５２,R ２＝０．９６.(１)从式(１)可以看出,压实度对回弹模量的影响比干密度对回弹模量的影响大,因此,我们可以推断压实度和干密度都是控制泥岩路基填料的控制因素,但是压实度为主要控制因素.泥岩试样在不同风化程度㊁不同压实度和不同浸水条件下的回弹模量试验结果如图３所示.从图３可知,随着压实度的增加,强风化泥岩浸水前的回弹模量从５５．１M p a 增加到７６．１M p a ,其平均值为６６．６８M p a ,浸水后的回弹模量从２２．４M p a 增加到４３．７M p a ,其平均值为３１．７M p a ;弱风化泥岩浸水前回弹模量从３３．５M p a 增加到５１．２M p a ,其平均值为４２．０５M p a ,浸水后回弹模量从２２．８M p a 增加到３８．７M p a ,其平均值为３０．２６M p a ;微风化泥岩浸水前回弹模量从２０．２M p a 增加到２６．５M p a ,其平均值为２２．７M p a ,浸水后从２１．６M p a 增加到２３．５M p a ,其平均值为其２２．５６M pa .浸水前后,强风化泥岩回弹模量均明显大于微㊁弱风化的泥岩,主要原因是由于泥岩风化程度越高,泥岩颗粒越松散,泥岩的粒径越来越小,在击实的作用下,颗粒之间的联结更加紧密,回弹模量也就越大.从回弹模量平均值来看,强风化泥岩回弹模量浸水前后变化最大,从６６．６８M p a 下降至３１．７M p a ,其次为弱风化泥岩,微风化泥岩变化最小,说明浸泡作用能明显降低泥岩回弹模量,且对微㊁弱风化泥岩的影响小于对强风化泥岩的影响.在施工中应加强泥岩路基成型保护,尤其应做好梅雨季节的防排水问题.２．２㊀C B R 试验不同压实度条件下的C B R 与膨胀率如表２所示.由表２可知,当压实度不变时,泥岩的风化程度越高,C B R 值越大,当风化程度不变时,C B R 值随着压实度增大而增大.根据«公路路基设计规范J T G D ３０Ｇ２００４»C B R 值大于８％即可满足路基C B R 填筑要求,本试验测得的泥岩填料C B R 值均大于８％,说明其满足路基不同层位填料的C B R 值要求.本课题研究的泥岩属于膨胀性非常小的岩土,完全可以用作路基填料,符合相关规范要求.但从检测验收㊁路面平整度要求看,上下路床若使用泥岩填料需对泥岩颗粒级配进行控制.强风化㊁弱风化泥岩可通过自然条件或预崩解处理来达到路基施工要求,微风化泥岩不宜直接作为上下路床填料,若工程量较大时,一定要用机械破碎后方能使用.表２㊀不同压实度条件下的C B R 与膨胀率取样点风化程度９３％压实度９４％压实度９６％压实度C B R /％膨胀率/％C B R /％膨胀率/％C B R /％膨胀率/％K ３５＋０００强１１．６１．５６１３．３１．０８１５．６０．８８K ２４＋４００弱１０．２０．６５１１．７０．７３１２０．５４K ３５＋６００微８．６０．１５９０．０８１００．２４６６ 安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报第３８卷Copyright ©博看网. All Rights Reserved.图３㊀浸水条件下不同风化程度泥岩回弹模量关系图２．３㊀三轴压缩试验将试验结果整理为不同试验条件下偏差应力(σ１－σ３)与轴向应变ε的关系图,如图４㊁５所示.由图４㊁５可知,在不同试验条件下的泥岩试样在轴向应变达到１５％时均没有出现峰值,且轴向应变从起始到４％范围内,偏差应力变化速率较快,后逐渐趋于平稳.由图４可知,在相同的压实度条件下,围压一定时,随着风化程度的提高,偏差应力逐渐增大.由图５可知,在同一风化程度条件下,当围压一定时,随着压实度的增加,偏差应力逐渐增大.风化程度和压实度都一定的条件下,泥岩的偏差应力随围压的升高而增加.其主要原因为:在低围压下,土体颗粒间联结强度低,土体颗粒相对容易滑动,颗粒之间的粘着相对松散;当围压升高时,土颗粒不容易发生滑动,联结强度变大,土体压实效果增加,颗粒接触更加紧密,产生同一应变所需偏差应力增大,因而泥岩强度增加.而在试验初期,轴向应变０％~１％范围内,土体容易被压缩,产生同一应变所需要的σ１较小,因而在σ１相差不大的情况下,围压增大,偏差应力可能会减小.对比图４㊁５,风化程度对偏差应力的影响比压实度影响大.为探究泥岩有效抗剪强度参数,通过三轴剪切试验可得出泥岩试样有效抗剪强度包络线如图６㊁７所示.根据抗剪强度包络线从而分别得出不同压实度下和不同风化程度泥岩试样的有效抗剪强度参数值.不同风化程度泥岩的抗剪强度指标粘聚力c u ㊁内摩擦角φu 如表３所示.从表３中可知,压实度不变,粘聚力随风化程度的提高而呈非线性上升,内摩擦角则呈非线性下降.当风化程度从强风化变为微风化,粘聚力从９２．３４k P a 下降到２０．０７k P a ;内摩擦角从１８．８２ʎ上升到２２．８６ʎ.由此可见泥岩风化程度对抗剪强度指标有很大的影响.由表１不同泥岩风化系数范围,以泥岩风化系数k _f 代表不同风化程度泥岩,强风化泥岩风化系数取值为０．３,弱风化泥岩风化系数取值为０．６,微风化泥岩风化系数取值为０．９,则在９７％压实度㊁最佳含水率的工况下,抗剪强度指标与泥岩风化系数的回归关系用式(２)㊁(３)表达:c u ＝－１４１．８３k ２f ＋４９．７５k f ＋９０．１８,R ２＝０．９９,(２)φu ＝２．７８k ２f ＋３．４k f ＋１７．５５,R ２＝０．９９,(３)可根据泥岩风化程度不同,k f 在０．３~０．９之间取值,计算出不同风化程度泥岩在最佳含水率㊁压实度为９７％条件下的抗剪强度指标.不同压实度下的抗剪强度指标如表４所示.从表４中可知,风化程度不变,随着压实度的增加,泥岩７６ 第２期王㊀芳,等:不同风化程度泥岩填料力学性能试验研究Copyright ©博看网. All Rights Reserved.图４㊀不同风化程度下的应力Ｇ应变关系(压实度K＝９７％)图５㊀不同压实度下的应力Ｇ应变关系(弱风化泥岩)的粘聚力与压实度呈现非线性增长,而内摩擦角变化不大.当压实度从９４％增长到９７％,粘聚力从３５．８８k P a 增长到６８．９７k P a ,内摩擦角基本保持在２０．７ʎ附近.由此可见,同一种风化程度下,压实度对泥岩粘聚力影响很大,而对内摩擦角几乎没有影响.在泥岩为弱风化㊁最佳含水率的工况下,粘聚力与压实８６ 安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报第３８卷Copyright ©博看网. All Rights Reserved.图６㊀不同风化程度下的τf －σ关系图７㊀不同压实度下的τf －σ关系度之间的回归关系用式(４)表示:c u ＝２．７５５K ２－５１５．２３K ＋２４１２４,R ２＝０．９９,(４)表３㊀不同风化程度泥岩的抗剪强度指标(压实度９７％)风化程度粘聚力c u/k P a 内摩擦角φu/ʎ强９２．３４１８．８２弱６８．９７２０．５９风化程度粘聚力c u/k P a 内摩擦角φu/ʎ微２０．０７２２．８６表４㊀不同压实度下的抗剪强度指标(弱风化泥岩)压实度K /％粘聚力c u/k P a 内摩擦角φu/ʎ９４３５．８８２０．８６９５４１．６６２０．９４压实度K /％粘聚力c u/k P a 内摩擦角φu/ʎ９６５２．１７２０．７５９７６８．９７２０．５９由于粘聚力与压实度呈二次多项式关系,因此需要在压实度大于９３％的条件下计算粘聚力,工程中路基填料压实度基本为９４％~９７％,满足工程需求.结合公式(２),粘聚力与风化系数和压实度呈二次多项式关系,利用１s t o pt 软件,在最佳含水率的工况下,将风化系数和压实度与粘聚力进行非线性拟合,拟合结果如式(５)所示:c u ＝－１４０．９７k ２f ＋４８．７１k f ＋２．７６K ２－５１５．２３K ＋２４１４５．６４,R ２＝０．９９,(５)根据泥岩风化程度不同,k f 在０．３~０．９之间取值,压实度按实际工况在９４％~１００％之间取值.究其原因,泥岩颗粒之间的胶结作用主要由游离的氧化铁产生的[１３].在击实的作用下,随着泥岩风化程度提高,土体颗粒之间的联结更加紧密,使单位体积游离氧化铁相对含量升高,因而泥岩的胶结作用变大,从而导致黏聚力逐渐增大.当风化程度不变时,泥岩颗粒之间的孔隙随着压实度的增加而逐渐减小,土体密度越来越大,单位体积中的游离氧化铁相对含量越来越高,泥岩的胶结作用越来越强烈,从而导致黏聚力逐渐增大.内摩擦角主要由土颗粒间接触面的粗糙程度和相邻土颗粒之间的相对位移约束两个因素决定.当压实度不变时,随着风化程度的提高,泥岩最佳含水率也增大,土体周围包裹的弱结合水膜变厚,颗粒间接触面的粗糙程度减小,因而内摩擦角减小.当风化程度不变时,由于含水量保持在最佳含水量附近,因此土颗粒周围包裹的弱结合水膜厚度没有变化,颗粒间接触面的粗糙程度亦没有改变,该泥岩的内摩擦角基本没有变化.３㊀结论马巢高速路段泥岩路堤工点K ３５＋０００㊁K ２４＋４００㊁K ３５＋６００处所取泥岩与土具有类似的击实性能,具有最大干密度,最佳含水率等物理参数,并且属于低液限黏土.随着风化程度增强,液限和塑限减小,液性指数绝对值减小,但塑性指数变化不大.压实度㊁干密度㊁风化程度和路堤浸水都是控制泥岩路堤回弹模量的控制因素,相比干密度而言,压实度是主要控制因素.泥岩风化程度越高,泥岩回弹模量越大,且浸泡作用能明显降低泥岩路基承受外荷载作用的能力,对强风化泥岩影响最为显著.不同工点泥岩的C B R 值和膨胀量均满足«公路路基设计规９６ 第２期王㊀芳,等:不同风化程度泥岩填料力学性能试验研究Copyright ©博看网. All Rights Reserved.０７ 安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报第３８卷范»,可用于路基填料.泥岩风化程度和压实度以及围压大小对泥岩的偏差应力有很大的影响.压实度和风化程度越高,泥岩的偏差应力越大,泥岩的抗剪强度就越大.当其他条件一定时,围压越大,泥岩的偏差应力也越大,泥岩的抗剪强度也就越大.粘聚力随风化程度和压实度提高而增大,内摩擦角随风化程度提高而减小.粘聚力与风化系数和压实度呈二次多项式关系,内摩擦角与风化系数同样呈二次多项式关系,且与压实度关系不大.参考文献:[１]㊀郑明新,方焘,刁心宏,等．风化软岩填筑路基可行性室内试验研究[J]．岩土力学,２００５(S１):５３Ｇ５６．[２]㊀方焘,郑明新,郭建湖．软岩填筑路基的压实特性研究[J]．路基工程,２００６(１):５２Ｇ５５．[３]㊀谌文武,林高潮,刘伟,等．全风化灰绿色及红色泥岩物理力学性质对比研究[J]．岩石力学与工程学报,２０１６,３５(１２):２５７２Ｇ２５８２．[４]㊀王鹏,余云燕,包得祥,等．甘肃红层泥岩填料物理力学特性的试验研究[J]．硅酸盐通报,２０１９,３８(２):５２２Ｇ５２９．[５]㊀姜兵,卢萍,韩志型．高速公路路基加筋红层泥岩填料三轴试验研究[J]．施工技术,２０１２,４１(１７):４７Ｇ４９,６２．[６]㊀李峰,周关学,冯涛．关岭组一段泥岩全风化层剪切力学试验研究[J]．铁道工程学报,２０１９,３６(１０):１Ｇ５,４６．[７]㊀张青波,吴凯．K a r a w a n g地区全风化泥岩抗剪强度及膨胀特性研究[J]．铁道工程学报,２０２０,３７(８):１５Ｇ１９,８６．[８]㊀高曙光,高晖,肖尊群,等．某高速公路红层泥岩路基填料改良试验研究[J]．路基工程,２０１８(３):１０７Ｇ１１２．[９]㊀祝艳波,余宏明,杨艳霞,等．红层泥岩改良土特性室内试验研究[J]．岩石力学与工程学报,２０１３,３２(２):４２５Ｇ４３２．[１０]苏天明,张艳鸽．红层泥质岩崩解破坏现象与机理[J]．公路交通科技,２０１４,３１(２):９Ｇ１３．[１１]张黎明,阳个小,张涛,等．干湿循环下炭质泥岩力学特性演化规律试验研究[J/O L]．公路,２０２１(１０):３４０Ｇ３４５．[１２]朱江鸿,余荣光,韩淑娴,等．干湿循环下不同初始干密度泥岩强度劣化研究[J]．铁道学报,２０２１,４３(１０):１０９Ｇ１１７．[１３]张先伟,孔令伟．氧化铁胶体与黏土矿物的交互作用及其对黏土土性影响[J]．岩土工程学报,２０１４,３６(１):６５Ｇ７４．E x p e r i m e n t a l S t u d y o n M e c h a n i c a l P r o p e r t i e s o fM u d s t o n eF i l l e r sw i t hD i f f e r e n tW e a t h e r i n g D e g r e e sWA N GF a n g１,L I US i y u a n１,L I U K a i２,X U T a o３(１．S c h o o l o fC i v i l E n g i n e e r i n g,A n h u i J i a n z h uU n i v e r s i t y,H e f e i２３０６０１,C h i n a;２．S c h o o l o fA u t o m o t i v e a n dT r a n s p o r t a t i o nE n g i n e e r i n g,H e f e iU n i v e r s i t y o fT e c h n o l o g y,H e f e i２３０００９,C h i n a;３．A n h u i S i j i a nH o l d i n g G r o u p C o．L t d．,H e f e i２３００８８,C h i n a)A b s t r a c t:I n o r d e r t o s t u d y t h em e c h a n i c a l p r o p e r t i e s o fm u d s t o n ew i t h d i f f e r e n t d e g r e e s o f w e a t h e r i n g,t h e i n f l uＧe n c e o fw e a t h e r i n g d e g r e e,d r y d e n s i t y a n d c o m p a c t i o n d e g r e e o n t h e r e s i l i e n c em o d u l u s,CB Ra n d s h e a r s t r e n g t h a n d i t s p a r a m e t e r s o fm u d s t o n e i nm a c h a o e x p r e s s w a y s u b g r a d ew e r e s t u d i e d t h r o u g h s o i l s t e s t,r e s i l i e n c em o d uＧl u s t e s t,C B R t e s t a n dU Ut r i a x i a l t e s t．T h e p r e d i c t i o nm o d e l s o f r e s i l i e n c em o d u l u s,c o h e s i o n a n d i n t e r n a l f r i c t i o n a n g l ew e r e p r o p o s e d o n t h e b a s i s o f s t a t i s t i c a l r e g r e s s i o n．T h e r e s u l t s s h o wt h a tm u d s t o n e a n d s o i l h a v e s i m i l a r c o m p a c t i o n c h a r a c t e r i s t i c s．C o m p a c t i o nd e g r e e i s t h em a i nc o n t r o l l i n g f a c t o ro f t h e r e s i l i e n c em o d u l u so fm u dＧs t o n e．F l o o d i n g w i l l d e c r e a s e t h e r e s i l i e n c em o d u l u so fm u d s t o n e,a n d t h eh i g h e r t h ew e a t h e r i n g d e g r e e i s,t h e g r e a t e r t h e a d v e r s e e f f e c tw i l l b e．W i t h t h e i m p r o v e m e n t o fw e a t h e r i n g d e g r e e a n d c o m p a c t i o nd e g r e e,t h eC B R v a l u e o fm u d s t o n e i n c r e a s e s g r a d u a l l y,a n d t h e C B Rv a l u e o f t e s t s i t e i sm o r e t h a n８％,w h i c hm e e t s t h e r e q u i r eＧm e n t s o f r o a d b e d f i l l i n g．I n t h eU U t r i a x i a l t e s t,t h e s h e a r s t r e n g t h o fm u d s t o n e i n c r e a s e sw i t h t h ew e a t h e r i n g d eＧg r e e a n d c o m p a c t i o n d e g r e e．I n t h e s a m e c o m p a c t i o n d e g r e e,t h e c o h e s i o n i n c r e a s e s s h a r p l y a n d t h e i n t e r n a l f r i cＧt i o n a n g l e d e c r e a s e s g r a d u a l l y w i t h t h e i n c r e a s e o fw e a t h e r i n g d e g r e e．I n t h e s a m ew e a t h e r i n g d e g r e e,w i t h t h e i n c r e a s e o f c o m p a c t i o nd e g r e e,t h e c o h e s i o n g r a d u a l l y i n c r e a s e sw h i l e t h e i n t e r n a l f r i c t i o n a n g l e c h a n g e s l i t t l e．K e y w o r d s:r o a d e n g i n e e r i n g;m u d s t o n e f i l l e r;m e c h a n i c a l p r o p e r t y;e m p i r i c a l s t u d y;w e a t h e r i n g d e g r e eCopyright©博看网. 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《工程与建设》 2018年第32卷第3期427收稿日期：2018‐04‐16；修改日期：2018‐05‐02作者简介：杨皓东（1963－），男，江苏无锡人，硕士，安徽建筑大学土木工程学院正高级工程师；周宗坤（1991－），男，安徽淮北人，安徽建筑大学土木工程学院硕士研究生；陶余桐（1964－），男，安徽合肥人，安徽安兴装饰工程有限责任公司高级工程师.异形幕墙施工平台及其外用脚手架施工技术杨皓东1， 周宗坤1， 陶余桐2（1.安徽建筑大学土木工程学院，安徽合肥 230601；2.安徽安兴装饰工程有限责任公司，安徽合肥 230022）摘 要：联系工程实例———某异形幕墙施工平台及其外用脚手架施工技术，对施工要点、钢桁架安全承载力验算及施工平台承载力测试等进行了阐述。

关键词：异形幕墙；施工平台；外用脚手架；施工荷载；测试中图分类号：T U 731.2 文献标识码：A 文章编号：1673‐5781（2018）03‐0427‐051 工程概况某商业楼幕墙工程地下3层，地上7层（局部8层），顶标高47.5m ，项目总建筑面积120000m 2，幕墙面积约23000m 2，幕墙结构为桁架型钢结构，外墙饰面主要为玻璃幕墙和铝单板幕墙。

工程西、北立面的竖向钢桁架龙骨现场制作完成后，通过汽车吊分榀吊装就位，配合吊篮与主体结构内的预埋钢板焊接固定，每榀竖向钢桁架龙骨水平间距2.1m ，七层位置处与主体结构连接的钢横梁悬挑长度达2.1m ，七层以下钢横梁悬挑长度逐层递减（图1、2），由于其竖向不在一个竖直平面上，为一个倾斜角度的幕墙，西、北立面幕墙外装饰施工成为本工程须重点解决的施工难题。

图1 西立面建筑效果图图2 部分西立面钢桁架龙骨现场图2 外装饰施工难点（1）商业楼体型复杂，外装饰施工内容繁多（幕墙安装与LED 屏安装交叉作业，幕墙安装与灯光线管安装交叉作业等），结构每层楼面板外挑长度不等，遮阳板形式多样，幕墙钢桁架龙骨悬挑长度大且不等，放置一次吊篮无法覆盖所有楼层面板安装的操作面，增加施工成本及工序的同时，严重影响施工进度。

安徽建筑大学是一本还是二本安徽建筑大学是一本还是二本？近年来，随着中国高等教育的迅速发展，大学的划分也变得愈发复杂。

人们对于大学是否为一本或二本的讨论也越来越多。

而在这些讨论中，安徽建筑大学也经常成为焦点。

那么，安徽建筑大学究竟是一本还是二本呢？让我们来深入了解一下。

首先，我们需要了解什么是一本和二本。

一本大学指的是具有博士、硕士、本科等多个学历层次的综合性高校，拥有广泛的学科设置和较高的科研水平。

而二本大学则相对较为专业化，主要侧重本科教育，相对而言，科研水平相对一本大学较弱。

作为一所建筑类专业的高等职业院校，安徽建筑大学起源于1954年的合肥建筑材料工业学校，经过多次发展和改建，于2000年正式更名为安徽建筑大学。

如今，安徽建筑大学已经发展成为一所拥有建筑学院、城市规划学院、工程管理学院、土木工程学院、环境与能源工程学院、经济管理学院、计算机科学与技术学院、文法学院、外国语学院等九个学院的综合性高等职业院校。

其次，我们需要了解安徽建筑大学的学科设置和科研实力。

安徽建筑大学在建筑、城市规划、土木工程等领域具有一定的学科声誉和优势。

学校的建筑学院在国内具有较高的知名度，具有一支优秀的师资队伍和先进的实验设备。

另外，该学院还与一些国内外知名高校保持紧密的合作与交流，为学生提供丰富的学术资源和交流机会。

此外，安徽建筑大学也在科研方面取得了一定的成果。

学校拥有一些省级以上科研平台和实验室，致力于科学研究和技术创新。

多名教师在相关领域的学术研究中取得了较为显著的成果，发表了一系列高水平的学术论文，并获得了多项科研项目的资助。

但是，尽管安徽建筑大学在建筑和相关专业领域具有一定的优势，但其整体学科设置和科研水平相对一本大学仍存在一定差距。

对于一本大学而言，除了建筑和相关专业外，还应该有更加广泛和完善的学科体系，如理工科、文史类、医学等。

此外，科研水平和成果也是评判一所大学是否为一本的重要标准，而在这方面，安徽建筑大学仍需要进一步的努力。

第二十四届田径运动会策划书土木工程学院研究生会文体部二零一三年十月二十一日一、活动时间：2013年10月25日二、活动地点：安徽建筑大学南校区田径场、篮球场三、参与单位：1、学生组（男、女）：土木工程学院建筑与规划学院环境与能源工程学院管理工程学院电子与信息工程学院材料与化学工程学院数理系外语系艺术学院机械与电子工程学院法律与政治学院研究生2、教工组：以工会各分会为单位。

四、活动背景：为贯彻党的教育方针，全面落实国家“全民健身计划纲要”，提高我校师生参与体育锻炼的热情和身体素质。

五、活动宗旨：友谊第一，比赛第二。

六、活动目的为了丰富大学校园生活，激发同学们的活力，促进新老生之间的交流，增加班级凝聚力，同时也是为了检验我校学生的田径运动水平，进而选拔优秀学生参加2014年安徽省第十三届运动会高校部比赛。

七、比赛项目：（一）学生组1、学生团体操比赛内容由各单位自定，按成绩取前八名颁发奖牌。

2、田径项目（1）学生男子组：12项100米、200米、400米、800米、1500米、3000米、110米栏（96cm）、4×100米接力、4×400米接力、跳高、跳远、铅球（7.26kg）（2）学生女子组：10项100米、200米、400米、800米、1500米、4×100米接力、4×400米接力、跳高、跳远、铅球（4kg）（二）教工组1、集体趣味四个项目：（1）抱三球接力 (男2人、女1人)（2）同心协力跳长绳（8人）（3）球类综合传递接力（夹、赶、踢、抱8人）（4）拔河比赛 (男10人、女5人)。

2、田径项目1、教工男子甲组：7项100米、200米、400米、1500米、跳高、跳远、铅球（6kg）2、教工女子甲组：7项100米、200米、400米、800米、跳高、跳远、铅球（4kg）3、教工男子乙组：5项100米、400米、1500米、跳远、铅球（6kg）4、教工女子乙组：5项100米、400米、800米、跳远、铅球（4kg）5、教工男子丙组：2项60米、铅球（6kg）6、教工女子丙组：2项60米、铅球（4kg）7、教工组接力赛按参赛单位报名：（1）男子：4×100米接力、（2）女子：4×100米接力、八、活动流程：（1）10月25日(星期五)上午 8:00—8:30 开幕式8:30—12:00 田径比赛下午 2:30—5:30 田径比赛（2）10月26日(星期六)上午 8:10—12:00 田径比赛下午 2:30—5:00 田径比赛拔河比赛决赛5:00—5:00 闭幕式九、比赛规则：（一）学生组1、竞赛办法（1）采用中国田径协会审定的最新〈〈田径竞赛规则〉〉和有关补充规定。

土塞效应对不同壁厚大直径钢管桩竖向承载力的影响张宇轩;何夕平【摘要】通过对钢管桩单桩竖向极限承载力计算公式分析,发现计算公式中并没有考虑壁厚改变对钢管桩端部承载力以及土塞效应的影响.文章使用小泉法对钢管桩的土塞效应进行判断,在此基础上运用ANSYS有限元软件模拟分析在其他条件不变的情况下,不同壁厚的钢管桩对竖向承载力的影响.通过对不同尺寸钢管桩进行逐级加载绘制出钢管桩桩顶的荷载—位移曲线,从而得出不同尺寸钢管桩的竖向承载力.通过对钢管桩竖向承载力与钢管桩壁厚的变化趋势进行拟合分析可知钢管桩的竖向承载力与壁厚呈线性关系,可为今后涉及钢管桩壁厚改变时的竖向承载力计算提供参考.【期刊名称】《佳木斯大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2018(036)005【总页数】4页(P679-682)【关键词】钢管桩;壁厚;土塞效应;竖向承载力【作者】张宇轩;何夕平【作者单位】安徽建筑大学土木工程学院,安徽合肥230601;安徽建筑大学土木工程学院,安徽合肥230601【正文语种】中文【中图分类】TU473.10 引言在海洋平台建设中钢管桩基础得到广泛应用。

因为钢管桩单桩基础与其他类型的基础型式相比具有承载力大、桩长便于调整、质量能够得到保证、施工速度快以及挤土效应弱对周边影响少等优点。

由于钢管桩底部开口，在钢管桩贯入土层的过程中，大量土体会进入钢管桩内部，在钢管桩内形成土塞。

而由于钢管桩内部存在大体积的土塞，使得大直径钢管桩承载特性变得较为复杂。

所以需要在考虑土塞效应的情况下，通过改变各项控制因素来探索其对钢管桩基础承载力的影响。

文章通过ANSYS有限元软件，分析钢管桩不同壁厚对其承载力的影响。

1 理论分析根据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)中钢管桩单桩竖向极限承载力公式：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+λpqpkAp[4](1)当<5时,(2)当≥5是，λp=0.8(3)式中：Quk为单桩竖向极限承载力标准值；Qsk为单桩总极限侧阻力；Qpk为单桩极限端阻力标准值；u为桩身周长；qsik为单桩第i层土极限侧阻力标准值；qpk为单桩极限端阻力标准值；Ap为桩端面积；λp为桩端土塞效应系数，对于闭口钢管桩λp=1，对于敞口钢管桩按式(2)、(3)取值；li为单桩第i层土桩身长度；hb—桩端进入持力层深度；d为钢管桩外径；从上述公式可以发现，没有考虑钢管桩壁厚对其单桩竖向极限承载力的影响。