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南溪特大桥钢栈桥、平台施工专项方案编制：审核：批准：中国中铁电气化局集团公司新建漳州港尾铁路项目部目录一、工程概况 (1)二、钢栈桥施工方案 (2)2.1、主要设计标准及参考资料 (2)2.1.1、主要设计标准 (2)2.1.2、主要参考资料 (3)2.2、钢栈桥结构特点 (3)2.3、钢栈桥施工设计文字说明 (3)2.3.1、基础及下部结构设计 (3)2.3.2、上部结构设计 (6)2.3.3、桥面结构设计 (6)2.3.4、防护结构设计 (6)2.4、钢栈桥各部位受力验算 (6)2.4.1、贝雷片纵梁验算 (6)2.4.2、工字钢横梁计算 (8)2.4.3、钢管立柱受力验算 (9)2.4.4、钢管桩施工及机械操作平台施工文字说明及计算书 (10)2.5、钢栈桥施工工艺流程及主要方法 (14)2.5.1钢栈桥施工工艺流程如下 (14)2.5.2钢栈桥施工方法 (14)2.5.3接桩 (16)2.5.4贝雷梁的拼装 (16)2.5.5贝雷梁架设 (17)2.5.6型钢分配梁的安装 (18)2.5.7桥面系施工 (18)2.5.8桥面及槽钢板安装 (18)2.6钢管桩打设 (18)2.6.1钢管桩插打注意事项 (18)2.7、振动锤的使用 (19)2.7.1、施工方法 (19)2.7.2注意事项 (19)2.7.3、吊耳设置 (21)三、主要施工设备及人员配置 (21)四、施工航道的注意事项 (21)五、施工进度计划 (22)5.1连续梁工期安排 (22)六、施工中注意事项 (22)6.1钢管桩施工中的注意事项 (22)6.2钢管桩的连接注意事项 (22)6.3施工过程中的不可预见因素的应对措施 (22)七、钢栈桥施工质量保证措施 (23)八、安全文明保证措施 (23)8.1、安全施工保证措施 (23)8.2、文明施工措施 (25)九、水上施工应急预案 (25)9.1、编制目的 (25)9.2、组织机构 (25)9.3应急预案准备及措施 (26)南溪特大桥钢栈桥、平台施工专项方案一、工程概况南溪特大桥中心里程为DK23+120.8，孔跨布1×24+12×32+2×24+29×32+1×24+2×32+1×24+（56+96+56）+1×24+13×32+2×24+1×32+1×24m，全长为2308.77m。
#####钢便桥施工方案一、工程概况1项目概况****起点位于绕城公路东辅道（桩号K0+180），终点位于#####（桩号K2+976.39），道路全长2796.39m，道路红线宽度52m，为城市主干道，道路全线为双向六车道，设计车速50Km/h。
道路在桩号K1+194.3设置#####下穿箱涵；#####在规划#####设置简支桥梁；道路终点与现状#####顺接。
2设置钢便桥原因及使用时间#####下穿箱涵及#####（跨#####）桥梁均位于现状#####桥，必须对现状#####桥进行拆除。
统筹考虑汛期防汛、交通疏导等因素，必须在现状河道（#####）架设钢便桥。
钢便桥拟架设在现状#####桥下游30米，钢便桥长42米，宽度10米，钢便桥两端设置交通便道，以确保#####交通通行。
考虑到汛期防洪，钢便桥面标高控制在12.0米。
计划20天完成钢便桥搭设，计划5月20日将现状#####交通改为钢便桥通行， 9月30日同步完成#####桥梁（跨规划#####）、箱涵涵身主体的施工，10月30日利用建好的#####箱涵、桥梁恢复现状交通，拆除钢便桥。
钢便桥使用时间暂定6个月。
3地质情况（1）、地质与地貌钢便桥架设位置北侧为现状砼道路，地面标高13.5m；南侧为拆迁空地，地面标高11.75m。
根据地质勘查报告得知，地表主要分布粉质黏土。
（2）、水文情况现状#####上游汇集紫金山地区的雨水和下穿宁芜铁路的排水箱涵的上游汇集水流，至#####桥位置有余粮河汇集农科院地区的水流排至#####，最后下排到运粮河。
现状河道标高7.8米，洪水位标高12.0m。
4编制依据4.1#####钢便桥设计方案及计算书4.2《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）；4.3《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）；4.4《公路桥涵钢结构与木结构设计规范》（JTJ025－86）；4.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63－2007）；4.6《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）；4.7《装配式公路钢桥多用途使用手册》；4.8公路施工手册《桥涵》；4.9地质勘察报告及现场情况。
可编辑修改精选全文完整版时东、前湖、前徐桥钢便桥计算过程及施工方案一、便桥概况前湖、前徐桥施工钢便桥，均采用“321”贝雷桁架结构，二排单层贝雷桁架，钢筋砼台基础。
钢筋砼台上搁置“321”军用贝雷梁，贝雷梁上搁置I28b工字钢横梁，然后铺设桥面板。
时东桥采用“321”贝雷桁架结构，四排单层贝雷桁架，钢筋砼墩基础。
钢筋砼墩上搁置“321”军用贝雷梁，贝雷梁上搁置I28b工字钢横梁，然后铺设桥面板。
钢便桥桥面宽度：均按单车道设计，便桥全宽约为6m，净宽约为3.8m。
便桥根据现场地形地貌、河床变化及施工条件，前湖、前徐均采用1*21m跨径设置，时东桥采用3*21m跨径设置。
二、贝雷架桥面结构1、桁架及销子桁架结构由上下弦杆、加强弦杆、竖杆及斜杆焊接而成。
上下弦杆的一端为阴头，另一端为阳头。
阴阳头都有销栓孔。
两节桁架连接，将一节的阳头加入另一节的阴头内，对准销子孔，插上销子。
弦杆焊有多块带圆孔的钢板，其中有：弦杆螺栓孔，在拼装双层或加强桥梁时，在此孔插桁架螺栓或者弦杆螺栓，使双层桁架或桁架与加强弦杆结合起来；支撑架孔，用于安装支撑架。
当桁架用在桥梁上部时，使用中间两个孔；当桁架作用桥墩时，用端部的一对孔，以连接抗风拉杆。
下弦杆两端钢板上的圆孔及弦杆槽钢腹板上的长圆孔叫做风构孔，用以连接抗风拉杆。
下弦杆设置4块横梁垫板，上有栓钉，以固定横梁位置。
端竖杆有支撑孔架，为安装支撑架，斜撑与联板用。
端竖杆及中竖杆的矩形孔叫做横梁夹具孔，用以安装横梁夹具。
2、联板联板用撑架螺栓连在第二排与第一排桁架的竖杆上每节桁架前竖杆上设一块，首尾节安排在端柱上。
3、支撑架支撑架，用撑架螺栓连接第一排与第二排桁架之间，使成一整体。
架设双排单层桥时，每节桁架、加强弦杆顶面之中央水平位置各安装一个；双排双层时，除在上层每节桁架、或加强弦杆顶面中央的水平位置各用一个外，每节上层桁架后端竖杆上也装一个（首节桁架前端竖杆另加一个）；三排桥梁支撑架安装部位与双排桥梁同。
1.工程概况新河浃大桥，桥长 176。
13 米，是本项目长度最长的桥梁。
新河浃大桥结构类型为7×25m预应力组合箱梁，25m箱梁7＊8=56片.桥址区属冲洪积平原地貌，跨越新河浃河，河宽约70m，水深约3。
0m，沟底公布冲洪积淤泥,岸坡稳定.新河浃大桥分布洪冲积平原区，上部层粉质粘土、淤泥、卵石、下伏中风化晶玻凝灰岩、全中风化花岗岩.在凝灰岩和花岗岩间可能有破碎带(宽度不大）桥墩、台采用桩基础,以中风化岩为桩端持力层，桩长和桩径根据上部荷载确定，并满足抗冲刷、抗倾覆要求。
本施工区属亚热带海洋型季风气候,温暖湿润,雨量注沛,四季分明。
全年无严寒酷热，年平均气温17.3℃左右.温差小，年温差在20℃左右,最高气温多出现在7－9月份，最高温度35.7℃，1月份温度最低，极端最低温度-4.1℃。
7－9月份为台风活动期，多大风天气，最大风速可达60米/秒（2006年“桑美"超强台风），全年大于8级大风日为44。
7天。
降水主要集中在每年的4－9月，多年平均降雨量1382。
6㎜,最大连续降雨天数为23天，降雨量达354。
8㎜；枯水期为11月至次年1月,最大连续无雨天数为48天。
蒸发强烈期为7－9月份，多年平均蒸发量为1112.8㎜.年蒸发量800－1200㎜,相对温度80－82﹪.2.钢便桥方案及荷载验算2.1 平面布置形式结合桥梁的平面布置形式和工程现场的地形、地貌，以保证避免破坏江河环保为前提条件，考虑到现浇段桥梁施工工期较长，施工内容复杂的特点，本项目的钢便桥考虑采用沿路线纵向在桥位中间搭设纵向通道，在每墩左右位置横向搭设操作平台，并通过横向码头式便桥与纵向通道相连接的方式。
具体平面布置形式见“附图1”根据结构计算的钢管桩入土深度和受力要求，钢便桥搭设采用25T吊车，搭配激振力75KN的振动锤(重约3t）插打钢管桩。
钢便桥从新河浃大桥6﹟墩位置开始搭设。
总长108米，宽4。
5米。
2.2 结构形式确定为了保证便桥施工的安全和进度，特别考虑拆除便桥时的施工安全，钢便桥按照汽－20进行荷载验算.便桥结构根据计算确定，便桥中心线与桥轴线保持平行.便桥横向打设4根φ325mm钢管桩，钢管横向间距1.25m+1。
钢便桥方案最终 RUSER redacted on the night of December 17,2020目录计算说明 (11)荷载计算 (12)桩长计算 (13)钢管稳定性、承载力验算 (14)便桥纵横向工字钢验算 (15)主跨贝雷强度验算 (17)临时用电安全保证措施 (25)K3+增产港钢便桥施工专项方案一、编制依据1）334省道泰兴段改扩建工程分黄段项目施工图；2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；3）《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008；4）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》；6）《路桥施工计算手册》；7）《实用建筑结构静力计算手册》；8）《内河通航标准》GB50139-20149）水文、地质、气象、交通、拆迁等施工环境和社会环境条件的多次现场调查资料。
二、编制目的为了解决因增产港阻隔对施工便道交通、工程整体进度安排及设备人员调动产生的不利影响，加快本工程的施工进度，经过多次现场踏勘和结合本工程施工的需要，我部拟在新建主线桥左侧搭设一座宽54m长的钢便桥作为施工车辆交通通道。
三、工程概况334省道泰兴段改扩建工程分黄段起于如皋界老334省道南约处，向西进本平行于老路，跨增产港后在泰兴火车站南1km处上跨新长铁路，经黄桥镇连接城黄段。
路线全长。
本标段为1标段，桩号范围为K0+～K4+，长。
增产港常水位，最高通航水位，（85黄海高程）。
本工程新建钢便桥位于新建主线桥南侧约10米处，钢便桥与老河道垂直，钢便桥跨越河口处宽度约为50米(常水位时水面宽度约36米)。
搭设便桥的净跨径、净空参照《内河通航标准》GB50139-2014，结合上下游老桥净宽、净高，保证净宽、净空高度均大于上下游老桥净宽、净高。
便桥的位置及基本形式如下：根据现场的地质情况及主桥的位置，确定便桥中心桩号为桩号K3+处。
根据现场勘查，确定桥梁形式为5跨钢便桥，桥面净宽米，跨径9m+10m+16m+10m+9m,钢便桥全长54米。
XX 市XX 整治配套道路工程1 号桥钢便桥施工方案一、工程概况1号桥为XX市XX整治配套道路工程（环湖路）上所设桥梁。
1 号桥桥梁中心桩号为K0+955，上跨沿江支流，单幅桥，孔跨6× 20m，桥跨长120m。
1 号桥因桥位处现状水深较浅，桩基工作平台采用围堰筑岛分期施工方法，便道采用搭设钢便桥施工。
根据现场地形地质并结合荷载使用要求，拟定施工需要架设的钢便桥方案，经评审后实施：1 号桥：钢便桥全长90m（10× 9m），钢便桥标准跨径为9m，桥面净宽为6.0m。
钢便桥平面上宜沿桥梁纵向布置，与盖梁边缘净距离不小于 3.0m。
钢便桥结构形式布置如下：1、基础结构：钢管桩基础；2、下部结构：工字钢横梁；3、上部结构：贝雷片纵梁；4、桥面结构：装配式公路钢桥通用桥面板。
二、工程设计标准及参考资料1、主要技术标准①设计车速：5km/h；② 设计荷载：载重800KN施工车辆；③ 桥跨布置：n× 9m连续贝雷梁桥；④ 桥面布置：净宽6.0m，单车道。
⑤ 所有钢材型材采用Q235。
2、主要参考资料①交通部《公路桥涵施工技术规范》（JTG TF50-2011）；②人民交通出版社《路桥施工计算手册》；③交通部交通战备办公室《装配式公路钢桥使用手册》；④《公路桥涵钢结构木结构设计规范》。
三、钢便桥设计说明1、基础及下部结构设计1 号桥跨沿江支流，水深受人工调节和大气降水影响，水深为0.50 ～2.0m。
建成后的钢便桥桥底标高按高于现水位1.5 米控制。
水下地质情况自上而下普遍为：淤泥、粉质粘土、粗砂、残积砂质粘性土、强风化花岗岩层。
桥台采用浆砌块石挡墙桥台，亦可结合现状堤岸加固处理。
钢便桥钢管桩基础布置形式：钢管桩采用桩径φ530mm，壁厚8mm规格的钢管，桩顶布置2 根32Ccm工字钢横梁，管桩与管桩之间用10cm槽钢水平向和剪刀向牢固焊接。
其中又细分为普通墩及刚性墩两种形式（宜间隔3 根墩设置1 座刚性墩）：普通墩：单墩布置3 根钢管横向间距2.5m；刚性墩（排架墩）：即布置6 根钢管，横向间距2.5m，排距2.5m。
I1 编制依据、原则、范围 ....................................................... -1 - 1.1编制依据 ................................................................. -..1 - 1.2编制原则 ................................................................. -..1 - 1.3编制范围 ................................................................. -..1 -2 工程概况 .................................................................... -1 - 2.1项目简介 ................................................................. -..1 - 2.2区间桥梁跨壶屿水闸概况 .................................................. -..13 钢便桥设计总体方案 ........................................................... -3 - 3.1结构形式 ................................................................. -.4 - 3.2钢便桥设计图 ............................................................. -.4 4 钢便桥结构计算 ............................................................... -4 - 4.1纵向分配梁计算 ........... 4.2横向分配梁计算 ............ 4.3贝雷梁计算 ................ 4.4双拼I36A 工字钢横梁计算 4.5钢管桩承载力计算 .........5 施工工艺 .................................................................. -20 - 5.1施工工艺流程 ........................................................... -.20- 5.2施工放样 ............................................................... -.2 0- 5.3钢管桩施工 ............................................................ .-.20- 5.4桩顶横梁安装 ........................................................... -.22- 5.5贝雷梁安装 ............................................................. -.22- 5.6横、纵分配梁安装 ....................................................... -.22- 5.7钢便桥拆除 ............................................................. .-.23- 6钢便桥使用及维护 ............................................................ -23 - 7人、机、料投入 ............................................................... -23 -•错误！未定义书签。
钢便桥施工专项方案(总18页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除钢便桥施工专项方案（二）一、便桥概况本座钢便桥具有解决人员上下班及材料运输、机械设备运输等功能，可通行10m3砼搅拌车、25t汽车吊，XR320D旋挖钻及钻杆、钻头。
考虑到实际施工需要及行车要求跨洛河主河道（2#墩~~3#墩）设置钢便桥。
钢便桥采用钢管支撑柱，横向主、次分配梁采用工字钢，纵梁采用“321”军用贝雷梁，支撑柱间用槽钢焊接作为剪刀撑。
钢便桥两侧用I12工字钢做立柱，栏杆高度1.0米，栏杆纵向1.8米1根立柱（与桥面钢板焊接），高度方向设置两道横杆（Φ48mm钢管），用红白油漆刷好，确保水上作业安全。
在钢便桥两端行车方向设置明显减速标志，起到警示作用。
钢便桥全长60m,跨径组合为5×12（m）；桥宽6m。
二、施工方案根据本桥所处河流水深、流速、河床地质等情况，采用25t汽车吊从一端向河中逐跨施工方案。
河流常年水深5~9m,下游橡胶坝顶面标高为：115.4。
最高水面至便桥底面0.6m（桥底高程为：116.0m），钢管桩入土深度6m左右，则钢管桩自由长度9m左右, 钢管桩总长度15m。
三、结构布置1、钢便桥材料及数量①钢便桥材料钢便桥支承柱为Φ630mm螺旋钢管桩，材料为Q235，壁厚δ=8mm。
间距（中距）：纵向2.5m+9.4m+12×3+9.4m+2.5m,横向4.0m。
钢管桩横向采用2I45b工字钢于桩顶间连接，并视河面至便桥面高度采用［14#槽钢按剪力撑焊接,增强稳定性。
桩顶采用加焊桩帽的型式，2I45b工字钢焊接于桩帽之上。
纵梁采用3组2排单层“321”贝雷梁（各榀间距0.9+1.3+0.9+1.3+0.9m），每组贝雷架间采用[8斜撑槽钢加固。
贝雷架上横向分配梁采用I16工字钢，间距0.3m。
横向分配梁上铺设5mm花纹防滑钢板。
湖南云箭集团异地建设周边基础设施配套工程施工便桥专项施工方案编制：复核：审核：审批：湖南禹班建设集团有限公司云箭集团异地建设基础设施建设项目部二0一六年四月目录一、编制依据 (1)二、编制原则 (1)三、工程概况 (1)四、钢便桥设计 (1)1、总体设计说明 (1)2、钢便桥使用要求 (2)3、钢便桥平面布置形式 (2)4、钢便桥构造 (2)五、钢便桥受力计算 (2)1、钢便桥计算参数 (2)2、钢便桥基础 (2)六、钢便桥施工方法 (2)1、施工工艺 (2)2、施工方法 (2)七、安全质量保证措施 (5)八、进度指标 (6)九、资源配置 (6)十、日常维护、加固措施 (7)十一、附件、附图 (7)一、编制依据⑴工程施工标准化手册；⑵《桥涵工程设计规范》、《结构力学》；⑶施工现场地勘资料、水文调查资料；⑷类似工程的施工经验；二、编制原则认真贯彻执行国家对工程建设的方针和政策，严格执行设计、审批、施工的建设程序；遵循施工规范、验标、合同条款的原则，正确组织施工，确保工程施工安全质量；坚持发挥各种科学技术在工程施工中的先导作用；在制定的施工方案中，坚持安全施工，科学组织，合理安排，确保高速、高效、高质量完成本项工程施工任务。
三、工程概况1、钢栈桥自太平溪南岸至北岸全长约42m，桥面按单行车道宽4.5m,桥底比太平溪北岸机耕道提高50cm，过水面能满足防洪要求。
2、栈桥全部为钢结构，桥柱为钢管桩，主次梁均为工字钢，桥面为花纹钢板，钢杆件栏杆（详见施工设计图及工程量表）3、设计最大行车速度15km/h,最大行车荷载60t。
4、为防止栈桥两端引桥填土倾泻太平溪河中，采用M7.5水泥砂浆砌片石挡土墙。
具体数据以实际为准。
四、钢便桥设计1、总体设计说明钢便桥采用钢管柱支撑、纵向贝雷梁、钢结构桥面系组合而成，桥跨设计为9*4m，便桥全长42m，宽度4.5m。
下部结构采用Ф478mm钢管桩(壁厚δ=10mm)打入持力层作为承重基础、I36型钢做横向分配梁，设计标准跨径9m，共4跨。
钢便桥施工方案（西经路口）一、编制依据及说明1、南坪中心交通枢纽工程3标段工程合同、招标文件、投标文件、设计图纸。
2、楼扶梯出入口施工专项方案3、管网保护专项方案4、贝雷钢桥相关设计规范及标准；5、我施工单位根据现场踏勘、测设的具体数据。
二、工程概况我施工单位承担建设南坪中心交通枢纽工程三标段，在楼扶梯出入口施工期间，需进行临时交通转换。
由于楼扶梯出入口基坑跨越西经路口。
为便于进城车辆的正常通行，需在西经路口处楼扶梯出入口基坑上方新修一座钢便桥，作为交通转换期间临时通道。
临时钢便桥采用321单车道标准钢桥，净宽5.4米，满足进城方向小车及公交车单车道通行的要求。
（见钢便桥平面位置图）三、施工方案1、现场测量根据现场测设，新修钢便桥长度15米，与F匝道成正交角度。
便桥位置：钢便桥横跨西经路口，南北道路桩号为为K1+444.011～K1+451.511。
（见钢便桥施工平面布置图）2、钢便桥简要设计说明（1）便桥和基坑走向为正交角度。
钢便桥横跨桩号范围（对应道路）为K1+444.011～K1+451.511（基础角点），各基础角点具体坐标见施工平面布置图。
（2）钢便桥长15米，采用贝雷梁搭建，限速20km/h，限载20t。
（3）钢便桥采用321三排单层加强型（TSR型）钢桥。
单车道标准桥，全配置，桥面净宽5.4米，贝雷梁桥各相关主要材料及配件以专业生产厂家标配为准。
该类标准桥可承受汽-20级荷载，可满足单车道小车及公交车通行的要求。
（4）钢便桥两端设钢筋砼基础桥台。
桥台基础断面为1000*1500，砼标号C30。
桥台基础嵌岩至少1米深，基础距基坑开挖边线2.2米。
基础两端采用钢板+ 工字钢作为支座支承。
钢板与砼支座之间一端为活动支座，一端为固定支座。
（5）钢便桥拼装完成后，需进行载荷试验，载荷车辆选用1辆载重量30t的汽车，载荷试验需经有符合资质要求的实验室鉴定并出具书面鉴定报告，合格后，钢便桥方可投入使用。
钢便桥工程施工方案1．总体施工安排1.1施工部署钢便桥不仅影响到水中桥墩桩基及下步结构的施工，而且还担负着整个项目机械设备的调配、材料的运输，是整个项目交通运输的大动脉，便桥的施工直接影响到整个工程的施工，进场后立即展开钢便桥的施工，本工程拟开始逐跨进行施工，便桥施工完成后开始平台的施工。
1.2人员及机械设备配置钢便桥由桥梁队伍负责施工，由总负责人全面负责，下设主要管理人员有桥梁工程师、质检工程师、安全员、材料员、试验员、测量员。
具体情况见下表路基工程劳动力安排及主要机械设备数量表1.2.1劳动力安排钢便桥工程劳动力安排表1.2.2机械设备配置主要机械设备数量表2.施工准备2.1施工工艺流程2.2测量控制钢管桩桩位控制是整个栈桥测量控制的关键，钢管桩桩位坐标由便桥与主桥的相对位置，通过在CAD点出获得，用全站仪进行放样及标高测量，陆上钢管桩可直接在地面上放出并做好标识，水中钢管桩桩位及垂直度主要通过导向架进行控制，测量进行校核，平面位置校核采用无棱镜极坐标法进行，在陆上控制点架好仪器后，输入桩位坐标，通过仪器放样模式的调整，调整为极坐标放样，即显示为偏角及距离，指挥钢管桩位置与棱镜十字丝中心线对齐后，用无棱镜测量距离，根据测得数据指挥钢管桩沿直线前后移动，直至位置准确，钢管桩垂直度校核可直接用棱镜十字丝看出。
2.3桩基础施工2.3.1钢管桩加工栈桥桩基础采用直径480mm 螺旋钢管，钢管桩壁厚10mm ，单根长度8.0m ，钢管桩振动下沉前不进行接长，考虑到振动下沉过程中，钢管桩在夹具夹紧一端要承受较大的局部应力，容易产生变形而影响钢管桩的正常下沉，因此需要对桩头进行局部加强处理，加强材料采用直径480mm 的螺旋钢管，加固时先截取30cm 长螺旋管，将螺旋管从中间剖开，用卷板机将剖切后螺旋管内径调整为480mm ，最后将调整后的螺旋管贴到钢管桩顶的外侧并进行满焊。
钢管桩顶部加强示意图：2.3.1陆上钢管桩的打设首先根据放样位置对场地进行整平，整平完成后恢复桩位，平板运输车将桩运至履带吊工作半径范围内，吊机吊振动锤及夹具夹紧起吊钢管桩，然后人工拖拽晃绳进行配合就位，钢管桩平面位置及垂直度调整完成后，开始压锤，依靠钢管桩及打桩锤的重量将其压入土层，测量复测桩位和倾斜度，偏差满足要求后，开始振动下沉。
钢便桥施工方案一、工程概况（一）、临时栈桥桥位及简介本临时栈桥为修建田西高速而建；位于“中国能建葛洲坝集团田西高速公路二部”承建的K45~K65范围内。
根据临时工程规划方案中K46+050 ~ K58+200沿线路纵向全线施工便道贯通。
道路沿线分布有定安互通立交、定安隧道、八新隧道及多座高架大桥等多个重点工程，途经4号拌合站及驻地、梁场、多处高架桥梁、隧道施工驻地以及通往各施工工点的主便道上。
本桥位于主线K51+410左侧，该处为定安互通主线高架大桥的施工主便道上。
此处跨越驮娘江支流河道，汛期洪水流量较大。
前期该段便道已经完成施工，施工中在此处设置了4孔φ1.5m钢筋混凝土圆管涵，圆管总长40m。
最近几次强降雨，河道因流域面积较广，自上游河道随洪水携带大量树木枯枝至此涵洞入口，致使涵洞堵塞造成排水泄洪不畅，导致农田被淹、农作物、果木毁坏，近日多户村民强烈要求补偿损失。
故此，因形势所迫需要在紧邻既有圆管涵上游重新修建一座临时工字钢临时栈桥。
根据我单位以往施工经验，计划此处采用Ⅰ36b工字钢作为主跨纵梁，两岸分别设置现浇片石混凝土桥台，该处河道涉水宽度一般在2~4m左右，汛期最大行洪宽度大于5m，经综合分析设置净跨大于6m桥梁可满足泄洪要求。
特架设一孔9米工字钢钢结构临时便桥一座以满足行洪及两岸通行需要。
桥位原地面标高：403.7 ~ 406.2（二）、工程地质、水文概况设计单位提供的《地勘报告》有关定安互通高架大桥相关资料、数据1.2.1 地形地貌桥址区处于驮娘江三级阶地地貌单元，阶地上覆为冲洪积层。
周边山区地形沟谷深切，自然斜坡坡面较缓，地表多分布坡残积含碎石粉质黏土，覆盖层较薄。
坡面植被较发育，多为灌木草丛和甘蔗等。
地面坡度10°～18°。
1.2.2 气象田林县为广西至云贵高原的过渡地带山地，系构造侵蚀中低山陡坡地貌。
全境东北、西北、西南和中部较高。
向东南、向北逐步倾斜。
地貌类型境内以山地为主，由土山（砂岩与泥页岩组成）和石山两类组成。
三江至柳州高速公路融安融江大桥钢便桥及钻孔平台施工方案一、编制依据1、交通部《公路桥涵施工技术规范》2、《建筑地基基础设计手册》3、人民出版社《路桥施工计算手册》4、公路施工手册5、公路桥涵钢结构木结构设计规范6、两阶段施工设计图二、钢便桥主要技术标准1、设计荷载：载重750kN施工车辆2、计算行车速度5Km/h3、n6m连续贝雷梁桥4、桥面布置：净宽6m三、主要施工机具1、25吨吊车2台2、DZ60振动沉桩机（锤）2台3、铁锚4个4、40电焊机8台5、等离子切割机2台6、手拉葫芦12个（5T）7、5T卷扬机2台8、大货车2辆9、50装载机1台10、打桩船1艘四、工程概况融安融江大桥主桥跨越融江河床，水面宽约520m。
工程起点桩号为LK1+276，终点桩号为LK1+950，桥梁全长674m，位于缓和曲线及直线上。
主墩采用双柱多边形墩，过渡墩及引桥桥墩均采用圆柱式墩，桥台采用肋板式桥台，墩台均采用钻孔灌注桩基础。
根据施工图纸及现场地形地貌并结合荷载使用要求，现场勘查、结合桩基平台施工需要，我部拟定在大桥两岸各架设钢便桥一座，钢便桥桥面标高为119.00m。
钢便桥规模为：三柳高速岸架设钢便桥252m，融江岸架设钢便桥168m，钢便桥全长约420m，跨中125m为融江通航通道。
钢便桥标准跨径为6m，桥面净宽为6米，桥位布置形式为：钢便桥布置在新建桥梁下游，便桥中心与主墩平台中心墩净距离15米。
钢桥结构特点如下：1、基础结构：钢管桩基础2、下部结构：工字钢横梁3、上部结构：贝雷架纵梁4、桥面结构：装配式公路钢桥用桥面板5、防护结构：小钢管护栏及铁丝网防护五、钢便桥设计文字说明1、基础及下部结构设计本桥位于融江中，水面宽约520米，主跨3#墩和4#墩水深约12米，边跨水深约8米。
建成后的钢桥桥面标高按水面以上6米控制。
水下地质情况普遍为卵石、粘土。
钢便桥钢管桩基础布置形式：单墩布置3根钢管（桩径Φ53cm，壁厚8mm），横向间距2.5米，桩顶布置2根28cm工字钢横梁，钢管桩与钢管桩横向之间用[20槽钢水平向和剪刀向焊接连接。
漳州沿海大通道漳浦段佛昙湾特大桥工程钢栈桥及平台专项施工方案**人：*****人：******：***中国葛洲坝集团第五工程有限公司漳州沿海大通道漳浦段佛昙湾、旧镇湾特大桥工程项目经理部2014年12月1日一、编制依据（1）漳州沿海大通道漳浦段佛昙湾特大桥工程施工设计图纸（2）漳州沿海大通道漳浦段佛昙湾特大桥工程岩土工程勘察报告。
（3）施工现场调查。
包括施工场地和周边环境条件，水、电、路、临时租地和地材等情况，水文地质、气象、交通、机械、物资采购等资料。
（4）国家及福建省现行的施工技术规程、验收标准及质量、安全技术规程。
（5）根据我单位的综合施工能力及近年来参加类似工程的经验，投入的各类资源和技术、管理等。
二、工程概况佛昙湾特大桥里程桩号K38+548.05—K41+49.25，起于整美村南侧，终于佛昙镇后社村渡头。
佛昙湾特大桥主桥上部结构为77+140+77m的三跨变高度预应力砼连续刚构跨北港航道，引桥为30m标准跨径装配式预应力砼连续T梁，跨南港航道处为4×40mT 梁。
主桥下部结构采用双肢薄壁实心墩、钻孔灌注桩基础。
引桥下部结构采用柱式墩、肋板式台，钻孔灌注桩基础。
全桥长2501.20m。
全桥约设置2420m的施工钢栈桥，布置在大桥左侧。
钢栈桥宽度为6米，考虑水位及浪高，计划栈桥顶部高程6.0m，高于设计最高水位（3.58m）约2.4m。
贝雷梁底部高程低于桥面约1.9m，考虑其阻水安全，实际最高设防水位按4.5m控制。
栈桥、水上钢平台拟仅用于主桥下部结构施工，少量边跨膺架的安装。
以砼罐车运输、35t汽车吊起重作业、50t履带吊零星起重作业，作为工况控制。
栈桥起点与桥头混凝土硬化的便道相接，各个桥墩设置钻孔平台，和栈桥相连。
栈桥、桩基钢平台拟“L”字型布置，栈桥、钢平台采用钢管桩+贝雷梁+防滑钢桥面板的结构。
18#、19#墩中间预留Ⅱ级航道通航孔，总净宽100m。
三、气象、水文、地质项目所在区域属南亚亚热带海洋性季风气候，常年气候温和，冬暖夏凉，全年无霜。
人行钢便桥施工方案一、工程概况在**大桥工程施工期间，为方便行人的通过，特在施工桥位（原桥）下游45m处，设置10孔12m、桥面宽2m人行通道钢便桥一座。
该桥设计长度117米，便桥直接连接两侧河岸。
为方便社会车辆通行，车辆由原来走Z842专线进入可可托海镇区，改为走Y066线和靠山公路进入可可托海镇区，为保证车辆安全顺畅通行，沿线路段设置导向牌，定期清扫路面保证路面清洁。
二、安全目标安全管理总目标为：实现安全生产零事故，具体目标为“三无一杜绝”，“三无”即：无工伤死亡事故、无交通死亡事故、无火灾、洪灾、触电事故；“一杜绝”即：杜绝重伤事故。
三、安全管理组织机构**大桥是本合同段的主控项目之一，针对本工程的特殊性我项目部对该桥在组织、管理、计划的实施有直接的权利和义务，并直接负责本工程的质量、安全、工期、成本控制等综合指标的实现。
河道内钢便桥是连通东西两岸便道的关键附属工程，也是关系**大桥建设进度的关键，因此我项目部精心组织，科学安排争取在保证安全通行、不留隐患的基础上尽快完成工程，实现两岸畅通。
四、钢便桥结构形式人行通道钢便桥结构形式为:桥面宽2米，单跨跨径为11.7米，桥墩基础为2个（1m×1m×1.0m）钢筋砼构件并排埋置，基础顶埋设80cm*80cm*2.0cm厚钢板承重，桥墩为2根直径Φ50cm、长4.4m、1cm壁厚钢管，钢管与基础预埋钢板连接，钢管中心至中心间距为1.8m，钢管顶端横向安装2根H45钢作为枕梁，纵向安装3根H45钢作为纵向主梁，间距为0.85米，主梁横向采用钢板连接，间隔6m一处，主梁工字钢上横向满铺为18cm×10cm方木作为桥面系，桥面两边安装高1.2m钢管护栏。
钢便桥制作见附件：钢便桥施工图纸。
五、施工队伍安排及任务划分1、施工队伍安排施工队伍安排充分考虑本工程的技术专业性特点，选择有相关工程施工经验的施工队伍，共安排4个专业班组进行施工。
目录第一章工程概述 (3)一、工程简介................................................................................................. 错误!未定义书签。
二、地形、地貌...............................................................................................................................三、水文、地质............................................................................................. 错误!未定义书签。
3。
1、地表水................................................................................................. 错误!未定义书签。
3.2、地质 ...................................................................................................... 错误!未定义书签。
四、气候 ........................................................................................................ 错误!未定义书签。
第二章人力、材料和机械、测量、试验设备......................................... 错误!未定义书签。
一、人力 ........................................................................................................ 错误!未定义书签。
目录1 编制依据、原则、范围 .................................................................................... - 1 -1.1编制依据 (1)1.2编制原则 (1)1.3编制范围 (1)2 工程概况 ............................................................................................................ - 1 -2.1项目简介 (1)2.2区间桥梁跨壶屿水闸概况 (1)3 钢便桥设计总体方案 ........................................................................................ - 3 -3.1结构形式 (4)3.2钢便桥设计图 (4)4 钢便桥结构计算 ................................................................................................ - 4 -4.1纵向分配梁计算 ............................................................... 错误！未定义书签。
4.2横向分配梁计算 (4)4.3贝雷梁计算 (5)4.4双拼I36A工字钢横梁计算 (12)4.5钢管桩承载力计算 (19)5 施工工艺 .......................................................................................................... - 20 -5.1施工工艺流程 .. (20)5.2施工放样 (20)5.3钢管桩施工 (20)5.4桩顶横梁安装 (22)5.5贝雷梁安装 (22)5.6横、纵分配梁安装 (22)5.7钢便桥拆除 (23)6 钢便桥使用及维护 .......................................................................................... - 23 -7 人、机、料投入 .............................................................................................. - 23 -I1 编制依据、原则、范围1.1 编制依据本专项施工方案依据以下文件、规范、标准和现场实际情况进行编制。
1）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；2）《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）；3）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2001年10月第1版）；4）《中华人民共和国防洪法》5）漳州台商投资区疏港大道三期工程地质勘察资料和设计文件；6）漳州台商投资区疏港大道三期工程现场勘察资料。
1.2 编制原则1）严格执行招标文件中的安全、质量、工期、环保、水土保持、文明施工等方面的规定，严格履行工程施工合同。
2）坚持“预防为主、安全第一、综合治理”的指导思想，结合本工程特点，建立安全保证体系，制定积极有效的安全、技术和组织措施，确保人身安全和工程安全。
3）坚持“百年大计、质量第一”的方针，建立质量保证组织体系，加强过程控制，从各个环节上保证工程施工质量。
1.3 编制范围本方案编制范围为漳州台商投资区疏港大道三期工程跨壶屿水闸钢便桥施工。
2 工程概况2.1 项目简介本项目位于漳州台商投资区龙海工业园，道路呈东西走向，西起同城大道（西边村）壶屿互通立交，道路自西向东沿线经规划壶屿泄洪区，沿壶屿水闸南侧跨过水闸外现状河道/横跨现状金山渠，东至疏港大道二期与宝生路交叉口，线路全长约4km，采用城市主干道标准建设，设计车速50km/h，道路红线宽40m，采用沥青路面，全线交叉道路5条，其中立体交叉1座，平面交叉4处（其中宝生路交叉口已在二期工程中建设）。
桥梁2座，箱涵2座。
图2-1 项目实施位置示意图2.2 气候龙海市地处福建省东南沿海，属南亚热带海洋性季风气候。
全区气候温暖湿润，雨量充沛，四季常青，多年平均气温22℃，其中一月平均气温4℃~13℃，七月平均气温28℃~30℃，极端最高气温为34.2℃，极端最低气温为3.1℃。
多年平均降水量1200~2200mm，全年有两个主要雨季，4～6月为梅雨季节主要以连绵阴雨为主；7～10月份为台风多发季节，台风期间常伴有大~暴雨。
夏季多东南风，冬季多北风，最大风力7~8级，常出现台风等灾害性气候。
2.3 区间桥梁跨壶屿水闸概况壶屿大桥跨越壶屿水闸及其蓄洪区水域，中心里程为K0+855，线路与河涌交角为90°；结构形式为（3×30+2×35+30）m跨预制预应力砼简支小箱梁;桥梁平面位于直线上；桥梁总宽40m。
图2-2 线路跨壶屿水闸平面图壶屿大桥建设在泄洪闸口外侧，泄洪时水流湍急，根据实际情况，壶屿大桥桩基在现状河道内应采用砂袋围堰及水中平台架设施工，详见下表：为保证全线便道贯通，经现场实际调查和方案策划，在线路左侧搭设贝雷梁钢便桥，水中设钢管桩支墩，钢便桥宽度6m，总长54m，贯通连接壶屿水闸两岸堤坝，详见附件一:跨壶屿水闸钢便桥平面图。
3 钢便桥设计总体方案根据钢便桥的设计标准和使用功能，结合壶屿大桥施工需要，确定设计最大荷载为能通行总重50吨的砼罐车。
3.1 结构形式1）钢便桥采用321型贝雷梁钢结构，钢便桥长度54米，桥跨布置为9+3×12+9m，桥面宽6m。
2）桥墩基础采用υ630mm钢管桩（壁厚10mm），每个墩位3根，桩长16m，钢管桩中心间距2.3m，入土深度大于11m。
水中桩迎水侧设置一根υ630mm钢管桩（壁厚10mm）阻水分流，距离相邻钢管柱中心间距2.0m。
选用DZ-60型振动锤，沉桩停锤标准以贯入度和桩底设计标高两个指标控制，以贯入度控制为主，标高控制为辅。
管桩之间采用[20槽钢焊接剪刀撑。
钢管桩顶端设置U型缺口，用于安装桩顶横梁。
3）桩顶横梁采用双拼I25a工字钢，长度为6.0m。
4）纵向主梁采用四组单层双排不加强贝雷片，组间净间距0.6m，单组两排贝雷梁通过90cm发窗连接，桩顶横梁设置限位固定贝雷梁。
5）贝雷梁上横向分配梁采用I16工字钢，间距0.3m，桥面板采用8mm钢板，钢便桥两侧设置高1.2m的Ф48×3.5钢管护栏。
6）桥台采用砼桥台。
3.2 钢便桥设计图详见附件二：钢便桥设计图纸。
4 钢便桥结构计算4.1 横向分配梁计算总重50吨的砼罐车轴重分配如下图所示：横向分配梁采用I16工字钢，当罐车后桥双轴中的一轴刚好落在横向分配梁上时，此时横向分配梁梁受力最大，可考虑其承受了罐车后桥单轴的全部荷载；考虑罐车一边车轮行驶在贝雷组的中心线时，则计算模型如下图所示：计算时仅取中段0.9m作单跨简支梁计算，利用AutoCAD计算插件“MSteel结构工具箱”中“连续梁计算”模块进行计算，以下结果由计算机出具：一、总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工16截面上下对称截面面积A = 2610 mm2自重W = 0.201 kN/m面积矩S = 80126 mm3抗弯惯性矩I = 11300000 mm4抗弯模量W = 141250 mm3塑性发展系数γ= 1.05二、荷载信息1、活荷载(1)、集中力，109.40kN，荷载位置：距左端0.45m三、组合信息1、内力组合、工况(1)、活载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、活载工况(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、活载工况(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、活载工况(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-24.61～0.00 kN.m剪力设计值-54.70～54.70 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.72mm，最大挠跨比1/1259（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 54.70 * 80126 / 11300000 / 6.0 * 1000= 64.6 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max/ γ / W= 24.61 / 1.05 / 141250 * 1e6= 166.0 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 900 mm面外回转半径i = 18.9 mm面外长细比λ= 900 / 18.9 = 47.7按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数υb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 47.72 /44000 * 235 / 235= 1.02 > 1.0 取1.0最大压应力σ= M max/ φb / W= 24.61 / 1.00 / 141250 * 1e6= 174.3 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!4.2 贝雷梁计算罐车单边车轮全部行驶在一组贝雷梁中心线上时，贝雷梁承受的荷载最大，此时的力学模型如右图所示：考虑承受上部自重荷载，算的均布荷载为2kN/m，利用AutoCAD计算插件“MSteel结构工具箱”中“连续梁计算”模块进行计算，以下结果由计算机出具：一、总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 190 MPa抗剪强度设计值f v = 110 MPa3、截面参数：双排单层不加强型贝雷梁截面上下对称截面面积A = 30674 mm2自重W = 2.360 kN/m面积矩S = 5367950 mm3抗弯惯性矩I = 5010086667 mm4抗弯模量W = 7157267 mm3塑性发展系数γ= 1.20二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，2.00kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、集中力，109.40kN，荷载位置：距左端6.00m(2)、集中力，31.30kN，荷载位置：距左端2.20m(3)、集中力，109.40kN，荷载位置：距左端7.35m三、组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、包络图2、剪力图（kN）(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、包络图五、单元验算表4.2-1 贝雷梁桁架容许内力表(1)、挠度f max=7.9mm＜[f允许]= 12000/400=30mm 满足要求安全系数K=30/7.9=3.8(2)、弯矩M max=617.0 kN•m <[M]= 1576.4 kN•m 满足要求安全系数K=1576.4/617.0=2.6(3)、剪力Q max=127.4kN<[Q]=490.5 kN 满足要求安全系数K=490.5/127.4=3.9(4)、验算结论：满足!4.3 双拼I25a工字钢横梁计算当罐车后桥位于钢便桥墩顶（即横梁正上方）时，横梁承受最大荷载，8排贝雷梁按8个集中力作用在横梁上，单个集中力大小为罐车后桥双轴总重的1/8，即54.7kN，另外还承受上部钢结构自重荷载，算的自重单个集中力为11.87kN，力学模型如右图所示：利用AutoCAD计算插件“MSteel结构工具箱”中“连续梁计算”模块进行计算，以下结果由计算机出具：一、总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：双拼25a工字钢截面上下不对称截面面积A = 9574 mm2自重W = 0.737 kN/m面积矩S = 454390 mm3抗弯惯性矩I = 98799000 mm4抗弯模量W = 790390(上边缘) / 790390(下边缘) mm3塑性发展系数γ= 1.05(上边缘) / 1.05(下边缘)二、荷载信息1、恒荷载(1)、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端0.30m(2)、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端1.20m(3)、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端1.80m(4)、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端2.70m(5)、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端5.60m(6)、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端4.80m(7)、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端4.20m(8)、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端3.30m2、活荷载(1)、集中力，54.70kN，荷载位置：距左端0.30m(2)、集中力，54.70kN，荷载位置：距左端1.20m(3)、集中力，54.70kN，荷载位置：距左端1.80m(4)、集中力，54.70kN，荷载位置：距左端2.70m(5)、集中力，54.70kN，荷载位置：距左端5.70m(6)、集中力，54.70kN，荷载位置：距左端4.80m(7)、集中力，54.70kN，荷载位置：距左端4.20m(8)、集中力，54.70kN，荷载位置：距左端3.30m三、组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、包络图2、剪力图（kN）(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足第1跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值0.00～21.88 kN.m剪力设计值-54.70～0.00 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.17mm，最大挠跨比1/8484（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 54.70 * 454390 / 98799000 / 16.0 * 1000= 15.7 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!上边缘最大正应力σ上= M max/ γ上/ W上= 21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6= 26.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!下边缘最大正应力σ下= M max/ γ下/ W下= 21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6= 26.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数υb = 0.80最大压应力σ= M max/ φb / W= 21.88 / 0.80 / 790390 * 1e6= 34.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、该跨验算结论：满足!第2跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-23.62～38.63 kN.m剪力设计值-92.90～71.20 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.46mm，最大挠跨比1/4989（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 92.90 * 454390 / 98799000 / 16.0 * 1000= 26.7 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!上边缘最大正应力σ上= M max/ γ上/ W上= 38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6= 46.5 MPa ≤f = 215 MPa 满足!下边缘最大正应力σ下= M max/ γ下/ W下= 38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6= 46.5 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数υb = 0.80最大压应力σ= M max/ φb / W= 38.63 / 0.80 / 790390 * 1e6= 61.1 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、该跨验算结论：满足!第3跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-23.62～38.63 kN.m剪力设计值-71.20～92.90 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.48mm，最大挠跨比1/4792（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 92.90 * 454390 / 98799000 / 16.0 * 1000= 26.7 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!上边缘最大正应力σ上= M max / γ上/ W上= 38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6= 46.5 MPa ≤f = 215 MPa 满足!下边缘最大正应力σ下= M max/ γ下/ W下= 38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6= 46.5 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数υb = 0.80最大压应力σ= M max/ φb / W= 38.63 / 0.80 / 790390 * 1e6= 61.1 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、该跨验算结论：满足!第4跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～21.88 kN.m剪力设计值0.00～54.70 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.21mm，最大挠跨比1/6764（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 54.70 * 454390 / 98799000 / 16.0 * 1000= 15.7 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!上边缘最大正应力σ上= M max/ γ上/ W上= 21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6= 26.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!下边缘最大正应力σ下= M max/ γ下/ W下= 21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6= 26.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数υb = 0.80最大压应力σ= M max/ φb / W= 21.88 / 0.80 / 790390 * 1e6= 34.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、该跨验算结论：满足!连续梁验算结论：满足!4.4 钢管桩承载力计算罐车单边车轮全部行驶在一组贝雷梁上且位于钢便桥墩顶时，其下方的钢管桩承受最大荷载，根据“4.3 双拼I25a工字钢横梁计算”结果知，单根钢管桩承受的最大荷载为：N=2×0.8×185.8KN（活载）+2×0.8×43.4KN（恒载）=366.72KN选用DZ-60型振动锤，激振力最大为492KNK=492/366.72=1.34 满足要求取河道中心处钢管桩进行计算，依据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）5.3.7条目，按全摩擦桩计算（不计端承力），有：Q uk=u∑q sik l i其中：u—钢管桩截面周长，取1.98m；l i—钢管桩在各地层中的长度；q sik—各地层摩阻力。
