目录
一、模板支撑计算书 (2)
10.1、文化艺术中心(2-6)～(2-10)×(2-C)～(2-F)轴梁模板支撑计算书 (2)
10.2、文化艺术中心(2-4)～(2-6)×(2-C)～(2-F)轴梁模板支撑计算书 (11)
10.3、综合办公楼(1-5)～(1-12)×(1-B)～(1-E)轴梁模板支撑计算书 (20)
10.4、综合办公楼(1-7～(1-10)×(1-A)～(1-B)轴梁模板支撑计算书 (29)
二、工程概况 (38)
二、编制依据 (40)
三、模板支撑系统设计 (41)
3.1梁模板支撑设计方案 (41)
3.2主要构造措施 (41)
四、施工部署 (43)
五、高大支模施工工艺 (44)
5.1模板安装施工流程 (44)
5.2混凝土浇筑 (45)
5.3模板拆除 (47)
六、施工安全管理 (48)
6.1安全组织机构 (48)
6.2一般安全措施 (49)
七、质量保证措施 (51)
7.1质量标准 (51)
7.2质量控制内容 (51)
7.3模板拆除质量应符合的规定 (52)
八、监测方案 (52)
九、应急救授预案 (54)
附图： (58)
一、模板支撑计算书
根据本工程高大支模施工特点文化艺术中心(2-6)～(2-10)×(2-C)～(2-F)轴梁板结构中取梁截面700×1400梁，板厚120mm，模板支撑高度10.0m作为计算对象；
文化艺术中心(2-4)～(2-6)×(2-C)～(2-F)轴梁板结构中取梁截面450×1000梁，板厚120mm，模板支撑高度15.5m作为计算对象；
综合办公楼(1-5)～(1-12)×(1-B)～(1-E)轴梁板结构中取梁截面1100×1900梁，板厚100mm，模板支撑高度16.5m作为计算对象；
综合办公楼(1-7)～(1-10)×(1-A)～(1-B)轴梁板结构中取梁截面600×800梁，板厚100mm，模板支撑高度8.5m作为计算对象。
10.1、文化艺术中心(2-6)～(2-10)×(2-C)～(2-F)轴梁模板支撑计算书
1．计算参数
结构楼板厚120mm，梁宽b=700mm，梁高h=1400mm，层高10.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000 N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距600mm，纵向间距600 mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0. 0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=125.00N/mm2。
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.70 + 2.56 ) ×1.2 = 1.17 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3× 0.70 × 1.40 × 1.2 = 28.22 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.70 × 1.4 = 1.96 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 33.12 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 25.97 kN/m （2）底模板验算
第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=700mm。W=bh2 /6=700×182/6=37800mm3， I=bh3/12=700×183/12=340200mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数K M=-0.105
M max=K M q1L2 =-0.105×33.12×2002=-139104N.mm=-0.14kN.m
σ=M max/W=139104/37800=3.68N/mm2
梁底模抗弯强度σ=3.68N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K V=0.606
V max=K V q1L=0.606×33.12×200=4014N=4.01kN
τ=3V max/（2bh）=3×4014/(2×700×18)=0.48N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q2=25.97kN/m；挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×25.97×2004/(100×6000×340200)=0.13mm
[υ]=L/250=200/250=0.80mm
梁底模挠度υmax=0.13mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（3）第一层龙骨验算
钢管横向间距L=600mm ，C=700mm、γ=700/600=1.17。
第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50×1003/12=4166667m m4。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=33.12×200/700=9.46kN/m
M q=qcL(2-γ)/8=9.46×700/1000×600/1000×(2-1.17)/8=0.41kN.m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×200/1000×7.46=0.60k N
a =0.5×(L-c)=0.5×(600-700)=-50000mm，M p=P×a=0.60×-50.00=-0.03kN.m
M max=M q＋M p=(0.41+-0.03)×106=380000N.mm=0.38kN.m
σ=M max/W=380000/83333=4.56N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=4.56N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
V max=0.5×q×梁宽＋P=0.5×9.46×700/1000+0.60=3.91kN
τ=3V max/（2bh）=3×3.91×1000/(2×50×100)=1.17N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=1.17N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=25.97×200/700=7.42N/mm
υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=7.42×700×6003×(8 - 4 × 1.172+1.173)/(384×9000×4166667)=0.32mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.60×1000×-50×6002×(3 - 4×-0.082)/(24×9000×4166667)=-0.04mm
υmax=υq＋υp=0.32+-0.04=0.28mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第一层龙骨挠度υmax=0.28mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（4）第二层龙骨验算
钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨采用双枋b=50mm，h=100mm；
W=2×50×1002/6=166667mm3，I=2×50×1003/12=8333333mm4；
1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×9.46×700/1000+0.60=3909N=3.91kN
弯矩系数K M=-0.267
M max=K m PL=-0.267×3.91×1000×600=-626382N.mm=-0.63kN.m
σ=M max/W=626382/166667=3.76N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=3.76N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K V=1.267
V max=K V P=1.267×3.91=4.95kN
τ=3V max/(2bh)=3×4.95×1000 /(2×2×50×100)=0.74N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.74N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=1.883
P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.42×700/1000+0.60=3.20kN
υmax= KυP’L3/（100EI）=1.883×3.20×1000×6003/(100×9000×8333333)=0.17mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.17mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.267
每根钢管承载N QK1 =3.267×3910=12774N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:N QK2 =1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载N QK =N QK1＋N QK2 =12774+504=13278N
钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×8.6×1000=280N
水平拉杆6层,拉杆重量=6×1.20×0.0326=235N
扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×6=88N
支架重量N Gk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=280+235+88=603N 钢管轴向力N＝1.2N GK+N QK=1.2×603+13278=14001N
(2)钢管立杆长细比验算
L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34
钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
?=0.634,P=N/(?A)=14001/(0.634×424.00)=52.08N/mm2
钢管立杆稳定性计算52.08N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。
钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=110mm,上部荷载为：F=14.
00kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,f t=1.43N/mm2,h O=110-15=95mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+95)+2×(100+95)=980mm,βh=1.00
(0.7βh f t＋0.15σpc,m)ηU m h O
=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×980×95]/1000=93.19kN
钢管支承面受冲切承载力93.19kN＞14.00kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算
A b=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,A l=0.20×0.10=0.02m2
βl=(A b/A l)0.5=2.45,f cc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75
ωβl f cc A l=0.75×2×12155×0.02=364.65kN
支承面局部受压承载力F=364.65kN＞14.00kN,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/（T+15）β 1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×1.40=33.60kN/m2
F1、F2两者取小值F=33.60kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.40m。
2)荷载计算
荷载类型标准值单位分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力F 33.60 kN/m2γG=1.2 40.32 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 45.92 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 33.60 kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=1280×182/6=69120mm3，I=bh3/12=1280×183/12=622080mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数K M=-0.105
q=45.92×(1400-120)/1000=58.78kN/m=58.78N/mm
M max=K M qL2=-0.105×58.78×3002=-555471N.mm=-0.56kN.m
σ=M max/W=555471/69120=8.04N/mm2
侧模抗弯强度σ=8.04N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数K V=0.606
V max=K V qL=0.606×58.78×300/1000=10.69kN
τ=3V max/（2bh）=3×10.69×1000/(2×18×1280)=0.70N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.70N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=33.60×(1400-120)/1000=43.01kN/m=43.01N/mm，挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×43.01×3004/(100×6000×622080)=0.60mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.60mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（3）对拉螺栓计算
F s=0.95×(γ
G F+γQ Q2k）=0.95×45.92=43.62kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1400-120)/4=320mm=0.32m，N=abF s=0.60×0.32×43.62=8.38kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[N t b]=12.90 kN
对拉螺栓受力8.38kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度320mm；跨数4跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；
1）抗弯强度验算
q=45.92×300/1000=13.78N/mm；弯矩系数K M=-0.107
M max=K M qL2=-0.107×13.78×3202=-150985N.mm=-0.15kN.m
σ=M max/W=150985/85333=1.77N/mm2
侧肋抗弯强度σ=1.77N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K V=0.607
V max=K V qL=0.607×13.78×320/1000=2.68kN
τ=3V max/（2bh）=3×2.68×1000/(2×80×80)=0.63N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.63N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=33.60×300/1000=10.08N/mm；挠度系数Kυ=0.632
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.632×10.08×3204/(100×9000×3413333)=0.02mm
[υ]=L/250=320/250=1.28mm
侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.28mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
6.计算结果
第一层龙骨50×100mm木枋@200mm，第二层龙骨50×100mm双木枋@600mm；钢管纵向@600mm，钢管横向@ 600mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓3排υ12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。
10.2、文化艺术中心(2-4)～(2-6)×(2-C)～(2-F)轴梁模板支撑计算书
1．计算参数
结构楼板厚120mm，梁宽b=450mm，梁高h=1000mm，层高15.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.30m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000 N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距600mm，纵向间距600 mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0. 0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=125.00N/mm2。
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.45 + 1.76 ) ×1.2 = 0.80 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3× 0.45 × 1.00 × 1.2 = 12.96 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.45 × 1.00 × 1.2 = 0.81 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.45 × 1.4 = 1.26 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 15.83 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 12.14 kN/m （2）底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=450mm。W=bh2 /6=450×182/6=24300mm3， I=bh3/12=450×183/12=218700mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数K M=-0.105
M max=K M q1L2 =-0.105×15.83×3002=-149594N.mm=-0.15kN.m
σ=M max/W=149594/24300=6.16N/mm2
梁底模抗弯强度σ=6.16N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K V=0.606
V max=K V q1L=0.606×15.83×300=2878N=2.88kN
τ=3V max/（2bh）=3×2878/(2×450×18)=0.53N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.53N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q2=12.14kN/m；挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×12.14×3004/(100×6000×218700)=0.48mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.48mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（3）第一层龙骨验算
钢管横向间距L=600mm ，C=450mm、γ=450/600=0.75。
第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=15.83×300/450=10.55kN/m
M q=qcL(2-γ)/8=10.55×450/1000×600/1000×(2-0.75)/8=0.45kN.m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=150/1000×300/1000×7.46=0.34kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(600-450)=75000mm，M p=P×a=0.34×75.00=0.03kN.m
M max=M q＋M p=(0.45+0.03)×106=480000N.mm=0.48kN.m
σ=M max/W=480000/85333=5.63N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=5.63N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
V max=0.5×q×梁宽＋P=0.5×10.55×450/1000+0.34=2.71kN
τ=3V max/（2bh）=3×2.71×1000/(2×80×80)=0.64N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.64N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=12.14×300/450=8.09N/mm
υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=8.09×450×6003×(8 - 4 × 0.752+0.753)/(384×9000×3413333)=0.41mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.34×1000×75×6002×(3 - 4×0.132)/(24×9000×3413333)=0.04mm
υmax=υq＋υp=0.41+0.04=0.45mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
（4）第二层龙骨验算
钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；
W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；
1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×10.55×450/1000+0.34=2710N=2.71kN
弯矩系数K M=0.175
M max=K m PL=0.175×2.71×1000×600=284550N.mm=0.28kN.m
σ=M max/W=284550/85333=3.33N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=3.33N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K V=0.650
V max=K V P=0.650×2.71=1.76kN
τ=3V max/(2bh)=3×1.76×1000 /(2×80×80)=0.41N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.41N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=1.146
P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×8.09×450/1000+0.34=2.16kN
υmax= KυP’L3/（100EI）=1.146×2.16×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.17mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.150
每根钢管承载N QK1 =2.150×2710=5827N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:N QK2 =1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载N QK =N QK1＋N QK2 =5827+504=6331N
钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×14.5×1000=473N
水平拉杆10层,拉杆重量=10×1.20×0.0326=391N
扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×10=146N
支架重量N Gk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=473+391+146=1010N 钢管轴向力N＝1.2N GK+N QK=1.2×1010+6331=7542N
(2)钢管立杆长细比验算
L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34
钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
?=0.634,P=N/(?A)=7542/(0.634×424.00)=28.06N/mm2
4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=110mm,上部荷载为：F=7.
54kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,f t=1.43N/mm2,h O=110-15=95mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+95)+2×(100+95)=980mm,βh=1.00
(0.7βh f t＋0.15σpc,m)ηU m h O
=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×980×95]/1000=93.19kN
钢管支承面受冲切承载力93.19kN＞7.54kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算
A b=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,A l=0.20×0.10=0.02m2
βl=(A b/A l)0.5=2.45,f cc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75
ωβl f cc A l=0.75×2×12155×0.02=364.65kN
支承面局部受压承载力F=364.65kN＞7.54kN,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/（T+15）β 1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×1.00=24.00kN/m2
F1、F2两者取小值F=24.00kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.00m。
2)荷载计算
荷载类型标准值单位分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力F 24.00 kN/m2γG=1.2 28.80 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 34.40 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 24.00 kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=880×182/6=47520mm3，I=bh3/12=880×183/12=427680mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数K M=-0.105
q=34.40×(1000-120)/1000=30.27kN/m=30.27N/mm
M max=K M qL2=-0.105×30.27×3002=-286052N.mm=-0.29kN.m
σ=M max/W=286052/47520=6.02N/mm2
侧模抗弯强度σ=6.02N/mm2＜f=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数K V=0.606
V max=K V qL=0.606×30.27×300/1000=5.50kN
τ=3V max/（2bh）=3×5.50×1000/(2×18×880)=0.52N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.52N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=24.00×(1000-120)/1000=21.12kN/m=21.12N/mm，挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×21.12×3004/(100×6000×427680)=0.43mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.43mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（3）对拉螺栓计算
F s=0.95×(γ
G F+γQ Q2k）=0.95×34.40=32.68kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-120)/3=293mm=0.29m，N=abF s=0.60×0.29×32.68=5.69kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[N t b]=12.90 kN
对拉螺栓受力5.69kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。
1）抗弯强度验算
q=34.40×300/1000=10.32N/mm；弯矩系数K M=-0.100
M max=K M qL2=-0.100×10.32×2932=-88596N.mm=-0.09kN.m
σ=M max/W=88596/85333=1.04N/mm2
侧肋抗弯强度σ=1.04N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K V=0.600
V max=K V qL=0.600×10.32×293/1000=1.82kN
τ=3V max/（2bh）=3×1.82×1000/(2×80×80)=0.43N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.43N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=24.00×300/1000=7.20N/mm；挠度系数Kυ=0.677
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.677×7.20×2934/(100×9000×3413333)=0.01mm
[υ]=L/250=293/250=1.17mm
侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.17mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
6.计算结果
第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@600mm；钢管纵向@600mm，钢管横向@60 0mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓2排υ12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，
10.3、综合办公楼(1-5)～(1-12)×(1-B)～(1-E)轴梁模板支撑计算书
1．计算参数
结构楼板厚100mm，梁宽b=1100mm，梁高h=1900mm，层高16.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.30m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=90 00N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距600mm，纵向间距6 00mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=125.00N/mm2。
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算