附件：东新高速公路S04标段现浇连续箱梁支架检算书一、工程概述
本标段起讫点里程为K7+596
~K10+562.027,标段全长2966.027m，除路线起点K7+596
~
K8
＋017.897共421.897m是高路堑外，其余均为桥梁工程。桥梁工程分新客站互通立交和屏山高架桥两部分，其中新客站互通立交设主线桥和A、B、C、D四个匝道。
本标段桥梁工程共75联，折合单幅桥长6597.93m。
根据既有地面标高和桥梁设计标高计算桥梁支架用量约为110万空间立方米。
新客站互通立交与屏山高架桥的关键工序之一为现浇预应力混凝土连续箱梁的施工。现浇预应力混凝土连续箱梁和普通钢筋混凝土连续箱梁采用碗扣式支架现浇施工，逐孔分联分段浇筑。
桥梁跨既有路，支架采用φ300mm钢管立柱、型钢架空预留限界通道。
桥梁跨河流拟采用φ600mm临时支墩，贝雷片组装便梁，在便梁上面立支架跨越。
二、检算依据
⑴《公路桥涵施工技术规范》、《建筑施工安全检查标准》、《建筑施工高处作业安全技术规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《广东省建设工程高支撑模板施工安全管理办法》、《建筑地基处理技术规范》、《公路桥涵钢结构设计规范》；
⑵广州东沙至新联高速公路S04标段施工设计图；
⑶《路桥施工计算手册》；
⑷工程地质情况和现场施工条件。
三、方案概述
祥见《东新高速公路S04标段现浇连续箱梁支架方案》现浇连续梁支架构造形式一节。
四、支架方案检算
(一) 梁高1.4m满堂支架施工方案
⑴荷载分析：
现浇梁施工时，主要荷载有以下几种：
①钢筋混凝土自重此种荷载主要来源于梁体，属均布荷载，直接作用于底模和侧模。由于现浇梁为单箱三室，荷载呈台阶形分布，根据箱梁结构图可得：
腹板处：q
1肋
=1*1.4*1*26=36.4KN/ ㎡
箱室底板处：q
1板
=(0.4+0.42)*1*1*26=21.3KN/ ㎡
②底模胶合板δ=18mm，容重取17KN/ m3
q
2
=1*1*0.018*17=0.31KN/ ㎡
③支架系统自重：q
3
=0.64KN/ ㎡
④施工人员及材料机具重量
计算底模及纵向枋木时：q
4
=2.5KN/㎡
计算横楞时：q
4
=1.5KN/㎡
计算立杆时：q
4
=1.0KN/㎡
⑤倾倒混凝土的冲击荷载q
5
=4 KN/㎡
⑥混凝土灌注振捣q
5
=2 KN/㎡
各计算构件的荷载取值为：
a、箱室底模：q=1.2q
1板+1.4(q
4
+q
5
+q
5
)=21.3*1.2+(2.5+4+2)*1.4=37460N/㎡
腹板底模：q=1.2q
1肋+1.4(q
4
+q
5
+q
5
)=36.4*1.2+(2.5+4+2)*1.4=55580N/㎡
纵向肋木：箱室下：q=37460N/㎡
腹板下: q=55580N/㎡b、横楞、顶托：
箱室下：q=1.2(q
1板+ q
2
)+1.4(q
4
+q
5
+q
5
)=(21.3+0.31)*1.2+(1.5+4+2)*1.4=36432N/㎡
腹板下:q=1.2(q
1肋+ q
2
)+1.4(q
4
+q
5
+q
5
)=(36.4+0.31)*1.2+(1.5+4+2)*1.4=54552N/㎡
c、立杆、地基：
箱室:q=1.2(q
1板+q
2
+q
3
)+1.4(q
4
+q
5
+q
5
)=(21.3+0.31+0.64)*1.2+(1 +4+2)*1.4=36500N/㎡
腹板:q=1.2(q
1板+q
2
+q
3
)+1.4(q
4
+q
5
+q
5
)=(36.4+0.31+0.64)*1.2+(1 +4+2)*1.4=54620N/㎡
(2)结构检算
①底模
从模板的铺设来看，底模为连续梁结构，混凝土荷载直接作用于底模。底模简化为单位宽度跨径L=25cm的三等跨连续梁计算。
a、箱室底模：
荷载组合：q= 1.2q
1肋+1.4(q
4
+q
5
+q
5
)=21.3*1.2+(2.5+4+2)*1.4=37460N/㎡
1m宽胶合板截面要素：
Wmin=1000*182/6=54000mm3
Imin=1000*18*18*18/12=486000 mm4
Amin=1000*18=18000mm2
查《路桥施工计算手册》得：
胶合板容许弯曲应力：[σ]=25.0MPa
抗弯模量：E=6300MPa
容许挠度：[f]=250/400=0.625mm
跨内最大弯矩：M=0.08ql2=0.08*37.46*250*250=187300N.mm
中间支点弯矩：M=0.1ql2=0.1*37.46*250*250=234125N.mm
σmax= Mmax / Wmin =234125/54000=4.33MPa<[σ]=25.0MPa (符合要求)
f=0.677ql4/100EI=0.677*37.46*2504/(100*6300*486000)=0.323mm<[f]=0.625mm (符合要求)
箱室下底模满足施工的要求。
b、腹板底模：
荷载组合：q= 1.2q
1肋+1.4(q
4
+q
5
+q
5
)=36.4*1.2+(2.5+4+2)*1.4=55580N/㎡
1m宽胶合板截面要素：
Wmin=1000*182/6=54000mm3
Imin=1000*18*18*18/12=486000 mm4
Amin=1000*18=18000mm2
查《路桥施工计算手册》得：
胶合板容许弯曲应力：[σ]=25.0MPa
抗弯模量：E=6300MPa
容许挠度：[f]=200/400=0.5mm
中间支点弯矩：M=0.1ql2=0.1*55.58*200*200=222320N.mm
σmax= Mmax / Wmin =222320/54000=4.12MPa<[σ]=25.0MPa (符合要求)
f=0.677ql4/100EI=0.677*55.58*2004/(100*6300*486000)=0.2mm<[f]=0.5mm (符合要求)
腹板下底模满足施工的要求。
②模板下部枋木
支架顶部横向托梁采用[10槽钢, 横梁上放置纵向枋木，规格为10*10cm。从纵向枋木的铺设来看，纵向肋木为连续梁结构，承受底模荷载。采用三等跨连续梁计算。
a、箱室肋木
纵向箱室枋木荷载集度为q=(0.9*0.25*37460)/900=9.365N/mm。
查《路桥施工计算手册》得：
方木容许顺纹弯曲应力：[σ]=12MPa(广东松，下同)
方木容许弯曲剪切应力：[τ]=1.9MPa
抗弯模量：E=9000MPa
容许挠度：[f]=900/400=2.25mm
方木截面要素：
Wmin=100*1002/6=166667mm3
Imin=100*1003/12=8333333 mm4
Amin=100*100=10000mm2
中间支点弯矩：M=0.1ql2=0.1*9.365*900*900=758565N.mm
Q=0.6ql=0.6*9.365*900=5057N
σmax= Mmax / Wmin =758565/166667=4.55MPa<[σ]=12MPa (符合要求)
τmax=3Q/2A =3*5057/(2*10000)=0.76MPa <[τ]=1.9MPa (符合要求)
f=0.677ql4/100EI=0.677*9.365*9004/(100*9000*8333333)=0.554mm<[f]=2.25mm (符合要求)
箱室下纵向枋木满足施工的要求。
b、腹板枋木
纵向腹板枋木荷载集度为q=(0.9*0.2*55580)/900=11.116N/mm
查《路桥施工计算手册》得：
方木容许顺纹弯曲应力：[σ]=12.0MPa
方木容许弯曲剪切应力：[τ]=1.9MPa
抗弯模量：E=9000MPa
容许挠度：[f]=900/400=2.25mm
方木截面要素：
Wmin=100*1002/6=166667mm3
Imin=100*1003/12=8333333 mm4
Amin=100*100=10000mm2
中间支点弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1*11.116*900*900=900396N.mm
最大剪力：Q=0.6ql=0.6*11.116*900=6002N
σmax= Mmax / Wmin =900396/166667=5.4MPa<[σ]=12.0MPa (符合要求)
f=0.677ql4/100EI =0.677*11.116*9004/(100*8333333*9000)=0.66mm<[f]=2.25mm (符合要求)
τmax=3Q/2A =3*6002/(2*10000)=0.9MPa <[τ]=1.9MPa (符合要求)
腹板下纵向枋木满足施工的要求。
③横向托梁10号槽钢
横向托梁采用[10槽钢，承受纵向枋木的作用力，其集中荷载间距箱室下25cm，腹板下20cm。跨距腹板下L=60cm ,箱室下L=90cm。横向托梁按三跨连续梁计算。
a、箱室下横向托梁
荷载集度 q=(0.9*0.9*36432)/900=32.78N/mm
查《路桥施工计算手册》得：
[10槽钢许用弯曲应力：[σ]=145MPa
[10槽钢许用剪切应力：[τ]=85MPa
抗弯模量：E=210000MPa
容许挠度：[f]=900/400=2.25mm
[10槽钢截面要素：
Wmin=39400mm3
Imin=1983000 mm4
A=1274mm2
半截面面积矩S=23500mm3
中间支点弯矩：M=0.1ql2=0.1*32.78*900*900=2655180N.mm
最大剪力：Q=0.6ql=0.6*32.78*900=17701N
σmax= Mmax / Wmin=2655180/39400= 67.39<[σ]=145MPa (符合要求)
f=0.677ql4/100EI=0.677*32.78*9004/(100*210000*1983000)=0.35mm<[f]=2.25mm (符合要求)
=17701*23500/(1983000*5.3)=39.57MPa <[τ]=85MPa (符合要求) τmax=QS/It
m
箱室下横向托梁满足施工的要求。
b、腹板下横向托梁
荷载集度 q=(0.6*0.9*54552)/600=49.10N/mm
查《路桥施工计算手册》得：
[10槽钢许用弯曲应力：[σ]=145MPa
[10槽钢许用剪切应力：[τ]=85MPa
抗弯模量：E=210000MPa
容许挠度：[f]=600/400=1.5mm
[10槽钢截面要素：
Wmin=39400mm3
Imin=1983000 mm4
A=1274mm2
半截面面积矩S=23500mm3
中间支点弯矩：M=0.1ql2=0.1*49.10*600*600=1767600N.mm
最大剪力：Q=0.6ql=0.6*49.10*600=17676N
σmax= Mmax / Wmin=1767600/39400= 44.86<[σ]=145MPa (符合要求)
f=0.677ql4/100EI=0.677*49.10*6004/(100*210000*1983000)=0.103mm<[f]=1.5mm (符合要求)
=17676*23500/(1983000*5.3)=39.52MPa <[τ]=85MPa (符合要求) τmax=QS/It
m
腹板下横向托梁满足施工的要求。
④顶托
采用50型、60型、78型可调U型标准顶托，可调高度分别为35cm、45cm、55cm。
50型允许荷载为58KN，60型允许荷载为49KN、78型允许荷载为46KN。采用78型允许荷载进行检算。
托顶承受荷载为：
箱室下:P=0.9*0.9*36432=29510N<[P]=46000N (符合要求)
腹板下:P=0.9*0.6*54552=29458N<[P]=46000N (符合要求)
结论：顶托符合施工要求。
⑤支架检算
碗扣式脚手架步距1.2m时，每根立杆许用荷载P=30KN。
立杆承受荷载为：
箱室下:P=0.9*0.9*36500=29565N
腹板下:P=0.9*0.6*54620=29494N
碗扣式钢管直径φ48mm，壁厚3.5mm，其截面特性：
截面面积：Amin=489mm2
回转半径：i=15.8mm
步距L=1.2m
计算长度L0=1.2+2*0.3=1.8m
λ=1800/15.8=114
查表可得φ=0.489
钢材轴向容许应力:[σ]=140MPa
稳定性检算(取箱室下P=0.9*0.9*36500=29565N)：
P/φA=29565/(0.489*489)=123.6MPa<[σ]=140MPa(稳定性符合要求)
结论：支架符合施工要求。
⑥底托下垫木
支架施工时，在钢管下安放底托和厚度5cm宽20cm的木板，底托尺寸为□120mm×120mm，面积A=14400mm2。
查《路桥施工计算手册》得：
木板横纹局部表面承压应力：[σ
]= 2.6MPa
ah
木板顶面轴力(取最大立杆荷载) P=29565 N
]=2.6 MPa (符合要求)
σmax=29565/14400=2.05MPa<[σ
ah
⑦支架地基
支架地基，对于鱼塘段，其下为回填土，回填土采用路基段挖弃方，经试验为细粒砂性土，要求用18t以上振动压路机进行压实，压实遍数不少于3次，要求压实度在90%以上，经承压板试验确定地基满足计算荷载要求的120MPa后，在其上铺筑20cm厚硬化层（石屑掺4%水泥）。对于鱼塘段以外不需回填的地段，根据本工程设计提供的岩土资料，地表为填筑土，压实后铺筑30cm碎石土(可用路基段挖弃方下层的软石
硬石土)，压实度90%以上，碎
~
石土同样经承压板试验确定地基满足计算荷载要求的120MPa后，在其上铺筑20cm厚硬化层(石屑掺4%水泥),水泥稳定层抗压强度均在1.5MPa以上，均能满足计算荷载要求。在处理完成后的地基上搭设支架，木垫板与地面接触面积A=200*600=120000mm2。
a、回填细粒砂性土或碎石土表面应力:
查《路桥施工计算手册》取细砂类土[σ]=0.35 MPa
中密碎石类土[σ]=0.40MPa
经硬化层传递的应力扩散角按30°考虑，其承力面积为：430*830=356900 mm2
σmax=29565/356900=0.082MPa <[σ]=0.35 MPa (符合要求)
b、填筑土或种植土表面应力为：
根据本工程岩土资料，填筑土或种植土最小[σ]=0.07 MPa
经硬化层和碎石土层传递的应力面积按一根立杆承受梁体的面积(600*900)考虑，其承力面积为：600*900=540000 mm2
σmax=29565/540000=0.054MPa <[σ]=0.07 MPa (符合要求)
c、下卧淤泥质土表面应力：
根据本工程岩土资料，淤泥质土最小[σ]=0.025 MPa
淤泥质土埋深均在回填土面1.5m以下，加上地基处理结构层0.2m(稳定层20cm)，埋深按1.7m计算，计算时采用最大梁体自重，考虑施工荷载系数1.3，通过立杆和地基结构层、回填土层均匀作用于箱梁垂直投影面上。
已知梁高最大单箱三室箱梁：面积2679m2,砼1760m3 , 施工荷载系数1.3。则：
σmax=1760*26*1.3/2679=22.20KN/m2=0.0222 MPa<[σ]=0.025 MPa (符合要求)
结论：支架下地基承载力能满足要求。
通过以上检算，支架方案满足施工要求。
(二) 跨钟围路通道方案
屏山高架桥第十一联跨钟围路，砼路面为7m宽，其现浇箱梁高1.4m。
⑴荷载分析
按(一) 梁高1.4m满堂支架施工方案，单根立杆承受最大荷载P=29565N。
⑵结构检算
①通道顶I36a工字钢横梁
工字钢横梁间距按支架方案横向每根钢管下设置工字钢横梁；纵向立杆间距900mm，按简支梁计算，受力图如下：
查《路桥施工计算手册》得：
钢材容许弯曲应力：[σ]=145MPa
容许剪切应力：[τ]=85MPa
抗弯模量：E=210000MPa
I=157960000mm4 W=877600mm3 S=508800 mm3
[f]=5500/400=13.75mm
从图得：
最大弯矩：Mmax=124910648Nmm2
最大剪力：Q=103467N
支座反力：R=103454N
σmax= Mmax / Wmin=124910648/877600=142.3MPa < [σ]=145MPa (符合要求)
τmax=QS/Ib=103467*508800/(157960000*10.5)=31.74 < [τ]=85MPa (符合要求) 近似为线性荷载q=29565*7/5500=37.62N/mm
f=5qL4/384IE=5*37.62*55004/(384*157960000*210000)=13.51mm < [f] =13.75mm (符合要求)
I36a工字钢横梁满足施工要求。
②柱顶工字钢纵梁检算
I22b工字钢纵梁承受横梁传递的支座反力：R=103454N，作用点根据支架立杆位置布置，取工字钢纵梁6m长，柱间距1.5m，按四跨连续梁计算，受力图如下：
查《路桥施工计算手册》得：
钢材容许弯曲应力：[σ]=145MPa
容许剪切应力：[τ]=85MPa
抗弯模量：E=210000MPa
I=35830000mm4 W=325800mm3 S=189800 mm3
[f]=1500/400=3.75mm
从图得：
最大弯矩：Mmax=42431700Nmm2
最大剪力：Q=152432N
支座反力：R=288905N
σmax= Mmax / Wmin=42431700/325800=130.23MPa < [σ]=145MPa (符合要求)
τmax=QS/Ib=152432*189800/(35830000*9.5)=84.99 < [τ]=85MPa (符合要求)
近似为线性荷载q=103454*10/6000=172.42N/mm
f=5qL4/384IE=5*172.42*15004/(384*35830000*210000)=1.51mm < [f] =3.75mm
(符合要求)
I22b工字钢纵梁满足施工要求。
③钢管柱检算
φ300*8钢管柱承受纵梁传递的最大支座反力：R=288905N。
钢材容许轴向应力：[σ]=140MPa
抗弯模量：E=210000MPa
采用φ300*8钢管截面特性：
I=3.14*2923*8/8=78176856 mm4
A=3.14*292*8=7335 mm2
i=0.354*292=103.4
λ=L/i=4000/103.4=38.7 (取钢管高4m)
φ=0.890
σ=R/φA=288905/(7335*0.890)=44.25 MPa <[σ]=140MPa (强度和稳定性满足均要求) 钢管柱满足施工要求。
④混凝土地梁接触面
钢管柱底面采用400*400*10钢垫板，与混凝土地梁接触面荷载为：
P=288905 N
C20混凝土 [σ]=11MPa
σ=288905/(400*400)=1.8MPa<[σ]=11MPa (符合要求)
⑤钢筋混凝土地梁底地基
钢管柱间距1.5m，地梁宽1m、高均为0.5m，通长，1.5m底面所受力为：
p=288905+1*1*1.5*25000=326405 N
σ=326405/(1000*15000)=0.0218MPa=21.8KPa。
一般的原状粘土含水量达75%时容许承载力[σ]=40 KPa，作为公路路基且地梁浇在砼路面上，地基能满足要求。
(三) 跨谢石环山河分流河、谢村排灌渠方案
⑴荷载分析
按(一) 梁高1.4m满堂支架施工方案，单根立杆承受最大荷载P=29565N。
⑵结构检算
①纵向贝雷梁
纵向贝雷梁直接承受立杆荷载P=29565N。立杆纵向间距90cm，贝雷梁两端支撑之间长度
取23.4m，三等跨，每跨7.8m。按三跨连续梁计算，纵梁受力图如下:
双排单层贝雷桁架(不加强)容许内力：
[M]= 1576.4（KN.m）=1576400000Nmm
[Q]= 490.5 KN=490500 N
双排单层贝雷桁架(不加强) [W]=7157100 mm3
双排单层贝雷桁架(不加强) [I]=5009944000 mm4
抗弯模量：E=210000MPa
[f]=7800/400=19.5mm
按三跨连续梁计算：
近似为线性荷载：q=27*29565/23400=34.11Nmm
支座最大反力：Rmax=34.11*7800=266058N
中间支点最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1*34.11*7800*7800=207525240Nmm
<[M]= =1576400000Nmm (符合要求) 最大剪力：Q=0.6ql=0.6*34.11*7800=159634N
<[Q]=490500 N (符合要求)
f=0.677ql4/100EI=0.677*34.11*78004/(100*210000*5009944000)=0.81
< [f]=7800/400=19.5mm (符合要求) 纵向贝雷梁满足施工要求。
②横向贝雷梁
横向贝雷梁采用双排单层贝雷架，两端支承于承台顶面及加长的地基梁上，中间两排支承于钢管桩上，钢管柱间距1.25m。两端贝雷梁受力较小，只对中墩顶贝雷梁进行检算。两端地基梁下因挖承台，基坑周围回填土必须分层压实达90%以上，承载力>100KPa。
荷载分析：取纵向贝雷梁支座最大反力：Rmax=34.11*7800=266058N。作用点根据支架立杆位置布置，按连续梁计算，受力图如下：
双排单层贝雷桁架(不加强)容许内力：
[M]= 1576.4（KN.m）=1576400000Nmm
[Q]= 490.5 KN=490500 N
双排单层贝雷桁架(不加强) [W]=7157100 mm3
双排单层贝雷桁架(不加强) [I]=5009944000 mm4
抗弯模量：E=210000MPa
[f]=1250/400=3.125mm
按三跨连续梁公式计算：
近似为线性荷载：q=28*266058/(16*1250)=372.48Nmm
支座最大反力：Rmax=372.48*1250=465600N
中间支点最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1*372.48*1250*1250=5820000Nmm
<[M]= =1576400000Nmm (符合要求) 最大剪力：Q=0.6ql=0.6*372.48*1250=279360N
<[Q]=490500 N (符合要求)
f=0.677ql4/100EI=0.677*372.48*12504/(100*210000*5009944000)=0.01mm
< [f]=3.125mm (符合要求)
横向贝雷梁满足施工要求。
③钢管桩计算
a、工程地质简介
谢石环山河分流河位于主线桥45号墩位、谢村排灌渠位于主线桥52号墩位处，根据设计岩土资料，谢石环山河分流地质柱状图采用SZK239，河底标高0.42m；谢村排灌渠地质柱状图采用SZK244，底标-1.5m，地质柱状图如下图。
b、钢管桩入土深度计算
采用直径φ600、厚8mm钢管，间距@125cm；单桩承受横向贝雷梁支座最大反力：
Rmax=372.48*1250=465600N
谢石环山河分流河钢管桩打入深度计算：
钻孔编号:SZK239
计算依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-94和本项目岩土工程勘察报告
单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:
桩型:钢管桩
桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=1.65
桩类别:圆形桩
直径d =600mm
截面积As=.282743334m2
周长L=1.88495556m
第1土层为:粉砂,极限侧阻力标准值qsik=30KPa
层面深度为:0.42m; 层底深度为:-1.25m
土层厚度h= 1.67 m
土层液化折减系数ψL=1
极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556× 1.67 ×30×1= 94.436273556 KN 第2土层为:淤泥质土,极限侧阻力标准值qsik=25KPa
层面深度为:-1.25m; 层底深度为:-4.25m
土层厚度h= 3 m
土层液化折减系数ψL=1
极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556× 3 ×25×1= 141.371667 KN
第3土层为:粉砂,极限侧阻力标准值qsik=40KPa
层面深度为:-4.25m; 层底深度为:-5.15m
土层厚度h= .9 m
土层液化折减系数ψL=1
极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556× .9 ×40×1= 67.85840016 KN
第4土层为:亚粘土,极限侧阻力标准值qsik=50KPa
层面深度为:-5.15m; 层底深度为:-8.05m
土层厚度h= 2.9 m
土层液化折减系数ψL=1
极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556× 2.9 ×50×1= 273.3185562 KN 第5土层为:亚粘土,极限侧阻力标准值qsik=60KPa
层面深度为:-8.05m; 层底深度为:-9.55m
土层厚度h= 1.5 m
土层液化折减系数ψL=1
极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556× 1.5 ×60×1= 169.6460004 KN
总极限侧阻力Qsk=∑Qsik= 746.630897316 KN
极限端阻力标准值qpk=600KN
极限端阻力Qpk=qpk×As=600×.282743334= 169.6460004 KN
总侧阻力设计值QsR=Qsk/γs= 452 KN
端阻力设计值QpR=Qpk/γp= 102 KN
基桩竖向承载力设计值R=Qsk/γs+Qpk/γp= 746.630897316 /1.65+ 169.6460004 /1.65= 554 KN > Rmax=465.600KN
结论：桩底标高为-9.55m亚粘土与强风化细砂岩接合面，承载力满足要求，桩顶标高同承台顶面标高(1.5m)
谢村排灌渠钢管桩打入深度计算：
钻孔编号:SZK244
计算依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-94和本项目岩土工程勘察报告
单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:
桩型:钢管桩
桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=1.65
桩类别:圆形桩
直径d =600mm
截面积As=.282743334m2
周长L=1.88495556m
第1土层为:淤泥质土,极限侧阻力标准值qsik=25KPa
层面深度为:-1.5m; 层底深度为:-2.7m
土层厚度h= 1.2 m
土层液化折减系数ψL=1
极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556× 1.2 ×25×1= 56.5486668 KN
第2土层为:亚粘土,极限侧阻力标准值qsik=35KPa
层面深度为:-2.7m; 层底深度为:-9.7m
土层厚度h= 7 m
土层液化折减系数ψL=1
极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556× 7 ×35×1= 461.8141122 KN
第3土层为:亚粘土,极限侧阻力标准值qsik=60KPa
层面深度为:-9.7m; 层底深度为:-12m
土层厚度h= 2.3 m
土层液化折减系数ψL=1
极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556× 2.3 ×60×1= 260.12386728 KN
总极限侧阻力Qsk=∑Qsik= 778.48664628 KN
极限端阻力标准值qpk=220KN
极限端阻力Qpk=qpk×As=220×.282743334= 62.20353348 KN
总侧阻力设计值QsR=Qsk/γs= 471 KN
端阻力设计值QpR=Qpk/γp= 37 KN
基桩竖向承载力设计值R=Qsk/γs+Qpk/γp= 778.48664628 /1.65+ 62.20353348 /1.65= 508 KN > Rmax=465.600KN
结论：桩底标高为-12m亚粘土层内，承载力满足要求，桩顶标高同承台顶面标高(1.5m)。
(四) 梁高1.9m满堂支架施工方案
⑴荷载分析：
现浇梁施工时，主要荷载有以下几种：
①钢筋混凝土自重此种荷载主要来源于梁体，属均布荷载，直接作用于底模和侧模。由于现浇梁为单箱三室，荷载呈台阶形分布，由于碗扣式支架结构和主线桥第三联为变宽段，支架间距全部采用60*60cm，步距120cm，荷载采用腹板处荷载计算。根据箱梁结构图可得：=1*1.9*1*26=49.4KN/ ㎡
腹板处：q
1肋
②底模胶合板δ=18mm，容重取17KN/ m3
=1*1*0.018*17=0.31KN/ ㎡
q
2
=0.64KN/ ㎡
③支架系统自重：q
3
④施工人员及材料机具重量
=2.5KN/㎡
计算底模及纵向枋木时：q
4
计算横楞时：q
4
=1.5KN/㎡
计算立杆时：q
4
=1.0KN/㎡
⑤倾倒混凝土的冲击荷载q
5
=4 KN/㎡
⑥混凝土灌注振捣q
5
=2 KN/㎡
各计算构件的荷载取值为：
a、腹板底模、纵向肋木：q=1.2q1肋+1.4(q4+q5+q5)=49.4*1.2+(2.5+4+2)*1.4=71180N/㎡
b、横楞、顶托：q=1.2(q
1板+ q
2
)+1.4(q
4
+q
5
+q
5
)
=(49.4+0.31)*1.2+(1.5+4+2)*1.4=70152N/㎡
c、立杆、地基：q=1.2(q
1板+q
2
+q
3
)+1.4(q
4
+q
5
+q
5
)
=(49.4+0.31+0.64)*1.2+(1 +4+2)*1.4=70220N/㎡
(2)结构检算
①底模
从模板的铺设来看，底模为连续梁结构，混凝土荷载直接作用于底模。底模简化为单位宽度跨径L=25cm的三等跨连续梁计算。
荷载组合：q=1.2q1肋+1.4(q4+q5+q5)=49.4*1.2+(2.5+4+2)*1.4=71180N/m
1m宽胶合板截面要素：
Wmin=1000*182/6=54000mm3
Imin=1000*18*18*18/12=486000 mm4
Amin=1000*18=18000mm2
查《路桥施工计算手册》得：
胶合板容许弯曲应力：[σ]=25.0MPa
抗弯模量：E=6300MPa
容许挠度：[f]=250/400=0.625mm
中间支点弯矩最大：M=0.1ql2=0.1*71.18*250*250=444875N.mm
σmax= Mmax / Wmin =444875/54000=8.23MPa<[σ]=25.0MPa (符合要求)
f=0.677ql4/100EI=0.677*71.18*2504/(100*6300*486000)=0.614mm<[f]=0.625mm (符合要求)
底模满足施工的要求。
②模板下部枋木
支架顶部横向托梁采用[10槽钢, 横梁上放置纵向枋木，规格为10*10cm。从纵向枋木的铺设来看，纵向枋木为连续梁结构，承受底模荷载。采用三等跨连续梁计算。
纵向枋木荷载集度为q=(0.6*0.25*71180)/600=17.79N/mm。
查《路桥施工计算手册》得：
方木容许顺纹弯曲应力：[σ]=12MPa(广东松，下同)
方木容许弯曲剪切应力：[τ]=1.9MPa
抗弯模量：E=9000MPa
容许挠度：[f]=600/400=1.5mm
方木截面要素：
Wmin=100*1002/6=166667mm3
Imin=100*1003/12=8333333 mm4
Amin=100*100=10000mm2
中间支点弯矩最大：M=0.1ql2=0.1*17.79*600*600=640440N.mm
最大剪力：Q=0.6ql=0.6*17.79*600=6404N
σmax= Mmax / Wmin =640440/166667=3.84MPa<[σ]=12MPa (符合要求)
τmax=3Q/2A =3*6404/(2*10000)=0.96MPa <[τ]=1.9MPa (符合要求)
f=0.677ql4/100EI=0.677*17.79*6004/(100*9000*8333333)=0.208mm<[f]=2.25mm (符合要求)
纵向枋木满足施工的要求。
③横向托梁
横向托梁采用[10槽钢，承受纵向枋木的作用力，纵向枋木间距25cm。横向托梁跨距
L=60cm ,按三跨连续梁计算。
荷载集度 q=(0.6*0.6*70152)/600=42.09N/mm
查《路桥施工计算手册》得：
[10槽钢许用弯曲应力：[σ]=145MPa
[10槽钢许用剪切应力：[τ]=85MPa
抗弯模量：E=210000MPa
容许挠度：[f]=600/400=1.5mm
[10槽钢截面要素：
Wmin=39400mm3
Imin=1983000 mm4
A=1274mm2
半截面面积矩S=23500mm3
中间支点弯矩最大：M=0.1ql2=0.1*42.09*600*600=1515240N.mm
最大剪力：Q=0.6ql=0.6*42.09*600=15152N
σmax= Mmax / Wmin=1515240/39400= 38.45<[σ]=145MPa (符合要求)
f=0.677ql4/100EI=0.677*42.09*6004/(100*210000*1983000)=0.09mm<[f]=1.5mm (符合要求)
τmax=QS/It
=15152*23500/(1983000*5.3)=33.88MPa <[τ]=85MPa (符合要求)
m
横向托梁满足施工的要求。
④顶托
采用50型、60型、78型可调U型标准顶托，可调高度分别为35cm、45cm、55cm。
50型允许荷载为58KN，60型允许荷载为49KN、78型允许荷载为46KN。采用78型允许荷载进行检算。
托顶承受荷载为：P=0.6*0.6*70152=25254N<[P]=46000N (符合要求)
结论：顶托符合施工要求。
⑤支架检算
碗扣式脚手架步距1.2m时，每根立杆许用荷载P=30KN。
立杆承受荷载为：P=0.6*0.6*70220=25279N
碗扣式钢管直径φ48mm，壁厚3.5mm，其截面特性：
截面面积：Amin=489mm2
回转半径：i=15.8mm
步距L=1.2m
计算长度L0=1.2+2*0.3=1.8m
λ=1800/15.8=114
查表可得φ=0.489
钢材弯曲容许应力:[σ]=145MPa
稳定性检算：
P/φA=25279/(0.489*489)=105.71MPa<[σ]=145MPa(稳定性和强度符合要求)
结论：支架符合施工要求。
⑥底托下垫木
支架施工时，在钢管下安放底托和厚度5cm宽20cm的木板，底托尺寸为□120mm×120mm，面积A=14400mm2。
查《路桥施工计算手册》得：
]= 2.6MPa
木板横纹局部表面承压应力：[σ
ah
木板顶面轴力即立杆承受荷载为：P=25279 N
]=2.6 MPa (符合要求)
σmax=25279/14400=1.75MPa<[σ
ah
⑦支架地基
梁高1.9m的第三联除联尾12号墩10m长范围地基为回填砂性土外土外，其他处于公路及公路两侧厂房地基上。回填土采用路基段挖弃方，经试验为细粒砂性土，要求用18t以上振动压路机进行压实，压实遍数不少于3次，要求压实度在90%以上。经承压板试验确定地基满足计算荷载要求的120MPa后，在其上铺筑20cm厚硬化层（石屑掺4%水泥）。对于公路及公路两侧厂房地基的地段，根据本工程设计提供的岩土资料，地表为填筑土，同样清表后进行压实，并经承压板试验确定地基满足计算荷载要求的120MPa后，在其上铺筑20cm厚硬化层 (石屑掺4%水泥)，水泥稳定层抗压强度均在1.5MPa以上，均能满足计算荷载要求。在处理完成后的地基上搭设支架，垫木采用5cm厚20cm宽通长铺设，木垫板与地面接触面积A=200*600=120000mm2。
a、回填细粒砂性土表面应力:
查《路桥施工计算手册》取细砂类土[σ]=0.35 MPa
经硬化层传递的应力扩散角按30°考虑，其承力面积为：430*830=356900 mm2
σmax=25279/356900=0.070MPa <[σ]=0.35 MPa (符合要求)
b、填筑土表面应力为：
根据本工程岩土资料，梁体所在的8
12号填筑土最小[σ]=0.08MPa
~
经硬化层和碎石土层传递的应力面积按一根立杆承受梁体的面积(600*600)考虑，其承力面积为：600*600=360000 mm2
σmax=25279/540000=0.046MPa <[σ]=0.08 MPa (符合要求)
c、下卧淤泥质土表面应力：
根据本工程岩土资料，12号墩处淤泥质土最小[σ]=0.05 MPa
淤泥质土埋深在回填土面1.5m以下，加上地基处理结构层0.2m(稳定层20cm)，埋深按1.7m计算，计算时采用梁体自重，考虑施工荷载系数1.3，通过立杆和地基结构层、回填土层均匀作用于箱梁垂直投影面上。
已知梁高1.9m单箱三室箱梁：面积2679m2,砼1760m3 , 施工荷载系数1.3。则：
σmax=1760*26*1.3/2679=22.20KN/m2=0.0222 MPa<[σ]=0.05 MPa (符合要求)
结论：支架下地基承载力能满足要求。
通过以上检算，支架方案满足施工要求。
下卧淤泥质土表面应力：
根据本工程岩土资料，淤泥质土[σ]=0.025 MPa
淤泥质土埋深均在自然地面1.5m以下，加上地基处理结构层0.5m(稳定层20cm，碎石土30cm)，埋深按2m计算，应力角按木板面积(200*600)以45°角向下扩散，则淤泥质土承力面积为4.2*4.6=19.32m2。
σmax=25279/19320000=0.0013MPa <[σ]=0.025 MPa (符合要求)
结论：支架下地基承载力能满足要求。
通过以上检算，支架方案满足施工要求。
(五)跨谢石公路通道方案
主线桥第三联跨谢石公路，砼路面宽10m，其上跨现浇箱梁高1.9m。
⑴荷载分析
按(四) 梁高1.9m满堂支架施工方案，单根立杆承受最大荷载P=25279N。
⑵结构检算
①通道顶I40a工字钢横梁
工字钢横梁间距按支架方案横向每根钢管下设置；纵向立杆间距600mm，上、下行车道通道，中间支墩设置两根纵梁，各按简支梁计算，受力图如下：
查《路桥施工计算手册》得：
钢材容许弯曲应力：[σ]=145MPa
容许剪切应力：[τ]=85MPa
抗弯模量：E=210000MPa
I=217140000mm4 W=1085700mm3 S=631200 mm3
[f]=5500/400=13.75mm
从图得：
最大弯矩：Mmax=158567232Nmm2
最大剪力：Q=124073N
支座反力：R=124064N
σmax= Mmax / Wmin=158567232/1085700=146.0MPa ≈ [σ]=145MPa (符合要求) τmax=QS/Ib=124073*631200/(217140000*12.5)=28.85 < [τ]=85MPa (符合要求) 近似为线性荷载q=25279*10/5500=45.96N/mm
f=5qL4/384IE=5*45.96*55004/(384*217140000*210000)=12.01mm < [f] =13.75mm (符合要求)
I40a工字钢横梁满足施工要求。
②柱顶工字钢纵梁检算
I32a工字钢纵梁承受横梁传递的支座反力：R=124064N，作用点根据支架立杆位置布置，取工字钢纵梁6m长，柱间距1.5m，按四跨连续梁计算，受力图如下：
查《路桥施工计算手册》得：
钢材容许弯曲应力：[σ]=145MPa
容许剪切应力：[τ]=85MPa
抗弯模量：E=210000MPa
I=110800000mm4 W=692500mm3 S=400500 mm3
[f]=1500/400=3.75mm
从图得：
最大弯矩：Mmax=51043484Nmm2
最大剪力：Q=182905N
支座反力：R=347095N
σmax= Mmax / Wmin=51043484/692500=73.71MPa < [σ]=145MPa (符合要求)
τmax=QS/Ib=182905*400500/(110800000*9.5)=69.59 < [τ]=85MPa (符合要求) 近似为线性荷载q=124064*11/6000=227.45N/mm
f=5qL4/384IE=5*227.45*15004/(384*110800000*210000)=0.64mm < [f] =3.75mm (符合要求)
I32a工字钢纵梁满足施工要求。
③钢管柱检算
φ300*8钢管柱承受纵梁传递的最大支座反力：R=347095N。
钢材容许轴向应力：[σ]=140MPa
K116+650桥现浇连续箱梁施工方案 一、工程概况 A、K116+650设计为现浇箱梁(变截面)，跨径为20米+30+20米。桥梁上部结构为钢筋混凝土连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。； B．现浇箱梁宽度（单幅）6m，底板宽3.6m；箱梁高:墩支点高1.9m，跨中1.2m； E．每个桥现浇箱梁总工程量：278.32m3，钢筋68.5T。 二、施工方案 2.1 施工总体方案及顺序 箱梁施工均采用碗扣支架就地现浇施工。箱梁断面为单箱一室，采用全断面一次浇筑混凝土，采用箱内底板处为空模方法，这样既能保证箱梁底板砼振捣密实及高程控制又能保证芯模不上浮。混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，汽车泵泵送混凝土入模。 2.2 支架施工 (1)支架地基处理 换除松散软土，换填碎石土，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择碎石土回填、分层压实，桥台锥坡处采用分层开挖断面，锥坡开挖后薄弱地带用沙袋进行维护。保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，桥长度及宽度范围内浇筑20厚混凝土（宽度方向大于桥宽1米，在混凝土硬化带上支立支架 (2)支架的设计与构造 本桥支架采用碗扣支架，支架横桥向排布，跨中处采用每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，墩顶处采用每片支架间距60cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，门架两侧分别采用4排90cm*30cm的支架具体支架设计图附后。 支架立杆下安装可调底座（底托伸出长度不超过15cm）顶部安装可调上托，（伸长长度不超30cm,大于20cm,小于30cm顶托自由端出采用钢管横向、纵向连接，保证顶托自由端整体稳定性）能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱
鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段 板房子互通A匝道桥预应力 现浇箱梁计算书 编制： 复核： 审核： 中国建筑股份有限公司 鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月
现浇箱梁支架验算方案 一、工程概况： 鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表： 二、方案编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； （五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》； （八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。
三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 4.1、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加
脚手架结构验算书 (一)、参数信息: 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为39米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50 米，立杆的横距为0.75 米，大小横杆的步距为 1.70 米；内排架距离墙长度为0.55 米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为①48X 3.5 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80 ；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3. 风荷载参数 风荷载高度变化系数鬼为1.25，风荷载体型系数由为0.09 ; 脚手架计算中考虑风荷载作用 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0 . 1 40 ；安全设施与安全网(kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038 ； 5. 地基参数 地基土类型: 素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00 ；立杆基础底面面积(m2):0.25 ；地面广截力调整系数:0.50 。 (二)、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形
1?均布荷载值计算 小横杆的自重标准值：P 1= 0.038 kN/m ; 脚手板的荷载标准值：P 2= 0.350 X 1.500/3=0.175 kN/m ; 活荷载标准值：Q=2.000 X 1.500/3=1.000 kN/m ; 荷载的计算值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.175+1.4 X 1.000 = 1.656 kN/m ; q 小横杆计算简图 2. 强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： 最大弯矩 M qmax =1.656 X 0.75078 = 0.116 kN.m ; 最大应力计算值（T = Mi max /W =22.922 N/mm 2; 小横杆的最大弯曲应力（T =22.922 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mrf ,满足要求！ 3. 挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m 最大挠度 V = 5.0 X 1.213 X 750.04/(384 X 2.060 X 105X 121900.0)=0.199 mm ; 小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000与10 mm 满足要求! （三）、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 1. 荷载值计算 小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 X 0.750=0.029 kN ; 脚手板的荷载标准值:P 2= 0.350 X 0.750 X 1.500/3=0.131 kN ; 活荷载标准值：Q= 2.000 X 0.750 X 1.500/3=0.750 kN ; V 4 3E4E 1
扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2
三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：
黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案 第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图 一、工程概况 黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。 现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据 （1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）； （4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据； （8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计 支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。 立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。 侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。 根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，
本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝
0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有： 用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN
一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 （1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。 （3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。 现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
福建省古武高速公路工程十方互通A匝道桥上部现浇箱梁 计 算 书 中铁十七局集团有限公司 古武高速公路A1标项目部 2011.05.28
古武高速公路工程A1合同段 现浇箱梁支架设计方案 一、工程概况 A匝道桥全桥长度为310 米，桥型布置为为4×30+3×30+3×31m预应力连续箱梁，全桥共计三联，本桥平面位于Ls=67.22mR=180m的左偏曲线、Ls=62.5m R=360m的缓和曲线上，纵面位于R=2600m的凸曲线，及i=1.434%下坡路段上。下部构造采用柱式墩、薄壁墩、桩基础；桥台采用肋式桥台、桩基础。箱梁为单箱双室结构，上部构造施工时，先浇注第二联3×30m，采用单端张拉的施工方法，然后依次浇注第三联、第二联。全桥现浇梁共有C50砼2623.2m3。 二、设计依据 1．福建省十方至东留段高速公路施工图设计； 2．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》； 3．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86； 4．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024－85）； 5.中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(GB50017-2003)； 6.中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》； 7．人民交通出版社《路桥施工计算手册》 8．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 第一部分：现浇梁支架结构设计及验算
一、十方枢纽互通A匝道桥第二、三联现浇梁支架结构设计及验算（一）、支架结构设计 十方枢纽互通A匝道桥现浇梁采用梁柱式支架，贝雷片作支架纵梁，钢管墩作临时支墩，钢筋混凝土扩大基础。由于第二联第1跨具有代表性，因此我们取支架第二联第1跨（4#～5#墩）计算受力。 1、中间支墩基础：中间临时支墩钢筋混凝土扩大基础为3.0m×12m×0.3m，布单层υ16@20cm的钢筋网；基底进行换填级配碎石和隧道洞渣处理，确保基底容许承载力不小于200kPa。 2、墩旁支墩基础：墩旁支墩基础为 1.2m×12m×0.3m钢筋砼基础，布单层υ16@20cm钢筋网。 3、支墩：中支墩采用双排υ＝630mm，δ＝7mm钢管；桥梁中墩旁支墩采用单排υ＝630mm，δ＝7mm钢管，并在管桩顶底部焊接δ＝10mm盖板，每排5根钢管。 4、支架纵梁：用国产贝雷片拼成支架纵梁，两排一组。每跨现浇梁支架由两孔贝雷梁组成，贝雷纵梁跨度分别为12m、15m，12m跨采用6组12排贝雷梁组成，15m 跨采用8组16排贝雷梁组成，均作简支布置。 现浇箱梁支架结构图详见附图。 （二）、荷载计算及组合 1．荷载计算 根据《公路桥涵施工规范》主要考虑以下荷载： ⑴新浇筑混凝土的自重： A匝道桥二联（墩号4#-7#）设计混凝土数量为738 m3，根据变截面尺寸计算得：4-5孔混凝土数量为246.9 m3，5-6孔混凝土数量为244.2m3，6-7孔混凝土数量为246.9m3。根据《公路桥涵施工技术规范》附录D钢筋混凝土的容重采用26kN/m3。 取最不利的4-5孔箱梁进行支架计算，箱梁每延米的自重为：
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
附件2： 汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏 西路道路工程(翠屏西路工程) 4#桥梁贝雷梁支架验算书 计算：姚旭峰校核：程观杰 1、支架基本数据 2.1荷载分析 （1）砼 ①腹板下：q =0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。 1-1 =8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。 ②箱室底板下：q 1-2 （2）钢筋及钢绞线 =0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。 ①腹板下：q 2-2 =8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。 ②箱室底板下：q 2-3 （3）模板 模板荷载q3： a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2； c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2； 总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 （4）施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。 （5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。 （6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。 （7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。 2.2荷载分项系数 （1）混凝土分项系数取1.2；
（2）施工人员及机具分项系数取1.4； （3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4； （4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。 2、支架验算 2.1 贝雷支架的验算 （1）贝雷支架力学特性 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。 表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能 表2.1-2 几何特性 表2.1-3 桁架容许内力表
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
脚手架计算书及相关图纸【计算书】 钢管落地脚手架计算书、脚手架参数 、荷载设计
Z.
计算简图: 立面图 § 侧面图
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 三、纵向水平杆验算 橫向水平杆 飙向隶平杆 注禺銳向水罟杆在上祇横向水平杆上纵向水平杆 根数埼不包會两僧水平杆’如本明洌为乱 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2 ?.04+G kjb X b/(n+1))+1.4 G細b/(n+1)=1.2 ?04+0.35 09/(2+1))+1.4 3X9 /(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb X b/(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.04+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1 X.43 *52=0.32kN m (T =M ax/W=0.32 >106/5260=61.32N/mm2w [f]=205N/mm f 12 ) 150015001500 r*r 满足要求！
2、挠度验算 v ax=0.677q'l a4心00EI)=0.677 1 您4 >1500^/(100 206000 >127100)=1.368mm v ax= 1.368mm< [ v^min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1 X.43 *5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1 X.04 X.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2 %.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知 F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 2.37KN Z37kN
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书 ------冀电C型钢支架 1.1 自然条件（50年一遇） （1）基本风压W0=0.3kN/m2 （2）基本雪压S0=0.2kN/m2 （3）设计基本地震加速度值为0.05g。 1.2 抗震设防 （1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。 （2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。（3）抗震设施方案的选择原则及要求 建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。 1.3 荷载确定原则 在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。 在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。 在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。
①风荷载 根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.1) 式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )； βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。 μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。取值为1.3。 μz风压高度变化系数；取值1.25. Wo 基本风压( kN /m2 ): 贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为： w = γw .wk = 1.4wk 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.2) 该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20o=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20o=70.81KN。 ②雪荷载 地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算： Sk = μr So 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃（2.1） 式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）； μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6； 基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN；
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
脚手架结构验算书 （一）、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为39米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.75米，大小横杆的步距为1.70 米；内排架距离墙长度为0.55米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.09； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:0.50。 （二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 = 0.038 kN/m ； 小横杆的自重标准值: P 1 脚手板的荷载标准值: P = 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 2 活荷载标准值: Q=2.000×1.500/3=1.000 kN/m； 荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.000 = 1.656 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: =1.656×0.7502/8 = 0.116 kN.m； 最大弯矩 M qmax 最大应力计算值σ = M qmax/W =22.922 N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力σ =22.922 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m ； 最大挠度 V = 5.0×1.213×750.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.199 mm； 小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000 与10 mm，满足要求！ （三）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 = 0.038×0.750=0.029 kN； 小横杆的自重标准值: P 1
满堂支架设计验算书(总50 页) 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March
德商高速公路夏津至聊城段路桥二标 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书 编制： 审核： 批准： 中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段 路桥二标项目经理部
目录 一、设计计算说明 (3) 1.1、设计依据 (3) 1.2、工程概况 (3) 1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (5) 1.4、支架总体方案 (5) 二、荷载计算 (6) 2.1、荷载分析 (6) 2.2、荷载分项系数 (8) 2.3、荷载效应组合 (9) 三、模板、背肋及脊梁计算 (9) 3.1、模板荷载的计算 (9) 3.1.1、设计荷载 (9) 3.1.2、侧压力的计算 (10) 3.1.3、底板压力计算 (13) 3.2、模板计算 (14) 3.2.1、底模计算 (14) 3.2.2、侧模计算 (17) 3.2.3、内模顶模计算 (18) 3.3、背肋的计算 (19) 3.3.1、底模背肋 (19) 3.3.2、侧模背肋 (21) 3.3.3、内模顶模背肋 (23) 3.4、脊梁的计算 (26) 3.4.1、底模脊梁 (26) 3.4.2、侧模脊梁 (29) 3.4.3、内模顶模脊梁 (33) 3.5、拉杆计算 (36)
四、支架计算 (38) 4.1、支架布置情况 (38) 4.1.1、立杆和横杆的布置 (38) 4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (39) 4.2、立杆力学特性计算 (39) 4.3、立杆强度验算 (40) 4.4、整体稳定性验算 (41) 4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (44) 4.6、局部稳定性计算 (46) 4.7、底座和顶托强度验算 (47) 五、地基承载能力验算 (47) 六、计算结果总结 (51) 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书
国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日
目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)
一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立