井下中央变电所高压开关整定计算
一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:
地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：
0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω
高压系统总阻抗为：
=∑R 0.119Ω
=∑X 0.74+0.068=0.808
8.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=X
P Ue I d A 二、（一）中央变电所1#干式变压器的计算
1#干式变压器负荷统计：
计算电力负荷总视在功率
?cos 取0.8d k 取0.9
电力负荷总视在功率为
KVA P k S N
d 7.1158
.09
.090cos =?==∑?
根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。 （二）2#干式变压器的计算
2#干式变压器负荷统计：
计算电力负荷总视在功率
?cos 取0.8 d k 取0.8
电力负荷总视在功率为
KVA P k S N
d 5.1508
.08
.05.150cos =?==∑?
根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。 （三）3# 移动变电站的计算
3#动力移动变电站负荷统计：
计算电力负荷总视在功率
?cos 取0.8d k 取0.65
电力负荷总视在功率为
KVA P k S N d 5.4527
.065
.04.487cos =?=
=
∑?
根据计算负荷，选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。 （四）高压电缆线路参数：
1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×120mm 2，长度850米。
2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器，电缆型号：
MYJV22-8.7/10-3×50mm 2
，长度200米。
3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度25米。
4、中央变电所9#高开至中央变电所1#干式变压器，电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×50mm 2，长度18米。
5、中央变电所12#高开至中央变电所2#干式变压器，电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×50mm 2，长度15米。
6、中央变电所10#高开至中央变电所2#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度30米。
7、中央变电所6#高开至中央变电所3#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度30米。
8、中央变电所4#高开至采区变电所电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×120mm 2，长度850米。
（五）K1点短路时短路电流计算（采区变电所高开处短路电流计算）
1、井下中央变电所至井下采区变电所(一回、二回)MYJV22-3*120型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：
0R =0.175×0.85=0.149Ω 0X =0.08×0.85=0.068Ω
高压系统总阻抗为：
=∑R 0.119+0.149=0.268Ω =∑X 0.74+0.068+0.068=0.876Ω
4829876.0268.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=X
P Ue I d A 2、K2点短路时短路电流计算（运输大巷移动变压器出口处短路电流）
变压器二次侧电压为1140V 容量630KVA 系统短路容量按30MVA 计算 查表得： 系统电抗 x X =0.048Ω高压电缆 g L =200m 查表： MYJV 22 10KV 3×50型 R 0=0.42Ω/km X 0=0.08Ω/km
01R L R g g ?==0.2×0.42=0.084Ω
01X L X g g ?==0.2×0.08=0.0016Ω KBSGZY-630/10型变压器: b K =8.3332 查表得： b R =0.0117Ω b X =0.0983Ω
=∑R 0.084/8.3332
+0.0117=0.0129Ω =∑X 0.0016/8.3332
+0.0983+0.048=0.1463Ω
81681463.00129.02/12002/2222)2(0=+=∑+∑=X
P Ue I d Ω 2、K3、K4点短路时短路电流计算（运输大巷移动变压器出口处短路电流）
中央变电所变压器低压出口端两相短路电流计算 1#变压器低压出口端两相短路电流计算；
变压器二次电压660V 容量400KVA 系统短路容量按30MVA 计算 查表得： 系统电抗 x X =0.0159Ω 高压电缆 g L =18m
查表得： MYPTJ-8.7/35*50+3*25/3+3 10KV 型 0R =0.42Ω/km 0X =0.08Ω/km
折算到低压侧电阻为：
201/b g g K R L R ?==0.018×0.42/14.52
=0.00004Ω 201/b g g K X L X ?==0.018×0.08/14.52
=0.000007Ω
KBSG-400/10型变压器阻抗
查表得： b R =0.0082Ω b X =0.044Ω
b b g R K R R +=∑2
1/=0.00004+0.0082=0.00824Ω
Xx X K X X b b g ++=∑2
1/=0.000007+0.044+0.0159=0.0599Ω
57500599.000824.02/6902/2222)2(0=+=∑+∑=X
P Ue I d A 2#变压器低压出口端两相短路电流计算；
变压器二次电压1140V 容量400KVA 系统短路容量按30MVA 计算 查表得： 系统电抗 x X =0.048Ω 高压电缆 g L =15m
查表得： MYPTJ-8.7/35*50+3*25/3+3 10KV 型 0R =0.42Ω/km 0X =0.08Ω/km
折算到低压侧电阻为：
201/b g g K R L R ?==0.015×0.42/8.3332
=0.00009Ω 201/b g g K X L X ?==0.015×0.08/8.3332
=0.00002Ω
KBSG-400/10型变压器阻抗
查表得： b R =0.0097Ω b X =0.076Ω
b b g R K R R +=∑2
1/=0.00009+0.0097=0.00979Ω
Xx X K X X b b g ++=∑2
1/=0.00002+0.076+0.048=0.12402Ω
=+=∑+∑=2222)2(012402.000979.02/12002/X
P Ue I d 4819A
2、K5、K6、K7点短路时短路电流计算（高压水泵电机出口处短路电流） 井下中央变电所至高压水泵软起开MYPTJ-8.7/3×50+3×25/3+3 10KV 型 0R =0.42Ω/km 0X =0.08Ω/km （长度按照100米计算）
电缆电阻、电抗：
0R =0.042×0.1=0.042Ω 0X =0.08×0.1=0.008Ω
高压系统总阻抗为：
=∑R 0.119+0.042=0.161Ω =∑X 0.74+0.068+0.008=0.816Ω
6011816.0161.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=X
P Ue I d A 三、高压开关整定计算：
(一）变电所3#高开：PBG-400/10，额定容量400A 用途：控制采区变电所 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 11885
.01033503
5.0cos 3=???=
=
∑?
过载倍数29.0400
1181==≥
ge ca I I n n 1取0.3倍,0.3×400=120A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
2.1400
3.86
.0350366.07002=??+??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=15，所以过电流动作整定值为1.5×400=600A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .2=，小于k op I .2的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.103.6800
4829
≥==
s k ，满足要求。 (二）变电所5#高开：PBG-200/10，额定容量200A 用途：控制运输大巷移动变压器 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N
d ca 2185
.01034.48765.0cos 3=???==
∑?
过载倍数11.0200
21
1==≥
ge ca I I n n 1取0.12倍,0.12×200=24A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
59.0200
3.86
.044.5246.04002=??+??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=0.6，所以过电流动作整定值为0.6×200=120A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .1=，小于k op I .1的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.184.40200
8168
≥==
s k ，满足要求。 (三）变电所6#、7#、10#高开：PBG-200/10，额定容量200A 用途：控制中央水泵房软起开关 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 3185
.0103450
cos 3=??=
=
∑?
过载倍数15.0200
311==≥
ge ca I I n n 1取0.2倍,0.2×200=40A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
4.0200
13
06.04502=???=
∑+≥
ge
T N
d Q N I K I K I n
取n=1，所以过电流动作整定值为1×200=200A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .2.1=，小于k op I .2.1的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.125240
6011
≥==
s k ，满足要求。 (四）变电所9#高开：PBG-200/10，额定容量200A 用途：控制中央变电所1#干式变压器 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 685
.010390
cos 3=??=
=
∑?
过载倍数03.0200
61==≥
ge ca I I n n 1取0.05倍,0.05×200=10A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
125.0200
4.146
1566.0752=??+??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=0.15，所以过电流动作整定值为0.15×200=30A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .2.0=，小于k op I .2.0的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.114340
5750
≥==
s k ，满足要求。 (五）变电所12#高开：PBG-200/10，额定容量200A 用途：控制中央变电所2#干式变压器 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 1085
.01035
.150cos 3=??=
=
∑?
过载倍数05.0200
101==≥
ge ca I I n
n 1取0.07倍,0.07×200=14A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
29.0200
3.811
66.01322=?+??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=0.3，所以过电流动作整定值为0.3×200=60A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .4.0=，小于k op I .4.0的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.16080
5750
≥==
s k ，满足要求。 (六）变电所1#、2#、13#高开：PBG-630/10，额定容量630A 用途：1#、2#为变电所总开关，13#为联络开关 井下总负荷为5460.4KW ，工作负荷为4415KW 。
1、井下最大有功功率为：KW P k P N d ca 2649
44156.0=?== 井下最大无功功率为：var 270202.12649
tan k P Q ca ca =?==? 井
下
最
大
视
在
功
率
为
：
A KV Q P S ca ca ca ?=+=
+=
378427022649222
2
计算电流为：A U S I N ca ca 21810
33784
3=?==
过载倍数35.0630
218
1==≥
ge ca I I n n 1取0.4倍,0.4×630=252A
2、对于电子式高压综合保护器，按电流互感器（5A)倍数整定，整定值按公
式ge
b e
X Qe I K I K I n ∑+≥
8.0630
2
252=?≥
n
n 取1倍，所以短路电流为1×630=630 A
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护k op sd I I .5.1=，小于k op I .5.1的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.14.6945
8
.6124≥==
s k ，满足要求。 四、变电所内低压开关整定及短路电流计算：
1、变电所内1#馈电开关（KBZ16-630），作为KBSG-400/10/0.69干式变压器低压侧总馈电。主要控制中央水仓清水泵设备，总负荷90KW 。 1） 过压保护
797693%115=?=g U V
2） 欠压保护
520693%75=?=q U V
3） 断相保护处于“开启”状态
4）漏电保护
单相漏电动作电阻整定值为：11+20%k Ω 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：22+20%k Ω 5）过载保护
ca o op I I ≥.A 988
.066.0390
=??=
过载保护整定值取A I o op 100.= （6）短路保护
∑=?+?=+≥A I I I N st k op 50915.115682.
5100
509
==
n ，取n=5倍，则短路动作值为5×100=500A ，
整定值取A I k op 500.=
2、变电所内2#馈电开关（KBZ16-630），作为KBSG-400/10/1.2干式变压器低压侧总馈电。主要控制井底车场主要运输设备，总负荷150.5KW 。 1） 过压保护
13801200%115=?=g U V
2） 欠压保护
9001200%75=?=q U V
3） 断相保护处于“开启”状态
4）漏电保护
单相漏电动作电阻整定值为：20+20%k Ω 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：40+20%k Ω 5）过载保护
ca o op I I ≥.A 958
.014.135
.150=??=
过载保护整定值取A I o op 100.= （6）短路保护
∑=?+?=+≥A I I I N st k op 4316.05.18584.
3.4100
431
==
n ，取n=5倍，则短路动作值为5×100=500A ， 整定值取A
I k op 500.=
采区变电所高压开关整定计算
五、 (一）采区变电所3#高开：PBG-400/10，额定容量400A
用途：控制综采工作面移变 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 967
.01035
.204357.0cos 3=???=
=
∑?
过载倍数24.0400
961==≥
ge ca I I n n 1取0.25倍,0.25×400=100A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值
（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
0.1400
3.86
.05.134366.07002=??+??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=1，所以过电流动作整定值为1×400=400A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .5.1=，小于k op I .5.1的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.15
6.1600
958
≥==
s k ，满足要求。 (二）变电所5#高开：PBG-100/10，额定容量200A 用途：局部通风机专用移动变压器 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 485
.010360
cos 3=??=
=
∑?
过载倍数04.0100
41==≥
ge ca I I n n 1取0.06倍,0.06×100=6A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
25.0100
4.146
602=??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=0.25，所以过电流动作整定值为0.25×100=25A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .3.0=，小于k op I .3.0的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.1630
183
≥==
s k ，满足要求。 (三）变电所7#高开：PBG-100/10，额定容量100A 用途：控制采区变电所1#干式变压器 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 6.1385
.01035
.200cos 3=??=
=
∑?
过载倍数136.0100
6.131==≥
ge ca I I n n 1取0.15倍,0.15×100=15A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
4.0200
3.85
.1266.01802=?+??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=0.8，所以过电流动作整定值为0.8×100=80A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .1=，小于k op I .1的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.131100
3139
≥==
s k ，满足要求。 (四）变电所9#、10#高开：PBG-200/10，额定容量200A 用途：控制掘进工作面移动变压器 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 2385
.010385
.0400cos 3=???=
=
∑?
过载倍数12.0200
231==≥
ge ca I I n n 1取0.15倍,0.15×200=30A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
4.0200
3.86
.018066.01602=??+??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=0.5，所以过电流动作整定值为0.5×200=100A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .1=，小于k op I .1的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.168.1200
337
≥==
s k ，满足要求。
(五）变电所8#高开：PBG-200/10，额定容量200A 用途：控制综采运输回风顺槽用移动变压器 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 3685
.010385
.0630cos 3=???=
=
∑?
过载倍数18.0200
101==≥
ge ca I I n n 1取0.2倍,0.2×200=40A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
32.0200
3.83
.21336.01802=?+??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=0.5，所以过电流动作整定值为0.5×200=100A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .1=，小于k op I .1的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.17
6.1200
352
≥==
s k ，满足要求。 (六）变电所6#高开：PBG-100/10，额定容量100A 用途：采区变电所2#干式变压器 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 5.1185
.010385
.0200cos 3=???=
=
∑?
过载倍数12.0100
5.111==≥
ge ca I I n n 1取0.15倍,0.15×100=15A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
32.0100
3.86
.011566.0552=??+??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=0.4，所以过电流动作整定值为0.4×100=40A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .1=，小于k op I .1的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.15100
501
≥==
s k ，满足要求。 (六）变电所1#、2#、11#高开：PBG-400/10，额定容量400A 用途：1#、2#为变电所总开关，11#为联络开关 井下采区工作负荷为3503KW 。 1、过负荷保护：
高压配电箱中长延时反时限过载保护装置的动作电流整定计算：
A U P K I N N d ca 11885
.01033503
5.0cos 3=???=
=
∑?
过载倍数29.0400
1181==≥
ge ca I I n
n 1取0.3倍,0.3×400=120A
2、过电流保护：对于电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A)的倍数整定，其过电流整定动作值计算：
2.1400
3.86
.0350366.07002=??+??=
∑+≥
ge
T N
d QN I K I K I n
取n=1.5，所以过电流动作整定值为1.5×400=600A 式中QN I ——变压器负荷中最大电机额定启动电流，A
∑N I ——其余负荷额定电流之和，A T k ——变压器变比，低压侧为1200V 。
3、开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护
k op sd I I .2=，小于k op I .2的过电流，由过载保护装置动作。
按移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流校验灵敏系数：
()
5.1.2≥=k
op d s I I k
5.103.6800
4829
≥==
s k ，满足要求。 六、采区变电所内低压开关整定及短路电流计算：
1、变电所内1#馈电开关（KBZ16-400），作为KBSG-200/10/1.2干式变压器低压侧总馈电。主要控制采区皮带巷设备，总负荷200.5KW 。 1） 过压保护
13802.1%115=?=g U V
2） 欠压保护
9002.1%75=?=q U V
3） 断相保护处于“开启”状态
4）漏电保护
单相漏电动作电阻整定值为：20+20%k Ω 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：40+20%k Ω 5）过载保护
ca o op I I ≥.A 1278
.014.135
.200=??=
过载保护整定值取A I o op 130.=
（6）短路保护
∑=?+??=+≥A I I I N st k op 3.5526.05.2056.0180.
4130
3
.552==
n ，取n=5倍，则短路动作值为5×130=650A ， 整定值取A I k op 500.=
2、变电所内2#馈电开关（KBZ16-400），作为KBSG-200/10/1.2干式变压器低压侧总馈电。主要控制井底车场主要运输设备，总负荷124KW 。 1） 过压保护
13801200%115=?=g U V
2） 欠压保护
9001200%75=?=q U V
3） 断相保护处于“开启”状态
4）漏电保护
单相漏电动作电阻整定值为：20+20%k Ω 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：40+20%k Ω 5）过载保护
ca o op I I ≥.A 788
.014.13124
=??=
过载保护整定值取A I o op 80.= （6）短路保护
∑=?+??=+≥A I I I N st k op 4.2066.01466.055.
58.280
4
.206==
n ，取n=3倍，则短路动作值为3×80=240A ， 整定值取A I k op 240.=
二、高开整定列表
高爆开关整定计算原则 一、计算原则与公式 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φ cos 31??≤ e e g U P I g ……高压配电装置的过载整定值，A ； P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算： )(4 .1e x Qe b z I k I k I ∑+?≥ I z ……高压配电装置短路电流整定值; I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时， 变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1; 对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ 式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数
I ge ……高压配电装置额定电流，A ； ∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上； (3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验 Z b d I k I 3)2(≥1.5 )2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A; I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2 ()) ()(22 2 ) 2(X R U I e d ∑+∑= (4)、公式S V X 2=、∑?=33V I S 、∑=X V S 2、3 2866.0S S I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压 S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算） 3 S I 、稳态三项短路电流 X ∑、短路回路的总电抗
高、低压开关整定计算方法 1、1140V供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 2、660V供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 3、380V供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 低压开关整定及短路电流计算公式 1、馈电开关保护计算 （1）、过载值计算：Iz=Ie=1.15×∑P (2)、短路值整定计算：Id≥IQe+KX∑Ie (3)、效验：K=I(2)d /I d≥1.5 式中：I Z----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 Id---短路保护的电流整定值 IQe---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) Kx---需用系数，取1.15 ∑Ie---其余电动机的额定电流之和 Pmax ---------容量最大的电动机 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 例一、馈电开关整定： （1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V,
电源开关；负荷统计Pmax =55KW,启动电流IQe=55×1.15×6=379.5A, ∑Ie =74KW。∑P=129KW （2）过载整定： 根据公式：IZ=Ie=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。（3）短路整定： 根据公式 Id≥IQe+KX∑Ie=379.5+1.15x74=464.6A 取464A。 例二、开关整定： （1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。（2）、过载整定： 根据公式：IZ=Ie=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。 井下高压开关整定： 式中： K Jx -------结线系数,取1 K k -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2 Ki-------电流互感器变比 Kf-------返回系数,取0.8 Igdz-------所有负荷电流 Idz---------负荷整定电流 cos￠-----计算系数0.8----1 P-----------所有负荷容量 U----------电网电压 √3--------1.732
大砭窑煤矿地面10kV高压柜 整定计算书 机电科 二零一七年八月一日
审批记录
10kV 高压柜整定书 一、地面变电所10kV 高压柜整定计算书(1000/5) 根据目前煤矿井下主要用电设备用电负荷统计知总负荷为9600KW ，最大设计负荷为7600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×185mm 2电缆,200m 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.2=0.016Ω 2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.2=0.0442Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0016=0.4516Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(min .s I =()() 2 2 2∑∑+? X R Un = 2 2 ) 4516.0()0442.0(210000 +?=11019.09A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01039600 ?? =693A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = )8 .01037600 96008.010376005.1(20085.00.115.1??-+?????? =6.5A 7、速断保护电流：
Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(max .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 6933200 .115.1??? =11.85A 8、灵敏度校验： Km=) 2(min .s I /Kj ×Id>1.5 =11019.1/（200×11.85）=4.58>1.5 满足条件。 式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f =0.85 K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取1.0 K j ――电流互感器的变比 式中?cos ――设备组平均功率因数，此取0.8 Imax — 线路最大工作电流 ) 2(min .s I ――被保护线路末两相短路电流 二、通风机房高压柜整定计算书（300/5） 根据目前通风机房用电设备用电负荷统计知总负荷为1120KW ，最大负荷功率为560KW,使用LG-120架空线，3000Km 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×3=0.024Ω
10kV 高压柜整定计算书
机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总
10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。
1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压； ∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流；
一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； （2） （3=aq K I = =aq I 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。 aq c K s I K I K ?= ) 2(min 校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。
煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。 一、负荷统计： 空压机160KW(1台工作1台备用）、 主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量164.5KW. 副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1 台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量139.5KW. 回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量241KW. 主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。同时工作容量87.5KW. 局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW. 二、保护装置整定计算： 1、馈电开关整定：
1.1、K-1#总开关整定： I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf 式中 Pe ——额定功率之和（KW ） Ue ——额定电压（0.69KV ） 同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf ＝0.6－0.9 I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf =(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8 =530A ，取整定值为550A 。 按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求： 5.1I I )2(d z 式中 I Z —过流保护装置的电流整定值，A ； I d （2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电 流值，A ； 折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m ，折算系数为0.53， 换算长度为5.3m ； 50mm2电缆，实际长度290m ，折算系数为1.0，换算长度为290m ； 50mm2×2电缆，实际长度300m ，折算系数为0.5，换算长度为150m ；折算电缆长度合计445.3m 查表得d1两相短路电流值为1640A
井下10（6）kV供电系统漏电保护整定方案 （修订版） 为提高煤矿供电的安全运行水平，更好利用井下高压防爆开关综合保护装置，确保漏电保护选择性和可靠性，特制定井下10（6）kV 供电系统漏电保护整定方案。 方案一： 该方案适合于煤矿井下综合保护装置采用零序电流型、功率方向型的高压防爆开关、矿井电网中性点不接地系统。 （一）高压漏电保护整定原则 1、煤矿井下高压漏电保护装置主要用于10（6）kV供电系统中，对井下供电系统的漏电（或接地）实现有选择性保护。高压馈电线路上必须装设有选择性的单相接地保护装置；供移动变电站的高压馈线上，必须装设有选择性的动作于跳闸的单相接地保护装置。 2、高压漏电保护装置的动作参数有二次零序电压和一次零序电流，其取值范围如下。 最低起动二次零序电压：U0≥3V； 最高整定二次零序电压：U0≤25V； 最低起动一次零序电流：I0≥； 最高整定一次零序电流：I0≤6A。 3、高压漏电保护系统各级纵向之间的配合选择，按时间阶梯整定。原则上最上一级时间最长，最下一级时间最短，从最下一级向上级整
定时间逐渐延长。 4、移动变电站应动作于跳闸，高压电动机应动作于跳闸，一般生产线路的变压器应动作于跳闸，风机、水泵应动作于报警信号，向下级变电所馈出线路应动作于报警信号，变电所内总进线开关应动作于报警信号。 （二）漏电保护整定方案 1、电网对地电容及零序电流值的确定 (1)电缆线路的对地电容与单相接地电容电流 煤矿高压10（6）kV电网的单相接地电流I d与电网的对地电容∑C 有一一对应的关系，由公式（1－1）来计算。 I d＝ωU∑C×10－3／（1－1） 式中I d——电网的单相接地（电容）电流，A； ω——三相交流电的角频率，ω＝314； U——电网线电压有效值，kV； ∑C——电网三相对地总电容，μF。 电缆的型号、截面不同时，其分布电容值也有所不同，生产厂家根据理论设计和出厂测试的数据，将不同电压等级、型号、截面电缆的单位长度三相对地总电容值与相应的单相接地电容电流值见表1－1，供用户参考。 表1－1 10（6）kV电力电缆三相对地总电容∑C及单相接地电容电流I d
高压开关柜整定 地面配电室 1、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1601 进线柜Ie=333A (1)过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=400(A) 过流延时取CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A 400/5=80 1200/80=15( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 2、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1602 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 227=295(A) 过流延时取CT=300/5= 60 295/60= 根据井下设备实际情况，整定值取( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 295=885A CT=300/5=60 885/60=( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 3、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1607 额定电流300A 所 带负荷320KW Ie=30.7A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取40A 过流延时取CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取 ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =5X 40=200A
50/5=10 200/10=20 整定值取20A 4、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1606 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取80A CT=50/5 整定为8A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 80=240A 50/5=10 240/10=24( A) 为避免出现越级跳闸，取22A. 5、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1604 控2.5米绞车CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取37A CT=505/=5 根据设备实际情况，整定值取5.5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=" 5) =5X37=185A CT=50/5 185/10= 根据设备实际情况，整定值取20A &名称：高压开关规格型号：GG1A-009编号：1612 控联络柜CT=400/5 Ie=333A ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=(A) 取400A CT=400/5=80 400/80=5 整定为5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A CT=400/5=80 1200/80=15 为避免出现越级跳
一、系统概况……………………………………………………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0.75。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器
华润联盛车家庄业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验………………………………14 井下变电所整定值 一、车家庄煤业变电所短路参数计算： 1、1号变压器二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量1000KVA ，系统短路容量 按50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.038Ω X b =0.06Ω R =2 b g K R +R b =0.038Ω
∑X =X x +2 b g K X +X b =0.06+0.0288=0.0888Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)0888.0()038.0(2690 =3450A 2、风机专变二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量100KVA ，系统短路容量按 50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.1921Ω X b =0.186Ω ∑R =2 b g K R +R b =0.1921Ω ∑X =X x +2 b g K X +X b =0.186+0.0288=0.2148Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)2148.0()1921.0(2690 =2395.8A 二号变压器与一号变压容量一样短路也一样 车家庄煤业井下低压开关整定计算 D24#、D33#馈电开关：型号：KBZ-400 电压660V 所带设备有：水泵132KW5台、一台潜水泵7.5KW 。 ○1、各开关额定电流计算： I 1= 132×1.15=151.8 A I 2=11×1.15=12.65 A I 3= 22×1.15=25.3A I 4=75×1.15×2=172 A I 5=17×1.15=19.55 A
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.
则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日
井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；
Ф） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4 倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA）（2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Z b （690） =（690/6000）2 ×Z b （6000）（3）被保护线路的阻抗电抗：X L =X O L（X O 千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06 欧姆/千米；L：线路长度km）电阻：R L =L/DS ＋R h L：线路长度（米） S：导线截面积（毫米 2 ） D：电导率（米/欧*毫米 2 ，铜芯软电缆按65 o C 时考虑取42.5，铜芯铠装电缆按65 o C 时考虑取48.6） R h ：短路点电弧电阻，取0.01 欧电缆的阻抗Z L ＝ 2 2 RL XL ?8?0 所以总阻抗Z 总＝Zb （690）＋Z L （4）两相短路电流计算 I 短＝Ue （690）
10kV高压柜整定计算书 机运事业部 年月日
审批记录
10kV 高压柜整定书 已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav ?3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。 一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A
7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel?×)3( m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Kj Kjz Krel?×3Ir = 800.1 15 ..1?×3×131 =5.7A 8、灵敏度校验： Km=)2( m in .s I/Kj×Id> =（80×）=> 满足条件。 式中K rel――可靠系数，取K k＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j――电流互感器的变比 式中? cos――设备组平均功率因数，此取 Imax—线路最大工作电流 )2( m in .s I――被保护线路末两相短路电流 二、风井10kV高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW，最大电机功率为1600KW，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm2电
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
嵩基集团嵩基煤业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
一、地面变电所 (3) 1、系统概况 (3) 2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验 (14)
一、地面变电所 1、系统概况 1)、供电系统简介 嵩基煤业矿井供电系统来自徐庄变电站8板庄矿线10Kv 线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米，另一回路来自徐庄35变电站11板庄西线，线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米。地面设主变三台，两台S9-500/10/，一台为S9-200/10/6，井下有变压器五台，四台KBSG-315/10/,一台KBSG-100/10/风机专用。嵩基地面变电所有高压GG1A-F型开关柜10台，地面变电所和井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。 2)、嵩基煤业供电资料 （1）、经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为： 最大运行运行方式下：最小运行方式下： （2）、线路参数 徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得； 10KV架空线电阻、电抗：Xg=×=Ω Rg=×=Ω 10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=×=Ω Rg=×=Ω 2、短路电流和短路容量计算
（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。 702电缆200m 702LGJ 4800m 702电缆 618m 徐庄变电站上下杆电缆架空线入井电缆 S9-500/10/0.4 S9-500/10/0.4 S9-100/10/6 选择基准容量Sd=100MVA 基准电压Ud= 基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷×= 上级变压器电抗标么值 X﹡b0= 上一级徐庄站提供 上下杆电缆电抗标么值 X﹡1= X0L(S j/U2p1)=×(100÷2)= 架空线电抗标么值 X﹡2= X0L（S j/Ud2）=×（100÷2）= 从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300m X﹡3= X0L（Sd/Ud2）=××（100÷2）=
高压开关柜整定 整定的内容：整定的内容有高压整定和低压整定。高压整定主要进行过电流整定、速断整定、过电压整定。低压整定主要进行高压配电装置和低压开关的过流、短路整定及效验。 整定的目的：为了正确选择和效验电气设备，使之满足短路电流的动、热稳定性的要求。为了正确整定计算继电器的保护装置，使之在短路故障发生时，能够准确可靠地动作，确保安全。 1、变压器的视在容量： 计算公式： .1 S732 UI 式中： S------视在容量KVA U------额定电压V I------额定电流A 根据上述公式中可以进行相关参数的计算： 已知容量、电压可以计算出电流 已知电压、电流可以计算出容量 已知电流、容量可以计算出电压 例如：容量S=800KVA，电压u=10KV 电流I=S/1.732U
2、电动机的功率 计算公式： P 732 .1 φ UIcos 式中： 1.732-----系统为三相时的计算系数(3) U------额定电压V I------额定电流A cosφ----功率因数，0.85左右 ∩-----效率，0.8左右 根据上述公式中可以进行相关参数的计算： 已知电压、电流、功率因数、效率可计算出功率 已知电压、功率因数、功率、效率可计算出电流 已知电流、功率、效率、功率因数可计算出电压 例如： 功率P=30KW 电压U=0.69KV 功率因数cosφ=0.85 效率∩=0.8时，电流I=P/1.732Ucosφ∩ 3、过流整定值： I过流=（1.2-1.3）Ie 式中：1.2-1.3为计算系数 Ie为所控制负荷的额定电流。（其中：出线柜控制变压器时为变压器的额定电流；出线柜控制电动机时为电动机的额定电流）
10kV 配电线路保护整定计算 摘要：10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kVA，有的线路上却有几千kVA的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。 关键词：10kV 配电线路保护整定计算 110kV配电线路的特点 10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV 变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kVA，有的线路上却有几千kVA 的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。 2问题的提出 对于输电线路，由于其比较规范，一般无T接负荷，至多有一、二个集中负荷的T接点。因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况均可一一计算，一般均可满足要求。对于配电线路，由于以上所述的特点，整定计算时需做一些具体的特殊的考虑，以满足保护"四性"的要求。 3整定计算方案 我国的10kV配电线路的保护，一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护(如：保护Ⅱ段、电压闭锁等)。下面的讨论，是针对一般保护配置而言的。 (1)电流速断保护：
煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗