配置铸造垫板的预应力混凝土锚固区传力性能试验
赵勇1，李东彬2，程志军2，朱万旭3
（1．同济大学建筑工程系，上海200092；2．中国建筑科学研究院，北京100013；
3．柳州欧维姆机械股份有限公司，柳州545005）
摘要：进行了38个试件的单调加载或循环加载试验，研究配置整体铸造垫板的预应力混凝土锚固区传力性能，包括破坏模式、开裂荷载、极限荷载和裂缝宽度等，并进行了相关影响参数分析。试验和分析结果表明，大多数试件的极限荷载能达到预应力筋极限抗拉力标准值（F ptk），但仅有少数能达到 1.2F ptk；配置方形和圆形垫板试件的极限荷载试验值与规范GB50010-2002的计算值之比平均分别为0.84和1.28；试件开裂和极限荷载并不与垫板的重量或端面面积成正比，喇叭管上设置二次翼缘可有效提高极限承载力；增大螺旋筋圈径对开裂荷载影响很小，但可提高试件极限承载力并减小劈裂裂缝宽度；表层箍筋的配置可提高试件开裂荷载并有效控制劈裂裂缝宽度；单调加载试件的极限荷载约为循环加载试件的1.1倍。
关键词：预应力混凝土锚固区；锚垫板；铸造锚垫板；传力性能试验；单调加载试验；循环加载试验Experimental Study on Load Transfer Behaviors of Post-tensioned concrete Anchorage Zone with Casting Bearing Plate
ZHAO Yong1，LI Dongbin2，CHENG Zhijun，ZHU Wanxu3 (1．Department of Building Engineering, Tongji University，Shanghai 200092；2．China Academic of Building Research，Beijing 100013；3．Liuzhou OVM Machinery Limited Liability Company，Liuzhou 545005) Abstract Thirty-eight specimens were tested under monotonic or cyclic loading to investigate the load transfer behaviors of post-tensioned concrete anchorage zones with casting bearing plate, including their failure patterns, cracking loads and ultimate loads, while some relative parameters were studied. The results of test and analysis show that the ultimate loads of most specimens were greater than the nominal ultimate tensile force of pre-stressed tendons (F ptk), but a few ones could reach 1.2F ptk. For ultimate load of the specimens with square and circle surface plates, the average ratios of test values and predicted values by the design code GB50010-2002 were 0.84 and 1.28 respectively. The cracking and ultimate loads did not increase proportionally when the weight or surface area of bearing plates enlarge. Casting bearing plate with multiple bearing surfaces substantially improved ultimate load when compared with single bearing surface plate. It could improve the performance of specimen in term of both ultimate load and crack width criteria to enlarge the diameter of spiral reinforcement, although the cracking load was less affected. The supplementary skin reinforcement did somewhat improve the cracking load and substantially reduce the crack width. The ultimate load of monotonic loading test was nearly 1.2 times of the comparative results of cyclic loading test. Key Words post-tensioned concrete anchorage zone; bearing plate; casting bearing plate; load transfer test; monotonic loading test; cyclic loading test
1 引言
后张预应力混凝土结构中，用以承受锚具传来的预加力并传递给锚固区混凝土的部件称为锚垫板[1]，其中将锚具传来的预加力直接传递给混凝土的钢板称为普通垫板，而将端板和喇叭管铸造为一体的锚垫板称为铸造垫板（图1），而按照美国规范ACI 318-08[2]，铸造垫板可划归为专用垫板。有限元分析结果表明，配置普通垫板和铸造垫板的局部锚固区受力有很大区别，其中在普通垫板后较小区域内会存在非常高的压应力，而铸造垫板带翼缘的喇叭管可
以起到将压应力传递和扩散的作用，使得铸造垫板后的压应力更为均匀（图2）。因此，根据普通锚垫板试验建立起来的规范GB50010-2002公式[3]对铸造锚垫板锚固区的局部受压承载力计算是否适用值得商榷。为研究配置铸造垫板锚固区传力性能，分析国内不同锚具产品的差异，并为国内《后张预应力锚固区传力性能检验标准》[1]的修订提供试验基础，课题组分四批进行了38个试件的预应力锚固区传力性能试验。
（a）普通垫板（b）整体垫板
图1 普通垫板和整体垫板锚固装置示意
Fig.1 Schematic diagram of basic and special anchorage devices
（a）普通垫板（b）整体垫板
图2 不同锚垫板下混凝土的压应力
Fig.2 Compressive stresses under difference bearing plates
2 试件和加载
2.1 试件概况
四批试验（记为A~C）分别在同济大学和柳州欧维姆机械股份有限公司的试验室进行。试件的主要参数见表1，主要考虑锚具产品类型、螺旋筋和附加表层箍筋配筋情况、试件尺寸、混凝土强度以及加载方式等参数。如表2所示，试件中所采用的锚垫板和螺旋筋分别为国内4个厂家的有代表性的7种类型的7孔锚具产品（记为M1~M7），相应的预应力筋极限抗拉力标准值F ptk为1810kN。试件均为轴心受压的棱柱体，长度h为横截面边长a的2倍，大部分试件周边配置有附加表层箍筋，试件中波纹管内径为65mm（图3），设计混凝土强度等级为C40。为保证试件底面平整，采用倒立方式浇注混凝土（图4），浇筑三天后拆模，然后进行湿
养护直至试验，四批试验的混凝土养护时间分别约为14天、21天和28天和14天。试验过程中，主要量测了0.4ptk F 和0.8ptk F 加载工况下试件侧面裂缝宽度、观察1.0ptk F 加载工况下垫板是否有裂纹并记录极限荷载值，此外，对部分试件侧面的横向和竖向应变以及端面轴向压缩变形进行了测试。
图3 试件尺寸和配筋 图4 试件制作
Fig.3 Detailing of Specimen Fig.4 Fabrication of specimen
表1 试件主要参数
Table 1 Main properties of specimens
410 10@60 410 8@125 410 10@125 410 10@125
410 410
410 6@50 412 412 40 412 6@50 412 6@50
412
注：表中cu
f '为同条件养护的混凝土立方体抗压强度平均值，u N 为试件按规范GB50010-2002[3]计算的轴心受压承载力。
表2 试件的垫板和螺旋筋
Table 2 Anchorage devices of specimens
I /mm k /mm
注：表中l A 为局部受压面积，cor A 为螺旋筋内混凝土核心面积，
2.2 加载方式和装置
对锚固区传力性能检验试验的加载方式有三种：其一为单调加载，为美国后张预应力协会PTI [4]所采用；其二为循环加载，为欧洲认证机构ETA [5]所采用；其三为持荷加载，为美国公路和运输协会AASHTO [6]所采用，另外AASHTO [6]也接受前两种加载方式。本次试验中，除A-8、D-2、D-4和D-6四个试件为循环加载外，其余均为单调加载。对于单调加载，荷载为从0加载到0.4F ptk ，持荷10分钟之后加载到0.8F ptk ，持荷10分钟后继续加载直至试件破坏（图5（a ））。对于循环加载，荷载以增量0.2F ptk 从0逐级加载到0.8F ptk ，然后卸载到0.12F ptk ，进行10次循环加载，加载的最高点为0.8F ptk ，最低点为0.12F ptk ，最后逐渐加载直至试件破坏（图5（b ））。采用5000kN 压力机上进行加载（图6），为保证试件底部受力均匀，在试件底部铺有中细砂，并为避免出现偏心加载，在初始加载阶段，通过加载面的轴压变形测试结果对试件位置和加载面进行微调。
（a ）单调加载 图5 加载方式
Fig.5 Test procedures
图6 试件和加载装置 Fig.6 Loading device and specimen
3 试验结果
3.1 试件破坏过程和结果
试件加载过程裂缝的出现、发展以及试件最后破坏可以分为以下几个阶段：（1）加载到0.3ptk F 前，试件表面均未有可见裂缝出现；（2）大多数试件在0.3ptk F ~0.4ptk F 期间会出现开裂，试件的首条裂缝为垂直于加载面的竖向劈裂裂缝，出现在侧面中心距离加载端面a /2附近；加载到0.4ptk F 时，劈裂裂缝大多不超过0.05mm ，长度在30mm 左右；（3）随着荷载的增大，该裂缝迅速向两边扩展，宽度也逐渐增大，而且有些试件侧面还会出现一些新的裂缝，如在加载端面附近的平行于加载面的横向裂缝、次生的竖向裂缝以及斜裂缝等；（4）加载到0.8ptk F 时，第一条竖向裂缝已经扩展到端部，而且有些试件端部的横向裂缝也向两侧面发展；在0.8ptk F 加载持荷阶段，裂缝在初期仍有所发展，但约5分钟后，裂缝分布、宽度和长度基本稳定；（5）除少数试件外，大多试件的极限荷载均可超过0.8ptk F ，但加载到1.0ptk F 后，试件侧面出现明显的主裂缝，大多数试件的主裂缝为首条劈裂裂缝，但有些为横向裂缝；（6）试件达到极限荷载后缓慢卸载过程中，也会出现一些新的裂缝，特别是加载端面的对角裂缝和试件中部的竖向裂缝。各试件的开裂荷载F cr 、极限荷载F u 以及0.4ptk F 和0.8ptk F 工况的裂缝宽度见表3和4，其中上标t 和c 分别表示试验值和规范GB50010-2002的计算值，表4中的循环加载试
件的裂缝宽度为第10次循环的测试结果。
表3 循环加载试件裂缝宽度试验结果
Table 3 Crack width results of cyclic loading test
表4 主要试验结果
Table 4 Test results
注：由于第二阶段试验的混凝土强度偏低，导致试件的裂缝发展很快，故第二阶段的试件只观测了极限荷载，没有观测裂缝宽度。
3.2 试件和垫板破坏模式
由于试件的尺寸、螺旋筋和表层钢筋配筋情况、垫板的形状以及混凝土强度的不同，在加载过程以及达到极限荷载后，各试件出现了形态各异的裂缝，而且其破坏模式也有差异。这些裂缝形态和破坏模式主要有：竖向劈裂裂缝、端部横向裂缝、锚下楔形裂缝、底部竖向裂缝、加载端面斜裂缝以及底部压碎等（图7）。
垫板承受两方面非常大的荷载，一方面承受锚板施加的局部压力，另一方面承受锚下混凝土产生的反向压力。对于极限荷载大于1.0ptk F 的试件，在加载到1.0ptk F 时均未见有裂纹出现。试件破坏时，对于试件配置大圈径螺旋筋的圆锚试件（如试件C-5、C-6和D1~6），垫板无可见裂纹且沉陷不明显，但其他试件破坏时，垫板也出现了以下三种情况的破坏：（2）翼缘开裂且上翘，出现较为明显的沉陷（图8（a ）），这种情况主要出现在配置小圈径螺旋筋的大端面方锚试件（如C-4）；（2）翼缘开裂，有一定沉陷（图8（b ）），大多数配置原配螺旋筋的试件的垫板都出现这种破坏；（3）限位环根部冲切开裂（图8（c ））。
（a ）竖向劈裂裂缝 （b ）端部横向裂缝 （c ）锚下楔形裂缝
（d ）底部竖向裂缝 （e ）底部压碎 （f ）端面斜裂缝
图7 典型的裂缝形态和破坏模式
Fig.7 Typical crack and failure patterns of specimens
（a ）垫板开裂且翼缘上翘 （b ）垫板开裂 （c ）限位环根部冲裂
图8 垫板破坏情况
Fig.8 Typical destruction patterns of bearing plates
4 试验结果分析
4.1 压缩变形和裂缝宽度
图9和图10分别为部分试件荷载-轴向压缩变形变化曲线和荷载-裂缝宽度变化曲线，可以看到，加载到0.8ptk F 前，荷载-变形和荷载-裂缝宽度基本为线性变化，之后构件轴向刚度大为减小，荷载上升缓慢，变形增加迅速，裂缝宽度也明显增大，表现为一定的延性破坏特征。按照美国后张预应力协会PTI [4]的要求，0.4ptk F 和0.8ptk F 下的裂缝宽度不应大于0.05mm 和0.25mm ，由表3可知，满足该裂缝宽度要求的试件的比例为85%。
图9 加载面轴向压缩变形
图10 裂缝宽度随加载变化
Fig.10 Various of crack widths with load increasing
4.2 极限荷载分析
根据美国后张预应力协会PTI [4]的要求，单调加载试件的极限荷载不应小于1.2F ptk ，而根据欧洲认证标准ETA [5]的要求，循环加载试件的极限荷载不应小于1.1F ptk 。由表3可知，仅有少数单调加载试件的极限荷载能达到1.2F ptk ，但除第二批试验外，大多数试件的极限荷载能达到1.0F ptk ，而第四批循环加载的试件的极限荷载均能达到1.1F ptk 。
根据我国现行规范GB50010[3]的公式对试件的局部受压承载力进行了估算，结果见表2和图11，其中对于螺旋筋内径d cor 小于垫板端面边长或直径的情况，参考美国规范AASHTO [6]的规定，局部受压面积取为螺旋筋外切正方形面积并取cor 1.0β=，对于原配螺旋筋的抗拉强
度标准值取为235MPa 。由图11可见，规范计算值与试验值之比离散性比较大，不能很好地估计配置整体铸造垫板的预应力混凝土锚固区的局部受压承载能力，其中对于配置方形垫板M1和M2的锚固区，规范计算值比试验值普遍偏大，二者比值平均为1.28，但对于配置圆形垫板M5
Fig.11 Comparison of test and predicted values of the ultimate load
5 影响锚固区性能的参数分析
5.1 垫板类型
不同厂家锚具产品的最大区别在其垫板，包括垫板的形状、重量和材料，由表2可知，圆形垫板的端面直径一般要小于方形垫板端面的边长，不同类型产品的垫板重量差别也很大，对于7孔垫板，最大的重达9.4kg ，最轻的仅为5.5kg ，二者相差了近4kg 。这些形状和重量各异的垫板，其局部受压性能有何区别值得通过试验结果来分析。根据表3中试件尺寸和表层钢筋配筋相同的试件的试验结果比较可知：（1）形状和重量各异的垫板，配以适当的螺旋筋，可以得达到相同的极限承载能力，例如A-5和A-6、C-1和C-7；（2）试件的极限承载能力和开裂荷载并不与垫板的重量或端面面积成正比，例如A-5的垫板比A-6的重了3.3kg ，前者端面面积是后者的1.31倍，但两者的承载力却基本相同，而C-7的垫板比C-4的也重了3.3kg ，前者端面面积是后者的1.40倍，但前者的承载力比后者还低，其承载力仅与C-1相当，但C-7的垫板比C-1的重了近4kg ；（3）设置二次翼缘可以有效减小垫板的重量或提高其极限承载力，例如圆形垫板的极限承载力普遍比方形垫板的要高，其主要的原因是圆形垫板均带有二次翼缘且相应的cor /l A A 均较大。 5.2 螺旋筋
由表2可见，我国常用方形垫板的端面尺寸大而螺旋筋圈径较小，且原配的螺旋筋主要采用HPB235钢筋制作，相应的极限承载力也较低。为了研究螺旋筋对锚固区的开裂荷载和极限荷载的影响，自制了部分螺旋筋，调整了螺旋筋的圈径和筋种。由表4可知：（1）根据不配表层箍筋试件A-1、C-10和C-12的试验结果可知，螺旋筋对试件的抗劈裂和抗压承载力均发挥作用，但是当螺旋筋圈径较小或螺旋筋的混凝土保护层较大时，螺旋筋对抗劈裂的作用
F u c /F p t k
将比较有限，试件将会产生劈裂破坏，极限荷载也偏低，而且当加载到1.0F ptk时，试件侧面的裂缝宽度比较大，超过0.50mm；（2）C-1和C-2、C-4和C-5以及C-7和C-8为垫板相同螺旋筋圈径不同的三组试件，比较其试验结果可知，螺旋筋圈径的增大，可以提高试件的极限承载力，同时也可以减小构件表面的裂缝宽度，但是螺旋筋圈径的增大，对开裂荷载基本没有影响；（3）C-2和C-3、C-5和C-6以及C-8和C-9分别采用了Q345圆形钢棒和HRB400带肋钢筋制作的螺旋筋，比较其试验结果可知，钢筋的外形对试件的极限承载力和裂缝宽度影响并不明显。
5.3 附加表层箍筋
A-1~4、C-9~11及C3和C12为垫板、螺旋筋圈径相同而表层箍筋不同的三组试件，比较其试验结果可知：（1）与不配表层箍筋的试件相比，配置表层箍筋可以提高试件的开裂荷载并有效控制裂缝宽度；（2）相同表层箍筋体积配箍率下，细密的表层箍筋对提高抗裂荷载和控制裂缝宽度更为有效；（3）对于螺旋筋圈径较小的试件，表层箍筋的配置对提高试件的极限承载力有明显效果，但对螺旋筋圈径较大的试件，此效果不甚明显。
5.4 试件尺寸
整体铸造垫板锚具的最小中心间距、锚具到构件边缘的最小距离是两个重要锚具布放的重要参数参数，这两个参数应通过锚固区传力性能检验确定。B-1和B-11、B-8和B-12以及C-3和D-1为除试件尺寸不同外其余参量基本相同的三组试件，比较其试验结果可知：试件尺寸的增大可以增加试件极限荷载或开裂荷载。
5.5 混凝土强度
A-5和B-4、A-6和B-6为除混凝土强度不同外其余参量基本相同的两组试件，比较其试验结果可知：混凝土强度的提高可以提高试件的极限荷载，而且高混凝土强度试件侧面的裂缝发展也比低强度的慢得多。另外，根据欧洲验证标准ETA[5]，考虑混凝土强度修正后的极限荷载，对于低强度混凝土试件的评价来说可能是偏于有利的。
表5 单调和循环加载试验结果比较
Table 5 Comparison of monotonic and cyclic loading test results
5.6 加载方式
美国后张预应力协会PTI[4]和公路和运输协会AASHTO[6]指出，单调加载试件的极限荷载
为循环加载试件的1.1倍。表5给出了单调和循环加载试验的比较结果，可以看出，单调加载试件的极限荷载大于循环加载试件，二者比值接近1.1；对于0.8ptk F 荷载工况，单调加载试件的裂缝宽度大于循环加载第1个循环的裂缝宽度，但小于循环加载第10个循环的裂缝宽度。本文的试验结果与文献[7]的基本一致。
6 结论
（1）大多数试件在0.4ptk F 和0.8ptk F 荷载工况下的裂缝宽度不大于0.05mm 和0.25mm 且极限荷载能达到1.0F ptk ，但仅有少数单调加载试件的极限荷载能达到1.2F ptk 。
（2）配置方形垫板试件的极限荷载试验值比规范计算值普遍偏小，而配置圆形垫板试件，试验值比规范计算值则普遍偏大。
（3）试件的极限承载能力和开裂荷载并不与垫板的重量或端面面积成正比，设置二次翼缘和提高cor /l A A 可以有效减小垫板的重量或提高其极限承载力；螺旋筋圈径的增大，对开裂荷载基本没有影响，但可以提高试件的极限承载力，并减小构件表面的裂缝宽度；表层箍筋可以提高试件的开裂荷载并有效控制裂缝宽度，对于螺旋筋圈径较小的试件，表层箍筋的配置对提高试件的极限承载力有明显效果；混凝土强度的提高可以提高试件的极限荷载。
（4）单调加载试件的极限荷载约为循环加载试件的1.1倍，对于0.8ptk F 荷载工况，单调加载试件的裂缝宽度小于循环加载最后一个循环的裂缝宽度。
（5）厂家提供的锚具最小中心间距、锚具到构件边缘的最小距离、张拉时混凝土强度的最低要求，以及锚固区采用的局部加强钢筋等技术参数应通过锚固区传力性能检验试验确定。
参考文献
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MAG-6500微机静载锚固试验机操作规程 一、静载锚固试验之前，应截取不少于于3根的钢绞线进行母材试验。 二、钢绞线、夹具、锚具安装 1、试验用钢绞线长度宜为4.2m，保证左右端各伸出35cm左右。 2、钢绞线安装时用配套的垫圈、锚圈、夹片将试样组装好，并使每根试样保持平行，避免两头试样发生扭转，应使每根试样受力均匀，并敲紧夹片,每根应保证顺直，不缠绕，在锚具和钢绞线上编号，一一对应。 3、采用卡式千斤顶对钢绞线进行预紧，每根钢绞线的预紧力要一致，通过油压表进行控制，预紧力不得超过极限抗拉力的10%。 4、量出预张拉后的L0（两锚圈内侧间的钢绞线长度）和每根钢绞线的a1(在锚圈外侧的长度)。 三、打开电脑主机和控制器，启动锚固试验软件，点击试样，输入试样信息。包括试样面积、根数、极限抗拉力、计算长度。 四、在电脑上点击启动，切换到主曲线界面，手动控制送油阀加油，施加试验荷载步骤为：按预应力钢材抗拉强度标准值的20%、40%、60%、80%，分4级等速加载，加载速度宜为100MPa/min左右。每次加载达到控制标准后，进行第五条的操作。如Δa不成比例，说明应检查钢绞线是否失锚滑动。如Δb不成比例，应检查相关零件（锚环、锚板等）是否发生了塑性变形。 五、当加荷到80%时，持荷30min（铁标）或1h（国标），在持荷期间，Δa、Δb 应保持稳定。在持荷的一半时间时两次测量Δa、Δb如继续增加、不能稳定，表明已失去可靠锚固能力；随后用低于100MPa/min加载速度缓慢加载至完全破坏，使荷载达到最大值，记录实际破坏抗拉力和总变形量，观察试件的破坏部位与形式。 六、在试验过程中要时刻观察曲线的变化，以便掌握试验细节。记录好开始持荷时间和结束持荷时间。 七、在电脑软件上点击终止试验，并保存。 八、计算内缩量Δa+Δb。在电脑上读取总变形、支座变形。 九、数据处理。 用预应力筋-锚具组装件静载试验测定的锚具效率系数ηa和达到实测极限拉力时组装件受力长度的总应变εapu来判定锚具的静载锚固性能是否合格。锚具效率系数ηa按下式计： ηa=Fapu/ηp×Fpm……………（1）式中： ηp的取用：预应力筋-锚具组装件中预应力钢材为1至5根时，ηp=1；6至12根时ηp=0.99；13至19根时，ηp=0.98；20根及以上时ηp=0.97。
K P a、K N、吨之间关系换算 P=F/S F=Mg 牛是力的单位 吨是质量单位 帕是压强单位 他们之间必须定义一个单位面积（比如一平方米）才可以换算，否则无法换算 牛这个单位通常为质量乘重力常数，即千克乘9.8（地球重力常数）获得的值。即F=Mg 吨就是质量单位，他是一个物体体积与密度乘积得到的，M=V*密度 帕，就是一个压力作用于某一单位面积上得到的比值， P=F/S 兆帕是M P a，而K P a是千帕，两者相差1000倍。 另外注意大小写，帕的P必须大写，a必须小写，前面的前缀单位如果是正位，也就是倍数为正10倍整数的，那么用大写，比如M[兆（一百万倍）]K[千（一千倍）] 而如果是负10的倍数的，则用小写，比如d[分（10份之一）]c[厘（百份之一）] 吨是个质量单位1吨就是1000千克，帕是个压力单位（原来叫压强），即单位面积的压力，1M P a既10的6次方牛在1平方米上的压力，一千牛等于0.1吨在1平方米上的压力！
你说1MP=10的6次方牛在1平方米上的压力, 那么请问1MP=???? 公式:1Pa=1N/平方米 压强的定义:单位面积上所受到的力. 力-重力---千克力－k g f（非法定计量单位）牛顿-N（法定计量单位）, 1kgf=9.81N 压力 - 压强 ----1kgf/cm2=9.80665*10 的 4 次方 Pa. N--- 力的单位 t--- 重量单位 Pa-- 压力单位 杨家寨煤矿锚杆抗拔力检测管理规定
为了能够及时掌握锚杆支护巷道锚杆锚固力的情况，根据锚 杆支护巷道安全质量标准化的要求，特制定此规定： 一、锚杆抗拔力检测总体要求 1 、根据 GB50086-2001 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》 ，锚 杆支护必须进行强度检测，一般采取锚杆抗拔力试验。 2 、锚杆抗拔力试验的目的是判定巷道围岩的可锚性、评价锚 杆、树脂、围岩锚固系统的性能和锚杆的锚固力。 3 、试验必须在现场进行，使用的材料和设备与巷道正常支护 相同。检测结果必须如实填写，严禁弄虚作假。 二、锚杆抗拔力检测试验要求 1 、操作人员必须认真学习安全规程、作业规程的有关内容， 熟悉锚杆支护施工工艺，具有一定的现场施工经验。 2
井下锚杆拉拔力试验安全技术措施 一、概况 锚杆支护是巷道支护质量的主体，支护质量好坏直接影响到巷道的后续施工和使用，不定期的用锚杆拉拔力实验仪对锚杆施工质量进行检验，根据国家有关规定、规范要求锚喷支护巷道要进行锚杆拉拔力试验，为保证试验顺利实施及操作人员的安全，特编制本安全技术措施。 二、试验目的及技术要求 1、目的：锚杆拉拔力试验的目的是判定巷道围岩的可锚性、评价锚杆、树脂药卷、围岩锚固系统的性能和锚杆的锚固力。试验必须在现场进行，使用的材料和设备与巷道正常支护相同。 2、仪器型号：YML---20型液压锚杆拉力计 3、技术特征：最大拉力：20t 额定压力：55Mpa 活塞行程：50mm 4、技术保证： 1）锚杆拉拔力试验由安全科组织进行，试验时现场人员不得少于3人，并作好详细的原始记录，报请矿总工程师
审批签字后存档。 2）试验过程中，为保证试验的真实性，每次试验不少于1组，每组抽查数量不得少于3棵，并每组要分别在顶和两帮选取。 3）试验时要随时观察读数，保证准确可靠。 4）检查时间：综掘巷道每50m进行一次，炮掘巷道每旬进行一次。 三、施工准备 1、进行锚杆拉拔力试验现场后，应先进行“敲帮问顶”，顶帮悬浮矸石要及时找下。工作地点的杂物及时清理，保证退路畅通，然后采用长柄工具，站在支护完好的地点进行找顶工作，并按由外向里，先顶后帮的顺序把悬矸、活矸及时找净，严防掉渣片帮伤人。 2、试验施工过程中，必须设专人观察顶板，发现顶板有隐患，必须立即停止作业，将所有人员撤至后面支护完好的安全地点待顶板稳定或经处理，确认安全后，方可继续施工。对 3、施工负责人必须对试验锚杆周围的锚杆及其他支护进行二次紧固，发现不安全因素时，如危岩、活石时，必须及时摘落，采取有效措施进行处理，确认安全后方可进行工作。 4、锚杆拉拔力实验仪采用人力运送，运送过程中，为防止设备被碰坏，必须先将设备绑扎好并保证牢靠，同时
浅谈锚具静载锚固试验方法和影响因素 摘要：阐述锚具静载锚固性能试验方法，根据试验过程中的观察、测量，提出 影响锚具静载锚固性能试验结果的因素，并对影响因素进行分析。 关键词：锚具；静载锚固；试验方法；影响因素 随着交通行业的飞速发展，公路工程预应力结构广泛使用预应力锚具等施工 器件。锚具是指预应力混凝土中所用的永久性锚固装置，是在后张法结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土内部的锚固工具，也称之为预应 力锚具；在预应力筋张拉完毕后将预应力筋永远锚固在构件端部，防止预应力筋 回缩（造成应力损失），与构件共同受力，提高了结构刚度、抗剪能力、承载能力、抗裂性能和桥梁的安全性能。 由此可见，对锚具组装件的静载锚固性能试验检测成为控制预应力混凝土质 量的关键因素之一。结合静载锚固试验原理，根据试验过程中的观察、测量，分 析影响试验结果的因素。 1.静载锚固性能试验原理 试验依据GB/T 14370-2015《预应力筋用锚具、夹具和连接器》标准，设备测 力系统准确度不低于1级，预应力筋总伸长率测量装置在测量范围内，示值相对 误差不超过±1%。 试验可获得：①锚具锚固效率系数ηa 根据下述公式计算： 图1 锚具组装件静载试验装 2.锚具静载锚固试验方法 2.1准备工作 清理锚夹具表面的油污；打开电脑检查设备程序是否正常、打开静载锚固试 验软件并对力值、位移清零；检查锚固试验机油压泵左右阀所处状态。 2.2安装 2.2.1将环形承载垫板置于承力台座，之后将锚具安装在垫板上，穿上钢绞线 并检查各孔位是否处于同一方向同一位置，套上夹片，用千斤顶抵住夹片； 2.2.2旋紧油压泵左阀，松开右阀，打开中间阀门，预拉至左表10MPa左右，关闭阀门； 2.2.3松开左阀，旋紧右阀，打开中间阀门，右表20MPa左右关闭阀门，退 出千斤顶； 2.2.4依次按对称孔安装其他锚孔钢绞线。 2.2.5任意选取3根有代表性预应力筋，锚固和张拉端分别在距锚具一定位置 标识，并测量预应力筋从10%Fptk增长至FTu时，预应力筋和锚具之间的相对位 移△a ′。 2.3开始试验 2.3.1组装件安装工作之后，点击程序中试样：设置钢绞线根数，面积，静载 用母材钢绞线极限力值，钢绞线夹持长度L1； 2.3.2点击－测试（左表阀门旋紧状态，右表阀门松开状态），调节左表下阀门控制拉力速度：加载速度控制在100MPa/min左右，分4等级等速加载（20%、40%、60%、80%）Fptk，每一级持荷5min，直至力值达到80% Fptk －持荷1h；
锚杆抗拔力检测管理规定 一、锚杆抗拔力检测总体要求 1、根据GB50086-2001《锚杆喷射混凝土支护技术规范》，锚杆支护必须进行强度检测，一般采取锚杆抗拔力试验。 2、锚杆抗拔力试验的目的是判定巷道围岩的可锚性、评价锚杆、树脂、围岩锚固系统的性能和锚杆的锚固力。 3、试验必须在现场进行，使用的材料和设备与巷道正常支护相同。检测结果必须如实填写，严禁弄虚作假。 二、锚杆抗拔力检测试验要求 1、操作人员必须认真学习安全规程、作业规程的有关内容，熟悉锚杆支护施工工艺，具有一定的现场施工经验。 2、锚杆抗拔力试验操作人员应了解拉力计的结构性能，熟练掌握其使用方法。 3、锚杆抗拔力检测机具采用LDZ-400型锚杆拉力计。 4、巷道掘进每安装300根（含300根以下）锚杆必须进行一组（3根）锚固力检测，设计变更或材料变更时另作一组抗拔力测试。做锚杆抗拔力试验时由工程科、监理、施工单位参加，区队技术员现场指挥，参加检测人员不少于3人，一人操作，一人监视、一人记录。 5、锚杆必须随机进行抽检，每组抽检不得少于3棵，顶板一棵，两帮各一棵；同时不得抽检连续相邻的多棵锚杆，以免造成顶帮支护
削弱及锚杆大面积失效。 6、所测的锚固力不小于120kN（21MPa, 1MPa=5.8kN），同组锚杆锚固力或拉拔力的平均值，应大于或等于设计值。同组单根锚杆的锚固力或抗拔力，不得低于设计值的90% 7、锚杆抗拨力达到规定要求，如无特殊需要，不得进行破坏性试验，拉拔到设计拉力即停止加载。 LDZ-400型锚杆拉力计技术参数三、速度：双速泵，排量21ml/次 重量：无需承压套筒，重15kg 复位：弹簧作用自动复位 行程：＞80mm 油泵：额定压力：40MPa ，质量：5kg 排油量：21ml/次 15kg 质量：，406kN 千斤顶：拉力： 拉出锚杆最大距离80mm 管路：两根二层钢丝编织液压支架胶管 四、拉拔试验操作步骤 1、检查油量 逆时针方向打开拉力计手压泵的卸荷阀，使千斤顶中的液压油回到手压泵的油筒中，拧开油筒端的堵头，抽出油标检查。如油量不足，应加注20#机械油或20#液压油，直到油位符合要求。
工程试验检测方案 1、工程概况 1.1车站工程概况 关庄站为地铁15号线一期工程中间站，车站位于规划北关庄路和关庄西路交叉路口东侧，沿北关庄路东西向布置。 关庄站为地下三层岛式车站，总长143.9m，标准段宽20.7m，高21.93m，站台宽12m,有效站台中心里程为K12+416.000，轨顶高程为16.13m，有效站台中心里程处覆土约3.58m，基坑开挖深度约为25.63m。本站提供盾构接收条件。关庄站~望京西站区间采用盾构法施工，本站提供盾构始发条件。 1.2区间工程概况 本段区间线路从关庄站出发向东南方向下穿城建亚东混凝土搅拌站，后向南下穿小营北路，下穿北湖渠西路。线路向东南先后下穿北辰高尔夫球场，沥青厂南路，京承高速，13号线望京西站后到达15号线望京西站。本段区间起止里程为K12+494.85~K14+349.172。本段区间设计长度为1854.322米。本区间正线标高约为14.75-16.15m，地面标高为40m左右。在区间隧道平面里程K13+730.000处结合区间排水泵站设置区间防灾联络通道。K13+043.007处设置一区间风井。 2、编制依据 《混凝土结构工程质量验收规范》GB50204—2002 《建筑结构检测技术标准》GB/T50344—2004 《混凝土结构试验方法标准》GB50152—92 《地下铁路工程施工及验收规范》GB50299—1999 《砌体工程检测技术标准》GB/T50315—2000 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106—2003 《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107—2003 《钢筋焊接及验收规程》JGJ18—2003 《铁路桥梁涵工程施工质量验收标准》TB10415-2003 《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》TB10424-2003 《铁路混凝土强度检验评定标准》TB10425-94 《铁路工程结构混凝土强度检测规程》TB10426-2004 《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设〖2005〗157号 《超声波检测混凝土缺陷技术规程》CECS21：2000 3、试验检测方案
树脂及砂浆锚杆拉拔力试验规程 1 总则 根据GB50086-2001《锚杆喷射混凝土支护技术规》，锚杆支护必须进行强度检测，一般采取锚杆拉拔力试验。 2 试验目的 锚杆拉拔力试验的目的是判定巷道围岩的可锚性、评价锚杆、树脂、围岩锚固系统的性能和锚杆的锚固力。试验必须在现场进行，使用的材料和设备与巷道正常支护相同。 3 试验工具和设备 试验的工具与设备主要有： （1）锚杆拉力计（量程＞200kN、分辨率≤1.0kN） （2）钻孔机具。 4 准备工作 4.1 地点的选择 试验地点应尽量靠近掘进工作面，围岩较平整，未发生脱落、片帮等现象。试验锚杆应避开钢带（钢筋梯）安装，距邻近锚杆不小于300mm。 4.2 锚杆、锚固剂 试验用锚杆的表面应无锈、油、漆或其他污染物。树脂锚固剂按设计选用。
4.3 钻孔 用锚杆钻机在选择的地点钻孔。试验前测量钻孔直径、锚杆直径、树脂药卷直径。 4.4 锚杆安装 （1）将树脂锚固剂放入孔中，用锚杆将其慢慢推到孔底； （2）用锚杆钻机将锚杆边旋转边推进到孔底，然后再旋转5～10秒停止； （3）等待30秒后，退下锚杆钻机； （4）做好标记，以备试验。 5 拉拔试验 拉拔试验在锚杆安装后0.5～4.0小时进行。时间过短影响锚固剂固化后的强度，时间过长则因巷道围岩发生变形影响测量结果。 按图A.1所示安设仪器，确保锚杆拉力计油缸的中心线与锚杆轴线重合。试验前，检查手动泵或电动泵的油量和各连接部位是否牢固，确认无误后再进行试验。试验由两人完成，一人加载，一人记录（见表A.1）。试验时应缓慢均匀地操作手动泵压杆。当锚杆出现明显位移时，停止加压，记录锚杆拉力计此时的读数，即为拉拔试验值。 6 锚杆拉拔测试要求 （1）平巷每安装300根锚杆或掘进100米巷道，抽试三组锚杆，其中每组拱顶锚杆2根，边帮锚杆1根；设计变更或材料变更时另作一组拉拔力测试。 （2）《锚杆规》规定，锚杆质量合格条件为：
1、帮锚杆 锚固力不小于50KN(或5吨或 公式计算： 拉力器上仪表读数（MPa）×4=锚固力（KN） 锚固力（KN）÷10=承载力（吨） 例： 13MPa（拉力器上仪表读数）×4= 52KN（锚固力）52KN（锚固力）÷10=吨（承载力） 2、顶锚杆 锚固力不小于70KN(或7吨或 公式计算： 拉力器上仪表读数（MPa）×4=锚固力（KN） 锚固力（KN）÷10=承载力（吨） 例： 18MPa（拉力器上仪表读数）×4= 72KN（锚固力）72KN（锚固力）÷10=吨（承载力） 3、Ф锚索 锚固力不小于120KN(或12吨或40MPa) 公式计算： 拉力器上仪表读数（MPa）×=锚固力（KN） 锚固力（KN）÷10=承载力（吨） 例：
40MPa（拉力器上仪表读数）×= （锚固力） （锚固力）÷10=吨（承载力） 4、Ф锚索 锚固力不小于(或吨或45MPa) 公式计算： 拉力器上仪表读数（MPa）×=锚固力（KN） 锚固力（KN）÷10=承载力（吨） 例： 45MPa（拉力器上仪表读数）×= （锚固力） （锚固力）÷10=吨（承载力） 5、Ф锚索 锚固力不小于250KN(或25吨或55MPa) 公式计算： 拉力器上仪表读数（MPa）×=锚固力（KN） 锚固力（KN）÷10=承载力（吨） 例： 55MPa（拉力器上仪表读数）×= 250KN（锚固力） 250KN（锚固力）÷10=25吨（承载力） 型号为：YCD22-290型预应力张拉千斤顶 备注： 1、使用扭力矩扳手检测，帮锚杆扭力矩不小于120KN,顶锚杆扭力矩不小于150KN。
2、井下排版填写记录，均填锚固力（帮锚杆50KN、顶锚杆70 KN、Ф锚索120KN、Ф锚索）。 3、检测设备型号： 锚杆拉力计型号：LSZ200型锚杆拉力计 Ф锚索拉力计型号：YCD-180-1型预应力张拉千斤顶 Ф锚索拉力计型号：YCD18-200型张拉千斤顶 锚索承载力为504KN
锚杆拉拔力试验安全技术措施 编制单位：矿建科 施工单位： 负责人： 编制时间：2013年1月
总工：生产矿长：安全矿长：
生产科：安检科：机电科：通防科：技术科：掘进一队：掘进二队：建井二队：维修队：
为了认真贯彻“安全第一、预防为主、综合治理”的安全生产方针，加强我矿锚杆拉力试验管理工作，增加锚杆拉力试验中各岗位人员的责任心，集合我矿实际，特制定本措施。 1、熟悉锚杆拉力计性能跟及技术参数，我矿锚杆拉力计型号： MLJ—300/100型（量程≤300KN，60MPa，分辨率≤1.0KN）。 2、定期对锚杆拉力计进行检修、维护、保证完好和能够正常使用。认真检查拉拔器械的油管连接情况，压力表是否工作正常及各部位是否灵活。 3、巷道每80根锚杆或掘进10m，抽1组锚杆，其中每组顶锚杆1根（尽量放在顶左或顶右，严禁放在顶中心），两帮各1根。抽测位置在记录本上标明。 4、检测用锚杆要求：表面无锈蚀、油、漆或其它物质，锚杆必须密贴岩面丝扣外露不少于25mm。 5、检查前，在检测点选好后，要将检测点周围影响检测工做及安全通路的工具、材料、设备等移至检测点10米处的巷道内，以保证检测人员退路畅通；并严格执行敲帮问顶制度，必须处理完顶帮浮矸活煤，确认安全后方可进行检测试验。 6、在检测实验前，为确保检测人员安全，可根据现场情况在紧靠被检测的锚杆里外两侧用金属摩擦支柱和1.0米
板梁设一根戴帽点柱。点柱一定要牢靠，并不能影响人员快速撤离。 7、锚杆拉力计必须固定牢靠，锚杆拉力计应与锚杆保持在同一轴线上。在进行锚杆拉力试验时，由三人具体操作，一人加载，一人记录，一人负责观察顶板及煤帮情况，发现异常，立即停止。（观察人员由经验的老工人担任），其他人员全部撤离至检测点5米以外的安全地点，同时保证检测点至工作面范围内不得有人。试验时应缓慢均匀的操作手动泵压杆，当锚杆出现移位时停止加压，记录此时锚杆拉力计的读数，即为拉力试验值。当压力表上的读数大于50KN时，可视为锚杆合格，严禁做破坏性试验。 8、进行锚杆锚固力、拉拔力检测试验时，若拉拔力少于5吨视为不合格锚杆，施工队组要及时在不合格锚杆周围300mm范围内补打锚杆。锚杆拉拔力抽检过程中，当一组出现不合格锚杆时，抽检数加倍，如仍有不合格锚杆时，工作面要停止施工，查找原因，采取补救措施。 9、现场试验记录人员要做好详细的原始记录和填写好拉拔记录，为下次试验提供依据，当拉拔试验拉力存在问题时要及时下发隐患通知单通报相关科室。 10、工作完毕后，及时撤离设备，清理现场，恢复运行被停止的其它工作。
预应力筋和锚具质量检验 预应力筋出厂时，在每捆（盘）上都挂有标牌，并附有出厂质量证明书。 预应力筋进场时，应按下列规定验收。 11-1-4-1 预应力钢丝验收 1．外观检查 预应力钢丝的外观质量，应逐盘检查。钢丝表面不得有油污、氧化铁皮、裂纹或机械损伤，但表面上允许有浮锈和回火色。镀锌钢丝的锌层应光滑均匀，无裂纹。钢丝直径检查，按10％盘选取，但不得少于6盘。 2．力学性能试验 钢丝的力学性能，应抽样试验。每验收批应由同一牌号、同一规格、同一生产工艺制度的钢丝组成，重量不大于60t. 钢丝外观检查合格后，从同一批中任意选取10％盘（不少于6盘）钢丝，每盘在任意位置截取二根试件，一根做拉伸试验（抗拉强度与伸长率），一根做反复弯曲试验。如有某一项试验结果不符合GB 5223-2002标准的要求（见表11-3)，则该盘钢丝为不合格 品；并从同一批未经试验的钢丝盘中再取双倍数量的试件进行复验，如仍有一项试验结果不合格，则该批钢丝判为不合格品，或逐盘检验取用合格品。 对设计文件有指定要求的疲劳性能、可徽性等，应再进行抽样试验。 11-1-4-2 钢绞线验收 1．外观检查 钢绞线的外观质量，应逐盘检查。钢绞线的捻距应均匀，切断后不松散，其表面不得带有油污、锈斑或机械损伤，但允许有浮锈和回火色。镀锌或涂环氧钢绞线、无粘结钢绞线等涂层表面应均匀、光滑、无裂纹、无明显折给。 无粘结预应力筋的油脂重量与护套厚度，应按60t为一批，抽取3个试件进行检验。其测试结果应满足第11-1-3一条无粘结预应力筋的质量要求。 2．力学性能试验 钢绞线的力学性能，应抽样检验。每验收批应由同一牌号、同一规格、同一生产工艺制度的钢绞线组成，重量不大于60t. 钢绞线外观检查合格后，从同一批中任意选取3盘钢绞线，每盘在任意位置截取一根试件进行拉伸试验。如有某一项试验结果不符合GB/T 5224-2003标准的要求（见表11-1与表11-8)，则不合格盘报废。再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试件进行复验。如仍有一项不合格，则该批钢绞线判为不合格品。 对设计文件有指定要求的疲劳性能、偏斜拉伸性能等，应再进行抽样试验。
预应力筋用锚具、夹具和连接器周期荷载性能试验 1、适用范围 有抗震要求的结构中使用的锚具、预应力筋—锚具组装件。 2、试验一般规定 2.1试验用的预应力—锚具、夹具或连接器组装件由产品零件和预应力筋组装而成。试验用的零件应是经过外观检查和硬度检验合格的产品。组装时应将锚固零件上的油污擦拭干净，不得在锚固零件上添加影响锚固性能的介质。组装件中组成预应力筋的各根钢材应等长平行、初应力均匀，其受力长度不应小于3m。 2.2单根钢绞线的组装件试件及钢绞线母材力学性能试验用的试件，不包括夹持部分的受力长度不应小于0.8m；其他单根预应力钢材的组装件及母材试件最小长度可按试验设备及相关标准确定。 2.3对于预应力钢材在锚具夹持部位不弯折的组装件，各根预应力钢材平行受拉，侧面不应设置有碍受拉或产生摩擦的接触点；如预应力钢材的夹持部位与试件轴线有转向角度时，应在设计转角处加装转向约束钢环，试件受拉力时。该约束环不应与预应力钢材产生滑动摩擦。 2.4试验用预应力钢材应有良好的均质性，可由锚具生产厂或检验单位提供，同时还应提供该批钢材的质量合格证。所选的预应力钢材，其直径公差应在受检锚具、夹具或连接器设计的匹配范围内。试验用预应力钢材应根据抽样标注，先在有代表性的部位取至少6根试件进行母材力学性能试验，试验结果应符合国家现行标准的规定。并且，其实测抗拉强度平均值在相关钢材标准中的等级应与受检锚具、夹具或连接器的设计等级相同，超过该强度等级时不应采用。在某一中间强度等级的预应力钢材试验合格的锚具，在实际工程中，可用于不高于该强度等级的预应力筋。已受损伤的预应力钢材不应用于组装件试验。 3、试验仪器 静载锚固试验机或承力台座（带测力系统）：测力系统不确定度不应大于2%；测量总应变的量具，其标距的不确定度不应大于标距的0.2%，指示应变的不确定度不应大于0.1%。 4、试验方法 3.1当锚固的预应力筋为钢丝、钢绞线或热处理钢筋时，试验应力上限应为预应力筋抗拉强度标准值得80%,下限应为预应力钢材抗拉强度标准值的40%。当锚固的预应力筋为由明显屈服台阶的预应力钢材时，试验应力上限应为预应力钢材抗拉强度标准值的90%，下限应为预应力钢材抗拉强度标准值的40%。 3.2将预应力筋—锚具或连接器组装件按规定装置在试验机上，开动仪器，以100KP a/min~200MPa/min的速度加荷至试验应力的上限值，在卸荷至试验应力的下限值为第一个周期，然后荷载自下限值经上限值在回复到下限值为第2个周期，记录每个周期后组装件中预应力筋在锚具夹持区域的破坏情况，重复50个周期。 5、结果判定 试件经50次循环荷载后预应力筋在锚具夹持区域内不发生破断为合格。
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 运输顺槽锚杆锚固力检测安全技术措施(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-2480-96 运输顺槽锚杆锚固力检测安全技术 措施(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 说明： 根据锚杆施工技术规范规定，需对本区施工的5102主运顺槽与5102辅运顺槽顶部的锚杆进行锚固力检测。为确保检测期间的安全，特制定本技术安全措施。 一、技术措施 1、检测仪器：MSL-200型矿用锚杆拉力计。 主要技术参数：（1）、最大拉力：20t；（2）、额定压力：55MPa； （3）、活塞行程：20mm；（4）、活塞面积：35cm2； （5）、手摇力：25kg；（6）、重量：约10.25kg。 2、使用方法： （1）、检查油量
逆时针方向打开手压泵的卸载阀，使油缸中的液压油回到油泵的油筒中，拧开油泵后端的加油孔盖，检查油量。如果油不满，应及时补充。（应加入L-HM32#抗磨液压油） （2）、排气 液压系统刚刚连接好的时候，油管、油筒中常混有空气，为了使系统正常工作，这些空气必须排掉。排气的方法：把油泵放在比油缸稍高的地方，摇动油泵，使油缸活塞伸出，再打开卸载阀，使活塞缩回，连续几次即可。 注意：排气时不能加压。 （3）、安装油缸 把锚杆测力接头拧到锚杆末端，该锚杆外露长度不小于3cm，套上垫套，再套上油缸，使活塞端朝向锚杆一侧，然后拧紧螺母。 （4）、检测拉力 顺时针拧紧卸载阀，然后上下摇动油泵上的手柄，观察油泵压力表的示数达到24MPa。
编号：SM-ZD-21170 井下锚杆锚固力检测安全 措施 Through the process agreement to achieve a unified action policy for different people, so as to coordinate action, reduce blindness, and make the work orderly. 编制：____________________ 审核：____________________ 批准：____________________ 本文档下载后可任意修改
井下锚杆锚固力检测安全措施 简介：该方案资料适用于公司或组织通过合理化地制定计划，达成上下级或不同的人员之间形成统一的行动方针，明确执行目标，工作内容，执行方式，执行进度，从而使整体计划目标统一，行动协调，过程有条不紊。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 根据锚杆施工技术规范规定，需对井下锚杆进行锚固力检测。为确保检测期间的安全，特制定本技术安全措施。 一、技术措施 1、检测仪器：YML-II型煤矿用锚杆拉力计；使用2号锭子油或20号机械油。 2、检测方法： （1）接通液压源；用快速接头及胶管将进出油口与油泵连接好。 （2）用丝杆、支撑筒、油缸与要检测的锚杆螺纹接头连接好。 （3）启动油泵，操作换向阀（加压），开始检测。 （4）读数：压力表读数（MPa）乘以0.4，即为检测拉力值，单位t。 （5）检测完毕后，操作换向阀卸压，使压力表归零，油
泵活塞全部缩回。 3、检测时间及数量规定；不定期检测。每施工60m抽样检查一组，每组随机抽样4根进行检查。设计变更或材料变更时，应做相应锚杆锚固力检测，数量不变。 4、检测点设置要求： (1)梯形断面：同一断面顶板抽试2根、两帮各一根为一组，帮部无锚杆，在顶板上检测4棵。 (2)拱形断面对锚杆随机抽样做锚固力检测。 (3)检测顺序；顶板锚杆检测顺序由靠帮锚杆向巷道中部锚杆顺序依次检测，帮部锚杆则由下至上的顺序检测。 5、设计锚杆锚固力标准；为64KN,设计压力表读数≥16Mpa，锚杆拉拔加压应缓慢均匀，直至锚杆松动或压力表读数（数显值）达到锚杆设计锚固力64KN（压力表值为16Mpa,转为拉力值6.4t）。 6、被抽查的锚杆必须符合设计要求。只要其中1根锚杆不合格，必须进行第二组抽查，如仍不合格，有关人员要及时分析原因，并采取补救措施。 7、在每组检测中都要做好原始记录，并建档管理，填写
锚杆拉拔力试验安全技术措施 一、概述 锚杆支护是锚网支护的主体，它的支护质量好坏直接影响到巷道的后续施工和使用，不定期的用锚杆拉拔力实验仪对锚杆质量进行检验，是保证锚杆支护质量的主要措施，为保证试验顺利进行及操作人员的安全特编制本安全技术措施。 二、锚杆抗拔力检测总体要求 1、根据GB50086-2001《锚杆喷射混凝土支护技术规》，锚杆支护必须进行强度检测，一般采取锚杆拉拔力试验。 2、锚杆拉拔力试验的目的是判定巷道围岩的可锚性、评价锚杆、树脂、围岩锚固系统的性能和锚杆的锚固力。 3、试验必须在现场进行，使用的材料和设备与巷道正常支护相同。检测结果必须如实填写，严禁弄虚作假。 三、锚杆抗拔力检测试验要求及验收标准 1、操作人员必须认真学习安全规程、作业规程的有关容，熟悉锚杆支护施工工艺，具有一定的现场施工经验。
2、锚杆抗拔力试验操作人员应了解拉力计的结构性能，熟练掌握其使用方法。 3、锚杆抗拔力检测机具采用LDZ-200型锚杆拉力计。 4、巷道掘进每安装300根（含300根以下）锚杆必须进行一组（3根）锚固力检测，设计变更或材料变更时另作一组抗拔力测试。做锚杆抗拔力试验时由生产技术科、施工单位参加，参加检测人员不少于3人，一人操作，一人监视、一人记录。 5、锚杆必须随机进行抽检，每组抽检不得少于3根，顶板一根，两帮各一根；同时不得抽检连续相邻的多根锚杆，以免造成顶帮支护削弱及锚杆大面积失效。 6、所测的锚固力顶锚不小于120KN，帮锚不小于100KN,（24.3MPa, 1MPa=3.3kN），同组锚杆锚固力或拉拔力的平均值，应大于或等于设计值。同组单根锚杆的锚固力或抗拔力，不得低于设计值的90% 7、锚杆抗拨力达到规定要求，如无特殊需要，不得进行破坏性试验，拉拔到设计拉力即停止加载。 8、《锚杆规》规定，锚杆质量合格条件为： 同组锚杆锚固力或拉拔力的平均值，应大于或等于轴向拉力设计值（kN），即PAn≥PA ；
富源县大河镇金晶煤矿 掘进巷道锚杆拉拔力试验安全技术措施 2018年4月14日
锚杆拉拔力试验安全技术措施 一、概述 锚杆拉拔力试验是判定巷道围岩的可锚性、评价锚杆、树脂、围岩锚固系统的性能和锚杆的锚固力，确保锚固有效及煤矿建设施工安全。为确保锚杆拉拔试验施工安全，特编制本安全技术措施。 二、试验设备 试验的设备采用锚杆拉力计LDZ-200（量程＞200kN、分辨率≤1.0kN）。 该锚杆拉力计是专为测定锚固力设计的拉拔工具。对工程质量检验具有重大意义。该拉力计具有体积小、拉力大携带方便、操作安全、适用于井下作业。 三、成立拉拔试验小组 组长：邹金龙 副组长：党洪涛 成员：洪传统、姜涛、秦义昌、许应志、杨跃选 组长职责：组织编制试验安全技术措施，严格执行国家相关法律法规及相关技术规范，组织监督拉拔试验。相关资料存档。 副组长职责：及时组织贯彻学习措施，监督现场试验及试验安全，做好拉拔试验相关工作。 成员职责：严格按照组长、副组长要求试验，保证试验真实可靠，做好相关记录，资料完整及相关资料整理存档工作。
四、拉拔试验及操作方式 1、拉拔试验在锚杆安装后0.5h～4.0h进行。时间过短影响锚固剂固化后的强度，时间过长则因巷道围岩发生变形影响测量结果。 按图所示安设仪器，确保锚杆拉力计油缸的中心线与锚杆轴线重合。试验前，检查手动泵的油量和各连接部位是否牢固，确认无误后再进行试验。试验由两人完成，一人加载，一人记录（见表）。试验时应缓慢均匀地操作手动泵压杆。当锚杆出现明显位移时，停止加压，记录锚杆拉力计此时的读数，即为拉拔试验值。 2、操作方式： （1）把千斤顶、手压泵、高压胶管用清洁布擦净各接头处,防止污物进入油路,然后将千后顶,手压泵活塞降至最低位置,再将高压胶管两端的快速接头连接千斤顶和手压泵,同时安装压力表和U型卡。 （2）拧紧手压泵上卸载阀,工作时一般不必再加注油,必须补充油液时,不能过量加油,以免造成卸载后千斤顶活塞不能复位到底。 （3）将拉杆拧到测试错杆末端,再套上承压筒和空心千斤顶 (使千斤顶活塞伸出端朝外)最后拧紧螺母。 （4）将手压泵上卸载阀拧紧,然后均匀地上下按动手压泵压杆,使千斤顶加压,同时注意压力表读数,达到试验要求数值后停止加压。 （5）检测完毕后,慢慢松开卸载阀,以免损坏压力表,直到压力表指针归零,千斤项活塞全部复位,再将各部件卸下,将压力表堵头堵上并插上U型卡。 （6）根据第读取的压力表的示值P,按原理计算锚杆锚固力。
2009年09月第25卷第5期 沈阳建筑大学学报(自然科学版) Journal of Shenyang J ianzhu U niversity (N atural Science ) Sep. 2009 V ol.25,N o.5 收稿日期:2009-07-13 基金项目:建设部科技攻关项目(2008-k3-10) 作者简介:刘明(1962—),男,教授,博士研究生导师,主要从事现代砌体结构研究. 文章编号:1671-2021(2009)05-0925-05 L 型塑料钢筋拉结件锚固性能试验 刘 明,李立东,张延年,张 洵,李 恒 (沈阳建筑大学土木工程学院,辽宁沈阳110168) 摘 要:目的为解决夹心墙用拉结件的耐腐蚀性问题,采用高强钢筋外包塑料形成塑料钢筋拉结件.方法通过L 型塑料钢筋拉结件灰缝试件试验模拟Z 型塑料钢筋拉结件在灰缝中的受 拉状态,研究Z 型塑料钢筋拉结件的黏结、锚固性能.结果L 型塑料钢筋拉结件极限拉拔力每组平均值为3133～414kN,极限拉拔力最小值为219k N,在遭受地震作用时,塑料钢筋拉结件所传递的最大地震力远小于其极限拉拔力最小值.结论L 型塑料钢筋拉结件的粘结锚固强度可以满足夹心墙用拉结件的使用要求,有比普通钢筋拉结件更好的延性和变形能力,并给出Z 型与卷边Z 型塑料钢筋拉结件的合适构造参数. 关键词:塑料钢筋拉结件;拉拔试验;拉拔承载力;锚固长度:P 315196 文献标志码:A 0 引 言 夹心保温墙体是目前保温墙体的一种主要形式,能达到集承重、保温(隔声)和装饰于一体,其耐久性适用于不同的地区,也是唯一能解决保温 层与建筑物同寿命问题的保温形式[1] .夹心墙中的拉结件对加强内外叶墙连接,保证其整体性起重要作用[2] .但普通拉结件在有腐蚀性的保温浆料中容易锈蚀,使建筑物的使用寿命大幅降低,造 成极大的浪费[3] ,因此解决拉结件的耐锈蚀性问 题对提高夹心保温墙体的耐久性有重要意义[4] .目前一些经济发达国家普遍采用不锈钢拉结件、镀锌拉结件及防锈涂料拉结件[5] .不锈钢拉结件固然防锈性能好,但价格昂贵、工程造价高,这不符合我国国情.国内一般采用防锈涂料或镀锌拉 结件,但成本与普通钢筋拉结件相比也较高[6] ,另外,镀锌件虽然在大气环境中抗蚀性较好,但却不适合复合墙体这种复杂的腐蚀环境.已有研究表明,镀锌件在pH 为13左右时表面处于活性状态,初期由于水泥砂浆pH 值正好在这个范围(1215～1315),这时如果钢铁表面有缺陷,那么 二者构成腐蚀电池,更加快了锌的腐蚀溶解[7] . 所以,钢筋在后期就难以得到保护,同时也影响了钢筋与周围砂浆的结合力[8] .塑料的防腐性能较好,且造价低,能避免拉结件产生热桥,因此,塑料 钢筋拉结件能很好地解决耐腐蚀性问题[9] ,并经国家建筑装修材料质量安全监督检验中心检验,其耐腐蚀性符合现场发泡夹心墙的使用要求.但塑料钢筋拉结件的连接作用必须通过塑料外皮与砌筑砂浆及塑料外皮与钢筋本身之间的粘结来保证[10],为了解塑料钢筋拉结件在砂浆中的黏结、锚固等性能,因此,通过对L 型塑料钢筋拉结件的水平灰缝锚固试验,得出其极限拉拔力每组平均值为3133～414kN ,极限拉拔力最小值为219kN ,并有比普通钢筋拉结件更好的延性和变形能力. 1 试件设计 试验共制作7组21个试件,灰缝拉结件采用L 型塑料钢筋拉结件,弯折段长度分别为30mm 、50mm 、70mm 、90mm.各类试件编号及参数见表1,其锚固示意图见图1.
锚杆拉拔力检测试验方法 编制： 审核： 二〇一九年十二月十二日
锚杆拉拔力检测试验方法 1试验目的 锚杆拉拔力试验的目的是判定围岩的可锚性、评价锚杆、树脂、围岩锚固系统的性能和锚杆的锚固力。试验必须在现场进行，使用的材料和设备与巷道正常支护相同。 2试验工具和设备 试验的工具与设备主要有： （1）锚杆拉力计（量程＞200kN、分辨率≤ 1.0kN） （2）钻孔机具。 3准备工作 3.1地点的选择 试验地点应尽量靠近掘进工作面，围岩较平整，未发生脱落、片帮等现象。试验锚杆应避开钢带（钢筋梯）安装，距邻近锚杆不小于300mm。 3.2锚杆、锚固剂 试验用锚杆的表面应无锈、油、漆或其他污染物。树脂锚固剂按设计选用。 3.3钻孔 用锚杆钻机在选择的地点钻孔。试验前测量钻孔直径、锚杆直径、树脂直径。 3.4锚杆安装 （1）将树脂锚固剂放入孔中，用锚杆将其慢慢推到孔底；
（2）用锚杆钻机将锚杆边旋转边推进到孔底，然后再旋转5s～10s 停止； （3）等待30s 后，退下锚杆钻机； （4）做好标记，以备试验。 4拉拔试验 拉拔试验在锚杆安装后0.5h ～4.0h 进行。时间过短影响锚固剂固化后的强度，时间过长则因巷道围岩发生变形影响测量结果。 安设仪器，确保锚杆拉力计油缸的中心线与锚杆轴线重合。试验前，检查手动泵的油量和各连接部位是否牢固，确认无误后再进 行试验。试验由两人完成，一人加载，一人记录（见表 A.1 ）。试验 时应缓慢均匀地操作手动泵压杆。当锚杆出现明显位移时，停止加压，记录锚杆拉力计此时的读数，即为拉拔试验值。 5锚杆拉拔测试要求 每300 根锚杆或掘进100 米，抽试三组锚杆，其中每组顶锚杆2 根，帮锚杆1 根。并相应做锚索预紧力试验一组，试验两根锚索。 试验要求: （1）、锚杆：Φ 16mm左旋无纵筋等强螺纹钢锚杆，抗拔力大于40KN。 （2）、Φ 18mm左旋无纵筋等强螺纹钢锚杆，抗拔力大于 60KN。
一．目的：规范锚杆抗拔试验，为检测工作正确进行提供依据 二．编制依据：GB 50330-2002《建筑边坡工程技术规范》 三．工作程序： 附录C 锚杆试验 C.1一般规定 C.1.1 锚杆试验适用于岩土层中锚杆试验。软土层中锚杆试验应符合现 行有关标准规定。 C.1.2 加载装置（千斤顶、油泵）和计量仪表（压力表、传感器和位移 计等）应在试验前进行计量检定合格，且应满足测试精度要求。 C.1.3 锚固体灌浆强度达到设计强度的90%后，可进行锚杆试验。 C.1.4 反力装置的承载力和刚度应满足最大试验荷载要求。 C.1.5 锚杆试验记录表格可参照C.1.5制定。 锚杆试验记录表 表C.1.5 工程名称： 施工单位： 校核：试验记录：
C.2 基本试验 C.2.1 锚杆基本试验的地质条件、锚杆材料和施工工艺等应与工程锚杆一致。 C.2.2 基本试验时最大的试验荷载不宜超过锚杆杆体承载力标准值的 0.9倍。 C.2.3 基本试验主要目的是确定锚固体与岩土层间粘结强度特征值、锚杆设计参数和施工工艺。试验锚杆的锚固长度和锚杆根数应符合下列规定： 1当惊喜确定锚固体与岩土层间粘结强度特征值、验证杆与砂浆间粘结强度设计值的试验时，为使锚固体与地层间首先破坏，可采取曾加锚杆钢筋用量（锚固段长度取设计锚固长度）或减短锚固长度（锚固长度取设计锚固长度的0.4-0.6倍，硬质岩取小值）的措施； 2 当进行确定锚固段变形参数和应力分布的试验时，锚杆段长度应取设计锚杆固度； 3每种试验锚杆数量均不应少于3根。 C.2.4 锚杆基本试验应采用循环加、卸荷法，并应符合下列规定： 1每级荷载施加或卸除完毕后，应立即测读变形量； 2在每次加、卸荷时间内应测读锚头位移二次，连续二次测读的变形量：岩石锚杆均小于0.01mm，砂质土、硬粘性土中锚杆小于0.1mm时，可施加下一级荷载； 3 加卸荷等级、测读间隔时间宜按表C.2.4确定。 表C.2.4 锚杆基本试验循环加卸荷等级与位移观测间隔时间 C.2.5 锚杆试验中出现下列情况之一是可视为破坏，应终止加载： 1 锚头位移不收敛，锚固体从岩土层中拔出或锚杆从锚固体重拔出； 2 锚头总位移量超过设计也许值；
锚杆、锚索拉拔试验安全技术措施 为确保锚杆、锚索拉拔力检测期间的安全，特制定本技术安全措施。 一、技术规范 1、检测仪器： ZY-200型煤矿用锚杆拉拔仪、MSY-100锚杆涨拉仪、MSY-200锚索涨拉仪；油箱使用液压油。 2、检测方法： （1）接通液压源；用快速接头及胶管将进出油口与油泵连接好。（2）用丝杆、支撑筒、油缸与要检测的锚杆螺纹接头连接好。（3）操作换向阀，手动加压油泵，开始检测。 （4）读数：压力表读数（KN），即为检测拉力值。 （5）检测完毕后，操作换向阀卸压，使压力表归零，油泵活塞全部缩回。 3、检测时间及数量规定；不定期检测。每20m抽样检测一组，每组随机抽样检测不少于3根，设计及支护材料变更时，另选定一组检测，锚杆锚固力、锚索预紧力检测数量不变。 4、检测点设置要求： (1)矩形断面：顶板抽试1根、两帮各1根为一组。 (2)检测顺序；先检测顶部锚杆及锚索，后检测帮部锚杆。 5、设计锚杆锚固力标准；顶锚杆抗拔力为100KN, 帮锚杆抗拔力为60KN，锚杆拉拔加压应缓慢均匀，直至锚杆松动或压力表读数
（数显值）达到锚杆设计锚固力值的90% 即为合格。 6、锚索预紧力标准；直径15.24mm的锚索预紧力值为33MPa 。 7、被抽查的锚杆、锚索必须符合设计要求。只要其中1根锚杆不合格，必须进行第二组抽查，如仍不合格，有关人员要及时分析原因，并采取补救措施。 8、在每组检测中都要做好原始记录，并建档管理，报交相关领导审阅。 9、用油漆做好标记，为下次检测作参照。 10、作业人员必须严格执行“敲帮问顶”制度，确认作业地点安全后方可开始作业。 二、安全措施 1、每次正常锚杆锚固力检测前，锚杆拉力检测必须仔细检查油量、油管、压力表、卸压阀、密封圈、各连接件的连接等情况，发现问题及时处理，确保设备性能良好。必须对拉力计进行空载加压卸压、出缸收缸试验，确保检测期间设备工作正常。 2、选定检测点后，先找顶找帮确定安全可靠才开始安拉拔装置，安装拉力计时，其作用线应于锚杆同心，必须牢固可靠，防止拉拔装置脱落伤人。 3、检测完毕后，先找顶找帮确定安全后，再拆除拉拔装置，进行新的检测；或拆除各连接部件，将拉力计放回工具箱。工具箱加锁并放于各个掘进工作面安全保管。 4、检测完成后必须将拉力计卸压，方可取下拉拔装置。