第一章工程概况及设计说明 (3)
（一）工程概况 (3)
（二）挂蓝体系设计 (3)
（三）挂蓝设计说明 (4)
第二章挂篮底篮及吊杆计算 (6)
（一）腹板下纵梁检算 (6)
1.浇筑2号块 (6)
2.浇筑6号块 (7)
3.浇筑10号块 (9)
（二）底板下普通纵梁检算 (10)
1.浇筑2号块 (10)
2.浇筑6号块 (12)
3.浇筑10号块 (13)
（三）前下横梁检算 (15)
1．前下横梁受力分析 (15)
2．前下横梁最大应力作用下检算 (15)
3．前下横梁空载后退检算 (16)
（四）后下横梁检算 (19)
1．后下横梁受力分析 (19)
2．后下横梁最大应力作用下检算 (19)
3．后下横梁空载前移检算 (20)
（五）内模滑梁检算 (23)
1．浇筑2号块 (23)
2.浇筑6号块 (24)
3.浇筑10号块 (26)
4.内滑梁空载前移检算 (27)
（六）外模滑梁检算 (28)
1．外模滑梁受力分析 (28)
2．内侧外滑梁检算 (29)
3．外侧外滑梁检算 (31)
（七）吊杆（精轧螺纹钢）检算 (32)
（八）前上横梁检算 (32)
1．前上横梁受力分析 (32)
2．浇筑2号块 (34)
3．浇筑6号块 (35)
4．浇筑10号块 (36)
5．前上横梁空载后退受力检算 (37)
（九）后上横梁检算 (39)
1．浇筑2号块受力检算 (39)
2.空载后退受力检算 (41)
第三章主桁架检算 (43)
（一）荷载组合Ⅰ (43)
1.荷载计算 (43)
2.荷载组合Ⅰ作用下主桁架检算 (44)
（二）荷载组合Ⅱ (47)
第四章其他附属结构检算 (48)
（一）后锚扁担梁检算 (48)
1.受力分析 (48)
2.抗剪检算 (49)
3.强度检算 (49)
4.刚度检算 (50)
（二）轨道检算 (50)
1.受力分析 (50)
2.抗剪检算 (51)
3.强度检算 (51)
4.刚度检算 (52)
（三）吊架及销轴检算 (52)
1.吊架应力检算 (52)
2.销轴应力检算 (53)
三角形挂篮力学检算
第一章工程概况及设计说明
（一）工程概况
XXX大桥桥跨径布置为66m+120m+66m，单箱单室箱形截面，箱梁梁高、底板厚度均按2次抛物线变化。主跨箱梁单“T”共分15段悬臂浇筑，0号梁段长600cm，其余1～14号梁段分段为5×350cm+4×400cm+5×450cm，除0、1号梁段采用搭设满堂红钢管支架浇筑完成外，其余梁段采用挂蓝悬浇，悬浇最重梁段为145.8吨。
（二）挂蓝体系设计
采用三角形桁架式整体移动挂篮，主要由主桁承重系统、悬吊系统、锚固系统、行走系统、模板系统等部分组成。
主桁承重系统：
挂篮主桁承重系统主要由两榀三角形桁片及在其横向设置横向联结系空间桁架。每榀三角形桁片由一根主梁、一根立柱、两根斜拉带组成。受现场材料采购限制，主桁片杆件主梁和立柱采用奇阿瓦项目下场I500工字钢，斜拉带采用2I356工字钢组焊而成。前上横梁、后上横梁、前下横梁、后下横梁、内滑梁、内侧外滑梁均采用2I356工字钢组焊而成，外侧外滑梁采用2[30槽钢。
挂篮悬吊系统：
挂篮悬吊系统主要由钢吊杆和千斤顶等组成，钢吊杆选用Ф32精轧螺纹钢，钢吊杆上端稳固于前上横梁或已成型的箱梁顶板上，下端通过自行加工的连接器悬挂底板与内外模。千斤顶置于上横梁及已
成型的箱梁顶板、底板上，可自由调节底板与内外模板的高度。
挂篮行走系统：
挂篮行走系统主要由穿心油压千斤顶、行走小车、内模滑梁、滑道等组成。
挂篮锚固系统：
挂篮的锚固系统包括主桁架的锚固与模板系统的锚固两部分。在浇注箱梁砼时，挂篮单榀主桁架尾部用4根Ф32精轧螺纹钢锚固于箱梁顶板下部。
挂篮模板系统：
挂篮模板系统包括底板、外模、内模、端模和工作平台等。模板设计均按全断面一次性浇注箱梁混凝土考虑。整个系统操作简便，有效地缩短了模板移动和安装周期，保证了混凝土的外观质量。（三）挂蓝设计说明
1．检算部位：
由于XXX桥分段长度为三种：350cm，400cm，450cm。本次计算分别以2＃块，6＃块，10＃块作为计算基础。
2. 荷载及组合
⑴荷载系数：
考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；
挂篮空载行走时的冲击系数 1.3；
浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0；
挂篮正常使用时采用的安全系数为 1.2；
活载分项系数：1.4；
恒载分项系数:1.2。
混凝土自重G=25KN/m3
钢材弹性模量E=210GPa
⑵作用于挂篮的荷载
根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如下图：
计算箱梁断面内各段重量如下表所示：
第二章 挂篮底篮及吊杆计算
（一）腹板下纵梁检算
纵梁采用2根2I356组合工字钢，间距为0.4米。组合工字钢的截面特性为：Wx=1537cm 3 Ix=27364cm 4 A=128.68cm 2。 1. 浇筑2号块
单侧腹板混凝土荷载：
q1=368.2*1.05*1.2/3.5=132.6KN/m 除侧模外，模板重量按1KN/m 2,模板荷载为： q2=1*0.65*1.2=0.8KN/m 施工荷载按6.5KN/m 2计算 q3=6.5*0.65*1.4=5.9KN/m q 总=q1+q2+q3=139.3KN/m
每个组合工字钢的受力为69.7KN/m 。 纵梁自重为q4=1.02KN/m 受力简化图为：
e
c d
根据力学求解器，得出：
剪力图为：
支座反力：R A =145.5KN ，R B =103.9KN
弯矩图为：
弯矩为：Mmax=221.3KN ·m
MPa 152 MPa 1441537
103.221W M 3max max
<=?<=σ (满足要求) 挠度图为：
最大位移出现在距1支座2.69米处，位移量为10.1mm 。
max f =10.1mm ＜]400
l [=13.75mm (满足要求)
2. 浇筑6号块
单侧腹板混凝土荷载：
q1=302.1*1.05*1.2/4=95.16KN/m
除侧模外，模板重量按1KN/m 2,模板荷载为： q2=1*0.65*1.2=0.8KN/m 施工荷载按6.5KN/m 2计算 q3=6.5*0.65*1.4=5.92KN/m
q 总=q1+q2+q3=101.88KN/m
每个组合工字钢的受力为50.9KN/m 。 纵梁自重为q4=1.02KN/m 受力简化图为：
d c
e
a b
根据力学求解器，得出：
剪力图为：
支座反力：R A =112.5KN ，R B =96.6KN
弯矩图为：
弯矩为：Mmax=176.4KN ·m
MPa 152 MPa 8.1141537
104.176W M 3max max
<=?<=σ (满足要求) 挠度图为：
最大位移出现在距1支座2.72米处，位移量为8.3mm 。
max f =8.3mm ＜]400
l [=13.75mm (满足要求)
3. 浇筑10号块
单侧腹板混凝土荷载：
q1=224.7*1.05*1.2/4.5=62.92KN/m 除侧模外，模板重量按1KN/m 2,模板荷载为： q2=1*0.58*1.2=0.7KN/m 施工荷载按6.5KN/m 2计算 q3=6.5*0.58*1.4=5.28KN/m q 总=q1+q2+q3=68.9KN/m
每个组合工字钢的受力为34.45KN/m 。 纵梁自重为q4=1.02KN/m 受力简化图为：
d
c
e
a b
根据力学求解器，得出： 剪力图为：
支座反力：R A =79.2 KN, R B =81.4KN
弯矩图为：
弯矩为：Mmax=126.8KN ·m
MPa 152 MPa 5.821537
108.126W M 3max max
<=?<=σ (满足要求) 挠度图为：
最大位移出现在距1支座2.75米处，位移量为6.7mm 。
max f =6.7mm ＜]400
l [=13.75mm (满足要求)
（二）底板下普通纵梁检算
纵梁采用I356工字钢，间距为0.75米。工字钢的截面特性为：Wx=768.7cm 3 Ix=13682cm 4 A=64.34cm 2。 1. 浇筑2号块
底板混凝土荷载：
q1=379.5*1.05*1.2/（3.5*4.65）=29.38KN/m 2 模板重量按1KN/m 2,模板荷载为： q2=1*1.2=1.2KN/m 2
施工荷载按6.5KN/m 2计算 q3=6.5*1.4=9.1KN/m 2
q 总=（q1+q2+q3）*0.75=29.76KN/m 纵梁自重为q4=0.51KN/m 受力简化图为：
e
c
d
根据力学求解器，得出：
剪力图为：
支座反力：R A =62.3KN ，R B =44.6KN
弯矩图为：
弯矩为：Mmax=94.7KN ·m
MPa 152 MPa 2.123768.7
107.94W M 3max max
<=?<=σ (满足要求)
挠度图为：
最大位移出现在距1支座2.69米处，位移量为8.3mm 。
max f =8.3mm ＜]400
l [=13.75mm (满足要求)
2. 浇筑6号块
底板混凝土荷载：
q1=316.3*1.05*1.2/（4*4.7）=21.2KN/m 2 模板重量按1KN/m 2,模板荷载为： q2=1*1.2=1.2KN/m 2 施工荷载按6.5KN/m 2计算 q3=6.5*1.4=9.1KN/m 2
q 总=（q1+q2+q3）*0.75=23.63KN/m 纵梁自重为q4=0.51KN/m 受力简化图为：
d c
e
a b
根据力学求解器，得出：
剪力图为：
支座反力：R A =52.3KN ，R B =44.9KN
弯矩图为：
弯矩为：Mmax=82KN ·m
MPa 152 MPa 7.106768.7
1082W M 3max max
<=?<=σ (满足要求) 挠度图为：
最大位移出现在距1支座2.72米处，位移量为8.7mm 。
max f =8.7mm ＜]400
l [=13.75mm (满足要求)
3. 浇筑10号块
底板混凝土荷载：
q1=244*1.05*1.2/（4.5*4.85）=14.1KN/m 2 模板重量按1KN/m 2,模板荷载为： q2=1*1.2=3KN/m 2 施工荷载按6.5KN/m 2计算 q3=6.5*1.4=9.1KN/m 2
q 总=（q1+q2+q3）*0.75=18.3KN/m
纵梁自重为q4=0.51KN/m 受力简化图为：
d c
e
a
b
根据力学求解器，得出：
剪力图为：
支座反力：R A =42KN, R B =43.1KN
弯矩图为：
弯矩为：Mmax=67.2KN ·m
MPa 152 MPa 4.87768.7
102.67W M 3max max
<=?<=σ (满足要求) 挠度图为：
最大位移出现在距1支座2.75米处，位移量为7.1mm 。
max f =7.1mm ＜]400
l [=13.75mm (满足要求)
（三）前下横梁检算 1．前下横梁受力分析
挂蓝前下横梁由前吊杆对其向上的拉力及由纵梁传递的上部荷载产生的压力构成力学平衡体系。由于腹板下方受力较大，我们将吊杆尽量靠近腹板，以减少弯矩和挠度。结构受力图如下：
2．前下横梁最大应力作用下检算
由底板纵梁检算计算可知在浇筑2号块砼时，底板纵梁前支座反力最大，P1为103.9KN ，P2为44.6KN 。前下横梁由2根I356工字钢组合而成，自重为1.02KN/m 。组合工字钢的截面特性为：
Wx=1537cm 3 Ix=27364cm 4 A=128.68cm 2。 根据结构力学计算器得到的剪力图如下：
支座反力为：R A =R D =105.3KN, R B =R C =242.4KN 弯矩图如下：
max M =56.7m KN ?
[]MPa 215MPa 9.361537
107.56W M 3max max
=≤=?==σσ。满足要求。 位移图如下：
AB 支座间最大位移量出现在距A 支座0.6米处，挠度为0.09mm ;
CD 支座间最大位移量出现在距C 支座0.9米处，挠度为0.09mm
max f =0.09mm ＜]400
l [=3.75mm
BC 支座间最大位移量出现在距B 支座1.7米处，挠度为0.4mm
max f =0.4mm ＜]400
l [=8.5mm
由以上结果可知，前下横梁的强度和刚度均能满足要求。 3．前下横梁空载后退检算
挂篮空载后退时，底篮全部重量由端部两个吊点承受，主要承受荷载为外模自重、底模自重以及纵梁自重。后退时单侧外模自重约为 50.1KN ，施工至14号块时梁高减至3米，侧模自重按一半计算，为25.05KN 。底模自重19.1KN 。底篮后横梁采用 2根I36工字钢组成，自重为1.02KN/m
其截面及截面特性如下：
Wx=1537cm 3 Ix=27364cm 4 A=128.68cm 2
结构受力图如下：
其中P2至P11为底模及纵梁自重作用于前下横梁的荷载。P1和P12为外模自重作用于前下横梁的荷载，w为前下横梁自重。考虑1.4的动载系数。
建立底模与纵梁力学模型：
可求得P2=P11=(0.5+1.02*6/2)*1.4=4.9KN,
P3=P10=(0.7+1.02*6/2)*1.4=5.3KN,
P4=P9=(1.1+0.51*6/2)*1.4=3.7KN,
P5=P8=(1.2+0.51*6/2)*1.4=3.8KN,
P6=P7=(1.2+0.51*6/2)*1.4=3.8KN
外模自重荷载为：P1= P12=25.05/2*1.4=17.5KN
前下横梁自重为：W=1.02KN/m
根据结构力学计算器得到的剪力图如下：
支座反力为：R 1=R 2=45.1KN 弯矩图如下：
max M =130.6m KN ?
[]MPa 215MPa 851537
106.130W M 3max max
=≤=?==σσ。满足要求。 位移图如下：
最大位移量在两支撑点的中间处：
max f =26.9mm ＜]400
l
[=27.5mm 。满足要求。 （四）后下横梁检算 1．后下横梁受力分析
后下横梁的受力部位和吊杆位置与前下横梁相同。结构受力图如下：
2．后下横梁最大应力作用下检算
由底板纵梁检算计算可知在浇筑2号块砼时，底板纵梁后支座反力最大，P1为145.5KN ，P2为62.3KN 。
后下横梁由2根I356工字钢组成，上下翼缘板各贴10mm 厚钢板。自重为1.55KN/m 。其截面及截面特性如下：
Wx=2674cm 3 Ix=50276cm 4 A=197cm 2 根据结构力学计算器得到的剪力图如下：
支座反力为：R A =R D =145.1KN, R B =R C =338.9KN
弯矩图如下：
max M =79.1m KN ?
[]MPa 215MPa 5.511537
101.79W M 3max max
=≤=?==σσ。满足要求。 位移图如下：
AB 支座间最大位移量出现在距A 支座0.6米处，挠度为0.13mm ;
CD 支座间最大位移量出现在距C 支座0.9米处，挠度为0.13mm
max f =0.13mm ＜]400
l [=3.75mm
BC 支座间最大位移量出现在距B 支座1.7米处，挠度为0.57mm
max f =0.56mm ＜]400
l [=8.5mm
由以上结果可知，前下横梁的强度和刚度均能满足要求。 3．后下横梁空载前移检算
后下横梁空载前进时，底篮的一半重量由后下横梁端部两个吊点承受，主要承受荷载为外模自重、底模自重以及纵梁自重。前进时单侧外模自重约为 50.1KN 。底模自重19.1KN 。后下横梁由2根I356工字钢组成，上下翼缘板各贴10mm 厚钢板。自重为1.55KN/m 。其截面及截面特性如下：
Wx=2674cm 3 Ix=50276cm 4 A=197cm 2
挂篮受力验算 箱梁施工采用菱形挂篮，箱梁最重块段为4m段，重190.9T，产生弯矩最大块段为5m段，最大弯矩为441.15T.m。取最大弯矩段对挂篮进行验算。 （单位：m） 由上图可看出挂篮主桁各弦杆受力情况，挂篮总共两片主桁，单片受力减半，此处乘以2作为模板，支架的补偿系数。最大拉力为126.7T，最大压力为113.7T 和89.7T（作为抗压稳定性验算，其长度较大）。 主桁弦杆采用2[32c型钢背焊而成，A＝122.6cm2，I x＝17205.8cm4。 受最大拉应力 σ＝P/A=126.7×102/122.6＝103.4Mpa<[σ]=140Mpa， 满足要求。 压应力验算： σ＝P/A=113.7×102/122.6＝92.8Mpa<[σ]=140Mpa， 满足要求。 抗压稳定性验算，弦杆为两端绞支结构，最长杆为6.7m， 抗压极限力Pcr＝π2EI/（μL）2=3.142×2000×17205/（6.7）2＝756.6T，满足要求，不属于细杆。 通过以上计算，得出挂篮各弦杆受力足够安全。
0＃、1＃块支架验算 箱梁0＃、3＃块采用钢管桩支架，钢管桩为φ600×8mm，钢管桩布置如下图： （单位：cm） 0#块墩身以上部分由墩身支撑，0#、1#块减去墩身以上部分最大重量为228.32T，加上模板，支架，最大重量为228.32×1.4＝320T，由6根钢管桩支撑，单根钢管桩受力： P＝320/6＝53.3T 压应力 σ＝P/A＝53.3×104/π（3002－2922）＝35.8Mpa< [σ]=140Mpa 抗压稳定性，钢管桩最大自由高度为21m， Pcr＝π2EI/（μL）2=3.142×2000×3.14(604-58.44)/64/（2×21）2 ＝72.9T。 满足稳定性要求，而且未计各桩之间的横向连接。
石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书
1 概况 石家庄市仓安路斜拉桥为仓安路高架桥中跨越京广铁路的 一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。由于跨越京广铁路，而施工期间又不能影响京广线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。 根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备； (7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。 2 计算依据 （1）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工设计图； （2）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）； （4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。 3 计算说明 根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。 （1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；
项目部 主桥(40+64+40)m跨挂篮设计检算书 2018年6月
第1 章设计依据及挂篮结构载荷说明 1.1 设计依据 图纸：铁路40+64+40图纸 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 《路桥施工计算手册》； 《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 《机械设计手册》； 《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002） 1.2挂篮结构组成 40+64+40m跨菱形挂篮主要由主桁系、底模系、外模、内模系、前吊系、底锚系、走行系和施工平台组成。 主桁系由五件桁架杆件和节点板铰接构成菱形结构，桁架由2[25b 槽钢组拼而成，挂篮的前横梁由2[25b普通热轧工字钢组成，底篮前、后托梁由2[25b槽钢组成，底模边纵梁为I28b、中纵梁为I25b，挂篮边吊、主吊、底锚等均采用φ32mm精轧螺纹钢,挂篮自重：31t（含侧模）。 1.3挂篮载荷 1.3.1 主要计算参数 ①砼自重G＝26kN/m3；②钢材的弹性模量E＝210GPa③材料容许应力： 牌号许用正应力[] 许用弯曲应力[] 许用剪切应力[] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 315MPa 315MPa 185MPa
40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa 容许材料应力提高系数：1.3。 1.3.2 载荷组成 ①荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。 活载分项系数：1.4 恒载分项系数:1.2 ②荷载组成 根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：
按最大悬灌重量：68.89吨（1段长3米）的荷截 段号1块(m3) 1块(KN) 备注 ① 2.05m353KN 校核外滑梁 ② 2.605m3203KN 校核腹板及底模 ③0.412m332KN 校核内滑梁 ④0.475m337KN 校核底模 作用于主桁上箱梁荷载最大按100t计算；施工机具及人群荷载： 2.5kPa；倾倒混凝土产生的荷载：2KPa;振捣混凝土产生的荷载：2KPa ③荷载组合 混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载； 用于主桁承重系统强度和稳定性计算 ③荷载计算 单侧翼缘：q1=0.6839×26×1.05+2.5×2.2=24kN/m 单侧腹板：q2=2.605×26×1.05+2.5×0.5=72kN/m 顶板：q3=0.412×26×1.05+2.5×1.1=14kN/m 底板：q4=0.475×26×1.05+2.5×0.95=14kN/m 第2章挂篮各部件截面特性 2.1 截面特性 构件材料截面积 （mm2） 惯性矩（mm4） 截面图 I x I y
目录 1.计算说明................................................ 错误!未定义书签。 概况............................................... 错误!未定义书签。 计算内容........................................... 错误!未定义书签。 2.计算依据................................................ 错误!未定义书签。 3.参数选取及荷载计算...................................... 错误!未定义书签。 荷载系数及部分荷载取值.............................. 错误!未定义书签。 荷载组合............................................ 错误!未定义书签。 参数选取........................................... 错误!未定义书签。4．主要结构计算及结果..................................... 错误!未定义书签。 挂篮工作系数........................................ 错误!未定义书签。 ` 计算模型............................................ 错误!未定义书签。 底模纵梁计算........................................ 错误!未定义书签。 底模后下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 底模前下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 滑梁计算............................................ 错误!未定义书签。 侧模桁架计算........................................ 错误!未定义书签。 吊杆/吊带计算....................................... 错误!未定义书签。 前上横梁计算........................................ 错误!未定义书签。 挂篮主桁计算........................................ 错误!未定义书签。 后锚分配梁计算...................................... 错误!未定义书签。 挂篮走行稳定性检算.................................. 错误!未定义书签。; 5结论及建议.............................................. 错误!未定义书签。
天津百兴钢结构有限公司
挂蓝结构形式的选用
三角形挂蓝和菱形挂蓝结构比较分析
樊士磊 2010-1-15
摘要：在悬臂浇注施工法中，最常见也最流行的就是挂蓝浇注施工。挂蓝设备的结构形 式有很多种，在现实中施工方采用的结构形式也不尽相同，后来因为对施工容易，重量轻便， 结构简单等需求，在日新月异的今天，我们经常用的不外乎就这两种形式：三角挂蓝结构和 菱形挂蓝结构。本计算书主要阐述了在力学理论计算中，作用在同一种梁型构件上，选用同 样的料型，分别对它们进行受力分析比较，从而达到结构形式选用的目的。
1 进行比较的依据
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 2、《路桥施工计算手册》； 3、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 4、《机械设计手册》；
2 假设工程概况
假设某工程主桥桥跨组成为 X+Y+Xm 的单箱单室三跨连续梁。梁型宽度为 12m，箱梁 0#块梁段长度也为 12m，挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为 A#块，其重 量为 150 吨，长度为 4m。
3 挂篮设计分类
A 情况一：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用三角形挂篮结构施工。 ◇ B 情况二：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮结构施工。 ◇
一般梁型的墩顶尺寸，墩顶长度 9m 或 12m 多见，而挂蓝构件前后(竖杆划分 前后的尺寸)比例因受墩顶空间的限制，也多为前长后短。故设其尺寸结构形 式如下：
2
4 主要技术参数
①、钢弹性模量 Es＝2.1×10 MPa； ②、查钢结构设计手册第三版(上册)，材料强度设计值： Q235 钢或型钢 ： 厚度或直径≤16mm，f=205N/mm ，fV=120 N/mm Q345 钢或型钢 ： 厚度或直径≤16mm，f=300N/mm ，fV=175 N/mm Q345 钢 ：
2 2 2 2 5
2
厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm ，fV=170 N/mm
2
3
挂篮扁担梁受力计算书 （一）计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017—2003 2、《简明施工计算手册》（第二版）中国建筑工业出版社 3、《建筑施工手册》 （二）结构布置 １、扁担梁结构形式 扁担梁采用16#槽钢背靠背制作，根据该挂篮结构检算书每根主梁锚固三道扁担梁即可满足要求，以下计算取每道锚固采用两个扁担梁上下叠加为一个锚固点。详细尺寸见示意图。 （三）荷载计算 根据挂篮计算书每根主梁后支点受力为684.7KN,则平均分布到每个16#槽钢的力为： P= 684.7/(3*2*2)=57.1KN （四）扁担梁强度计算 16#槽钢的截面特性：A=25.162cm2，IX=935cm4，WX=117cm3，IX∶SX=153mm，tW=8.5mm １、主杆受力形式为 主杆受力简图 （1）验算16#槽钢的抗弯强度 M max=P Z ab/L=57.1*0.7*0.7/1.4=20KN.m σ= Mmax/W X=20*106/(117*103)=170.9N/mm2<[σ]=205 N/mm2 槽钢的抗弯强度验算合格 （2）验算16#槽钢的抗剪强度 V max=P Z a/L=57.1*0.7/1.4=28.6KN t= V max S x/I x t w=28.6*103/(153*8.5)=22 N/mm2<[t]=100 N/mm2
槽钢的抗剪强度验算合格 （3）验算槽钢的挠度 f= (P Z ab/9EI x L)*[(a2+2ab)3/3]1/2=(57.1*700*103/9*206*103*935*104*1400)[3*(700)3] =1.7mm<[f]=L/250=1400/250=5.6mm 槽钢的挠度验算合格。
第1 章设计计算说明 1.1 设计依据 ①、客户提供的《郑徐客专施图（桥参）联-04-02》; ②、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； ③、《路桥施工计算手册》； ④、《结构力学》、《材料力学》； ⑤、《机械设计手册》； ⑥、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002） ⑦、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 1.2 挂篮结构 36+56+44m 连续梁三角形挂篮模板主要由主桁系统、轨道系统、前上横梁、模板系统、 导梁、底篮、防护系统等组成。挂篮结构如图所示 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、砼自重G＝26.5kN/m3； ②、钢材的弹性模量E＝210GPa； ③、材料容许应力： 牌号许用正应力[σ] 许用弯曲应力[σw] 许用剪切应力[τ] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 310MPa 310MPa 180MPa 40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa PSB830 690Mpa 1.3.2 挂篮构造 挂篮采用三角形挂篮，挂篮的前横梁由2H396×199 普通热轧H 型钢组焊而成，底篮前、后横梁由H300×200H 型钢组焊桁架组成，底模下加强纵梁由H300×150 普通热轧H 型钢组焊 件组成，吊杆采用υ32 精轧螺纹钢。挂篮自重约71t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 挂篮空载行走时的冲击系数1.3； 浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0； 挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。 活载分项系数：1.4 恒载分项系数:1.2 ②、作用于挂篮的荷载 1、箱梁荷载：取1#块、4#块分别计算 根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示： 通过建立箱梁各节段三维模型并查询各段体积，计算箱梁断面内各段重量如下表所示 段号1#块(3m) 4#块(3.5m) 备注
三角形挂篮设计计算书 一、概述 FK0+302.101匝道桥第二联为变截面连续箱梁，箱梁根部梁高4.5m ，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m ，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m 底板宽6.0m 翼缘板悬臂长为2.5m ，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。 主桥箱梁1号至9号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m ，0号块长10.0m ，中、边跨合拢段长度为2.0m ，边跨现 浇段长度为4.0m 。挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m ，梁重102.3t ，8#块梁长4.0m ，梁重103.8t 。1#~9#块段采用三角形挂篮施工。三角形挂篮具有性能可靠、稳定性好、操作简单、重量轻、受力明确等特点。 三角形挂篮由三角桁架、提吊系统、锚固系统、底模板组成：如图： 55407860 1026 9847006344516 4516689335 4516 4516 5567 5205 335 5150700 1000 1010 390 3650 920 62 3270 380 470450立柱 （双根槽36） 主梁 （双根工45） 中横梁 （双根槽36） 上前横梁（双根槽36） 前吊带 （20*200mm 钢板） 后吊带 （20*200mm 钢板） 后锚系统
挂篮工作原理：底模随三角桁架向前移动就位后，分块吊装安装梁段底板和腹板钢筋、安装底腹板预应力筋和管道，然后安装内模，待内模安装完毕，绑扎安装顶板钢筋、预应力筋与管道，然后浇注梁段砼，新梁段预应力筋张拉和压浆作业结束后，挂篮再向前移动，进行下一梁段的施工，如此循环，直至梁段悬灌完工。 挂篮设计取1#块为设计依据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。梁段重102.3吨。 二、设计依据及主要参数 1、控制设计计算所采用的主要依据 a、F匝道桥施工图设计 b、公路桥涵钢木结构设计规范
第一章计算书 一、计算依据 《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规》 《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004） 二、计算参数
挂篮主要结构材料表 3、荷载组合： 荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；
荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载； 荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重； 荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载； 荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算； 荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。 三、荷载计算 根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载 根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：
四、挂篮计算 1、外导梁
1）、左侧 翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图 力计算 杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------
（40+56+40）m连续梁 三角形挂篮计算书 兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月
1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构 挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。 图1挂篮总体结构 主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中
心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。 图2 主桁架 底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。
图3 底模平台 模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。 图4 外侧模
图5 内模 悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。 锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。 图6 主桁架后锚 走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。 内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。
深茂铁路32 48 32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)方案
深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书 一、计算依据 1、桥梁施工图设计 2、《结构力学》、《材料力学》 3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》 4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社） 5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。 6、材料力学性能
精轧螺纹钢强度设计值 二、挂篮底模平台及吊杆 底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。 1、纵梁验算 纵梁布置示意图 ⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度 砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。 底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。 砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷
载按底板线性分配在纵梁上。 a 、①号纵梁上的荷载 腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。 ①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。 b 、②号纵梁上的荷载 ②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为： 0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。 ②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。 c 、③号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为： 0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。 ③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。 d 、④号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为： 0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。 ④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。 e 、⑤号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为： 0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。 ⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。 f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。 20.7KN/m 30 300 130 标注单位：cm 荷载布置图
三角挂篮计算书 1 计算依据 ⑴《大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁梁部设计图》； ⑵《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； ⑶《路桥施工计算手册》人民交通出版社； ⑷《MIDAS/civil》计算软件。 2 工程概况 成贵铁路大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁（D2K10+820.6），上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，为三向预应力结构，全长203m。桥梁采用单箱单室直腹板截面，中支点梁高6.5m，边支点和中跨跨中梁高3.5m，箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽12.2m，底宽6.7m，外侧挑臂长2.75m，腹板厚0.48m～0.80m，顶板厚0.40m～0.5m，底板厚0.40～0.90m。墩顶设置横梁，中横梁厚为2.4m、端横梁厚为1.25m。箱梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。0#块段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～5#段长3.0m，6#～9#段长3.5m，11#（边跨直线段）节段长9.75m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为150.43t。 3 施工方案综述 在0#段顶面对称拼装好挂篮后，即进行1#段的悬臂浇筑施工。挂篮施工时，底模、外侧模随主桁向前移动就位后，按照以下程序施工： ⑴绑扎底板、腹板钢筋网和波纹管。 ⑵将内模架就位并调整好标高。 ⑶绑扎顶板钢筋和预应力管道。 ⑷浇筑混凝土。 ⑸养护、穿束。 ⑹张拉，压浆。 ⑺脱模。 当所浇梁段张拉后，挂篮再往前移动进行下一节段施工，如此循环推移，直至完成最后一节悬臂梁段施工。
图3-1 悬臂浇筑段施工工艺框图 4 挂篮计算 4.1挂篮设计 挂篮结构形式为三角挂挂篮，主桁采用2[40b工字钢，上横梁采用2I45b，下横梁采用2[36b，外膜导梁采用2[32b，内膜导梁采用2[36b，底纵梁采用I32b，侧模骨架采用型钢桁片结构，底模采用加工的定型钢模，横肋采用[10，面板采用6mm厚钢板。挂篮吊杆采用φ32精轧螺纹钢，主桁片利用箱梁竖向预应力束进行锚固。
104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝 空间模型分析 浙江兴土桥梁建设有限公司 二0一三年0一月
目录 1 工程概述和计算依据 (1) 1.1工程概述 (1) 1.2设计依据 (1) 1.3材料允许应力及参数 (1) 1.4挂篮主要技术指标及参数 (2) 1.5计算组合及工况 (3) 1.6挂篮计算模型 (3) 2、荷载计算 (4) 2.1底篮平台计算 (4) 2.1.1平台加载分析表 (4) 2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7) 2.2导梁、滑梁计算 (11) 2.2.1外滑梁 (11) 2.2.2外导梁 (12) 2.2.3内滑梁计算 (14) 2.3前上横梁验算 (15) 2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19) 2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19) 2.5.2 挂篮主桁内力 (23) 2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26) 3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27) 3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28) 4 吊杆验算 (29) 4.1横梁吊杆验算 (29) 4.2滑梁吊杆验算 (30) 5锚固系统验算 (30) 6挂篮行走验算 (30) 6.1挂篮行走受力分析 (30) 6.2后下横梁 (31) 6.3外滑梁 (32) 6.4行走吊杆 (32) 6.5反扣轮 (33) 6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33) 6.6行走主桁抗倾覆计算 (34) 7挂篮操作抗风要求 (34) 8结论 (34)
1 工程概述和计算依据 1.1工程概述 主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。箱梁断面为单箱单室直腹板断面。箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。 箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。 1.2设计依据 《大桥施工图设计》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵施工技术规范》 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 1.3材料允许应力及参数 钢材弹性模量：E=2.06+ MPa 密度：γ=7850 Kg/m3 泊松比：ν=0.3 线膨胀系数：α=0.000012 表1.钢材允许应力 钢材允许应力（Mpa） 应力种类符号 钢号 Q235B Q345B 45# (调质） 30CrMnTi （贝雷 销） 40Si2MnV (精轧螺纹钢筋) 抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105 抗剪[τ] 85 120 125 585 端面承压（磨平顶 紧） [бc] 210 300
州河特大桥72+128+72m连续刚构 挂篮设计计算书 设计：中铁二局 计算： 复核： 中铁建工集团州河特大桥项目经理部 二○一二年八月
一、设计依据 1、《州河特大桥72+128+72m 连续刚构图纸》； 2、《铁路混凝土工程施工质量验收标准（TB10424-2010）》 3、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》 4、《钢结构设计规范(GBB50017-2003)》 5、《铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB 10005-2010）》 6、《铁路工程土工试验规程（TB 10102-2010）》 二、工程概况 州河特大桥为72+128+72m 连续刚构，梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，分为3米、3.5米、4米。箱梁顶板宽8.5m ，箱底宽6.1m 。梁部预应力体系按纵、横、竖三向预应力体系设计，其中梁体腹板竖向预应力钢筋采用25mm 精轧螺纹钢筋（PSB830），其抗拉强度标准值830pk f M Pa ，钢筋锚下张拉控制力为664M P a 。 三、挂篮设计方案 挂篮主要由三角主桁架、底模平台、走行系统、内模、外模和操作平台等组成，挂篮总重约为 70t 。 三角主桁架纵梁采用2[40a 槽钢组成，立柱采用2[36a 槽钢组成，斜杆采用2根250×20mm 钢带组拼而成。各杆件之间采用Φ100mm 的钢销和Φ28mm 螺栓联结；两片主桁架之间设置横向联结系进行连接。底模平台由前后横梁、纵梁、模板等组成。前后横梁采用2I56a 工字钢，底模纵梁采用I36a 工字钢；吊杆采用Φ32精轧螺纹钢筋，其抗拉标准值为830MPa 。 走行系统通过轨道支撑（轨道利用竖向预应力钢筋锚固），利用10t 链条葫芦拉动挂篮向前走行，走行轮反扣在轨道上翼缘位置。锚固系统通过主桁后锚梁和锚杆锚固在翼板和顶板。 外模模板由面板（5毫米钢板）和[8槽钢组焊而成，内模模板采用P3015小块钢模板。 四、荷载取值 1、主梁容重按26.5kN/m 3 计算； 2、计算时以连续梁1#段：1534.9kN ；梁段长度3m ； 3、浇注砼时的动力附加系数：1.2； 4、挂篮空载走行时的冲击系数：1.3。 五、荷载分析 计算工况： 1、荷载组合Ⅰ 挂篮自重+砼自重+动力附加荷载+施工机具自重（计算强度）
深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书 一、计算依据 1、桥梁施工图设计 2、《结构力学》、《材料力学》 3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》 4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社） 5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。 6、材料力学性能
精轧螺纹钢强度设计值 二、挂篮底模平台及吊杆 底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。 1、纵梁验算 纵梁布置示意图 ⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度 砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。 底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。 砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷载按底板线性分配在纵梁上。 a、①号纵梁上的荷载
腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。 ①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。 b 、②号纵梁上的荷载 ②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为： 0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。 ②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。 c 、③号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为： 0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。 ③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。 d 、④号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为： 0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。 ④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。 e 、⑤号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为： 0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。 ⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。 f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。 20.7KN/m 30 300 130 标注单位：cm 荷载布置图 M 图（单位：KN ·m ）
挂篮设计计算书参考范本
1 概况 施州大桥为连接恩施旧城区和城北新区的城市主干线。大桥采用协作体系，具体跨径布置为：30m等截面连续箱梁＋（100m＋145m）直塔单索面斜拉桥＋3×30m等截面连续箱梁。斜拉桥主梁为单箱三室混凝土箱梁，桥面全宽21.5m，设计为双向四车道。设计时速40km/h，设计荷载为城市—A级。主梁施工采用悬臂施工，其施工节段分为有索节段和无索节段，长度均为4.25m，最大节段设计重量约为180t。本挂篮是为此桥主梁的悬臂施工而设计的。 根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为铰接菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：横向由两片主桁组成，单片主桁由下弦杆、上弦杆、斜杆、立柱和斜拉钢带构成，横向桁式联接系连接而成；（2）内模系统：由木质面板和内模支架组成；（3）底模平台系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁、横向分配梁和底模组成；（4）吊挂系统：由前上横梁、导梁、挑梁和吊带组成；（5）平衡及锚固系统：由锚固构件、钩板等组成，以便挂篮在灌注混凝土和空载行走时，具有必要的稳定性。 按照上述几个组成系统分别进行计算,计算软件为《桥梁博士(v3.0)》和ANSYS 6.0。计算建模与施州大桥施工挂篮设计图中的相应内容吻合。 2 设计依据 （1）恩施市施州大桥施工设计图； （2）《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）； （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）； （4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （5）其它规范和规程。 3 设计假定和说明 根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。 （1）悬臂施工最大节段重量约为180t，按此重量进行挂篮控制设计。 （2）由于挂篮上部主桁系统和下部底模平台系统仅通过吊挂系统相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为底模平台体系，主桁体系、吊挂体系和锚固体系。
X X X挂篮检算资料
XXX黄河大桥 挂篮检算资料
XXXXXX挂篮检算资料 一、设计说明： ⒈XXXXXXXX设计文件。 ⒉参考斜拉式、菱形式挂篮设计。 ⒊考虑了斜拉挂篮的施工缺陷，现场加工能力和今后周转运输 方便，设计为选用合理桁架结构；设计以施工变形大小控 制。 二、设计资料： ⒈人均平面荷载: P=200kg/m3
P T 2= [（0.26×2＋0.396）1.4+4.4+0.26]×4×2500=24264（㎏）P T 3=0.4×4.091×3.5×2500=14319（㎏） P T 4=7.2×0.538×3.5×2500=33894（㎏） P T 5=[（0.2×0.2）/2]×3.5×2500=175（㎏） 五、三角挂篮结构杆件检算： ㈠底板纵梁 ⒈纵梁承担重量——P ⑴底板模型重 P1=2200（㎏） ⑵纵梁9根自重 P2=752×9=6768（㎏） ⑶砼重量 P3=P T3×2＋P T 4=14319×2＋33894=62532（㎏） M max=QCL (2-r) /8
=256×350×520×(2-0.673)/8 =7728448 (kg*cm) W=(W I306×2+W板)×9 =（404.45×2+37×12×2/6+37×1×15.52×2/16）×9 =17391.5(cm3) E=M max/W=7728448/17391.5=444.4(kg/cm2)<[δ] ⑵挠度 f max=[QCL/(384EI)]（8-4r2+r3） I=17391.5×16=278264 f max =[(256×350×5202)/(384×2.1×106×278264)](8-4× 0.6732+0.6733) =0.364（cm） ⑶剪切应力 剪切应力最大处最薄弱面A=(30/2) ×0.7×18=189(cm2) τ=P/A=89606/189=474.1(kg/cm2)< [τ] 底板纵梁实际受力不够，腹板处受力最大，根据上述检算将腹板调整成两根纵梁，其余匀布不再检算。 ⒊腹板地纵梁检算 ⑴砼重量 P Z1=（P T 3+ P T5）×1.2 =（14319+175）×1.2 =17392.8（kg）
(65+120+65)m连续梁桥三角挂篮 设 计 计 算 书 日期：2010年10月
目录 一、挂篮设计总则 (1) 1.1 设计依据 (1) 1.2 结构参数 (1) 1.3 设计荷载 (1) 1.4 荷载传递路径 (2) 1.5 挂篮结构材料 (2) 二、底篮模板 (3) 1.1 底模面板 (3) （1）荷载 (3) （2）面板验算 (3) 1.2 横肋计算 (4) （1）荷载 (6) （2）横肋截面特性 (6) （3）强度 (6) （4）挠度 (6) 三、底篮纵梁计算 (8) 1、箱梁两腹板之间、底板正下方纵梁计算 (8) 1.1受力分析 (8) 1.2强度计算 (8) 1.3刚度计算 (9) 2、处于箱梁斜腹板正下方的纵梁计算 (9) 2.1受力分析： (9) 2.2强度计算: (9) 2.3刚度计算: (10) 四、底篮前托梁计算 (11) 1．受力分析 (11) 2．强度与刚度计算 (11) 五、底篮后托梁计算 (13) 1．受力分析 (13) 2．强度与刚度的计算（浇注砼时） (13) 六、侧模支撑梁与内模滑梁计算 (15) 1．侧模纵梁计算 (15)
2．前、后分配梁 (16) 3．内模滑梁计算 (17) 七、吊杆与锚杆计算 (18) 1. 前吊杆校核 (18) 2. 后锚杆校核 (18) 八、中横梁及斜拉杆计算 (19) 1．中横梁计算 (19) 2．斜拉杆计算 (19) 九、前横梁计算 (20) 1. 受力分析 (20) 2. 强度 (21) 2.1前横梁断面特性 (21) 2.2计算结果 (21) 十、主梁计算 (21) 1. 受力分析 (21) 2. 强度计算 (22) 2.1主梁压应力 (22) 2.2主梁弯应力(CE段) (22) 2.3斜拉带 (23) 2.4立柱 (23) 2.5 销子校核 (24) 2.6 主桁后锚校核 (24) 3.主梁挠度 (25) 十、行走小车轴承计算 (26)
融安县长安三桥东桥及引道工程-桥梁 工程 （88+160+88）m连续梁 三角挂篮计算报告 编制： 校核： 审核： XXXX钢结构制造有限公司 年
目录 1概况 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2挂篮受力体系 (3) 2设计依据 (4) 3计算依据 (4) 3.1计算假定、材料参数及设计基本参数 (4) 3.1.1 计算假定 (4) 3.1.2 材料参数 (4) 3.1.3 设计基本参数 (5) 3.2计算荷载 (5) 3.2.1 永久荷载 (5) 3.2.2 可变荷载 (5) 3.3荷载组合 (7) 4计算工况 (7) 5混凝土浇筑工况计算 (7) 5.2工况一承载力和正常使用极限状态验算计算模型 (8) 5.2.1 主桁架计算 (8) 5.2.2 底纵梁计算 (9) 5.2.3 后下横梁计算 (10) 5.2.4 前上横梁 (12) 5.2.5 前下横梁计算 (13) 5.2.6 滑梁计算 (14) 5.2.7 精轧螺纹吊杆计算 (14) 5.3工况二承载力和正常使用极限状态验算 (15) 5.3.1 主桁架计算 (15) 5.3.2 底纵梁计算 (16) 5.3.3 后下横梁计算 (17) 5.3.4 前上横梁 (18) 5.3.5 前下横梁计算 (19) 5.3.6 滑梁计算 (20) 5.3.7 精轧螺纹吊杆计算 (21)
6走行工况三承载力和正常使用极限状态验算 (21) 6.1.1 后下横梁计算 (22) 6.1.2 精轧螺纹钢吊杆计算 (23) 6.1.3 滑梁计算 (23) 6.1.4 平联计算 (24) 7各构件计算汇总 (25) 7.1主桁稳定性计算 (26) 7.1.1 立柱（受压）稳定性计算 (27) 7.1.2 主纵梁(压弯)稳定性计算 (28) 7.2抗倾覆计算 (29) 7.2.1 浇筑混凝土状态 (29) 7.2.2 行走状态 (30) 7.3斜拉杆孔壁削弱处计算 (31) 7.3.1 削弱处截面抗剪计算 (31) 7.3.2 销轴计算 (32) 7.4吊框转换架计算 (32) 7.5后锚固计算 (33) 7.6轨道验算 (34) 7.7反力钩销轴及孔壁局部承压验算 (35) 8结论与建议 (36) 9其他 (36) 9.1挂篮安装 (36) 9.2挂篮拆除 (37) 9.3后锚保险装置说明 (37)