? 毕业论文： 110kV变电站毕业设计说明书
目 录
前 言
第一章 电气主接线选择
第二章 变压器的选择
第三章 短路电流计算
第四章 电气设备选择
第五章 站用电的选择
第六章 防雷规划
第七章 直流系统
第八章 继电保护配置
第九章 电缆基础设施
第十章 工程投资估算
第十一章 参考文献
前 言
本毕业设计为罗定电大二○○四级电力系统及自动化专业（专科）毕业设计，设计题目为：110KV变电站（电气部分）设计。此设计任务旨在体现我对本专业各科知识的掌握程度，培养我对本专业各科知识进行综合运用的能力，同时检验本专业学习四年以来的学习结果。
首先根据任务书上所给系统与线路及所有负荷的参数，分析负荷发展趋势。从负荷增长方面阐明了建站的必要性，然后通过对拟建变电站的概括以及出线方向来考虑，并通过对负荷资料的分析，安全，经济及可靠性方面考虑，确定了110kV，35kV，10kV以及站用电的主接线，然后又通过负荷计算及供电范围确定了主变压器台数，容量及型号，同时也确定了站用变压器的容量及型号，最后，根据最大持续工作电流及短路计算的计算结果，对高压熔断器，隔离开关，母线，绝缘子和穿墙套管，电压互感器，电流互感器进行了选型，从而完成了110kV电气一次部分的设计。
在设计过程中，查阅了相关技术资料，经修改，形成设计稿。
一、主要设计技术原则
本次110KV变电站的设计，经过四年的专业课程学习，在已有专业知识的基础上，了解了当前我国变电站技术的发展现状及技术发展趋向，按照现代电力系统设计要求，确定设计一个110KV综合自动化变电站，采用微机监控技术及微机保护，一次设备选择增强自动化程度，减少设备运行维护工作量，突出无油化，免维护型设备，选用目前较为先进的一、二次设备。
将此变电站做为一个枢纽变电站考虑，三个电压等级，即110KV/35KV/10KV。
设计中依据《变电所总布署设计技术规程》、《交流高压断路器参数选用导则》、《交流高压断路器订货技术条件》、《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》、《火力发电厂、变电所二次接线设计技术规
程》、《高压配电装置设计技术规程》、《110KV-330KV变电所计算机监控系统设计技术规程》及本专业各教材。
二、设计任务：
随着国民经济的发展，工农业生产的增长需要，迫切要求增长供电容量，拟新建郁南变电站。
1. 实测待建的变电站各电压级负荷数据，回路数，变电站每年负荷增长率5%，需考虑五年近期发展计划。
变电所总负荷：S110=Ki（S35+S10）（1+5%）5
三、其它原始资料：
所址地形地势平坦，土石方开挖较少，土壤电阻率为1.5X104欧姆.厘米，地处海拔1600米，高于百年一遇最高洪水位。该地区气候，平均气温20
。C最高气温35。C，最低气温2。C。交通，新建变电站西侧有一条国家二级公路，进站公路为0.4公里。
水源：新建变电站附近有河流，供水方便，水量充足。
1、 设计内容：
a) 变电站接入系统及用户供电线路设计：
根据待建变电站供用电用户总负荷、用电用户对变电站供电可靠性要求与系统接入点的距离，确定待建变电站接入系统的方式、线路电压等级、回路数、导线规格。
分析各用户对供电不中断可靠性的要求，确定各用户供电线路方案：回路数、导线规格。
b) 变电站电气主接线和站用电设计
拟定满足供电可靠性，运行灵活性的要求，确定待建变电站的主变备选方案。
对技术上满足要求的主变备选方案通过经济比较，确定待建变电站的主变方案。
根据所确定的主变方案和进出线回路数，通过技术比较，论证，确定待建变电站各电压等级的主接线方式。
确定待建变电站站用电方案——站用变压器台数、型号、容量和站用电接线方式（站用电负荷按0.1%变电所容量计）。
2、短路电流计算
（1）为保证变电站所选用的电器设备，在短路故障状态时的安全，采用三相短路时的电流进行校验。
（2） 三相短路电流的计算，采用标幺值和运算曲线，分别计算0秒、0.1秒、4秒时的值，并进而计算短路电流的最大值ich、0.1秒短路容量Sd(0.1s)和4秒短路容量Qd(4s)作为电气设备动稳定、切断容量、热稳定的校验。
3、选择变电站电气设备
选择变电站110KV、35KV、10KV的断路器、隔离开关、母线、电流互感器、电压互感器、避雷器及中性点接地设备。
4、配置变电站保护方式（计算省略）。
四、设计要求
1． 设计及计算说明书
（1）说明书要求书写整齐，条理分明，表达正确、语言正确。
（2）计算书内容：为各设计内容最终成果的 确定提供依据进行的
技术分析、论证和定量计算，如供电线路导线的选择、短路电流的计算、电气设备选择、及继电保护的配置等。
（3）计算书要求：计算无误，分析论证过程简单明了，各设计内容列表汇总。
2．图纸 （因为未学习作图，故省略）
（1） 绘制变电站电气主接图一张（A1纸）和变电站继电保护配置图2张（A4纸）。
（2） 图纸要求：用标准符号绘制，布置均匀，设备符号大小合适。
第一章 电气主接线选择
现代电力系统是一个巨大的、严密的整体。各类发电厂、变电站分工完成整个电力系统的发电、变电和配电的任务。其主接线的好坏不仅影响到发电厂、变电站和电力系统本身，同时也影响到工农业生产和人民日常生活。因此，发电厂、变电站主接线应合理。
一、主接线的设计依据：
1． 变电站在电力系统中的地位和作用。
2． 变电站的分期和最终建设规模。
3． 负荷的大小和重要性，一级负荷必须设两个独立电源供电；二级负荷一般也设两个独立电源供电；三级负荷一般只设一个电源供电。
4．系统备用容量大小。
5 ．系统专业对电气主接线提供的具体资料。
二、主接线的设计原则：
1． 接线方式。
2．主变压器的选择。
3． 断路器的设置。
三、主接线设计的基本要求：
1 运行的可靠
断路器检修时是否影响供电；设备和线路故障检修时，停电数目的多少和停电时间的长短，以及能否保证对重要用户的供电。
2 具有一定的灵活性
主接线正常运行时可以根据调度的要求灵活的改变运行方式，达到调度的目的，而且在各种事故或设备检修时，能尽快地退出设备。切除故障停电时间最短、影响范围最小，并且在检修时可以保证检修人员的安全。
3 操作应尽可能简单、方便
主接线应简单清晰、操作方便，尽可能使操作步骤简单，便于运行人员掌握。复杂的接线不仅不便于操作，还往往会造成运行人员的误操作而发生事故。但接线过于简单，可能又不能满足运行方式的需要，而且也会给运行造成不便或造成不必要的停电。
4 经济上合理
主接线在保证安全可靠、操作灵活方便的基础上，
还应使投资和年运行费用小，占地面积最少，使其尽可能地发挥经济效益。
5 应具有扩建的可能性
由于我国工农业的高速发展，电力负荷增加很快。因此，在选择主接线时还要考虑到具有扩建的可能性。
变电站电气主接线的选择，主要决定于变电站在电力系统中的地位、环境、负荷的性质、出线数目的多少、电网的结构等。
四、高压配电装置的基本接线及适用范围
1．单母接线的优缺点：
优点：接线简单清晰、设备少、操作方便、便于扩建和采用成套配电装置。
缺点：不够灵活可靠，任意元件故障或检修，均须使整个配电装置停电。单母线可用隔离开关分段，但当一段母线故障时，全部母线仍需短时停电，在用隔离开关将故障的母线段分开后才能恢复非故障段的供电。
适用范围：一般只适用于一台发电机和一台主变压器以下三种况：
1）、6-10KV配电装置的出线回路数不超过5回；
2）、35-63KV配电装置的出线回路数不超过3回；
3）、110-220KV配电装置的出线回路数不超过2回。
2、单母分段接线的优缺点：
优点：
1）、用断路器把母线分段后，对重要用户可以从不同断路器引出两个回路，由两个电源供电。
2）、当一段母线发生故障，分开母联断路器，自动将故障隔离，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。
缺点：
1）、当一段母线或母线隔离开关故障或检修时，该段母线的回路都要在检修期间内停电。
2）、当出现为双回路时，常使架空线路出现交叉跨越。
3）、扩建时需向两个方向均衡扩建。
适用范围：
1）、6-10KV配电装置出线回路数为6回及以上时。
2）、35-63KV配电装置出线回路数为4-8回时。
3）、110-220KV配电装置出线回路数为4-8回时。
3、双母线接线优缺点：
优点：
1）、供电可靠。通过两组母线隔离开关轮换操作，可以轮流检修一组母线而不致使供电中断，一组母线故障后，能迅速恢复供电；检修任一回路的母线隔离开关，只停该回路。
2）、调度灵活。各个电源和各回路负荷可以任意分配到某一组母线上，能灵活地适应系统中各种运行方式调度和潮流变化的需要。
3）、扩建方便。向双母线的任何一个方向扩建，均不影响两组母线的电源和负荷均匀分配，不会引起原有回路的停
电。当有双架空线路时，可以顺序布置，以致连接不同的母线段时，不会如单母分段那样导致出线交叉跨越。
4）、便于试验。当个别回路需要单独进行试验时，可将该回路断开，单独接至一组母线上。
缺点：
1）、增加一组母线时每回路就需要增加一组母线隔离开关。
2）、当母线故障或检修时，隔离开关作为倒换操作电器，容易误操作。为了避免隔离开关误操作，需在隔离开关和断路器之间装设连锁装置。
适用范围：当出线回路数和母线上的电源较多、输送和穿越功率较大、母线故障后要求迅速恢复供电、母线或母线设备检修时不允许影响对用户的供电、系统运行调度对接线的灵活性有一定要求时采用，各级电压采用的具体条件如下：
1）6～10KV配电装置，当短路电流较大、出线需要带电抗器时。
2）35～63 KV配电装置，当出线回路数超过8回时；或连接的电源较多、负荷较大时。
3）110～220 KV配电装置出线回路数为5回及以上时；或当110～220 KV配电装置在系统中居重要地位，出线回路数为4回及以上时。
4．带旁路母线的单母线分段接线优缺点：
当检修断路器时，将迫使用户停电。尤其是电压为35KV以上的线路输入电功率较大，断路器检修需要时间较长，会带来较大的经济损失，为此可增设旁路母线，可以保证重要用户的供电。
适用范围：当110KV出现在6回及以上时，220KV在4回及以上时，宜采用带专用旁路断路器的旁路母线，在不允许停电检修断路器的殊殊场合下设置旁路母线。
五．经济技术分析
根据以上经济技术分析：
（1）110KV母线选择双母线接线。由于变电站用的35KV和10KV站用电都为Ⅰ、Ⅱ类负荷供电要求高，为了保证供电的可靠性和灵敏性所以选择双母线接线形式；
（2）35KV选择单母分段接线。对于35KV电压侧，因为待建变电站35KV有Ⅰ、Ⅱ类负荷。Ⅰ类负荷50%，Ⅱ类负荷50%，供电可靠性要求很高，同时全部采用双回线供电，为满足供电的可靠性和灵活性，应选择单母分段接线形式；
（3）10KV选择单母线分段接线。因为待建变电站10KV出线有Ⅰ、Ⅱ类负荷。Ⅰ类负荷33%，Ⅱ类负荷67%，供电可靠性要求较高，同时负荷采用双回线供电且采用手车式开关柜，所以单母分段接线可以满足要求，为满足供电的可靠性和灵活性，应选择单母分段接线形式。
第二章 变压器的选择
一、 主变压器选择
1．选择原则
1） 为保证供电可靠性，在变电站中，一般装设两台主变压器；
2） 为满足运行的灵敏性和可靠性，如有重要负荷的变电站，应选择两台三绕组变压器，选用三绕组变压器占的面积小，运行及维护工作量少，价格低于四台双绕组变压器，因此两台三绕组变压器的选择大大优于四台双绕组变压器；
3） 装有两台及以上主变压器的变电站，其中一台事故后其余主变压器的容量应保证该站全部负荷的70%以上，并保证用户的一级和二级全部负荷的供电。
2.变电站主变压器台数的确定
主变台数确定的要求：
1）.对大城市郊区的一次变电站，在中、低压侧已构成环网的情况下，变电站以装设两台主变压器为宜。
2）.对地区性孤立的一次变电站或大型专用变电站，在设计时应考虑装设三台主变压器的可能性。
考虑到该变电站为一重要中间变电站，与系统联系紧密，且在一次主接线中已考虑采用双母线接线的方式。故选用两台主变压器，并列运行且容量相等。
3.变电站主变压器容量的确定
主变压器容量确定的要求：
1）.主变压器容量一般按变电站建成后5～10年的规划负荷选择，并适当考虑到远期10～20年的负荷发展。
35KV系统 ：S甲 = 86.81MVA， S乙 = 87.47MVA ， S丙 = 67.51MVA ， S丁 = 70.41MVA 。
10KV系统 ：S甲 = 9.44MVA， S乙 = 8.11MVA ， S丙 = 9.78MVA ，S丁 = 13.43MVA
故35 KV选择S丙方案,10KV选择S乙方案。
变电站总负荷：S110= Ki（S35+ S10）×（1+5%）5
=（0.9×67.5+0.85 ×8.11）×（1+5%）5
=86.57MVA
主变容量: S总 = 86.57×70%=60.6MVA
2）.根据变电站所带负荷的性质和电网结构来确定主变压器的容量。对于有重要负荷的变电站，应考虑当一台主变压器停运时，其余变压器容量在设计及过负荷能力后的允许时间内，应保证用户的一级和二级负荷：对一般性变电站停运时，其余变压器容量就能保证全部负荷的60～70%。S总=60.6MVA由于上述条件所限制。故选两台63000KVA的主变压器就可满足负荷需求。
4.变电站主变压器型式的选择
具有三种电压等级的变电站中，如通过主变压器各侧绕组的功率均达到该变压器容量的15%以上或低压侧虽无负荷，但在变电站内需装设无功补偿设备时，主变压器采用三饶组。而有载调压较容易稳定电压，减少电压波动，所以选择有载调压方式，且规程上规定对电力系统一般要求10kV及以下变电站采用一
级有载调压变压器。故本站主变压器选用有载三圈变压器。我国110kV及以上电压变压器绕组都采用Y0连接；35kV采用Y０连接，其中性点多通过消弧线圈接地。
故主变型号如下：
SFSZ7-63000
110±8×1.25%
第三章 短路电流计算
短路是电力系统中最常见的且很严重的故障。短路故障将使系统电压降低和回路电流大大增加，它不仅会影响用户的正常供电，而且会破坏电力系统的稳定性，并损坏电气设备。因此，在发电厂变电站以及整个电力系统的设计和运行中，都必须对短路电流进行计算。
短路电流计算的目的是为了选择导体和电器，并进行有关的校验。按三相短路进行短路电流计算。可能发生最大短路电流的短路电流计算点有3个，即110KV母线短路（K1点），35KV母线短路（K2）点，10KV母线短路（K3点）。
一．110KV短路电流计算 （因为短路电流计算学得不精通，故短路电流计算大部分是参考别人的）
X1* = Xd*″·(Sj/PN)COSф
= 0.199×(100×0.8)/100 = 0.1592
X2* = X3* = (UK1%/100)×(Sj/SN)
= (10.5÷100)×(100÷60) = 0.175
X4* = X5* = 0.4L×(Sj/Uj2)
= 0.4×80×(100/1152) = 0.242
X6* = 0.4L×(Sj/Uj2)
= 0.4×60×(100/1152) = 0.181
X7* = Xd*″·(Sj/PN)COSф
= 0.226×(100×0.8)/100 = 0.181
X8* = X9* = (UK1%/100)×(Sj/SN)
= (10.5÷100)×(100÷60)= 0.175
X10* = X11* = 0.4L×(Sj/Uj2)
= 0.4×50×(100÷1152) = 0.151
X12* = 0.4L×(Sj/Uj2)
= 0.4×55×(100÷1152) = 0.166
X13* = X14* = 0.4L×(Sj/Uj2)
= 0.4×100×(100÷2302) = 0.0756
X15* = 1/200×(UdI-Ⅱ＋UdI-Ⅲ－UdⅡ-Ⅲ)×100/120
= 1/200×(8.4＋29－18.4) = 0.0792
X16* = 1/200×(UdI-Ⅱ＋UdⅡ-Ⅲ－UdI-Ⅲ)×100/120
= 1/200×(8.4＋18.5－29)×100/120 = 0
X17* = X18* = 0.4L1×(Sj/Uj2)
= 0.4×50×(100÷1152) = 0.151
X19* = X20* = 1/200×(UdI-Ⅲ＋UdⅡ-Ⅲ－UdI-Ⅱ)×100/63
= 1/200×(17.5+6.5-10.5) ×100/63 = 0.107
X21* = X22* = 1/200×(UdI-Ⅱ＋UdI-Ⅲ－UdⅡ-Ⅲ)×100/63
= 1/200×(17.5+10.5-6.5) ×100/63 = 0.1706
X23* = X24* = 1/200×(Ud I-Ⅱ＋UdⅡ-Ⅲ－UdI-Ⅲ)×100/63
= 1/200×(10.5+6.5-17.5) ×100/63 = 0
X∑1*= X1*＋X2*∥X3* +X4*∥X5*+X6*
= 0.1592+0.175/2+0.242/2+0.181 = 0.5487
X∑2*= X7*＋X8*∥X9* +X10*∥X11*+X6*
= 0.181+0.175/2+0.151/2+0.166 = 0.51
X∑3*
= X13*∥X14* +X15*
= 0.0756/2+0.0792 = 0.117
X∑4* = X17*∥X18*
= 0.151/2 = 0.0755
X∑*′= X∑1*∥X∑2*
= 0.5487×0.51/(0.5487+0.51) = 0.264
X∑*″= X∑*′+ X∑4*+ X∑*′×X∑4*/ X∑3*
= 0.264+0.0755+0.264×0.0755/0.1117 = 0.51
X∑* = X∑3*+X∑4*+ X∑3*×X∑4*/ X∑*′
= 0.117+0.0755+0.117×0.0755/0.264= 0.226
110KV当d1点短路时：
(1).∞系统短路计算:
I*″= 1/Xjs = 1/ X∑*
= 1/0.226
= 4.42KA
I″= I∞= I*″.Ij = 1/ X∑g*×(Sj/√3 Uj )
= 4.42×(100/√3×115)
= 2.22KA
(2).有限系统：将转移电抗变为计算电抗Xjs*
Xjs* = X∑*″×(∑SN/Sj)
= 0.51×(2×100/100×0.8)
= 1.28
由Xjs*查运算曲线，电流为标幺值：
I*（0′）= 0.81；
I*（0.1′）= 0.77；
I*（4′）= 0.85
d1短路时的总电流：
I″d（0′）= I″＋I*（0′）×(∑SN/√3 Uj )
= 2.22＋0.81×(2×100/√3×115×COSф)
= 2.22＋0.81×(2×100/√3×115×0.8)
= 3.237KA
I″d（0.1′）= I″＋I*（0.1′）×(∑SN/√3 Uj )
= 2.22＋0.77×(2×100/√3×115×COSф)
= 2.22＋0.77×(2×100/√3×115×0.8)
= 3.186KA
I″d（4′）= I″＋I*（4′）×(∑SN/√3 Uj )
= 2.22＋0.85×(2×100/√3×115×COSф)
= 2.22＋0.85×(2×100/√3×115×0.8)
= 3.287KA
0秒时的冲击电流：
ich(0′) = √2×Kch×I″d（0′）
=√2×1.8×3.327=8.24(KA)
0．1秒时的短路容量：
Sd（0.1′） = √3 Uj I″d（0.1′）
=√3×115×3.186=634.6(MVA)
4秒时的短路热容量：
Qd（4′） = Qp＋QNP
= tk/12(I″d2＋10 I″d2（0.1′）＋I″d2（4′）)＋T×I″
= 4/12（3.2372＋10×3.1862＋3.2872）＋0.1×2.2372
= 40.91＋1.048
= 41.96 KA2.S
二．35KV短路电流计算
35KV当d2点短路时：
Xa* = X21*/2=0.1706/2=0.0855
Xb* = X23*/2=0/2=0
Xc* = X19*/2
=0.107/2=0.0535
Xab*= Xa*＋Xa*
=0.0855＋0=0.0855
Xf* = X∑*″ + Xab* + X∑*″×Xab* / X∑*
= 0.51+0.0855+0.51×0.0855/0.226
= 0.7884
X∑g* = X∑* ＋ Xab* ＋ X∑* × Xab*/ X∑*″
= 0.226+0.0855+0.226×0.0855/0.51
= 0.3494
(1).∞系统短路计算:
I*″= 1/Xjs = 1/ Xg*
= 1/0.3494 = 2.862KA
I″= I∞ = I*″.Ij
= 1/ Xg*×(Sj/√3 Uj )
= 2.862×(100/√3×37) = 4.466KA
(2).有限系统：
将转移电抗变为计算电抗Xjs*
Xjs* = Xf*×(∑SN/Sj)
= 0.7884×(2×100/100×0.8) = 1.971
由Xjs*查运算曲线，电流为标幺值：
I*（0′）= 0.52 ；
I*（0.1′）= 0.49 ；
I*（4′）= 0.53
d1短路时的总电流：
I″d（0′）= I″＋I*（0′）×(∑SN/√3 Uj )
= 4.466＋0.52×(2×100/√3×37×COSф)
= 4.466＋0.52×(2×100/√3×37×0.8)
= 6.495KA
Id″（0.1′）= I″＋I*（0.1′）×(∑SN/√3 Uj )
= 4.466＋0.53×(2×100/√3×37×COSф)
= 2.22＋0.77×(2×100/√3×37×0.8)
= 6.378KA
I″d（4′）= I″＋I*（4′）×(∑SN/√3 Uj )
= 4.466＋0.53×(2×100/√3×37×COSф)
= 4.466＋0.53×(2×100/√3×37×0.8) = 6.534KA
0秒时的冲击电流：
ich(0′)= √2×Kch×I″d（0′）
= √2×1.8×6.495 = 13.466KA
0．1秒时的短路容量：
Sd（0.1′）=√3 Uj I″d（0.1′）
=√3×37×6.378 = 408.73(MVA)
4秒时的短路热容量：
Qd（4′）= Qp＋QNP
= tk/12(I″d2＋10 I″d2（0.1′） ＋I″d2（4′）)＋T×I″
= 4/12（6.4952＋10×6.3782＋6.5342）＋0.1×6.4952
= 163.889＋4.22
= 168.11 KA2.S
三．10KV短路电流计算：
10KV当d3点短路时：
Xac* = Xa*＋Xc*
= 0.0855＋0.0535 = 0.139
Xm* = X∑*″+ Xac* + X∑*″× Xac* / X∑*
= 0.51 ＋ 0.139 ＋ 0.51 × 0.139/0.226
= 0.963
Xn* = X∑*＋Xac* ＋X∑* × Xac*/ X∑*″
= 0.226＋0.139＋0.226×0.139/0.51
= 0.427
(1).∞系统短路计算:
I*″= 1/Xjs = 1/ Xn*
= 1/0.427 = 2.342KA
I″= I∞ = I*″.Ij = 1/ X∑g*×(Sj/√3 Uj )
= 2.342×(100/√3×10.5) = 12.878KA
(2).有限系统：
将转移电抗变为计算电抗Xjs*
Xjs* = Xm*×(∑SN/Sj)
= 0.963×(2×100/100×0.8)
= 2.41
由Xjs*查运算曲线，电流为标幺值：
I*（0′）= 0.42；
I*（0.1′）=0.41；
I*（4′）=0.52
d1短路时的总电流：
I″
d（0′）= I″＋I*（0′）×(∑SN/√3 Uj )
= 12.878＋0.42×(2×100/√3×10.5×COSф)
= 12.878＋0.42×(2×100/√3×10.5×0.8)
= 18.65KA
I″d（0.1′）= I″＋I*（0.1′）×(∑SN/√3 Uj )
= 12.878＋0.41×(2×100/√3×10.5×COSф)
= 12.878＋0.41×(2×100/√3×10.5×0.8)
=18.51KA
I″d（4′）= I″＋I*（4′）×(∑SN/√3 Uj )
= 12.878＋0.42×(2×100/√3×10.5×COSф)
= 12.878＋0.42×(2×100/√3×10.5×0.8)
= 18.65KA
0秒时的冲击电流：
ich(0′) =√2×Kch×I″d（0′）
=√2×1.8×18.65
= 47.47KA
0．1秒时的短路容量：
Sd（0.1′）=√3 Uj I″d（0.1′）
=√3×10.5×18.51
= 336.63(MVA)
4秒时的短路热容量：
Qd（4′）= Qp＋QNP
= tk/12(I″d2＋10 I″d2（0.1′） ＋I″d2（4′）)＋T×I″
= 4/12（18.652＋10×18.512＋18.652）＋0.1×18.652
= 1373.95＋34.78
= 1408.73 KA2.S
第四章 电气设备选择
一、电气设备选择的一般原则
由于电气设备和载流导体的用途及工作条件各异,因此它们的选择校验项目和方法也都完全不相同。但是，电气设备和载留导体在正常运行和短路时都必须可靠地工作，为此，它们的选择都有一个共同的原则。
电气设备选择的一般原则为：
1.应满足正常运行、检修、短路和过电压情况下的要求，并考虑远景发展。
2.应满足安装地点和当地环境条件校核。
3.应力求技术先进和经济合理。
4.同类设备应尽量减少品种。
5.与整个工程的建设标准协调一致。
6.选用的新产品均应具有可靠的试验数据并经正式签订合格的，特殊情况下选用未经正式鉴定的新产品应经上级批准。
技术条件：
选择的高压电器，应能在长期工作条件下和发生过电压、过电流的情况下保持正常运行。
1.电压
选用的电器允许最高工作电压Umax不得低于该回路的最高运行电压Ug,即，Umax>Ug
2.电流
选用的电器额定电流Ie不得低于 所在回路在各种可能运行方式下的持续工作电流Ig ，即Ie>Ig
校验的一般原则：
1.电器在选定后应按最大可能通过的短路电流进行动热稳定校验，校验的短路电流一般取最严重情况的短路电流。
2.用熔断器保护的电器
可不校验热稳定。
3.短路的热稳定条件
Qdt——在计算时间ts内，短路电流的热效应（KA2S）
It——t秒内设备允许通过的热稳定电流有效值（KA2S）
T——设备允许通过的热稳定电流时间（s）
校验短路热稳定所用的计算时间Ts按下式计算 ：
t=td+tkd。式中td ——继电保护装置动作时间内（S）
tkd——断路的全分闸时间（s）
4.动稳定校验
电动力稳定是导体和电器承受短时电流机械效应的能力，称动稳定。
5.绝缘水平：
在工作电压的作用下，电器的内外绝缘应保证必要的可靠性。接口的绝缘水平应按电网中出现的各种过电压和保护设备相应的保护水平来确定。
由于变压器短时过载能力很大，双回路出线的工作电流变化幅度也较大，故其计算工作电流应根据实际需要确定。
高压电器没有明确的过载能力，所以在选择其额定电流时，应满足各种可能方式下回路持续工作电流的要求。
二、按正常工作条件选择导体和电器
1.按工作电压选择:
选用的电器允许最高工作电压不能低于该回路的最高运行电压,即:
Umax ≥ Ug
式中：Umax — 电器允许最高工作电压；
Ug — 回路的最高运行工作电压；
一般电器允许的最高工作电压:当额定电压在220KV及以下时为1.15UN；
额定电压在330～500KV时为1.1UN。而实际电网的最高运行电压Un一般不超过1.1
UNS,故选择电器时,一般可按照电器的额定电压UN不低于装置地点电网额定电压UNS的条件选择。
即:
UN ≥ UNS
2.按工作电流选择:
选用导体的长期允许电流不得小于该回路的持续工作电流。由于高压电器没有连续过载能力，在选择其额定电流IN时,应不小于在各种合理运行方式下该回路的最大持续工作电流Imax
即:
Imax ≥ Ig
三、电气设备的选择原则
1.高压断路器的选择
高压断路器在高压回路中起着控制和保护的作用，是高压电路中最重要的电器设备。
型式选择：
本次在选择断路器，考虑了产品的系列化，既尽可能采用同一型号断路器，以便减少备用件的种类，方便设备的运行和检修。
选择断路器时应满足以下基本要求：
1）.在合闸运行时应为良导体，不但能长期通过负荷电流
，即使通过短路电流，也应该具有足够的热稳定性和动稳定性。
2）.在跳闸状态下应具有良好的绝缘性。
3）.应有足够的断路能力和尽可能短的分断时间。
4）.应有尽可能长的机械寿命和电气寿命，并要求结构简单、体小、重量轻、安装维护方便。
断路器选择的具体技术条件：
1）、电压：Ug（电网工作电压）≤ Un；
2）、电流：Ig·max（最大持续工作电流）≤ In；
由于高压断路器没有连续过载的能力，在选择其额定电流时，应满足各种可能运行方式下回路持续工作电流的要求，及取最大持续工作电流Ig·max.。
3）、开断电流（开断容量）：
Id·t ≤ Ibr(或Sd·t ≤ Sbr)
式中：Id·t — 断路器实际开断时间t秒的短路电流周期分量；
Ibr — 断路器t秒的开断容量；
Sd·t — 断路器的额定开断电流；
Sbr — 断路器额定开断容量。
4）、动稳定
ich ≤ imax
式中：ich — 三相短路电流冲击值
imax — 断路器极限通过电流峰值。
5）、热稳定
I∞2tdz ≤ It2t
式中：I∞ — 稳态三相短路电流；
tdz — 短路电流发热等值时间（又称假想时间）；
It — 断路器t秒热稳定电流。
2.隔离开关的选择
隔离开关是高压开关设备的一种，它主要是用来隔离电源，进行倒闸操作的，还可以拉、合小电流电路。
选择隔离开关时应满足以下基本要求：
1）.隔离开关分开后应具有明显的断开点，易于鉴别设备是否与电网隔开。
2）.隔离开关断开点之间应有足够的绝缘距离，以保证过电压及相间闪络的情况下，不致引起击穿而危及工作人员的安全。
3）.隔离开关应具有足够的热稳定性、动稳定性、机械强度和绝缘强度。
4）.隔离开关在跳、合闸时的同期性要好，要有最佳的跳、合闸速度，以尽可能降低操作时的过电压。
5）.隔离开关的结构简单，动作要可靠。
6）.带有接地刀闸的隔离开关，必须装设连锁机构，以保证隔离开关的正确操作。
隔离开关选择的具体技术条件
1）、电压：Ug（电网工作电压）≤ Un
2）、电流：Ig·max（最大持续工作电流）≤ In
由于高压开断器没有连续过载的能力，在选择其额定电流时，应满足各种可能运行方式下回路持续工作电流的要求，及
取最大持续工作电流Ig·max.
3）、动稳定
ich ≤ imax
式中：ich — 三相短路电流冲击值
imax — 断路器极限通过电流峰值
4）、热稳定
I∞2tdz ≤ It2t
式中：I∞ — 稳态三相短路电流；
tdz — 短路电流发热等值时间（又称假想时间）；
It — 断路器t秒热稳定电流
3.各级电压母线的选择
选择配电装置中各级电压母线，主要应考虑如下内容：
1）、选择母线的材料，结构和排列方式；
2）、选择母线截面的大小；
3）、检验母线短路时的热稳定和动稳定；
4）、对35kV以上母线，应检验它在当地睛天气象条件下是否发生电晕；
5）、对于重要母线和大电流母线，由于电力网母线振动，为避免共振，应校验母线自振频率。
裸导体选择的具体技术条件：
1）型式：载流导体一般采用铝质材料。对于持续工作电流较大且位置特别狭窄的发电机、变压器出线端部，或采用硬铝导体穿墙套管有困难时，以及对铝有较严重的腐蚀场所，可选用铜质材料的硬导体。
回路正常工作电流在4000～8000A时，一般选用槽型导体。110KV及以上高压配电装置，一般采用软导线。
2）按最大持续工作电流选择导线截面S
Ig·max ≤ KθIy
式中：Iy — 相应于某一母线布置方式和环境温度为+25℃时的导体长期允许载流量；
Kθ — 温度修正系数；
3）热稳定校验：
裸导体热稳定校验公式为：S ≥ Smin（I∞√tdz）/ C （mm2）
式中：Smin — 根据热稳定决定的导体最小允许载截面（mm2）
C — 热稳定系数
I∞ — 稳态短路电流（KA）
tdz — 短路电流等值时间（S）
4）动稳定校验： σmax ≤ σy
式中：σy — 母线材料的允许应力（硬铝σy为69×106 Pa, 硬铜σy为137×106 Pa，钢σy为157×106 Pa）；
σmax — 作用在母线上的最大计算应力。
4. 绝缘子和穿墙套管的选择
在发电厂变电站的各级电压配电装置中，高压电器的连接、固定和绝缘，是由导电体、绝缘子和金具来实现的。所以，绝缘子必须有足够的绝缘强度和机械强度，耐热、耐潮湿。
选择户外式绝缘子可以增长沿面放电距离，并能在雨天阻断水流，以保证绝缘子在恶劣的气候环境中可靠的工作。
穿墙套管用于母线在屋内穿
过墙壁和天花板以及从屋内向屋外穿墙时使用，6～35KV为瓷绝缘，60～220KV为油浸纸绝缘电容式。
5.电流互感器的配置和选择
1）、正常工作条件——一次回路电流，一次回路电压，二次回路电流，二次回路电压，二次侧负荷，准确度等级，
2）、短路稳定性——动稳定倍数，热稳定倍数
3）、承受过电压能力——绝缘水平，泄露比
4）、环境温度，最大风速，相对湿度。
电流互感器选择的具体技术条件：
1）型式：电压互感器的型式应根据使用环境条件和产品情况选择。
6～20KV屋内配电装置，可采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构的电流互感器；
35及以上配电装置，一般采用树脂浇注绝缘结构的独立电流互感器；
有条件时，应尽量采用套管式电流互感器。
2）一次回路电压： Ug ≤ Un
Un为电流互感器额定电压；Ug为电流互感器安装处一次回路工作电压；
3）一次回路电流： Ig·max ≤ I1n；
Ig·max为电流互感器安装处的一次回路最大工作电流；
I1n为电流互感器原边额定电流。
4）准确等级：电流互感器的准确等级与电压互感器相同，需先知电流互感器二次回路接入的测量仪表的类型及对准确等级的要求，并按准确等级要求最高的表计来选择；
5）二次负荷S2：
S2 ≤ Sn
由于电流互感器二次额定电流I2n以标准化（5A或1A），电流互感器额定容量Sn，制造厂也常用额定负荷阻抗Zn的形式给出，所以电流互感器二次负荷也主要决定于外接阻抗Z2。
6）动稳定
ich ≤ √2I1n Kdw
式中：Kdw — 电流互感器的动定倍数，它等于电流互感器极限通过电流峰值idw与一次绕组额定电流I1n峰值之比即：
Kdw = idw/√2I1n
imax — 断路器极限通过电流峰值
7）热稳定
I∞2tdz ≤ （I1n Kt）2
式中：Kt — 电流互感器的1秒热稳定倍数。
6.电压互感器的配置和选择
1）、正常工作条件——一次回路电压，一次回路电流，二次负荷，准确度等级，机械负荷
2）、承受过电压能力——绝缘水平，泄露比距。
3）、环境温度，最大风速，相对湿度，海拔高度，地震烈度。
4）、《电力工程电气设计手册》248页，35-110KV配电装置一般采用油浸绝缘结构电磁式电式互感器，接在110KV及以上线路侧的电压
互感器，当线路上装有载波通讯，应尽量与耦合电容器结合。
35KV及以上的户外装置，电压互感器都是单相的出线侧PT是当首端有电源时，为监视线路有无电压进行同期和设置重合闸。
5）、准确度为:
电压互感器按一次回路电压、二次电压、安装地点二次负荷及准确等级要求进行选择。所以选用 YDR-110 型电容式电压互感器。
准确度测量计算与保护用的电压互感器，其二次侧负荷较小，一般满足准确度要求，只有二次侧用作控制电源时才校验准确度，此处因有电度表故选编0.5级。
PT与电网并联，当系统发生短路时，PT本身不遭受短路电流作用，因此不校验热稳定和动稳定。
电压互感器选择的具体技术条件：
1）型式：电压互感器的型式应根据使用条件选择。
6～20KV配电装置，一般采用油浸绝缘结构，也可采用树脂浇注绝缘结构的电压互感器；
35～110KV配电装置，一般采用树脂浇注绝缘结构的电压互感器；
220KV及以上配电装置，当容量和准确度等级满足要求时，一般采用电容式电压互感器；
在需要检查和监视一次回路单相接地时，应选用三相五柱式电压互感器或有第三绕组的单相电压互感器。
2）一次电压U1：
1.1 Un ＞ U1 ＞ 0.9 Un
Un为电压互感器额定一次线电压，1.1和0.9是允许的一次电压的波动范围，即±10% Un；
3）二次电压：电压互感器二次线电压，应根据使用情况选用所需的二次额定电压U2n；
4）准确等级：电压互感器应在那一准确等级下工作，需根据接入的测量仪表、继电器和自动装置等设备对准确等级的要求确定；
5）二次负荷S2：
S2 ≤ Sn
Sn是对应于在测量仪表所要求的最高准确级次下，电压互感器额定容量
S2是二次负荷，它与测量仪表的类型、数量和接入电压互感器的接线方式有关。
7.高压熔断器选择的具体技术条件
1）电压：Ug ≤ Un；
2）电流：Ig.max ≤ If2n ≤ If1n
式中：If1n — 熔断器的额定电流
If2n — 熔体的额定电流
3)断流容量：
Ich (I")≤ Ikd
式中：Ich — 三相短路冲击电流的有效值；
Ikd — 熔断器的开断电流。
高压熔断器熔体在满足可靠性和下一段保护选择性的前提下，当在本段保护范围内发生短路时，应能最短时间内切断故障，以防熔断时间过长而加剧被保护电器
的损坏。保护电压互感器的熔断器，只需按额定电压和断流容量选择。
4）根据保护动作选择性的要求校验熔体的额定电流，应保证前后两级熔断器之间，或熔断器与电源侧继电保护之间，以及熔断器与负荷侧继电保护之间动作的选择性。
四、持续工作电流计算：
1、110KV持续工作电流:
Ig max = 1.05Sn/√3 Un
= 1.05×63000÷(√3×110)
= 347A
2、35KV持续工作电流:
Ig max = 1.05Sn/√3 Un
= 1.05×63000÷(√3×38.5)
= 992A
3、10 KV持续工作电流:
Ig max = 1.05Sn/√3 Un
= 1.05×8.11×(1＋5%)5÷(√3×11)
= 462A
五、110KV电气设备选择：
110KV电气设备选择：
110 KV ：
工作条件和设备参数 ：
UN = 110KV
I″d（0′）=3.237KA
I″d（0.1′=3.186KA
I″d（4′）=3.287KA
Ich=8.24KA
Sd（0.1′）= 634.6MVA
Qd（4′）= 41.96 KA2.S
Igmax=347A
断路器
LW14—110
Ue = 110KV ；Ie = 2000A；额定开断电流IeKD = 31.5KA；动稳定电流峰值为80KA；
热稳定电流3秒时的有效值为31.5KA； 额定关合电流峰值为80KA
隔离开关
GW4—110D
Ue = 110KV；Ie = 630A；动稳定电流峰值为50KA； 热稳定电流4秒时的电流峰值为20KA
电流互感器
LCWB - 110
额定电流比2×600/5；二次组合P/P/P/0.2 ；二次负荷50VA
电压互感器
TYD110/√3 - 0.015
（110/√3）/（0.1/√3）/0.1/0.1KV
0.2/3P/3P
避雷器
Y10W5-100/260
Ue = 110kv
避雷器额定电压有效值100KV；
系统额定电压有效值110KV；
汇流母线
LGJ-150
＋70℃时钢芯铝绞线长期允许载流量445A；
＋80℃时钢芯铝绞线长期允许载流量452A；
中性点隔离刀闸
GW13—110
Ie=630A ；IDW =55KA 4SIRW =16KA
1．选择110KV母线：Ig max ≤ KθIy
Iy=347/0.88=394.3
110KV及以上一般采用软母线选择型号为：LGJ—150 ：
LGJ—150长期允许载流量
用110KV母线LGJ—70以上不用校验；
(2)热稳定校验：在最高允许温度80℃以下取C = 87
S ≥ Smin = I∞/C×√tdz (mm2)
Smin = I∞/C×√tdz (mm2)
= （3237/8
7）×√4 = 74.4 mm2
150(mm2) > 74.4(mm2) (满足要求)
２．断路器的选择
型号 SF6气体 ： LW14—110
Ue (KV) ：110
最高额定工作电压(KV) ： 126
额定电流(A) ： 2000
额定开断 电流 ：
31.5 (KA)
动稳定电流峰值(KA) ： 80
校验：
动稳定校验：
idw = 80(KA)；
ich = 8.24(KA)
idw > ich (满足要求)
热稳定校验：
Qd（4′）= 41.96 KA2.S
It2t = 31.52×3 = 2976.75( KA2.s )
It2t > Qd（4′） (满足要求)
3.隔离开关的选择：
型号 ： GW4-110 D 110
Ue (KV)：110
Ie (A)：630
动稳定电流峰值(KA) ：50
热稳定电流（KA）： 16
校验：
（1）动稳定校验：
idw = 50KA；
ich = 8.24KA
idw > ich (满足要求)
（2）热稳定校验：
Qd（4′）= 41.96 KA2.S
It2t = 162×4 = 1024( KA2.s )
It2t > Qd（4′） (满足要求)
4.电流互感器的选型：
Ue1≥110KV；Ie1≥347A
型号 : LCWB—110
额定电流比( A ) :2×600/5
级次组合 : P/P/P/0.2
准确级次 :10P
二次负荷 : 50VA
动稳定电流(KA) :80—115
校验：
（1）动稳定校验：
按idw = Kd√2Ie1 > ich 校验
（2）热稳定校验：
按Ir2t = (Kr×Ie1)2×t> I∞2tj 校验
注: 式中Kd 、Kr无具体要求故无法校验
5. 电压互感器的选型：
型号
旧型号 : TYD110/√3-0.015
YDRF-110
6.中性点隔离开关的选择：
型号 : GW13—110 110
Ue (KV) :630
校验：（1）动稳定校验：
idw = 55KA ；
ich = 8.24KA
idw > ich (满足要求)
（2）热稳定校验：
Qd（4′）= 41.96 KA2.S
It2t =162×4 = 1024( KA2.s )
It2t > Qd（4′） (满足要求)
六.35KV侧电气设备选择:
35 KV
工作条件 和 设备参数
UN = 35KV
I″d（0′）=6.495KA
I″d（0.1′=6.378KA
I″d（4′）=6.534KA
Ich=13.466KA
Sd（0.1′）= 408.73MVA
Qd（4′）= 168.11 KA2.S
Igmax=992A
断路器
型号 : LW8—35
Ue = 35KV ；Ie = 1600A；额定开断电流IeKD = 25KA；额定动稳定电流为63KA； 额定热稳定电流25KA；
隔离开关
型号 :GW4—35 D
Ue = 35KV；Ie=1000A；动稳定电流峰值为80KA； 热稳定电流4秒时的电流峰值为25KA
电流互感器
型号 :LR-35
型号 : LRD-35
额定电流比：1000/5；
电压互感器
型号 : JDX-35
（35/√3）/（0.1/√3）/（0.1/√3）
/0.1/3 ；0.2级
高压熔断器
型号 : RW9—35/0.5
Ue = 35KV；Ie=0.5A；
Skd.max = 2000MVA
避雷器
型号 : Y5W-41/126
避雷器额定电压有效值41KV；
系统额定电压有效值35KV；
汇流母线
LGJQ-700
＋70℃时钢芯铝绞线长期允许载流量1220A；
＋80℃时钢芯铝绞线长期允许载流量1159A；
母线型号：LGJQ—700
型号 ： LGJQ—700
最高允许温度 ： +70℃
载流电流(A) ： 1220
校验：(2)热稳定校验：在最高允许温度80℃以下取C = 87
S ≥ Smin = I∞/C×√tdz (mm2)
Smin = I∞/C×√tdz (mm2)
= （6495/87）×√4 = 149 mm2
700(mm2) > 149(mm2) (满足要求)
2.断路器选择
选择LW8—35
型号 ： LW8—35
Ue(KV) ：35
Ie(KA) ：1600
额定关合电流（KA） ： 63
额定断开电流（KA）： 25
热稳定电流（KA）4S ： 25
动稳定电流（KA） ：63
校验:(1).热稳定校验：
It2t ≥ Qd（4′）
It2t = 252×4 = 2500（KA2.s）
Qd（4′）= 168.11 KA2.S
2500（KA2.s）≥ 168.11（KA2.s）(满足要求)
(2).动稳定校验：
Idw=63KA > ich=28.15KA (满足要求)
3.隔离开关选型号
型号 ： GW4-35
Ue（KV） ：35
Ie（KA） ：100
动稳定电流（KA）：80
热稳定电流（KA）4S ：25
校验：(1).热稳定校验：
It2t ≥ Qd（4′）
It2t = 252×4 = 2500（KA2.s）
Qd（4′）= 168.11 KA2.S
2500（KA2.s）≥ 168.11（KA2.s）(满足要求)
(2)动稳定校验：
Idw = 80KA > ich = 13.466KA (满足要求)
4.电
流互感器的选型：
Ue = 35KV；Ie = 992KA
型号 ： LR-35， LRD-35
额定电流比 ：1000/5 ，1000/5
级次组合
热稳定倍数
动稳定倍数
校验：（1）动稳定校验 ：
按idw = Kd√2Ie1 > ich 校验
（2）热稳定校验：
按Ir2t = (Kr×Ie1)2×t> I∞2tj 校验
注: 式中Kd 、Kr无具体要求故无法校验
5.电压互感器的选型
JDX-35
型号 ： JDX-35
额定变比 ：（35/√3）/(0.1/√3)/ (0.1/√3) / (0.1/√3)
七．10KV侧电气设备选择
(一) 10KV进线侧电气设备
10 KV
工作条件
设备参数
UN = 11KV
I″d（0′）=18.65KA
I″d（0.1′=18.51KA
I″d（4′）=18.65KA
Ich=47.47KA
Sd（0.1′）= 336.63MVA
Qd（4′）= 1408.73KA2.S
Igmax=462A
断路器
ZN3—10Ⅲ
Ue = 12KV ；Ie = 630A；动稳定电流50KA； 2秒时热稳定电流20KA；额定开断电流20KA
隔离开关
GN1—10/600
Ue = 10KV；Ie=600A；动稳定电流60KA；
热稳定电流5秒时的电流20KA
电流互感器
LDZJ1-10
额定电流比800/5；级次组合0.5/D
1S动稳定倍数90；1S热稳定倍数50
电压互感器
JDZX6-10
（3/√3）/（0.1/√3）/（0.1/3）
Smax=400VA
高压熔断器
RN2—10/0.5
Ue = 10KV；Ie=0.5A；
Skd.max = 1000MVA
避雷器
Y5W-12.7/44
避雷器额定电压有效值12.7KV；
系统额定电压有效值10KV；
汇流母线
预选LMY- (50×4)
实选LMY- (63×10)
载流量按最高允许温度＋70℃，基准环境温度＋25℃：（预选）平放565A；（实选）平放1129A
1．母线的选择
变压器侧最大工作电流：
Ig max = 1.05Sn/√3 Un
= 1.05×0.85×8.11×(1＋5%)5÷(√3×11)
= 462(A)
10KV母线矩形铝导线型号为: 预选LMY- (50×4)(A)
校验：(1) 热稳定校验：
S ≥ Smin = I∞/C×√tdz (mm2) 查表得C=87
= 18650/87×√4(mm2) = 428.7 mm2
428.7 mm2 > 50×4(mm2) (不满足要求)
(63×10) > 428.7 mm2 (满足要求)
实选LMY- (63×10)
2．断路器的选择:
ZN3—10Ⅲ
型号 ： ZN3—10Ⅲ
Ie(A) ：630
额定开断电流 （KA）：20
动稳定电流 idw（KA）：50
(2S)热稳定电流 itr（KA）：20
校验:(1)热稳定校验：
It2t ≥ Qd（4′）
It2t = 202×4 = 1600（KA2.s）
Qd（4′）= 1408.73 KA2.S
1600（KA2.s）≥ 1408.73（KA2.s）(满足要求)
(2)动稳定校验：
Idw=60KA > ich=47.47KA (满足要求)
3.隔离刀闸的选择
型号 ： GN1-10/600
Ue（KV） ：10
Ie（A） ：600
动稳定电流 idw（KA） ：60
(5S)热稳定电流 itr（KA）：20
校验：(1)热稳定校验：
It2t ≥ Qd（4′）
It2t = 202×4 = 1600（KA2.s）
Qd（4′）= 1408.73KA2.S
1600（KA2.s）≥ 1408.73（KA2.s）(满足要求)
(2)动稳定校验：
Idw = 60KA > ich = 47.47KA (满足要求)
4.电流互感器的选择
Ue≥10KV Ie≥462A
型号 ：LDZJ1-10
额定电流比（A） 800/5：
级次组合 ： 0.5/D
1/D
D/D
1秒热稳 定倍数 ：50
动稳定倍数 ：90
校验：(1)热稳定校验：
Qd（4′）= 1408.73KA2.S
It2t = (KrIe1)2×1
= (50×0.8)2×1=1600 (KA2.s)
1600(KA2.s)> 1408.73 (KA2.s) (满足要求)
(2)动稳定校验：
Idw =√2 IeKd =√2×0.8×90 = 102 KA
Idw = 102KA > ich = 47.47KA (满足要求)
5.电压互感器的选择:
型号 ： JDZX6-10
额定电压（KV） ：10
（二）.10KV出线侧的电气设备选择
最大工作电流为：
Ig max = （0.85×8.11）×（1+5%）5 /（√3×11）
=462(A)
10KV出线开关选择手车式开关柜型 号： KYN3—10--03
断路器型 号： ：ZN3 — 10Ⅲ
电流互感器 型 号：LZZBJ1—10
接地刀闸 型 号： JN1—10
第五章 站用电的选择
变电站站用母线采用单母线接线方式。当有两台站用变采用单母线接线方式，平时分列运行，以限制故障。对于容量不大的变电站，为了节省投资，站用变压器高压侧可用高压熔断器代替高压断路器。
一．站用变选择
1.选择原则：站用电负荷按0.1%变电所容量计
2.根据选择原则选出待建变电站两台站用