光工作站的结构对其回传指标NPR的影响
袁海辉
在双向HFC网络中，NPR是回传通道的主要性能指标，它是指回传通道数字信号功率与噪声功率之比。在不考虑侵入干扰的情况下，仅就系统的固有指标而言，光工作站的回传指标NPR性能的优劣对整个系统的回传通道指标影响是比较大的，而影响光工作站回传指标的主要因素有两个：一是光回传发射模块的性能，它对光工作站回传指标有决定性的影响；二是光工作站的结构，它对回传指标有辅助性影响，即使是相同的回传发射模块，只要用于不同结构的光工作站内，产生的效果都有可能不一样。为此，有必要对不同结构的光工作站进行分析、测试，以确定不同的结构是否对回传指标产生影响，这对我们在实际工作中正确选用光工作站是很有帮助的。下面以四端口光工作站为例，分析其结构对回传指标的影响。
1、光工作站的回传指标NPR
光纤链路的回传指标NPR包含两项内容：一项是指NPR的具体数值，该值越大，性能越好；另一项是指NPR动态范围，动态范围越大，光工作站的工作点就越容易设定，系统的抗干扰能力就越强。这两项指标是受多方面因素影响的，主要包括光工作站的回传输入信号功率、热噪声、非线性失真引起的互调组合噪声CIN、激光器的RIN噪声、光纤噪声以及回传接收机噪声等。当回传接收机的输入光功率足够高以及接收机输出信号电平较低时，此时的光纤链路噪声NPR就等同于光工作站的NPR，这是因为：首先，光接收机的输入光功率足够高，则激光器的RIN噪声要比接收机的散弹噪声和热噪声高得多，以致RIN噪声起决定作用；其次，接收机输出信号电平较低时，它处于良好的线性工作状态，其产生的非线性失真产物对系统的影响可忽略。这样，整个光纤链路的噪声就只由光工作站决定，而与接收机无关。
2、光工作站的几种结构
如图1所示，四端口光工作站一般具有如下3种结构：
a型结构
b型结构
c型结构图1光工作站的3种结构
（1）a型结构
上、下行通道除经双工滤波器隔离外，还依赖于回传发射模块的射频放大模块的频率特性，其标称上限频率一般为200 MHz，但实际上可以通过250 MHz甚至300 MHz的信号。
（2）b型结构
在a型结构的基础上，在回传发射模块前增加一个通频带为5~65 MHz的低通滤波器。 （3）c型结构
在b型结构的基础上，在光工作站下行通道末级放大模块前增加一个截止频率为85 MHz的高通滤波器。
3、光工作站的多端口结构导致双工滤波器的等效隔离度降低
图2光工作站的共同结构
上述几种类型的光工作站有着如图2所示的共同结构。对于下行通道（为便于分析，只对四端口都为等电平输出的情况进行论述），前置放大模块输出的下行信号SH被分成4路等幅同相信号SHai，SHbi，SHci，SHdi，然后这4路信号被分别送往4个同型号的末级功率倍增型模块进行放大。由于电路的对称性，4路末级输出SHao，SHbo，SHco，SHdo与各自的输入信号有相同的相位差，而4路输入信号的相位是相同的，所以SHao，SHbo，SHco，SHdo 亦是同相信号。同理，4路末级输出信号经由双工器泄漏到回传通道的泄漏信号S′Hao，S′Hbo，S′Hco，S′Hdo亦有着相同的相位，即4路泄漏信号也是等幅同相信号，它们的合成功率S′H遵从算术叠加规律而不是功率叠加规律，S′H将比单路信号S′H*o高出
12 dB（20 lg 4）。当我们将双工器的隔离作用延伸到回传放大模块r的输入端时，下行信号的增益=双工滤波器隔离度（-45 dB）-混合器损耗（8 dB）+合成功率增益（12 dB）=-41 dB，而对应的回传信号增益=-双工器插入损耗（1.5 dB）-混合器损耗（8 dB）=-9.5 dB，因此，对于单个端口而言，上、下行信号的等效隔离度=上行信号增益（-9.5 dB）-下行信号损耗（-41 dB）=31.5 dB，这意味着泄漏信号要比我们所预期的要强得多，其对上下行通道的影响不可被忽略。对于下行通道在5~65 MHz频段所产生的噪声NL，其分析过程与SH的分析是类似的，唯一的区别是NL被高通滤波器衰减，而SH是被低通滤波器衰减。
4、不同的结构对NPR所产生的影响
在实际的网络环境中，光工作站往往被应用于高电平输出，以缩减同轴分配网中的有源设备，尤其是在一些光节点到楼栋的方案，光工作站的下行输出电平通常达到110 dBμV。而另一方面，光节点直接通过无源分配网络覆盖用户，其上行输入电平因失去回传放大器的接力而受限于用户数据终端设备的发射功率，导致光工作站上、下行信号电平差进一步增大。因此，对光工作站的结构对NPR所产生的影响进行分析是以其实际的应用情况为前提，否则，如果以低的下行输出电平、高的上行输入电平的情况进行分析，就失去了其实际意义。
(1)下行信号SH对NPR的影响
①a型结构对NPR的影响
其上、下行通道隔离主要依赖于双工滤波器，回传发射模块可以限制部分下行泄漏信号通过，但其对250 MHz的18个频道不起作用，总的下行通道的泄漏功率比单个频道的合成泄漏功率S′H增加12.6 dB(10 lg 18)。如果这个泄漏功率能明显影响回传发射模块的最大激励功率，为了保持最大激励功率不变以免激光器进入削波状态，则只能降低回传信号的最大激励功率SLoMAX，因此，相对于不加载下行信号而言，一旦加载了下行信号，就可能会使NPR的最大值降低，从而缩小了NPR动态范围，要避免出现这种情况，只能限制上、下行信号的电平差，即下行信号电平将受回传通道的制约。
上面是基于下行为平坦型输出的情况进行分析的，对于倾斜型输出，总的下行通道的泄漏功率将会降低，允许的最大电平差将会增加，但始终都是有限制的。
②b型、c型结构对NPR的影响
这两种结构在回传放大模块前加入5~65 MHz低通滤波器，将下行信号滤除，下行信号对回传通道NPR不产生影响，理论上说，下行信号电平是可以无限制的，即下行信号电平不再受回行通道的制约。
（2）下行通道噪声NL对NPR的影响
①a型、b型结构对NPR的影响
噪声NL主要由下行激光器的RIN噪声、光工作站下行的散弹噪声及其前置放大模块的热噪声构成，在光功率较高时，以RIN噪声为主。它与射频信号无关，在光工作站下行通道的5~65 MHz频段，这些噪声依然存在，它的泄漏方式与下行信号是一样的。NL的泄漏功率相对于回传信号而言是很小的，不足以引起回传发射模块最大激励功率的改变，但这些泄漏
噪声是在回传通道的频带内，它有可能对回传通道的噪声产生影响，从而改变NPR的数值及NPR动态范围。
②c型结构对NPR的影响
c型结构在下行前置放大模块后加入高通滤波器，将NL滤除，使回传通道受下行通道的影响进一步减小。
（3）下行末级放大模块的非线性失真产物对NPR的影响
光工作站的非线性失真主要是由末级放大模块产生，落在5~65 MHz频段内的非线性失真产物Na，Nb，Nc，Nd对回传通道的影响与下行通道噪声NL类似。对于这类非线性失真噪声，3种类型的光工作站都没有增加额外的滤波电路，其滤除工作由双工滤波器完成，但因双工滤波器的等效隔离度下降，当下行处于高电平输出状态时，这些失真产物将会明显影响回传通道噪声。
5、用简单的测试方法判断其影响的存在
上述分析可以确定SH，NL，Na，Nb，Nc，Nd都有可能影响NPR，为进一步证实这些影响的存在，可以进行一些简单的测试，其测试条件是确保光纤链路处于其指标由光工作站起决定作用的状态，另外，下行信号采用网络的实际信号（花都区网络的下行信号包括35个模拟信号、20个数字信号，其中250 MHz内占有12个模拟信号，数字信号电平比模拟信号电平低10 dBμV）。
（1）下行信号SH对NPR影响的测试
在不加载下行信号的情况下，调整光工作站的回传输入信号电平，使其上行发射模块处于临界失真状态，然后加载下行信号，当光工作站下行输出电平大于107 dBμV时，a型机的回传发射模块进入明显的失真状态，b型、c型机工作正常。
（2）下行通道噪声NL对NPR影响的测试
在不加载下行信号的情况下，测试b型、c型光工作站的回传噪声，然后加载无射频调制的下行光信号（0），再测量其回传噪声。比较加载下行光信号前后的回传噪声，结果是b型机的噪声有1 dB左右的变化，而c型机基本不变。
（3）非线性失真产物对NPR影响的测试
给c型机加载下行信号使其下行输出为110 dBμV（根据设备的技术指标及下行信号的实际频道数，此时的下行信号仍满足系统输出口的要求），与不加载下行信号比较，回传噪声劣化8 dB左右；然后对下行增加一个8 dB的均衡，使其输出为倾斜型，与平坦型输出比较，回传噪声改善4 dB左右。因为c型机的结构已消除SH，NL对回传通道的影响，所以根据这些测试结果可以判断非线性失真产物影响的存在。
综上所述，由于光工作站的多端口结构导致了双工滤波器的等效隔离度下降，从而使下行信号SH，落在5~65 MHz频段内的下行通道噪声NL，以及非线性失真产物Na，Nb，Nc，Nd成为影响回传通道指标的潜在因素，由此导致不同结构的光工作站对回传指标NPR产生的影响是不一样的，a型结构对NPR的影响最为严重，b型结构次之，而c型结构最小。因此，在判断光工作站回传指标的好坏时，除以回传发射模块的性能指标为主要依据外，还要考虑在加载下行信号的情况下是否对NPR造成影响，以正确选用性能优良的光工作站。
小组讨论 讨论一：路基工作区计算时荷载应力有两种计算方法：1）用简化布辛尼斯克公式进行计算；2）用层状体系计算软件计算，请结合习题7和8讨论荷载大小、不同路面结构工作区深度的影响、应力计算方法对工作区深度的影响。 答：荷载大小对工作区深度的影响：由工作区深度计算公式可知：Za=√(3&KnP/γ)。荷载大小与工作区深度成正比。因此荷载越大，工作区深度越深。 不同路面结构对工作区深度的影响：路面结构的强度和模量远大于路基土，路面材料的容量也不同于路基土。路面结构的存在，使轮载传递到路基顶面的附加应力显着减小。因为路面结构和一定厚度的路基共同承担车辆荷载，路面结构与路基工作区组成了道路的工作区，也就是工作区深度=路面结构厚度+路基工作区深度。因此路面结构的厚度越大，道路工作区的深度也就越小。 应力计算方法对工作区深度的影响：（1）路基工作区深度的计算，布辛尼斯克公式与层状体系理论程序计算结果相差较多，轴重100KN时，n=5相差为；n=10相差为；轴重120KN时，n=5相差为；n=10相差为。（2）根据“公路低路堤设计指南”提出的情况，布辛尼斯克修正公式所得的路基工作区深度过小，而层状体系理论程序所得的比辛尼斯克修正公式所得的路基工作区深度为大。（3）根据“公路低路堤设计指南”规定n=10，在
采用层状体系理论公式后，采用n=5或n=10为宜，尚需再论证。 讨论二：请讨论路基顶面综合模量E和路基反应模量K的意义和在路面设计中的作用，如何结合路基湿度的变化选择路基顶面综合模量E或路基反应模量K。 答：路基顶面综合模量E：即路基回弹模量。用路基回弹模量表征土基的承载能力，可以反映土基在瞬时荷载作用下的可恢复变形能力，因而可以应用弹性立论公式描述荷载与变形之间的关系。以回弹模量作为表征土基承载能力的参数，可以在以弹性理论为基本体系的各种设计方法中得到应用。 路基反应模量K：使用温克勒（E. Winkler）低级模型描述土基工作状态时，用路基反应模量K表征路基的承载力。温克勒地基又称为稠密液体地基。路基反应模量K相当于该液体的相对密度，路面板受到的路基反力相当于液体产生的浮力。 结合路基湿度的变化选择路基顶面综合模量E或路基反应模量K： 1、快速路和主干路路基顶面设计回弹模量值不应小于30MPa；次干路和支路不应小于20MPa；当不满足上述要求时，应采取措施提高回弹模量。 2、路基设计中，应充分考虑道路运行中的各种不利因素，采取措施减小路基回弹模量的变异性，保证其持久性。 3、道路路基应处于干燥或中湿状态；对潮湿或过湿路基，必须采取措施改善其湿度状况或适当提高路基回弹模量。
课程名称： 学生： 学生学号： 专业班级： 指导教师： 年月日
路面结构设计计算 1 试验数据处理 1.1 路基干湿状态和回弹模量 1.1.1 路基干湿状态 路基土为粘性土，地下水位距路床顶面高度0.98m~1.85m。查路基临界高度参考值表可知IV5区H1=1.7~1.9m，H2=1.3~1.4m，H3=0.9~1.0m，本路段路基处于过湿~中湿状态。 1.1.2 土基回弹模量 1) 承载板试验 表1.1 承载板试验数据 承载板压力（MPa） 回弹变形 （0.01mm) 拟合后的回弹变形 (0.01mm) 0.02 20 10 0.04 35 25 0.06 50 41 0.08 65 57 0.10 80 72 0.15 119 剔除 0.20 169 剔除 0.25 220 剔除 计算路基回弹模量时，只采用回弹变形小于1mm的数据，明显偏离拟合直线的点可剔除。拟合过程如图所示：
路基回弹模量： 210101 1000 (1)4 n i i n i i p D E l πμ===-=∑∑ 2）贝克曼梁弯沉试验 表1.2 弯沉试验数据 测点 回弹弯沉（0.01mm ） 1 155 2 182 3 170 4 174 5 157 6 200 7 147 8 173 9 172 10 207 11 209 12 210 13 172 14 170 根据试验数据： l = ∑ll l = 155+?+170 14 =178.43
15.85(0.01mm)S = =s = √∑(ll ?l )2l ?1 =20.56(0.01mm) 式中：l ——回弹弯沉的平均值（0.01mm ）； S ——回弹弯沉测定值的标准差（0.01mm ）； l i ——各测点的回弹弯沉值（0.01mm ）； n ——测点总数。 根据规要求，剔除超出(2~3)l S ±的测试数据，重新计算弯沉有效数据的平均值和标准差。计算代表弯沉值： 1174.79 1.64515.85200.86(0.01mm)a l l Z S - =+=+?=l 1=l +l l l =178.43+ 1.645×20.56=21 2.25 Z a 为保证率系数，高速公路、一级公路取2.0，二、三级公路取1.645，四级公路取1.5。 土基的回弹模量： 220201220.70106.5 (1)(10.35)0.71246.3(MPa)200.860.01 p E l δμα??= -=?-?=? 1.2 二灰土回弹模量和强度 1. 2.1 抗压回弹模量 二灰土抗压回弹模量为：735MPa 。 1.2.2 f50mm×50mm试件劈裂试验 表1.3 二灰土试件劈裂试验数据 f50mm×50mm试件劈裂试验 最大荷载（N ） 2t P Dh σπ= （kPa ） 处理结果 有效数据平均值t σ（kPa ） 250.57 有效数据样本标准差S （kPa ） 12.07 变异系数C v （%） 4.82 变异系数应小于6%，否则可在剔除偏差较大的数据后，重新计算平均值和标准差。设计
精品 中海地产结构设计限额控制 中海地产建筑结构管理部
目录 一、总则 (2) 二、结构设计限额控制指标 (3) 三、结构设计限额控制指标说明 (4) 四、附表 (6) 附表A:钢筋和混凝土含量统计表 (7) 附表B：各公司结构设计限额控制指标 (8)
一、总则 编制目的：为加强结构专业设计管理，做好限额设计和成本控制工作。编制时间：20013 年1月 1 日主编单位：中海地产集团有限公司建筑结构管理部 使用说明：1. 项目结构材料用量指标（包括钢筋和混凝土）均不得大于本限额控制值。各项目完成合约统计后，按《钢筋和混凝土含量统计表》（见附表 A）的要求统计、上报。 2. 在结构方案定案与扩初设计之间，由设计院编写项目《结构统一技术措施》，经集团建筑结构部或 区域、地区公司设计管理部评审后，进行结构限额设计。 3. 本标准由中海地产集团有限公司建筑结构管理部负责管理和条文解释。制订依据：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 《建筑工程建筑面积计算规范》（GB/T50353-2005）
二、结构设计限额控制指标 各公司结构限额指标控制值对照表如下：
三、 结构设计限额控制指标使用说明 1. 结构材料用量指标计算规则为：计算范围内相应结构材料（包含梁板柱、构造柱、过 梁、女儿墙、拉板等的钢筋（G ） 和混凝土（V ），不含砌体)用量除以计算范围内的“结 构成本计算面积”（M ），即钢筋用量指标=G/M （kg/m 2 ），混凝土用量指标=V/M （m 3/m 2）。 2. 统计结构材料用量指标所用的“结构成本计算面积”计算规则如下： 结构成本计算面积 M =M0+M1+M2+M3+M4+M5/2+M6/2，其中： 3. 当项目存在留给装修加层的两层高房间面积（M7）时，钢材用量计算规则为： 结构钢材用量=[G+(8～10kg/m 2 )*M7]/（M+M7） 4. 常规采用钢筋主要包括：直径 6mm 钢筋统一采用 H PB300，直径 8mm 及以上钢筋统一采 用 H RB400；也可以全部采 用 H RB400 钢筋。 5. 结构体系包含钢筋混凝土普通框架、异型柱框架、短肢剪力墙结构及剪力墙结构。当 结构采用异形柱框架或短肢剪 力墙结构体系时，混凝土用量应取下限甚至更低。 6. “上部结构”、“地下室或半地下室”及“基础”的定义如下： 6.1 当没有设置地下室或半地下室时，“上部结构”的范围指±0.000（不包括）以上 的部分，其余部分如浅基础、 筏板、基础梁、承台、桩和±0.000（包括）以下的 墙、柱等计入“基础”范围（地下部分的统计范围见图 1）。 6.2 当设置地下室或半地下室时，“上部结构”范围指地下室或半地下室顶板以上部分 (不含顶板)；“地下室或半地下 室”的范围指地下室或半地下室底板至顶板范围内 的部分（含顶板、底板及与底板相连的浅基础、筏板、承台、基础梁等）；其余部 分如桩等计入“基础”部分（地下部分的统计范围见图 2、3、4）。 6.3 在限额控制指标中，基础部分计入地下室或半地下室指标。
城市道路混凝土路面结构设计 一、水泥路面的特性 混凝土路面以其强度高、刚性大和耐久性好，能适应重载、高速而密集的汽车运输要求，已在城市道路中广泛采用。 1、强度高、刚性大和耐久性好：混凝土路面具有较高的抗压、抗弯拉和抗磨耗的力学强度，具有较高的承载能力和扩荷载能力，耐久性好，一般可使用20～30年以上，沥青路面一般在10～15年，是沥青路面使用年限的2倍。 2、稳定性好：环境温度和湿度对混凝土路面的力学强度影响甚小，因而热稳定性、水稳定性和时间稳定性都比较好。抗油类侵蚀能力强，抗洪能力比沥青路面强。 3、平整度和粗糙度好：表面起伏变形少，路面在潮湿时候仍能保持足够的粗糙度，使车辆不打滑而能保持较高的安全行车速度。 4、养护费用少，维修成本低：水泥路面的建造费用比沥青路面节省一倍。按每立方米混合料测算，沥青混合料需要1000元～1400元，而水泥路面仅需要330元～580元。维护方面：沥青路面局部修复养护费用比新建费用大致高4倍～5倍，而水泥路面局部修复的养护费用是建造费用的2倍～3倍。 5、运输成本低：以V=60km/h行车速度计算，水泥路面的油耗比沥青路面节省8%；随着速度的加大，在V=80km/h行车速度时，水泥路面的油耗比沥青路面可节省10.5%。在当前高油价、高污染的时代，
达到低碳节能的目标。 综上所述，由于我国资源和能源的紧缺，加快水泥混凝土路面技术进步是我国道路建设的客观需求，也是促进我国能源大发展的重要战略措施。 二、混凝土路面的设计概况 混凝土板厚一般采用等厚度形式，根据交通量大小及轴载大小确定路面厚度，板厚最小18cm。板宽一般按每车道，耽不大于4.5m；板长一般采用4～5m，最长不超过6m。胀缝间距一般直线段为200m设一道，在交叉口与直线联接处设胀缝。 三、水泥混凝土路面板尺寸的确定 水泥混凝土路面板尺寸包括板的厚度及平面尺寸。采用弹性半无限地基板理论和有限元法计算板内应力，以荷载应力和温度应力产生的综合疲劳损坏（断裂）为设计控制标准。以BZZ-100KN的单轴荷载作为标准轴载，按等效原则将各级轴载换算为标准轴载。 1、混凝土面层厚度的确定 (1)使用年限内标准轴载在车道内的累计重复作用次数。在使用年限内，标准轴载在车道内的累计重复作用次数Ne，可通过对现有道路的轴载情况调查和交通增长分析后，按下式计算：Ns=365N0[(1十)-T]．／式中：N0一设计初期车道上日标准轴载作用次数； 平均年交通量增长率(％)； T一路面的使用年限； 一车轮轮迹横向分布系数。对双向双车道混合行驶者取0．30～
第四章 路面结构设计 1.1设计资料 （1）自然地理条件 新建济南绕城高速，道路路基宽度为24.5米，全长5km ，结合近几年济南经济增长及人口增长的情况，根据近期的交通量预测该路段的年平均交通量为5000辆/日，交通量平均年增长率γ=4%。路面结构设计为沥青混凝土路面结构，设计年限为15年。 （2）土基回弹模量 济南绕城高速北环所在地区为属于温带季风气候，季风明显，四季分明，春季干旱少雨，夏季温热多雨，秋季凉爽干燥，冬季寒冷少雪。据区域资料，年平均气温13.8℃，无霜期178天，最高月均温27.2℃（7月），最低月均温-3.2℃（1月），年平均降水量685毫米。道路沿线土质路基稠度 c ω=1.3；因此该路基 处于干燥状态，根据公路自然区划可知济南绕城高速处于5 Ⅱ区，根据【JTG D50-2006】《公路沥青路面设计规范》中表5.1.4-1可确定工程所在地土基回弹模量设计值为46MPa 。 （3）交通资料
1.2交通分析 （1）轴载换算 路面设计以双轮组-单轴载为100KN 为标准轴载，以BZZ-100表示。标准轴载的计算参数按表1-2确定。 ○ 1当以设计弯沉为指标时及验算沥青层层底拉应力时，凡大于25kN 的各级轴载Pi 的作用次数Ni 按下式换算成标准轴载P 的当量作用次数N 的计算公式为： 35 .4121∑=? ?? ??=k i i i P P N C C N 式中：N ——标准轴载当量轴次数（次/d ）； Ni ——被换算的车型各级轴载作用次数（次/d ）； P ——标准轴载（kN ）； Pi ——被换算车型的各级轴载（kN ）； C1——被换算车型的各级轴载系数，当其间距大于3m 时，按单独的一个 轴计算，轴数系数即为轴数m ，当其间距小于3m 时，按双轴或多轴计算，轴数系数为C1=1+1.2（m-1）； C2——被换算车型的各级轴载轮组系数，单轮组为6.4，双轮组为1.0， 四轮组为0.38。 沥青路面营运第一年双向日平均当量轴次为： 35 .41 21∑=? ?? ??=k i i i P P N C C N = 4709.00（次/d ） ○ 2当以半刚性层底拉应力为设计指标时，标准轴载当量轴次数N '： 8 121 k i i i P N C C N P =?? '''= ? ??∑ 式中： 1C ' ——轴数系数 2C '——轮组系数，单轮组为18.5，双轮组为1.0，四轮组为0.09。 注：轴载小于50KN 的特轻轴重对结构的影响可以忽略不计，所以不纳入当 量换算。 沥青路面营运第一年双向日平均当量轴次：
公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算
N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E
七个比值问题 1．有那七个比值 2．控制的是什么东西 3．所对应的要求有那些 4．当不满足时如何调整 5．计算时要满足那些东西 6．PKPM的结果在那查询 7．专业名词的理解 一．刚重比《GG》 5.4 1．控制原因：重力荷载的水平用位移效应上引起的二阶效应比较严重，对砼结构随刚度的降低效应不利影响成非线性关系 2．控制方法：框架＞20不满足稳定性要求 ＞10考虑P—Δ效应 剪力墙＞2.7不满足稳定性要求 ＞1.4考虑P—Δ效应 3．调整方法：不满足稳定性要求加刚或减重 大于10或1.4要考虑P—Δ效应 4．PKPM结构查看：总信息最下面 5．结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10%要考虑P—Δ效应。大20% 时认为稳定性不满足要求 二．剪重比《KG》5.2.5《GG》 4.3.12 1．控制原因：长周期结构地震加速度小，但此时地面运动的速度，位移对结构的破坏更大，通过放大地震地的方式提高结构的承载能力，增大安全储备 2．控制方法：扭转效应明显周期小于3.5秒6度7度8度9度 0.8% 1.6% 3.2% 6.4% 基本周期大于5.0秒的结构0.6% 1.2% 2.4% 4.8% 1.8% 3.6% 3．调整方法:在6度区经常会发生 A:根据建筑抗震设计规范统一培训教材54页当不满足以下结果时不可以用系数调整在方式 1）有15%以上的楼层不满足最小剪力系数椒 2）底部楼层剪力不满足最小剪力系数要求85%以上时 3）调整系数大于1.15时即不满足87%时 B:不能用系数调整时的方法 1)T折减多折一些 2)提高振型个数 3)通过加墙和梁来提高结构风度减小T增加地震作用 4)跨高比小于5的梁按洞口输入来提高结构刚度
沥青路面结构设计与计算书 1 工程简介 本路段属于安图至汪清段二级公路.K0+000～K3+500，全线设计时速为60km/h的二级公路，路面采用60km/h的二级公路标准。路基宽度为10m，行车道宽度为2×3. 5m，路肩宽度为2×0.75m硬路肩、2×0.75土路肩。路面设计为沥青混凝土路面，设计年限为12年。路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载,以BZZ－100表示；根据沿线工程地质特征及结合当地筑路材料确定路面结构为：路面的面层采用4cm厚细粒式沥青混凝土和6cm厚中粒式沥青混凝土，基层采用20cm厚水泥稳定碎石，底基层采用石灰粉煤灰土。 2 土基回弹模量的确定 本设计路段自然区划位于Ⅱ3区，当地土质为粘质土，由《公路沥青路面设计规范（JTG D50-2004）》表F.2查得，土基回弹模量在干燥状态取39Mpa,在中湿状态取34.5Mpa. 3 设计资料 （1）交通量年增长率：5% 设计年限：12年
。 4 设计任务 4.1 沥青路面结构组合设计 4.2 沥青路面结构层厚度计算，并进行结构层层底拉应力验算 4.3 绘制沥青路面结构图 5 沥青路面结构组合设计 5.1 路面设计以双轮组单轴载100KN 为标准轴载,以BZZ －100表示。标准轴载计算参数如表10－1所示。 5.1.1.1 轴载换算 轴载换算采用如下的计算公式： 35 .41 21∑=? ?? ??=k i i i P P n C C N ，()11 1.211c m =+?-=，计算结果如下表所示。
注：轴载小于25KN 的轴载作用不计 5.1.1.2 累计当量轴次 根据设计规范，二级公路沥青路面设计年限取12年，车道系数η=0.7，γ=5.0% 累计当量轴次： ()[][] 329841405 .07 .005.8113651)05.01(3651112 =???-+=??-+= ηγ γN N t e 次 5.1.2 验算半刚性基层层底拉应力的累计当量轴次 5.1.2.1 轴载验算 验算半刚性基层层底拉应力的轴载换算公式为：
90（一）住宅结构设计控制要点 原则：经济、合理、安全、优化 一.选用的标准图集及技术措施： 为统一出图的质量，建议采用以下标准图集、技术措施： 1.《混凝士结构施工图平面整体表示方法制图规则与构造详图（现浇混凝士框架、剪力墙、框架-剪力墙、框支 剪力墙结构）》03G101-1。 2.《2003全国民用建筑工程设计技术措施-结构》。 3.《广东省住宅工程质量通病防治技术措施二十条》。 二.设计单位注意事项： 1.从方案到施工图设计，设计单位需向甲方提供各专业至少3次以上过程文件（以图形、表格或文字方式），时间为方案确定、初步设计提交正式文件前、施工图设计提交正式文件前，结构专业提供的内容包括：1）分析与设计参数定义； 2）设计荷载取值； 3）结构计算的总体控制要求； 4)基础选型（内附基础埋深的相对标高和对应的绝对标高以及室外地坪的原貌、标高和设计绝对标高）； 5)地下室及上部结构的结构布置方案（包括各层竖向、水平构件的定位、截面尺寸和主要连接节点构造大样、阁楼及坡屋面结构布置方案）； 6)地下室底板和顶板的结构找坡（排水）方案（要求地下室各部位地坪特殊标高处注明结构标高与建筑标高的 关系）、后浇带（包括底板、顶板和外墙、楼盖等部位）布置方案、地下室层高、各设备用房（如发电机房、高低压配电房等）的层高和净高要求、上部结构层高要求等结构技术过程文件，供甲方掌握和确认。 以在结构安全的基础上合理、经济和优化设计，取得良好的技术经济指标。 2.项目组各结构设计人员应始终保持技术措施、设计概念的一致性：在结构布置、构件选型、材料选用以及构造 做法等结构技术措施上应协调一致，避免差异，否则必然造成施工成本及设计工程量增加。 3.设计单位需及时协助政府有关职能部门完成本工程的设计审查。施工图审查合格后需向甲方提供各专业施工图 最终版电子文件一份，并协助施工单位完成本工程的竣工图设计。 4.地质勘察成果涉及的技术指标如钻孔深度、抗浮水位（标高）、场地地震动参数、安全性评价等内容及要求需 经设计单位确认或补充。 5.施工图设计前，设计单位需书面提供楼面活载取值供甲方确认。 三.基础设计 1.根据结构状况（结构类型、柱网、荷载、有无地下室）、地质条件（地层分布、岩土物理力学指标、地下水、 地震情况）、施工条件（场地周围环境、地方污染限制、当地施工机械、施工技术条件）三个方面从技术上初步确定二个比较适合的方案： 1）基础形式的选择次序：扩展地基→高强预应力管桩基础→人工挖孔灌注桩基础→钻（冲）孔灌注桩基础→筏板基础； 2）常用桩基础选型原则：高强砼预应力管桩→人工挖孔（混凝土护壁）→钻（冲）孔（泥浆护壁，水下灌砼）； 3）高强砼预应力管桩施工选择次序：锤击→静压； 4）对高层建筑≥18层，预应力管桩优先选用大直径Φ500、Φ600。 2.设计时应对初定的二个基础方案进行经济比较，包括桩、承台、工期和施工现场的影响。对预应力管桩基础， 应增加比较大直径与次直径情况下的桩与承台造价。 3.选择一个技术可靠、经济性好、工期合理的方案呈报批准后，进行基础施工图设计。 4.对场地复杂或大面积楼盘的基础设计，应根据岩土分布，在满足沉降等设计要求的情况下，分块（分栋）采取 适用的基础形式、桩径，以节约造价及满足工期要求。 5.采用桩基础时，单桩竖向承载力特征值及R a的计算应符合下列规定： 1)竖向荷载效应标准组合： 在轴心竖向力Q k作用下：Q k≤R a，在偏心竖向力Q ikmax作用下，尚应满足Q ikmax≤1.2R a； 2)竖向荷载与风荷载效应标准组合： 在轴向竖向力Q k作用下Q k≤1.2R a,在偏心竖向力Q ikmax作用下，尚应满足Q ikmax≤1.3R a； 3)竖向荷载与地震作用效应标准组合： 在轴心竖向力Q k作用下Q k≤1.25R a,在偏心竖向力Q ikmax作用下，尚应满足Q ikmax≤1.5R a； 设计时应按满足第1）条要求后，进行第2）、3）条验算，同时除按地基岩土条件确定单桩竖向承载力特征值R a外，桩身尚应满足截面承载力设计值的要求。 6.对高强砼预应力管桩： 1 2）对非抗拔桩，可利用桩的纵向钢筋或另加插筋锚入承台，两者无特殊情况不应同时采用； 3）对管桩承台，底筋50%上弯即可； 4）采用高强混凝土预应力管桩（PHC，桩身混凝土强度等级C80）基础时，如无特殊要求，应采用A型管桩；5）设计中应明确管桩节间的焊接（满焊）要求（尤其对抗拔桩，否则按最后一节管桩计算抗拔力），并注明壁厚、桩尖构造等； 6）桩顶与承台的连接须区分抗拔与非抗拔的要求； 7）根据广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15－31－2003第10.3.3条规定，桩顶嵌入设有混凝土垫层的承台的长度为50mm即可； 8）对预应力管桩基础，要求提供静压和锤击两种工艺标准； 9）对先开挖后打桩的施工顺序，若施工中桩顶标高低于设计标高时要求提供桩顶接驳大样； 10）对采用管桩基础的地下室，其外墙中的单层柱子以单柱单桩为宜，同时可在外墙的拐角处视墙体跨度大小情况布置一管桩； 7.灌注桩的配筋率为0.2～0.65%。地质条件差，桩径小取大值，地质条件好，桩径大取小值。 8. 基础（地下室）的埋深设计： 1）根据广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003第 6.1条以及国标《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.1.2、5.1.3条规定，在满足地基稳定和变形要求的前提下，基础宜浅埋。对桩基础，其埋置深度取建筑物高度的1/20。此外还应比较场地地貌的原始标高与设计标高的关系，以确定填土或挖土两者对基础埋深不同的处理要求； 2）由于塔楼基础（承台）与底板结合，设置在同一标高平面，有更好的基础整体性，受力传递明确，同时避免出现延性差的小剪跨比剪力墙（柱），亦简化施工工序有利于保证施工质量，故高层结构在有地下室的塔楼基础（承台）与底板应取同一标高（无地下室部分按第1）条设计； 9.电梯井剪力墙基础与地下室底板不能一次浇筑时应处理好施工缝问题：电梯底坑井壁与电梯基础不能同时浇筑 时建议于基础以上300mm处增设止水钢板（厚度3mm，宽300mm）。 注：电梯底坑井壁与基础不允许以“采取扩宽至基础边的做法”来达至一次浇筑。 10.对‘T’形或‘I’形墙柱截面，有条件的尽量设置三角形、矩形或菱形基础以增强基础的纠偏能力，避免设 置‘T’形或‘I’形基础。 11.对桩基承台，除单桩、双桩、两柱（或多柱）联合承台、电梯承台以及体积超过15m3的桩基承台需要设置面 层构造钢筋外，其余承台一律不需设置。当基础面与地下室底板面标高一致时，底板面的贯通筋应视为基础面层的附加构造筋。 六.结构选型 1.本工程为32F或33F高层住宅，建议采用剪力墙（局部短肢剪力墙，但其面积<50%，抗倾覆弯矩<40%）结构，电梯井应根据计算需要设置剪力墙； 2.地下室顶板：本工程地下室层高为 3.2米，需要采用预应力平板结构形式，该层梁板选用C35混凝土。七．塔楼平面布置原则
路面结构组合设计 1.1设计说明 1.1.1工程概况 （1）工程所在地：湖南省境内 （2）公路自然区划：区，由地下水位资料可知该路基为潮湿状态； （3）公路等级：一级公路（双向四车道、设中央分隔带）； （4）路线总长度：1223.061m。 1.1.2设计内容 沥青混凝土路面 （1）拟定路面结构组合方案，进行方案比较。 （2）进行轴载换算（手算和程序计算），确定路面设计弯沉值。 （3）确定路基路面结构层设计参数。 （4）各结构层材料组成设计。 1.1.3设计成果 （1）设计说明书； （2）沥青路面结构设计图。 1.2 主要技术经济指标 1.2.1交通组成 经调查预测，本路竣工后第一年双向平均日交通量下表（辆/d）
预测交通组成表表2 备注：依据规范，轴重小于25KN的车辆不计入计算； 使用期内交通量平均增长率为4.7%，沥青混凝土路面设计使用年限15年。 2. 沥青混凝土路面结构设计 2.1轴载换算 路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载，小客车不考虑轴载。 2.1.1 以设计弯沉值为指标及验算沥青层层底拉应力中的累计当量轴次，昼夜交通量（辆/日）为双向车道年平均日通行车辆数。 ①轴载换算 轴载换算采用如下的计算公式： 式中：轴数系数 轮组系数 其中： 计算结果如下表（表3）所示：
轴载换算结果表 表3 注：轴载小于25KN 不计 ②累计当量轴次 根据设计规范，一级公路沥青路面的设计年限15年，四车道的车道系数取0.45。 累计当量轴次： 式中：第一年双向日平均当量轴次（次/日） 设计年限内交通量的平均增长率（%） 设计车道的车轮轮迹横向分布系数 2.1.2 验算半刚性基层底拉应力中的累计当量轴次
地产集团结构设计限额控制指标 地产集团研发中心 二〇一五年四月一日
目录 一、总则................................................ 错误!未定义书签。 二结构设计限额控制指标说明 ............................. 错误!未定义书签。三、附表.. (6) 附表A:钢筋和混凝土含量统计表 \ 一、总则 编制目的：加强结构专业设计管理，做好限额设计和成本控制工作。 编制时间：2015年4月 主编单位：地产集团研发中心 使用说明：1. 项目结构材料用量指标（包括钢筋和混凝土）均不得大于本限额控制值。各项目完成施工图预算统计后，按《钢筋和混凝土含量统计表》（见附表A）的要求统 计、上报。 2. 在结构方案定案与扩初设计之间，由设计院编写项目《结构统一技术措施》， 经集团工程、地区公司设计管理部评审后，进行结构限额设计。 3. 本标准由地产集团研发中心负责管理和条文解释。 制订依据：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 《建筑工程建筑面积计算规范》（GB/T50353-2013）
二、结构设计限额控制指标使用说明 1.结构材料用量指标计算规则为：计算范围内相应结构材料（包含梁、板、柱及女儿墙、 拉板、凸窗板、空调板等（除构造柱、过梁、砌体拉筋、室外楼梯等二次构造）的钢筋（G）和混凝土（V））用量除以计算范围内的“建筑面积”（M），即钢筋用量指标=G/M（kg/m2），混凝土用量指标=V/M（m3/m2）。 2.统计结构材料用量指标所用的“建筑面积”为成本计算方式采用的《建筑工程建筑面积 计算规范》GB/T50353-2013为准，其与建筑设计计算方式的规划面积主要差异处如下： 3.当项目存在留给装修加层的两层高房间面积（M7）时，钢材用量计算规则为：
公路路面结构设计计算示例 一、刚性路面设计 交通组成表 1）轴载分析 路面设计双轮组单轴载100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ① 轴载换算： 16 1100∑=? ?? ??=n i i i i s P N N δ 式中 ：s N ——100KN 的单轴—双轮组标准轴载的作用次数； i P —单轴—单轮、单轴—双轮组、双轴—双轮组或三轴—双轮组轴型i 级轴载的总重KN ； i N —各类轴型i 级轴载的作用次数； n —轴型和轴载级位数； i δ—轴—轮型系数，单轴—双轮组时， i δ=1；单轴—单轮时，按式43.03 1022.2-?=i i P δ计算； 双轴—双轮组时，按式22.051007.1--?=i i P δ；三轴—双轮组时，按式22.08 1024.2--?=i i P δ计算。 轴载换算结果如表所示
太脱拉138 前轴 51.40 43.0340.511022.2-?? 150 1.453 后轴 2?80.00 22.051601007.1--?? 150 0.969 吉尔130 后轴 59.50 1 240 0.059 尼桑CK10G 后轴 76.00 1 1800 2.230 16 1 )( P P N N i i i n i δ∑== 834.389 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ② 计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数η是0.17~0.22 取0.2，08.0=r g ，则 [][] 362.69001252.036508 .01)08.01(389.8343651)1(30=??-+?=?-+=ηr t r s e g g N N 其交通 量在4 4102000~10100??中，故属重型交通。 2）初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等级，查表4.4.6 初拟普通混凝土面层厚度为24cm ，基层采用水泥碎石，厚20cm ；底基层采用石灰土，厚20cm 。普通混凝土板的平面尺寸为宽3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 3）确定基层顶面当量回弹模量tc s E E , 查表的土基回弹模量a MP E 0.350=，水泥碎石a MP E 15001=，石灰土a MP E 5502= 设计弯拉强度：a cm MP f 0.5=， a c MP E 4101.3?= 结构层如下： 水泥混凝土24cm 水泥碎石20cm 石灰土20cm × 按式（B.1.5）计算基层顶面当量回弹模量如下： a x MP h h E h E h E 102520.020.0550 20.0150020.02 222222122 2121=+?+?=++= 1 2 211221322311)11(4)(1212-++++=h E h E h h h E h E D x 1233)2 .05501 2.015001(4)2.02.0(122.0550122.01500-?+?++?+?= )(700.4m MN -= m E D h x x x 380.0)1025 7.412()12(3 1 31=?== 165.4)351025(51.1122.6)( 51.1122.645.045.00=?????? ?-?=?? ????-?=--E E a x
中海地产结构设计限额控制 中海地产建筑结构管理部
目录 一、总则 (2) 二、结构设计限额控制指标 (3) 三、结构设计限额控制指标说明 (4) 四、附表 (6) 附表A:钢筋和混凝土含量统计表 (7) 附表B：各公司结构设计限额控制指标 (8)
一、总则 编制目的：为加强结构专业设计管理，做好限额设计和成本控制工作。编制时间：20013 年1 月1 日主编单位：中海地产集团有限公司建筑结构管理部 使用说明：1. 项目结构材料用量指标（包括钢筋和混凝土）均不得大于本限额控制值。各项目完成合约统计后，按《钢筋和混凝土含量统计表》（见附表 A）的要求统计、上报。 2. 在结构方案定案与扩初设计之间，由设计院编写项目《结构统一技术措施》，经集团建筑结构部 或区域、地区公司设计管理部评审后，进行结构限额设计。 3. 本标准由中海地产集团有限公司建筑结构管理部负责管理和条文解释。制订依据：《混凝土结构 设计规范》（GB50010-2010） 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 《建筑工程建筑面积计算规范》（GB/T50353-2005）
二、 结构设计限额控制指标 各公司结构限额指标控制值对照表如下：
三、 结构设计限额控制指标使用说明 1. 结构材料用量指标计算规则为：计算范围内相应结构材料（包含梁板柱、构造柱、过 梁、女儿墙、拉板等的钢筋（G ） 和混凝土（V ），不含砌体)用量除以计算范围内的“结 构成本计算面积”（M ），即钢筋用量指标=G/M （kg/m 2 ），混凝土用量指标=V/M （m 3/m 2）。 2. 统计结构材料用量指标所用的“结构成本计算面积”计算规则如下： 结构成本计算面积 M=M0+M1+M2+M3+M4+M5/2+M6/2，其中： 3. 当项目存在留给装修加层的两层高房间面积（M7）时，钢材用量计算规则为： 结构钢材用量=[G+(8～10kg/m 2 )*M7]/（M+M7） 4. 常规采用钢筋主要包括：直径 6mm 钢筋统一采用 HPB300，直径 8mm 及以上钢筋统一采 用 HRB400；也可以全部采用 HRB400 钢筋。 5. 结构体系包含钢筋混凝土普通框架、异型柱框架、短肢剪力墙结构及剪力墙结构。当 结构采用异形柱框架或短肢 剪力墙结构体系时，混凝土用量应取下限甚至更低。 6. “上部结构”、“地下室或半地下室”及“基础”的定义如下： 6.1 当没有设置地下室或半地下室时，“上部结构”的范围指±0.000（不包括）以上 的部分，其余部分如浅基 础、筏板、基础梁、承台、桩和±0.000（包括）以下的 墙、柱等计入“基础”范围（地下部分的统计范围见图 1）。 6.2 当设置地下室或半地下室时，“上部结构”范围指地下室或半地下室顶板以上部分 (不含顶板)；“地下室或半地 下室”的范围指地下室或半地下室底板至顶板范围内 的部分（含顶板、底板及与底板相连的浅基础、筏板、承台、基础梁等）；其余部 分如桩等计入“基础”部分（地下部分的统计范围见图 2、3、4）。 6.3 在限额控制指标中，基础部分计入地下室或半地下室指标。
中国海外宏洋集团有限公司 结构设计限额控制指标（试行） 第一章总则 1. 为加强结构专业设计管理，做好限额设计和成本控制工作, 现发布《结构设计限额控制指标（试行）》。项目含钢量和混凝土含量指标均不得大于本标准的控制值。各项目完成合约统计后，按《钢筋和混凝土含量统计表》（详附表A）的要求统计、上报。 2. 在结构方案定案与扩初设计之间，由设计院编写项目《结构 统一技术措施》，经集团规划设计部和地区公司设计管理部评审后，进行结构限额设计。 3. 本标准适用于中国海外宏洋集团有限公司的所有地区公司。 3. 本标准由中国海外宏洋集团有限公司规划设计部负责管理和 条文解释。 第二章制定依据 1.《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 2.《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010 3.《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010 4.《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001（2006年版）
5.《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011 6.《建筑工程建筑面积计算规范》 GB/T50353-2005 第三章限额指标 1. 抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g,第 一组；场地类别为Ⅱ类的地区；详表3-1。 2. 抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，第 一组；场地类别为Ⅱ类的地区；详表3-2。 3. 抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，第 一组；场地类别为Ⅱ类的地区；详表3-3。 4. 抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，第 二组；场地类别为Ⅱ类的地区；详表3-4。 5. 抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，第 三组；场地类别为Ⅱ类的地区。详表3-5。 6. 适用于第1条的地区公司为：南宁公司、桂林公司、赣州公 司；适用于第2条的地区公司为：合肥公司、吉林公司；适用于第3条的地区公司为：呼和浩特公司；适用于第4条的地区公司为：银川公司；适用于第5条的地区公司为：兰州公司。
5.路面结构设计 5.1沥青路面 5.1.1交通量及轴载计算分析 路面设计以单轴载双轮组100KN为标准轴载。 1)以设计弯沉值为指标及验算沥青层层底拉应力中的累计当量轴次: ①轴载换算： k 轴载换算采用如下的计算公式：N C1C2 ndR/P)*35 i 1 计算结果如下表所示： 轴载换算表 表 ②累计当量轴次
根据《公路沥青路面设计规范JTG D50-2006》，高速公路沥青路面的设计年限取15年，四车道的车道系数是取0.5。 累计当量轴次： t 1 1 365 N e --------------------------------- N i 15 1 0.06449 1 365 365 4303.60 0.5 18918830 (次) 0.06449 2）验算半刚性基层层底拉应力中的累计当量轴次 ①轴载换算 k 验算半刚性基层层底拉应力轴载换算公式：N' C】C 2n^R / P）8 i 1 计算结果如下表所示: 表5.2轴载换算结果（半刚性基层层底拉应力） ②累计当量轴次 参数取值同上，设计年限是15年，车道系数取0.5
累计当量轴次: t 1 1 365 Ne ------------------- Ni 365 7316.87 0.5 32165257 （次） 5.1.2结构组合设计及材料选取 1） 拟订路面结构组合方案 根据规定推荐结构，并考虑到公路沿途有大量碎石且有石灰供应， 路面结构 面层采用沥青混凝土（取18cm ），基层采用水泥碎石（取20cm ），下基层采用 石灰土（厚度待定）。 另设20cm 厚的中粗砂垫层。 2） 拟订路面结构层的厚度 由于计算所得的累计当量轴载达到了 500万次，按一级路的路面来设计，由 设计规范《公路沥青路面设计规范 JTG D50-2006》规定高速公路、一级公路的 面层由二层至三层组成。采用三层式沥青面层，表面层采用细粒式密级配沥青混 凝土（厚度为4cm ）,中面层采用中粒式密级配沥青混凝土（厚度为 6cm ），下 面层采用粗粒式密级配沥青混凝土（厚度为 8cm ）。 5.1.3设计指标及设计参数确定 1） 确定路面等级和面层类型 由上面的计算得到设计年限内一个行车道上的累计标准轴次约为大于 500 万次。根据规范《公路沥青路面设计规范 JTG D50-2006》和设计任务书的要求 可确定路面等级为高级路面，面层类型采用沥青混凝土，设计年限为 15年。 2） 确定土基的回弹模量 ① 此路为新建路面，根据设计资料可知路基干湿状态为干燥状态。 ② 根据设计资料，由设计规范《公路沥青路面设计规范 JTG D50-2006》， 该路段处于II 2a 区，为粉质土，确定土基的稠度为 1.05。 ③ 查设计规范《公路沥青路面设计规范 JTG D50-2006》中“二级自然区 划各土组土基回弹模量参考值（MPa ） ”表并作提高得土基回弹模量为 E 0 37.0MPa. 15 1 0.06449 1 0.06449