扣件式落地双排脚手架计算书
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
脚手架搭设体系剖面图
脚手架搭设体系正立面图
1500
5
1
2
脚手架搭设体系平面图
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设，搭设高度H：40m；
顶步栏杆高：0.7m；内立杆距离墙长度a：0.5m；
立杆步距h：1.5m；总步数：26步；
立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：1.2m；
小横杆伸出内立杆长度a
：0.3m；扫地杆距地：0.3m；
1
采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；
采用的钢管类型为Φ48 × 3.25；
连墙件布置方式为二步三跨，连接方式为扣件连接；
连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；
2.荷载参数
(1)活荷载参数
结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：1层；
装修脚手架均布活荷载：2kN/m2；装修脚手架同时施工层数：0层；
(2)风荷载参数
本工程地处辽宁沈阳市，基本风压Wo：0.55kN/m2；
地面粗糙度类别为：C类(有密集建筑群市区)；
(2)静荷载参数
1)脚手板参数
选用木脚手板，步步满铺脚手板；
脚手板自重：0.35kN/m2；铺设层数：2层；
2)防护栏杆
第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为52根；
3)围护材料
2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。
密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；
密目网自重：0.01kN/m2；
二、小横杆的计算
小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。
1.均布荷载值计算
作用在小横杆上的荷载标准值：
q=0.036+0.350×1.5/2+3×1.5/2 = 2.548 kN/m；
作用在小横杆上的荷载设计值：
q=1.2×（0.036+0.350×1.5/2）+1.4×3×1.5/2 = 3.508 kN/m；
2.强度验算
最大弯矩 M= ql2/8 =3.508×1.22/8 = 0.631 kN.m；
最大应力计算值σ = M/ W =0.631×106/4.79×103=131.828 N/mm2；
小横杆实际弯曲应力计算值σ=131.828N/mm2小于抗弯强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度ν = 5ql4/384EI
= 5.0×2.548×12004/(384×2.06×105×11.5×104)=2.904 mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=2.904mm 小于最大允许挠度值min
（1200/150，10）=8.000mm，满足要求！
三、大横杆的计算
小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。
1.小横杆传递给大横杆的集中力计算
内排大横杆受到的集中力标准值：
F=0.5ql
b (1+a
1
/l
b
)2=0.5×2.548×1.2×(1+0.3/1.2)2=2.389 kN；
内排大横杆受到的集中力设计值：
F=0.5ql
b (1+a
1
/l
b
)2=0.5×3.508×1.2×(1+0.3/1.2)2=3.289 kN；
外排大横杆受到的集中力标准值：
F=0.5ql
b [1+(a
1
/l
b
)2]=0.5×2.548×1.2×[1+(0.3/1.2)2]=1.625 kN；
外排大横杆受到的集中力设计值：
F=0.5ql b [1+(a 1/l b )2]=0.5×3.508×1.2×[1+(0.3/1.2)2]=2.236 kN ；
2.大横杆受力计算
大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）：
750
750
750
750
750
750
3.
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN ·m)
剪力图
(kN)
750
750
750
750
750
750
2.
变形计算简图
变形图(mm)
计算得到内排大横杆：
最大弯矩：M= 0.871 kN.m
最大变形：ν= 3.983 mm
最大支座反力：F= 7.142 kN
计算得到外排大横杆(计算过程从略)：
最大弯矩：M= 0.594 kN.m
最大变形：ν= 2.725 mm
最大支座反力：F= 4.879 kN
3.强度验算
最大应力计算值σ = 0.871×106/4.79×103=181.751 N/mm2；
大横杆实际弯曲应力计算值σ=181.751N/mm2小于抗弯强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=3.983mm；
大横杆实际最大挠度计算值ν=3.983mm 小于最大允许挠度值min
（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！
四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算
扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ R
c
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单
扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排
大横杆传给内立杆的竖向作用力为7.142 kN, 外排大横杆传
给外立杆的竖向作用力为4.879 kN；
作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=7.142kN ≤8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！
作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=4.879kN ≤8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs
Hs=[H]/（1-0.001[H]）=40/（1-0.001×40）=41.667m；
2.静荷载标准值计算
(1)结构自重标准值N
G1k
采用Φ48 × 3.25钢管。
= gk Hs=0.1407×41.667=5.863 kN；
外立杆：N
G1k
内立杆：N
= gk Hs=0.1199×41.667=4.998 kN；
G1k
(2)构配件自重标准值N
G2k
1)脚手板的自重标准值N
G2k1
采用木脚手板，自重标准值gk1=0.35kN/m2，铺设层数n1=2层。
= n1×0.5×lb×la×gk1 = 2×0.5×1.2×1.5×0.35=0.630 外立杆：N
G2k1
kN；
= n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1
内立杆：N
G2k1
= 2×（0.5×1.2+0.3）×1.5×0.35=0.945 kN；
2)防护栏杆及扣件的自重标准值N
G2k3
采用Φ48 × 3.25钢管，自重标准值gk3=0.0359kN/m，总根数n3=52根。
= n3×（la×gk3+0.0132）= 52×（1.5×0.0359+0.0132）=3.487 外立杆：N
G2k3
kN；
3)围护材料的自重标准值N
G2k4
采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值
gk4=0.01kN/m2。
外立杆：N
G2k4
= la×[H] ×gk4 =1.5×40×0.01=0.600 kN；
4)附加横杆及扣件的自重标准值N
G2k5
搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根，铺设层数n5=2层，采用Φ48 × 3.25钢管，自重标准值gk6=0.0359kN/m。
外立杆：N
G2k5
= n5×n4×（0.5×lb×gk6+0.0132）
= 2×1×（0.5×1.2×0.0359+0.0132）=0.069 kN；
内立杆：N
G2k5
= n5×n4×[（0.5×lb+a1）×gk6+0.0132]
= 2×1×[（0.5×1.2+0.3）×0.0359+0.0132]= 0.091 kN；
5）构配件自重标准值N
G2k
合计
外立杆：N
G2k
=0.630+3.487+0.600+0.069=4.786 kN；
内立杆：N
G2k
=0.945+0.091=1.036 kN；
3.活荷载标准值计算
活荷载按照1个结构作业层（荷载为3 kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=3 kN/m2。
外立杆：∑N
Qk
= 0.5×lb×la×∑Qk = 0.5×1.2×1.5×3=2.700 kN；
内立杆：∑N
Qk
=（0.5×lb+a1）×la×∑Qk =（0.5×1.2+0.3）×1.5×3=4.050 kN；
4.风荷载标准值计算
W k =0.7μ
z
·μ
s
·ω
其中ω
0 -- 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：ω
= 0.55 kN/m2；
μ
s -- 风荷载体型系数：μ
s
=1.3?=1.3×0.870=1.131；?为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。
μz-- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部μz= 0.740，脚手架顶部μz= 1.130；
经计算得到，风荷载标准值为:
脚手架底部W
k
= 0.7×0.55×0.740×1.131 = 0.322 kN/m2；
脚手架顶部W
k
= 0.7×0.55×1.130×1.131 = 0.492 kN/m2；六、立杆稳定性计算
(一)基本数据计算
1.立杆长细比验算
依据《扣件式规范》第5.1.9条：
长细比λ= l
/i = kμh/i=μh/i（k取为1）
查《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.530；
立杆的截面回转半径：i = 1.590 cm；
λ= 1.530×1.5×100/1.590=144.340
立杆实际长细比计算值λ=144.340 小于容许长细比210，满足要求！
2.确定轴心受压构件的稳定系数φ
长细比λ= l
/i = kμh/i=1.155×1.530×1.5×100/1.590=166.712；稳定系数φ查《扣件式规范》附录C表得到：φ= 0.254；
3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw
M w = 0.85×1.4W
k
L
a
h2/10
经计算得到，各段弯矩M
w
为：
脚手架底部 M
w
= 0.129kN·m；
(二)外立杆稳定性计算
1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算σ = N/(φA) + M W/W ≤ [f]
外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（N
G1k +N
G2k
）+0.85×1.4∑N
Qk
=1.2×（5.863+4.786）+ 0.85×1.4×2.700= 15.991 kN；
σ = 15991.387/(0.254×457)+129376.742/4790 = 164.848 N/mm2；
组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=164.848N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算
σ = N/(φA) ≤ [f]
外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（N
G1k +N
G2k
）+1.4∑N
Qk
=1.2×（5.863+4.786）+ 1.4×2.700= 16.558 kN；
σ = 16558.387/(0.254×457)=142.726 N/mm2；
不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=142.726N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
(三)内立杆稳定性计算
全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。
σ = N/(φA) ≤ [f]
内立杆的轴心压力设计值 N =1.2（N
G1k +N
G2k
）+1.4∑N
Qk
=1.2×（4.998+1.036）+ 1.4×4.050= 12.911 kN；
σ = 12910.581/(0.254×457)=111.283 N/mm2；
内立杆实际抗压应力计算值σ=111.283N/mm2小于抗压强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
七、连墙件的稳定性计算
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
N lw = 1.4×W
k
×A
w
= 9.297 kN；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A
w
= 13.500 m2；
连墙件的轴向力设计值 N
l = N
lw
+ N
= 14.297 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
N
f
= φ·A·[f]
其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 700/15.9的结果查表得到φ=0.872；
A = 4.57 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 N
f
= 0.872×4.57×102×205×10-3 = 81.684 kN；
N l =14.297kN < N
f
=81.684kN，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 N
l
=14.297kN ≤双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！
八、楼盖承载力及抗冲切验算
楼板承载力验算依据《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编、《工程结构设计原理》曹双寅主编、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 等规范编制。
(一)楼盖参数信息
脚手架搭设在现浇楼盖上，下面是楼盖的有关参数：
楼盖为双向板，板单元计算长度BL=4m；板单元宽度BC=3m。
楼盖板厚度h
=150mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑20天，混凝土强度
f
c
=10.532MPa；
结构模型立面图
结构模型平面图(二)荷载计算
立杆传递荷载组合值：P=14.734kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：
Q B =1.4×[2×N/(L
a
×L
b
)×(L
b
×B
c
)/(0.49×Bc×Bl)+Q
k
] =1.4×[2×14.734/(1.5×1.2)×(1.2×3)/(0.49×3×
4)+2.5]=17.533kN/m2；
混凝土板恒载设计值(kN/m2)：
G B =1.2×h
i
/1000×25=4.500kN/m2；
(三)板单元弯矩计算
四边固定：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：m
x =0.02960，m
y
=0.01300，m
x
'=-0.07010，
m
y
'=-0.05650；
四边简支：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：m
qx =0.06200，m
qy
=0.03170；
因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算折算荷载组合设计值：
G B '=G
B
+Q
B
/2=4.500+17.533/2=13.266kN/m2；
G q =G
B
+Q
B
=4.500+17.533=22.033kN/m2；
Q
B
'= Q
B
/2=17.533/2=8.766kN/m2；
M
x
=(m
x
+υ×m
y
)×G
B
'×Bc2+(m
qx
+υ×m
qy
)×Q
B
'×Bc2=9.236kN/m2；
M
y
=(m
y
+υ×m
x
)×G
B
'×Bc2+(m
qy
+υ×m
qx
)×Q
B
'×Bc2=5.738kN/m2；
M
x
'=m
x
'×G
q
×Bc2=-13.901kN/m2；
M
y
'=m
y
'×G
q
×Bc2=-11.204kN/m2；
根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册（第三版）》中查表得到
楼盖板理论配筋：
钢筋位置弯矩计算值（kN/m2）理论钢筋面积（mm2）
楼盖X向正筋 9.236 A
SX
=362（HPB235）
楼盖Y向正筋 5.738 A
SY
=223（HPB235）
楼盖X向负筋 -13.901 A
SX
'=388（HRB335）
楼盖Y向负筋 -11.204 A
SY
'=310（HRB335）楼盖板实际配筋：
钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）
楼盖X向正筋 HPB235 10@100 A
SX
=785
楼盖Y向正筋 HPB235 10@100 A
SY
=785
楼盖X向负筋 HRB335 12@120 A
SX
'=942
楼盖Y向负筋 HRB335 12@120 A
SY
'=942
楼盖实际配筋面积≥理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。
(四)楼板抗冲切承载力验算
外脚手架支撑在混凝土楼盖板上，根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》
规定，受冲切承载力应满足下式：
F l ≤(0.7β
h
f
t
+0.15σ
pc,m
)ηu
m
h
为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σ
pc,m
之值，作为板承载能力安全储
备，将上式修改为下式：
F l ≤0.7β
h
f
t
ηu
m
h
0.7β
h f
t
ηu
m
h
=0.7×1.000×1.124×1.651×543.000×
125.000/1000=88.167 kN；
F
l
=16.558 kN；
混凝土楼板在脚手架钢管作用下可以承受的最大冲击力为88.167kN ≥钢管作用荷载16.558kN，楼板抗冲切承载力验算满足要求。
扣件式钢管脚手架计算实例 某工程为6层框架结构，女儿墙顶高27.9m，主体、装修施工采用落地式双排钢管脚手架，主体施工时只作维护架使用。工程地点基本风压为ω0=0.6kN/m2。试设计计算装修脚手架。 一、设计方案 1.拟作业层的层数n1=2；铺板层数为每隔10m满铺一层脚手板，共n2=3层。 2.拟定脚手架结构尺寸：立杆纵距la=1.5m，立杆横距lb=0.8m，步距离h=1.8m，连墙件按2步3跨设置。 3.脚手板采用冲压钢板脚手板，其自重标准值g k1=0.3kN/ m2，靠近建筑物外端外伸部分铺设20cm脚手板一块。作业层外侧设挡脚板一块g k5=0.11kN/ m。 4.栏杆：因固定安全网需要，每步架增加的栏杆数为n3=2道，栏杆及其连接扣件的自重标准值g k3=0.0384+0.0132/1.5=0.0472kN/m（式中0.0132为每个直角扣件的重量）。 5.安全网：采用每100cm2不少于2000目的安全网，沿架全高封闭，其自重标准值为 gq40.005kN/m2。 6.全部杆件采用ф48×3.5mm钢管（0.384kN/m）。 二、设计计算 1.纵向水平杆计算 纵向水平杆的支撑情况及计算见图1，装饰施工均布活荷载标准值qQk1=2kN/m2 (1)荷载计算 作用于纵向水平杆的恒载标准值Pgk为Pgk=0.3×0.75×0.8÷2+0.11×0.75+0.384(0.8÷2+0.1)=0.192kN 作用于纵向水平杆的活载标准值PQk为PQk=2×0.75×0.8÷2=0.6kN （0.3为冲压钢脚手板平米自重；0.75为小横杆间距；0.8为双排脚手架排距） (2)内力计算 纵向水平杆按三跨连续梁计算，考虑活荷载与静载的不利组合，荷载不利组合，查结构静力计算手册，此时跨中弯短最大 图1纵向水平杆计算简图 (3)抗弯强度验算 （4）挠度计算
双排落地式脚手架计算书 一、编制说明 钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130－2001）。 计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m。具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m。连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m，水平间距3.6m。横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下（南方搭设法），大小横杆搭设方法见图。 采用的钢管类型为Φ48×3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2 考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2 考虑。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时2层施工，脚手架上共铺设脚手片4层。 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。设大横杆数量为：2 根。 ㈠均布荷载的计算 大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m；
脚手板的荷载标准值：0.35×1.05/3＝.1225 kN/m； 活荷载标准值：3.0×1.05/3＝1.05 kN/m； 静荷载的计算值：q1＝1.2×.0384+1.2×.1225＝.1931 kN/m； 活荷载的计算值：q2＝1.4×1.05＝1.47 kN/m。 ㈡强度计算 最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： M1max＝0.08q1l2＋0.101q2l2 跨中最大弯矩为M1max＝0.08×.1931×1.22＋0.101×1.47×1.22＝.236 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下： M2max＝－0.10q1l2－0.117q2l2 支座最大弯矩为M2max＝－0.10×.1931×1.22－0.117×1.47×1.22＝-.2755 kM.m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ＝Mmax/W＝.2755×1000000/5080＝54.2323 N/mm2； 因为σ＝54.2323 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。 ㈢挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： Vmax＝0.677q1l4/100EI＋q2l4/100EI
外脚手架施工方案 工程概况 第一章 1.1 工程概况 上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块； 工程建设单位： 上海罗南房地产有限公司； 项目管理及施工总承包单位： 浙江省紹兴白云建设有限公司； 勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司： 建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司： 监理单位： 上海创众工程监理有限公司； 第二章作业特点 a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数 不高，较适合采用双排外脚手架。 基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。 第三章材质要求及引用标准 一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于3.0mm。无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使
用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。 二引用标准: 1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范
满堂支撑架计算书计算依据: 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》ＧB５1210—2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JＧJ130-2011 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》ＪGJ８０-2016 4、《建筑地基基础设计规范》GＢ500０7-2011 5、《建筑结构荷载规范》ＧB500０9-２0１2 6、《钢结构设计规范》ＧＢ5０0１7—20０３ 一、架体参数 二、荷载参数
风荷载参数： 三、设计简图搭设示意图:
平面图
侧立面图 四、板底纵向支撑次梁验算 次梁增加根数n４2材质及类型钢管 截面类型(mm）Φ４８×2、５次梁抗弯强度设计值ｆ（N/mｍ2)205 次梁截面惯性矩Ｉ(cm４)９、28次梁抗剪强度设计值τ(Ｎ/ｍｍ2)１25 次梁截面抵抗矩W(cm3)３、8６次梁弹性模量E（Ｎ/ｍm2）20600０ 次梁自重标准值Nc（kN/m）0、028次梁验算方式三等跨连续梁G1k=Nｃ=0、0２8kＮ/ｍ; G2k= g２k×ｌｂ/(ｎ4＋1)= 0、3×0、9／（2＋１）＝0、０9kN/m; Ｇ3ｋ＝g5k×ｌb/（n4+1)= 3、3×０、9/(2+１)＝0、９9kN/m; Ｑ1ｋ= qｋ×ｌb／(ｎ4+1)= 3×０、９/（2+1）=０、9ｋN／m； 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下得三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力 q=γ0×max[1、2(G１ｋ＋G2k＋ G3ｋ）+1、4×Ｑ1k,1、35（G1k+G2k+ Ｇ３k)+1、4×０、7×Q1ｋ]=１、1×ｍａx［１、2×（０、０28+０、09＋０、99）+ 1、４×０、9，1、３5×（0、０２8+0、09+0、99）+１、４×０、７×0、９］=2、849kN/m q１=γ０×1、２×（Ｇ１k+Ｇ2k+ G3k)=１、1×１、2×（0、028+0、09+0、９９）=１、4６３ｋN/m q2=γ0×1、4×Ｑ1ｋ＝ 1、1×1、4×0、9=1、386 kN／m 计算简图 M max=０、1００ｑlｌ2+0、１17q2l２＝0、１0０×1、4６３×0、92＋0、1１7×１、386×0、92＝０、25ｋN·m R max=1、１０0q1ｌ+1、200q2l=1、1０0×１、４6３×0、9＋１、２00×1、 386×0、９=2、94５ｋＮ V max=0、６q1la ＋0、6１7q２lａ＝0、6×1、46３×0、9+0、617×1、3８6×０、９＝1、5５９kN τmaｘ＝2Vｍax/Ａ＝2×１、559×1000／3５7=８、734Ｎ/ｍm2≤[τ]=125N／mm2满足要求！ σ=M mａx／W＝0、25×106/（3、86×103)=６4、767Ｎ/mm2≤[f]=２05N/mm2 满足要求! 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
脚手架工程量计算规则 10.0.1建筑物脚手架工程量计算： 1 综合脚手架分不同墙高，按外墙外边线的凹凸（包括凸出阳台）总长度乘以设计外地坪至外墙的顶板面或檐口的高度以面积计算。套相应定额步距，有女儿墙者高度和步距计至女儿墙顶面。 地下室外墙综合脚手架高度从设计外地坪至底板垫层底。 上层外墙或裙楼上有缩入的塔楼者，工程量分别计算，但套用定额步距的高度由设计外地坪至塔楼顶面计算。 裙楼的高度应按设计外地坪至裙楼顶面的高度计算，套用定额时按相应高度步距计算。 多层建筑工程中，上层飘出的，按最长一层的外墙长度计算综合脚手架；下层缩入部分，按围护面垂直投影面积，套相应高度的单排脚手架。 外墙为幕墙时，幕墙部分按幕墙外围面积计算综合脚手架。 屋面上的楼梯间、水池、电梯机房等的脚手架工程量应并入主体工程量内计算。 2 计算综合脚手架时，门、窗、洞口及穿过建筑物的通道的空洞面积不扣除；有山墙者，以山尖二分之一高度计算，山墙高度的步距按檐口高度为准。 3 水池墙、烟道墙等高度在3.6m以内套用单排脚手架，3.6m以上套用综合脚手架。石墙砌筑不论内外墙，高度超过1.2m
时，计算一面综合脚手架，墙厚大于40cm时，则计算一面综合脚手架及一面单排脚手架。 4 毛石挡土墙砌筑高度超过1.2m，计算一面综合脚手架。 5 滑升模板施工的钢筋混凝土烟囱、筒仓，不再计算脚手架。 6 整体满堂红钢筋混凝土基础，凡其宽度超过3m以上，深度在1.5m以上时，增加的工作平台按基础底板面积计算满堂基础脚手架。 7 各种类型的预制钢筋混凝土及钢结构屋架，如跨度在8m以上，吊装时按屋架外围面积，套10m以内单排脚手架乘以系数2计算。 8 现浇钢筋混凝土屋架以及不与板相接的梁，其脚手架工程量从地面或楼面算起。屋架计至架顶平均高度，单梁高度计至梁面，套综合脚手架计算。在外墙轴线的现浇屋架，单梁及与楼板一起现浇的梁均不得计算脚手架。 9 吊装系梁、吊车梁、柱间支撑、屋架等（未能搭外脚手架时），搭设的临时柱架和工作台，按柱（大截面）周长加3.6m 后乘以高，套单排脚手架计算。 10 天棚装饰（包括抹平扫白）楼层高度超过3.6m时，计算满堂脚手架。满堂脚手架按室内净面积计算，其高度在3.6m 至5.2m，按满堂脚手架基本层计算，超过5.2m每增加1.2m按
1.综合脚手架 为了简化脚手架工程量的计算，一些地区以建筑面积为综合脚手架的工程量。 综合脚手架不管搭设方式，一般综合了砌筑、浇筑、吊装、抹灰等所需脚手架材料的摊销量；综合了木制、竹制、钢管脚手架等，但不包括浇灌满堂基础等脚手架的项目。 综合脚手架一般按单层建筑物或多层建筑物分不同檐口高度来计算工程量，若是高层建筑还须以高层建筑高增加费。 2.单项脚手架 2.1一般规则 1）建筑物外墙脚手架：凡设计室外地坪至于檐口（或女儿墙上表面）的砌筑高度在15m以上的或砌筑高度虽不足15m，但外墙门窗及装饰面积超过外墙表面积60%以上时，均按双排脚手架计算。 2）建筑物内墙脚手架：凡设计室内坪至顶板下表面（或山墙高度的1/2处）的砌筑高度在3.6m以下的（含3.6m），按里脚手架计算；砌筑高度超过3.6m 以上时，按单排脚手架计算。 3）石砌墙体，凡砌筑高度超过1.0m以上时，按外脚手架计算 4）计算内、外墙脚手架时，均不扣除门、窗洞口、空圈洞口等所占的面积。 5）同一建筑物高度不同时，应按不同高度分别计算。 例1 根据图11-4图示尺寸，计算建筑物外墙脚手架工程量。
解 单排脚手架（15m高） =（26+12×2+8）×15=870m2 双排脚手架（24m高） =（18×2+32）×24=1632m2 双排脚手架（27 m高）=32×27=864m2 双排脚手架（36 m高）=（26-8）×36=648m2 双排脚手架（51m高）=（18+24×2+4）×51=3570m2 6）现浇钢筋混凝土框架柱、梁按双排脚手架计算。 7）围墙脚手架：凡室外自然地坪至围墙顶面的砌筑高度在3.6m以下的，按里脚手脚计算；砌筑高度超过3.6m以上时，按单排脚手架计算。
落地式脚手架计算书 工程名称：泰安嘉源居工程1#楼工程 施工单位：山东泰安建筑工程集团有限公司 编制人：田德森 目录 脚手架计算书的编制依据.......................................................... 错误!未定义书签。参数信息....................................................................................... 错误!未定义书签。 1、脚手架搭设参数 ............................................................. 错误!未定义书签。 2、永久荷载参数.................................................................. 错误!未定义书签。 3、可变荷载与风荷载参数................................................. 错误!未定义书签。 4、地基参数.......................................................................... 错误!未定义书签。横向水平杆（小横杆）计算 ..................................................... 错误!未定义书签。 1、抗弯强度计算.................................................................. 错误!未定义书签。 2、变形计算.......................................................................... 错误!未定义书签。纵向水平杆(大横杆)计算........................................................... 错误!未定义书签。扣件的抗滑承载力计算.............................................................. 错误!未定义书签。立杆的稳定性计算...................................................................... 错误!未定义书签。 1、分析立杆稳定性计算部位............................................. 错误!未定义书签。 2、计算风荷载产生的弯曲压应力 .................................... 错误!未定义书签。脚手架搭设高度计算.................................................................. 错误!未定义书签。连墙件计算................................................................................... 错误!未定义书签。
钢管落地脚手架计算书 1工程；工程建设地点：；属于结构；地上o层；地下o层；建筑高度：Om 标准层层高：Om ;总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为25 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：横距L b为，纵距L a为，大小横杆的步距为m； 内排架距离墙长度为； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根； 采用的钢管类型为①48 X '\横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值：kN/m 2;脚手架用途：装修脚手架； 同时施工层数:2层； 3. 风荷载参数 本工程地处广东东莞市，基本风压kN/m2； 风荷载高度变化系数％计算连墙件强度时取，计算立杆稳定性时取，风荷载体型系数p s为；
4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):; 脚手板自重标准值(kN/m2):;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):； 安全设施与安全网(kN/m2):； 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板; 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):； 脚手板铺设总层数:16 ； 5. 地基参数 地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa):； 立杆基础底面面积(m2):;地基承载力调整系数：。
目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数
1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:
“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k=(Q K+Q P1)×S=(3+×= kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=×Q K×S+×Q P1×S=×3×+××= kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max =ql b2 = × =·m 88 4、钢管载面模量W= 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ=M max = ×106 =mm2〉205N/mm2 W×103 7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝×105N/mm2 2、钢管惯性矩I＝ 3、容许挠度[ν]=l/150与10mm
双排扣件式钢管脚手架计算书 本工程脚手架搭设高度为43m，用于结构装修Q K=m2，立杆横距L b=，步距h=，纵距L a=，连墙件2步3跨设置，工程所在地区基本风压W O=m2，地面粗糙度为B类，背靠建筑物为开洞墙。采用木脚手板，自重m2，满铺3层，φ48×的钢管自重m，A=，W=，I=，I=，f=205N/mm2，E=×105N/mm2，扣件抗滑承载力设计值8KN，施工层横向水平杆间距为。密目网采用2000目/100cm2。 一、横向水平杆计算（按受均布荷载简支梁计算） 1、横向水平杆所受线荷载的标准值和设计值。 q k=+2) ×+=m
q=×++×2×=m 2、抗弯强度计算 M=81ql 2b =81××=W M 361008.510432.0??、变形计算 V=EI l q b k 38454=()45431019.121006.2384102.18.15???????=2mm V=2mm<150b l =8mm 及10mm ∴横向水平杆满足要求 二、纵向水平杆计算（按受集中荷载的三跨连续梁计算） 1、F k =21q k l b (1+b l a 1)2= F=21q k l b (1+b l a 1)2= 2、抗弯强度计算 M==××=361008.510473.0??、扣件抗滑承载力计算
R=+1)F=×= 钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数 二、荷载设计 计算简图： 立面图 侧面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0. 8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax＝1.41mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.07kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.51kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) 1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等 2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。 3、荷载标准值结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2 风荷载标准值：ωk=0.7μz?μs?ω0 式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12 μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2 ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2 则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m2 4、纵向水平杆、横向水平杆计算横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kN MGk= kN?m MQk= kN?m M=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN?m 落地式双排钢管脚手架计算 一、计算参数： 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为35米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.35米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根； 采用的钢管类型为Φ48.3×3.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为0.65 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 数参载荷静4. 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 :的杆计算二、大横按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m； ；0.09=0.154 kN/m×0.038+1.2×: q1=1.2静荷载的设计值 ；0.6=0.84 kN/m: q2=1.4×活荷载的设计值 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) ) 支座最大弯矩大横杆设计荷载组合简图图2 (验强2.度算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 附件计算书一：双排扣件钢管脚手架计算 书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2017 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度31.2米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为4.2kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9600。 地基承载力标准值140kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m 活荷载标准值Q=4.160×0.850/2=1.768kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.128=0.196kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.768=2.475kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.196+0.10×2.475)×1.5002=0.592kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.196+0.117×2.475)×1.5002=-0.696kN.m 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.5 脚手架搭设高度H(m) 80 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 240 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.8 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m) 6 双立杆受力不均匀系数K S0.6 二、荷载设计 脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35 0.01 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.14 0.129 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1 结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 装修脚手架作业层数n zj 1 装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区海南文昌 安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.8 1.2，0.9，0.74 风荷载体型系数μs 1.25 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、 双立杆稳定性) 立面图 侧面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.038+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×0.8/2)+1.4×3×0.8/2=1. 89kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.038+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.038+0.35×0.8/2)+3×0.8/2=1.38kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.89×1.52=0.43kN·m σ=M max/W=0.43×106/5080=83.89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 双排扣件落地式脚手架计算书 编制日前2013-04-01 一、编制说明 钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130－2001）。 计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m。具体搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2m，立杆的横距为 1.05m，立杆的步距为 1.8m。连墙件采用三步三跨，竖向间距 5.4m，水平间距 3.6m。横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下（南方搭设法），大小横杆搭设方法见图。 采用的钢管类型为Φ48×3.5自重标准值按 0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2考虑。 施工均布荷载为 3.0kN/m2，同时2层施工，脚手架上共铺设脚手片4层。 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。设大横杆数量为：2 根。 ㈠均布荷载的计算 大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m； 脚手板的荷载标准值：0.35×1.05/3＝.1225 kN/m； 活荷载标准值：3.0×1.05/3＝1.05 kN/m； 静荷载的计算值：q 1 ＝1.2×.0384+1.2×.1225＝.1931 kN/m； 活荷载的计算值：q 2 ＝1.4×1.05＝1.47 kN/m。 ㈡强度计算 最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： M 1max ＝0.08q 1 l2＋0.101q 2 l2 跨中最大弯矩为 M 1max ＝0.08×.1931×1.22＋0.101×1.47×1.22＝.236 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下： M 2max ＝－0.10q 1 l2－0.117q 2 l2 支座最大弯矩为 M 2max ＝－0.10×.1931×1.22－0.117×1.47×1.22＝-.2755 kM.m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ＝M max /W＝.2755×1000000/5080＝54.2323 N/mm2； 因为σ＝54.2323 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。 ㈢挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： V max ＝0.677q 1 l4/100EI＋q 2 l4/100EI 静荷载标准值：q 1 ＝.0384＋.1225＝.1609 kN/m； 活荷载标准值：q 2 ＝Q＝1.05 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V max ＝0.677×.1609×（1.2×1000）4/（100×206000×121900）＋0.990×1.05×（1.2×1000）4/（100×206000×121900）＝.9483 mm 因为 V max ＝.9483mm ≤l/150 并且≤10mm 符合要求。 三、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和扰度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。㈠荷载计算值 大横杆的自重标准值：P 1 ＝.0384×1.2＝.0461 kN 钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 44.2 m，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.20m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:12； 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！ 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 脚手架施工方案 一、工程概况 本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。 二、搭设形式和材质 1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。 2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。 3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。 4、脚手板采用竹脚手板。 三、施工准备 1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。 2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，8.1构配件检查与验收中8.1.1—8.1.5条规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。 3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。 5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。 四、搭设 （一）地基与基础 1、脚手架地基与基础的施工根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。 2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。 3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。并将底座、垫板准确放在定位线上。 （二）搭设 1、搭设作业顺序： 先搭设立杆，立杆底部用横、纵向扫地杆固定（固定立杆底端前，应确保立杆垂直），沿着建筑物竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定），和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按照上述要求依次向前延伸（水平杆采用对接、立杆采用对接），直至第一步架体交圈完成。交圈后，再全面检查一遍钢管落地脚手架计算书
扣件式脚手架计算
落地式双排钢管脚手架计算
落地外脚手架计算书
扣件式脚手架计算书
双排扣件落地式脚手架计算书
(完整word版)钢管落地脚手架计算书
双排脚手架计算完整版16页word
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