目录
正常调节有功功率引起机组解列的事故分析 (2)
低负荷下PSS引起发电机有功功率震荡的问题分析 (4)
错误参数引发励磁调节器误强励导致机柜烧毁的事故 (6)
过励限制动作后无功调节速度过慢导致发电机过负荷跳闸 (9)
雷击引起双PT故障导致发电机误强励故障 (11)
无功调差参数设置不一致切换导致发电机误强励故障 (13)
调节装置软件死机引起发电机误强励故障 (15)
发电机停机过程中励磁调节器误强励故障 (17)
调节装置主机板故障引起失磁故障 (19)
脉冲电源故障引起发电机失磁故障 (21)
中间继电器异常导致励磁误判断引起失磁故障 (23)
双套调节装置故障引起发电机失磁故障 (26)
正常调节有功功率引起机组解列的事故分析
事故现象
国内某电厂#2机（300MW）2007年3月8日7：24分，由于#2机锅炉爆管，运行人员减负荷，#2机汽机打闸，按主控紧急停机按钮，跳主开关，发电机低频保护动作，跳励磁，机组停机。
在7.23.58.190－7.23.59.500时间之间，时间间隔1.31秒，负荷从321.6MW减至199.5MW（见附图1），随后出现发电机超压（见附图2）。
图1 因事故突降发电机有功功率 图2 发电机有功功率降低过程中出现过电压
事故分析
由于励磁调节器的电力系统稳定器模块采用PSS-1A型，可以判断发电机出现超压是典型PSS“反调”现象，根据PSS-1A型的动作原理，发电机有功功率向下变化时，PSS输出会增加励磁电流。当发电机汽机打闸后，有功负荷从321.6MW陡降至199.5MW，励磁调节装置电力系统稳定器（PSS）输出由零急剧上升至上限幅值（10%额
定机端电压），作用于励磁系统，致使发电机励磁电流上升，发电机出现超压（发电机电压由21.4KV上升至23.5KV），约23秒后，发电机电压恢复正常，期间发电机电压最大达到1.12倍的额定电压。
事故处理及反措
从事故过程及原因分析来看，#2发电机励磁调节调节器有如下几点可以改进，以避免类似事故再次发生：
1、从事故过程分析，由于发电机电压增加达10%额定电压，10%
是由PSS输出限幅决定的，目前相关标准规定，国内PSS输
出限幅在5%~10%额定电压，可以将PSS输出限幅调整至5%
额定电压，以保证出现类似事故时，发电机电压最大增量为
5%额定电压，避免发变组低频保护动作停机。
2、在事故发生过程中，励磁调节装置的过激磁限制没有动作，
工程应用中励磁调节装置的过激磁限制曲线要与发变组保护
过激磁（低频）保护曲线配合，本次事故中，如果励磁调节
装置过激磁限制正确动作，就能在发电机超压后很快将电压
调节至正常值，可以避免发变组低频保护动作停机，有必要
检查励磁调节装置过激磁限制是否完善。
1、PSS-1A的模型存在“反调”问题，解决办法有两种。其一采
取在快速加减负荷时闭锁 PSS 输出，使 PSS 自动退出运行
的方法解决，目前这在电力系统不推荐；其二是将电力系统
稳定器的 PSS-1A模型改为 PSS-2A 模型。
低负荷下PSS引起发电机有功功率震荡的问题分析事故现象
国内某电厂330MW机组完成励磁系统动态试验、电力系统稳定器试验、厂用电快切、发电机进相等电气试验。根据调度要求开始降低有功负荷。当负荷降至135MW时，有功功率开始波动，并呈现发散振荡的趋势，15秒内有功功率振荡幅度已增加到±10MW，见下图。此时发电机主汽门、调门没有运行调节，将PSS功能退出，有功功率振荡立即平息。
事故分析
从事故现象分析，在发电机负荷降至135MW时，励磁调节器附加控制功能电力系统稳定器（PSS）输出错误的调节信号，导致发电机有功功率出现扩散性振荡。
从PSS试验过程及结果分析，PSS相位补偿参数没有问题，且在发电机额定有功负载时，PSS输出稳定，发电机运行稳定，这说明当
发电机有功负荷变化后，PSS出现不应有的不稳定因素。
由于PSS采用PSS-2A模型，在模型中有转速输入环节，而发电机组具有本机固有振荡频率，频率为1.5Hz左右，当负荷降至135MW 时，励磁调节器PSS-2A的转速测量可能放大了本机振荡，再经过调节器调节后，和本机振荡形成共振，产生了PSS波动，从而导致发电机有功功率出现扩散性振荡。
通过以上分析，可以假设是PSS-2A中转速环节的测量错误是事故的原因，为验证分析的正确性，将PSS-2A中的转速环节闭环（KS3=0，Tw2=0），发电机有功功率振荡很快消失。由于本机振荡是不可消除，而PSS的相位补偿参数及放大倍数是合适的，而且励磁厂家以技术保密原因，无法提供转速测量的方法，因此无法通过修改参数来消除共振，只有将PSS模型由PSS-2A改为PSS-1A。
事故处理及反措：
1、将PSS模型由PSS-2A型改为PSS-1A型，并进行了试验验证，
暂时消除了发电机低负荷下有功功率振荡诱发系统振荡的隐
患。
2、事故处理应该是临时性措施，既然励磁产品在转速测量上有
问题，建议电厂要求励磁生产厂家进行技术改进，尽快将PSS
模型改为原来设计的PSS-2A模型，提高PSS抗“反调”能力。
错误参数引发励磁调节器误强励导致机柜烧毁的事故事故现象
国内某电厂做完电力系统稳定器试验后，励磁系统发生跳闸，跳闸后发生的事故使励磁系统遭到严重损坏：
励磁调节柜内通道1和通道2控制板件严重损坏；
#1整流柜后部遭到严重破坏，整流桥负极所有熔断器熔断，整流桥内控制电路板全板损坏，在其他整流柜中熔断器熔断；
位于#1整流柜左后方的交流母线的末端可以看到最严重的燃弧痕迹。
交流进线柜中既没有发现任何损伤，柜内所有元件状况良好。
灭磁柜柜体遭到严重损坏，右侧所有元件均被电弧破坏，磁场断路器的灭弧栅之间可见严重的电弧爆炸痕迹，主触头已开断，未见任何异常损伤，灭弧室内的灭弧栅板之间出现很多球状金属熔化物，在触头和灭弧室上方发现融化金属的迹象。磁场断路器的灭弧室遭遇了巨大的冲击。
事故分析
由于两个通道励磁调节装置CPU板全部损坏，内部保留的故障记录及录波数据无法恢复，因此只能根据现场事故后现象分析事故发生的原因。
根据设备损坏的严重程序，们可以设想磁场断路器内曾出现异乎寻常的长时间燃弧，灭磁柜内空气发生电离，电离空气游离到#1机
整流柜的交流母线处，导致交流母排三相短路，电弧在三相交流母排的左端部持续停留和燃烧直到定子电压衰减至0，交流母排的短路电弧烧坏#1整流柜内的控制电路板。
另外，根据事后机组录波器的波形分析，励磁系统过励保护跳闸时，磁场电压的极性没有出现反转，说明灭磁开关跳闸后，发电机磁场能量没有成功转移至灭磁电阻中，原因可能是励磁整流系统系统在灭磁过程中无法转入正常逆变状态。
根据厂家调试人员分析，事故原因可能是：在事故发生前的PSS 试验过程中，可能出现参数输入错误冲击了调试计算机工具和励磁调节器CPU之间的通讯，致使调试计算机向励磁调节器CPU的参数传输出现错误，错误参数可导致CPU接收到不合逻辑的数据，结果出现功能混乱，整流桥失控，励磁系统出现误强励，导致发电机跳闸。
磁场断路器分断时，磁场断路器建立弧压不能满足发电机误强励工况的灭磁电压要求，无法将磁场电压的极性发生反转，灭磁系统无法完成对磁场电流的转移，从而极大地延长了燃弧时间（约600毫秒），电弧能量超过灭弧罩所能承受的范围，灭弧罩内部发生爆炸，致使周围的空气发生电离，引发交流母排的左侧端部三相短路，故障进一步扩大。
事故处理及反措：
1、由于励磁调节器的励磁调节柜、整流柜、灭磁柜都受到严重
的损伤，无法就地修复，只能重新订购励磁调节器。
2、励磁调节装置的参数校验功能设计不完善，励磁调节装置不
仅要对通讯收到的数据进行冗错校验，杜绝通讯误码，更要对控制参数进行实时校验，出现错误参数进行正确识别，一般地，功能设计完善的励磁调节装置在内存会保留一组缺省参数，当出现参数错误，一方面发出故障信号切换至另一通道运行；同时，调节采用缺省参数，以提高发电机励磁系统安全可靠性。
3、灭磁系统设计有缺陷，工程应用中灭磁系统应能保证发电机
在任何工况下（包括误强励工况）均能安全可靠地进行灭磁，以保证发电机及励磁系统安全，事故现象表明原励磁系统并不能保证误强励工况下灭磁开关分断弧压不能保证发电机磁场能量安全转移至灭磁电阻，这是事故扩大的根本原因，建议用户责成励磁厂家对灭磁系统进行重新设计，否则以再发生误强励时，本次事故仍会再次发生。
过励限制动作后无功调节速度过慢导致发电机过负荷跳闸事故现象
某电厂200MW机组正常运行中，由于电网远方故障导致发电机高压母线突然降低，发电机无功功率增加至190MVar，励磁调节器发出过励限制信号，同时发变组保护过负荷保护启动，经过一段时间后，发出发电机跳闸信号。
事故分析
事故发生时励磁调节器和发变组保护均报出异常信号，励磁调节器和发变组保护内部录波均保存完整，根据录波信息显示，事故发生前发电机无功功率突然上升，定子电压随之下降，励磁调节器采用电压闭环控制，当发电机定子电压下降后，励磁调节器触发角度变小，励磁输出电流增加，由于励磁调节器内部过励限制定值为130Mvar，但过励磁限制动作延时为20秒，发电机无功功率增加后，励磁调节器过励限制和发变组保护过负荷保护同时启动，延时20秒后，励磁调节器过励限制启动，发电机无功功率开始缓慢下降，但发变组过负荷保护依然处于启动状态，保护延时到后，发出跳闸信号，发电机解列。
经过分析励磁调节器过励限制动作原理可知，该励磁调节器过励限制动作采用渐近法调节发电机无功功率，即：励磁调节器判断无功功率与过励限制定值进行比较，当无功功率大于过励限制定值时，则将电压参考值降低一定的幅度，经过电压闭环计算，无功功率降低一
些，如此循环计算，直至无功功率小于过励限制定值。事故时，由于无功功率上升很多，而励磁调节器过励限制动作时无功功率下降速度很慢，在无功功率下降至正常前，发变组过负荷保护动作。
事故处理及反措：
1、责成励磁厂家对过励限制功能进行完善，加快过励限制动
作时无功功率调节速度，保证发电机无功功率超过限制定值
后，能很快回到发电机正常运行范围。
2、对励磁过励限制动作定值和发变组保护定值进行
重新核算，保证励磁过励定值与发变组过负荷保护定值完全
匹配，保证发变组过负荷保护不先于过励磁限制动作。
雷击引起双PT故障导致发电机误强励故障
事故现象
某电厂正常运行中，发生闪电击中主变器，发电机跳闸，跳闸后约5秒后励磁变压器发生爆炸，事故中励磁励磁调节器没有异常信号发出。
事故分析
对发电机进行检查发现，励磁变压器高压侧绕组烧损严重。根据DCS提供的波形，事故前发电机励磁电流上升至额定励磁电流的2.5倍，定子电压为0，后续检查中发现发电机PT高压侧熔丝全部熔断，因此DCS录波中定子电压为0。
根据励磁调节器生产厂家技术说明书，励磁调节器采用双PT比较法判断PT断线，发电机限制有无功功率过励限制、强励限制（2倍励磁电流，20秒动作）和无功功率低励限制。
据此分析，可以得出事故原因为：雷击导致发电机PT高压侧熔丝熔断，励磁调节器收到PT电压全部为0，采用双TV比较法无法判断TV断线，根据闭环计算，励磁调节器输出强励触发角，发电机误强励，定子电压迅速上升，最终导致励磁变压器高压侧绕组过压击穿，造成短路，发生爆炸事故。
事故处理及反措：
1、更换PT高压侧熔丝，更换励磁变压器。
2、建议励磁调节器厂家针对此种PT断线的特征，开发出能
判断双TV断线的功能，保证发生双TV断线时，发电机不会误强励。
3、建议励磁调节器增加空载最大励磁电流限制功能，保证发
电机不发生空载误强励故障。
无功调差参数设置不一致切换导致发电机误强励故障事故现象
某电厂200MW机组处于发电状态，有功200MW，无功+100Mvar。励磁调节器正常工作中，A调节通道为主通道，B调节通道为从通道，处于备用状态，励磁调试人员观察励磁电流，进行通道切换试验，通道切换命令（A通道至B通道）发出后，励磁电流突然增大，励磁变压器保护动作，作用于发电机解列跳闸。
事故分析：
事故发生后，检查B调节通道和励磁变压器保护装置，结果表明B调节通道和励磁变压器保护装置均工作正常，重新开机，B通道也能正常带负荷运行。但发现当发电机空载时，进行A通道和B通道切换，发电机定子电压无扰动；当发电机负载时，进行A通道和B 通道切换，发电机定子电压有明显的偏移，遂将事故原因分析重点放在A通道和B通道参数差异上，比较发现：A通道无功调差系数为0，B通道无功调差系数误设置为-15%。
无功调差系数的定义为发电机无功功率为额定容量时，叠加在电压测量值的发电机定子电压的百分数。无功功率调差系数为-15%的含义为当发电机无功功率为额定容量时，发电机定子电压测量等效降低-15%，即相当于增加励磁电流直至发电机定子电压增加15%，事故发生时，无功功率（100MVar）近似为额定容量（235MV A）的42.5%，
由于A通道无功功率调差系数为0，B通道无功功率调差系数为-15%，当励磁从A通道运行切换至B通道运行时，相当于发电机电压要增加6.37%，励磁电流急剧增加，超过励磁变压器保护启动值，延时后动作跳闸，发电机解列灭磁。
事故处理及反措：
1、重新设置无功功率调差系数，A通道和B通道定值相同，发
电机并网后重新做A通道和B通道切换试验，试验顺利完成，
发电机定子电压、无功功率和励磁电流无明显变化。
2、检查励磁调节器励磁电流过励限制定值和励磁变压器保护装
置定值配合情况，保证出现误强励时，励磁调节器励磁电流
过励限制先动作降低励磁电流，不能出现励磁变压器保护先
动作于发电机解列。
调节装置软件死机引起发电机误强励故障
事故现象
某电厂200MW机组正常运行中，励磁调节器A套报出故障信号，但发电机定子电压和无功功率持续上升，发电机过负荷保护启动，最后动作出口，发电机解列。
事故分析
事故发生后，检测励磁调节器发现，A套励磁调节装置程序已死机，B套励磁调节装置正常运行，录波显示，事故发生时，A可控硅整流桥输出电流由正常的80A突然升至最大值（250A），B可控硅整流桥则由正常的80A逐渐降至零，很明显，误强励事故原因是A励磁调节装置程序死机。
机组励磁系统为三机无刷励磁系统，励磁系统采用双励磁调节装置+双可控硅整流桥配置，运行时，A励磁调节装置触发A可控硅整流桥，B励磁调节装置触发B可控硅整流桥，两个通道并列运行，完全独立。
根据励磁厂家技术人员分析，事故发生过程如下：励磁调节装置运行时，调节装置不断向脉冲发生装置内写入脉冲触发角度，事故时A套励磁调节装置可能受到某种干扰，程序运行死机，在程序死机时，可能向脉冲发生装置发出一个很小角度或者触发角度为0，由于程序已死机，不再向脉冲发生装置写入触发角度，因此脉冲发生装置保存的触发角度一直是程序死机前写入的很小的角度，所以A可控硅整
流桥，一直处于全开放状态，输出电流至最大值（250A），发电机电压持续上升，B套调节装置按照电压闭环计算，随着电压上升，其输出触发角度不断增大，B可控硅整流桥输出电流逐渐降低至0。
事故处理及反措
1、更换A套励磁调节装置主CPU板，重新启机，发电机及励磁
系统均运行正常。
2、励磁调节器进行功能完善，当励磁调节装置程序死机时，其
硬件WatchDog必定动作，由硬件WatchDog发出故障信号至
脉冲发生装置，闭锁触发脉冲发出，可控硅整流桥失去触发
脉冲，其电流必定降至0，从而避免发电机误强励故障。
发电机停机过程中励磁调节器误强励故障
事故现象
某电厂200MW机组采用三机励磁系统，正常运行中由于锅炉爆管故障，发电机紧争关闭汽门停机，发电机顺利解列，机端电压逐步下降，励磁调节装置发出伏赫兹限制信号，当转速至2700转，机端电压快速降至零，但当发电机转速继续下降过程中，发电机端电压又重新上升，发变组过电压保护动作，灭磁开关跳闸。
事故分析
事故发生前，励磁调节器发出伏赫兹限制信号，从励磁调节器内部调出限制动作时的录波，录波显示当频率降至47.5赫兹时，伏赫兹限制正确动作，降低发电机电压，当频率降至45赫兹（转速为2700转）时，励磁调节器发出逆变角度，电压降至零。发变组保护录波显示动作正确，保护动作时发电机电压已至120%。为何发电机电压又重新上升呢？
经过与励磁调节器厂家进行事故分析及技术交流，了解至励磁调节器在检测至发电机频率降至45赫兹后，励磁调节器发出逆变角度（120度）触发脉冲，励磁系统逆变灭磁，发电机电压降至零，因为是汽轮机紧急关闭汽门导致停机，电气系统并未向励磁调节器发出停机令，所以励磁调节器仍处于运行状态。另了解到，由于技术原因该励磁调节器测量的频率范围为40~65Hz，当发电机频率低于40Hz后，仍按照40Hz的频率值处理，这样40Hz时逆变角度（120度），到发
电机转速降至20Hz时，实际触发角度为60度，这已经到励磁强励角度，且随发电机转速降低，强励倍数也逐渐加大，最后导致发电机过压保护动作。
事故处理及反措：
1、提高励磁调节器测频性能，扩大励磁调节器可靠运行频率范
围，保证在低频率时不会误触发可控硅整流桥。
2、完善励磁调节器控制功能，增加低频率时励磁调节器闭锁功
能，针对本机组，当发电机空载时频率低于45Hz，励磁调节
器应闭锁运行，不再发出触发脉冲，可控硅整流桥不再导通，
保证发电机低频时不会发生误强励事故。
调节装置主机板故障引起失磁故障
事故现象
某电厂200MW机组，正常运行中，发变组失磁保护动作，发电机跳闸解列，励磁调节器没有发出任何异常信号。
事故分析
事故发生后，检查发变组保护动作记录及机组录波，结果显示发变组保护正确动作，事故发生前发电机励磁电流、无功功率均快速下降，直至发变组保护动作，发电机跳闸。
励磁调节器检查发现，A套励磁调节器（事故时为运行通道）出现模拟量测量和数字量测量失效问题。进一步检测发现事故原因是A 套励磁调节器主机板上总线输出芯片损坏。
根据励磁厂家技术人员提供的技术说明，该励磁调节器采用单板机，主机板上有数据总线与外部数据总线连接，包括AD测量板、数字量测量板、脉冲发生板，该微机控制系统中，控制板上有地址总线和数据总线，经由地址总线进行译码控制各芯片，主机板通过地址总线和数据总线控制所有模拟量、数字量、脉冲量的输入和输出。当主机板上数据总线芯片损坏上，触发脉冲无法输出至脉冲放大板，AD 转换板和I/O板的信息无法交换，故障信号无法发出至继电器，因此，事故发生时，励磁调节器没有任何信号。
事故处理及反措
1、更换主机板后，发电机并网后运行正常。
2、励磁调节器故障信号直接作用于通道切换，故障信号输出
可靠性非常重要，励磁调节通道故障信号应仅由两个或两个以上回路输出，防止一个回路故障后，故障信号仍能输出至另一个通道，保证励磁调节通道发生任何故障后，励磁系统能可靠地切换至另一个通道运行，提高发电机运行可靠性。
防止发电机励磁系统事故 11.1加强励磁系统的设计管理 11.1.1励磁系统应保证良好的工作环境，环境温度不得超过规定要求。励磁调节器与励磁变压器不应置于同一场地内，整流柜冷却通风入口应设置滤网，必要时应采取防尘降温措施。 11.1.2励磁系统中两套励磁调节器的电压回路应相互独立，使用机端不同电压互感器的二次绕组，防止其中一个故障引起发电机误强励。 11.1.3励磁系统的灭磁能力应达到国家标准要求，且灭磁装置应具备独立于调节器的灭磁能力。灭磁开关的弧压应满足误强励灭磁的要求。 11.1.4自并励系统中，励磁变压器不应采取高压熔断器作为保护措施。励磁变压器保护定值应与励磁系统强励能力相配合，防止机组强励时保护误动作。 11.1.5励磁变压器的绕组温度应具有有效的监视手段，并控制其温度在设备允许的范围之内。有条件的可装设铁芯温度在线监视装置。 11.1.6当励磁系统中过励限制、低励限制、定子过压或过流限制的控制失效后，相应的发电机保护应完成解列灭磁。 11.1.7励磁系统电源模块应定期检查，且备有备件，发现异常时应及时予以更换。
11.2加强励磁系统的基建安装及设备改造的管理 11.2.1励磁变压器高压侧封闭母线外壳用于各相别之间的安全接地连接应采用大截面金属板，不应采用导线连接，防止不平衡的强磁场感应电流烧毁连接线。 11.2.2发电机转子一点接地保护装置原则上应安装于励磁系统柜。接入保护柜或机组故障录波器的转子正、负极采用高绝缘的电缆且不能与其他信号共用电缆。 11.2.3励磁系统的二次控制电缆均应采用屏蔽电缆，电缆屏蔽层应可靠接地。 11.2.4励磁系统设备改造后，应重新进行阶跃扰动性试验和各种限制环节、电力系统稳定器功能的试验，确认新的励磁系统工作正常，满足标准的要求。控制程序更新升级前，对旧的控制程序和参数进行备份，升级后进行空载试验及新增功能或改动部分功能的测试，确认程序更新后励磁系统功能正常。做好励磁系统改造或程序更新前后的试验记录并备案。 11.3加强励磁系统的调整试验管理 11.3.1电力系统稳定器的定值设定和调整应由具备资质的科研单位或认可的技术监督单位按照相关行业标准进行。试验前应制定完善的技术方案和安全措施上报相关管理部门备案，试验后电力系统稳定器的传递函数及自动电压调节器(AVR)最终整定参数应书面报告相关调度部门。 11.3.2机组基建投产或励磁系统大修及改造后，应进行发电机空载和负载阶跃扰动性试验，检查励磁系统动态指标是否达到标准要求。试验前应编写包括试验项目、安全措施和危险点分析等内容的试验方案并经批准。
输煤系统火灾事故处置方案 (通用版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0872
输煤系统火灾事故处置方案(通用版) 1总则 1.1编制目的 为了提高输煤系统（储煤场）着火应急处理能力，建立快速、有效的抢险、救援应急机制，最大限度地减轻火灾事故造成的危害，保证公司输煤系统（储煤场）设备的安全运行，根据公司的实际情况制定本处置方案。 1.2编制依据 依据《中华人民共和国安全生产法》、《中华人民共和国消防法》、《电力设备典型消防规程》、《福建华电永安发电有限公司应急预案总体框架策划方案》、《福建华电永安发电有限公司生产区域火灾事故应急预案》制定本方案。 1.3适用范围
本处置方案适用于公司发生输煤系统（储煤场）火灾时的应急处置。 1.4与其它处置方案的关系 本处置方案是公司生产区域火灾事故专项预案的现场处置方案，可以单独使用，也可以配合专项预案使用；当发生输煤系统初起火灾或火灾预期损失1万元以上10万元以下时，启动现场处置方案；当发生火灾或火灾预期直接经济损失达10万元以上50万元以下时，启动专项预案的Ⅱ级响应；由专项预案应急领导小组根据事态的发展决定是否启动专项预案的Ⅰ级响应。当火灾事故伴随有人身伤害时，同时启动公司人身伤亡事故专项预案。 2事故特征 2.1危险分析 (1)检修中氧气乙炔、电焊等动火工作造成煤炭着火引燃皮带； (2)输煤廊道中的电缆老化或短路引起火灾； (3)输煤皮带机上的存煤没有及时送走，引起存煤自燃起火； (4)输煤系统储煤场所储存烟煤自燃起火；
励磁系统常见故障及应对措施 摘要：保持励磁系统良好状态，对于水电站安全生产具有十分重要的作用，因 此本文对励磁系统工作原理、常见故障及其应对措施进行了探讨。 关键词：故障；措施；励磁系统；水轮发电机 励磁系统（excitation system）是向水轮发电机转子绕组提供磁场电流的装置，其主要作用是维持发电机电压在给定水平上、合理分配无功以及提高电力系统运 行稳定性[1]。可见，维护和调试好励磁系统对于保障水电生产的安全运行意义重大。但是我们也知道任何设备在运行中都可能出现故障，如何针对故障快速诊断 和排除是维护人员重要职责和任务，励磁系统自然也不例外，因此本文对水轮发 电机励磁系统常见故障与应对措施进行了探讨。 1 水轮发电机励磁系统工作原理 1.1 关于励磁方式 水轮发电机的励磁方式分他励和自励两大类。他励主要是以励磁机作为励磁 电源的一种励磁方式，自励的励磁电源取自发电机自身。虽然他励方式不受发电 机运行状态影响，励磁可靠性较高，但是结构较为复杂，多出现在旧式励磁系统中，目前基本上采用自励方式。在自励方式中，应用较多的是可控硅静态励磁方式，它没有旋转部分，维护相对简单。可控硅静态励磁方式又分为自并励和自复 励两种形式，两者比较起来自并励方式从技术、维护、可靠性和造价等方面都更 为成熟和适用，因而应用更广泛，故此本文将自并励方式作为讨论的基础。 1.2 自并励系统的原理与构成 如图1所示，自并励系统利用接在发电机端的励磁变压器励磁交流电源，通过晶闸管整 流装置变换为直流励磁电源。再结合图2，水轮发电机励磁系统由励磁调节器、励磁整流装置、起励装置、灭磁装置、励磁变压器以及保护、测量等装置组成。其中励磁系统由励磁调 节器与功率灭磁单元构成，励磁调节器根据所检测到的发电机电压、电流等信号，按照一定 的控制准则自动调节功率灭磁单元的输出；而励磁控制系统则涵盖了励磁系统和同步发电机，通过励磁控制系统可以实现对发电机电压、电力系统无功分配的控制。可见，励磁系统由众 多相互关联的环节所组成，任一环节出现故障都可能影响发电机的运行。 2 水轮发电机励磁系统常见故障与应对措施 2.1 起励失败 起励失败是指励磁系统下达投励指令后，发电机无法建立初始电压的故障现象[2]。由于 水轮发电机励磁系统型号众多，参数设置和信号显示也有所差异，就以EXC9000励磁系统为 例说明，在10s内机端电压仍低于发电机额定电压的10%，调节器显示屏会报“起励失败”信号。造成起励失败的原因非常多，比较常见的有[3-4]：（1）开机检查有疏漏，如功率柜交直 流刀闸、起励开关、灭磁开关、PT高压侧刀闸、同步变压器保险座开关等没有合上。（2） 起励回路有故障，如线路松动或元器件损坏。（3）调节器故障。（4）采用“残压起励”模式，而转子侧剩磁不够。（5）新手操作生疏，按压起励按钮时间太短，不足5s。 解决办法：（1）严格按照程序检查开机状态，复核所有环节，避免疏漏。（2）细心观察，如怀疑起励回路故障，通过观察起励接触器动作、吸合声响判断，无声响可能是回路故障；若是调节器故障，可观察调节器I/O板第9号开关输入指示灯是否常亮，灯不亮依次检 查接线和上位机指令是否发出。（3）设备检修后，检查人机界面起励方式是否合适，通过 调整起励方式或更换通道重新开机。（4）维护检修后的故障，不少是先前操作留下的，耐 心回想一下曾动过什么就能发现一些苗头，如转子与励磁输出的电缆是否接反了。 2.2 励磁不稳定 发电机运行过程中，励磁波动过大，例如励磁系统运行数据增大，但有时又正常，无规 律可循，并且仍可以进行加减磁的调节。可能原因是：（1）移相脉冲控制电压输出不正常。
大型汽轮发电机常见故障的检查及状态监测 内容预览 李伟清 东北电力科学研究院，辽宁沈阳 110006 近十几年来，已并网发电的200 MW以上汽轮发电机组大部分能达到额定出力并持续运行，各项技术参数和性能也基本上能满足各种正常或非正常运行方式的要求。据原电力部可靠性中心统计，1991～1995年国产200 MW机组的等效可用率(EAF)由80.54%提高至86.68%；300 MW机组由76.82%提高至81.86%。尽管如此，由于设计及工艺原因，特别是制造工艺和质量检验等存在问题较多，导致发电机各类事故频繁，延续时间长，性质严重，损失巨大；其次，电机的安装、检修质量及运行维护水平也存在诸多问题，常常成为事故发生的诱因。以下论述汽轮发电机运行中常见故障的检查处理方法以及状态监测技术。 1 水内冷定子绕组漏水 国产及引进200～600 MW汽轮发电机采用水氢氢冷却方式的比重很大，定子水内冷绕组渗漏水是一种常见故障，严重者往往导致接地和相间短路事故。这类事故发生的主要原因是设计、工艺及材质等问题。渗漏部位多为空心导线并头套封焊处，聚四氟乙烯绝缘管交叉碰磨处，或因空心铜线材质不好(有砂眼或裂隙)和在运行中断裂等。如渗漏部位系微细裂纹或孔洞，则压力较高的氢气往往渗入水中，并可在定子内冷水箱顶部发现氢气；渗漏部位的裂缝或孔洞较大时，则水渗出与氢渗入并存，极易造成定子接地事故。 多年来，现场一直采用水压试验法来检查线棒漏水，但这种方法对由空心导体金属组织致密性差，而引起的微泄漏现象就显得灵敏度不够，常常无法查出。如某电厂对一台300 MW发电机进行1 MPa、8 h水压试验，未发现漏点，后提高至1.2 MPa，8 h亦未找出漏点，但进行1 MPa
励磁系统题库 填空题：2选择题：5判断题：6问答题：8
填空题： 1、同步发电机励磁系统的基本任务是（维持发电机电压在给定水平）和（稳定 地分配机组间的无功功率）。 2、可控硅元件导通的条件是①（阳极与阴极之间须加正向电压），②（控制极 上加正向触发电压）。 3、发电机正常停机采用（逆变）方式灭磁，事故时采用（跳灭磁开关）方式灭 磁。调节器具有五种励磁限制：（反时限过励磁电流限制/强励限制）、（过无功限制）、（欠励限制）、（功率柜故障限制）、（伏赫限制/过磁通限制）。 4、在三相全控桥中，共阴极组在（正）半周导通；共阳极组在（负）半周导通。 5、PID调节方式就是（比例积分微分）调节方式。 6、在励磁调节器中，控制发电机电压的通道，称为（自动），控制励磁电流的 通道，称为（手动）。 7、励磁调节器发生 PT 断线，则运行中的通道（退出）运行，即切换，同时该 通道由（发电机电压/自动）调节方式转化为（励磁电流/手动）调节方式。 8、励磁调节器发生过励或低励，调节器就由（发电机电压）调节方式转化为 （无功）调节方式。 9、接触器铁芯上的（短路）环，可防止衔铁振动。 10、一般来说，交流发电机的励磁绕组是转子绕组，而直流发电机的励磁绕 组是（定子）绕组。 11、发电机在旋转的转子磁场中发电，把（机械）能转化为（电能），在发电 机并网前（空载），调节发电机的（励磁电流），作用于调节发电机的机端电压，发电机并网后，调节发电机的（励磁电流），作用于调节发电机的无功负荷（无功电流），有功不变，调节主汽门作用于有功功率（有功电流）的变化，与励磁电流的大小无关。 12、应用电磁理论，导体在磁场中（切割磁力线）产生电动势（电压）：ξ=BLV （B：磁场强度，L：导体长度，V：切割速度）。简单的讲就是：导体在磁场中做切割（磁力线）运动，就产生感应电动势，当形成（闭合回路时），就会感生出电流。
2018 年近期生产安全事故案例 今年以来，国家能源局及各省安监局已通报了多起发生在电力行业的人身伤亡事故： 一、坍塌、倒塌事故 4 月6 日10 时30 分，山西省长治市潞宝集团在煤场棚钢结构网架施工过程中发生倒塌， 造成 4 人死亡。 3 月02 日18 点20 分，山西省长治市黎城县国新能源煤炭运销有限公司在环保棚式钢 结构网架施工过程中发生倒塌事故，造成 3 人死亡， 3 人受伤。 1 月16 日2 2 点40 分，河南省商丘市睢阳区南京路与平原路交叉口商丘市丰源热力电 厂发生一起煤灰库坍塌事故，造成 1 人死亡。 二、机械伤害事故 5 月4 日22 时08 分，甘肃省靖远煤电股份有限公司红会一矿一名职工在1608 工作面运输设备部件时，被回撤的设备部件挤压，经抢救无效死亡。 4 月24 日下午13 点26 分，窑街煤电天祝煤业有限责任公司一名职在地面洗煤厂工作 时，被刮板机致伤，经送医抢救无效后死亡。 4 月8 日，福建福清核电有限公司发生人身死亡事故。福清核电基地 5 号在建核电机组常规岛汽轮机凝汽器疏水扩容器 A 模块就位调整过程中，中国核工业第五建设有限公司福 清项目部凝汽器班操作千斤顶用于设备就位调整，操作过程中发生千斤顶掉落，设备由于惯性作用晃动将 1 名作业人员头部撞伤，经抢救无效死亡。 4 月1 日，安徽神皖合肥庐江发电有限责任公司发生人身死亡事故。上海电力建设有限 责任公司的分包单位上海龙明建设发展有限责任公司在神皖合肥庐江电厂新建 2 号机组汽机零米开关室干式变压器移位施工时，变压器发生倾倒，造成该公司 1 名员工死亡。 3 月17 日，四川雅砻江流域水电开发有限公司桐子林水电站发生死亡事故。四川省川 建勘察设计院进行尾水导墙施工钻孔作业，用履带吊旋转作业进行出渣时，配重块挤压经过的作业人员身体，造成该设计院 1 人死亡。 2 月 3 日，晋能电力集团有限公司所属的嘉节燃气热电分公司 1 号高旁减温水管道冻住，解冻处理过程中因管道位移造成作业人员伤害，导致 1 人死亡。 1 月13 日，广东大唐国际肇庆热电有限责任公司 1 号主厂房开展高备变卸车就位作业，起重设备为206 吨履带吊。10 时20 分，履带吊副臂根部突然断裂，造成副臂坠落，导致中 电建所属山东电力建设第三工程公司 1 名作业人员死亡。
燃料输煤系统事故案例 汇编 二0一一年一月
目录 一、翻车机 (2) （一）翻车机机车掉道事故 (2) （二）翻车机控缆刮断事故 (3) （三）翻车机过翻造成车皮脱线、本体齿轮脱齿事故 (3) 二、斗轮机 (5) （一）运行、检修严重违章设备试运摔死一人 (5) （二）斗轮机油管压力表管接头松动严重刺油 (5) （三）斗轮机悬臂卷皮带 (6) （四）斗轮机悬臂皮带划伤 (7) 三、带式输送机及其它设备 (7) （一）某厂C8A带式输送机电动机误启动事件 (7) （二）某电厂 C0A 皮带撕裂事故 (8) （三）锁气器底板脱落事件 (8) （四）皮带机停电不检查事件 (9) （五）某厂输煤皮带撕裂事故 (10) （六）某厂输煤栈桥烧塌特大火灾事故 (10) （七）某厂碎煤机检修时人身轻伤事故 (11) （八）某厂电气设备检修中擅自扩大工作范围事件 (12) （九）临时措施不可靠高处坠落把命丧 (13) （一零）清理积煤不慎造成机械伤亡 (13) （一一）擅自进煤斗煤塌致人亡 (14) （一二）输煤皮带火灾事故 (15) （一三）碎煤机动力开关在试验位启动上煤系统未遂事件 (16) （一四）某电厂 C11B 皮带烧断事件 (16) （一五）某电厂C7A/B 尾部导料槽内导流板粘煤着火事件 (17)
一、翻车机 （一）翻车机机车掉道事故 1.【事故经过】 2006年12月22日00：50分，某公司铁路专用线二道进车。翻车机司机在1：00 接班时对B 路系统进行试转。2：20三道翻卸完毕，2：35启动1B带式输送机、B侧给煤机，准备翻卸二道煤车。再次试转设备，期间动作压板2～3次。 2：45，第一节车皮在倾翻返回中，出现压车梁卸压，在车体接近160°停车，车厢脱离轨道约1.5 米，北高南低、与地面呈190°被压车梁和靠板支撑悬于半空。 联系铁路将二道剩余车皮牵引至三道，开始着手进行机车复位及检修维护方案制订实施。使用 4 台5吨导链、1台10吨导链，分别悬挂于翻车机轨道两侧的平台横梁，使用自制的吊钩钩住车厢敞口外边，收紧导链，将车厢吊离支撑部位。 使用铅丝捆扎车轮组，就地手动操作翻车机返回，于2004年12月22日晚 22：00完成翻转，但四组车轮只有一组完全落于钢轨上，其余三组均落在翻车机平台上。 12月23日早，开始恢复车厢，使用天车将车厢抬起，安装车轮组，于23日20：00将车厢送至轻车线放置。 恢复被撞坏的液压接头,检查液压油泵及入口滤清器，更换受损的油泵电机，消除检修痕迹于25日12：00，完成系统的调试，投入备用。 2.【事故原因】 （1）天气寒冷，造成液压系统的执行机构和油管路的油液粘度增加，引起油缸控压单向阀的弹簧复位不及时，造成油缸卸压，无法保证正常的工作压力，导致车皮在倾翻后掉轨。 （2）在开始翻卸准备时，液压系统动作不充分，致使部分管道残留低温高黏度的油液。 （3）在程序中，压力继电器信号反馈 5.5s 后即开始倾翻，由于油液黏度增大，油缸的动作速度减缓，导致开始倾翻时，系统末端的油缸未收缩到位，造成压板对于火车车体的压紧力不足。（4）厂家的设备说明中，提到“如果天气寒冷，油温低于10℃时，因油的粘温性，各运转部位不灵活，润滑条件差，因此要注意不能马上投入运行，应当起动先转10秒，停10秒，然后运转20秒，停20秒，反复进行，直至泵内各部件充分润滑再连续运转。”但未定量进行说明，使得值班员在实际操作中缺乏明确的依存。 3.【措施及教训】 措施： （1）在翻车机系统安装过程中，一定要把液压系统全面彻底的进行清理。 （2）修改程序，将压力继电器信号反馈5.5s 延长至10s 。 （3）增加较冷环境下，翻车机液压系统操作的要求。要求提前半小时开始设备的试转，待整车检验无异常后，重点进行液压系统的操作，次数不少于10次。 （4）针对首节车的翻卸，待靠板到位后，频繁动作压车梁，待压车梁动作协调、顺畅后开始倾翻。
同步电动机励磁系统常见故障分析 作者：陆业志 本文结合KGLF11型励磁装置，对其在运行中的常见故障进行分析。 1 常见故障分析 (1)开机时调节6W，励磁电流电压无输出。 原因分析：励磁电流电压无输出，肯定是晶闸管无触发脉冲信号，而六组脉冲电路同时无触发脉冲很可能是移相插件接触不良，或者同步电源变压器4T损坏，造成没有移相给定电压加到六组脉冲电路的1V1基极回路上，从而六组脉冲电路无脉冲输出导致晶闸管不导通。 (2)励磁电压高而励磁电流偏低。 原因分析：这是个别触发脉冲消失或是个别晶闸管损坏的缘故。个别触发脉冲消失可能是脉冲插件接触不良。另外图1中三极管1V1、单极晶体管2VU及小晶闸管9VT损坏，或者是电容2C严重漏电或开路。如果主回路中晶闸管1VT～6VT中有某一个开路或是触发极失灵，同样会导致输出励磁电流偏低的现象。 (3)合励磁电路主开关时，励磁电流即有输出。 原因分析：这是由于图1所示脉冲电路中的三极管1V1集电极-发射极之间漏电，即使移相电路还未送来正确的控制电压，也会导致1C充电到2VU导通的程度。2VU即输出触发使小晶闸管9VT导通，2C经9VT放电而发出脉冲令1VT、3VT、6VT之一触发导通，使转子励磁电路中流过直流电流。 (4)同步电动机起动时，励磁不能自行投入。 原因分析：励磁不能自行投入。肯定是自动投励通道电路中断或工作不正常，因此可能是投励插件与插座间接触不良，或是图2所示投励电路中的三极管3V1、单结晶体管4VU工作不正常，电容5C漏电、电位器W′损坏。另外是移相插件同样有接触不良现象，或者是图3所示移相电路的小晶闸管10VT损坏等等。 (5)运行过程中励磁电流电压上下波动。 原因分析：引起励磁电流电压输出不稳的原因很多，主要有1)脉冲插件可能存在接触不良，造成个别触发脉冲时有时无。2)图1所示脉冲电路的电位器4W松动，使三极管1V1电流负反馈发生变化，造成放大器工作点不稳定，从而影响晶闸管主回路输出的稳定性。另外，如果电容2C漏电或单结晶体管2VU及三极管1V1性能不良，也会引起触发脉冲相位移动。3)图3所示移相电路的电位器6W松动或接触不良，将会使移相控制电压Ed间歇性消失，引起励磁电流电压输出大幅度波动。另外，如果稳压管7VS、8VS损坏，都会使Ey随电网电压波动而波动，使Ed输出波动，造成晶闸管主回路直流输出不稳。 (6)励磁装置输出电压调不到零位。
发电企业典型事故案例汇编 （内部学习资料）
目录
人身事故 贵州电建二公司违章作业门吊倾覆造成重大人身伤亡 (2004年) 【事故经过】 9月10日14时10分，贵州电建二公司黔北项目部起重队门吊班副班长母××（现场指挥）安排沈××、欧××、袁××、安××拆出门吊悬臂，安排钟××、吴××、袁××拆除硬腿侧花栏及卷扬机。拆除悬臂由50t履带吊配合，拆卷扬机由80t履带吊配合，其余工作人员在地面指挥及配合以上工作的实施。随后，母××和杨×及其他上门吊的十人到门吊上开始工作。15时30分左右，因厂房内有其他工作，母××安排悬臂侧的拆除工作由沈××负责指挥，卷扬机侧拆除工作由袁××负责指挥。母××到厂房后，杨×作为队技术员在门吊上负责总体指挥。16时10分左右，悬臂侧的连接螺栓已拆除完毕，杨×在门吊上指挥地面的左××去拉住悬臂起吊安全绳，以防悬臂与主梁脱开时碰撞50t履带吊吊臂，当悬臂与主梁脱开时，门吊即向腿侧倾倒，开始倾倒时速度较慢，大约倾至硬腿与地面夹角50o时，速度加快，然后跨塌，造成此次事故的发生。 【事故原因】 门吊倾倒后，通过现场勘察，发现门吊硬腿与主梁连接螺栓已被火焊割除28颗。 经现场调查，该项工作作业指导书编写准确、完善，施工前技术交底清楚。根据作业指导书的规定，在拆除螺栓前应先将缆风绳把硬腿及软腿固定，而且必须用80T 履带吊和50T履带吊双机抬吊主梁，且抬吊负荷须接近主梁重量时，才可拆除主梁与硬腿和软腿的连接螺栓。但是在门吊倾翻时，此项工作还未作。 1．吊门倾翻分析： 当硬腿与主梁连接螺栓被人为割掉28颗后，门吊基本不能承受任何侧向的作用力，而在割除连接螺栓之前，未按作业指导书的要求拉缆风绳并用两台吊车吊住主梁并受力，此时拆除悬臂脱开时对主梁所产生的一个侧向作用力将远远大于被割除连接螺栓后门吊所能承受的侧向作用力，导致门吊倾翻。 2．直接原因： 根据事故调查，电建二公司职工杨×没有按照审批作业指导书施工，擅自安排人员割除门吊硬腿与主梁连接螺栓（部分），造成门吊失稳是这次事故的发生的直接原因。 3．间接原因： 1）现场母××（现场指挥）14时10分在安排了工作时，只是安排拆除悬臂，没有安排割螺栓内容。15时30分左右母××因离开现场时安排沈××负责指挥继续拆除悬臂工作，但门吊倾翻后发现门吊硬腿与主梁连接螺栓部分被割除，显然扩大了工
大型汽轮发电机振动故障诊断与分析 摘要：汽轮发电机是电力系统的重要设备之一，其安全可靠运行对整个电力系 统的稳定有着重要的意义。发电机振动状态是评价机组能否持续可靠运行的重要 指标。本文介绍了大型汽轮发电机振动故障的类型及产生原因，阐述了振动故障 诊断和分析的方法。 关键词：大型汽轮发电机；振动故障；故障诊断方法 振动故障是大型汽轮发电机组最常见的故障之一，由于大型汽轮发电机组一般自动化 程度较高，而且机组主要机构在运行过程中由于旋转作用使得产生振动，这在日常工作中往 往是不可避免的，再加上大型汽轮发电机本身结构的复杂性，就更增加了其振动故障诊断的 复杂性。发电机振动超过允许值会引起动、静部分摩擦，加速部件的磨损、产生偏磨、电刷 冒火；使机组轴系不能正常工作；严重时将会导致机组密封系统遭到破坏；定子铁心松弛片 间绝缘损坏，导致短路故障等。因此研究大型汽轮发电机振动故障的产生原因，并采取有效 的振动故障诊断措施使故障被及时发现、及时消除具有十分重要的意义。 1 大型汽轮发电机振动故障分类及原因分析 1.1 大型汽轮发电机组振动的分类 大型汽轮发电机组的振动根据振动的性质不同可分为强迫振动和自激振动两大类，其 中强迫振动分为普通强迫振动、电磁激振、高次谐波共振、分谐波共振、撞击震动、拍振、 随机振动；自激振动包括轴瓦自激振动、参数振动、汽流激振、摩擦涡动等，在我国当前投 入运行的大型汽轮发电机中，气流激振和摩擦涡动这两种振动形式一般不作考虑。而根据产 生的原因不同大型汽轮发电机振动又可分为机械振动和电磁振动两大类。因此，在分析大型 汽轮发电机振动故障时要先弄清楚其振动的原因是机械方面的还是电磁方面的，从而制定有 针对性的消振措施。 1.2 大型汽轮发电机组振动故障的类型及原因分析 汽轮发电机组常见的十二种机械振动故障有：动静碰摩、汽流激振、转子质量不平衡、汽轮 机转子热弯曲、发电机转子热弯曲、转子部件脱落、转子不对中、油膜涡动、油膜振荡、参 数振动、转子横向裂纹、支承松动。 汽轮发电机组的电磁故障主要发生在发电机上，也能通过轴系传到机组的其他部常见 的部位，电磁故障有：转子绕组匝间短路、定转子之间气隙不均、定子绕组端部振转子中心 位置偏移、不对称负荷和电磁谐振等。 在上述诸多振动故障中，动静碰磨与气流激振是最常见的两种振动故障，因此本文将 这两种振动故障作为典型分析其产生的原因。 1.2.1 动静碰磨 动静碰磨指的是在大型汽轮发电机中转子与定子之间发生碰撞、摩擦从而产生振动的 现象，动静碰磨是机械振动故障里最常见也是危害最大的，产生动静碰磨的原因有很多，究 其内在来说，主要是由于转子与定子之间的间隙过小，同时由于安装、检修等过程中导致了 动静间隙沿圆周方向不均匀，或者由于气缸、轴承座受热变形跑偏造成的动静摩擦、碰撞等 导致的振动。图1为动静碰磨原理图，当转子旋转中心O′偏离了原本的中心O，在转子以角 速度w旋转时与定子碰撞时就会产生径向冲击力N以及反向摩擦力f。 1.2.2 气流激振 在大容量汽轮发电机组中，尤其是超临界或超超临界机组，当运行负荷增大，导致作 用在转子上的气流激振力也随之增大，当增大到一定程度时，就会在汽轮机转子上会诱发产 生振动现象，这种振动一般具有突发性的特点。 2 大型汽轮发电机组振动故障诊断与分析方法 2.1 传统方法 传统振动故障诊断方法就是利用工作人员、专家的听觉、触觉或使用频谱仪、声压计 等设备来确定振动故障的原因及发生故障的部位，更多的是依靠专家的主观经验和业务能力，综合频谱分析、概率统计等学科的知识，是一种常用的故障诊断方法，对线性特征明显的振
14起典型事故案例分析 14件曾经发生的事故，每件都是血和生命换来的教训。我们不仅要从这些事故中学习到教训，同时我们也需要通过这些事故，加强我们的安全意识! 一、起吊孔无护栏不慎坠落死亡 某厂更换皮带打开起吊孔，仅用尼龙绳设置起不到任何防护作用的简易围栏，一清理积煤人员从起吊孔坠落死亡。 简要经过 某厂检修人员为更换输煤皮带打开吊砣间的起吊孔(标高25m)，仅用一条尼龙绳作为简易围栏。1月17日上午，工作负责人于某带领岳某等人到达吊砣间，进行疏通落煤筒工作，虽发现起吊孔未设围栏，未采取防护措施，便开始作业。一工作人员用大锤砸落煤筒，岳某为躲避大锤后退时，从起吊孔坠落至地面(落差25m)，抢救无效死亡。 原因及暴露问题 1.检修人员打开起吊孔，未设安全可靠的刚性临时围栏; 2.虽用尼龙绳设简易围栏，但过于松动，垂落在地，起不到任何防护作用; 3.工作负责人带领作业人员到达现场，虽发现临时围栏起不到任何防护作用，未要求检修人员设置可靠的刚性临时围栏; 4.工作负责人在临时围栏起不到任何防护作用的情况下，也未采
取其他防护措施，盲目组织开工。 事故图片及示意图 二、吊孔打开无围栏人员掉入险丧命 某厂一工作人员不慎踏入未设围栏的起吊孔(12.6米)，集中生智，双手抓住起吊孔中间的工字梁，捡回一条命。 简要经过 某年12月26日上午，某厂进行吊装作业，检修人员将发电机平台附近的起吊孔(12.6米)打开后未设置临时围栏，设一人看护。距起吊孔约0.5米处临时放置一临时铁棚工作间，从铁棚内出来一位工作人员，踏入起吊孔，手臂抓住起吊孔中间的工字钢梁上，悬在空中，捡回一条命。 原因及暴露问题 1.打开起吊孔，未设置安全可靠的刚性围栏; 2.临时铁棚工作间放置位置不当，距起吊孔过近; 3.现场看护人未起到看护作用;
线路班的两巡线人员在10kv线路事故巡线时，发现一处导线断落在地面，由于当时天色已晚两人考虑别把导线丢了，于是，甲巡线员用手机把情况汇报班长，乙巡线员看该线路所带之用户全部没有电，便把落地导线盘起来后通过爬梯上到杆上把线盘悬挂在停电的线路上，下杆后，通知班长可以恢复送电。 答：乙巡线员看该线路所带之用户全部没有电，便把落地导线盘起来后通过爬梯上到杆上把线盘悬挂在停电的线路上，违反了线路规程、、夜间巡线应沿线路外侧进行；大风巡线应沿线路上风侧前进，以免万一触及断落的导线；特殊巡线应注意选择路线，防止洪水、塌方、恶劣天气等对人的伤害。事故巡线应始终认为线路带电。即使明知该线路已停电，亦应认为线路随时有恢复送电的可能。巡线人员发现导线、电缆断落地面或悬挂空中，应设法防止行人靠近断线地点8m以内，以免跨步电压伤人，并迅速报告调度和上级，等候处理。、 电力线路事故案列分析2 某施工队在一10kv线路的55号—57号杆间进行更换导线工作，工作班成员的甲、乙分别担任55号和57号两杆的紧线任务，当紧第一根线时（中线），57号杆的拉线从拉线球处抽出，致使57号杆向反方向倾倒，杆上紧线的乙被砸在杆下。答: 当紧第一根线时（中线），57号杆的拉线从拉线球处抽出，致使57号杆向反方向倾倒说明该施工队在工作前，未认真检查拉线、桩锚和杆塔。对可能发生的事故隐患未采取可靠的措施。违反线路规程 紧线、撤线前，应检查拉线、桩锚和杆塔。必要时，应加固桩锚或加设临时拉绳。 电力线路事故案列分析3 某施工队在10kv分支线路上进行更换导线工作，现场工作负责人按工作票要求完成现场安全措施布置后，分三组开始放旧线，当第一组将旧线用绳索放下时，碰触到该分支线1号至2号间下方跨越的另一条10kv带电线路上，造成另一条线路跳闸强送不良。 答：分三组开始放旧线，当第一组将旧线用绳索放下时，碰触到该分支线1号至2号间下方跨越的另一条10kv带电线路上，违反了线路规程、 停电检修的线路如与另一回带电线路交叉或接近，以致工作时人员和工器具可能和另一回导线接触或接近至表5-2安全距离以内时，则另一回线路也应停电并予接地。如临近或交叉的线路不能停电时，应遵守条的规定。工作中应采取防止损伤另一回线的措施。 表 5-2 临近或交叉其他电力线路工作的安全距离 电压等级（KV）安全距离（m）电压等级（KV）安全距离（m） 10及以下220 20、35 330 66、110 500 在交叉挡内松紧、降低或架设导、地线的工作，只有停电检修线路在带电线路下面时才可进行，应采取防止导、地线产生跳动或过牵引而与带电导线接近表5-2安全距离以内的措施。停电检修的线路如在另一回线路的上面，而又应在该线路不停电情况下进行放松或架设导、地线以及更换绝缘子工作时应采取可靠的措施。安全错施应经工作人员充分讨论后，经工区批准执行。措施应能保证： 1）检修线路的导、地线牵引绳索等与带电线路的导线应保持表5-2规定的安全距离； 2）要有防止导地线脱落、滑跑的后备保护措施。 故案列分电力线路事析4 某施工队在一10kv线路上做紧线工作，当导线被绞磨紧起后，一名作业人员上到杆上，在连接好悬垂瓶子和紧线卡具后，将安全带移到与卡具多处活动点连接的导线上，这时，双钩紧线器与倒装线夹连接的铁线扣突然勒断，导线迅速从空中落下，该作业人员也随导线从杆上摔下造成事故。 答：一名作业人员上到杆上，在连接好悬垂瓶子和紧线卡具后，将安全带移到与卡具多处活动点连接的导线上，违反了线路规程
励磁系统常见故障及其处理方法 1、起励不成功 原因1：起励按钮/按键接通时间短，不足以使发电机建立维持整流桥导通的电压。 处理方法：保持起励按钮持续接通5秒以上。 原因2：发电机残压太低，却仍然投入“残压起励”，这样即使按起励按钮超过5秒，也不会起励成功。 处理方法：切除“残压起励”功能，直接用辅助电源起励。 原因3：将功率柜的脉冲投切开关仍置于切除位置。 原因4：整流桥的交流电源未输入（励磁变高压侧开关或低压侧开关未合上）。 原因5：同步变压器的保险丝座开关未复位。 原因6：机组转速未到额定，而转速继电器提前接通，造成自动起励回路自动退出。 原因7：起励电源开关未合，起励电源未送入起励回路。 原因8：起励接触器未动作或主触头接触不良。 原因9：起励电源正负极输入接反，导致起励电流无法输入转子。 原因10：起励电阻烧毁开路。 原因11：转子回路开路。 原因12：转子回路短路。 原因13：始终存在“逆变或停机令”信号。（近方逆变旋钮开关未复位；远方监控或保护的停机令信号未复位） 原因14：灭磁开关控制回路的分闸切脉冲或分闸逆变信号始终保持。原因15：调节器没有开机令信号输入。 原因16：可控硅整流桥脉冲丢失或可控硅损坏。 原因17：调节器故障 原因18：调节器脉冲故障。 原因19：脉冲电源消失或电路接触不良。 原因20：灭磁开关触头接触不良。
2、起励过压 原因1：励磁变压器相序不对。 原因2：PT反馈电压回路存在故障。 原因3：残压起励回路没有正确退出。 原因4：调节器输出脉冲相位混乱。 3、功率柜故障 原因1：风压低，风压继电器接点抖动。 处理方法：调整风压继电器行程开关的角度。 原因2：风温过高，温度高于50度。 处理方法：对比两个功率柜，检查测温电阻是否正常。 原因3：电流不平衡，6个可控硅之间均流系数<0.85。 处理方法：检查是否有可控硅不导通或霍尔变送器测量误差。 4、PT故障 条件：PT电压>10％，任一相电压低于三相平均值的83％。 原因1：PT高压侧保险丝熔断 处理方法：测量PT输入端三相电压，检查电压是否平衡。 原因2：模拟量总线板故障，其中间电压互感器或接线插头有问题。 处理方法：将输入A/B套DSP板的接线插头互相调换测试。 原因3：调节器DSP板故障，导致PT电压测试不准确 处理方法：更换对应的DSP板，或将A/B套DSP板互换。 5、调节器故障 原因1：调节器硬件故障，包括CPU、DSP、I/O板故障。 处理方法：更换对应的电路板，或将A/B套电路板互换。 原因2：同步信号没有输入调节器。 处理方法：检查进入开关量总线板的同步信号是否正常。 原因3：程序跑飞或CPU死机造成程序运行超时 处理方法：按RESET键将程序重新启动，观察程序重新运行是否正常。
电力生产事故案例汇编 第一部分本厂事故案例 一、生产人身死亡事故 1、酒后上班作业违章被物体打击而亡 1980年3月13日15时55分，在龚站上厂#2主变压器大修作业中，用慢速小五吨卷扬机经过转向滑轮，从变压器处拉拖一个20吨空滑轮过程中，起重工罗××（副班长，酒后上班）进入运行中的钢丝绳转向三角内侧，面对转向滑轮3.9 米处搬拉一根1950×200×200mm木方时，挂转向滑轮的风钻钢钎（Ф25×700mm 六轮）拉断，五吨单轮滑子飞出，打中罗××头部，造成罗××头部大量出血死亡。 事故主要原因及教训： a、安全思想不牢，酒后上班； b、卷扬机钢丝绳在运行中，人员违章进入转角内侧； c、违反《安规》规定“对危及人身安全，应立即制止”； d、滑轮未挂在专用地锚上。 2、潜水培训安全措施不完善师傅不幸遇难 1983年6月13日下午，水工分场潜水班郭××在培训新工人的潜水技术工作中，溺水身亡。 13日14时15分，潜水班全体人员准备重潜培训工作就绪。14时30分，受训新工人开始着重潜装，具体分工：郭××听电话，副班长着轻潜装在旁监护。副班长下潜时不小心将左脚脚蹼蹬掉了一只，立即下潜摸了五分钟左右，因搞错了方向没有找到。为了尽快寻找，郭××提出下水。副班长和郭××二人回到班里，各自检查压缩空气瓶压力，着好装背上气瓶回到木筏上。15时左右，郭××先下水，副班长也跟着下水。郭××很快找到了脚蹼，游回岸边，副班长接过脚蹼穿在脚上。郭××提出：“再下潜游一趟”。副班长见他有倦色，怕出事说：“我陪你去”，又说：“要抓好绳子”。郭××潜入水中，副班长也跳入水里，沿着导向绳潜至末端与郭××相遇，郭××示意往回游。副班长转身沿导向绳往回拉游，郭××转身尾随副班长同方向回游。副班长感到呼吸不顺，报警系统报警，急忙拉下信号阀拉杆，从水底浮出水面，向木工房岸边游去。正在这时，郭××
励磁系统常见故障及其处理方法1、起励不成功 原因1：起励按钮/按键接通时间短，不足以使发电机建立维持整流桥导通的电压。 处理方法：保持起励按钮持续接通5秒以上。 原因2：发电机残压太低，却仍然投入“残压起励”，这样即使按起励按钮超过5秒，也不会起励成功。 处理方法：切除“残压起励”功能，直接用辅助电源起励。原因3：将功率柜的脉冲投切开关仍置于切除位置。 原因4：整流桥的交流电源未输入（励磁变高压侧开关或低压侧开关未合上）。 原因5：同步变压器的保险丝座开关未复位。 原因6：机组转速未到额定，而转速继电器提前接通，造成自动起励回路自动退出。 原因7：起励电源开关未合，起励电源未送入起励回路。 原因8：起励接触器未动作或主触头接触不良。 原因9：起励电源正负极输入接反，导致起励电流无法输入转子。 原因10：起励电阻烧毁开路。 原因11：转子回路开路。 原因12：转子回路短路。 原因13：始终存在“逆变或停机令”信号。（近方逆变旋钮开关未复位；远方监控或保护的停机令信号未复位） 原因14：灭磁开关控制回路的分闸切脉冲或分闸逆变信号始终保持。 原因15：调节器没有开机令信号输入。 原因16：可控硅整流桥脉冲丢失或可控硅损坏。 原因17：调节器故障
原因18：调节器脉冲故障。 原因19：脉冲电源消失或电路接触不良。 原因20：灭磁开关触头接触不良。 2、起励过压 原因1：励磁变压器相序不对。 原因2：PT反馈电压回路存在故障。 原因3：残压起励回路没有正确退出。 原因4：调节器输出脉冲相位混乱。 3、功率柜故障 原因1：风压低，风压继电器接点抖动。 处理方法：调整风压继电器行程开关的角度。 原因2：风温过高，温度高于50度。 处理方法：对比两个功率柜，检查测温电阻是否正常。 原因3：电流不平衡，6个可控硅之间均流系数<0.85。 处理方法：检查是否有可控硅不导通或霍尔变送器测量误差。 4、PT故障 条件：PT电压>10％，任一相电压低于三相平均值的83％。原因1：PT高压侧保险丝熔断 处理方法：测量PT输入端三相电压，检查电压是否平衡。原因2：模拟量总线板故障，其中间电压互感器或接线插头有问题。 处理方法：将输入A/B套DSP板的接线插头互相调换测试。原因3：调节器DSP板故障，导致PT电压测试不准确处理方法：更换对应的DSP板，或将A/B套DSP板互换。
汽轮发电机的工作原理及故障处理 一、汽轮机的基本概念及工作原理 汽轮机是用具有一定温度和压力的蒸汽来做功的回转式原动机。由于其具有热效率高、运转平稳、输出功率大、事故率低等优点，广泛应用于拖动发电机、大型风机水泵及船舶的动力设备。依其做功原理的不同，可分为冲动式汽轮机和反动式汽轮机两种类型。两种类型各具特点，各有其发展的空间。 冲动式汽轮机：蒸汽的热能转变为动能的过程，仅在喷嘴中发生，而工作叶片只是把蒸汽的动能转变成机械能的汽轮机。即蒸汽仅在喷嘴中产生压力降，而在叶片中不产生压力降。 反动式汽轮机：蒸汽的热能转变为动能的过程，不仅在喷嘴中发生，而且在叶片中也同样发生的汽轮机。即蒸汽不仅在喷嘴中进行膨胀，产生压力降，而且在叶片中也进行膨胀，产生压力降。 冲动式与反动式在构造上的主要区别在于： 冲动式：动叶片出、入口侧的横截面相对比较匀称，汽流通道从入口到出口其面积基本不变。 反动式：动叶片出、入口侧的横截面不对称，叶型入口较肥大，而出口侧较薄，汽流通道从入口到出口呈渐缩状。 最简单的汽轮机单级汽轮机结构由轴、转轮、叶片和喷嘴组成，工作原理为：具有一定压力和温度的蒸汽通入喷嘴膨胀加速，此时蒸汽压力、温度降低，速度增加，蒸汽热能转变为动能，然后，具有较高速度的蒸汽由喷嘴流出，进入动叶片流道，在弯曲的动叶片流道内，改变汽流方向，给动叶片以冲动力，产生了使叶轮旋转的力矩，带动主轴旋转，输出机械功，完成动能到机械能的转换。 热能→动能→机械能，这样一个能量转换的过程，便构成了汽轮机做功的基本单部分元，通常称这个做功单元为汽轮机的级。由于单级汽轮机的功率较小，且损失大，故使汽轮机发出更大功率，需要将许多级串联起来，制成多级汽轮机。多级汽轮机的第一级又称为调节级，该级在机组负荷变化时，是通过改变部分进汽量来调节汽轮机负荷，而其它级任何工况下都为全周进汽，称为非调节级。 汽轮机分类按热力过程可分为： 1、凝汽式汽轮机：进入汽轮机做功的蒸汽，除少量漏汽外，全部或大部分排入凝汽器，形成凝结水。 2、背压式汽轮机：蒸汽在汽轮机内做功后，以高于大气压力被排入排汽室，以供热用户采暖和工业用汽。
电力生产典型事故案例汇编第一篇人身伤亡事故 1. 误入带电间隔造成人员灼伤 2. 输煤系统照明线路漏电导致人员死亡 3. 安全措施不周全导致电除尘内触电 4. 检修之前不核对导致误入带电间隔 5. 违章接电源导致触电死亡 6. 攀登带电设备导致检修人员烧伤 7. 检修距离不够导致人员电弧灼伤 8. 某电厂2号炉处理乙侧棚灰过程中发生多人烫伤事故 9. 调试入厂煤采样机联系不当导致人员死亡 10. 卷板机轴承支架断裂造成人员死亡 11. 违章启动双轴搅拌机造成人身事故 12. 违章通过翻车机平台造成人身死亡 13. 高空不系安全带导致踏空坠落 14. 防护围栏未恢复导致检修人员坠落 15. 违章操作电梯导致高空坠落死亡 16. 监护不到位导致工作人员坠落 17. 安全阀校验造成5死3伤事故 18. 除氧器随意开孔导致安全阀试验时爆裂人身伤亡事故 19. 锅炉爆炸事故 20. 焊接材料不符导致吊环断裂伤人 21. 起重设备检修不彻底导致人身伤害事故 22. 吊件脱钩滑落导致人员砸伤 23. 违章指挥卸钢管导致砸死卸车人 24. 开挖沟道坍塌造成人身伤亡事故 25. 检修工序混乱、安全措施不到位造成人身死亡事故 26. 地质灾害造成隧洞坍塌事故 27. 阀门井未彻底通风造成人员中毒
28. 在冷却塔区域锻炼导致跌入引水沟淹溺死亡 29. 擅自进煤斗导致原煤塌方窒息死亡 30. 小修无票作业造成4人死亡1人重伤事故 31. 炉底弧门未关闭导致人员烫伤 32. 隔断措施未执行导致作业人员身亡 33. 锅炉除焦人员烫伤事故 34. 违章作业手臂卷入皮带的人身伤害事故 35. 输煤系统无票作业造成人身死亡事故 36. 高加检修安全措施不到位导致多人烫伤事故 37. 独自违章放粉造成人身伤害事故 38. 发电机氢气爆炸人身伤亡事故 39. 密闭容器内违章动火作业造成人身伤亡事故 40. 违章翻车作业造成人身死亡事故 41. 踏空坠落埋压造成人身伤害事故 42. 炉内清焦造成人员烫伤事故 43. 无票作业造成人身伤害事故 44. 处理冷灰斗蓬灰渣导致多人死伤事故 45. 高空落物造成人身伤害事故 46. 格栅损坏造成高空坠落人身伤亡事故 47. 擅自拆除固定安全设施造成高空坠落人身伤亡事故 48. 带压作业造成物体打击人身伤亡事故 49. 试验后未拆除短接线造成开关短路人身伤亡事故 50. 临时吊物空洞坠落人身伤亡事故 第二篇火灾事故 51. 电缆绝缘击穿起火导致机组跳闸 52. 电缆中间接头爆破造成电缆着火 53. 油管道橡皮垫老化导致油泄漏着火 54. 输煤皮带着火 55. 违章动火导致油罐爆炸 2