玻纤增强环氧树脂复合材料的酸雨循环老化性能与机理2007年5月玻纤增强环氧树脂复合材料的酸雨循环老化性能与机理
詹茂盛,刘德顺
(北京航空航天大学材料科学与工程学院,北京100083)
摘要:针对潮湿和酸雨多发地域的航空器复合材料老化问题,模拟酸雨和湿热(普通热水)环境,研究了单向玻纤增强环氧树脂复合材料(UGFREC)在酸雨和湿热环境下的吸湿一干燥循环老化行为;分析了不同循环次数下的UGFREC的吸水动力学;采用力学测试装置、热力学分析装置和扫描电镜,分别表征酸雨和湿热循环老化前后UGFREC的弯曲性能、层间剪切性能、冲击强度、动态粘弹性、玻璃化转变温度和冲击破坏形貌;初步给出反映酸雨和湿热循环过程中基体树脂与纤维间的界面应力变化模型。
关键词:酸雨循环老化;玻璃纤维;环氧树脂;复合材料
中图分类号:TB332文献标识码:A文章编号:1003—0999(2007)03—0028—06
随着大气污染的加剧,全球大部分地区都出现严重的酸雨现象,加速常年暴露在户外环境的复合材料航空器件的老化和寿命,因此研究复合材料酸雨循环老化行为是一项很有实际意义的工作。目前,研究湿热老化聚合物基复合材料的文献较多,而酸雨循环老化复合材料的研究文献尚未公开,并且关于湿热循环老化复合材料的文献也较少。关于聚合物基复合材料湿热老化的现有文献主要是对吸水扩散模型[1-33的研究和湿热老化力学性能H,纠及热性能心’6o的研究。J.Jedidi等。刊通过加速的湿热循环设计模拟了超音速飞行器上聚合物基复合,材料的服役状态,通过用低频循环过程模拟高频循环过程,有效地估计材料服役状态,根据Fick扩散第二定律结合实验结果计算出了经历不同循环条件下复合材料内部水浓度分布轮廓图;B.L.Lee等旧。研究了湿热循环对玻纤增强氰酸酯树脂复合材料的板内剪切性能影响。通过测试该复合材料重量的变化和层间剪切强度保留值的变化研究了该复合材料的湿热循环老化性能,显微镜观察发现树脂基体与纤维之间的界面粘结被削弱了。他们提出了两个疲劳破坏模式:①大多数基体与纤维表面处的局部裂纹沿着纤维方向增长;②不同铺层之间的分层与增强体铺层方向有关。B.Qi等一1总结了可预测经历冲击和湿热循环后碳纤维增强环氧树脂复合材料残余强度的经验公式,并用一复合函数预测板内应力分布,测试了复合材料循环老化后的硬度,比较实验结果和预测结果表
收稿13期:2006-09-04
作者简介:詹茂盛(1954一),男,教授,博士。
黛麟鬻黛麟麟
明两者拟合性较好。
鉴于上述研究,本文主要针对酸雨和潮湿多发地域航空器复合材料的老化问题,模拟酸雨和湿热(普通热水)环境来研究单向玻璃纤维增强环氧树脂复合材料(UGFREC)酸雨和湿热循环老化过程中的吸水动力学行为;采用力学测试装置、热力学分析装置和扫描电镜,分别表征酸雨和湿热循环老化前后UGFREC的弯曲性能、层间剪切性能、冲击强度、动态粘弹性、玻璃化转变温度和冲击破坏形貌;初步给出反映酸雨和湿热循环过程中基体树脂与纤维间的界面应力变化模型。
1实验
实验原材料为环氧树脂WSR618和HS2号高强度玻璃纤维,均属国产。试样采用浸渍单向铺层法及模压成型工艺制备。模压条件为70。C保压2h—遇o℃保压2h。吸湿实验利用温控精度为±0.5℃的水浴锅控制老化温度在60℃,脱湿实验利用真空烘箱控制温度在60℃,用精度为0.00019的电子天平称量。模拟酸雨环境类似海南岛酸雨成分,即按硫酸/硝酸为3/2的比率配制成pH=4.7的水溶液。试样在酸雨环境老化2d,提出试样在真空烘箱中干燥2d,为一个酸雨循环。试样尺寸为110x50X2.5mm。力学性能采用CMT-5105型弯曲试验机测试,加载速度为1mm/min,弯曲实验试样尺寸为60×12.5X2.5mm,层间剪切试样尺寸为30X6×2.5mm。热力学性能采用DMTA—IV型动态力学分析仪,升温速度为5℃/min,试样尺寸40×5X2.5mm。
2007年第3期玻璃钢/复合材料29
2结果与讨论
2.1吸湿率
吸湿率按式(1)计算:
形一职
丝=—面型×100%(1)
w
0
式中,M。为UGFREC的吸湿率;W。为吸水时间t时的试样重量;W0为UGFREC试样的起始重量。
图1表示酸雨和湿热老化条件下,不同吸湿一干燥循环次数对UGFREC含湿率的影响。由图1可知,无论是在酸雨老化条件下还是在湿热老化条件下,随吸湿次数的增加,每次循环吸湿阶段的含湿率总比前一吸湿阶段的含湿率大,每次脱湿阶段的含湿率也比前一脱湿阶段的含湿率大,但两者的增加速度均逐渐减慢。另外,无论是干态还是湿态环境,酸雨老化UGFREC的含湿率均大于普通湿热老化UGFREC的含湿率。
图1含湿率与吸湿.干燥循环数间的关系
Fig.1Relationshipbetweenadsorption-desorption
cyclenumberandpercentageofmoistureweight
2.2吸湿和脱湿动力学
文献[10一12]通过吸水程度与时间的关系研究了聚合物树脂的吸水动力学,式(2)中的k和n表示吸水动力学参数:
Q;
,。。
万瑚‘(2)
式中,Q。为时间t时刻的吸水量;Q∞为平衡吸水量;t为吸水时问;k为聚合物与水之间的相互作用的特征常数;n为反映树脂吸水机理的参数,它反映吸水扩散过程中的Fick扩散模式和非Fick扩散模式。
根据n值的大小,水的扩散行为分为3种方式[13|:①n=1/2时,水的扩散为Fick扩散,扩散速率小于聚合物链段的运动速度,聚合物的吸水很快达到平衡,且不随时间变化;②n≥1时,水的扩散为Super扩散,渗入物的迁移率大于基体的松弛过程,这种扩散由外部聚合物的溶胀结构与内部聚合物的玻璃态结构间的界面确定,该界面向中心发展,内部聚合物的玻璃态结构尺寸减小,直至整个聚合物吸水平衡;③1/2</z<1时,水的扩散为不规则扩散,渗入物迁移率与聚合物链段的松弛相近,是①和②的中间形式。
为求出式(2)中的k和n的值,将式(2)变形得到式(3):
log(Q。/Q。)=logk+/7,logt(3)
结合实验数据和公式(3),可将不同吸湿.干燥循环次数的UGFREC吸湿程度与时间的对数关系由图2所示。
图2吸水程度与时间和循环数间的关系
Fig.2Relationshipbetweenmoisture
adsorptiontotimeandcyclenumber
■麓—囊暖黼
30玻纤增强环氧树脂复合材料的酸雨循环老化性能与机理2007年5月
由图2可知,随吸湿循环次数的增加,酸雨老化和湿热老化UGFREC的吸湿速率均有增加趋势,但两者相差不大;随时间的延长,两者的吸湿速率在开始阶段增加较快,最终均趋于平衡。
根据图2的曲线外推拟合,可确定式(3)中的n和k在酸雨环境和湿热环境下各自的数值如表1所示。由表1可知,无论是酸雨老化还是湿热老化,随循环数的增加,n值均逐渐增大,但酸雨老化时的n值较大。这说明酸雨老化UGFREC的吸水速率较大。两种老化的/7,值比较表明其吸水速率相差较小。由于树脂与纤维间的湿膨胀系数不同,吸湿和脱湿过程中界面处引发内应力,吸湿和干燥循环将促进内应力的产生,致使复合材料内部产生缺陷¨4|,反则进一步加速复合材料的吸湿。文献[11,12]表明n值接近0.5时,复合材料的吸湿率和脱湿率与时间的平方根成正比关系,即吸湿或脱湿扩散基本符合Fick扩散模式。从表1中的/7,值可以看出,该复合材料在这两种吸湿老化环境下的吸湿过程都基本符合Fick扩散模式。其次,在这两种吸湿老化环境下,随循环次数的增加,其k值均有所降低;在相同循环数下,酸雨环境下的k值大于湿热环境下的k值。这说明酸雨环境促进了聚合物链段与水分子间的相互作用015]。
袁1不同循环次数下吸水过程的k和n的值
Table1Valueofkandnduringmoistureabsorption
underdifferentcycles
2.3力学性能
表2为UGFREC的弯曲强度、弯曲模量、剪切强度和冲击强度随酸雨吸湿一干燥、湿热吸湿-干燥循环老化次数变化的规律。
分析表2可知,①酸雨和湿热条件下UGFREC弯曲强度、弯曲模量、剪切强度和冲击强度均随循环老化次数的增加而降低,且开始时降低速度快,后来降低速度缓慢;②与干态相比,湿态下的弯曲强度、弯曲模量、剪切强度和冲击强度降低程度大;③与湿热循环老化UGFREC相比,酸雨循环老化的干态和湿态UGFREC弯曲强度、弯曲模量、剪切强度和冲击强度低;④酸雨和湿热老化UGFREC再经干燥后,其弯曲强度、弯曲模量、剪切强度和冲击强度有所提高,但回复不到初始态各自的相应值。
表2不同循环次数下复合材料的弯曲强度、弯曲模量、剪切强度和冲击强度Table2
Bendingstrength,bendingmodul,shearstrengthandimpactstrength
ofcompositessubjectedtodifferentcycle
2.4冲击断面形貌
图3表示酸雨和湿热环境下经历12次吸湿一干燥循环老化和未老化UGFREC的冲击断面形貌。由图3可知,①未老化的纤维表面粘附树脂较多,说■■■■●添明树脂与纤维问的界面粘结性较好;②酸雨和湿热循环老化后试样内部的纤维表面粘附树脂较少,说明UGFREC内部的纤维/基体问界面脱粘,且酸雨循环老化试样的纤维/基体间界面脱粘现象更为严
2007年第3期玻璃钢/复合材料3l
重;③经酸雨和湿热循环老化的试样再经干燥后,其界面粘结性有所恢复。但经多次吸湿-干燥循环老
墨
笔
≥
尘
赛
占化后,纤维与树脂的湿膨胀系数和纤维一树脂界面处的内应力变化必将导致纤维表面完全脱粘。
(b)Acidraincyclingaging(c)Hygrothermalcyclingaging
图3冲击断面形貌
Fig.3Impactfracturesufacemorphology
Drystate
Wetstate
图4界面处应力变化的模拟过程
Fig.4Simulatingprocessofstresschangeatinterface
综上所述,可用图4模拟UGFREC在酸雨和湿热循环老化过程中的界面处应力的变化情况。界面处产生的应力用一组弹簧表示。假设初始态(干态)UGFREC界面处于自由状态,这时没有应力作用,即弹簧处于自由状态。酸雨和湿热循环老化过程中树脂基体与纤维的湿膨胀系数不同将引发界面处内应力的产生,这时弹簧受拉应力作用;干燥脱湿过程中树脂收缩使界面处的内应力有所恢复,弹簧因受力减小,并趋于陕复原状。随酸雨和湿热吸湿一干燥循环老化的进行,UGFREC界面处受到疲劳应力作用,随循环老化次数的增加,界面处出现缺陷,促进UGFREC界面脱粘。
2.5热力学性能
图5(a)和(b)分别表示酸雨和湿热老化环境下经历12次吸湿-干燥循环及未老化的UGFREC热力学性能。其中,E7为储能模量,tan8为力学损耗。由图5可知,未老化UGFREC的Tg为76.7℃;酸雨循环老化UGFREC在干态和湿态下的您分别为73.1℃和68.6。C;湿热循环老化UGFREC在于态和湿态下的取分别为75.5。C和72.1℃。说明两种老化UGFREC的耐热性均有所降低,但酸雨循环老化试样的耐热性降低的程度更大。经酸雨和湿热老化的UGFREC再次干燥后,其玻璃化转变温度有所恢复,但仍低于初始态的Tg。可以认为吸湿老化导致玻璃化转变温度降低主要是吸湿增塑了树脂的缘故,其次是吸湿、干燥循环老化导致分子裂解的缘故。
Temperature/*C
(a)酸雨循环老化
■■鬃蔫麟
32
玻纤增强环氧树脂复合材料的酸雨循环老化性能与机理2007年5月
Temperature/。C
(a)湿热循环老化
图5复合材料老化前后的DMTA图
Fig.5DMTAofcompositesbeforeandafter
a西ng
3结论
(1)酸雨环境下UGFREC的含湿率高;
(2)两种老化吸湿过程基本符合Fick扩散模式;
(3)随吸湿.干燥循环次数的增加,两种老化UGFREC的力学性能和玻璃化转变温度均有所降
低,且酸雨老化复合材料的力学性能和Tg降低的程
度较大;
(4)两种吸湿-干燥老化循环导致UGFREC界面脱粘,酸雨老化条件下脱粘较严重,二次干燥可部分恢复界面脱粘。
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PRoPERTIESAND
A皿CHANIsMol’UNmU砸CTloNAL
GLASSFⅡIER
RED腰ORCEDEPOXYCoM田oSr】【.】ES
ZHANMao—sheng,LIUDe—shun
(School
ofMaterialsScienceand
Engineering,BeijingUniversityofAeronauticsandAstronautics,
Beijing100083,China)
Abstract:Inviewoftheagingproblemsofthecomposites
on
theaircraftinthedampandacidraindistrict,
theabsorption—desorptioncyclingagingbehaviors
ofunidirectionalglassfiberreinforcedepoxyresincomposites
(UGFREC)under
theacid
rain(homemade)andhygrothermal(normal
hot
water)conditions
were
investigated.
(下转第40页)
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40废渣粉煤灰纤维棉增强PVC复合材料2007年5月
3结论
(1)利用来自三废综合治理的FAF,不仅成本低来源广,而且有极大的环保意义。使用PVC和40phr经偶联剂KH550处理的FAF制成复合材料后,其拉伸强度提高约12%,含软化剂处理的FAF/PVC复合材料冲击强度提高约110%,含10phr经偶联剂和软化剂联合处理的FAF时其冲击强度提高约70%,拉伸强度提高约11%。实验说明KH550增强了纤维与树脂问的结合力,提高了材料的强度。软化剂提高了基体的韧性和材料的抗冲击能力。二者联合使用对材料能起到协同的增强增韧作用;
(2)相对于纯PVC而言,含80phr经偶联剂和软化剂联合处理的FAF时材料的维卡软化温度提高约6。C;
(3)从断面形貌观察,FAF经KH550或联合处理剂处理后,纤维与树脂界面问的粘结改善,从而使二者具有较好的结合力,确保在不降低性能的前提下增加FAF含量。
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FLYASHFⅡ;ER/PVCCoM【PoSITES
XUYuan,CHENJian—ding,WANGYan-hua
(SchoolofMaterialsScienceandEngineering,EastChinaUniversity
ofScienceandTechnology,Shanghai200237,China)
Abstract:FAF(flyashfiber)/PVCcompositesarepreparedbythemechanicalmixingandhotcompressiontechniuue.TheeffectofdifferentmodifiersandFAFcontentonthemechanicalandthermalpropertiesandRock—wellhardnessisexamined.强einterfaceofFAF/PVCisanalyzedandtestedbySEM.ComparedtoPVCmaterial,thetestsofmechanicalpropertiesindicatewhenFAFtreatedwitIlKH550.tlletensilestrengthincreasesby12%at40phrFAFcontent,whenFAFtreatedwithintenerateagent,theimpactstrength
increasesby110%atFAFcon—tentof10phr.whentheFAFtreatedwithKH550andintenerateagent,theimpactstrengthincreasesby70%andtensilestrengthincreasesby11%at10phrFAFcontent.VIKAsofteningpointisgoingupwiththecontentofFAFincreasing.Theresultsshowthat
thecouplingagentandintenerateagentcanimprovetheintensityandtoughnessofthecomposites.FAF/PVCcannotonlyimprovethepropertiesofPVC,butalsodecreasethecost.Keywords:flyashfiber(FAF);PVC;environmentalprotection;couplingagent;intenerateagent;com—posites
(上接第32页)
ThekineticsofmoistureabsorptionofUGFRECduringdifferentcyclenumbersundertheacidrainandhygrothermalconditionwereinvestigated.Thebendingproperty,interlaminatedshearproperty,dynamicviscoelasticity,glasstran。sitiontemperatureandimpactfracturesurfacemorphologyofUGFRBCbeforeandafteragingusingmechanicaltestdevice.thermodynamicsanalysisdeviceandscanningelectronmicroscopy(SEM)werecharacterized.Amodelre—flecting
thestresschangeattheinterfacebetweenresinandfiberduringtheacidrainandhygrothermalcyclingagingwasinitiallyestablished.
Keywords:acidraincyclingaging;glassfiber;epoxyresin;composites
—麓赣■瓣糕
玻纤增强环氧树脂复合材料的酸雨循环老化性能与机理
作者:詹茂盛, 刘德顺, ZHAN Mao-sheng, LIU De-shun
作者单位:北京航空航天大学材料科学与工程学院,北京,100083
刊名:
玻璃钢/复合材料
英文刊名:FIBER REINFORCED PLASTICS/COMPOSITES
年,卷(期):2007,""(3)
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