PRODUCTION PROCESS
Chip formation and tool wear in turning of aluminum-alloyed UHC-steels
B.Denkena ?J.Koehler ?M.A.Dittrich
Received:20November 2013/Accepted:21December 2013
óGerman Academic Society for Production Engineering (WGP)2014
Abstract Aluminum-alloyed ultra-high-carbon steels (UHC-steels)display outstanding mechanical properties combined with a reduced density compared to conventional steels.Consequently,these steels show high potential for industrial applications.A widespread use of UHC-steels containing aluminum depends strongly on ef?cient machining processes.Since material processing has been restricted to laboratory scale until recently,only few empirical values exist on machining.This paper is focused on the chip formation and tool wear in external turning of aluminum-alloyed UHC-steels.The mechanical loads on the tool are presented and compared to C70MnVS4,which is commonly used for powertrain components.Further-more,recommendations for optimized cutting tools are given.The results indicate that adhesive wear and chipping are the predominant tool wear mechanisms due to high cutting temperatures and the distinct microstructure of the investigated UHC-steel.
Keywords UHC-steel áLightweight materials áMachinability áTool wear
1Introduction
Aluminum-alloyed ultra-high-carbon steels (UHC-steels)offer a combination of high mechanical strength and resistance to oxidation as well as a reduced density com-pared to conventional steels.Because of the high avail-ability of the alloying elements for these UHC-steels,the
material costs are lower than those for high-alloyed steels.Thus,aluminum-alloyed UHC-steels are a promising replacement for currently used materials in mechanical loaded parts,like C70MnVS4or 42CrMo4.The develop-ment of UHC-steels containing aluminum is based on research activities by Oyama [1],Sherby [2],Lesuer [3]and Taleff [4].UHC-steels contain 1–2.1%carbon (15–32vol%iron carbide,respectively)[2].Steels with such high carbon content usually form a brittle proeutec-toid carbide network during the setting process.Thus,their usage is limited to tool steels.The thermo-mechanical processing technique proposed by Sherby et al.[3]breaks up the perlitic structure and produces a ?ne microstructure instead.The new microstructure is characterized by sphe-roidal carbides in a ferrite matrix.Due to this microstruc-ture,UHC-steels show tensile ductilities up to 30%elongation.Aiming to stabilize the microstructure during forming processes at elevated temperatures Sherby et al.[2]suggested to alloy UHC-steels with ferrite-stabilizing aluminum (Al)and silicon (Si).Besides a positive effect on the microstructure stability,alloying with Al reduces the density of UHC-steels and enhances the resistance to oxi-dation.According to Inden,alloying with Al changes the complex structure of the iron carbide into a complex K-phase or j -carbide [5].Palm showed that these carbides are rather fcc-phases that are stabilized by C-atoms than conventional carbides [6].The composition of the j -car-bides can be expressed by Fe 4-y Al y C x .However,alloying with Al and Si reduces the solubility of carbon.The increasing tendency of graphitization due to the higher Al content can be reduced by alloying with chromium (Cr).It is believed that chromium modi?es iron carbides (Fe 3C)into iron chromium carbides (Fe,Cr)3C [2].A detailed description of the material processing and metallurgy of aluminum-alloyed UHC-steel can be found in [7–9].
B.Denkena áJ.Koehler áM.A.Dittrich (&)
Institute of Production Engineering and Machine Tools,An Der
Universita
¨t 2,30823Garbsen,Germany e-mail:Dittrich@ifw.uni-hannover.de
Prod.Eng.Res.Devel.
DOI 10.1007/s11740-013-0525-8
During the last20years studies on UHC-steels have focused on the metallurgy,routes of heat treatment in order to gain a favorable microstructure and superplastic prop-erties.Within the last5years research activities by industry and research facilities have led to signi?cant progress regarding metallurgy and processing of UHC-steel.Hence,aluminum-alloyed UHC-steels can be pro-duced in an industrial scale for the?rst time by ingot casting.However,knowledge about the machinability of UHC-steels,which is important for cutting tool and parameter optimization,is still very limited.
This paper presents results of a material characterization as well as an experimental investigation on the machin-ability of an aluminum-alloyed UHC-steel.For this purpose wear mechanisms,mechanical loads and chip formation are analyzed with respect to cutting speed and feed rate.
2Experimental setup
The external turning experiments are carried out on a Gildemeister MD10S lathe.Force measurements are con-ducted with a Kistler9129A piezoelectric3-component dynamometer.The feed travel path is limited to l f=1,500mm and divided into?ve sections.Force mea-surements are taken separately for each section.Addi-tionally,the wear progress is documented after each section.Multilayer coated(TiCN?Al2O3?(TiN))cemen-ted carbide(WC-Co)inserts are applied as cutting tools in a dry external turning process.The in?uence of the cutting speed and feed rate is investigated in the range of v c=30…200m/min and f=0.2…0.4mm,respectively. The speci?cations of the full factorial designed experiment are summarized in Table1.
Additionally,SiC-whisker-reinforced Al2O3and PCBN (BL)inserts are tested at a cutting speed of v c=200m/min,
a depth of cut of a p=0.5mm and a feed rate of f=
0.2mm.All machining tests are carried out on heat treated (900°C,1h)extruded low-alloyed UHC-steel and on extruded C70MnVS4.The tool wear is measured by opti-cal-light microscopy as well as scanning electron micros-copy(SEM).In order to characterize the chip formation micrographs of the chips are taken and investigated by optical-light microscopy and SEM.
The presented X-ray diffraction(XRD)analysis is per-formed on a Seifert XRD3000P with Cr-radiation.For the nanoindentation experiments an Agilent Nano Indenter G200is used.The machine is equipped with a Berkovich indenter.All measurements are conducted by a continuous stiffness measurement(CSM).
3Material properties and microstructure
The thermal and mechanical properties as well as the microstructure have a signi?cant in?uence on the chip formation.Furthermore,the dominance of abrasive or of adhesive wear is determined by the microstructure.The materials composition also affects chemical stability of the tool material at the cutting edge.
3.1Thermal and mechanical properties
Table2gives an overview of the mechanical and thermal properties of the materials used in this study and provides a comparison to42CrMo4(QT).
It can be seen that the aluminum-alloyed UHC-steel has a similar yield and tensile strength as C70MnVS4.The elastic modulus is also comparable to low-alloyed steels (E=210MPa)and superior to that of most light-weight materials.The most interesting property regarding future applications as a high strength light-weight material is a reduced density depending on the Al-content.
3.2Microstructure
Since the investigated UHC-steel is alloyed with aluminum as well as fractions of chromium it can be assumed that a major part of iron carbides is modi?ed into j-carbides and a small amount into chromium carbides.In order to prove this hypothesis micrographs of the aluminum-alloyed UHC-steels were analyzed and an XRD analysis con-ducted.Aiming to highlight the different phases the
Table1Experimental speci?cation for external turning Machining process External turning
Cutting speed v c(m/min)3060100200 Feed f(mm)0.20.4
Coolant None Table2Comparison of mechanical and thermal properties[10,11]
UHC-steel C70MnVS442CrMo4
(QT)
Yield strength R e
(MPa)
720–730701750
Tensile strength R m
(MPa)
930–9501,0581,000–1,200 Failure strain A(%)5–79.511 Hardness(HV)300–330306340–390 Conductivity k
[W/(mK)]
145243
Heat capacity c p
[J/(kgK)]
500490470 Density q(g/cm3) 6.9–7.27.87.8
Prod.Eng.Res.Devel.
specimens were polished and etched with 2%Nital (HNO 3)for 15s.Subsequently,the specimens were heat treated at 260°C for 6h.Due to varying degrees of oxi-dation,the phases are differently colored.Figure 1shows a micrograph of heat tinted aluminum-alloyed UHC-steel.The micrograph reveals that the microstructure consists of sub-micron grains and a matrix phase (light grey).The darker phases are presumably fcc j -carbides.From the oxidation behavior it can be concluded that the white colored phases are chromium-carbides.An image analysis determines the fractions of modi?ed ferrite and j -carbides to 80–83vol%and 16–18vol%,respectively.
Subsequently,an XRD analysis was conducted for the purpose of determining the composition of the phases and their structure (Fig.2).The XRD results are in excellent
agreement for the ferrite phase and the modi?ed fcc Fe 4-y Al y C x .Though,the presumed chromium carbides cannot be found.This can be explained due to the low fraction of chromium-carbides (1–2vol%).
Aiming to quantify the hardness of the different phases,hardness measurements with a nanoindentation testing machine were conducted.The specimens were heat tinted in order to distinguish the three phases.Because of the ?ne microstructure,only 28of 60measurements were carried out successfully.Figure 3shows that the modi?ed ferrite phase is the softest phase (H mean =5.2GPa,n =19),followed by j -carbides (H mean =11.2GPa,n =7).The chromium carbides display the highest hardness with H mean =20.5GPa (n =2).Due to size effects it is not possible to compare the nanohardness directly to microhardness or convert it into ?ow properties [12,13].The recorded load-depth curves of the j -carbide phase exhibit no pop-in plateau.Consequently,it can be stated that the fcc j -carbide phase is stable and exhibits no load induced phase transformation,despite its similarities to austenitic phases in austempered ductile iron (ADI)or TRIP-assisted multiphase steels [12].
4External turning 4.1Chip formation
In case of turning C70MnVS4continuous chip formation can be observed for all cutting speeds.Contrary,the ana-lysis of the chip formation of the aluminum-alloyed UHC-steel presents a strong dependency on the cutting speed.Figure 4displays metallographic specimen of turned alu-minum-alloyed UHC-steel with respect to the cutting
speed.
Fig.2XRD-results of an aluminum-alloyed
UHC-steel
Fig.1Micrograph of heat tinted aluminum-alloyed
UHC-steel
Fig.3Nanohardness of phases in aluminum-alloyed UHC-steel
Prod.Eng.Res.Devel.
It can be seen that the mechanism of chip formation changes gradually from continuous to segmented chip formation with increasing cutting speed.At v c =100m/min cracks propagating from the free surface can be observed.This behavior is in excellent agreement with the cyclic crack approach to sawtooth chip formation by Nakayama [14].The crack preventing normal stress is zero at the free surface.Thus,cracks can initiate at this point and proceed toward the cutting edge leading to a cyclic material sepa-ration along the shear plane.With increasing cutting speed strain hardening in the preliminary deformation zone rises resulting in a reduced ductility.The more brittle behavior is favorable to the crack initiation and propagation.An SEM analysis reveals that microcracks are particularly formed in prospective shear bands (Fig.5).The soft ferrite matrix separates from the harder modi?ed fcc Fe 4-y Al y C x and chromium carbides.The observation is supported by ?nd-ings from Lesuer et al.[15],who proposed that chromium and aluminum distorts the carbide lattice and decreases the grain boundary strength.
The microcracks weaken the material and facilitate sliding of material segments along shear bands.
Furthermore,cracks can propagate more easily due con-necting microcracks from the free surface towards the cutting edge.Along the secondary shear zone less micro-cracks,despite severe material deformation,can be observed.This can be explained by higher hydrostatic pressures and temperatures at the secondary shear zone which enhance the ductility of the UHC-steel.
From the results it can be concluded that despite similar mechanical properties C70MnVS4and aluminum-alloyed UHC-steel exhibit a signi?cantly different chip formation.The combination of a soft ferrite matrix and
harder
Fig.4Chip formation when turning aluminum-alloyed
UHC-steel
Fig.5SEM analysis of chip formation mechanism in turning of aluminum-alloyed UHC-steel
Prod.Eng.Res.Devel.
embedded phases facilitates the formation of microcracks.Also,it can be stated that the increasing temperature along the shear plane with increasing cutting speed cannot compensate the reduction of ductility in machining alu-minum-alloyed UHC-steel.These effects lead to a seg-mented chip formation at cutting speeds above v c =100m/min.Therefore,a highly dynamic load can be expected at the cutting edge.4.2Mechanical loads
Figure 6shows the cutting forces when turning a)C70MnVS4and b)aluminum-alloyed UHC-steel.In order to minimize distortions caused by tool wear only data from sections with a width of ?ank wear land VB \100l m are
taken into account.With exception of v c =30m/min and f =0.2mm comparable cutting forces are reached in machining the C70MnVS4and the aluminum-alloyed UHC-steel.An additional experimental series revealed that this effect is caused by different ?ow stress behaviors at low cutting speeds.Whereas blue brittleness is reached at cutting speeds between v c =20and 30m/min in case of the aluminum-alloyed UHC-steel,the zone of blue brit-tleness is not reached until v c =34–40m/min for C70MnVS4.
The cutting force increases by less than factor 2when the feed is doubled for both work materials.This can be explained by a higher proportion of friction and ploughing at the tool tip when machining with low feed.A signi?cant decrease of the cutting force can be observed for both materials between v c =30m/min and v c =60m/min.Interestingly,the cutting forces does not decrease signi?-cantly at cutting speeds above v c =100m/min.The results indicate that aluminum alloyed UHC-steels can be machined like conventional high-strength steels from a mean cutting force point of view.4.3Tool wear
The progress of tool wear with respect to work material and the feed is shown in Fig.7.The results demonstrate that turning of aluminum-alloyed UHC-steel leads to a
higher
Fig.6Comparison of mean cutting forces between a C70MnVS4and b aluminum-alloyed UHC-steel with respect to cutting speed v c and feed
f
Fig.7Progress of the width of ?ank wear land VB with respect to work material and feed f
Prod.Eng.Res.Devel.
tool wear than turning of C70MnVS4.Although a doubled feed reduces the path length due to primary motion,no signi?cant differences in the wear progress between a feed of f=0.2mm and f=0.4mm can be determined.
Further analyses of the wear mechanisms reveal that abrasion is the predominant wear behavior in machining C70MnVS4.In contrast to this,a combination of adhe-sions,chipping and abrasion can be observed in turning the aluminum-alloyed UHC-steel.The occurring adhesions can be explained by the ferrite-like phase of the UHC-steel. The adhesions on the rake face recede with increasing cutting speed.However,increasing crater wear can be seen at higher cutting speeds.Also,oxidation marks,which indicate high process tool temperatures,are visible on the ?ank and rake face when turning aluminum-alloyed UHC-steel.This can be explained by the low thermal conduc-tivity of the material compared to C70MnVS4(see Table2).Consequently,a heat accumulation at the cutting edge and an increased heat?ow into the tool resulting in thermal softening can be assumed.The high tool temperature,even at low cutting speeds,intensi?es diffusion and tribochemical tool wear.As soon as the coating starts to fail and the cemented carbide is exposed tribochemical interactions accelerate the tool wear. Additionally,heavy notch wear can be observed in case of turning the alloyed UHC-steel.
In order to assess the wear behavior of additional tool materials,further tests are conducted under constant cutting speed(v c=200m/min)and feed(f=0.2mm)with whisker-reinforced ceramic and PCBN tools.Figure8 summarizes SEM-micrographs of the inserts after turning the aluminum-alloyed UHC-steel for2.4min.Since the cutting edges exhibit heavy adhesions after use,the inserts are etched.SEM-pictures after etching reveal fractures at the tool lip of the ceramic and the PCBN inserts.An
explanation for this is the segmented chip formation at higher cutting speeds that results in tool loads with a high dynamic proportion.When using cutting materials like ceramic or PCBN,which exhibit a high hardness but a rather low fracture toughness,the dynamic loads lead to breakages at the cutting edge.Therefore,tool materials with high fracture toughness are required when machining aluminum-alloyed UHC-steels.
5Conclusion
Aluminum-alloyed UHC-steels offer outstanding mechan-ical properties and a reduced density compared to con-ventional steels.Thus,they are a very promising material for industrial applications.
In this article it could be shown that despite similar mechanical properties and process forces turning of UHC-steels results in a much shorter tool life compared to C70MnVS4.Tool wear in turning UHC-steels is charac-terized by adhesions and chipping as well as abrasion due to a combination of a soft ferritic matrix with much harder j-carbides and chromium-carbides.Additionally,the cut-ting edge is exposed to high dynamic loads in case of segmented chip formation at higher cutting speeds.The segmented chip formation is facilitated by intergranular microcracks along the shear plane.An optimized cutting edge may prevent chipping due to higher edge stability. From oxidation marks on the tools it can be concluded that the process temperatures exceed the maximum usage temperature of the applied coatings leading to accelerated tool wear.Consequently,high temperature resistant coat-ings that also prevent adhesive wear should be applied. Coolants may be used in order to reduce tool temperatures.
With respect to the?ndings presented in this article aluminum-alloyed UHC-steels can be considered
as Fig.8Tool wear of coated cemented carbide,whisker reinforced ceramic and PCBN when turning aluminum-alloyed UHC-steel
Prod.Eng.Res.Devel.
dif?cult-to-cut materials.In order to understand the wear behavior thoroughly and increase the productivity a more detailed analysis of the material behavior and interactions at the tool-work-material interface is necessary. Acknowledgments This work is funded by the Daimler AG.The authors would like to thank the companies Walter and Mapal for providing the cutting tools used in this study.
References
1.Oyama T,Sherby OD et al(1984)Application of the divorced
eutectoid transformation to the development of?ne-grained, spheroidized structures in ultrahigh carbon steels.Scr Metall 18(8):799–804
2.Sherby OD,Kum DW et al(1988)UHCS containing aluminum,
US Patent#4.769.214
3.Lesuer DR,Syn CK et al(1993)The case for ultrahigh-carbon
steels as structural materials.JOM45:40–46
4.Taleff EM,Nagao M et al(1996)High-strain-rate superplasticity
in ultrahigh-carbon steel containing10wt%Al(UHCS-10Al).
Scr Mater34(12):1919–1923
5.Inden G,Sauthoff G,Grundlegende Untersuchungen zur Dars-
tellbarkeit von Kaltband auf der Basis von Fe-Al-Legierungen.
Untersuchungen des Ein?usses von Legierungselementen auf die Konstitution—Vorordnungszusta¨nde und Defektstrukturen—und die Za¨higkeitseigenschaften.In:Drewes EJ,Frommeyer G et al
(eds)Ho¨herfester Leichtbauwerkstoff auf der Basis von Eisen-Aluminium-Legierungen.Final report03N3013,1999
6.Palm M(1990)Konstitutionsuntersuchungen zum system Fe-Al-
C,Dissertation.University Dortmund
7.Haug T,Kleinekatho¨fer W,Pol F(2006)Bauteile aus Ultra-
hochkohlenstoffhaltigen Sta¨hlen mit reduzierter Dichte und hoher Zunderbesta¨ndigkeit,DE102006041902
8.Haug T,Kleinekatho¨fer W et al(2007)Herstellung von super-
plastischen UHC-Leichtbausta¨hlen und deren Verarbeitung durch Warmumformung,DE102007019980
9.Haug T,Jung H-P et al(2010)Dichtereduzierter UHC-Leichtb-
austahl und dessen Verwendung,DE102010012718
10.Lipp K,Kaufmann H(2011)Die and powder forging metals for
automotive connecting rods.MTZ Worldw eMag72(5):70–75 11.Wegst CW(2001)Stahlschlu¨ssel.Verlag Stahlschlu¨ssel Wegst
GmbH,Marbach
12.Furnemont Q,Kempf M,Jacques PJ,Go¨ken M,Delannay F
(2002)On the measurement of the nanohardness of the consti-tutive phases of TRIP-assisted multiphase steels.Mater Sci Eng A328:26–32
13.Qian L,Li M,Zhou Z,Yang H,Shi X(2005)Comparison of
nano-indentation hardness to microhardness.Surf Coat195: 264–271
14.Nakayama K(1974)The formation of saw-toothed chip in metal
cutting.In:Proceedings of the international conference on pro-duction engineering Tokyo,vol1,pp572–577
15.Lesuer DR,Syn CK,Sherby OD(1995)Fracture behavior of
speroidized hypereutectoid steels.Acta Metall Mater43(10): 3827–3835
Prod.Eng.Res.Devel.
1. 以公制 (mm)为基准，称 DN (metric unit) 公制单位 2. 以英制 (inch) 为基准，称 NB(inch unit) 英寸单位 3. DN(nominal diameter 公称内径 ) ，NB(nominal bore 公称内径 ) ，OD(outside diameter 外径 ) 长度单位换算： 1 千米（公里） = 2 市里英里 =海里 1米 =3 市尺 =英尺 1 海里 =千米（公里） =市里 =英里 1市尺 =米=英尺 1 英里 =千米（公里） =市里 1英尺 =12 英寸 =市尺 1 平方千米（平方公里） =100 公顷 =4 平方市里 .= 平方海里 1公亩 =100 平方米 =市亩 1公顷 =10000平方米 =100 公亩 =15 市 亩一千克（公斤） =2 市斤 =英磅 1市斤 =千克（公斤） =英镑 1英磅 =16 盎司 =千克（公斤） =市斤 1升（公制） =1 公斤 =1 六升 =1 市升 =加仑（英制） 1毫升 =1 西西 =升（公制） 1加仑（英制） =升=市升 管径公制及英制对照表 DN(mm)公称内径NB(inch) 公称内径OD(mm)外径对应欧标内螺纹俗称DN6 1/8 10 1 分管DN8 1/4 2 分管DN10 3/8 17 3 分管DN15 1/2 RP1/2 4 分管DN20 3/4 RP3/4 6 分管DN25 1 RP1 1 寸管DN32 1 1/4 RP1 1/4 1 寸 2 DN40 1 1/2 RP1 1/2 1 寸半DN50 2 RP2 2 寸DN65 2 1/2 RP2 1/2 2 寸半DN80 3 RP3 3 寸DN100 4 RP4 4 寸DN125 5 RP5 5 寸DN150 6 RP6 6 寸DN200 8 RP8 8 寸DN250 10 273 DN300 12 325 DN350 14 377 DN300 16 426 DN450 18 478 DN500 20 529 DN600 24 630 规范不同，外径会有些许差异，请注意。 1 英寸 =8 英分 =，4 分==半寸， 6 分==3/4 寸。
机械加工中的刀具管理系统 随着加工系统的高速化、无人化及智能化发展，为了提高加工产品的品质，刀具管理的必要性尤为重要。因此，各企业为了提高生产效率，减少成本，都竞相引入刀具管理系统或建立刀具数据库。 1 刀具管理系统 机械加工中刀具管理系统是对N C 设备所需的刀具(铣刀和板料等1的基本信息、在库及购买的管理。 其主要职能有：1 ) 刀具管理：一般N C 用刀具的入库、检收、补充及报废管理; 2 ) S ( 自动化)刀具管理：对FM s 设备所需的刀柄和主轴管理； 3 ) 库房／购买管理：刀具的异体、预算、购买、订货及来历等的管理。 2 刀具室 刀具室的建立，不单单是作为一个库房来存在，它要完成的任务在制作过程中应该起到很大的作用，工作做的如何直接影响到产品质量，生产周期以及加工成本。 刀具室要记录各个设备的月消耗，通过对比分析来确定刀具使用情况，以便于更好的做出成本分析。 刀具室除了基础的刀具配送外，还应承担其他的任务。 1 ) 一般信息——刀具编号、材质、规格、刀具长度、直径及形状等。刀具室应该对刀具进行统一编号，以便于日后管理，并将刀具相关信息录入电脑记录，例如：F 1 2 —1 ( 编号为“l ”的直径中1 2 m l T l 平刀) ；B 1 0 —2 ( 编号为“2 ”的直径①1 0 m m球刀) 。当然可根据适合自己习惯的方法进行编号，录入刀具的一些基本参数， 以方便库管员根据加工程序单所示的的参数找到相应的刀具。 2 ) 加工信息——刀具寿命、刀具磨损量及切削条件。库管员根据现场反馈情况和日常统计明确刀具的使用寿命，以此来确定刀具的更换周期，及时地更新刀具磨损量，根据实际加工情况合理的配备合适的刀具，切勿大材小用。 3 ) 库房分析——刀具选取、品质水准、刀具修理及研磨、特殊刀具制作、供应商考核、 月消耗及设备考核。刀具管理可以说是～个很复杂的工作，不单单是把刀具送到现场，进行账目统计，以及刀具维修这么简单。在此过程中还要根据本部门所处的水准和加工类型来合理选用刀具。例如：对于大型汽车覆盖件，在做精加工时要使用品质有保证的机床 和刀具。我们公司是采用日本东芝高速龙门铣配黛杰高精度球刀来完成作业，若是做E 类 件就不必使用这类设备和刀具，国产刀具完全能够满足精度和面品需要。 选用刀具的时候，是用价高的还是价低的，要考虑刀具的性价比，例如，在建厂初期，
软件项目管理习题 第一章绪论 1.列举你在执行IT相关任务时曾碰到的问题。试把这些问题按频率和影响大小分别排序。对每一个问题，考虑是否可以通过某种方法降低发生的可能性。 2.软件工程的三个冃标是什么，以什么衡量是否达到冃标？ 3.软件工程活动包括哪些？那些活动需要有最终用户的参与？每个过程需要有怎样的文档产出？ 4.设计包括哪两个阶段，具体任务，干系人有什么区别？ 5.软件工程的原则有哪些？ 6.你能说出哪些软件工程模型，他们各自有什么有缺点,适用于怎样的系统？ 7.有人说“线性模型已经过时了，有着诸多缺点，不需要再了解它。”你怎么看待这种说法？线性模型和其他模型的关系是怎样的？ 8.在下列哪一个阶段项日发起人对项目的范围、质量、时间和成本有最大的影响力，为什么？ 9.项1=1的定义是什么，有什么特点，请给出三个是项日的例子，并给出三个不是项日的例子。 10.软件项目与一般的项目的区別在什么地方 11.判断以下活动中哪些是项目，哪些不是项目，并请说明理由。（1）升级某政府部门的办公自动化系统（2）打字员打印文件（3）报考软件学院软件工程硕士研究生（4）购买家用轿车（5）每天骑千上班 12.项忖生命周期包括哪些阶段？哪个阶段具冇最大的不确定性？各个阶段的活动主要冇哪 些？ 13.项目管理的六要素有哪些？相互之间是什么关系。TQC又指什么？ 14.怎样衡量项目是否成功？ 15.项目管理分哪几大知识体系，它们Z间什么关系？ 16.在选择职员时，应该考虑哪些因索？ 17.管理者是否应该和小组中更多的普通员T交朋友，并和他们打成一片？ 18.如果项1=1快结束时，忽然有一个很重要的，但非常耗时的变更，你作为项目经历应该怎么做 19.为什么说时间和人员不能交换？试说明其原因。 20.你能列出那些人际关系的矛盾？试阐述可能的解决方法。 第二章需求管理 1.软件需求的定义是什么，分别从用户角度，开发者角度，相关文档角度给以阐述 2.描述软件需求要做的五项主要事悄指什么。 3.软件需求过程与那些过程相关，是怎样的关系？
对于一个项目的评估、分析，需要参考很多要素，从资本投入方面来讲，可以用六个要素来衡量。对于投资者来说，在投资前都应该搞清楚这六个要素在投资中的作用，否者最好不要去投入。 一般来说，在投资前，投资者在资本投入方面，可以通过以下六个要素来衡量。 1、项目初期成本 在项目正式运作之前，需要投入多少钱，这个钱可能成为将来正式运作之后很大的包袱。一些企业由于建厂期间走的弯路太多，建起一个远远超出预算的厂，会推迟项目评估时预计的盈亏平衡时间。 2、每一阶段发生的费用 一般按年算，第一年要花多少，第二年要花多少………当然，最好是清楚每个月的大致情况。而且最好能分出哪些是固定不变的，比如房租;哪些是随着其他因素，比如产量的变化而变化;还有哪些是自己能控制的，比如自己的工资可以少拿一些;哪些是无法控制的，比如国家规定的税费。 3、投资的生命期 多少年之后，这个项目就差不多等于玩完了，再运作下去也不会有赚钱的可能。这也可以结合产品的生命周期，但不少项目不到产品的生命周期结束就结束了。 4、现金产生的时间和数量 什么时候开始能有白花花的银子流进来，也就是要预计什么时候开始有销售了，或者有广告收入，或者有人给顾问费了。 5、对原企业的影响 这个项目有没有可能为其他项目增加利润，比如购入其他项目的产品做原料，或者制造麻烦，比如自己跟自己竞争。 6、需要的营运资金
1、项目实施范围 客户买了哪些模块，实施这些模块将给客户带来什么价值，这是项目的点睛之处。 我常跟客户说ERP是一套管理工具，是一个数据统计和分析的工具。通过它给企业带来价值的创新，而这些价值体现在职能分工、还是业务流程、我们一定要界定清楚。只有界定了、清楚了我们的实施目标，才能为后续项目顺利验收作好铺垫。 所以项目的实施范围条款，在我们的《实施工作任务书》上，一定要做的非常细致，而且一定要项目对方负责人签字确认。 2、项目计划管理 项目计划管理，是保障项目按质按量交付的一个过程，这是项目成功的核心关键。 确定项目范围之后，接下来就是计划管理；想必是顾问的都知道，对于企业而言，时间上的配合实在是不敢恭维。不管是项目到后来是好是坏，甚至有些企业从项目一开始就有并不打算真正把它做好的念头。但不管怎样，对于顾问而言，项目或许没做好，客户也闭着眼睛签字验收了，但凭心而论，就是过不了心里不痛快那道坑。所以，在这种意识里，我们在项目过程中，除了是保障项目的责任不让我们去承担，更重要的是通过有效的计划管理，带动和促进客户的工作积极性。 作为顾问，我们如果没有计划，就没有压力和工作轻重区分；虽然计划跟不上变化，但计划一定要强化执行，尤其是对于我们顾问方，一定要坚持与客户方确认，并每周将《项目周报告及计划》通报相关领导！ 3、项目沟通问题 项目沟通问题，不是跟客户关系做得好不好，而是项目过程有没有做好文档控制的问题。 沟通问题或许是困扰每个顾问的难点，尤其是与对方高层的沟通。在这里，我只想说一句，所有项目相关的事宜均需以书面表达，关键文档还是要作现场确认，切勿以为你跟对方关系不错，就可以不把它当一回事；当项目真正出问题了，那个时候你跟对方的关系是极其脆弱的！ 所以我的观点是：作为顾问，日常《实施日志》的繁琐确认，总比撕开脆弱的关系要强千倍万倍。 4、流程重组意志 ERP项目管理，换句话其实是流程重组过程的管理，该坚持的还是要坚持！
管径对照表 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
多大管径配多大阀门 多大管径（外径）与多大阀门（通径）DN尺寸对照表 工程管径对照表（常用）： 1 英寸=毫米 =8英分？ 1/2 是四分(4英分) DN15？ 3/4 是六分(6英分) DN20？ 2分管 DN8 4分管 DN15？ 6分管 DN20？ 1′ DN25 ′ DN32 ′ DN40 2′ DN50 ′ DN65？ 3′ DN80 4′ DN100 5′ DN125 6′ DN150 8′ DN200？ 10′ DN250 12′ DN300？ GB/T50106-2001？ 管径？ 1 水煤气输送钢管（镀锌或非镀锌）、铸铁管等管材，管径宜以公称直径DN表示；？ 2 无缝钢管、焊接钢管（直缝或螺旋缝）、铜管、不锈钢管等管材，管径宜以外径×壁厚表示；？ 3 钢筋混凝土（或混凝土）管、陶土管、耐酸陶瓷管、缸瓦管等管材，管径宜以内径d表示；？ 4 塑料管材，管径宜按产品标准的方法表示；？ 5 当设计均用公称直径DN表示管径时，应有公称直径DN与相应产品规格对照表。？ 建筑排水用硬聚氯乙烯管材规格用de（公称外径）×e（公称壁厚）表示（GB ）？ 给水用聚丙烯（PP）管材规格用de×e表示（公称外径×壁厚）. 关于DN与De的区别：？ 1、DN是指管道的公称直径，注意：这既不是外径也不是内径；应该与管道工程发展初期与英制单位有关；通常用来描述镀锌钢管，它与英制单位的对应关系如下：？ 4分管：4/8英寸：DN15；？ 6分管：6/8英寸：DN20；？ 1寸管：1英寸：DN25；？ 寸二管：1又1/4英寸：DN32；？
基于数据库的刀具管理系统的设计与实现 来源:数控机床网作者:数控车床栏目:行业动态 本文通过需求分析、数据库设计和实现，提出了快速刀具查询和数据库管理系统，从而使刀具适应了数控机床高速、高效和自动化程 度高的特点，提高了刀具利用率以及数控加工的灵活性与效率，最终降低了新产品的开发成本，缩短了试制周期。 一、前言 随着人们对机械加工精度、效率以及特殊工件加工要求的提高，数控车间和加工中心已广泛应用于现代化大中型企业。在加工中心中 ，刀具管理是一项重要任务，它不仅为智能制造技术系统和PDM/ERP系统提供有效的技术支持，而且可为制造业进行网络化的虚拟制 造技术研究与开发奠定技术基础，是关系到加工产品的技术先进性、质量可靠性、供货周期、制造成本的关键环节。 作为加工中心工作中不可缺少的步骤，如何有效地组织刀具是影响加工中心乃至柔性制造系统效率的一个重要因素，现有的问题主要 是以下几个方面：如何组织刀具使刀具的存取更方便；如何调度刀具使刀具交换次数最少；如何选配刀具使刀具准备时间最短、利用 率最高。总之，研究刀具资源的管理就是用最小的刀具资源来达到生产要求，尽可能减少对刀具资源的占有。 经过大量调研和分析，该系统以VC++为开发工具，以Microsoft SQL Server 2000为后台数据库建立。 二、数据库设计 车间刀具的数据库管理系统，必须能满足不同用户的需要和要求，这里只详细说明设计过程中的概念结构设计和安全性设计。 1．概念结构设计 该数据库是一套高端数控程序管理系统，可以对程序的编辑者、刀具清单进行管理，还可以对数控程序的各种信息，如程序号、图号 、零件号、机床、用户信息等进行管理，下面是创建与数据库相关部分的实体关系图（ERD），如图1所示。 图1 DNC数据库总体E-R图 2．安全性设计 用户只能用账号登陆到应用软件，通过应用软件访问数据库，而没有其他途径操作数据库。对用户账号的密码进行加密处理，确保在 任何地方都不会出现密码的明文。除非是数据库管理员才能看到，因为他拥有应用软件的所有权限。 确定每个角色对数据库表的操作权限，在应用时再为用户分配角色。角色的权限如表1所示。 表1 角色权限表 三、后台数据库的实现 以VC++开发工具，运用VC++的数据库接口技术、Microsoft SQL Server2000为后台数据库进行dncdb数据库的设计，其具体设计过 程包括建立数据库、建立表、建立关系、实现数据完整性等几个步骤，下面分别介绍。 1．建立数据库
1、项目是一个组织为实现自己既定的目标，在一定的时间、人员和资源约束条件下，所开 展的一种具有一定独特性的一次性工作。目的性独特性一次性制约性其他特性 2、项目生命期阶段的划分：启动阶段，计划阶段，执行阶段：实施和控制阶段，收尾阶段 3、项目中的重大事件，通常是指一个主要可交付成果的完成。它是项目进程中的一些重要 标记，是在规划阶段应该重点考虑的关键点。里程碑既不占用时间也不消耗资源。项目干系人:也可称为利益关系人，或利益相关者，是指积极参与项目、其利益受到该项目影响的个人或组织。 4、理解项目管理的含义、特征、基本要素及工作过程 （1）对象：项目管理的对象是项目，一般企业管理的对象是作业； （2）目标：项目管理的目标是确保项目能够成功。企业管理的目标是使每个作业都能高效率地展开，以求企业达到一定的经济效益； （3）内容：项目管理的内容包括项目的范围管理、项目的组织管理、项目的质量管理、项目的费用管理和项目的时间管理等内容，而且每一项管理都含有风险。一般企业管理其内容也许更丰富，涉及面更广，但它的风险性相对比较小； (4）过程：项目管理非常强调其过程性。一般企业管理强调的是创造一个稳定的环境，使各项作业能以最高的效率进行，侧重于作业点的效率 （5）责任：项目管理强调对整个项目负责，一般企业管理中强调分工，强调各部门按作业规范做好自己的本职工作，所以责任在其规定的作业范围内 （6）手段：项目管理中所能采取的手段，一般不同于普通的企业管理方法。 六要素：质量、进度、成本、范围、组织和客户满意度 5、各种项目组织结构的优缺点（特点）职能型组织机构具有明确的等级划分，每一个雇员都有一个明确的上级。员工高度地依各人专长进行组合。职能组织的行为机制偏重行政命令，容易产生官僚主义行为，不易发挥人的主观能动性，难以对其环境问题作出及时的反应。项目型组织结构的特点：优点：注重客户，目标明确，便于统一指挥。有利于项目控制。有利于全面型人才的成长。缺点：机构重复及资源闲置，成本较高。项目间缺乏知识信息交流，不利于企业专业技术水平的提高。不稳定性。矩阵优点：有利于资源共享。成员无后顾之忧。注重客户。缺点：责任不明确。双层汇报关系，需要平衡权利。多个项目资源难以平衡 6、了解项目生命期阶段与项目管理过程的关系：项目生命期一般包括四个阶段没有重复，是一次性结束的，是从项目的实现过程的角度考虑的。项目管理的五个过程（启动、计划、执行、控制、收尾）并不是独立的一次性过程，它贯穿于项目生命期的每一个阶段。 7、认识项目管理知识体系PMBOK：项目整体管理（PIM）项目范围管理（PSM）项目人力资源管理（ PHRM ）项目进度管理（PTM ）项目成本管理（PCM ）项目质量管理（ PQM ）项目采购管理（ PPM ）项目沟通与冲突管理（ PCM ）项目风险管理（ PRM ） 1、项目整合管理，是应用系统论思想、理念和技术方法保证项目的进度、费用、资源、质量等要素之间相互协调所需要的过程；项目成组管理：主要是管理具有相似性质的项目，把这些项目放在一起，形成一个项目组，进行统一管理，以产生规模效益，提高项目管理效率。项目在工作方法、所需人员等方面具有相似性，注重提高项目的效率。项目组合管理：则是从企业整体利益出发，动态地选择不具类似性质的项目，对企业所拥有的或可以获得的生产要素和资源进行选择、匹配、优化组合，从而有效地、优化地分配企业资源，分散企业风险，以达到企业效益最大化，提高企业核心竞争能力的目的。 3、项目组合与企业战略之间的关系：首先要保证所组合的项目有利于实现企业经营战略 其次在项目组合中合理分配资源可以使企业的一些战略目标的组合价值最大化。 项目组合可以培养和提升企业的核心竞争力，应用组织学习手段，将不同项目的技术知识整合起来，形成关键知识或产生新的知识，可以培养、拓展和强化企业的核心竞争力。 4、了解三种项目管理的成熟度模型CMM ，OPM3， K-PMMM 1、项目基准计划：项目的基准计划（baseline）是项目在最初启动时订出的计划，也即初始拟定的计划。项目基线：项目基线是特指项目的规范、应用标准、进度指标、成本指标，以及人员和其他资源使用指标等。 2、项目计划的分类？按照项目计划制定的过程划分：概念性计划（确定项目的战略导向和重点）详细计划（确定详细的工作分解图）滚动计划（在已有计划基础上制定的计划） 3、项目计划的编制程序（1）定义项目的交付物（2）确定任务，进行工作分解（3）建立逻辑关系图（4）为任务分配时间（5）确定责任部门和人的可支配时间（6）为任务分配资源（7）确定支持性任务（8）计划汇总审批与下达
摘 要 我国的刀具管理技术与世界发达国家相比，发展还较为滞后。在制造业进入 信息化、智能化的今天，用计算机技术实现工艺问题中的刀具选用，和在CIMS 中实现刀具的自动调配、修整、报废、订购和技术统计等问题，已经成为企业降 低使用刀具成本，提高生产效率的重要途径。为了适应新的市场环境，企业必须 使生产柔性化以快速响应市场。而刀具在整个生产过程中占有相当重要的地位， 因此提高刀具利用率，对刀具进行有效地管理就变得十分重要。刀具管理系统是 先进制造技术领域的重要研究课题， 对于全面增强企业应变能力和市场竞争力有 着十分重要的意义。 本文探讨了刀具管理系统的主要技术，主要有：（1）对刀具的编码系统进行 了分析，并结合企业的状况，设计了数控车间的刀具编码（2）建立了添加、删 除和统计刀具信息的模型。（3）使用 SQL Server 2008 作为物理数据库建立了数 据之间的联系。 该系统具有较强的实用性， 为企业提高生产率， 促进企业各部门的信息共享， 提供了有效的工具。 关键词：刀具管理系统；SQL Server；数据库
Abstract China tool management technology compared with developed countries,is lagging behind. Tool used in the process issues with computer technology, manufacturing information, intelligence, and in CIMS tool automatically deploy, trim, scrap, ordering and technical statistics, has become the enterprises to reduce the use of tool costs,and it is an important way to improve production efficiency. In order to adapt to the new market environment, companies must make the production flexibility to respond quickly to market. Tool occupies a very important position in the entire production process, thereby increasing the utilization of the tool, the tool to effectively manage becomes very important. The tool management system is an important research topic in the field of advanced manufacturing technology, comprehensively enhance the resilience and competitiveness in the market has a very important significance. This paper discusses the tool management system technologies,mainly in the following: (1) analysis of the coding system of the tool,combined with the state of the business, the design of the NC workshop tool coding (2) established a model to add, delete, and statistical tool information. (3) using SQL Server 2008 as a physical database to establish a link between the data. The system has a strong practical and provides an effective tool for enterprises to improve productivity to promote various departments of the enterprise information sharing. Key words:Tool management system? SQL Server；data base
软件项目管理习题 第一章绪论（13题） ★2．软件工程的三个目标是什么，以什么衡量是否达到目标？ 可用性；正确性；经济性。以用户需求及项目计划来衡量是否达到目标 ★3．软件工程活动包括哪些？那些活动需要有最终用户的参与？每个过程需要有怎样的文档产出？ 问题定义：关于问题性质、工程目标和规模的书面报告； 可行性研究：可行性分析报告； 需求分析：需求分析说明书； 设计：概要设计说明书，详细设计说明书 实现：无 确认：测试计划，测试报告 支持：操作手册，用户手册。 其中需要有最终用户参与的有：问题定义，可行性研究，需求分析，确认，支持。 ★5．软件工程的原则有哪些？ （1）选取适宜的开发模型。（2）采用合适的设计方法。（3）提供高质量的工程支持。（4）重视开发过程的管理。 ★6．你能说出哪些软件工程模型，他们各自有什么有缺点,适用于怎样的系统？ 一、瀑布模型：（1）实际的项目很少按照该模型给出的顺序进行；（2）用户常常难以清楚地给出所有需求，而线性顺序模型却要求如此；（3）用户必须要有耐心；（4）开发者常常被不必要地耽搁；（5）项目相关人员之间的敌对关系。适用于开发团队熟悉的系统。二、原型化模型：（1）原型作为“第一个系统”，是我们应该抛弃的；（2）趋于用户的压力，用户会要求将原型改成最终的工作产品；（3）趋于开发进度压力及设计结构的压力，无法更改应用模块。适用于：用户定义了软件的一组一般性目标，但不能标识出详细的输入、处理及输出需求以及开发者不能确定有效的算法或技术适应性的系统。 快速应用(RAD) 过程模型: 1、只能用于信息系统。 2、对于较大的项目需要足够的人力资源去建造足够的R AD组。 3、开发者和客户必须在很短的时间完成一系列的需求分析，任何一方配合不当都会导致RAD项目失败。 4、这种模型对模块化要求比较高，如果有哪一功能不能被模块化，那么建造R AD所需要的构件就会有问题。 5、技术风险很高的情况下不适合这种模型。 螺旋模型: 、需要相当的风险分析评估的专门技术，且成功依赖于这种技术。 2、很明显一个大的没有被发现的风险问题，将会导致问题的发生，可能导致演化的方法失去控制。 3、这种模型相对比较新，应用不广泛，其功效需要进一步的验证。 优点： 1、对于大型系统及软件的开发，这种模型是一个很好的方法。开发者和客户能够较好地对待和理解每一个演化级别上的风险。 增量过程模型：缺点：
管道尺寸（英制与公制对照表) 英寸是长度单位。1 英寸= 2.539999918 厘米(公分)。英寸或[吋]是使用于联合王国(UK，即英国(英联邦)的长度单位。美国等国家也使用它。在台湾与香港，“英寸”通常写作“吋”。英寸的常用简写为[in]或["]“吋”是近代新造的字，念作“英寸”，属汉字中一字念两音的字，其他如“浬”念作“海里”等，借用中国传统的长度单位“寸”，并加口旁以示区别。 一、尺寸： DN15（4分管）、DN20（6分管）、DN25（1寸管）、DN32（1寸2管）、DN40（1寸半管）、DN50（2寸管）、DN65（2寸半管）、DN80（3寸管）、DN100（4寸管）、DN125（5寸管）、DN150（6寸管）、DN200（8寸管）、DN250（10寸管）等。 二、把1英寸分成8等分: 1/8 1/4 3/8 1/2 5/8 3/4 7/8 英寸。 相当于通常说的1分管到7分管,更小的尺寸用1/16、1/32、1/64来表示，单位还是英寸。如果分母和分子能够约分（如分子是2、4、8、16、32）就应该约分。 英寸的表示是在右上角打上两撇，如1/2" 如DN25（25mm，下同）的水管就是英制1"的水管，也是以前的8分水管。 DN15的水管就是英制1/2"的水管，也是以前的4分水管。 如DN20的水管就是英制3/4"的水管，也是以前的6分水管 外径与DN，NB的关系如下： 公称管子尺寸(NPS)/in 0.25 0.5 0.75 1.0 1.25 1.5 2.0 2.5 3.0 4.0 6.0 公称直径(DN)/mm 6 15 20 25 32 40 50 65 80 100 150 公称管子尺寸(NPS)/in 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.0 24.0 36.0 42.0 48.0 公称直径(DN)/mm 200 250 300 350 400 450 500 600 900 1000 1200 管子规格及有关数据 公称直径英寸外径近似内径 壁厚 相当于无缝管普厚/加厚 mm ＂mm mm mm mm 15 4分21.25 15 2.75/3.25 22 20 6分26.75 20 2.75/3.5 25 25 1寸33.5 25 3.25/4 32 32 1.2寸42.25 32 3.25/4 38 40 1.5寸48 40 3.5/4.25 45 50 2寸60 50 3.5/4.5 57 70 2.5寸75.5 70 3.75/4.5 76 80 3 88.5 80 4/4.75 89 100 4 114 106 4/5.0 108 125 5 140 131 5/5.5 133 150 6 165 156 5/5.5 159 200 8 219 207 6 219 250 10 273 259 7 273 300 12 325 309 8 435 350 14 377 9 485
管径对照表及代表符号 1 英寸=25.4毫米=8英分 1/2 是四分(4英分) DN15 3/4 是六分(6英分) DN20 2分管DN8 4分管DN15 6分管DN20 1′ DN25 1.2′ DN32 1.5′ DN40 2′ DN50 2.5′ DN65 3′ DN80 4′ DN100 5′ DN125 6′ DN150 8′ DN200 10′ DN250 12′ DN300 GB/T50106-2001 管径 1.管径应以mm为单位。 2.管径的表达方式应符合下列规定：
1 水煤气输送钢管（镀锌或非镀锌）、铸铁管等管材，管径宜以公称直径DN表示； 2 无缝钢管、焊接钢管（直缝或螺旋缝）、铜管、不锈钢管等管材，管径宜以外径×壁厚表示； 3 钢筋混凝土（或混凝土）管、陶土管、耐酸陶瓷管、缸瓦管等管材，管径宜以内径d表示； 4 塑料管材，管径宜按产品标准的方法表示； 5 当设计均用公称直径DN表示管径时，应有公称直径DN与相应产品规格对照表。 建筑排水用硬聚氯乙烯管材规格用de（公称外径）×e（公称壁厚）表示（GB 5836.1-92） 给水用聚丙烯（PP）管材规格用de×e表示（公称外径×壁厚）. 关于DN与De的区别： 1、DN是指管道的公称直径，注意：这既不是外径也不是内径；应该与管道工程发展初期与英制单位有关；通常用来描述镀锌钢管，它与英制单位的对应关系如下： 4分管：4/8英寸：DN15； 6分管：6/8英寸：DN20； 1寸管：1英寸：DN25； 寸二管：1又1/4英寸：DN32； 寸半管：1又1/2英寸：DN40； 两寸管：2英寸：DN50； 三寸管：3英寸：DN80（很多地方也标为DN75）； 四寸管：4英寸：DN100； De主要是指管道外径，一般采用De标注的，均需要标注成外径X壁厚的形式； 主要用于描述：无缝钢管、PVC等塑料管道、和其他需要明确壁厚的管材。 拿镀锌焊接钢管为例，用DN、De两种标注方法如下：
Smart Crib 刀具管理系统 系统概述 Smart Crib 是北京兰光创新科技有限公司集国外先进的刀具管理理念与国内用户的具体需要相结合而研制开发的刀具管理平台。Smart Crib 刀具管理系统具有完善的数据库管理功能，能够非常灵活、高效地对不同生产厂家、不同类型的刀具进行多库房管理，规范的出入库操作，智能的组合刀具拆装，丰富的库存统计等各种强大的功能，Smart Crib 刀具管理系统完全可以满足各类机械企业对刀具管理的各种需求。 Smart Crib 采用目前最前沿的B/S 架构，充分利用Internet 技术，实现网络内刀具信息共享，网络内任意一台计算机无需任何配置均可通过浏览器登录系统，并获得自己需要的刀具信息。人性化的设计理念、友好的人机对话界面及强大的管理功能，Smart Crib 刀具管理系统可以让您轻松获得刀具的最优资源配置，有效地降低生产中的刀具成本，并在最短时间内完成刀具准备，明显地提高机床的利用率。 主要模块 ?系统管理（用户管理，运行日志，数据远程备份，系统初始化，车间维护，系统维护）； ?标准数据维护（参考数据定义，刀具定义，组装刀具定义，刀具包定义）； ?刀柄管理（刀柄新购、出入库、报损管理、多功能查询）； ?附件管理（附件新购、出入库、报损管理、多功能查询）； ?组合刀具管理（组合刀具组装、借出、改装、拆卸、多功能查询）； ?贵重刀具管理（贵重刀具新购、出入库、打磨维修、报损、维修入库，刀具寿命管理）； ?量具管理（量具新购、出入库、校测、报损管理、多功能查询）； ?夹具管理（新购/新做、出入库、报损管理、多功能查询）； ?非标刀具设计（非标刀具的设计、审批、及出入库、报损管理、多功能查询）； ?库房预警、自动订货功能； ?报表管理（附件类报表模块、刀柄类报表模块、贵重刀具类报表）； ?友情连接；
PMP认证的六大成功要素 来源：PMU项目管理者联盟作者：吴溪 据统计，在世界范围内，参加PMP认证考试并且成功通过PMP认证考试的人与日俱增。尤其是200 5年底，因为正值改版，很多人希望搭上PMBOK2000的最后一班车，因此参加PMP认证考试的人数就更多了。 借此机会，分享一下我个人在考PMP认证考试过程中的一点经验。本文将逐步引述我个人总结的成功通过PMP认证考试的七大成功要素。 具备充分项目管理基本理论知识和实践经验是通过PMP认证考试的第一大因素。 我个人虽然此前没有受过专业系统性的项目管理培训，特别是针对PMBOK的系统性培训。但是此前因为一直在IT行业从事过程改进工作，因此在项目管理理论知识以及实践方面还是有一些了解。在学习过程中，绝大部分内容都是老朋友；另外一些是似曾相识或者点头之交。很少有从没听过的，例如折旧法之类，但是这部分内容被用来当考点的机率低之再低，已然快要低到尘埃，但是还没有开出花来，因此，基本上可以忽略不计。 基础知识和实践经验本身是非常重要的基础，另一方面，可以培养我们的思维方式，便于我们在遇到项目管理相关的新的知识点的时候，能更快地理解并应用。 三次学习循环是成功通过PMP认证考试的第二大成功因素。 三次学习循环是指看书－做考题－总结经验并写小结－再看书－再做曾经做错的考题－再看小结－考试前再看小结。 通过这个过程可以帮我们在准备考试期间不断积累知识和对PMBOK要点的理解。如果对PMBOK的要点有了解，模考的时候，你会发现每做一道题，你都能知道这道题究竟是要考什么。达到这个效果，肯定能通过PMP认证考试。 我个人比较懒散。因此非常崇尚考试。一旦做错了，这种结局会触发我去思考我为什么错了，要怎样才能不犯错。因此在准备考试过程中，我的主要精力是做考试题。基本上每章做了40道考题。一旦我做错考题，我会将思考后得出的结论写在考题的旁边。然后我会再回去看书，仔细阅读相关的要点。 下一次我在做另一个章节的考题之前，我会再做一遍上一次做错的考题，顺便温习一下我的思考小结。据说有人研究过，一般重复三次，这东西就是你的了。而最利于人记忆的组合是三。因此在模考前的两个晚上，我重看我做错的题和思考小结。看完后觉得思路很清晰，对PMBOK也很明白，信心大增。 正确阅读PMBOK是成功通过PMP认证考试的第三大因素 PMP考试的主题基本上来自于PMBOK。少部分来自于其知识体系拓展，而且这部分考题在200道考题中的比例相对较小。
高效的刀具管理软件解决方案ToolExpert 现代的制造车间以数控机床为主，配置各种CAD/CAM、PDM和ERP系统，由于各系统之间相互独立，导致数据无法交换，形成信息孤岛，数据需要重复输入现象严重，信息沟通多通过纸质文件进行，效率低下，而且制造文件的版本控制难以实现。据统计，制造车间NC机床的利用率只有30%。如果能通过一个数据平台，把制造相关的各种信息统一起来，数据能够无缝地进行交换，数控设备的利用率可以提高到70%～80%。 一、概述 现代的制造车间以数控机床为主，配置各种CAD/CAM、PDM和ERP系统，由于各系统之间相互独立，导致数据无法交换，形成信息孤岛，数据需要重复输入现象严重，信息沟通多通过纸质文件进行，效率低下，而且制造文件的版本控制难以实现。据统计，制造车间NC机床的利用率只有30%。如果能通过一个数据平台，把制造相关的各种信息统一起来，数据能够无缝地进行交换，数控设备的利用率可以提高到70%～80%。 针对以上问题，由Spring公司开发的数控刀具管理系统ToolExpert拥有一套成熟的解决方案。例如，用户企业可能拥有至少5台数控加工中心，在机械加工过程中存在下列问题：车间操作员将20%时间花在了切削刀具上;16%的生产计划因为缺少合适的刀具而停止;40%~80%的管理时间浪费在无效的刀具搜索;30%~60%的刀具库存没有被有效地管理等。而在生产车间，一切环节都围绕着机械加工流程展开，如何实现与机械加工各环节的信息化自动管理，成为缩短加工工时与提高生产能力的关键。ToolExpert作为一个数据平台，集成车间现有系统，从工艺编程开始，涉及了整个生产流程，包括计划排产、刀具库房管理、对刀仪数据接口、机床程序传输与监控、机床卸载刀具、刀具报废或修磨处理、刀具消耗统计以及刀具采购与订单接收管理。该系统采用C/S结构，客户端只需一次安装，后期的更新与维护在server端完成，维护简单方便。在sever安装有核心数据库，用于管理生产相关数据。 在数控车间内，通过基础核心数据库，对刀具相关部件、量具、夹具和程序等信息进行管理，集成CAD/CAM、PDM和ERP等系统，数据通过ToolExpert平台进行无缝传输，共享信息，提高及时性，避免了重复数据输入。ToolExpert负责管理以刀具为核心的整个生产过程，包括工艺编程、刀具查找、库房管理(刀具、夹具和量具)、理论装配与物理装配、计划排产、车间备刀、上传/卸载程序、刀具消耗分类统计、刀具使用预测以及采购申请与接收订单。 ToolExpert的设计理念是帮助用户实现生产工艺和生产线的全面自动化管理。优化工艺，监控和管理数字化车间的所有活动，基本功能模块包括：工艺;车间准备;CNC机床准备;库存管理/分析。ToolExpert负责管理所有与刀具相关的工作流程，ToolExpert的功能模块如图1所示。
高效的刀具管理软件解决方案ToolExpert 现代的制造车间以数控机床为主，配置各种CAD/CAM、PDM和ERP系统，由于各系统之间相互独立，导致数据无法交换，形成信息孤岛，数据需要重复输入现象严重，信息沟通多通过纸质文件进行，效率低下，而且制造文件的版本控制难以实现。据统计，制造车间NC机床的利用率只有30%。如果能通过一个数据平台，把制造相关的各种信息统一起来，数据能够无缝地进行交换，数控设备的利用率可以提高到70%～80%。 一、概述 现代的制造车间以数控机床为主，配置各种CAD/CAM、PDM和ERP系统，由于各系统之间相互独立，导致数据无法交换，形成信息孤岛，数据需要重复输入现象严重，信息沟通多通过纸质文件进行，效率低下，而且制造文件的版本控制难以实现。据统计，制造车间NC机床的利用率只有30%。如果能通过一个数据平台，把制造相关的各种信息统一起来，数据能够无缝地进行交换，数控设备的利用率可以提高到70%～80%。 针对以上问题，由Spring公司开发的数控刀具管理系统ToolExpert拥有一套成熟的解决方案。例如，用户企业可能拥有至少5台数控加工中心，在机械加工过程中存在下列问题：车间操作员将20%时间花在了切削刀具上;16%的生产计划因为缺少合适的刀具而停止;40%~80%的管理时间浪费在无效的刀具搜索;30% ~60%的刀具库存没有被有效地管理等。而在生产车间，一切环节都围绕着机械加工流程展开，如何实现与机械加工各环节的信息化自动管理，成为缩短加工工时与提高生产能力的关键。ToolExpert作为一个数据平台，集成车间现有系统，从工艺编程开始，涉及了整个生产流程，包括计划排产、刀具库房管理、对刀仪数据接口、机床程序传输与监控、机床卸载刀具、刀具报废或修磨处理、刀具消耗统计以及刀具采购与订单接收管理。该系统采用C/S结构，客户端只需一次安装，后期的更新与维护在server端完成，维护简单方便。在sever安装有核心数据库，用于管理生产相关数据。 在数控车间内，通过基础核心数据库，对刀具相关部件、量具、夹具和程序等信息进行管理，集成C AD/CAM、PDM和ERP等系统，数据通过ToolExpert平台进行无缝传输，共享信息，提高及时性，避免了重复数据输入。ToolExpert负责管理以刀具为核心的整个生产过程，包括工艺编程、刀具查找、库房管理(刀具、夹具和量具)、理论装配与物理装配、计划排产、车间备刀、上传/卸载程序、刀具消耗分类统计、刀具使用预测以及采购申请与接收订单。 ToolExpert的设计理念是帮助用户实现生产工艺和生产线的全面自动化管理。优化工艺，监控和管理数字化车间的所有活动，基本功能模块包括：工艺;车间准备;CNC机床准备;库存管理/分析。ToolExpert 负责管理所有与刀具相关的工作流程，ToolExpert的功能模块如图1所示。
多大管径配多大阀门 多大管径（外径）与多大阀门（通径）DN尺寸对照表 工程管径对照表（常用）： 1 英寸=25.4毫米 =8英分 1/2 是四分(4英分) DN15 3/4 是六分(6英分) DN20 2分管DN8 4分管DN15 6分管DN20 1′ DN25 1.2′ DN32 1.5′DN40 2′ DN50 2.5′ DN65 3′ DN80 4′DN100 5′DN125 6′ DN1 50 8′ DN200 10′DN250 12′ DN300 GB/T50106-2001 2.4管径 2.4.1管径应以mm为单位。 2.4.2管径的表达方式应符合下列规定： 1 水煤气输送钢管（镀锌或非镀锌）、铸铁管等管材，管径宜以公称直径DN表示； 2 无缝钢管、焊接钢管（直缝或螺旋缝）、铜管、不锈钢管等管材，管径宜以外径×壁厚表示； 3 钢筋混凝土（或混凝土）管、陶土管、耐酸陶瓷管、缸瓦管等管材，管径宜以内径d表示； 4 塑料管材，管径宜按产品标准的方法表示； 5 当设计均用公称直径DN表示管径时，应有公称直径DN与相应产品规格对照表。 建筑排水用硬聚氯乙烯管材规格用de（公称外径）×e（公称壁厚）表示（GB 5836.1-92） 给水用聚丙烯（PP）管材规格用de×e表示（公称外径×壁厚）. 关于DN与De的区别： 1、DN是指管道的公称直径，注意：这既不是外径也不是内径；应该与管道工程发展初期与英制单位有关；通常用来描述镀锌钢管，它与英制单位的对应关系如下： 4分管：4/8英寸：DN15； 6分管：6/8英寸：DN20；
1寸管：1英寸：DN25； 寸二管：1又1/4英寸：DN32； 寸半管：1又1/2英寸：DN40； 两寸管：2英寸：DN50； 三寸管：3英寸：DN80（很多地方也标为DN75）； 四寸管：4英寸：DN100； De主要是指管道外径，一般采用De标注的，均需要标注成外径X壁厚的形式； 主要用于描述：无缝钢管、PVC等塑料管道、和其他需要明确壁厚的管材。 拿镀锌焊接钢管为例，用DN、De两种标注方法如下： DN20 De25X2.5mm DN25 De32X3mm DN32 De40X4mm DN40 De50X4mm 我们习惯于使用DN来标注焊接钢管，在不涉及到壁厚的情况下很少使用De来标注管道；但是标注塑料管就又是另外一回事了；还是跟行业习惯有关，实际施工过程中我们简略称呼的20、25、32等管道均是指De，而不是指DN，这里相差一个规格呢。不搞清楚很容易在采购、施工过程中造成损失。 两种管道材料的连接方式不外乎：丝扣连接及法兰连接。其他连接方式就用得很少了。 镀锌钢管、PPR管均能采用以上两种连接，只是小于50的管道用丝扣较方便，大于50的用法兰比较可靠。 注意：如果是两种不同材质的金属管道相连，要考虑是否会产生原电池反应，否则会加速活跃金属材料管道的腐蚀速度，最好要用法兰连接，并用橡胶垫片类的绝缘材质将两种金属分隔开，包括螺栓都要用垫片分隔，避免接触。 镀锌钢管壁厚： DN15－2.75mm，DN20-2.75 ，DN25-3.25 ，DN32-3.25 DN40-3.5 ，DN50-3.5 ，DN70-3.75 ，DN80-4 ，DN100－4mm。 对于多大的英寸水管该用多大的阀门接口做了详细对照， 见下表： 1.管件尺寸英寸毫米对照表