摘要 (3)
1绪论 (4)
1.1设计目的和意义 (4)
2工艺流程 (5)
2.1可行工艺 (5)
2.1.1 SBR工艺 (5)
2.1.2 CASS工艺 (5)
2.1.3 AB工艺 (5)
2.2工艺比较 (6)
2.2.2 工艺费用评估 (6)
2.2.3选择最终工艺 (6)
2.3 工艺流程图 (6)
2.3.1 格栅 (7)
2.3.2 旋流式沉砂池 (7)
2.3.3 CASS池 (8)
2.3.4 接触消毒池 (8)
2.3.5 竖流浓缩池 (9)
2.3.6 贮泥池 (10)
3 构筑物工艺计算 (10)
3.1 粗格栅的计算 (10)
3.1.1 设计说明 (10)
3.1.2 栅条的间隙数 (11)
3.1.3栅槽宽度 (11)
3.1.4清渣方式 (11)
3.1.5通过格栅的水头损失 (12)
3.2.1 设计流量和扬程的确定 (12)
3.2.2 水泵的选定 (12)
3.3 集水池容积的确定 (12)
3.4 细格栅的计算 (12)
3.4.1 栅条的间隙数 (12)
3.4.2 栅槽宽度 (13)
3.4.3 通过格栅的水头损失 (13)
3.4.4 清渣方式 (13)
3.5旋流式沉砂池的选型 (13)
3.6 CASS池的设计 (14)
N: (14)
3.6.1 污泥负荷
S
3.6.2 曝气时间T A (14)
3.6.3 沉淀时间T S (14)
3.6.4 排水时间T D (15)
3.6.5 周期数的确定 (15)
3.6.6 进水时间T F (15)
3.6.7 CASS池容积计算 (16)
3.6.8 CASS反应池构造尺寸 (16)
3.6.9 反应池液位控制 (16)
3.6.10 需氧量 (17)
3.6.11产泥量及其排泥系统 (18)
3.6.12 回流污泥泵房 (19)
3.7 接触消毒池的工艺计算 (20)
3.8 重力浓缩池的计算 (20)
3.8.1设计说明 (20)
3.8.2排泥量与存泥容积 (21)
3.8.3浓缩池深度 (21)
3.8.4出水渠与堰板 (22)
3.8.5刮渣设备（浮渣） (22)
3.8.6选刮泥机 (22)
3.9污泥脱水设计计算 (22)
3.9.1压滤机选择 (22)
3.9.2 附属设备 (23)
3.10 其它构筑物 (23)
3.10.1 门卫室 (23)
4污水处理厂配套工程设计 (24)
4.1厂区平面设计原则 (24)
4.2 厂区高程设计 (25)
5 环境保护及劳动卫生 (28)
5.1.1 项目施工期对环境的影响 (28)
6 工程投资估算及效益分析 (30)
6.1 投资估算 (30)
6.1.1 土建费用估算表 (30)
6.1.2 材料及设施费用估算 (31)
6.2 运费成本估算 (32)
7 结论 (33)
参考文献 (34)
摘要：CASS是周期循环活性污泥法的简称，是在SBR工艺的基础上发展起来的，即在SBR
池内进水端增加了一个生物选择器，实现了连续进水，间歇排水。设置生物选择器的主要目的是使系统选择出絮凝细菌，其容积约占整个池子的10％。生物选择器的工艺过程遵循活性污泥的基质积累—再生理论，使活性污泥在选择其中经历一个高负荷的吸附过程，随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解阶段，以完成整个基质降解的全过程和污泥再生。该工艺早在国外应用，为了更好的将其引进、消化，开发出适合我国国情的新型污水处理工艺，总装备部工程设计研究总院环保中心于1994年在实验室进行了整套系统的模拟实验，分别探讨了CASS工艺的处理常温生活污水，低温生活污水，制药和化工等工业废水的机理和特点以及水处理过程中脱氮除磷的效果，获得了宝贵的设计参数和对工艺运行的指导性经验。CASS池的前部是生物选择区，即预反应区，后部为主反应区，其主反应区后装了可升降自动撇水装置。整个工艺的曝气、沉淀、排水在同一池子内周期循环运行，省
去了常规活性污泥法的二沉池和污泥回流系统;同时可连续进水，间断排水。
关键词：CASS工艺周期循环活性污泥法连续进水间断排水
1绪论
1.1设计目的和意义
目的：更有效利用淡水资源，可控制对江、河、湖的污染
意义：促进计划用水，节约用水，实现资源的可持续利用
1.2水质概况
从总体上看，我国是一个水资源贫乏的国家，人均占有水资源量只有世界平均水平的1/4，在世界银行连续统计的153个国家中居世界第八十八位。按目前的正常需要和不超过地下水，全国年缺水总量约为300亿～到400亿立方米。同
时水资源在时间和空间上分布不平衡。有限的水资源总量中60％～ 70％是难以控制和利用的洪水，黄淮海流域入口，粮食产量和国内生产总值运站全国的2/3左右，但其多年平均水资源量站全国的7.2％。专家预计，2030年我国跟口将接近16亿，城市化水平将达52％，在充分考虑节水病扣除必须的生态环境需水后，全国预计的用水量已经接近河里利用水量的上限，从一定意义上说，水资源短缺已经成为国民经济和社会发展的主要因素。
水体污染包括地表水污染和地下水污染两部分，生产过程中生产的工业废水，工业垃圾、工业废气、生活污水和生活垃圾都能通过不同渗透方式造成水资源的污染。长期以来，用于工业生产污水直接外派而引起的环境事业屡见不鲜，它给人类生产、生活带来极坏的影响，因此，应当对生产、生活中的排放的废水加以控制。
2工艺流程
2.1可行工艺
BOD、COD、SS的排出量可知最高允许的排除浓度执行国家一级标准，又因为该城由
5
镇的进水量为40000m3/d，流量较大。据此了解SBR工艺、 CASS工艺，氧化沟工艺可供选择。
2.1.1 SBR工艺
SBR工艺是按一定的时间顺序间歇操作运行并在单个反应器内完成全部操作和运行过程的处理工艺。
2.1.2 CASS工艺
CASS工艺是SBR工艺、ICEAS工艺的一种更新变型。该工艺的发展基础与ICEAS 一样，是计算机控制系统的应用。CASS的整个工艺为一间歇式反应器，在此反应器中进行交换式的曝气。
2.1.3 AB工艺
AB法是吸附---生物降解法的简称，由德国亚探大学Bohnke教授于七十年代开创的，从八十年代开始用于生产实践。AB法系在传统两级活性污泥法和高负荷活性污泥法的基础上开发的，属超高负荷活性污泥法。AB法工艺原理主要是充分利用微生物种群的特性，为其创造适宜的环境，使不同微生物群得到良好的繁殖、生长，通过生物化学作用使污水得到净化。该工艺将曝气池分为高低负荷两段，各有独立的沉淀和污泥回流系统。高负荷段A 段停留时间约20－40 分钟，以生物絮凝吸附作用为主，同时发生不完全氧化反应，生物主要为短世代的细菌群落，去除BOD 达50％以上。B 段与常规活性污泥相似，负荷较低，
泥龄较长。
2.2工艺比较
2.2.2 工艺费用评估
工程项目预计总投资约为2249万元。
2.2.3选择最终工艺
综上所述，此三种方法都能达到除磷脱氮的效果，且出水水质良好，但相对而言，CASS 工艺一次性投资较少，占地面积较小，运行灵活，抗冲击能力强，可实现不同的处理目标，不易发生污泥膨，剩余污泥量小，性质稳定。
最终确定工艺极为CASS工艺
2.3 工艺流程图
表1 该污水厂工艺流程图
2.3.1 格栅
格栅一般是由一组活多组互相平行的金属栅条、框架、和清渣耙三部分组成，青蟹安装在进水的渠道，或进水泵站集水井的进口处，以拦截污水中粗大的悬浮物以及杂质。
格栅的作用：去除可能堵塞水泵机组及管道阀门的较粗大悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行。格栅根据净间隙又可以分为粗、中、细三种类型。
2.3.2 旋流式沉砂池
沉砂池一般是位于泵站之前或沉淀池之前，用以分离、去除污水中密度较大的无机颗粒，如砂子、煤渣等，以免这些杂质影响后续处理构筑物的正常运行，使水泵、管道免受磨损和阻塞；减轻沉淀池的无机负荷；改善污泥的流动性，以便于排放、输运。
沉砂池以离心力分离为基础，将进入沉砂池的污水流速控制在只能使比重大的无机颗
粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带走。
按沉砂池内水流方向的不同，又可分为平流式、竖流式、离心式、旋流式等几种等几种形式。
2.3.3 CASS池
CASS池分预反应区和主反应区。在预反应区内，微生物能通过酶的快速转移机理迅速吸附污水中大部分可溶性有机物，经历一个高负荷的基质快速积累过程，这对进水水质、水量、PH和有毒有害物质起到较好的缓冲作用，同时对丝状菌的生长起到抑制作用，可有效防止污泥膨胀；随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程。CASS工艺集反应、沉淀、排水、功能于一体，污染物的降解在时间上是一个推流过程，而微生物则处于好氧、缺氧、厌氧周期性变化之中，从而达到对污染物去除作用，同时还具有较好的脱氮、除磷功能。CASS生物处理法是周期循环活性污泥法的简称，最早产生于美国，90年代初引入中国，目前，由于该工艺的高效和经济性，应用势头迅猛，受到环保部门及拥护的广泛关注和一致好评。经过模拟试验研究，已成功应用于生活污水、食品废水、制药废水的治理，取得了良好的处理效果，为CASS法在我国的推广应用奠定了良好的基础。
2.3.4 接触消毒池
接触消毒池指的是使消毒剂与污水混合，进行消毒的构筑物。
2.3.5 竖流浓缩池
污泥浓缩机,是一种中心传动式连续或间歇式工作的浓缩和澄清设备.
污泥浓缩机主要用于冶金工业中高炉、连铸、热轧和水厂等水处理系统或用于煤炭、化工、建材和水源、污水处理等工业中一切含固料浆液的浓缩或净化.也可用于湿式选矿作业中的精、尾矿矿浆浓缩脱水.
污泥浓缩机主要部件结构及特点:浓缩机由浓缩池、特殊设计的大扭矩水型桥架、主传机构、提升机构、渣耙等五部分组成.
1、主传动机构主传动机构是驱动耙架回转的系统,主要由电动机、摆线针轮减速器和主蜗轮副传动组成,为了保证运转中提升耙架的需要,蜗轮与竖轴间靠花键联结,在进行正常工作的情况下,竖轴可以自由上下做轴向运动.
2、提升机构和扭矩测定开关保护装置在运行中,如果浓缩机出现过载,提升机构可通过串动竖轴提起渣耙,以保证机械安全运转.其主要结构由两部分组成:特殊设计制造的扭矩测定开关、报警、控制装置和执行机构.
污泥浓缩机一般主要由浓缩池、粑架、传动装置、粑架提升装置、给料装置、卸料装置和信号安全装置浓缩机在工作时,污泥浓缩机在池底中心有一个排出浓缩产品的卸料斗,池子商埠周边设有环形溢流槽.
污泥浓缩机特点:在浓缩池中心安有一根竖轴由固定在桁架上的电动机经圆柱齿轮减速器、中间齿轮和蜗轮减速器带动旋转.当竖轴旋转时,矿浆沿着桁架上的给矿槽流入池中心的受料筒,并向浓缩池的四周流动.浓缩机矿浆中的固体颗粒渐渐沉降到浓缩池的底部,并由粑架下面的刮板刮入池中心的卸料斗,用砂泵排出.上面澄清的水层从池上部的环形溢流槽流出
污泥浓缩机的工作原理
污泥浓缩机一般用作过滤之前的精矿或用作尾矿脱水.浓缩机、高效浓缩机适用于过滤之前的精矿浓缩或尾矿脱水,还可广泛用于冶炼、煤炭、化工、建材及给水和污水处理等工业中含固料浆液的浓缩和净化.
本设计采用的是竖流浓缩池
2.3.6 贮泥池
浓缩后的剩余污泥和除尘污泥进入贮泥池，然然后经过投泥泵进入消化池处理系统。
贮泥池的主要作用为：1.调节泥量2.药剂投加池3.预加热池
3 构筑物工艺计算
3.1 粗格栅的计算
3.1.1 设计说明
处理规模：40000 m3/d
总变化系数：
11
.07.2Q K z =
（3.1）
式中 Kz —总变化系数
Q —平均日平均时污水流量（L/s ），当Q<5 L/s 时，Kz =2.3；当Q>1000 L/s 时，Kz =1.3。 已知：Q = 40000 m3/d = 0.463 m3/s = 463L/s 0.11
2.7
1.38463
z K =
= 最大时流量（最大设计流量）：
3max 1.380.4630.639/z Q K Q m s =?=?=
功能：去除废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续处理单元和水泵的正常运行，减轻后续处理单元的处理负荷，防止堵塞排泥管道。 数量: 一座, 渠道数两条 3.1.2 栅条的间隙数
b h v
Q n α
s i n m a x =
式中 Q max 最大设计流量，Q max = 0.639m 3
/s
α 格栅倾角，取αb 栅条间隙，m ，取b ＝1 mm
n 栅条间隙数，个
h 栅前水深，m ，取h ＝1.1m v 过栅流速，m/s ，取v ＝0.9m/s 。
则 0.6390.1 1.10.9
n =
?? ＝6 取6个
3.1.3 栅槽宽度
设栅条宽度 S ＝10?（0.01m ）
则栅槽宽度 B ＝S(n-1)+bn+0.3 ＝0.01×(6-1)+0.1×6+0.3 ＝0.95m
3.1.4 清渣方式
每日山楂量：在间隙为100mm 的情况下，设山楂量为每1000m 3污水0.02m 3
W =
3max 1z 864000.6390.0286400
0.8m /1000 1.381000
Q W d K ????==??
清渣方式：机械清渣（粗格栅与污水提升泵房一体）
3.1.5 通过格栅的水头损失
设格栅为锐边矩形断面(β=2.42 ,K=37)
3
4
21sin 2s v
h k
b g
βα??= ??? =3
4
20.010.9
2.42sin 30.119.6
????
60?? ??? =0.012m
3.2 污水提升泵房
3.2.1 设计流量和扬程的确定
设计流量一般按最高日最大时污水流量确定max 639/Q L s =设计7台水泵，6
备一用，预留一个水泵安装位置，每台的流量为106.5L/s
3.2.2 水泵的选定
选择型号为WQ300-13-22污水泵，其额定功率参数为：扬程13m ，流量300m 3/h,
转速为1470r/min,功率为22KW ，效率为72％
3.3 集水池容积的确定
集水池的容积设定为一台泵15分钟的流量，即集水池容积为106.5×3600×
1000=95.85 m 3 取95.9 m 3，取长×宽×高为9.5m ×8.0m ×2.3m,则集水池的容积为174.8m 3可以满足要求。
3.4 细格栅的计算
3.4.1 栅条的间隙数
b h v
Q n α
s i n m a x =
式中 Q max 最大设计流量，Q max = 0.639m 3
/s
α 格栅倾角，取α＝60
b 栅条间隙，m ，取b ＝1 mm n 栅条间隙数，个
h 栅前水深，m ，取h ＝1.1m v 过栅流速，m/s ，取v ＝0.9m/s 。
则
n =
＝60个
3.4.2 栅槽宽度
设栅条宽度 S ＝10?（0.01m ）
则栅槽宽度 B ＝S(n-1)+bn+0.3 ＝0.01×(60-1)+0.1×60+0.3 ＝6.89m
3.4.3 通过格栅的水头损失
设格栅为锐边矩形断面(β=2.42 ,K=37)
3
4
21sin 2s v h k
b g βα??=? ???
=3
4
20.10.9
2.42sin 30.119.6
????
60?? ??? =0.087m
3.4.4 清渣方式
每日山楂量：在间隙为10mm 的情况下，设山楂量为每1000m 3污水0.07m 3
W =
3max 1z 864000.6390.0786400
2.8m /1000 1.381000
Q W d K ????==??
清渣量较大，采用机械清渣
3.5旋流式沉砂池的选型
由日流量可知选取型号为550 型号
流量
A
B
C
D
E
F
G
H
J
K
L
550 530 3.65 1.5 0.75 1.5 0.4 1.7 0.6
0.51 0.58 0.8 1.45
3.6 CASS 池的设计
计算参数：设计流量为40000m 3/d ，进水水质为5BOD =200mg/L,COD=400mg/L,
SS=210mg/L 污水水温=17℃
CASS 设计出水水质5BOD ≤20mg/L ， COD ≤60mg/L,5-5/NH N mg L ≤ TP ≤0.5mg/L （考虑最终排放后确定） 污泥产率系数Y=0.55 ，污泥浓度（MLSS ）=3500mg/L ，挥发性污泥浓度（MLVSS ）X=2450mg/L,污泥龄30c d θ=，内源代谢系数0.055O K = 3.6.1 污泥负荷S N :
S N =Z K ×Z S ×f/η 其中：
f —MLVSS/MLSS,一般为0.7-0.8，取0.7
Z K —有机基质降解速率常数，一般为0.0168-0.0281，取0.0168. η—有机去除率η=(BOD 进-BOD 出)/BOD 进 Z S —出水5BOD 浓度
S N =Z K ×Z S ×f/η=0.7×10×0.0168/0.94=1.25 kg/ 5BOD /MLSS*d 3.6.2 曝气时间T A
02424170
2.230.1253500
A S S T N ?=
==? 取2.3 （h ） 式中 T A —曝气时间，h S 0—进水平均BOD 5，㎎/L 3.6.3 沉淀时间T S
活性污泥界面的沉降速度与MLSS 浓度、水温的关系，可以用下式进行计算。
V max = 7.4×104
×t×X O -1.7
(MLSS ≤3000)
V max = 4.6×104
×X O
-1.26
(MLSS ≥3000)
式中 V max —活性污泥界面的初始沉降速度。
t —水温，℃
X 0—沉降开始时MLSS 的浓度，X 0＝2800mg/L ，
则
V max = 4.6×104
×20×3500
-1.26 =
1.57 m/s
沉淀时间T S 用下式计算
()max
1
50.240.5 1.02.5
S H m T V ε?+?+=
==（h ）
式中 T S —沉淀时间，h H —反应迟内水深，m ε—安全高度，取0.5m 3.6.4 排水时间T D
在排水期间，就单次必须排出的处理水量来说，每一周期的排水时间可以通过增加排水装置的台数或扩大溢流负荷来缩短，另一方面，为了减少排水装置的台数和加氯混合池或排放出槽底容量，必须将排水时间尽可能延长。实际工程设计时，具体情况具体分析，一般排水时间可取0.5～3.0h 。此设计取0.5h 。 3.6.5 周期数的确定
一个周期所需时间T C ≥ T A + T S + T D =2.5+1.0+0.5=4.0 （h ）
每日周期数 242464
C n T =
== 次 3.6.6 进水时间T F
22
4
===
N T T C F （h ） 式中 N — 一个系列反应池数量。所以，CASS 工艺运行一个周期需4h ，其
中进水和曝气同时进行2h ，沉淀1h ，排水0.7h ，闲置0.3h 。运行方式见下表。
CASS 池运行方式
时段1 时段2 时段3 时段4 时段1 时段2 时段3 时段4 时段1 1#池 曝气 曝气 沉淀 排水 曝气 曝气 沉淀 排水 ……… 2#池 沉淀 排水 曝气 曝气 沉淀 排水 曝气 曝气 ……… 3#池
排水
曝气
曝气
沉淀
排水
曝气
曝气
沉淀
………
4#池 曝气 沉淀 排水 曝气 曝气 沉淀 排水 曝气
3.6.7 CASS 池容积计算
单池容积为 2.5400004166.764
i m V Q nN =
=?=?（m 3）
反应池总容积 444166.71666
i V V ==?=（m 3） 式中 i V —单池容积，m 3 n —周期数；
m —排除比 1/m = 1/2.5
N —池数；
Q —平均日流量，m 3/d
3.6.8 CASS 反应池构造尺寸
CASS 反应池为满足运行灵活及设备设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，一端为出水区。CASS 池单池有效水深H=4.5m ，超高h C 取1m ，保护水深ε=0.5m 。
单池体积H LB V i i
=，取i B =25m ，L=37.4m 。所以CASS 有效体积（m 3）
37.425 4.5i V =??
CASS 池外形尺寸：L×B×H = 37.4×25×5.5 单池面积4207.59354.5
i i V S H =
==（m 2） 3.6.9 反应池液位控制
排水结束时最低水位7.25
.21
5.25.415.41=-?=-?
=m m h （m ） 基准水位h 2为4.5m ；超高1.0m ；保护水深ε = 0.5m 。
污泥层高度2.25.07.21=-=-=εh h s
（m ）
验证容池：单池一次进水2h ，Q h = 5142.5/2m 3
/h ，所以每周期的进水量
w h 4207.5
24207.52
F Q Q T ==
?=（m 3） CASS 反应池单池一周期内能纳水
()()b 21 4.5 2.79351683i V h h S =-=-?=（m 3
）
所以CASS 池的建造满足水量要求。 3.6.10 需氧量
设计需氧量包括氧化有机物需氧量，污泥自身需氧量、氨氮硝化需氧量及出水带走的氧量。
1） 氧化有机物需氧量，污泥自身需氧量O 1以每去除1㎏BOD 需要0.48㎏O a 的经验法计算。
()VX b S S Q a O e O ''a
+-=
()3
3
0.484000018020100.1216830280010--=??-?+??? = 3072㎏O 2/d 式中 O a —需氧量，㎏O 2/d
'a —活性污泥微生物每代谢反1㎏BOD 需氧量，生活污水为0.42㎏～0.53㎏，取0.48㎏。
'b —1㎏活性污泥每天自身氧化所需要的氧量生活污水为0.11㎏～0.188㎏，取0.12㎏。
2）氨氮硝化需氧量O b 按下式计算；
()[]V ke k b X N N Q O ?--=12.057.4
=4.57×[40000×（40-18）×10-3
-0.12×5866.7]
= 804.3 ㎏O 2/d
式中 4.57—氨氮的氧当量系数； N k —进水总凯氏氮浓度，mg/L ；
N ke —出水总凯氏氮浓度，mg/L ；
V X ?—系统每天排出的剩余污泥量，㎏/d ；
总需氧量
23073804.33877.3a b O O O =+=+= ㎏O 2/d
单池每周期需氧量为：
223877.3
161.64624
T O O =
==?（㎏O 2/周期）
一周期曝气2.0h ，所以单位时间曝气量为： 22161.6
80.82.0 2.0
T h O O =
==（㎏/h ） 单池每周期单位时间需要空气量计算： 280.8
1442.40.21 1.3310.280.20
h s O G η=
==???（m 3/h ）
式中 η —可变微孔曝气器氧利用率，一般在18%～27.7%，这里取20%； 0.21—空气中氧气体积分数；
1.331—标准状况下氧气的密度为1.331㎏/ m 3
。 每个时段都有两个CASS 池在进行曝气，系统小时需氧量为： 2276.8×2 = 4553.6 m 3
/h
3.6.11产泥量及其排泥系统
CASS 池的剩余污泥主要来自微生物代谢的增值污泥，还有很少部分由进水悬浮物沉淀形成。
CASS 池生物代谢产泥量为： r s s r r r r QS L b a L QS b
aQS V bX aQS X ????
?
?-=-=-=? （3.26） 式中 X ?—剩余污泥量，kgMLSS/d ；
Q —设计平均日流量，m 3
/d ；
a —微生物代谢增值系数，取0.75kgVSS/kgCOD ；
b —微生物自身氧化率，0.05d -1
； S r —去除的COD 浓度，kgCOD/m 3； X r —回流污泥浓度， mg/L ； V —反应池容积，m 3
；
Ls —BOD 污泥负荷，0.3㎏BOD 5 /（kgMLSS·d）； 3
0.050.7540000200100.3X -?
??=-
??? ???
5866.7X ?=（kg/d ）
假定剩余污泥含水率为99.2%，则排泥量为：
()()
33
5866.7
733.410110199.2%s X Q p ?=
==?-?- （m 3/d ） 排泥系统：
每两池设置六台剩余污泥泵，四用两备，在排水阶段把剩余污泥排入污泥浓缩池。排泥时间为0.5小时，则排泥流量为30m 3
/h 。
浓缩池清水面标高为4.00m ，CASS 池底标高为0.62m ，高程差为3.38m ，排泥管流速控制在1m/s 以下，取0.7m/s 。
排泥管直径 v
Q d s π3600'
4?=
则
0.12d == （m ） 取150mm
校核进水管流速22
4'430
0.4736003600 3.140.15
s Q v d π??=
==?? （m/s ） 合符要求。 CASS 池至污泥浓缩池之间助的阻力损失1.22m ，高程差为3.38m ，需要污泥泵的最低扬程为4.6m ，流量为24m 3
/h 。选取65FBZ 型污泥泵，其相关性能参数见表3-13。
表3-13 65FBZ-25型污泥泵性能参数
数量：六台，四用两备 3.6.12 回流污泥泵房
3.6.12.1设计说明
污泥回流是按照一定的比例把CASS 池的浓污泥回到生物选择池，使系统选择出絮凝性能好，抗冲击性强的优质细菌，利于后续生物降解。
污泥回流比：40% 设计回流污泥量：400m 3
/h
3.6.12.2回流污泥泵设计选型
每一时段都有两个CASS 池在回流，设计回流总污泥量：400m 3/h ，则单池回流污泥量
为200m 3
/h 。CASS 池池底标高为0.62m ，厌氧池污泥回流进口标高为6.2m （厌氧池污泥回流
进口设置在比厌氧池水面高0.5m 处）。则高程差为5.6m ，排泥管流速控制在1m/s 以下，取0.8m/s 。
排泥管直径 v
Q
d π36004?=
则 29.08
.014.33600200
4=???=d （m ） 取300mm
校核进水管流速79.03
.014.33600200
4360042
2=???=?=
d Q v π （m/s ） 合符要求。 CASS 池池底至厌氧池之间阻力损失0.46m ，高程差为5.6m ，需要污泥泵的最低扬程为6.06m ，流量为200m 3
/h 。选取IHF 型污泥泵，其相关型号及参数见表。
表3-14 IHF-150-125-315型污泥泵型号及参数
数量：4用2备，共6台 3.7 接触消毒池的工艺计算
数量：1 座（5 廊道）
池体容积：T Q V h = 式中 V —接触池池体容积。
Q h —小时流量，40000/24 = 1666.7m 3
/h 。 T —水力停留时间，取0.5h 。
则 1666.70.5833.3V =?=（m 3
）
消毒池有效水深设计为4m ，超高0.5m ，每格池宽3m ，消毒池池长61.7m ，设计成5 廊道，每个廊道长12.3m 。
接触池尺寸：L·B·H=61.7×3×4.5 （m 3
）
3.8 重力浓缩池的计算
3.8.1设计说明
污泥总量Q s = 733.4 m 3
/d = 30.6m 3
/h ，入流污泥浓度C = 8kg/m 3
（含水率99.2%），浓
污水处理毕业设计 1
污水处理毕业设计 【篇一：某污水处理厂毕业设计说明书(完整版可做毕业设计模版)】给水排水工程专业毕业设计任务书 设计题目：朔州市恢河污水处理厂设计学生：李文鹃指导教师：杨纪伟 完成日期： 2月日--- 6月日河北工程大学城建学院给水排水教研室 2月一、二、 设计题目：朔州市恢河污水处理厂设计 设计（研究）内容和要求：（包括设计或研究内容、主要指标与技术参数， 并根据课题性质对学生提出具体要求） 根据朔州市城市总体规划图和所给的设计资料进行城市污水处理厂7设计。设计内容如下： 1、完成一套完整的设计计算说明书。说明书应包括：污水水量的计算；设 计方案对比论证；污水、污泥、中水处理工艺流程确定；污水、污泥、中水处理单元构筑物的详细设计计算，（包括设计流量计算、参
数选择、计算过程等，并配相应的单线计算草图），厂区总平面布置说明；污水厂环境保护方案；污水处理工程建设的技术经济初步分析等。 2、绘制图纸不得少于8张，所有图纸按2#图出。（个别图纸也可画成1#图）。 另外，其组成还应满足下列要求： （1）污水处理工艺及污水回用总平面布置图1张，包括处理构筑物、 附属构筑物、配水、集水构筑物、污水污泥管渠、回流管渠、放空管、超越管渠、空气管路、厂内给水、污水管线、中水管线、道路、绿化、图例、构筑物一览表、说明等。 （2）污水处理厂污水和污泥及污水回用工程高程布置图1张，即污水、 污泥、中水处理高程纵剖面图，包括构筑物标高、水面标高、地面标高、构筑物名称等。 （3）污水总泵站或中途泵站工艺施工图1张。 （4）污水处理及污泥处理工艺中两个单项构筑物施工平面图和剖面图
污水处理厂设计计算说明书
第二篇设计计算书 污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：，。 污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。 Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数：K Z=K h×K d=×1= 污水处理厂CASS工艺流程图 、格栅与沉砂池的计算 泵前中格栅 格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。 设计参数： （1），~，取v=，~ m/s；
（2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s= ； （4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=，； （6）单位栅渣量：W 1 = m 3栅渣/103m 3污水； 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个 max sin Q n bhv α = 式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ； （2）栅槽宽度B ，m 取栅条宽度s= B=S （n －1）＋bn （3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m 式中，B 1－进水渠宽，m ； α1－渐宽部分展开角度，（°）； (4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m (5)通过格栅的水头损失h 1，m 式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ； k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3； ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关； 1 112tga B B L -= 1 25.0L L =αεsin 22 01g v k kh h ==
CASS 池的设计计算 1. BOD------污泥负荷（S N ） 25**0.0168*30.0*0.750.44/(*0.85 S k Se f N kgBOD kgMLSS d η=== 式中：2k =0.0168，2k ------为有机物基质降解速率常数 Se=30.0，se------为混合液中残留成分的有机基质，/mg L f =0.75，f ------为溶液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值 η=0.85，η------有机基质降解率 121200300.85200 BOD BOD BOD η--=== 2.曝气时间 02424*200 1.45**0.44*3*2500 A S S T N m X === 式中 :0S ------进水BOD 浓度 X------混合污泥浓度，取25003 /g m 1/m ------排水比，取m=3 3：活性污泥界面的初始沉降速率 4 1.74 1.77.4*10**7.4*10*10*2500 1.24MAX V t X --=== 水温10℃，MLSS ≤3000/mg L 4 1.264.6*10* 2.41MAX V X -== 水温20℃，MLSS ＞3000/mg L 式中：t------水温，℃ 4：沉淀时间 max 1[*()][6*0.33 1.5] 2.81.24 S H m T V ε++=== h 水温10℃ max 1[*()][6*0.33 1.5] 1.42.41 S H m T V ε++=== h 水温20℃
式中：H------反应器有效水深，取6m ε-----安全高度，取1.5m 5：运行周期 1.45 1.4 1.0 3.85A S D T T T T =++=++=h 式中：D T -----排水时间，h ，取1.0h 因此，取一周期时间为4小时 周期数，6次/天 6：CASS 池容积 采用负荷计算法，3 *()100000*(20030)*1010303.0**0.44*5.0*0.75 a e e w Q S S V m N N f ---=== 本水厂设计CASS 池N=10座，每座容积310303.01030.310 i V m = = 排水体积法进行复核，单池容积为33*1000005000*6*10i m V Q m n N === 反应池总容积3*5000*1050000i V N V m === 式中：i V ------单池容积，3 m n------周期数 N------池数 Q------平均日流量，3/m d 7：CASS 池的容积负荷 7.1池内设计最高水位和最低水位之间的高度 1*100000*62n*6*50000 Q H H m V === 7.2滗水结束时泥面高度，3(m)H 已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.5m 312()6(2 1.5) 2.5H H H H m =-+=-+= 7.3 SVI —污泥体积指数, /ml g 3 3 2.5*1083.3/*6*5.0 W H SVI ml g H N === 此数值反映出活性污泥的凝聚、 沉降性能良好。 8：CASS 池外形尺寸 8.1**V L B H N = 式中：B 为池宽，m ，B:H=1~2; L 为池长，m ，L ：B=4~6
关于中水处理设计方案 建设单位： 设计方案：
目录 一、相关技术参考资料 二、各种水质资料 三、拟开发小区的相关基础资料 四、处理内容 五、中水处理水量的确定及处理流程 六、设备选型 七、设备工艺说明 八、噪声控制 九、防腐措施
一、相关技术参考资料 1、用水种类：由给水系统供应的用水，随着建筑性质不同，其供应的范围也各不 相同，一般除了供作饮用水外，还供多方面的用途使用。 A．住宅、公寓、旅馆等建筑，其生活用水分：饮水、厨房用水、洗澡用水、漱洗用水、洗涤用水、厕所冲洗水、清扫用水、洗车用水、喷洒绿化用 水等。 B．办公楼等公共建筑，其公共用水分；饮水、洗涤用水、冷却用水、扫除用水、洗车用水、其他用水等。 C。工厂等工业用水，其用水范围、规模和用途，根据不同工艺要求差别较大，不好统一。一般有锅炉用水、原料水、产品处理、清洗用水、冷却、空 调用水及其他用水等。 D．环境用水分：消防用水、喷洒用水、喷泉用水、清扫用水、道路用水、化雪用水等。 以上各类建筑不同用途的用水，其中有部分用水很少与人体按触，有的在密闭体系中使用，不会影响使用者身体健康，严格从保健、卫生出发，以下用途的用水，可考虑由中水来供给： （１）洗厕所用水。 （２）喷洒用水（喷洒道路、花草、树木）。 （3）洗车用水 （４）防用水（属单独消防系统）。 （５）空调冷却用水（补给水）。 （6）娱乐用水（水池、喷泉等）。
2、用水量及比例：各类建筑的生活用水量，随建筑性质、使用功能、用水设备设 置情况而不同，而且还随周日和季节而变化。掌握各类建筑 各种用水量及占总用水量的比例是确定中水量的依据。我国 尚无这方面系统的测试资料，下面收集为某些单位测定数据。 公寓用水量比例 住宅用水量比例 注：上述相关资料摘自《建筑给水排水设计手册》。
第三章 污水处理厂工艺设计及计算 第一节 格栅 。 1.1 设计说明 栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.6～1.0m/s ，槽内流速0.5m/s 左右。如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。格栅栅条间隙拟定为25.00mm 。 1.2 设计流量： a.日平均流量 Q d =45000m 3/d ≈1875m 3/h=0.52m 3/s=520L/s K z 取1.4 b. 最大日流量 Q max =K z ·Q d =1.4×1875m 3/h=2625m 3/h=0.73m 3/s 1.3 设计参数： 栅条净间隙为b=25.0mm 栅前流速ν1=0.7m/s 过栅流速0.6m/s 栅前部分长度：0.5m 格栅倾角δ=60° 单位栅渣量：ω1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 1.4 设计计算： 1.4.1 确定栅前水深 根据最优水力断面公式221ν B Q =计算得： m Q B 66.07.0153 .0221=?= = ν m B h 33.02 1== 所以栅前槽宽约0.66m 。栅前水深h ≈0.33m 1.4.2 格栅计算 说明： Q max —最大设计流量，m 3/s ； α—格栅倾角，度（°）； h —栅前水深，m ； ν—污水的过栅流速，m/s 。 栅条间隙数（n ）为 ehv Q n αsin max = =)(306 .03.0025.060sin 153.0条=??? ? 栅槽有效宽度（B ）
第一章 污水的一级处理构筑物设计计算 1.1格栅 格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常进行。被截留的物质称为栅渣。 设计中格栅的选择主要是决定栅条断面、栅条间隙、栅渣清除方式等。 格栅断面有圆形、矩形、正方形、半圆形等。圆形水力条件好，但刚度差，故一般多采用矩形断面。格栅按照栅条形式分为直棒式格栅、弧形格栅、辐流式格栅、转筒式格栅、活动格栅等；按照格栅栅条间距分为粗格栅和细格栅（1.5～10mm ）；按照格栅除渣方式分为人工除渣格栅和机械除渣格栅，目前，污水处理厂大多都采用机械格栅；按照安装方式分为单独设置的格栅和与水泵池合建一处 的格栅。 1.1.1格栅的设计 城市的排水系统采用分流制排水系统，城市污水主干管由西北方向流入污水处理厂厂区，主干管进水水量为s L Q 63.1504 ，污水进入污水处理厂处的管径为1250mm ，管道水面标高为80.0m 。 本设计中采用矩形断面并设置两道格栅（中格栅一道和细格栅一道），采用机械清渣。其中，中格栅设在污水泵站前，细格栅设在污水泵站后。中细两道格栅都设置三组即N=3组，每组的设计流量为0.502s m 3。 1.1.2设计参数 1、格栅栅条间隙宽度，应符合下列要求： 1) 粗格栅：机械清除时宜为16～25mm ；人工清除时宜为25～40mm 。特殊情况下，最大间隙可为100mm 。 2) 细格栅：宜为1.5～10mm 。 3) 水泵前，应根据水泵要求确定。 2、 污水过栅流速宜采用0.6～1.Om ／s 。除转鼓式格栅除污机外，机械清除格栅的安装角度宜为60～90°。人工清除格栅的安装角度宜为30°～60°。 3、当格栅间隙为16～25mm 时，栅渣量取0.10～0.0533310m m 污水；当格栅间隙为30～50mm 时，栅渣量取0.03～0.0133310m m 污水。 4、格栅除污机，底部前端距井壁尺寸，钢丝绳牵引除污机或移动悬吊葫芦
------------------- 时需Sr彳-------- ---- ---- -- 2.5生物反应池（CASS反应池） 2.5.1 CASS反应池的介绍 CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。 CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。 CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点： 建设费用低。省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可 节省20%~30%。工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%; 运转费用省。由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%； 有机物去除率高。出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而 且具有良好的脱氮除磷功能； 管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠； 污泥产量低，性质稳定。
布晶忖呎 2.5.2 CASS反应池的设计计算 图2-4 CASS工艺原理图 (1)基本设计参数 考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS,取COD,BQ[NH-N,TP去除率为20% SS去除率为35% 此时进水水质： COD=380mg/L (1-20%) =304mg/L BOI5=150mg/L X( 1-20%) =120mg/L NH_N=45mg/L X( 1-20%) =36mg/L TP=8mg/L X( 1-20%) =6.4mg/L SS=440mg/L X( 1-35%) =286mg/L 处理规模：Q=14400r/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度(MLSS：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H —般取3-5m,本水厂设计选用4.0m 1 1 排水比：入=—= =0.4 m 2.5 (2)BOD-污泥负荷(或称BOD-SS负荷率)(Ns) =K^^ Ns——BOD污泥负荷(或称BOD-SS负荷率)，kgBOD/(kgMLSS ? d);
1.课程设计指导书 1.1 设计的目的和任务 1.1.1设计题目 活性污泥推流曝气池的设计 1.1.2 设计目的 ⑴通过课程设计，掌握传统活性污泥处理推流曝气池的设计计算方法，掌握设计说明书（计算书）的学做规范，熟练水处理图纸的绘制。 ⑵本设计是水污染控制工程教学中一个重要的实践环节，要求综合运用所学的有关知识，在设计中掌握解决实际工程问题的能力，并进一步巩固和提高理论知识。 设计任务 根据已知资料，计算无额定曝气池工艺尺寸；计算设计鼓风曝气系统。 1.2设计基础资料 某城市污水处理厂，采用传统活性污泥法处理工艺，沉淀池型式为辐流式，曝气池采用鼓风曝气，进入曝气池的总污水量为50000m3/d，污水的时变化系数为1.4，进入曝气池污水的BOD5为215mg/L，处理出水总BOD5≤20mg/L。 1.3设计内容 1.3.1设计完成后应提交设计说明书（含计算书）一份，设计图纸3张 1.3.2设计说明书（计算书）内容 ⑴设计任务； ⑵设计资料； ⑶设计流量、处理效率等计算； ⑷污水处理流程说明。包括处理流程的阐述，主要处理构筑物的选型及理由，绘出工艺流程示意图； ⑸推流曝气池的设计计算，包括设计流量计算、参数选择（负荷、污泥浓度、回流比等）、平面尺寸计算，进出水系统的设计计算过程、计算草图； ⑹鼓风曝气系统的设计计算，包括需氧量、空气量，空气管道系统的设计计
算及空压机的选定等； 1.3.3 设计图纸内容 （1）推流曝气池平面布置图一张（3号图纸） （2）空气管道布置图一张 （3）进、出水系统工艺图 1.4 设计要求 1.4.1 对说明书的要求 ⑴计算步骤要详细，先给出完整的计算公式和列出设计参数，然后带入公式进行认真计算。 ⑵书写认真、语句通顺。要杜绝字迹潦草的现象。 ⑶封面及正文用纸规格、格式要符合学校的规定。 ⑷说明书采用左侧装订（一律用订书机装订）。 ⑸严禁抄袭。 特别提示：对于计算错误、书写不认真、字迹潦草、用纸及装订不规范、不符合要求的说明书，一律要求进行重新计算和重写；对于雷同的说明书全部返回重做。否则不能考核成绩。 1.4.2 对图纸的要求 ⑴图纸规格、绘图基本要求必须符合有关制图标准。绘图纸要选用绘图专用白纸。 ⑵绘图要认真。绘制线条前要主要铅笔尖的粗细，线条的宽度要均一，绘制线条用力力度要适度。线条宽度从粗到细的顺序（参考）是：管线、构筑物、其他线条及尺寸标注线等。 ⑶所有线条（包括直线、圆弧、圆圈、标注线和标注符号）均须用绘图工具绘制，不允许徒手绘制。 ⑷图中所有文字和数字标注采用仿宋体，要求字体大小一致，排列整齐（可轻轻打格，书写在格内，以保证文字字体的大小均一）。 ⑸严禁抄袭。对于图面（平面图、流程高程图）雷同的图纸全部返回重做。 对于设计错误较多、绘图不认真、不符合要求者要求重画，否则不能考核成
水处理常用计算公式汇总 水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西，在这里我总结了几个常常用到的计算公式，按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿的计算，大家可有目的性的观看。 格栅的设计计算 一、格栅设计一般规定 1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2)废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除 25~40mm，机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙 50~100mm。 (3)大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4)如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1)栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。 格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/103m3(栅渣/废水）。 格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/103m3(栅渣/废水）。 (2)栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3。 (3)在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。3、其他参数 (1)过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。 (2)格栅前渠道内水流速度一般采用0.4~0.9m/s。 (3)格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。 (4)机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的措施。 (5)设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。 (6)大中型格栅间内应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。 二、格栅的设计计算 1、平面格栅设计计算 (1)栅槽宽度B 式中，S 为栅条宽度，m；n 为栅条间隙数，个； b 为栅条间隙，m；为最大设计流量， m3/s；a 为格栅倾角，（°);h为栅前水深，m，不能高于来水管（渠）水深；v 为过栅流速， m/s。 (2)过栅水头损失如
2.5 生物反应池（CASS反应池） 2.5.1 CASS反应池的介绍 CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。 CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。 CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点： ●建设费用低。省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可 节省20%~30%。工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%； ●运转费用省。由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶 段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%； ●有机物去除率高。出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而 且具有良好的脱氮除磷功能； ●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。污水处理厂设备种类和数量较少， 控制系统简单，运行安全可靠； ●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS 反应池的设计计算 图2-4 CASS 工艺原理图 （1）基本设计参数 考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。 此时进水水质： COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L 处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m 排水比：λ= m 1 =5 .21 =0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns= η f S K ??e 2 Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)； K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为
某淀粉厂废水处理毕业设计-说明书计算书
一、前言 （一）设计任务来源 学院下达设计任务。 （二）原始资料 原始资料见设计任务书。 （三）设计要求 设计要求按扩大初步设计要求完成设计文件。 （四）设计指导思想 毕业设计的目的是使学生综合运用所学的理论知识，根据“环境保护法”和设计规范以及党和政府颁布的各项政策和法令，依据原始资料，设计一座城市或工业企业的污水处理厂，具体指导思想如下： 1.总结、巩固所学知识，通过具体设计，扩大和深化专业知识，提高解决实际工程技术问题的独立工作能力； 2.熟悉建造一座现代化污水处理厂的设计程序，掌握各类处理构筑物的工艺计算，培养分析问题的能力； 3.广泛阅读各类参考文献及科技资料，正确使用设计规范，熟练应用各种设计手册，标准设计图集以及产品目录等高等工具书，进一步提高计算、绘图的技能和编写好设计说明书，完成工程师的基本训练。 （五）设计原则 “技术先进、经济合理、安全使用、确保质量”。 二、概述 淀粉属多羟基天然高分子化合物，广泛地存在于植物的根、茎和果实中。淀粉是食物的重要成分，是食品、化工、造纸、纺织等工业部门的主要原料。 目前，我国淀粉行业有600多家企业，其中年产万吨以上的淀粉企业仅60多家。该行业1979—1992年的13年中，年产量从28万t增加到149万t，平均年递增率14％。1998年淀粉产量为300多万t。每生产13 m废水，在淀粉、酒 m淀粉就要产生10—203
精、味精、柠檬酸等几个较大的生物化工行业中，淀粉废水的总排放量占首位。淀粉废水中的主要成分为淀粉、蛋白质和糖类，随生产工艺的不同，废水中的Cr COD 浓度在2 000—20 000mg/L 之间。这些淀粉废水若不经处理直接排放，其中所含的有机物进入水体后会迅速消耗水中的溶解氧，造成水体因缺氧而影响鱼类和其他水生生物的生存，同时还会促使水底的有机物质在厌氧条件下分解而产生臭味，恶化水体，污染环境，损害人体健康。因此废水必须进行处理。 淀粉生产的主要原料作物有甘薯类、玉米和小麦。 (一)以甘薯类为原料的淀粉生产工艺是根据淀粉不溶于冷水和其密度大于水的性质，采用专用机械设备，将淀粉从水中的悬浮液中分离出来，从而达到生产淀粉的目的。作为原料的马铃薯等都是通过流水输送到生产线的，在流送过程中，马铃薯等同时得到了一定程度的洗净。除此之外，淀粉厂内还设有专门清除马铃薯等表皮所沾染的污物和砂土的洗净工序。这两工段(洗净和流送工段)流出的废水含有大量的砂土、马铃薯碎皮碎片以及由原料溶出的有机物质。因而这种废水悬浮物含量多，Cr COD 和5BOD 值都不高。 原料马铃薯经洗净后，磨碎形成淀粉乳液。乳液中含有大量的渣滓，需使淀粉乳与渣滓分离，淀粉乳进入精制、浓缩工段。这时，分离废水中含有大量的水溶性物质，如糖、蛋白质、树脂等，此外还含有少量的微细纤维和淀粉。Cr COD 和5BOD 值很高，并且水量较大，因而这一工段是马铃薯原料淀粉厂主要污染废水。 在精制淀粉乳脱水工序产生的废水水质与分离废水相同。 淀粉生产过程中，产生大量渣滓，长期积存在贮槽内，会产生一定量酸度较高的废水。另外，还有蛋白分离废水、生产设备洗刷废水、厂区生活废水等。 (二)以玉米为原料的生产工艺其废水主要来源于浸泡、胚芽分离、纤维洗涤和脱水等工序。此工艺主要表现为耗水量大和淀粉提取率低，这就造成了玉米淀粉废水量大，且污染物浓度高。工艺用水量一般为5—123m /t 玉米。玉米淀粉废水中的主要成分为淀粉、糖类、蛋白质、纤维素等有机物质，Cr COD 值为8 000—30 000mg/L ，5BOD 值为5 000—20 000mg/L ，SS 值为3 000—5 000mg/L 。 (三)以小麦为原料的生产工艺其废水由两部分组成：沉降池里的上清液和离心后产生的黄浆水。前者的有机物含量较低，后者的含量较高。生产中，通常将两部分的废水混合后称为淀粉废水。
目录： 第一章设计原始资料----------------------2 第二章工艺流程-------------------------4 第三章计算-----------------------------4 第一节污染物去除率--------------------------4 第二节格栅计算------------------------------5 第三节调节池计算----------------------------8 第四节配水井设计计算------------------------9 第五节工艺比选-----------------------------10 第六节CASS池计算---------------------------12 第七节接触池计算---------------------------16 第八节加氯间计算---------------------------17 第九节压滤机房计算-------------------------19 第四章参考文献------------------------20
第一章设计原始资料: 1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3万吨。废水来源与生产安排同上。设计废水流量10000 m3/d，混合废水水质如下： CODcr BOD5 SS pH 800 mg/L 400 mg/L 200 mg/L 6～9 2.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国2008年8月1日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5 SS pH 150 mg/L 30 mg/L 50 mg/L 6～9 3污水设计流量 Q=10000m3/d =416.67m3/h =0.1157m3/s 3 0.116/ m s 4. 造纸废水来源：
} 某污水处理厂设计说明书 计算依据 1、工程概况 该城市污水处理厂服务面积为，近期（2000年）规划人口10万人，远期（2020年）规划人口万人。 2、水质计算依据 A．根据《室外排水设计规范》，生活污水水质指标为： COD Cr 60g/人d BOD5 30g/人d — B．工业污染源，拟定为 COD Cr 500 mg/L BOD5 200 mg/L C．氨氮根据经验值确定为30 mg/L 3、水量数据计算依据： A．生活污水按人均生活污水排放量300L/人·d； B．生产废水量近期×104m3/d，远期×104m3/d考虑； C．公用建筑废水量排放系数近期按，远期考虑； ， D．处理厂处理系数按近期，远期考虑。 4、出水水质 根据该厂城镇环保规划，污水处理厂出水进入水体水质按照国家三类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为： COD Cr 100mg/L
BOD5 30mg/L SS 30mg/L NH3-N 10mg/L 污水量的确定 ￥ 1、综合生活污水 近期综合生活污水 远期综合生活污水 2、工业污水 近期工业污水 远期工业污水 3、进水口混合污水量 处理厂处理系数按近期，远期考虑，由于工业废水必须完全去除，所以不考虑其处理系数。& 近期混合总污水量 取 远期混合总污水量 取 4、污水厂最大设计水量的计算
近期； ，取日变化系数；时变化系数； 。 ； 远期； ，取日变化系数；时变化系数； 。 拟订该城市污水处理厂的最大设计水量为 污水水质的确定 近期取 取 /
远期取 取 则根据以上计算以及经验值确定污水厂的设计处理水质为： ，， ，， 考虑远期发展问题，结合《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918－2002），处理水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中的一级标准（B）排放要求。 拟定出水水质指标为： 表1-1 进出水水质一览表 基本控制项目一级标准（B）进水水质去除率 % 序号 % 1COD80· 325 2BOD20150% 3` 20300% SS 4氨氮8[1]30、 % 5T-N204050% 6T-P) 350% 7pH6～97～8 ' 注：[1]取水温>12℃的控制指标8，水温≤12℃的控制指标15。 [2]基本控制项目单位为mg/L，PH除外。
污水处理设计公式 竖流沉淀池[3] 中心管面积： f=q/vo=0.02/0.03=0.67m2 中心管直径： do=√4f/∏ =√4*0.67/3.14=0.92 中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度： h3=q/v1∏d1=0.02/0.03*3.14*0.92*1.35 沉淀部分有效端面积： A=q/v=0.02/0.0005=40m2 沉淀池直径： D=/4（A+f）/∏ =/4*（40+0.67）/3.14=7.2m 沉淀部分有效水深： h2=vt*3600=0.0005*1.5*3600=2.7m 沉淀部分所需容积： V=SNT/1000=0.5*1000*7/1000=3.5m3 圆截锥部分容积： h5=（D/2-d`/2）tga=（7.2/2-0.3/2）tg45=3.45m 沉淀池总高度： H=h1=h2=h3=h4=h5=0.3+2.7+0.18+0+3.45=6.63m 符号说明： q——每池最大设计流量，m3/s vo——中心管内流速，m/s v1 ——污水由中心管喇叭口与反射板之间的缝隙流出速度，m/s d1 ——喇叭口直径，m v——污水在沉淀池中的流速，m/s t——沉淀时间，h S——每人每日污水量，L/（人?d），一般采用0.3～0.8L/（人?d）N——设计人口数，人 h1——超高，m
h4——缓冲层高，m h3——污泥室圆截锥部分的高度，m R——圆锥上部半径，m r——圆锥下部半径，m 污水处理中ABR厌氧和SBR的设计参数 1）进水时间TF 根据每一系列的反应池数、总进水量、最大变化系数和反应池的有效容积等因素确定。 2）曝气时间TA 根据MLSS浓度、BOD－SS负荷、排出比、进水BOD浓度来确定。由于： 式中：Qs－污水进水量（m3／d） Ce－进水平均BOD（mg／l） V－反应池容积（m3） e－曝气时间比：e＝n×TA／24 n－周期数 TA－1个周期的曝气时间 又由于： 1／m－排出比 则： 将e＝n×TA／24代人，则： 3）沉淀时间Ts 根据活性污泥界面的沉降速度、排出比确定。 活性污泥界面的沉降速度和MLSS浓度有关。由经验公式得出： 当MLSS≤3000mg／l时 Vmax＝7.4×104×t×MLSS-1.7 当MLSS＞3000mg／l时 Vmax＝4.6×104×MLSS-1.26 式中Vmax－活性污泥界面的沉降速度（m／h） t－水温℃ MLSS－开始沉降时的MLSS浓度（mg／l） 沉淀时间Ts＝H×（1／m）＋ε／Vmax 式中：H－反应池水深（m） 1／m－排出比
某污水处理厂设计说明书 1.1 计算依据 1、工程概况 该城市污水处理厂服务面积为12.00km2，近期（2000年）规划人口10万人，远期（2020年）规划人口15.0万人。 2、水质计算依据 A．根据《室外排水设计规范》，生活污水水质指标为： COD Cr 60g/人d BOD5 30g/人d B．工业污染源，拟定为 COD Cr 500 mg/L BOD5 200 mg/L C．氨氮根据经验值确定为30 mg/L 3、水量数据计算依据： A．生活污水按人均生活污水排放量300L/人·d； B．生产废水量近期1.2×104m3/d，远期2.0×104m3/d考虑； C．公用建筑废水量排放系数近期按0.15，远期0.20考虑； D．处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑。 4、出水水质 根据该厂城镇环保规划，污水处理厂出水进入水体水质按照国家三类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为： COD Cr 100mg/L BOD5 30mg/L SS 30mg/L
NH3-N 10mg/L 1.2 污水量的确定 1、综合生活污水 近期综合生活污水 远期综合生活污水 2、工业污水 近期工业污水 远期工业污水 3、进水口混合污水量 处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑，由于工业废水必须完全去除，所以不考虑其处理系数。近期混合总污水量 取 远期混合总污水量 取 4、污水厂最大设计水量的计算 近期； ，取日变化系数；时变化系数；
。 远期； ，取日变化系数；时变化系数； 。 拟订该城市污水处理厂的最大设计水量为 1.3 污水水质的确定 近期取 取 远期取 取 则根据以上计算以及经验值确定污水厂的设计处理水质为： ，，
给水排水工程专业 毕业设计任务书 设计题目：朔州市恢河污水处理厂设计 学生：李文鹃 指导教师：杨纪伟 完成日期：2006年2月日---2006年6月日 河北工程大学城建学院 给水排水教研室 2006年2月 一、设计题目：朔州市恢河污水处理厂设计 二、设计（研究）内容和要求：（包括设计或研究内容、主要指标与技术参数， 并根据课题性质对学生提出具体要求） 根据朔州市城市总体规划图和所给的设计资料进行城市污水处理厂7设计。 设计内容如下： 1、完成一套完整的设计计算说明书。说明书应包括：污水水量的计算；设 计方案对比论证；污水、污泥、中水处理工艺流程确定；污水、污泥、 中水处理单元构筑物的详细设计计算，（包括设计流量计算、参数选择、 计算过程等，并配相应的单线计算草图），厂区总平面布置说明；污水厂 环境保护方案；污水处理工程建设的技术经济初步分析等。 2、绘制图纸不得少于8张，所有图纸按2#图出。（个别图纸也可画成1#图）。 此外，其组成还应满足下列要求： （1）污水处理工艺及污水回用总平面布置图1张，包括处理构筑物、附属构筑物、配水、集水构筑物、污水污泥管渠、回流管渠、放 空管、超越管渠、空气管路、厂内给水、污水管线、中水管线、 道路、绿化、图例、构筑物一览表、说明等。 （2）污水处理厂污水和污泥及污水回用工程高程布置图1张，即污水、污泥、中水处理高程纵剖面图，包括构筑物标高、水面标高、地 面标高、构筑物名称等。 （3）污水总泵站或中途泵站工艺施工图1张。 （4）污水处理及污泥处理工艺中两个单项构筑物施工平面图和剖面图及部分大样图3~4张。 （5）污水回用工程中主要单体构筑物工艺施工图1~2张。 3、完成相关的外文文献翻译1篇（不少于5000汉字）。外文资料的选择在
污水处理基本计算公式 水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西，在这里我总结了几个常常用到的计算公式，按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿、碳源、除磷、反渗透、水泵和隔油池计算公式，由于篇幅较长，大家可选择有目的性的观看。 格栅的设计计算 一、格栅设计一般规定 1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2) 废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除25~40mm，机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙50~100mm。 (3) 大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4) 如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1) 栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。 格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/103m3 (栅渣/废水）。 格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/103m3 (栅渣/废水）。
(2) 栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3。 (3) 在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。 3、其他参数 (1) 过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。 (2) 格栅前渠道水流速度一般采用0.4~0.9m/s。 (3) 格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。 (4) 机械格栅的动力装置一般宜设在室，或采取其他保护设备的措施。 (5) 设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。 (6) 大中型格栅间应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。 二、格栅的设计计算 1、平面格栅设计计算 (1) 栅槽宽度B
工程实例一某城市污水处理厂设计 1、设计资料 1.1 工程概况 某城市临近北海，以海产养殖、水产品加工、海洋运输为主，工业发展速度较慢。 1.2 水质水量资料 该市气候温和，年平均21℃，最热月平均35℃，极端最高41℃，最高月平均15℃，最低10℃。常年主导风向为南风和北风。夏季平均风速2.8m/s，冬季1.5 m/s。 根据该市中长期发展规划，2005年城市人口20万，2015年城市人口28万。由于临近大海，城市地势平坦，地质条件良好，地表土层厚度一般在10 m以上，主要为亚砂土、亚粘土、砂卵石组成，地基承载力为1㎏/㎝2。此外，地面标高为123.00m，附近河流的最高水位为121.40m。 目前城市居民平均用水400L/人.d，日排放工业废水2×104m3/d，主要为有机工业废水，具体水质资料如下： 1.城市生活污水: COD 400mg/l,BOD 5 200mg/l,SS 200mg/l,NH 3 -N 40mg/l,TP 8mg/l,pH 6～9. 2.工业废水: COD 800mg/l,BOD 5 350mg/l,SS 400mg/l,NH 3 -N 80mg/l,TP 12mg/l,pH 6～8 1.3 设计排放标准 为保护环境，防止海洋污染，污水处理厂出水执行“城镇污水处理厂污染物 2.污水处理工艺流程的选择 2.1计算依据 ①生活污水量：280000×400×103 =112000 m3/d=1296.30 L/s 设计污水量：112000+20000=132000 m3/d，水量较大。 ②设计水质 设计平均COD： 461 mg/L；设计平均BOD：223 mg/L；设计平均SS：230mg/L 设计平均NH 3 -N 46 mg/L；设计平均TP9 mg/L。 ③污水可生化性及营养比例 可生化性：BOD/COD=223/461≈0.484，可生化性好，易生化处理。 去除BOD：223-20=203 mg/L。根据BOD：N：P=100：5：1，去除203 mg/LBOD需
目录 摘要 (1) Abstract (1) 设计说明书 1. 工程概况 (2) 1.1. 自然条件 (2) 1.2. 进厂污水 (2) 1.3. 出水水质要求 (3) 2. 主工艺比选 (3) 2.1. 污水水质分析 (4) 2.2. 可选工艺 (5) 2.2.1. 传统A2/O工艺 (5) 2.3. 主工艺确定 (5) 3. 工艺流程设计说明 (6) 3.1. 一级处理设计说明 (6) 3.1.1. 中隔栅 (6) 3.1.2. 细格栅 (6) 3.1.3. 沉砂池 (7) 3.1.4. 污水提升泵房 (7) 3.3. 污泥处理系统设计说明 (8) 3.3.1. 储泥、搅拌、提升 (8) 3.3.2. 污泥浓缩脱水车间 (8) 3.4. 加药系统设计说明 (9) 3.4.1. 加药（碱度补充）系统 (9) 4. 污水厂布置说明 (9) 4.1. 整体布局 (10) 4.2. 办公生活区 (10) 4.3. 污水处理区、动力区 (10) 4.4. 污泥区、加药区 (10)
摘要 本工程为陕西城市污水处理厂工艺设计（7万m3/d），地处陕西，日处理城市污水7万方。进厂污水氮含量较高，磷含量正常，污水处理重在脱氮，兼顾除磷。 本工程采用不设初沉池的三沟不等体积A2O工艺，采用新型的8阶段同步脱氮除磷运行模式，较传统的6阶段模式强化了除磷功能，减小了边沟体积从而减少了厌氧释磷量，具有良好的脱氮除磷效果。三沟交替运行，构筑物集中个数少，无需初沉池二沉池；抗冲击负荷能力强，出水水质稳定，污泥稳定无需消化。本工程采用水下推流器和薄膜微孔曝气器组合的复合曝气模式，突破了氧化沟的深度限制，达到6m，提高了氧利用效率，节能省地。 污水经过中细格栅、沉砂池等一级处理和A2O二级处理后达到排放标准，直接排放或回用。本工程处理效果好，能耗低，厂内构筑物集约，自动化程度高，管理方便。 Abstract This projiect is "Jinan wastewater treatment factory technological design (70000m3/d) ". This project locates at Jinan in Shanxi province . Entering factory sewage nitrogen content is higher, the phosphor content is normal, the wastewater treatment is heavy to be taking off nitrogen, gives attention to both in phosphor. This project adoption doesn't establish three ditches that the beginning sinks pond not to wait the physical volume A2O type to oxidize a ditch craft and adopt new of 8 stages synchronously take off nitrogen the phosphor circulates mode, besides which, more traditional of 6 stage modes enhanced in addition to phosphor function, let up the side ditch physical volume to reduce to be disgusted with oxygen to release amount of Lin thus, had to goodly take off nitrogen in addition to phosphor effect. the water fluid matter stabilizes, dirty mire's stabilizing don't need digest.This engineering adoption underwater pushes to flow a tiny bore Pu spirit machine of machine and thin film to combine of compound Pu spirit mode, broke the depth restriction of oxidizing the ditch, raised oxygen to make use of an efficiency, economize on energy ground in the province. Sewage through medium thin space grid, sink sand pond etc. an attain exhaustion standard after oxidizing the second class processing of ditch, directly emissions or time is used.This engineering handles effective, can consume low, construct a thing inside the factory intensive, automate degree Gao, manage convenience.