浅谈垃圾焚烧炉受热面积灰及对策 -----高飞 关键词：垃圾炉受热面过热器积灰预防措施 1、引言 绿色动力环保热电垃圾锅炉为绿色动力环境工程自主研发的三驱动机械炉排炉，日处理1050t/d，配套三套余热锅炉WGZ27.8-400℃/4MPa，一期工程于2006年动工建设，于2008年4月份进入商业运行；二期工程于2009年动工建设，2010年投入正常运行。余热锅炉采用四烟道立式布置，对流受热面积灰表现明显，最初受热面积灰被迫停炉次数较多，严重困扰了锅炉的正常运行调整和连续运行时间，大大增加了运行费用和设备因启停造成的损耗。运行时间最初为1个月左右，经过多方面的改造、控制和调整，现在已得到了有效控制，连续运行时间可以保证3个月以上，余热锅炉利用效率大为提高，单炉日垃圾处理350t以上，负荷率为105%，吨位垃圾产汽达到1.8以上。下面，就针对绿色动力积灰浅谈自己的见解。 2、改造前积灰部位分析 图一对流管束运行一个月后积灰图二高温过热器运行50天后积灰
图一：对流管束入口积灰情况： ①对流管束结构：对流管束布置于三烟道，Ⅲ级过热器的前面。蒸发管束的管子成倾斜状，以避免产生汽水分层。蒸发管束与第二隔墙、后墙水冷壁组成水循环回路。共分上下两级，各50组，共100组，每组4根组成。管道规格为：￠42*4.5，每组之间的管壁距离为 70.5mm，节距为114mm，其中布置有24根吊挂管。 ②锅炉连续运行20天左右，锅炉负荷维持在23～32T/H，对流管束入口烟温从450℃升至720℃，且三烟道入出口负压测点压差不断增大，烟气通流面积减少，被迫降低锅炉负荷，以至难以维持正常运行被迫停炉。 ③停炉后检查积灰部位：三烟道对流管束入口处管子与管子之间间隙几乎被全部堵死，锅炉运行后期因积灰换热效果较差，烟温偏高，至积灰成熔融状且较硬的灰块，受烟气冲刷的影响表面管子挂有成（钟乳岩）状的挂焦。 图二：高温过热器出口与中温过热器接口部位积灰： ①由于管组中间部位脉冲吹灰器难以形成有效的冲击，加上管束节
锅炉四管爆漏原因分析 和预防措施 集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-
锅炉四管爆漏原因分析和预防措施锅炉"四管"爆漏占火力发电机组各类非计划停运原因之首,严重影响火力发电厂安全、经济运行。总结下电防"四管"泄漏管理经验，对锅炉"四管"爆漏原因进行分析并提出预防措施。 所谓锅炉"四管"是指锅炉水冷壁、过热器、再热器和省煤器，传统意义上的防止锅炉四管泄漏，是指防止以上部位炉内金属管子的泄漏。锅炉四管涵盖了锅炉的全部受热面，它们内部承受着工质的压力和一些化学成分的作用，外部承受着高温、侵蚀和磨损的环境，在水与火之间进行调和，是能量传递集中的所在，所以很容易发生失效和泄漏问题。据历年不完全统计锅炉"四管"爆漏占火力发电机组各类非计划停运原因之首。锅炉一旦发生"四管"爆漏，增加非计划停运损失，增大检修工作量，有时还可能酿成事故，严重影响火力发电厂安全、经济运行。引起锅炉"四管"泄漏的原因较多，其中磨损、腐蚀、过热、拉裂是导致四管泄漏的主要原因。总结下电防"四管"泄漏管理经验及防磨防爆小组最近10年在下电、托电、盘电、张热电、石热等电厂的工作经验，对锅炉"四管"爆漏原因进行分析并提出预防措施。 一、锅炉"四管"爆漏原因分析 1.磨损 煤粉锅炉受热面的飞灰磨损和机械磨损，是影响锅炉长期安全运行的主要原因。飞灰磨损的机理是携带有灰粒和未完全燃烧燃料颗料的高速烟气通过受热面时，粒子对受热面的每次撞击都会梳离掉极微量的金
属，从而逐渐使受热面管壁变薄，烟速越高灰粒对管壁的撞击力就越大;烟气携带的灰粒越多(飞灰浓度越大)，撞击的次数就越多，其结果都将加速受热面的磨损。长时间受磨损而变薄的管壁，由于强度降低造成管子泄漏。受热面飞灰磨损泄漏、爆管有明显的宏观特征，管壁减薄，外表光滑。运行中发生严重泄漏时，可发现两侧烟温偏差，不及时停炉处理，往往会加大泄漏范围，并殃及其他受热面的安全。2009年下电#3炉高温省煤器发生磨损泄漏，首先发现一侧烟温明显降低，给水和蒸汽流量偏差大，后停机发现省煤器管子磨损爆破。造成严重飞灰磨损的原因是结构因素，设计、安装与检修的不足都可能导致磨损加剧。在省煤器边排管与炉墙之间、省煤器弯头与炉墙之间、再热器与两侧墙之间存在一个烟气走廊。这个区域由于烟气流动阻力小，局部烟速可增大到平均烟速的两倍，甚至更大，造成这些地方管子磨损严重。位于烟气走廊的省煤器、再热器的弯头，过热器下弯头及管卡附近的边排管和穿墙管部位是飞灰磨损较为严重的部位，特别在省煤器区，烟气温度已较低，灰粒变硬，磨损更为突出。喷燃器、吹灰器和三次风喷嘴附近水冷壁等处也是煤粉磨损较为严重的部位。在安装、运行和检修过程中，如果受热而管子未固定牢或管卡受热变形，管排就会发生振动并与管卡发生碰撞磨损，也要造成机械磨损而漏泄。预防磨损的方法主要是减小烟气走廊，均匀气流，受热面管子迎风面加装护铁或涂耐磨涂料等。 2.腐蚀 锅炉"四管"受热面的腐蚀主要是管外的腐蚀和水品质不合格引起的管内化学腐蚀。当腐蚀严重时，可导致腐蚀爆管事故发生。烟气对管壁
锅炉水冷壁泄漏、爆管现象、原因及处理 一、现象: 1：汽包水位降低，严重时汽包水位急剧下降，给水流量不正常的大于蒸汽流量 2：炉膛负压瞬时偏正且不稳定 3：炉管泄漏检测装置报警 4：从检查孔、门、炉墙等不严密处可能向外喷烟气和水蒸汽，并有明显泄漏声 5：主蒸汽流量、主蒸汽压力下降 6：泄漏后各段烟气温度下降，排烟温度降低 7：锅炉燃烧不稳火焰发暗，严重时引起锅炉灭火 8：引风机投自动时，静叶开度不正常增大，电流增加 二、原因： 1：给水、炉水质量不合格，使管内壁腐蚀或结垢超温 2：炉水泵工作失常、造成炉水循环不良 3：燃烧调整不当，火焰偏斜，造成水冷壁管被煤粉冲刷磨损4：节流圈安装不当，管内有异物造成水循环不良 5：管壁长期超温运行 6：吹灰器内漏或未正常退出，蒸汽吹破炉管 7：管材质量不合格，焊接质量不良 8：水冷壁结焦
9：大块焦砸坏水冷壁管 10：锅炉长期超压运行 11：锅炉启动升温、升压过快 12：管材老化失效 13：锅炉严重减水处理不当，继续上水使管子急剧冷却或锅炉严重减水使管子过热爆破 14：水冷壁膨胀受阻 三、处理: 1：当水冷壁管泄漏不严重能维持汽包正常水位时，可适当降低参数运行，降负荷运行，密切监视泄漏部位的发展趋势，做好事故预想，汇报值长，请示尽快停炉 2：当水冷壁管爆破不能维持正常水位时，立即停炉。停炉后继续加强上水，水位不能回升时停止上水，省煤器再循环门不应开启 3：水冷壁管爆破严重减水时，应进行下列处理 （1）：立即停炉，维持引风机运行，排除炉内蒸汽 （2）：停炉后继续上水，维持汽包水位 （3）：若无法维持水位，应停止炉水循环泵及给水泵运行（4）：停炉后，电除尘应立即停电
第26卷第14期中国电机工程学报V ol.26 No.14 Jul. 2006 2006年7月Proceedings of the CSEE ?2006 Chin.Soc.for Elec.Eng. 文章编号：0258-8013 (2006) 14-0093-05 中图分类号：TM77 文献标识码：A 学科分类号：470?40 电站煤粉锅炉掺烧强结渣煤的混煤结渣性能研究阎维平1 , 陈吟颖1 , 邢德山1,高宝桐2 , 张立岩3 (1．华北电力大学，河北省保定市071003；2．华北电力科学研究院，北京市西城区100045； 3．大唐国际发电股份有限公司下花园发电厂，河北省张家口市075300) Performances of Pulverized-coal Boilers Burning Heavy Slagging Blending Coals YAN Wei-ping1, CHEN Yin-ying1, XING De-shan1, GAO Bao-tong2, ZHANG Li-yan3 (1. North-China Electric Power University, Baoding 071003, Hebei Province, China; 2. North-China Electric Power Research Institute, Xicheng District, Beijing100045,China; 3. Xiahuyuan Power Plant of Datang International Power Generation CO.,LTD., Xiahuayuan 075300, Hebei Province, China) ABSTRACT：The slagging performance of the blended heavy slagging coals is investigated for 100MW and 200MW boilers of a power plant in North China. Based on measurement and analysis of coals characteristics and ash composition, the main slagging parameters and tendency of the coal quality index of different blending ratios are predicted with the principle of coal blending and thermal calculation of the furnace. Reasonable blending ratios are presented for two boilers. The spot experimental result shows: To avoid heavy slagging of the discharge heater surface of the furnace, the blending ratios are not less than 50% for the 410t/h boiler and it can be properly added to 80% for the 670t/h boiler. The theoretical results are in agreement with experimental results. KEY WORDS: thermal power engineering; dry ash extraction coal boiler; blended ratio; blended coal; slagging properties. 摘要：该文研究了华北某发电厂100MW、200MW燃煤机组由现烧的弱结渣煤改烧强结渣混煤的炉膛受热面结渣性能变化。在煤质与灰分成分测量与分析的基础上，根据工程上动力用煤配煤原则，并结合锅炉炉膛热力计算与2台锅炉的设计特点，分析预测了不同掺混比的混煤煤质主要结渣指标与程度，得到2台锅炉掺烧强结渣煤的合理比例。在理论分析基础上的试烧实验结果表明：在锅炉满负荷运行工况下，为避免炉膛出口受热面严重结渣，410t/h锅炉掺烧强结渣煤的比例不宜超过50%；670t/h锅炉掺烧强结渣煤的比例可适当增加到80%。实际试烧实验结果与理论预测基本吻合，该研究方法可为大型煤粉锅炉掺烧强结渣煤提供一定理论分析依据。 关键词：热能动力工程；固态排渣炉；强结渣性煤；掺烧比； 基金项目：教育部重点实验室“电站设备状态监测与控制”项目。混煤；结渣性能 0 引言 华北某发电厂100MW、200MW发电机组分别为HG-410/100-9型、HG-670/140-9型单锅筒自然循环锅炉，π型布置，四角切圆燃烧，中间仓储式热风送粉系统，原设计煤及现烧煤均为弱结渣煤。 近年来，为了降低发电成本，该电厂希望能在不改造设备的条件下，改烧、或与弱结渣煤掺烧大于50%的当地廉价、强结渣煤，因此，掺烧强结渣性煤后可能造成的锅炉炉膛出口受热面严重结渣，成为锅炉安全经济运行中的突出问题。为了确定避免锅炉炉膛严重结渣的合适掺烧比例，本文对现烧煤、拟掺烧煤的煤质及其灰分进行了比较详细的检测分析，应用合理的工程实用计算与预测方法，并结合锅炉炉膛热力计算，对2台锅炉掺烧强结渣煤的结渣指标、影响因素与合适的掺烧比例进行了比较深入的研究和预测。在理论分析的基础上，采用50%~70%的强结渣煤掺混比例进行了锅炉试烧，以验证分析结果。该研究方法与实践验证对国内电厂普遍存在的同类问题具有一定的工程参考价值。 1 锅炉炉膛结渣分析与预测方法 固态排渣煤粉锅炉炉膛的结渣程度主要取决于煤的灰熔融特性，还与灰分含量、燃烧方式、炉膛结构和运行工况等有关[1-3]。如果在锅炉上直接进行试烧实验，则除了要较长的周期及大量人力、物力耗费外，还要承担炉内严重结渣造成事故的风险。
锅炉水冷壁爆管的分析处理和防止措施(新版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0506
锅炉水冷壁爆管的分析处理和防止措施 (新版) 1概况 我市某香料化工厂一台DZL4—l.25—AⅡ型蒸汽锅炉2002年10月投用后，不到一年时间就发生了水冷壁爆管。2003年8月11日现场检查，笔者发现爆破口位于右侧炉门旁第11根水冷壁管的弯曲部位(该炉为偏锅筒，结构紧凑，炉膛布满水冷壁，故在炉门处采用弯管以防遮挡炉门口)．爆口为纵向破裂．其断面较为锐利。管内壁附着层厚约0.5mm的薄垢破口的上下两头堵满片状散垢．与该管相连的右侧集箱有大量脱落的散垢堆积，锅筒底部也有少量的散垢渣杂。 2原因分析 笔者认为水循环故障是导致该水冷壁管短期过热爆管的主要原因。
(1)该炉为自然循环锅炉。不同温度的工质具有不同的重度，其差异形成的推动力是水循环的动力，即工质在下降管中的重度比在水冷壁中的大，其差异形成的动力克服了工质上升和下降的流动阻力，这样就利用其自然特性形成了水循环。工质在循环中吸收受热面壁的热量，既降低了受热面壁的温度，防止受热面壁超温，保证受热面的使用寿命，又成为具有一定品质的蒸汽，从而使锅炉的功能得以实现。 (2)该炉在运行过程中，因水处理工作的不规范而产生的水垢渣块，堆积在锅筒底部，在水循环动力的作用下，随锅水一起被吸入下降管中，并被带到集箱，其中质量较重、颗粒较大的散垢杂在重力、惯性的作用下，沉积在集箱底部，并用不断堆积成小山丘状，从而减少了工质进入水冷壁管的流通面积，据流体力学理论可知，此处工质的流速增大，静压减少，导致水冷壁管进口压力降低，水循环减弱。 （3）随下降管锅水带入集箱的水垢渣中质量较轻，呈薄处状的散垢，会漂浮在流动的锅水中，随着水循环从集箱进入水冷壁管
一、现象: 1：汽包水位降低，严重时汽包水位急剧下降，给水流量不正常的大于蒸汽流量 2：炉膛负压瞬时偏正且不稳定 3：炉管泄漏检测装置报警 4：从检查孔、门、炉墙等不严密处可能向外喷烟气和水蒸汽，并有明显泄漏声 5：主蒸汽流量、主蒸汽压力下降 6：泄漏后各段烟气温度下降，排烟温度降低 7：锅炉燃烧不稳火焰发暗，严重时引起锅炉灭火 8：引风机投自动时，静叶开度不正常增大，电流增加 二、原因： 1：给水、炉水质量不合格，使管内壁腐蚀或结垢超温 2：炉水泵工作失常、造成炉水循环不良 3：燃烧调整不当，火焰偏斜，造成水冷壁管被煤粉冲刷磨损 4：节流圈安装不当，管内有异物造成水循环不良 5：管壁长期超温运行 6：吹灰器内漏或未正常退出，蒸汽吹破炉管 7：管材质量不合格，焊接质量不良 8：水冷壁结焦 9：大块焦砸坏水冷壁管 10：锅炉长期超压运行 11：锅炉启动升温、升压过快 12：管材老化失效 13：锅炉严重减水处理不当，继续上水使管子急剧冷却或锅炉严重减水使管子过热爆破14：水冷壁膨胀受阻 三、处理: 1：当水冷壁管泄漏不严重能维持汽包正常水位时，可适当降低参数运行，降负荷运行，密切监视泄漏部位的发展趋势，做好事故预想，汇报值长，请示尽快停炉 2：当水冷壁管爆破不能维持正常水位时，立即停炉。停炉后继续加强上水，水位不能回升时停止上水，省煤器再循环门不应开启 3：水冷壁管爆破严重减水时，应进行下列处理
（1）：立即停炉，维持引风机运行，排除炉内蒸汽（2）：停炉后继续上水，维持汽包水位 （3）：若无法维持水位，应停止炉水循环泵及给水泵运行（4）：停炉后，电除尘应立即停电
GB/T1572-89 煤的结渣性测定方法 代替GB1572-1979 Determination of clinkering property of coal 1.主题内容与适用范围 本标准规定了测定煤的结渣性时所用的试样制备、仪器、设备、测定步骤结果计算和重复性。 本标准适用于褐煤、烟煤和无烟煤和焦炭的结渣性测定。 2.方法要点 将3～6mm粒度的试样，装入特制的气化装置中，用同样粒度的木炭引燃，在规定鼓风强度下使其气化（燃烧），待试样燃尽后停止鼓风，冷却，称量和筛分，从大于6mm的渣块质量算出结渣率，表示煤的结渣性。 3.引用标准 GB474 煤样的制备方法 GB483 煤质分析试验方法一般规定 4.术语 I.结渣率 试样在规定的鼓风强度下进行气化，其灰分因受反应热的影响熔结成渣，其中 大于6mm粒度的渣块质量占总灰渣质量的百分数，称为该试样在此鼓风强度下 的结渣率。 II.鼓风强度 试样在气化或燃烧时，空气通过炉栅截面的平均流速，以m/s表示。
III.最大阻力 试样在气化或燃烧时，料层对气流产生的最大阻力。 IV.反应时间 试样在气化或燃烧时，从点火开始到燃烧停止所经过的时间，以min表示。 5.仪器、设备和材料 I.结渣性测定仪：如图1所示。 1-观测孔；2-烟气室；3-锁紧螺筒；4-气化筒；5-空气室；6-烟气排出口7-测压孔；8-空气针形阀；9-流量计；10-进气管；11-顶盖； 图1 结渣性测定仪
II.鼓风机：风量不小于12m3/h，风压不小于49hPa（500mmH2O）。 III.马弗炉：炉内加热室不小于下列尺寸：高140mm，宽200mm，深320mm。炉后壁或上壁应有排气孔，并配有温度控制器。 IV.工业天平：最大称量1kg，感量0.01g。 V.振筛机：往复式，频率240±20min-1，振幅40±2mm。 VI.圆孔筛：筛孔3mm和6mm，并配有筛盖和筛底。 VII.U型压力计：可测量不小于49hPa（500mmH2O）压差。 VIII.带孔小铁铲：面积100mm×100mm，边高20mm，底面有直径2～2.5mm的孔约100个。 IX.铁盘：用厚度1～1.5mm的铁板制成，尺寸不应小于下列规定：长200mm，宽150mm，高40mm。底盘四角处有20mm的垫脚。 X.木炭：无混入杂质的硬质木炭，粒度3～6mm。 XI.石棉板：厚2～3mm。 XII.小圆铁桶：容积400cm3。 XIII.铁漏斗：薄铁皮制成。大口直径120mm，小口直径45mm，长径120mm。 XIV.板式毛刷1把。 XV.搪瓷盘：4个，长约300mm，宽约200mm，高约30mm。 6.试样的制备 I.按GB474的规定，制备粒度3～6mm空气干燥试样4kg左右。 II.挥发分焦渣特征小于或等于3的煤样以及焦炭不需要经过破粘处理。 III.挥发分焦渣特征大于3的煤样，按下列方法进行破粘处理。 i.将马弗炉预先升温到300℃。 ii.量取煤样800cm3（同一强度重复测定用样量），放入铁盘内，扒平，使其厚度不超过150mm。 iii.打开炉门，迅速将铁盘放入炉内，立即关闭炉门。 iv.待炉温回升到300℃以后，恒温30min。然后将温度调到350℃，并在此温度下加热到挥发物逸完为止。 v.打开炉门，取出铁盘，趁热用铁丝钩搅松煤样，并倒在振筛机上过筛。 遇有大于6mm的焦块时，轻轻压碎，使其全部通过6mm筛子。取3～6mm 粒度煤样备用。
锅炉水冷壁管爆管的原因分析及处理 【摘要】本文对锅炉水冷壁管的爆管原因进行了分析，提出了处理方法及预防措施。 【关键词】锅炉；爆管；处理方法；预防措施 我市某纸箱厂一台DZL4—1.25—AII型蒸汽锅炉，于2013年2月8日发生水冷壁管爆管。该锅炉2010年8月投用，实际使用时间两年多。经现场检验，发现爆破口位于右侧炉门第10根水冷壁管的弯曲部位。爆口为纵向破裂，其断面较为锐利，管内壁附着一层厚约0.6mm的水垢。破口的上下两端堵满片状散垢，与该管相连的右侧集箱有大量的脱落的散垢堆积，锅筒底部也有少量的散垢、水渣等。 一、爆管原因分析 （一）水循环故障。1.该锅炉为自然循环锅炉。不同温度的工质具有不同的重度，其差异形成的推动力是水循环的动力。即工质在下降管中的重度比在水冷壁中的大，其差异形成的推动力克服了工质上升和下降的流动阻力，这样就利用其自然特性形成了水循环。工质在循环中吸收受热面壁的热量，既降低了受热面壁的温度，防止受热面壁超温，保证受热面的使用寿命，又成为具有一定品质的蒸汽，从而使锅炉的功能得以实现。2.该锅炉在运行过程中，因水处理工作的不规范而产生水垢渣块，堆积在锅筒底部，在水循环动力的作用下，随锅水一起被吸入到下降管中，并被带到集箱。其中质量较重，颗粒较大的散垢在惯性的作用下沉积在集箱底部，并且不断堆积成小山坵状，从而减少了工质进入水冷管的流通面积。根据流体力学理论可知，此处工质的流速增大，静压减小，导致水冷壁管进口压力降低，水循环减弱。3.随下降管锅水带入集箱的水垢渣块中质量较轻，呈薄片状的散垢，会漂浮在流动的锅水中，随着水循环从集箱进入水冷壁管中，当流动到水冷壁管的弯曲部位时，在散垢重力和摩擦阻力的作用下，开始停滞积累在该处。这样，一方面使锅水的流动阻力进一步增大，工质的流速趋缓；另一方面随着散垢数量的不断增加，水冷壁管中的流通面积不断减小，甚至完全堵死。这样，该处的工质流速会逐步趋于零，即产生了水循环停滞现象。这时，该水冷壁管处于膜式沸腾，其弯管部位处于干烧状态。从而导致管子温度急剧升高，形成短时间过热爆管。4.因锅内水质不良，运行一段时间后，受热面管内壁会生成水垢，另外炉中析出的固体物质会沉积管中形成水垢。水垢中有不同的化学成分，通常有：钙镁水垢，硅酸盐垢，氧化铁垢，磷酸盐垢和铜垢等。水渣也分为两类，一种不粘附受热面，易随炉水排污排掉；另外一种粘附受热面成为水垢常驻造成长时过热。水垢的导致系数比管子导热系数小很多，氧化铁垢导热系数与碳钢的导热系数相差350倍左右，以至于容易引起传热恶化，造成水冷壁管向火侧壁温升高，超限而导致爆管。 （二）锅炉水冷壁管的腐蚀。水冷壁的外部腐蚀全部发生在还原性气氛中，如受火焰直接冲刷，腐蚀区域一般都在燃烧器标高下，水冷壁外部腐蚀分为硫酸
编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 快装锅炉水冷壁管爆管原 因及其防止 Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-8994-13 快装锅炉水冷壁管爆管原因及其防 止 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 快装锅炉水冷壁管爆管泄漏事故是常见的。爆管事故发生后,轻者只是汽水喷出,造成停炉,严重时大量汽水冲出,可冲塌炉墙,造成人员伤害。 快装锅炉爆管原因有以下几方面:一是锅炉制造时,管材选取不严,存在夹层、夹渣等缺陷。当锅炉运行时,管壁上的烟垢与空气接触,夹层夹渣处产生酸性腐蚀,使得管材强度进一步下降,因而爆管。二是锅炉由于使用时间长,管壁在高温烟气烟灰的冲刷下减薄严重,因而不能承受锅炉内压而爆管。三是锅炉停炉检修时,由于检修人员不小心,遗留了小型工具、铁块以及其它异物在锅内,当锅炉运行后,锅内汽水翻腾,将这些杂物带进管内卡住,导致水循环破坏而爆管。四是锅炉正压燃烧,不仅可烧坏炉墙和保温层,更重要的是
浅谈燃煤锅炉结焦的原因及处理方法 摘要:燃煤锅炉是目前我国依然广泛使用的传统供热装置，它是通过煤的燃烧来完成热能传送的，由于各种各样的原因，燃煤锅炉会时有结焦的现象产生，多年以来，结焦的问题一直困扰着燃煤锅炉的使用单位，对于需要保证供热质量，锅炉必连续生产的单位，必须尽可能的减少锅炉的结焦，并能够及时找到结焦的原因，及时处理结焦，才能保证供热的正常运行和锅炉连续运转。 关键词:燃煤锅炉结焦的原因处理方法保证供热质量 随着社会的进步，科技的发展，工业的规模越来越大。大的工业企业，对能源的需求也越来越多，锅炉担负着大工业生产和员工生活的不可缺少的供热工作。而锅炉的安全稳定连续生产是保证该企业供热是首要条件，影响锅炉正常生产的一个重要的原因就是锅炉的结焦问题，特别是燃煤锅炉尤为严重。 1、燃煤锅炉结焦的表现是什么 燃煤锅炉如果结焦，就会有局部大量的煤堆积在燃烧器的喷口还有煤床上，或者堆积在受热面上。在炉膛在高温并且缺少氧气的情况下，析出挥发后形成较大的结积焦块。之所以形成这样较大的季结的焦块，是由于在锅炉的炉膛中，煤炭的燃烧其火焰的中心温度都可达到1500度到1700度之间的高热度。而煤炭中大多都存在着很多的灰份，这些灰分遇到高温的条件，同时又遇到炉膛严重缺氧的条件，灰分大多数会在这样的条件下被熔化成液态而存在，即使没有熔化成液态，至少也会呈现软化状态。此时，炉膛四周的水冷壁仍然在不断的吸收着热量，显而易见炉膛内是四周到中心，温度越来越高，越接近四周的温度就会越低。而随着温度不断的降低，液化或者软化的灰份就会从液态逐渐的变成软化状态进而变成硬化的固态。 2、燃煤锅炉结焦的主要原因是什么 燃煤锅炉结焦的原因有很多，原因也很复杂，我们这里探讨一下其中最常见的，最主要的结焦原因。首先是没本身的原因，也就是活受没的质量的影响而产生的结焦，我们知道结焦是液化或者软化的灰分，直接与受热面接触而形成的，那么如何煤的质量较差，煤炭中的灰分较多，所形成的液态或者软化的灰分就会较多，而较多的液态和软化的灰分就会有更多的机会接触到受热面，这样就提高了结焦的几率。如果煤炭的质量较好，煤炭中的灰分较少，那么也就有极少的液态或者软化的灰分出现，它们在炉膛里较少有机会接触到受热面，这样形成结焦的机会就很少，也就很难积结成焦块了。其次是机械的影响而形成结焦。所谓机械的影响是由于磨煤机钢球的质量而引起的，当磨煤机的钢球收到严重的磨损时，磨煤机的出力就会严重降低。导致煤粉的质量有所下降，无法在保证煤粉的正常送达，也就是说不能及时的往炉膛里添加煤粉，没有新的煤粉，就会导致炉膛长时间的处于高温的状态，使大量灰分有充分的时间去液化和软化。而液化和软化的灰分，就给下一步遇到受热面而形成结焦创造了先决条件。而此时的炉膛内温度由于没有新鲜煤粉的进入，依然保持着较高的温度，并且不断的上升，软化的灰分就越来越多的进入了液化状态，又在继续给结焦积累条件，形成了恶性循环。为结焦打下了更为坚实的基础，也创造了及其有利的条件。这样结焦就不可避免的形成了。机械影响结焦还有因为风煤的配比量不合理所造成的结焦而造成的，所谓风煤的配比量不合理，是由于锅炉的引风机不能及时的把烟气送人烟道而引起的结焦。引风机是是用来把炉膛中燃料由于燃烧而产生的烟气及时吸出
锅炉受热面结渣的影响因素 锅炉的结渣问题是燃煤电厂普遍存在的问题。所谓“结渣”，是指熔灰在锅炉受热壁面上的积聚，其本质为锅炉中高温烟气携带处于熔融或部分熔融状态下的未燃尽煤粉颗粒，遇到低温的壁面冷却、凝固而形成沉积物的过程。锅炉结渣是一个非常复杂的过程，涉及因素很多，它不仅与燃用煤种的成分和物理、化学特性有关，而且还与锅炉的设计参数有关(如燃烧器的布置方式、炉膛热负荷、炉内空气动力结构、炉膛出口烟温、过热器的布置位置、各部分的烟气流速和烟温、炉膛负压等)，同时还受锅炉运行工况的影响(如负荷的变化、过量空气系数、煤粉细度、炉膛燃烧温度的控制、配风方式以及炉内燃烧空气动力场的控制等)。这些因素总的来说可以分为两大类，一为先天因素，如燃用煤种的特性和锅炉的设计参数；二为后天因素，如锅炉的运行工况。因此，在分析解决锅炉的结渣问题时就需要从这两个方面来考虑，以此判断导致锅炉结渣的主要因素。 1煤质特性对锅炉结渣的影响 实际煤质与设计煤质偏差很大是造成炉膛结渣的主要原因之一, 灰的熔融特性是判断燃烧过程中是否发生结渣的一个重要依据, 不同煤质的灰具有不同的成分和熔融特性。另外, 灰分中碱性和酸性两类氧化物含量之比即碱酸比偏高, 那么这种煤质容易发生结渣。 1.1 煤灰熔融温度 在煤灰熔融性的四个特征温度中，一般以软化温度ST 作为集中代表。通常认为ST 为1 350℃，是一个分界点，高于1 350℃，锅炉不易结渣，软化温度ST 越高，结渣可能性越小。反之，ST 低于1 350℃，锅炉易于结渣，软化温度ST 越低，结渣可能性就越大，也就越严重。 煤灰熔融温度的高低，一般将煤灰分为易熔、中等熔融、难熔、不熔四种，其熔融温度范围大致为：易熔灰，ST 值低于1 160℃：中等熔融灰，ST 值在1 160℃～1 350℃范围内；难熔灰，ST 值在1 350℃~1 500℃范围内；不熔灰，ST 值高于15℃。 在考察煤灰熔融性时，还要尤其注意煤灰熔融性是在什么样气氛条件下的测值。由于煤灰中的铁在不同气氛下处于不同的价态，在氧化气氛中，铁呈三价，32O Fe 熔点为1 565℃。在还原性气氛中，铁呈金属状态，FeO 的熔点为1 535℃。而在弱还原性气氛中，铁呈二价，FeO 的熔点为1 420℃。 1.2 煤中含硫量和灰分含量 灰的结渣指数取决于从中碱性氧化物与酸性氧化物的比值及煤中含硫量。煤灰中碱性氧化物与酸性氧化物比值越小，煤中含硫量越低，则锅炉结渣指数值越小。煤灰碱性氧化物与酸性氧化物的比值稳定，结渣指数则由煤中含硫量决定。因此，煤中含硫量低，对避免锅炉结渣非常有利。煤中灰分含量太高，炉膛中从量很大，一旦结渣，自然渣量也就很大，结渣的危害也就越大。同时，煤中灰分含量较高，意味着煤的热值较低，煤粉可能燃烧不完全，导致不完全燃烧，增加热损失，而在炉膛内容易产生还原性气体，促使灰熔融温度降低，有助于产生结渣或加剧结渣的严重程度，电厂煤粉锅炉也不宜燃用灰分含量过低，热值过高的
煤的工艺性/煤的粘结性和煤的燃点 https://www.doczj.com/doc/d28168967.html,/jishuwenzhang/20071027214839.html 煤的工艺性（一）煤的粘结性和煤的燃点 [煤的工艺性质]煤的工艺性质包括： （1）煤的粘结性和结焦性指数； （2）煤的发热量和煤的燃点； （3）煤的反应活性； （4）煤灰熔融性（煤的灰熔点）和结渣性等 1、煤的粘结性和结焦性 煤的粘结性和结焦性，是两个有联系、有区别，又难以严格区别开来的概念。煤的粘结性是煤 粒（d<0.2mm）在隔绝空气受热后能否粘结其本身或惰性物质（即无粘结力的物质）成焦块的性质 ；煤的结焦性是煤粒隔绝空气受热后能否生成优质焦炭的性质。两者都是炼焦煤的重要特性之一。 煤在干馏结焦过程中，一般要经过软化、熔合、膨胀、固化和收缩几个阶段，最后生成品质不同的 焦炭。当温度等于或高于煤的软化点（一般为315～350c）时，煤都软化成胶质体。当温度等于或 高于煤的固化点（一般为420c～450c）时，煤都结成半焦。从软化到固化的时间愈长，煤就熔化得 愈好，焦炭结构愈均匀。 为了了解煤的结焦性，人们设计了许多实验室方法，直接测试模拟工业焦化条件下所得焦炭品 质（2200Kg小焦炉试验）；或测试上述胶质体的某一性质也有的直接观察实验室所得焦块的性质， 表征煤的结焦性。本节只阐述与我国煤的现行分类有关的几个测试指标。 （1）煤的胶质层指数
煤的胶质层指数，又称煤的胶质层最大厚度，或Y值。它是原苏联、波兰等国家煤的分类指标 之一，也是我国煤的现行分类中区分强粘结性的肥煤、气肥煤的一个分类指标。 煤的胶质层指数，是原苏联列.姆.萨保什尼可夫和列.帕.巴齐列维奇提出的。它的测试要点是 根据不同结焦性的煤在干馏过程中胶质层的厚度、收缩情况和膨胀曲线的不同，测试胶质层的最大 厚度（Y值）、最终收缩度（X值）和体积曲线，来表征煤的结焦性。其中，Y值应用的最广。Y值是 通过测试胶质层的上部层面高度和下部层面高度得出的（一般出现在520～630C之间），X值是曲线 终点与零点线间的距离。Y值、X值和体积曲线都是通过胶质层指数测试仪上的记录转筒和记录笔记 记录下来的。胶质层指数测试曲线如图30-11所示。胶质层曲线类型如图30-12所示。250 280 310 340 370 400 430 460 490 520 550 580 610 640 670 700 730 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 图30-11胶质层指数测试曲线 1 2 3 4 胶质层指数测试的允许误差。同一煤样平行测试结果的允许误差为： Y值≤20mm 误差1mm； Y值〉20mm 误差2mm； X值误差3mm。 胶质层指数报出结果。应选取在允许误差范围内的各结果的平均值。 胶质层指数表征煤的结焦性的最大优点是Y值有可加性。这种可加性可以从单煤Y值
衡丰发电有限责任公司＃1炉结渣 原因分析及解决措施 Cause Analysis and Solution to Slagging in Boiler No.1 of Hengfeng Power Generation Co. Ltd. 张万德1，刘永刚1，刘文献1，胡兰海2 (1.河北省电力研究院，河北石家庄050021； 2.衡丰发电有限责任公司，河北衡水053000) 摘要：介绍了衡丰发电有限责任公司#1炉炉膛结渣、掉大块渣造成锅炉灭火的情况，阐述了该炉防止结渣已采取的措施及达到的效果，分析了炉膛结渣的原因，探讨了解决炉膛结渣的措施。 关键词：结渣；卫燃带；空气动力场；火焰温度水平 Abstract:This paper introduces the slagging situation of combustor of Boiler No.1 of Hengfeng Power Generation Co. Ltd.,and the dropped large slag causes boiler fire extinguished,relates measures adopted and its effects to protectthe boiler from slagging. Keywords:slagging；refractory zone；air dynamic field；flame temperature level 衡丰发电有限责任公司#1炉是由北京巴布科克·威尔科克斯有限公司（Babcock & Wilcox） 设计制造的亚临界参数、单汽包、自然循环、固态排渣煤粉锅炉。采用钢球磨中间储仓式热风送粉系统，前后墙各3层共24个EI-DRB型旋流燃烧器对冲燃烧方式。锅炉设计煤种和校核煤种均为山西阳泉无烟煤+晋中贫瘦煤。自1995-12投产以来，该炉膛始终存在较严重的结渣问题，特别是在锅炉降负荷时，由于炉膛温度变化较大，大块渣容易脱落，低负荷时锅炉燃烧稳定性较差，大块渣掉落引起炉膛负压较大波动，造成锅炉灭火事故。 1 结渣情况 2001年掉大块渣灭火4次，2002年3次。2003年以前，针对该问题采取了一些防止措施，主要有：控制来煤质量，进行燃烧调整，治理锅炉底部漏风，合理控制炉内过剩空气系数，做好锅炉定期吹灰，停运部分燃烧器等。通过采取以上措施，炉膛结渣现象有所减轻。2003-02-03#1炉大修期间，针对结渣问题对燃烧设备进行了检修，并进行了炉内空气动力场试验，机组投运8个月以来未发生锅炉炉膛掉大块渣灭火事故，仅发生掉小块渣现象2次。这说明通过检修，#1 炉炉膛结渣状况明显减轻。
火力发电厂除渣系统选择及强结焦、结渣性煤对干式除渣的影响分析 发表时间：2017-06-09T16:51:24.430Z 来源：《电力设备》2017年第6期作者：董立干[导读] 摘要：本文分析了干式和湿式排渣的各自特点，结合已投运工程的实际情况，对干式除渣系统针对结焦性煤种运行出现的问题提出了有效的改进措施。 （天津电力建设有限公司天津 300012） 摘要：本文分析了干式和湿式排渣的各自特点，结合已投运工程的实际情况，对干式除渣系统针对结焦性煤种运行出现的问题提出了有效的改进措施。 概述：目前，国内外大型火力发电厂机组绝大部分采用机械除渣系统。机械除渣系统又分为湿式除渣即刮板捞渣机机械输送和干式除渣也称之为风冷排渣机机械输送两种类型。以下仅对这两种系统进行比选。 1 除渣系统各方案特点 1.1 风冷式排渣机干式除渣系统特点 风冷式排渣机与水浸式刮板捞渣机相比，最大优势和特点是节能、节水、环保，炉渣利用价值高、运行维护费用低、系统简单、占地面积小。 但对于煤源复杂、煤种和煤质变化较大，较易结焦的煤种，BMCR工况排渣量20t/h以上，或者冷却风量超过锅炉燃烧总输入风量1.5～3%的燃煤电厂，应慎重选用。因为此时可能会造成风冷式排渣机排渣温度超温，或者影响锅炉正常燃烧工况。 1.2 风冷式排渣机干式除渣系统对锅炉效率的影响 我们知道影响锅炉热效率的因素很多，如锅炉型式、锅炉受热面布置、锅炉所带负荷、入炉煤煤质等。而锅炉的热效率又具体由以下几种锅炉热损失所决定，分别是排烟热损失、化学不完全燃烧热损失、机械未完全燃烧热损失、散热损失和灰渣的物理热损失。其中排烟热损失是电厂锅炉热损失中最大的一项，主要影响因素是排烟温度。排烟温度升高时，排烟损失将增加。一般排烟温度每增高15°C～ 20°C，排烟损失将增加1%。 风冷式排渣机的工作原理即依靠锅炉内负压从外部吸入冷风，在输送过程中通过自然冷风将含有大量热量的热渣冷却成可以直接储存和运输的冷渣，冷却风与渣进行热交换，温度上升，进入炉膛。锅炉在燃烧所需氧量一定的情况下，一定量干式排渣机冷却炉渣的空气进入炉膛后，会使经过空气预热器的风量相应减少。在锅炉换热面设计一定后，由于空预器风侧的空气量减少，就会使烟侧的换热量减少，造成锅炉排烟温度升高，使得排烟热损失增加，锅炉热效率降低。 经多年运行及试验测试数据证明，进入锅炉炉膛的风量小于锅炉总燃烧风量的1.5%时，干式排渣系统的运行对锅炉效率影响细微，大约是10-4数量级，可忽略不计。所以若采用风冷式排渣机干式除渣系统，我们要控制其漏风量在总风量的1.5%以内。 1.3 水浸式刮板捞渣机湿式除渣系统特点 与风冷式排渣机干式除渣系统相比，刮板捞渣机的最大优势是对煤种和煤质变化适应性强，炉渣冷却效率高，炉底漏风量小、运行经验丰富等。其最大劣势是需要大量炉渣冷却水，通常设有溢流水闭式循环冷却水处理系统，系统和设备较为复杂。 2 除渣系统选择 2.1 煤种灰渣结焦性判断标准 2.2 国内部分燃用易结焦煤种电厂情况 2.2.1 除渣系统概况 黄骅电厂：装机容量2×660MW，设计煤种为神华煤，除渣系统为：渣井关断门→单台风冷干式排渣机→碎渣机→ 过渡斗→2台斗式提升机→单渣仓→散装机或加湿搅拌机→自卸汽车→综合利用。 三河电厂二期：装机容量2×300MW，设计煤种为神华煤，除渣系统为：渣井关断门→单台风冷干式排渣机→一、二级碎渣机→ 过渡斗→负压输送系统→单渣仓→散装机或加湿搅拌机→自卸汽车→综合利用。 天津东北郊：装机容量2×300MW，除渣系统为：渣井关断门→单台风冷干式排渣机→碎渣机→2台斗式提升机→单渣仓→散装机或加湿搅拌机→自卸汽车→综合利用。 首钢京唐钢铁联合有限责任公司自备电厂：装机容量2×300MW，除渣系统为：渣井关断门→单台风冷干式排渣机→碎渣机→单台斗式提升机→单渣仓→散装机或加湿搅拌机→自卸汽车→综合利用。 2.2.2 各电厂设计煤种煤质及灰分分析对比表
浅谈大型锅炉结渣与飞灰磨损的危害及预防措施 南通天生港发电有限公司王伟 内容提要：介绍锅炉受热面的结渣的诸因素与飞灰磨损的机理，分析锅炉受热面结渣对锅炉安全经济运行的危害，提出预防炉膛及其它受热面结渣的措施。探讨受热面磨损的机理，分析影响磨损的因素，提出防磨损的途径或方法。 关键词：锅炉结渣飞灰磨损危害措施 目前，火力发电厂锅炉受热面的结渣和飞灰磨损一直是威胁机组安全经济运行的主要因素，受热面爆漏造成的主设备非计划停运次数占火力发电机组非计划停运总次数的40~50%，有些机组这个比例数还要大。直接威胁到电厂的安全运行，同时也给电网安全稳定运行带来了极大的困难。如何解决受热面结渣和磨损已成为锅炉检修人员关注和研究的问题。因此我们必须弄清锅炉结渣与飞灰磨损的形成机理从面有针对性地分析出实用的预防措施和方法。 【锅炉的结渣】 一、锅炉受热面结渣对锅炉安全经济运行的危害 固态排渣煤粉炉在燃烧过程中形成的熔融灰渣在凝固之前接触到受热面时，会粘结在上面，并积聚和发展成一层硬结的灰渣层，这种现象称为结渣。其基本成因为：受热面的结渣发生于呈熔融状态的灰粒与壁面的碰撞，从而被黏附在壁面上。因此产生结渣的条件首先是二者间的碰撞，其后灰粒呈熔融状态具有黏附在壁面上的能力。炉内具有一定的温度分布，一般在煤粉炉火焰中心区域的烟温很高，有相当一部分灰粒呈熔融或半熔融状态；在靠近炉壁区域则烟温较低。炉内的煤粉或颗粒会随气流而运动，或从气流中分离出来，在这分离的过程中，颗粒的温度会随它从高温区域到达壁面的运动速度、环境温度条件而改变。如果存在足够的冷却条件，那些原属熔融状态的颗粒将重新固化，失去黏附能力，失去产生结渣的条件；反之产生结渣的程度即大，这就是受热面产生结渣的基本成因。锅炉受热面结渣对锅炉安全经济运行的危害是相当严重的，可以归纳为下述几个方面： （1）、使炉内传热变差，加剧结渣过程。水冷壁结渣后，由于灰渣层导热系数极小，即热阻很大，火焰辐射给受热面的热量不能及时传给管内工质，而聚集在灰