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装配式预应力混凝土T型简支梁桥设计计算书最终计算书1

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装配式预应力混凝土T型简支梁桥设计计算书最终计算书1

第一章

设计资料、构造布置、梁毛截面几何特性及计算

第一节 设计资料

1、桥面跨径及桥宽

标准跨径:总体方案选择的结果,采用装配式预应力混凝土T 型简支梁,跨度25m ;

主梁长:伸缩缝采用4cm ,预制梁长24.96m ; 计算跨径:取相邻支座中心间距24.5m ;

桥面净空:由于该桥所在线路的宽度较大,确定采用分离式桥面;左半幅路面布置:0.5m (护栏)+12m (行车道)+0.8m (护栏+检修道)=13.3m 。

2、主要技术指标

设计荷载:公路Ⅰ级;结构重要性系数为1.1; 桥面坡度:行车道单向横坡2%。

3、材料性能参数 (1)混凝土

强度等级为C40,主要强度指标为:

强度标准值 ck f =26.8a MP ,tk

f

=2.4a MP

强度设计值 cd f =18.4 a MP ,td f =1.65a MP 弹性模量 c E =3.25×410a MP

(2)预应力钢筋采用1×7标准型-15.2-1860-Ⅱ-GB/T5224-1995钢绞线。其强度指为:

抗拉强度标准值 pk f =1860a MP 抗拉强度设计值

pd

f =1260

a

MP 弹性模量

p

E =1.95×5

10

a

MP

相对界限受压区高度

b

ξ=0.4,

pu

ξ=0.2563

(3)普通钢筋

①纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋,其强度指标为

抗拉强度标准值sk f =400a MP

抗拉强度设计值

sd

f =330

a

MP

相对界限受压区高度

b ξ=0.53 pu ξ=0.1985

②箍筋及构造钢筋采用HRB335,其强度指标为 抗拉强度标准值sk f =335a MP 抗拉强度设计值sd

f =280

a

MP

弹性模量

s

E =2.0×5

10

a

MP

4、设计依据 1)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—04),简称《桥规》; 2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D60—04),简称《公预规》; 3)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024—85);

第二节 构造布置

1、梁间距:采用装配式施工。主梁间距一般在 1.8~2.3之间,本设计选用1.9m ,整个横桥向共14片主梁。设计主梁宽均为1.9m 。预制时主梁宽为1.6m 。主梁之间留有0.3m 的后浇带。

2、主梁高:根据预应力混凝土T 型梁的截面尺寸设计经验,梁高选取在

25~

14l l 之间,本设计取较小值,选用1.6m 。

3、横隔梁间距:为了增强主梁之间的横向连接刚度,处除设置端横隔梁外,还设置了4片中横隔梁,间距为3×5m ,共计6片。高取梁高的0.7~0.9倍,厚度一般取15~18cm 。

4、梁肋:根据抗剪强度需要和施工振捣的需要(一般取在15~25cm 之间),厚度暂定为18cm ,在梁端的一个横隔板间距内腹板中部按直线加厚至马蹄宽40cm 。

5、桥面铺装:10厘米厚40号钢纤维混凝土+防水层+7厘米厚沥青混凝土(路面一致)。

6、桥梁横断面:具体尺寸见图1-1。

图1-1 主梁横断面(跨中)布置图(单位cm)

7、主梁纵断面布置:见图1—2。

图1-2 主梁纵断面布置图(单位cm)

第三节截面的几何特性

1、预制时翼板宽度为1.6m,使用时为1.9m,二者的截面特性如下;

图1-3 预制跨中横截面图1-4 成桥阶段跨截面

图1-5 成桥阶段支点横截面图1-6 成桥阶段支点横截面

预制跨中横截面:

面积: 6228.9444

周长: 650.5162

边界框: X: -80.0000 -- 80.0000

Y: -105.0908 -- 54.9092

质心: X: 0.0000

Y: 0.0000

惯性矩: X: 18527369.8464

Y: 6171115.3888

惯性积: XY: 0.0000

旋转半径: X: 54.5381

Y: 31.4756

主力矩与质心的 X-Y 方向:

I: 6171115.3888 沿 [0.0000 -1.0000]

J: 18527369.8464 沿 [1.0000 0.0000]

成桥阶段跨中横截面:

面积: 6678.9444

周长: 710.5162

边界框: X: -95.0000 -- 95.0000

Y: -108.2851 -- 51.7149

质心: X: 0.0000

Y: 0.0000

惯性矩: X: 19479095.7115

Y: 9624865.3888

惯性积: XY: 0.0000

旋转半径: X: 54.0046

Y: 37.9615

主力矩与质心的 X-Y 方向:

I: 9624865.3888 沿 [0.0000 -1.0000] J: 19479095.7115 沿 [1.0000 0.0000] 预制支点横截面:

面积: 8664.2824

周长: 622.5712

边界框: X: -80.0000 -- 80.0000

Y: -98.4036 -- 61.5964

质心: X: 0.0000

Y: 0.0000

惯性矩: X: 22021233.8445

Y: 6718236.9215

惯性积: XY: 0.0000

旋转半径: X: 50.4144

Y: 27.8459

主力矩与质心的 X-Y 方向:

I: 6718236.9215 沿 [0.0000 1.0000] J: 22021233.8444 沿 [-1.0000 0.0000] 成桥阶段支点横截面:

面积: 9106.3380

周长: 685.7490

边界框: X: -95.0000 -- 95.0000

Y: -101.0436 -- 58.9564

质心: X: 0.0000

Y: 0.0000

惯性矩: X: 23271527.6099

Y: 10168491.7840

惯性积: XY: 0.0000

旋转半径: X: 50.5523

Y: 33.4161

主力矩与质心的 X-Y 方向:

I: 10168491.7840 沿 [0.0000 -1.0000] J: 23271527.6099 沿 [1.0000 0.0000]

2、检验截面效率指标ρ

以跨中截面为例

上核心矩:K

s =

18527369.8464

6228.944454.9092

m

i x

I

A y

=

∑?

=54.17

下核心矩:K

x =

18527369.8464

6228.9444105.0908

i s

I

A y

=

∑?

=28.3

截面效率指标:ρ=

54.1728.3

160

s x

K K

h

++

==0.52≥0.5

根据设计经验,预应力混凝土T型梁在设计时,检验截面效率指标ρ=0.45-0.55之间,且较大者亦较经济,上述计算表明,初拟主梁跨中截面时合理的。

第二章上部结构设计

第一节主梁内力计算

(一)恒载内力计算

1.主梁预制时的自重(第一期横载)g

1

(1)安跨中截面计算,主梁每延米自重(即先按等截面计算)

g

1

=0.62289444×26=16.195kN/m

(2)由马蹄增高和腹板加宽所增加的重量折算成每延米自重

g 2=

1

(0.866428280.6228944)26 3.166

2

?-?= kN/m

(3)横隔梁折算成横向每米自重

g

3=0.18*1.25*26/5=1.17

kN/m

2.桥面板间接头(第二期横载)g

4

g

=0.3×0.15×26+0.3×0.18×6×26/24.96=1.183kN/m

3.栏杆、桥面铺装(第三期横载)g

5

桥面坡度以盖梁做成斜面找平,桥面铺装为10厘米厚40号钢纤维混凝土+防水层+7厘米厚沥青混凝土。

钢纤维混凝土的重力密度取为26kN/m3;

沥青混凝土的重力密度取为23kN/m3;

每侧的钢筋混凝土护栏重为:7.5KN/m

金属制护栏为:5KN/m;

沥青混凝土:0.07×2.2=0.154 kN/m;

混凝土垫层(平均厚):0.1×2.2=0.22 kN/m;

故:g 5=0.22+0.154+

()6

5.75+=2.457 kN/m

表2—1 各梁的恒载汇总表(单位:KN/m )

L/2

L/4

L/8

L/4

L/8

支点()2

12

L αα- 75.03 56.27 32.83 ()2

21L α-= 6.125 9.188 12.25 1(/7)

号主梁 1496.548 1122.361 654.827 122.169 183.264 244.339 2(/6)

1539.09 1154.267

673.442

125.642

188.473 251.284

表2—2 恒载内力计算结果表

(二)活载内力计算 1.计算汽车荷载的冲击系数

根据《公桥规》第4.3.2

条规定:

f =

2

3.14 5.1222

4.50

f Hz ==? 0.1767lnf 0.01570.27293μ=-= 故:1 1.273μ+=

2、主梁荷载横向分布系数的计算 1)跨中的横向分布系数m c

主梁间在翼缘板及横隔梁处采用湿接,且桥宽跨比为26/25=1.04≥0.5,所以本桥并非窄桥,不宜用偏心压力法计算m c 。故跨中的横向分布系数m c 计算方法采用比拟正交异性板法(用查表法计算)。

2)计算几何特性 ①主梁抗弯惯矩I x

I x =18527369.8464cm 4=18.53×106 cm 4

主梁的比拟单宽抗弯惯矩Jx :

J x =

b

I x

=18527369.8464cm 4/190cm=97512.47cm 4/cm

②横隔梁抗弯惯矩

其截面几何特性:

面积: 14768.0000 周长: 1302.0000

边界框: X: -250.0000 -- 250.0000

Y: -126.9051 -- 24.0949 质心: X: 0.0000 Y: 0.0000

惯性矩: X: 14594325.5678 Y: 260477902.6667 惯性积: XY: 0.0000 旋转半径: X: 31.4363 Y: 132.8081 主力矩与质心的 X-Y 方向:

I: 14594325.5678 沿 [1.0000 0.0000]

J: 260477902.6667 沿 [0.0000 1.0000]故单位抗弯及抗扭惯矩:

614.5910476789.47(/)190

I y J cm cm y b ?===

③主梁和横隔梁的抗扭惯矩

对于T 梁间刚性连接的情况,应按下列公式计算:

J Tx +J Ta =31h 13+b 1I Tx +a

1

I Ty

对于主梁梁肋:

1118

0.159113

t b ==, C 1=0.300 2228.70.71840

t b ==, 20.186C = I Tx =∑3b i i i t C =0.300×113×183+0.186×40×28.73=373585.6783cm 4 对于横隔梁肋: 180.14415025

t b ==-, C=0.303 I Ty =0.303×125×183=220712.04cm 4

J Tx +J Ta =31h 13+1b I Tx +a 1I Ty =31×183+373585.6783190+220712.04

500=4351.66 cm 4/cm

3)计算各梁荷载横向分布系数

①主梁的荷载横向分布系数mc(比拟正交异性板法)。

-----------------------比拟正交异性板法-------------------------- N=7 DX=0.05 L=24.5 LB=1.9 RB=0

XB=12( 3 Lane) Jx=0.09751247 Jy=0.07678947 Jtx+Jty=0.004135

Coordinates of beam location No. y 1 -5.7 2 -3.8 3 -1.9 4 0 5 1.9 6 3.8

7 5.7

------------------------比拟正交异性板法

----------------------------

Coordinates of load latrel influence line

No. Y beam 1 beam 2 beam 3 beam 4 beam 5 beam 6 beam 7

1 -6.65 0.4901 0.3561 0.2433 0.1366 0.0323 -0.0717 -0.1866

2 -6.6 0.4874 0.3545 0.2426 0.1367 0.0331 -0.0701 -0.1842

3 -6.55 0.4847 0.3529 0.2419 0.1368 0.03

4 -0.068

5 -0.1818

4 -6.

5 0.482 0.3513 0.2412 0.1369 0.0349 -0.0669 -0.1793

5 -6.45 0.4793 0.3497 0.2405 0.137 0.0357 -0.0653 -0.1769

6 -6.4 0.4765 0.3481 0.2398 0.1371 0.0366 -0.063

7 -0.1745

7 -6.35 0.4738 0.3465 0.2391 0.1372 0.0375 -0.0621 -0.172

8 -6.3 0.4711 0.3449 0.2384 0.1373 0.0383 -0.0605 -0.1696

9 -6.25 0.4684 0.3433 0.2377 0.1374 0.0392 -0.0589 -0.1672

10 -6.2 0.4657 0.3418 0.237 0.1375 0.0401 -0.0573 -0.1647

11 -6.15 0.463 0.3402 0.2363 0.1376 0.0409 -0.0557 -0.1623

12 -6.1 0.4603 0.3386 0.2356 0.1378 0.0418 -0.0541 -0.1599

13 -6.05 0.4576 0.337 0.2349 0.1379 0.0427 -0.0524 -0.1574

14 -6. 0.4548 0.3354 0.2342 0.138 0.0435 -0.0508 -0.155

15 -5.95 0.4521 0.3338 0.2335 0.1381 0.0444 -0.0492 -0.1526

16 -5.9 0.4494 0.3322 0.2328 0.1382 0.0452 -0.0476 -0.1502

17 -5.85 0.4467 0.3306 0.2321 0.1383 0.0461 -0.046 -0.1477

18 -5.8 0.444 0.329 0.2314 0.1384 0.047 -0.0444 -0.1453

19 -5.75 0.4413 0.3274 0.2307 0.1385 0.0478 -0.0428 -0.1429

20 -5.7 0.4386 0.3258 0.2299 0.1386 0.0487 -0.0412 -0.1404

21 -5.65 0.4359 0.3242 0.2292 0.1387 0.0496 -0.0396 -0.138

22 -5.6 0.4332 0.3226 0.2285 0.1388 0.0504 -0.038 -0.1356

23 -5.55 0.4305 0.321 0.2278 0.1389 0.0513 -0.0364 -0.1331

24 -5.5 0.4278 0.3194 0.2271 0.139 0.0522 -0.0348 -0.1307

25 -5.45 0.4251 0.3178 0.2264 0.1391 0.053 -0.0332 -0.1283

26 -5.4 0.4224 0.3162 0.2257 0.1392 0.0539 -0.0316 -0.1258

27 -5.35 0.4197 0.3146 0.225 0.1393 0.0548 -0.03 -0.1234

28 -5.3 0.417 0.313 0.2243 0.1394 0.0556 -0.0284 -0.121

29 -5.25 0.4143 0.3114 0.2236 0.1395 0.0565 -0.0267 -0.1186

30 -5.2 0.4116 0.3098 0.2229 0.1396 0.0573 -0.0251 -0.1161

31 -5.15 0.4089 0.3082 0.2222 0.1397 0.0582 -0.0235 -0.1137

32 -5.1 0.4063 0.3066 0.2215 0.1398 0.0591 -0.0219 -0.1113

33 -5.05 0.4036 0.305 0.2208 0.1399 0.0599 -0.0203 -0.1088

34 -5. 0.4009 0.3034 0.2201 0.14 0.0608 -0.0187 -0.1064

35 -4.95 0.3982 0.3018 0.2193

0.1401 0.0616 -0.0171 -0.104

36 -4.9 0.3955 0.3002 0.2186 0.1402 0.0625 -0.0155 -0.1015

37 -4.85 0.3928 0.2986 0.2179 0.1403 0.0634 -0.0139 -0.0991

38 -4.8 0.3901 0.297 0.2172 0.1404 0.0642 -0.0123 -0.0967

39 -4.75 0.3874 0.2954 0.2165 0.1405 0.0651 -0.0107 -0.0942

40 -4.7 0.3848 0.2938 0.2158 0.1406 0.066 -0.0091 -0.0918

41 -4.65 0.3821 0.2921 0.2151 0.1407 0.0668 -0.0075 -0.0894

42 -4.6 0.3794 0.2905 0.2144 0.1408 0.0677 -0.0059 -0.0869

43 -4.55 0.3767 0.2889 0.2137 0.1409 0.0685 -0.0043 -0.0845

44 -4.5 0.3741 0.2873 0.2129 0.141 0.0694 -0.0027 -0.0821

45 -4.45 0.3714 0.2857 0.2122 0.1411 0.0702 -0.0011 -0.0796

46 -4.4 0.3687 0.2841 0.2115 0.1412 0.0711 0.0005 -0.0772

47 -4.35 0.366 0.2825 0.2108 0.1413 0.072 0.0021 -0.0748

48 -4.3 0.3634 0.2809 0.2101 0.1414 0.0728 0.0038 -0.0723

49 -4.25 0.3607 0.2793 0.2094 0.1415 0.0737 0.0054 -0.0699

50 -4.2 0.358 0.2777 0.2086 0.1416 0.0745 0.007 -0.0675

51 -4.15 0.3554 0.2761 0.2079 0.1417 0.0754 0.0086 -0.065

52 -4.1 0.3527 0.2745 0.2072 0.1418 0.0763 0.0102 -0.0626

53 -4.05 0.35 0.2729 0.2065 0.1419 0.0771 0.0118 -0.0601

54 -4. 0.3474 0.2713 0.2058 0.1419 0.078 0.0134 -0.0577

55 -3.95 0.3447 0.2697 0.205 0.142 0.0788 0.015 -0.0553

56 -3.9 0.342 0.2681 0.2043 0.1421 0.0797 0.0166 -0.0528

57 -3.85 0.3394 0.2665 0.2036 0.1422 0.0805 0.0182 -0.0504

58 -3.8 0.3367 0.2649 0.2029 0.1423 0.0814 0.0198 -0.048

59 -3.75 0.3341 0.2632 0.2022 0.1424 0.0822 0.0214 -0.0455

60 -3.7 0.3314 0.2616 0.2014 0.1425 0.0831 0.023 -0.0431

61 -3.65 0.3288 0.26 0.2007 0.1426 0.0839 0.0246 -0.0406

62 -3.6 0.3261 0.2584 0.2 0.1426 0.0848 0.0262 -0.0382

63 -3.55 0.3235 0.2568 0.1993 0.1427 0.0857 0.0278 -0.0358

64 -3.5 0.3208 0.2552 0.1985 0.1428 0.0865 0.0294 -0.0333

65 -3.45 0.3182 0.2536 0.1978 0.1429 0.0874 0.031 -0.0309

66 -3.4 0.3155 0.252 0.1971 0.143 0.0882 0.0326 -0.0284

67 -3.35 0.3129 0.2504 0.1963 0.1431 0.0891 0.0343 -0.026

68 -3.3 0.3103 0.2488 0.1956 0.1431 0.0899 0.0359 -0.0235

69 -3.25 0.3076 0.2471 0.1949 0.1432 0.0908 0.0375 -0.0211

70 -3.2 0.305 0.2455 0.1941 0.1433 0.0916 0.0391 -0.0186

71 -3.15 0.3023 0.2439 0.1934 0.1434 0.0925 0.0407 -0.0162

72 -3.1 0.2997 0.2423 0.1927

0.1435 0.0933 0.0423 -0.0137

73 -3.05 0.2971 0.2407 0.1919 0.1435 0.0942 0.0439 -0.0113

74 -3. 0.2945 0.2391 0.1912 0.1436 0.095 0.0455 -0.0089

75 -2.95 0.2918 0.2375 0.1905 0.1437 0.0959 0.0471 -0.0064

76 -2.9 0.2892 0.2359 0.1897 0.1438 0.0967 0.0487 -0.004

77 -2.85 0.2866 0.2342 0.189 0.1438 0.0975 0.0503 -0.0015

78 -2.8 0.2839 0.2326 0.1882 0.1439 0.0984 0.0519 0.001

79 -2.75 0.2813 0.231 0.1875 0.144 0.0992 0.0535 0.0034

80 -2.7 0.2787 0.2294 0.1867 0.1441 0.1001 0.0551 0.0059

81 -2.65 0.2761 0.2278 0.186 0.1441 0.1009 0.0567 0.0083

82 -2.6 0.2735 0.2262 0.1853 0.1442 0.1018 0.0583 0.0108

83 -2.55 0.2709 0.2246 0.1845 0.1443 0.1026 0.06 0.0132

84 -2.5 0.2682 0.2229 0.1838 0.1443 0.1035 0.0616 0.0157

85 -2.45 0.2656 0.2213 0.183 0.1444 0.1043 0.0632 0.0181

86 -2.4 0.263 0.2197 0.1823 0.1445 0.1052 0.0648 0.0206

87 -2.35 0.2604 0.2181 0.1815 0.1445 0.106 0.0664 0.0231

88 -2.3 0.2578 0.2165 0.1808 0.1446 0.1068 0.068 0.0255

89 -2.25 0.2552 0.2149 0.18 0.1447 0.1077 0.0696 0.028

90 -2.2 0.2526 0.2132 0.1792 0.1447 0.1085 0.0712 0.0304

91 -2.15 0.25 0.2116 0.1785 0.1448 0.1094 0.0728 0.0329

92 -2.1 0.2474 0.21 0.1777 0.1448 0.1102 0.0744 0.0354

93 -2.05 0.2448 0.2084 0.177 0.1449 0.111 0.076 0.0378

94 -2. 0.2422 0.2068 0.1762 0.145 0.1119 0.0776 0.0403

95 -1.95 0.2396 0.2052 0.1755 0.145 0.1127 0.0792 0.0428

96 -1.9 0.237 0.2035 0.1747 0.1451 0.1135 0.0809 0.0452

97 -1.85 0.2345 0.2019 0.1739 0.1451 0.1144 0.0825 0.0477

98 -1.8 0.2319 0.2003 0.1732 0.1452 0.1152 0.0841 0.0502

99 -1.75 0.2293 0.1987 0.1724 0.1452 0.1161 0.0857 0.0526

100 -1.7 0.2267 0.1971 0.1716 0.1453 0.1169 0.0873 0.0551

101 -1.65 0.2241 0.1955 0.1709 0.1453 0.1177 0.0889 0.0576

102 -1.6 0.2215 0.1938 0.1701 0.1454 0.1186 0.0905 0.0601

103 -1.55 0.219 0.1922 0.1693 0.1454 0.1194 0.0921 0.0625

104 -1.5 0.2164 0.1906 0.1685 0.1455 0.1202 0.0937 0.065

105 -1.45 0.2138 0.189 0.1678 0.1455 0.1211 0.0953 0.0675

106 -1.4 0.2113 0.1874 0.167 0.1456 0.1219 0.097 0.07

107 -1.35 0.2087 0.1858 0.1662 0.1456 0.1227 0.0986 0.0725

108 -1.3 0.2061 0.1841 0.1654 0.1456 0.1235 0.1002 0.0749

109 -1.25 0.2036 0.1825 0.1647

0.1457 0.1244 0.1018 0.0774

110 -1.2 0.201 0.1809 0.1639 0.1457 0.1252 0.1034 0.0799

111 -1.15 0.1984 0.1793 0.1631 0.1457 0.126 0.105 0.0824

112 -1.1 0.1959 0.1777 0.1623 0.1458 0.1269 0.1066 0.0849

113 -1.05 0.1933 0.176 0.1615 0.1458 0.1277 0.1082 0.0874

114 -1. 0.1908 0.1744 0.1608 0.1458 0.1285 0.1098 0.0899

115 -0.95 0.1882 0.1728 0.16 0.1459 0.1293 0.1114 0.0924

116 -0.9 0.1856 0.1712 0.1592 0.1459 0.1302 0.1131 0.0949

117 -0.85 0.1831 0.1696 0.1584 0.1459 0.131 0.1147 0.0974

118 -0.8 0.1805 0.168 0.1576 0.1459 0.1318 0.1163 0.0998

119 -0.75 0.178 0.1663 0.1568 0.146 0.1326 0.1179 0.1023

120 -0.7 0.1754 0.1647 0.156 0.146 0.1334 0.1195 0.1048

121 -0.65 0.1729 0.1631 0.1552 0.146 0.1343 0.1211 0.1073

122 -0.6 0.1704 0.1615 0.1544 0.146 0.1351 0.1227 0.1098

123 -0.55 0.1678 0.1599 0.1536 0.1461 0.1359 0.1243 0.1124

124 -0.5 0.1653 0.1583 0.1529 0.1461 0.1367 0.126 0.1149

125 -0.45 0.1627 0.1566 0.1521 0.1461 0.1375 0.1276 0.1174

126 -0.4 0.1602 0.155 0.1513 0.1461 0.1383 0.1292 0.1199

127 -0.35 0.1577 0.1534 0.1505 0.1461 0.1392 0.1308 0.1224

128 -0.3 0.1551 0.1518 0.1497 0.1461 0.14 0.1324 0.1249

129 -0.25 0.1526 0.1502 0.1489 0.1461 0.1408 0.134 0.1274

130 -0.2 0.1501 0.1486 0.1481 0.1461 0.1416 0.1356 0.1299

131 -0.15 0.1476 0.147 0.1473 0.1461 0.1424 0.1373 0.1324

132 -0.1 0.145 0.1453 0.1464 0.1461 0.1432 0.1389 0.1349

133 -0.05 0.1425 0.1437 0.1456 0.1461 0.144 0.1405 0.1375

134 0. 0.14 0.1421 0.1448 0.1461 0.1448 0.1421 0.14

135 0.05 0.1375 0.1405 0.144 0.1461 0.1456 0.1437 0.1425

136 0.1 0.1349 0.1389 0.1432 0.1461 0.1464 0.1453 0.145

137 0.15 0.1324 0.1373 0.1424 0.1461 0.1473 0.147 0.1476

138 0.2 0.1299 0.1356 0.1416 0.1461 0.1481 0.1486 0.1501

139 0.25 0.1274 0.134 0.1408 0.1461 0.1489 0.1502 0.1526

140 0.3 0.1249 0.1324 0.14 0.1461 0.1497 0.1518 0.1551

141 0.35 0.1224 0.1308 0.1392 0.1461 0.1505 0.1534 0.1577

142 0.4 0.1199 0.1292 0.1383 0.1461 0.1513 0.155 0.1602

143 0.45 0.1174 0.1276 0.1375 0.1461 0.1521 0.1566 0.1627

144 0.5 0.1149 0.126 0.1367 0.1461 0.1529 0.1583 0.1653

145 0.55 0.1124 0.1243 0.1359 0.1461 0.1536 0.1599 0.1678

146 0.6 0.1098 0.1227 0.1351

0.146 0.1544 0.1615 0.1704

147 0.65 0.1073 0.1211 0.1343 0.146 0.1552 0.1631 0.1729

148 0.7 0.1048 0.1195 0.1334 0.146 0.156 0.1647 0.1754

149 0.75 0.1023 0.1179 0.1326 0.146 0.1568 0.1663 0.178

150 0.8 0.0998 0.1163 0.1318 0.1459 0.1576 0.168 0.1805

151 0.85 0.0974 0.1147 0.131 0.1459 0.1584 0.1696 0.1831

152 0.9 0.0949 0.1131 0.1302 0.1459 0.1592 0.1712 0.1856

153 0.95 0.0924 0.1114 0.1293 0.1459 0.16 0.1728 0.1882

154 1. 0.0899 0.1098 0.1285 0.1458 0.1608 0.1744 0.1908

155 1.05 0.0874 0.1082 0.1277 0.1458 0.1615 0.176 0.1933

156 1.1 0.0849 0.1066 0.1269 0.1458 0.1623 0.1777 0.1959

157 1.15 0.0824 0.105 0.126 0.1457 0.1631 0.1793 0.1984

158 1.2 0.0799 0.1034 0.1252 0.1457 0.1639 0.1809 0.201

159 1.25 0.0774 0.1018 0.1244 0.1457 0.1647 0.1825 0.2036

160 1.3 0.0749 0.1002 0.1235 0.1456 0.1654 0.1841 0.2061

161 1.35 0.0725 0.0986 0.1227 0.1456 0.1662 0.1858 0.2087

162 1.4 0.07 0.097 0.1219 0.1456 0.167 0.1874 0.2113

163 1.45 0.0675 0.0953 0.1211 0.1455 0.1678 0.189 0.2138

164 1.5 0.065 0.0937 0.1202 0.1455 0.1685 0.1906 0.2164

165 1.55 0.0625 0.0921 0.1194 0.1454 0.1693 0.1922 0.219

166 1.6 0.0601 0.0905 0.1186 0.1454 0.1701 0.1938 0.2215

167 1.65 0.0576 0.0889 0.1177 0.1453 0.1709 0.1955 0.2241

168 1.7 0.0551 0.0873 0.1169 0.1453 0.1716 0.1971 0.2267

169 1.75 0.0526 0.0857 0.1161 0.1452 0.1724 0.1987 0.2293

170 1.8 0.0502 0.0841 0.1152 0.1452 0.1732 0.2003 0.2319

171 1.85 0.0477 0.0825 0.1144 0.1451 0.1739 0.2019 0.2345

172 1.9 0.0452 0.0809 0.1135 0.1451 0.1747 0.2035 0.237

173 1.95 0.0428 0.0792 0.1127 0.145 0.1755 0.2052 0.2396

174 2. 0.0403 0.0776 0.1119 0.145 0.1762 0.2068 0.2422

175 2.05 0.0378 0.076 0.111 0.1449 0.177 0.2084 0.2448

176 2.1 0.0354 0.0744 0.1102 0.1448 0.1777 0.21 0.2474

177 2.15 0.0329 0.0728 0.1094 0.1448 0.1785 0.2116 0.25

178 2.2 0.0304 0.0712 0.1085 0.1447 0.1792 0.2132 0.2526

179 2.25 0.028 0.0696 0.1077 0.1447 0.18 0.2149 0.2552

180 2.3 0.0255 0.068 0.1068 0.1446 0.1808 0.2165 0.2578

181 2.35 0.0231 0.0664 0.106 0.1445 0.1815 0.2181 0.2604

182 2.4 0.0206 0.0648 0.1052 0.1445 0.1823 0.2197 0.263

183 2.45 0.0181 0.0632 0.1043

30米贝雷梁便桥计算书

贝雷梁便桥设计及荷载验算书 一、概况 为保证施工便道畅通,经研究决定在YDK236+0131曲河1#大桥处修建一座跨河便桥,本验算书以最大跨度30米为计算依据。 从施工方便性、结构可靠性、使用经济性及施工工期要求等多方面因 素综合考虑,便桥采用2榀6片贝雷纵梁作为主梁,桥面系横梁采用25a 型工字钢,间距为1.08m,工字钢之间满铺24*16*200cm枕木。 二、荷载分析 根据现场施工需要,便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q,及车辆荷载 P两部分组成,其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示: D 图1 为简便计算方法,桥梁自重荷载按均布荷载考虑,车辆荷载按集中荷载考虑。以单片贝雷梁受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定

由资料查得贝雷梁每片重287kg,即97Kg/m; 工字钢自重:30-1.08 X 4.5 X 38.105 - 6- 30=26.46 Kg/m ; 枕木自重:61.44 X 6X 28-3-30=114.688 Kg/m; 合计:q=97+26.46+143.36=238.14 Kg/m ; 2、P值确定

根据施工需要,并通过调查,便桥最大要求能通过后轮重 45吨的大型 车辆,压力为450KN 由6片梁同时承受,可得到f max =F/6,单片工字钢受 集中荷载为f max /6=75KN 。 便桥设计通过车速为5km/小时,故车辆对桥面的冲击荷载较小,故取 冲击荷载系数为0.2,计算得到 P 75KN (1 0.2) 90KN 三、结构强度检算 已知q=2.4KN/m, P=90KN 贝雷梁计算跨径l =30m 根据设计规范,贝 雷梁容许弯曲应力 w =273MPa 容许剪应力[Q] 980kN 。 1、计算最大弯矩及剪力 最大弯距(图1所示情况下): 最大剪力(当P 接近支座处时) 2、验算强度 正应力验算: M max /w 945KN m. 3578.8cm 3 264.05MPa (w 为贝雷梁净截面弹性抵抗矩,查表得到为 3578.8cm 3) 剪力验算: V max 126 KN [Q] 980kN 3、整体挠度验算 max ql 2 P l 2.4KN/m (30m)2 8 90KN/m 30m 4 945KN m V max 2.4KN/m 30m 2 90KN 126KN 273MPa

C25喷射混凝土配合比设计计算书

设计说明 1、试验目的: 云南省都香高速公路守望至红山段A7合同段C25喷射混凝土配合比设计,主要使用于洞口坡面防护、喷锚支护等。 2、试验依据: 1、《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》(JTG E30-2005) 2、《普通混凝土配合比设计规程》(JGJ 55—2011) 3、《公路工程集料试验规程》(JTG E42-2005) 4、《普通混凝土力学性能试验方法标准》(GB/T 50081-2002) 5、《普通混凝土拌和物性能试验方法标准》(GB/T 50080-2002) 6、《公路隧道施工技术细则》(JTG/T F60-2009) 7、《公路隧道施工技术规范》(JTG F60-2009) 8、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) 试验的原材料: 1、水泥:采用华新水泥(昭通)有限公司生产的堡垒牌普通硅酸盐水泥。 2、粗集料:粗集料采用昭通市鲁甸县水磨镇圣源石材场生产的5mm-10mm 的连续级配碎石; 3、细集料采用昭通市鲁甸县水磨镇圣元砂石料场生产的II类机制砂。 4、外加剂:采用北京路智恒信科技有限公司聚羧酸LZ-Y1型,掺量采用%。 5、速凝剂:采用北京路智恒信科技有限公司LZ-AP2液体无碱速凝剂掺量采 用% 6、水:昭通市鲁甸县都香A7标地下水。 C25喷射混凝土配合比设计计算书 1.确定混凝土配制强度(f cu,o)

在已知混凝土设计强度(f cu,k)和混凝土强度标准差(σ)时,则可由下式计算求得混凝土的配制强度(f cu,o),即 f cu,o= f cu,k+σ 根据《普通混凝土配合比设计规程》(JGJ55-2011)的规定,σ=5 f cu,o= f cu,k+σ =25+×5 = 2-2、计算混凝土水胶比 已知混凝土配置强度f cu,o=(Mpa),水泥实际强度f ce=(Mpa) 采用回归系数按《普通混凝土配合比设计规程》(JGJ55-2011)表得 a a=,a b= W/B=a a×f b÷(f cu,O+a a×a b×f b)=×÷+××= 注:f b=γf×γs×f ce= ××=(Mpa) 2-3、确定水胶比 混凝土所处潮湿环境,无冻害地区,根据图纸设计及《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》(GB 50086-2015)的规定,允许最大水胶比为,计算水胶比为,不符合耐久性要求,采用经验水胶比 3、确定用水量(W0),掺量采用%,减水率为:20% 代入公式计算m wo=m′wo×(1-)=246×(1-20%)=197( kg/m3) 4.计算水泥用量(C0) C O=W O/W/C=197/=470kg/m3 5.确定砂率(S p) 根据《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》(GB 50086-2015)的规定,砂率选用50%,符合规范中混凝土骨料通过各筛经的累计质量百分率要求。 6.计算砂、石用量(S0、G0) 用容重法计算,根据《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》(GB 50086 -2015)的规定,喷射混凝土的体积密度可取2200~2300 kg/m3,取容重为2300 kg/m3已知:水泥用量C O=470 kg/m3,水用量W0=197 kg/m3

工程桩基础设计计算书

基 础 工 程 课 程 设 计 计 算 书 系别:土木工程系 姓名:盛懋 目录 1 .设计资料 (3) 1.1 建筑物场地资料 (3) 2 .选择桩型、桩端持力层、承台埋深 (3)

2.1 选择桩型 (3) 2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 (3) 3 .确定单桩极限承载力标准值 (4) 3.1 确定单桩极限承载力标准值 (4) 4 .确定桩数和承台底面尺寸 (4) 5 .确定复合基桩竖向承载力设计值及群桩承载力和 (5) 5.1 四桩承台承载力计算 (5) 6 .桩顶作用验算 (6) 6.1 四桩承台验算 (6) 7 .桩基础沉降验算 (6) 7.1 桩基沉降验算 (6) 8 .桩身结构设计计算 (9) 8.1 桩身结构设计计算 (9) 9 .承台设计 (10) 9.1 承台弯矩计算及配筋计算 (10) 9.2 承台冲切计算 (11) 9.3承台抗剪验算 (12) 9.4 承台局部受压验算 (12) 1. 工程地质资料及设计资料 1) 地质资料 某建筑物的地质剖面及土性指标表1-1所示。场地地层条件:粉质粘土土层取q sk=60kpa,q ck=430kpa;饱和软粘土层q sk=26kpa;硬塑粘土层q sk=80kpa,q pk=2500kpa;设上部结构传至桩基顶面的最大荷载设计值为:V=2050kn,M=300kn?m,H=60kn。选择钢筋混凝土打入桩基础。柱的截面尺寸为400mm?600mm。已确定基础顶面高程为地表以下0.8m,承

台底面埋深1.8m 。桩长8.0m 。 土层的主要物理力学指标 表1-1 编号 名称 H m W % ? kn/m 3 ? ° S r e I p I L G s E s mpa f ak kpa a 1-2 mpa -1 1 杂填土 1.8 16.0 2 粉质粘土 2.0 26.5 19.0 20 0.9 0.8 12 0.6 2.7 8.5 190 3 饱和软粘土 4.4 42 18.3 16.5 1.0 1.1 18.5 0.98 2.71 110 0.96 4 硬塑粘土 >10 17.6 21.8 28 0.98 0.51 20.1 0.25 2.78 13 257 2)设计内容及要求 需提交的报告:计算说明书和桩基础施工图: (1)单桩竖向承载力计算 (2)确定桩数和桩的平面布置 (3)群桩中基桩受力验算 (4)群桩承载力和 (5)基础中心点沉降验算(桩基沉降计算经验系数为1.5) (6)承台结构设计及验算 2 .选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 1)、根据地质勘察资料,确定第4层硬塑粘土为桩端持力层。采用钢筋混凝土预制桩,桩截面为方桩,为400mm ×400mm ,桩长为8米。桩顶嵌入承台50cm ,则桩端进持力层1.55米。承台底面埋深1.8m ,承台厚1m 。 2)、构造尺寸:桩长L =8m ,截面尺寸:400×400mm 3)、桩身:混凝土强度 C30、 c f =14.3MPa 4φ16 y f =210MPa 4)、承台材料:混凝土强度C20、 c f =9.6MPa 、 t f =1.1MPa 3.确定单桩竖向承载力标准值 (1)单桩竖向承载力标准值Quk

厌氧塔计算手册

1. 厌氧塔的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积 设计容积负荷为 5.0 /( 3 / ) N v kgCOD m d 进出水 COD 浓度 C 0 2000( mg / L) , E=0.70 QC 0 E 3000 20 0.70 8400m 3 3 V= 5.0 ,取为 8400 m N v 式中 Q ——设计处理流量 m 3 / d C 0——进出水 CO D 浓度 kgCOD/ 3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 (2) 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3 座,横截面积为圆形。 1) 反应器有效高为 h 17.0m 则 横截面积: S V 有效 8400 =495(m 2 ) h 17.0 单池面积: S i S 495 165(m 2 ) n 3 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑,高、直径比在 1.2 : 1 以下较合适。 设直径 D 15 m ,则高 h D*1.2 15 * 1.2m 18 ,设计中取 h 18m 单池截面积: S i ' 3.14 * ( D )2 h 3.14 7.52 176.6( m 2 ) 2 设计反应器总高 H 18m ,其中超高 1.0 m 单池总容积: V i S i ' H ' 176.6 (18.0 1.0) 3000( m 3 ) 单个反应器实际尺寸: D H φ15m 18m 反应器总池面积: S S i ' n 176.6 3 529.8(m 2 ) 反应器总容积: V V 'i n 3000 3 9000(m 3 )

贝雷门架的设计及计算书

附件2: 贝雷门架的设计及计算书 一跨门洞贝雷梁按9米长计算,按简支梁布设。门洞纵向分配梁采用1.7m高贝雷梁,贝雷梁规格为170 cm×300 cm×18cm,腹板下面用45花窗将3个贝雷梁连成一组,其余部分每2个用90花窗连成一组。每组贝雷片对应端头采用贝雷框进行连接。贝雷梁上面每90cm 铺设工字钢,工字钢上搭设支架,支架上搭设方木,方木上直接铺设箱梁底模。 数据采集: 312型贝雷梁:单排单层加强型 ①弯曲应力:[δ?]=245 Mpa. ②桁片最大弯矩:[Mmax]=1687.5 KN.m. ③桁片最大剪力:[Qmax]=245 KN. ④截面抵弯矩:[Wx]=7699 cm3 ⑤截面惯性矩:[ Ix]=577434 cm4. Q235钢材 ①轴向应力:[δ]=245 Mpa. ②弯曲应力:[δ?]= 181 Mpa. ③弹性模量:[E]=2.1×105 Mpa. ④挠度:[f]=l/400. 6.1.1、的混凝土重 左幅5900 KN,右幅4500KN。 6.1.2、模板重 以混凝土自重的5%计 左幅295KN,右幅225KN

6.1.3、上述荷载合计 G左=6195KN,G右=4725KN 均布荷载线处最大荷载在腹板处: q=(1.7×1.2×12×2.5+1.7×1.2×12×2.5×0.05)÷12×10=53.55KN/m 6.1.4、弯矩检算 M=ql2/8 =53.55×122/8=963.9KN*m 需要贝雷梁片数n=963.9/1687.5=0.57片,下面配置3片,满足要求。 6.1.5、挠度验算 【f】=L∕400=30mm f=5qL4∕384EI=5×53.55×120004÷(384×2.1×105×577434×104)=12.48mm 需要贝雷梁片数n=12.48/30=0.42片,下面配置3片,满足要求。6.1.6、剪力检算 Q=ql∕2=53.55×12÷2=321.3MPa 需要贝雷梁片数n=321.3÷245=1.31片,下面配置3片,满足要求。

桩基础设计计算书

课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月

桩基础设计计算书 一:设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层,物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明,本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级,已知上部框架结构由柱子传来的荷载: V=1765, M=169KN·m,H = 50kN; 柱的截面尺寸为:800×600mm; 承台底面埋深:D = 2.0m。 2、根据地质资料,以黄土粉质粘土为桩尖持力层, 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300,桩长为10.0m 3、桩身资料:混凝土为C30,轴心抗压强度设计值f c =15MPa,弯曲强度设计值为 f m =16.5MPa,主筋采用:4Φ16,强度设计值:f y =310MPa 4、承台设计资料:混凝土为C30,轴心抗压强度设计值为f c =15MPa,弯曲抗压强度设 计值为f m =1.5MPa。 、附:1):土层主要物理力学指标; 2):桩静载荷试验曲线。 附表一: 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二:

厌氧塔设计计算书

1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ,E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ,取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 (2) 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座,横截面积为圆形。 1) 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积:)(4950 .1784002 m h V S =有效 == 单池面积:)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑,高、直径比在1.2:1以下较合适。 设直径m D 15=,则高182.1*152.1*===m D h ,设计中取m h 18= 单池截面积:)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=,其中超高1.0m 单池总容积:)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸:m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积:)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积:)(900033000'3 m n V V i =?=?=

(3) 水力停留时间(HRT )及水力负荷(r V )v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献,对于颗粒污泥,水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 (1) 沉淀区设计 根据一般设计要求,水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中,与短边平行,沿长边每池布置8个集气罩,构成7个分离单元,则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度:)(16' m b l == 每个单元宽度:)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率:)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== (2) 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°,取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中:b —单元三项分离器宽度,m ; 1b —下三角形集气罩底的宽度,m ; 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离(即污泥回流缝之 一),m ; 3h —下三角形集气罩的垂直高度,m ;

贝雷桥设计计算

沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标施工便桥设计 中铁十五局集团沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标 项目部四分部 二○一○年八月

1.工程概况 为了满足施工的要求,经研究决定在旧茶坞特大桥跨河处(DK354+930)修一座 施工便桥,结构为下承式贝雷桁架桥,考虑承受较大荷载,设计成TSR (三排单层加强型),总跨度为18米。 2.贝雷桥的组成与结构 贝雷钢桥由桁架式主梁、桥面系、连接系、构础等4部分组成,并配有专用的架设工具。主梁由每节3米长的桁架用销子连接而成(图3-1),位于车行道的两侧,主梁间用横梁相连,每格桁架设置两根横梁(图3-2);横梁上设置4组纵梁,中间两组为无扣纵梁,外侧两组为有扣纵梁;纵梁上铺设木质桥板(图3-3),桥板两侧用缘材固定(图3-4),桥梁两端设有端柱。横梁上可直接铺U 型桥板。主梁通过端柱支承于桥座(支座)和座板上(图3-5),桥梁与进出路间用桥头搭板连接,中间为无扣搭板,两侧为有扣搭板(图3-6),搭板上铺设桥板、固定缘材。全桥设有许多连接系构件如斜撑、抗风拉杆、支撑架、联板等,使桥梁形成稳定的空间结构。 从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑,便桥每跨采用321型加强贝雷片装配主梁,桁架上面采用27号工字钢作横向连接,再在横梁上面设置10号工字钢作纵梁,使受力均匀,桥面采用10mm 花纹钢板满铺。 3.贝雷桥的设计 3.1荷载 3.1.1静荷载 321贝雷片每个自重270kg ,横梁每米自重43kg ,纵梁每米自重11.26kg ,桥面采用15mm 厚花纹钢板,按均布荷载,如图: 3270367850101041843725411.261010.6/100018 q kN m -?+????+?+?=?=?桥 q

桩基础课程设计计算书范本

桩基础课程设计计 算书

土 力 学 课 程 设 计 姓名: 学号: 班级: 二级学院: 指导老师:

地基基础课程设计任务书 [工程概况] 某城市新区拟建一栋10层钢筋混凝土框架结构的办公楼,长24.0m ,宽9.6m ,其1-5轴的柱底荷载效应标准组合值如下所示。建筑场地位于临街地块部·位,地势平坦,室外地坪标高同自然地面,室内外高差450mm 。柱截面尺寸均为500mm ×500mm ,横向承重,柱网布置图如图1所示。场地内地层层位稳定,场地地质剖面及桩基计算指标详见工程地质资料,如表1所示。勘察期间测得地下水水位埋深为 2.5m 。地下水水质分析结果表明,本场地地下水无腐蚀性。试按乙级条件设计柱下独立承台桩基础。 柱底荷载效应标准组合值 1轴荷载:5417;85.m;60k k k F kN M kN V kN ===。 2轴荷载:5411;160.m;53k k k F kN M kN V kN ===。 3轴荷载:5120;88.m;63k k k F kN M kN V kN ===。 4轴荷载:5300;198.m;82k k k F kN M KN V kN ===。 5轴荷载:5268;140.m;60k k k F kN M kN V kN ===。

图1 框架结构柱网布置图 (预制桩基础)--12土木1班 工程概况 某市新区钢筋混凝土框架结构的办公楼,长24.0米,柱距6米,宽9.6米,室内外地面高差0.45米。柱截面500×500mm 。建筑场地地质条件见表1。 表1 建筑场地地质条件

注:地下水位在天然地面下2.5米处 目录 地基基础课程设计任务书............................................................................ - 0 -工程概况....................................................................................................... - 1 - 1.设计资料.................................................................................................... - 4 - 2.选择桩型与桩端持力层、确定桩长和承台埋深...................................... - 4 - 3.确定单桩极限承载力标准值..................................................................... - 5 - 4.确定桩数和承台尺寸 ................................................................................ - 6 - 5.桩顶作用效应验算 .................................................................................... - 7 - 6.桩基础沉降验算 ........................................................................................ - 8 - 6.1 求基底压力和基底附加压力 ........................................................... - 8 - 6.2 确定沉降计算深度 ........................................................................... - 8 - 6.3 沉降计算........................................................................................... - 8 -

UASB的设计计算书

两相厌氧工艺的研究进展 摘要:传统的厌氧消化工艺中,产酸菌和产甲烷菌在单相反应器内完成厌氧消化的全过程,由于二菌种的特性有较大的差异,对环境条件的要求不同,无法使二者都处于最佳的生理状态,影响了反应器的效率。1971年Ghosh和Poland提出了两相厌氧生物处理工艺[1],它的本质特征是实现了生物相的分离,即通过调控产酸相和产甲烷相反应器的运行控制参数,使产酸相和产甲烷相成为两个独立的处理单元,各自形成产酸发酵微生物和产甲烷发酵微生物的最佳生态条件,实现完整的厌氧发酵过程,从而大幅度提高废水处理能力和反应器的运行稳定性。 (1) 两相厌氧消化工艺将产酸菌和产甲烷菌分别置于两个反应器内,并为它们提供了最佳的生长和代谢条件,使它们能够发挥各自最大的活性,较单相厌氧消化工艺的处理能力和效率大大提高。Yeoh对两相厌氧消化工艺和单相厌氧消化工艺进行了对比实验研究。结果表明:两相厌氧消化系统的产甲烷率为0.168m3CH4/(KgCOD Cr?d)明显高于单相厌氧消化系统的产甲烷率0.055m3CH4/(KgCOD cr?d)。 (2) 反应器的分工明确,产酸反应器对污水进行预处理,不仅为产甲烷反应器提供 了更适宜的基质,还能够解除或降低水中的有毒物质如硫酸根、重金属离子的毒性,改变难降解有机物的结构,减少对产甲烷菌的毒害作用和影响,增强了系统运行的稳定性。 (3) 产酸相的有机负荷率高,缓冲能力较强,因而冲击负荷造成的酸积累不会对产 酸相有明显的影响,也不会对后续的产甲烷相造成危害,提高了系统的抗冲击能 力。 (4) 产酸菌的世代时间远远短于产甲烷菌,产酸菌的产酸速度高于产甲烷菌降解酸的速率[4,5],产酸反应器的体积总是小于产甲烷反应器的体积。 (5) 两相厌氧工艺适于处理高浓度有机污水、悬浮物浓度很高的污水、含有毒物质及难降解物质的工业废水和污泥。 2两相厌氧工艺的研究现状 2. 1反应器类型 从国内外的两相厌氧系统研究所采用的工艺形式看,主要有两种:第一种是两相均采用同一类型的反应器,如UASB反应器,UBF反应器,ASBR反应器,其中UASB 反应器较常用。第二种是称作Anodek的工艺,其特点是产酸相为接触式反应器 (即完全式反应器后设沉淀池,同时进行污泥回流),产甲烷相则采用其它类型的反应器⑹。 王子波、封克、张键采用两相UASB反应器处理含高浓度硫酸盐黑液,酸化相为8.87L的普通升流式反应器,甲烷相为28.75L的UASB反应器,系统温度 (35 ±)C。当酸化相进水COD 为(6.771 ?11.057)g/ L ,SO42-为(5.648?8.669) g/

贝雷梁计算书

跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二0一^年七月二十日

目录 1.1...................................................................................................................... 计算依据................................................................... 1.2...................................................................................................................... 搭设方案................................................................... 、贝雷梁设计验算........................................................... 2.1.荷载计算 (4) 2.2.贝雷梁验算 (4) 方木验算 (4) 2.2.2方木下工字钢验算 (5) 2.2.3翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3.迈达斯建模验算 (8) 2.4.贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5.钢管立柱验算 (10)

、贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 (1)设计图纸及相关详勘报告; (2)《贝雷梁设计参数》; (3)《装配式公路钢桥多用途使用手册》; (4)《钢结构设计规范》(GB50017-2003); (5)《铁路桥涵设计规范》; 12搭设方案 图1.1箱梁截面(单位mm 图1.2贝雷梁横向布置图(单位m) 表1.1贝雷梁参数

C35混凝土配合比设计计算书

C35混凝土配合比设计计算书 一、组成材料: 水泥:盾牌P.O42.5级水泥; 砂 :细砂; 碎石:碎石5mm-10mm;碎石10mm-20mm; 水:饮用水。 二、设计要求 陕西省某桥梁工程桥墩盖梁用钢筋混凝土(受冰雪影响),混凝土设计强度等级为C35,强度保证率为95%。混凝土由机械拌和、振捣,施工要求坍落度为35~50mm。 三、计算初步配合比 1、计算混凝土配制强度(fcu,o) 根据设计要求强度等级,强度标准差,计算得该混凝土的试配强度为: 2、计算水灰比(W/C) 根据(JGJ55-2000)配合比设计规程 ; 混凝土所处环境为受冰雪影响,其最大水灰比为0.5,按照强度计算的水灰比结果符合耐久性的要求,故取计算水灰比W/C=0.49 3、确定混凝土的单位用水量(mwo) 根据拌和物坍落度及碎石最大粒径选择单位用水量 4、计算每方混凝土水泥用量(mco) 符合耐久性要求的最小水泥用量为,所以取按强度计算的单位水泥用量 5、选定砂率() 根据水灰比0.49和碎石的最大粒径20mm,选定砂率为34%。 6、计算砂石及外加剂用量(mso、mgo) 质量法:

; 7、初步配合比: 四、进行试配、调整及确定配比 1、确定基准配合比 按计算初步配合比试拌40L混凝土拌和物,各种材料用量为: 水 泥:398×0.04=15.92(kg) 水:195×0.04=7.80(kg) 砂:651×0.04=26.04(kg) 碎石:1156×0.04=46.24(㎏) 碎石:小碎头:46.24*35%=16.18(㎏); 大碎头:46.24*65%=30.06(㎏) 2、试验中配合比 考虑到砂子中含有3%的水,故而需要做调整 水泥:15.92(kg) 砂子:26.04*(1+3%)=26.82(kg) 小碎石:16.18(kg) 大碎石:30.06(kg) 水:7.80-26.82*3%=7.00(kg)

CCCC混凝土配合比设计计算书

C C C C混凝土配合比设 计计算书 集团标准化办公室:[VV986T-J682P28-JP266L8-68PNN]

混凝土配合比设计计算书混凝土标号:C50 使用部位:墩身、横梁1.计算混凝土配制强度: fcu,k=fcu,o+*σ=50+*6= 2.计算水灰比: w/c=αa*fce/( fcu,k+αa*αb* fce) =*45/( +**45) = αa,αb为回归系数,中砂取αa为,αb为 3.计算水泥用量: 取用水量为Wo= 170 kg/m3 Co /′=Wo/( w/c)= 170/=500 Co = Co/ *()=425 Ko= Co/-Co = 500-425=75 4.计算混凝土砂、石用量: Co+So+Go+Wo+Xo+Ko=Cp

So/( So+ Go)*100%= Sp 假定混凝土容重为2430 kg/m3 选取混凝土砂率为40% Co+So+Go+Wo+Fo=2430 ① So/( So+ Go)*100%=40% ② 由①、②两式求得So=701,Go=1051 式中 Co /………每立方米混凝土中胶凝材料用量(kg); Co ………每立方米混凝土中水泥用量(kg); So ………每立方米混凝土中细骨料用量(kg); Go ………每立方米混凝土中粗骨料用量(kg); Wo ………每立方米混凝土中水用量(kg); Xo ………每立方米混凝土中外加剂用量(kg); Ko ………每立方米混凝土中矿粉用量(kg); Cp ………每立方米混凝土假定重量(kg) Sp ………砂率(%) 5.计算理论配合比:

Co:So :Go :Wo :Xo :Ko=425:701:1051:170::75 =::::: 6.确定施工配合比: 经试拌,实际用水量为170kg,混凝土实测容重为2431 kg/ m3 Co 1:So 1 :Go 1 :Wo 1 :Xo 1 :Ko 1 =425:701:1051:170::75 =::::: 依据标准:JGJ55-2000 批准:审核:计算: 混凝土配合比设计计算书 混凝土标号:C40 使用部位:墩身 7.计算混凝土配制强度: fcu,k=fcu,o+*σ=40+*6= 8.计算水灰比: w/c=αa*fce/( fcu,k+αa*αb* fce) =*( +** = αa,αb为回归系数,中砂取αa为,αb为

深基础课程设计计算书 (1)

深基础课程设计计算书 学校:福建工程学院 层次:专升本 专业:土木工程____姓名:林飞____ 2016年09 月16 日

目录 一、外部荷载及桩型确定 (1) 二、单桩承载力确定 (1) 三、单桩受力验算 (4) 四、群桩承载力验算 (5) 五、承台设计 (6) 六桩的强度验算 (9)

一、 外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载:F= 3000kN 、M = 600kN ·m 、H = 60kN 2、桩型确定:1)、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩; 2)、构造尺寸:桩长L =10.0m ,截面尺寸:400mm ×400mm 3)、桩身:混凝土强度等级 C30、c f =14.3 N/mm 2 、 4Φ16 y f =300 N/mm 2 4)、承台材料:混凝土强度等级C30、c f =14.3 N/mm 2 、 t f =1.43 N/mm 2 二、单桩承载力确定 1、单桩竖向承载力的确定: 1)、根据桩身材料强度(?=1.0,配筋Φ16) ()() kN A f A f R S y p c 1.25298.8033004003.140.12=?+??=''+=? 2)、根据地基基础规范公式计算: ①、桩尖土端承载力计算: 粉质粘土,L I =0.60,入土深度为12.0m 由书105页表4-4知,当h 在9和16之间时,当L I =0.75时,1500=pk q kPa,当L I =0.5时,2100=pa q ,由线性内插法: 75 .06.01500 75.05.015002100--=--pk q 1860=pk q k P a ②、桩侧土摩擦力: 粉质粘土层1: 1.0L I = ,由表4-3,sik q =36~50kPa ,由线性内插法,取36kPa 粉质粘土层2: 0.60L I = ,由表4-3,sik q =50~66kPa ,由线性内插法可知,

厌氧塔设计计算书

1.厌氧塔的设计计算 反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ,E= V= 3084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ,取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 (2) 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座,横截面积为圆形。 1) 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积:)(4950 .178400 2m h V S =有效= = 单池面积:)(1653 4952m n S S i === 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑,高、直径比在:1以下较合适。 设直径m D 15=,则高182.1*152.1*===m D h ,设计中取m h 18= 单池截面积:)(6.1765.714.3)2 ( *14.3222 ' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=,其中超高m 单池总容积:)(3000)0.10.18(6.176'3 'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸:m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积:)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积:)(900033000'3 m n V V i =?=?=

(3) 水力停留时间(HRT )及水力负荷(r V )v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.176********h m m S Q V r =??== 根据参考文献,对于颗粒污泥,水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 三相分离器构造设计计算 (1) 沉淀区设计 根据一般设计要求,水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于)./(2 3 h m m 。 本工程设计中,与短边平行,沿长边每池布置8个集气罩,构成7个分离单元,则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度:)(16'm b l == 每个单元宽度:)(57.27 187'm l b === 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率:)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142323h m m h m m S Q i -<== (2) 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°,取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中:b —单元三项分离器宽度,m ; 1b —下三角形集气罩底的宽度,m ; 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离(即污泥回流缝之 一),m ; 3h —下三角形集气罩的垂直高度,m ;

24m上承式贝雷桥计算书

衢宁铁路浙江段先期工程贝雷桥计算书 一、工程概况 ①《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002); ②《钢结构设计规范》GB50017-2003; ③《路桥施工计算手册》 ④《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》 ⑤其他相关规范手册 二、工程概况 衢宁铁路浙江段先期工程位于浙江省丽水市松阳县境内,为满足施工需求,需修建多座321型贝雷钢便桥。根据以往施工经验结合现场实际情况,桥跨采用上承式简支梁布置,最大跨跨径24m。 三、结构设计 墩台身采用钢筋混凝土结构,为确保各贝雷片受力均匀,防止墩顶混凝土局部受压破坏,墩顶预埋1.6mm厚钢板。 梁部采用5组加强型贝雷片等间距布置,每组2片,采用45cm支撑架连接。下横梁采用I37工字钢标准构件,长度5.85m,通过横梁卡扣与贝雷片可靠连接;上横梁采用I16工字钢做分配梁,单根长5m,每延米3根均匀布置,通过U型卡扣与贝雷片可靠连接;桥面铺设10mm厚花纹钢板,宽度5m。桥跨布置如图

四、主梁桁架的设计与计算 贝雷梁设置上横梁,采用I16工字钢,3根/m;下横梁采用I37 工字钢,每榀桁架设置2根,具有很高的横向连接刚性,且承重结构 的长宽比 L/B=24/3.2=7.5 故活载可按刚性横梁法来绘制横向影响线并计算横向分布系数,钢 梁受力体系如图

1、静载计算 ① 桥面钢板q 1=7850×10×5×0.01/1000=3.925KN/m ② 上横梁q 2+=6×3×20.5/1000=0.369KN/m ③下横梁q 3=2450×2/3/1000=1.633KN/m ④钢桁架q 4=3800×10/3/1000=12.667KN/m 合力q 静=(q 1+q 2++q 3+q 4)/5=3.72KN/m m kN m kN .64.442/2472.34/l g Q .84.2678/2472.38/l g M g 22g =?===?==静静 2、活载计算 2 222225 24232 2212 i 51i m 4.66.108.0a a a a a 8.0-.a =++++=++++=∑=)()(61 1号梁横向影响线的竖标值为 2.0-4.66.1-51a a -n 16 .04.66.151a a n 12n 1i 2i 212n 1 i 2i 211511=== =+=+===∑∑ηη 设0点至1号梁位的距离为x 2 .0x -2.36.0x = 解得 x=2.4m 绘制1号梁横向影响线如上图

桩基础设计计算书

基础工程桩基础设计资料 ⑴上部结构资料某教学实验楼,上部结构为十层框架,其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式,混凝土强度等级为C30,上部结构传至柱底的相应于荷载效应标准组合的荷载如下︰ 竖向力:4800 kN , 弯距:70 kN·m, 水平力:40 kN 拟采用预制桩基础,预制桩截面尺寸为 350mm * 350mm。 ⑵建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区内,地势平坦,建筑物场地位于非地震地区,不考虑地震影响.场地地下水类型为潜水,地下水位离地表 2.1 米,根据已有资料,该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理,力学指标见下表: 表1 地基各土层物理、力学指标

基础工程桩基础设计计算 1. 选择桩端持力层 、承台埋深 ⑴.选择桩型 由资料给出,拟采用预制桩基础。 还根据资料知,建筑物拟建场地位于市区内,为避免对周围产生噪声污染和扰动地层,宜采用静压法沉桩,这样不仅可以不影响周围环境,还能较好地保证桩身质量和沉桩精度。 ⑵.确定桩的长度、埋深以及承台埋深 依据地基土的分布,第3层是粘土,压缩性较高,承载力中等,且比较厚,而第4层是粉土夹粉质粘土,不仅压缩性低,承载力也高,所以第4层是比较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m (>2d ),工程桩入土深度为h ,h=1.5+8.3+12+1=22.8m 。 由于第1层厚1.5m ,地下水位离地表2.1m ,为使地下水对承台没有影响,所以选择承台底进入第2层土0.3m ,即承台埋深为1.8m 。 桩基的有效桩长即为22.8-1.8=21m 。 桩截面尺寸由资料已给出,取350mm ×350mm ,预制桩在工厂制作,桩分两节,每节长11m ,(不包括桩尖长度在内),实际桩长比有效桩长长1m ,是考虑持力层可能有一定起伏及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。 桩基以及土层分布示意图如图1。 2.确定单桩竖向承载力标准值 按经验参数法确定单桩竖向极限承载力特征值公式为: uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ 按照土层物理指标,查桩基规范JGJ94-2008表5.3.5-1和表5.3.5-2估算的极限桩侧,桩端阻力特征值列于下表:

IC厌氧塔

产品描述: 一简介 IC反应器中文名内循环厌氧反应器,由两个UASB反应器上下叠加串联构成,高度可达16-25m,高径比一般为4-8,由5个基本部分组成:混合区、颗粒污泥膨胀床区、精处理区、内循环系统和出水区。其内循环系统是IC工艺的核心结构,由一级三相分离器、沼气提升管、气液分离器和泥水下降管等结构组 成。 二工作原理 经过调节pH和温度的生产废水首先进入反应器底部的混合区,并与来自泥水下降管的内循环泥水混合液充分混合后进入颗粒污泥膨胀床区进行COD生化降解,此处的COD容积负荷很高,大部分进水COD 在此处被降解,产生大量沼气。沼气由一级三相分离器收集。由于沼气气泡形成过程中对液体做的膨胀功产生了气提的作用,使得沼气、污泥和水的混合物沿沼气提升管上升至反应器顶部的气液分离器,沼气在该处与泥水分离并被导出处理系统。泥水混合物则沿泥水下降管进入反应器底部的混合区,并于进水充分混合后进入污泥膨胀床区,形成所谓内循环。根据不同的进水COD负荷和反应器的不同构造,内循环流量可达进水流量的倍。经膨胀床处理后的废水除一部分参与内循环外,其余污水通过一级三相分离器后,进入精处理区的颗粒污泥床区进行剩余COD降解与产沼气过程,提高和保证了出水水质。由于大部分COD已经被降解,所以精处理区的COD负荷较低,产气量也较小。该处产生的沼气由二级三相分离器收集,通过集气管进入气液分离器并被导出处理系统。经过精处理区处理后的废水经二级三相分离器作用后,上清液 经出水区排走,颗粒污泥则返回精处理区污泥床。 三选型、选材及尺寸(IC实验室选型) 1、有机玻璃IC厌氧反应器有效容积为25L,底边周长15cm,高120cm。其优点为外观结构干净漂亮;内部三相分离器、布水器、上下流管道等结构清晰可见;外附保温层保障了系统在合适的温度下自动运行; 该产品适用于学校、实验室小试模拟教学使用。 2、钢结构IC厌氧反应器为Q235碳钢焊制主体,内衬双层玻璃钢防腐层,内部管道喷双层环氧漆防腐,保障设备正常运行过程中不被腐蚀。该设备有效容积200L,底面直径40cm,高200cm,净重150kg。其优点为更接近于工程实际,抗压强度高,温度适应范围广,适用于科研单位、工地现场中试模拟运行。 四订货须知 1、用户应注明设备的材质及防腐要求。 2、用户应提供详细的水质化验单以便于我公司计算反 应器各部件的尺寸。 3、若用户有详细的加工图纸,可按用户要求进行生产。 4、可根据用户提出的具体要求进行设计制造。 天津国韵生物科技的限公司绍兴女儿儿酒有限公司山西 长冶金泽生化有限公司等 厌氧塔是本公司承接,效果很好~! 联系电话:

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