Proceedings of IPC 2008
7th International Pipeline Conference
September 29 - October 3, 2008, Calgary, Alberta, Canada
IPC2008-64003 HEAT-AFFECTED ZONE HARDNESS LIMITS
FOR IN-SERVICE WELDING
William A. Bruce and Bradley C. Etheridge
CC Technologies, Inc.
Dublin, Ohio, USA
Andrew Carman University of Wollongong Wollongong, NSW, Australia
ABSTRACT
Welds made onto in-service pipelines are particularly susceptible to hydrogen cracking. During qualification of welding procedures, limits are often imposed on heat-affected zone hardness (e.g., 350 HV max.) as a way to avoid cracking. The hardness level below which hydrogen cracking does not occur is not a fixed value, but varies as a function of several parameters. The results of previous work resulted in the development of hardness evaluation criteria that can be used to quantify the trade-offs that can be made between HAZ hardness, hydrogen level, and the chemical composition of the materials being welded for welds made onto in-service pipelines. This paper describes a current project that is being sponsored in part by the US Department of Transportation – Pipeline and Hazardous Materials Safety Administration, which is focusing on the further development and validation of these criteria, particularly for modern microalloyed materials and material over a wide range of wall thicknesses. The use of these criteria will reduce the cost and increase the reliability of pipeline modifications and repairs.
INTRODUCTION
Welding onto in-service pipelines is frequently required to facilitate a repair or to install a branch connection using the “hot tapping” technique. There are significant economic and environmental incentives for performing pipeline repair and maintenance without removing the pipeline from service. From an economic viewpoint, a shutdown involves revenue loss from the loss of pipeline throughput, in addition to that from the gas lost to the atmosphere. Since methane is a so called “greenhouse gas”, there are also environmental incentives for avoiding the venting of large quantities of gas into the atmosphere.
Welds made in-service cool at an accelerated rate as the result of the ability of the flowing contents to remove heat from the pipe wall. These welds, therefore, are likely to have hard heat-affected zones and an increased susceptibility to hydrogen cracking. To prevent hydrogen cracking, at least one of the three conditions necessary for its occurrence must be eliminated or reduced to below a threshold level. Beyond the use of low-hydrogen electrodes to minimize hydrogen levels, it is prudent to develop and use procedures that minimize the formation of crack-susceptible microstructures. Exactly how crack susceptible microstructures are defined, and what microstructures and hardness levels will lead to cracking for any given set of conditions, is the subject of some debate, however.
BACKGROUND
Heat-affected zone (HAZ) hardness is often used as an indicator of the susceptibility of a microstructure to cracking during the evaluation of procedure qualification welds. A widely used value below which it is generally agreed that hydrogen cracking is not expected to occur is 350 HV. Both API 1104 Appendix B [1] and the Canadian code CSA Z662 [2] indicate that procedures for in-service welding that produce HAZ hardness greater than 350 HV should be evaluated with regard to the risk of hydrogen cracking. Neither of these codes provides guidance pertaining to how this evaluation should be performed. The Australian standard AS 2885.2 [3] prohibits HAZ hardness greater than 350 HV for in-service welds.
The generally-regarded notion that 350 HV is a hardness level below which hydrogen cracking is not expected dates back to work by Dearden and O’Neill in the 1940s [4]. This notion was validated by Bailey in the early 1970s for welds with a diffusible hydrogen content of approximately 16 ml/100 g of deposited weld metal [5]. Bailey also noted that for welds with a diffusible hydrogen content of approximately 8 ml/100 g, the critical hardness, or the hardness level below which hydrogen cracking is not expected, is on the order of 400 HV. The 350 HV limit was used in work by Graville and Read in the mid-1970s [6]. This limit was later adopted by Kiefner, et al., during work that resulted in the development of the Battelle
thermal analysis computer model for hot tap welding [7]. The Battelle work mentions that this value is especially pertinent to pipelines, as a previous study [8] showed that accidental hard spots (un-tempered martensite) in line pipe will crack during service when exposed to mild hydrogen charging (typical of cathodic protection) if the hardness is in excess of 360 Brinell (equivalent to 380 HV).
FACTORS AFFECTING CRITICAL HARDNESS
LEVELS
Critical hardness level, or the hardness level below which hydrogen cracking is not expected to occur, is not a fixed number, but depends on the hydrogen level of the welding process being used (as suggested by Bailey) and on the chemical composition (carbon content and carbon equivalent or CE level) of the materials being welded. The ability of welds to tolerate high HAZ hardness is also affected somewhat by joint restraint.
Weld Hydrogen Level
The risk of hydrogen cracking increases as hydrogen level increases. Lower limits on hardness are required where higher hydrogen levels are anticipated. Conversely, closer control of hydrogen level allows higher hardness to be tolerated. Many modern low-hydrogen (AWS EXX18-type) electrodes (particularly the “H4R” variety) produce weld hydrogen levels of less than 4 ml/100 g. For this reason, a hardness limit of 350 HV may be highly conservative for some applications.
Material Chemical Composition
While HAZ hardness is often used as an indicator of cracking susceptibility, the true susceptibility depends on the microstructures present in the HAZ. A better indicator of cracking susceptibility might be the volume fraction of martensite in the HAZ. For a material of a given chemical composition, HAZ hardness is a good indicator of the relative amount of martensite present in the HAZ. The hardness of martensite depends on the carbon level of the material being welded, however. One formula for determining the hardness of martensite in Vickers hardness [9] is:
H M = 802 (%C) + 305
The measured hardness in the HAZ of a low carbon material that consists mostly of martensite may be lower than the measured hardness in a higher carbon material with a much lower volume fraction of martensite, yet the cracking susceptibility in the lower carbon material might be higher. In other words, lower carbon content materials tend to crack at lower hardness levels. Conversely, higher hardness can be tolerated when welding higher carbon content materials. Several previous programs by others have attempted to address this issue [10-14].
Joint Restraint
Welds in more-highly-restrained joints are more susceptible to cracking than welds in less-highly restrained joints. For the type of welds that are typically made onto in-service pipelines, joint restraint is primarily governed by material thicknesses.
PREVIOUS WORK
Critical hardness level is shown as a function of CE IIW level from several previous programs in Figure 1 [10]. The data shown in this figure are for fillet welds made at a hydrogen level of approximately 12 ml/100 g. In previous work at EWI [15], this figure was used as a starting point for the development of a HAZ hardness evaluation criterion for welds made onto in-service pipelines. This hardness evaluation criterion was developed to quantify the trade-offs that can be made between hardness, hydrogen level, and chemical composition. This hardness evaluation criterion was later incorporated into the users’ manual for the PRCI Thermal Analysis Model for Hot Tap Welding [16].
A hardness evaluation criterion for in-service welds that is loosely based on Figure 1 is shown in Figure 2. This figure shows HAZ hardness limits as a function of CE IIW for three different hydrogen levels. For each CE level, the critical hardness level for the 8 ml/100 g hydrogen level is roughly that extrapolated from a lower bound of the data shown in Figure 1 from several previous programs. Establishing a limit for the 8 ml/100 g hydrogen level based on a lower bound of data for welds made at a hydrogen level of approximately 12 ml/100 g ensures conservatism. A 25 HV increase in the critical hardness was allowed for the 4 ml/100 g hydrogen level. A 50 HV decrease was imposed for the welds made using cellulosic-coated electrodes. The magnitude of these shifts for different hydrogen levels was determined empirically.
To evaluate this criterion, highly-restrained multi-pass fillet welds were made under simulated in-service conditions (Figure 3) on materials with a variety of chemical compositions using a variety of different hydrogen levels, after which they were metallography sectioned to measure hardness at the weld toe and to examine for the presence of cracks. A comparison of the hardness testing results with the evaluation criterion is shown in Figure 4. This figure indicates that the criterion has accurately predicted the occurrence of cracking (i.e., welds that are cracked tend not to meet the criterion), although there is some conservatism.
While this criterion has been effective for the conditions shown here [0.375-in. (9.5-mm)-thick materials with a carbon
content greater than 0.10% and CE IIW in the 0.35 to 0.50 range], additional data is required to further validate this criterion and to expand its applicability to a broader range of materials, which is the objective of the current work. The use of such a criterion is useful in determining how close the use of
a certain procedure in a specific application is to the hydrogen cracking threshold.
CURRENT WORK
The current work, which is being sponsored in part by the US Department of Transportation – Pipeline and Hazardous Materials Safety Administration, is focusing on the further development and validation of these previously-developed criteria, particularly for modern microalloyed materials and material over a wide range of wall thicknesses. The experimental portion of this work is being carried out in two parallel phases. One phase (work carried out under the direction of CC Technologies) involves practical weldability trials to further develop previously established empirical limits for a wider range of conditions. The other phase (work carried out under the direction of University of Wollongong) involves a more fundamental approach to more confidently prescribe hardness limitations by investigating microstructural susceptibility to hydrogen cracking.
Weldability Trials at CC Technologies
In this phase of the work, which is being carried out by CC Technologies, full-scale hydrogen cracking tests that also allow measurement of resulting hardness levels are being performed. An experimental procedure similar to that used in the previous work is being used. This procedure involves highly restrained multi-pass fillet welds that are made under simulated in-service conditions (Figure 5). The use of multiple passes allows residual stresses to fully develop and allows tempering from subsequent passes to be considered. Experiments are being carried out on materials with a variety of chemical compositions and thicknesses using a variety of different hydrogen levels. Welds are being made using two thermal severity levels, which are being simulated using either flowing water or flowing motor oil on the inside of the pipe material.
Welding consumables that are being used consist of shielded metal arc welding (SMAW) electrodes that are intended to produce a range of diffusible hydrogen levels. Standard AWS E7018 (low hydrogen) electrodes that were removed directly from a newly opened box and placed in an electrode holding oven are being used for welds intended to have a hydrogen level of approximately 4 ml/100 g. For welds intended to have a hydrogen level of approximately 8 ml/100 g,
a batch of partially-dried E7018 electrodes is being used. A limited number of welds are being made using standard cellulosic-coated electrodes (i.e., AWS E-6010 type) with a resulting diffusible hydrogen level in the 40 to 60 ml/100 g range. Confirmation of hydrogen levels is being carried out using the AWS A4.3-93 method [17] and gas chromatography equipment.
The experiments consist of making short three-pass fillet welds at the target heat input level. Target heat input levels are being achieved only by varying the travel speed. Welding parameters are being recorded.
Following welding, the welds are allowed to sit for at least 24 hours, after which they are inspected using magnetic particle inspection. The experimental welds are then subjected to metallographic examination and mechanical testing to investigate for the presence of cracks (Figure 6). The welds are sectioned, mounted, ground, polished, and etched using standard metallographic procedures and examined at 200X magnification. HAZ hardness measurements are made using a previously-developed procedure. The metallographic sections are also used to characterize HAZ microstructures. Test specimens are also extracted from each weld and used for face bend and nick-break testing as specified in API 1104 Appendix B and CSA Z662.
Microstructural Susceptibility Work at University of Wollongong
This phase of the work, which is being carried out by University of Wollongong, is investigating the relationship between pipe composition, hardness, microstructure, and fracture behavior arising as a result of in-service welding procedures. This more fundamental work is intended to complement the weldability trials described above and give support in understanding the procedural "operating windows" with respect to effect of hydrogen content, composition, etc., on hydrogen cracking susceptibility.
Course grain HAZ (CGHAZ) microstructures are being produced in small samples using a Gleeble 3500 thermo-mechanical processing machine (Figure 7). Thermal cycles are being calibrated so that the microstructures that are produced are representative of those produced during the weldability trials described above.
A range of fracture specimen configurations are being tested (Figure 8). These will include notched cylinders for tensile testing, notched bars for bend testing, etc. This preliminary testing will establish the most appropriate configuration for the problem.
Following this, samples of CGHAZ in the optimum configuration will be charged with known concentrations of diffusible hydrogen (calibrated against charging conditions, etc). Fracture testing of specimens will be performed as a function of hydrogen content. The resulting fracture
mechanisms are being studied using standard metallographic and fractographic procedures.
The results will be used to develop a model describing the interrelationship between hydrogen content, microstructure, hardness, composition and embrittlement behavior. The results of the small scale tests will be validated against the results of the full-scale weldability trials. The small scale tests are much more efficient to conduct than the full-scale trials and will allow a range of intermediate conditions to be investigated. Analysis of Results and Development of Criteria The experimental results will be analyzed in detail. These results and results from the previous work will be used to validate or revise the existing criteria, or to develop entirely different criteria. In the previous work, .correlations based on the Pcm carbon equivalent formula were investigated and the possibility of developing criteria based on the CEN carbon equivalent formula was identified. This may allow for both conventional and low carbon steels to be evaluated together using common criteria (as opposed to separate carbon equivalent formulae for each type of material). The criteria will also include a sliding scale for thickness to account for joint restraint (tensile stress level acting on the weld). The format for these criteria will be easy-to-use charts or look-up tables.
Validation of Criteria during Field Exercises
The developed criteria will be validated during a series of field trials that will involve welds made onto actual in-service pipelines. This will be accomplished using the confirmation weld scheme. This scheme involves making a series of experimental welds onto the portion of the pipeline that will be removed by the hot-tap cutter or after a line replacement operation. In the case of the hot tap, a mock-up of the welded connection (e.g., fitting material fillet welded to the pipe) that fits the geometric constraints of the hot-tap cutter will be used (Figure 9). After removal, metallographic examination and hardness testing will be performed so a comparison can be made with the results of welds made under simulated in-service conditions to validate the criteria.
Development of Related Guidance
Guidance pertaining to several related topics will also be developed. In particular, guidance pertaining to the measurement of HAZ hardness (format, load, indent location, etc.) will be developed. Some generalized rules for the measurement of HAZ hardness levels exist, although there are no universally-accepted specific procedures. Surface finish, indenter type (Vickers, Knoop, Rockwell, Brinell, etc.), indentation location (along the fusion line and distance from the fusion line), load/indentation size, number of indentations required, etc., may affect the measurement. One such procedure has been proposed for in-service welds. Using this procedure, hardness measurements are made at the toe of the weld in the coarse-grained HAZ on the pipe side of the joint. Five Vickers 10-kg indents are spaced 0.6 mm (0.024 inch) from each other and 0.2 mm (0.008 inch) from the fusion line.
A comprehensive report will be produced that will include criteria that can be used to evaluate HAZ hardness levels in welds made under a wide variety of in-service welding applications, including hot tap and repair sleeve welds made onto high-strength pipelines composed of modern microalloyed line pipe materials. The criteria will be suitable for inclusion into consensus standards such as Appendix
B of API 1104, CSA Z662, and AS2885.
DISCUSSION
Others use or have proposed using HAZ hardness evaluation criteria that are variable depending on the chemical composition of the materials being welded [18]. These specific criteria may not be suitable for in-service welds; however, as welds made under in-service conditions tend to cool more quickly than other welds. The diffusion rate of hydrogen in steel is strongly influenced by temperature. Hydrogen in welds that are allowed to cool slowly can diffuse away soon after welding. For in-service welds, any hydrogen that enters the weld tends to become trapped there. This is one reason a limit of 350 HV may not be sufficient for in-service welds made using cellulosic-coated (EXX10 type) electrodes.
The results of work directed specifically at welds made onto in-service pipelines [19-22] indicate that the widely-used limit of 350 HV is overly conservative for some applications and non-conservative for others. Hardness evaluation criteria were developed that can be used to quantify the trade-offs that can be made between HAZ hardness, hydrogen level, and the chemical composition of the materials being welded for welds made onto in-service pipelines. These criteria were shown to be accurate for predicting the occurrence of cracking for the narrow range of conditions that were investigated [9.5-mm (0.375-in.)-thick materials with a carbon content greater than 0.10%]. The results of this work concluded that, prior to the widespread use of these criteria, further development and validation is required, particularly for modern microalloyed materials and material over a wide range of wall thicknesses, which is the objective of the current work. The current work will also further investigate the relationship between composition, hardness, microstructure, and fracture resistance of the coarse-grained HAZ (CGHAZ) arising from simulated in-service welding procedures.
While a better indicator of cracking susceptibility might be the volume fraction of martensite in the HAZ, or even the actual fracture toughness of the HAZ microstructure, these are
difficult to measure during the qualification of welding procedures. In contrast, HAZ hardness is relatively simple to measure. Therefore, it is anticipated that HAZ hardness will remain the preferred method of evaluating procedure qualification welds with regard to cracking susceptibility.
Some concern has been expressed pertaining to the risk of cracking in subsequent service when hard HAZ microstructures are exposed to hydrogen charging from cathodic protection. In recent work pertaining to weld deposition repair carried out by Tokyo Gas Company [23], specimens of welded line pipe steel were subjected to a tensile stress at yield level while a cathodic current was applied. No cracks initiated in the HAZ in spite of the fact that the HAZ hardness levels were as high as 400 HV.
SUMMARY AND CONCLUSIONS
The aim of this work is to contribute toward a more complete understanding of the relationship between maximum HAZ hardness, diffusible hydrogen content, restraint, and cracking behavior for in-service welding applications. The results of previous work indicates that a relaxation of the widely used hardness limit of 350 HV is certainly feasible for some materials, which may result in an increased use of in-service welding and the realization of significant economic and environmental benefits. However, for other applications (e.g., welds made on low carbon materials at high hydrogen levels), it may be prudent to further restrict allowable hardness levels to reduce the risk of cracking. This would result in increased safety and reliability of completed welds.
ACKNOWLEGEMENT
The authors would like to thank the sponsors of the current work, who are US Department of Transportation – Pipeline and Hazardous Materials Safety Administration, TransCanada PipeLines, BlueScope Steel, and University of Wollongong.
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Figure 1. Critical hardness level vs. CE IIW level from several previous programs [10]
Materials < 0.375 in. (9.5 mm) Thick with %C > 0.10
200
250
300
350
400
450
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
Carbon Equivalent, CE IIW
C r i t i c a l H A Z H a r d n e s s , H V
Figure 2. Critical hardness level for in-service welds vs. CE IIW and weld hydrogen level
Fillet Welds Made at Hydrogen Level of ~12 ml/100 gm
0.375 in. (9.5 mm) Thick Materials with %C > 0.10
Figure 5. Experimental setup for highly restrained fillet welds
Figure 6. Example of metallographic section and nick-break specimen from completed weld
Figure 7. Micrographs of simulated CGHAZ microstructure produced using Gleeble 3500
Figure 8. SEM images showing typical fracture surfaces of fracture testing specimens
Figure 9. Examples of confirmation welds removed during hot tapping operations
景观设计中的“灰色空间” 景观表现, 装饰表现 “灰空间”的建筑概念是由日本著名建筑师黑川纪章提出的。“灰空间”一方面指色彩，另一方面指介乎于室内外的过渡空间。对于前者他提倡使用日本茶道创始人千利休阐述的“利休灰”思想，以红、蓝、黄、绿、白混合出不同倾向的灰色装饰建筑牷对于后者他大量利用庭院、走廊等过渡空间，并将其放在重要位置上。在日本建筑中，灰空间是一种过渡的空间，无法明确的界定是室外还是室内，但它的存在，却在一定程度上抹去了建筑内外部的界限，使两者成为一个有机的整体。空间的连贯和设计的统一创造出内外一致的建筑，消除了内外空间的隔阂，给人一种自然有机的整体感觉。也可以说是“从内部进行的环境设计”。 “灰空间”一说，大都指建筑中的空间概念，属过渡性地带，即半室内，半室外的空 间。 然而，对于空间的创造，空间体验占同样重要地位的园林设计而言，即使不提这一名词，过渡性空间的考虑与设计也显得十分突出，其作用亦是不容忽视的。诸如园林中各要素间的过渡，映衬；园林空间与建筑空间，城市大空间的衔接；自然空间与人工空间的转换等，灰 空间都起着不可替代的作用。 在空间和实体的艺术创造，灰空间的装饰表现在两个方面，作为景观因素，它可以丰富园林景观的层次，增加园林景观的深度，由此产生有强烈对比效果的虚与实。留园入口空间“一波三折”的处理手法是极佳的佐证。鉴于此，有必要对园林中的灰空间做出探讨、总结。因为这些地方往往是与人们关系最为密切又最易被忽视的。细部体现水平，细部同样表达着对 人的关心。 植被、水体———硬质空间的柔化园林设计中植被、水体的应用对于硬质空间的柔化作用是显而易见的；同时，也因其自身的特色，为景观提供了富有生机，充满感性、活力的空间。不同形式，不同色彩的组合、搭配在视觉、听觉上给人以感观的刺激；也因为在形式、色彩上的变化，给园林景观在时间上以空间的转换，不至于单调、无变化。 台阶———不同高差的转化台阶是不同高差的地面结合方式之一。虽然，属于交通性质的过渡空间，但也能创造出动人的线的造型，产生出巨大的艺术魅力。正因如此，台阶在园林设计中往往会摆脱其纯功能性，夸大并与场地结合，营造出多功能极富韵律感的空间。 小品———视线的引导城市中的各种设施，如花坛、灯具、雕塑、花架、座椅等，一般是出现在不同空间的连接处，像开放空间与秘密空间；自然空间与人工空间；园林内空间与城市外空间。小品在此不仅起着点缀的作用，同时也是对视线的引导和汇聚，形成焦点，标志着 此空间与彼空间的区别，暗示其存在。 铺装———空间的划分园林设计中地面铺装同样起着对空间进行划分的作用。当然，这里并非单指在材料上的变化，很大程度上也是体现在形式上的变化。古代的卵石模纹，日本的“榻榻米”都因其自身形式的组合，使得所在空间或突出，或连续。在视觉上、心理上都收到 了良好的效果。
城市居住区绿化景观空间设计 随着生活水平的提高，人们对居住的需求从基本生理需求的满足逐步向心理与文化领域的更高层次推进，住区不单是居住的功能，同时也是人们思想与情感交流的地方。人们不但关注内部的居住空间，对居住的外部空间环境也越来越重视。 标签：居住区环境空间景观 1 对我国目前居住区模式的思考 纵观我国目前的居住区模式，可以看出我国的居住区规划大多是按照一种典型的理性思维的模式建立起来的。这也是现代主义创作的思维模式。居住区常常是功能分区明确，居住空间的功能被划分为住宅、道路、绿化、服务设施，彼此功能划分明确，空间互不交叉。住宅的高度、日照、间距、朝向、建筑密度等都经过精心的设计达到理性的结果。公共交通与居住分离，空间组织的秩序和空间结构的明晰条理，以良好的形体环境来塑造人的生活。 2 模糊性空间的含义 模糊性引发的设计包含二个方面的含义：空间界定的不确定性、空间的功能多义性、空间感受的含蓄性。传统民居中的很多运用模糊性空间的手法，居民生活和公共交往混合交叉，使空间具有流动性、包容性和含蓄性，传达出浓郁的生活氛围和人情味。 2.1 空间界定的不确定性：界面是限制建筑空间的物质实体，空间的性质在很大程度上决定于界面的性质。如传统民居中常用的宽挑檐所形成的廊道，街道与廊之间所形成的界面由若干柱形成，这种界面是不明确、不完整的，空间特性也模糊了，廊空间成为既非室内、又非室外的中介过渡空间，形成室内外空间的水平过渡和渗透，人们得到了一个伸展到街道上的公共空间和内部私密空间之间的特殊联系的体验。 2.2 空间的功能多义性：空间的使用性质和功能要求由其中所容纳的人的行为活动决定，这种行为活动是发展变化的，于是就导致了空间功能的含混多义。例如街道上公共交通与日常生活相混杂，私人生活与公共空间交融；廊空间中交易市场、人际交往、日常生活、茶馆、酒楼等诸多功能容纳于其中。 2.3 空间感受的含蓄性：空间界定的不确定性及空间功能的含混多义性为空间承载大量的、复杂的信息提供了可能性。因此，人对于这一空间的感受就不是可以明确描述的，而相应地表现出地是一种含蓄性，也可说是模糊性的特征。从认知活动的主体来说，人本身是一个复杂变化的有机系统，具有大量模糊性思维，很难用精确的语言来表达，语言本身就是对客观事物的一种抽象，往往是多义化、含糊不清的，丰富性正是由此而来。
低碳理念下的城市公共空间景观设计 摘要：对城市景观进行设计不但能够有效提升城市的形象，还能够在视觉上给人以美的享受，城市景观质量的好坏，跟城市的景观设计有着密切的关联，而为了有效实现城市景观跟生态环境的和谐统一，在城市公共空间景观设计中运用低碳理念有着十分重要的意义。 关键词：低碳理念；城市公共空间；景观设计 1 公共空间景观的概述 城市公共空间一般是指城市内的建筑物之间以及公众能够到达的任意外部环境的空间形式总和，从过去的街道、集市以及码头到后来的社区、公园以及各种购物中心步行街等，城市中较为开放的空间都属于城市的公共空间的范畴。 2低碳理念下的城市公共空间景观设计的基本原则 2.1生态可持续性 人类社会要想实现可持续发展，最为基本的一个条件就在于资源能够得到可持续的利用，以及能够保持着生态系统的可持续性，人们要在可持续性条件中对自身的生活方式进行不断地调整，制定相应的排放标准。人类在生产生活中向大自然索取资源时，要确保其在环境和资源的实际承载范围内，这也是生态可持续发展的关键所在，而建设城市公共景观时，则要对人类的生产生活跟地球的自然环境之间进行平衡。建设更为科学系统的生态景观，以便能够对资源进行保护，确保资源的再生，并充分体现可持续发展的目标。 2.2坚持以人为本 城市中设置公共空间主要是为了能够供人们休息娱乐，促进人与自然的和谐发展，在低碳理念下进行城市景观的设计时，要优先充分地考虑到周边的自然环境因素，明确周边自然环境因素的使用价值以及建筑物建设的目的，坚持以人为本的理念，营造更具现代化的低碳景观。现阶段，较多的城市公共广场在建设设计时，更多的是关注时尚，地面通常会使用面积较大的硬质铺装的方式，极大地减少了绿化的面积，而长此以往，对地面进行维护和修理的也需要投入较多的成本，并且有些街道会使用较多的景观灯具，一味地追求奢华的排场，使得能源的消耗大大地增加，而实际的使用价值却很低，而这些做法一般都跟公共空间的功能性相背离。 2.3因地制宜 进行景观造景选材时，要注重对那些低碳材料的选择，与此同时还要积极采用并研发更多的可持续再生的新能源，以便能够更好地解决碳排放的问题，积极地倡导变废为宝的理念，从而有效实现资源的可持续再生。选择植物种植时，要注重容易成活，并且易于维护的植物，减少不必要的资源消耗。减少城市景观中的高成本建筑，走低成本的可持续发展之路。设计低碳景观初期，应对地域地貌的自然属性进行充分的尊重，对城市的空间的自然资源充分地利用，对原有特色景观以及建筑物在使用时，尽可能地减少或者避免对原来地形的破坏和对自然资源的损耗。 2.4与自然、文化背景相协调 对城市公共空间的景观设计时，要充分考虑城市的文化背景，以便充分展现人们的价值观、世界观以及审美观，因而在设计城市公共空间景观时，要创造一
室内色彩搭配技巧的一些黄金定律 现代风格 以简洁明快为其主要特色。重视室内空间的使用效能，强调室内布置应按功能区分的原则进行，家具布置与空间密切配合；主张废弃多余的、繁琐的附加装饰，使室内景观显得简洁、明快，完美地反映出“少就是多”这一设计概念。如一间现代风格的居室，利用不规则墙面形成壁面家具，同时这一墙面也起到美化居室的作用。地面、天花板均朴素、淡雅，无一多余饰物，显得简洁、舒适、大方，令人赏心悦目。 复古风格 当人们对现代生活求新求变的要求在不断得到满足时，又萌生出一种向往传统、怀旧复古的情绪。在复古思潮影响下，十八、十九世纪盛行于欧洲的装饰风格又出现于现代建筑之中。例如曲线优美、线条流动的洛可可风格的家具被人用来作为居室陈设，再配以相同格调的壁纸、帘幔、地毯、家具等，显得恬静典雅、古色古香，宛如回到上个世纪中去。又如在室内摆置古典风格的饰品柜，陈列各种颇有欣赏价值的古代餐具、茶具等器皿，给室内增添了端庄凝重的气氛。 乡土风格和自然风格 主要表现为尊重民间的传统习惯、风土人情，保持民间特色，注意运用地方建筑材料或利用当地的传说故事等作为装饰的主题。这样可使室内景观丰富多彩，妙趣横生。例如“渔家”的布置采用较暗的灯光，墙上挂着鱼叉、鱼网和船桨，天花板用的是一艘底儿朝天的小木船，置身其中，仿佛来到渔村，享受到特有的幽静和温情。 大城市生活的紧张、拥挤和环境污染，使人们产生厌倦，向往能享受更多阳光、空气、鸟语花香的环境。这种思绪使人们崇尚自然的室内布置，例如采用不加粉刷的砖墙面，将粗犷的木纹刻意外露于室内。木、藤家具造型朴拙，甚至带着原有的树皮，形成一种自然轻松的田园韵味。有的将绿色植物、花卉、鸟雀引进室内，使人犹如置身于大自然的怀抱。 东方风格 中国、印度、日本等东方国家的家具、陈设及日用品，在艺术上都具有自己独特的风格和民族气息。西方国家普遍认为东方文化的艺术魅力具有持久性，它的美不受时代潮流限制，因此不少人常常凭借东方风格的器物所特有的恬静、含蓄、稳重的气质来增添现代居室的神采韵律。东方风格的室内布置是灵活多样的，有时将室内一角布置成东方韵味的环境，有时整个房间或整幢房子都用东方风格的家具、屏风、古董、刺绣等装点。 后现代风格 主张兼容并蓄，凡能满足当今居住生活所需的都加以采用。这种风格的室内设计，空间组合十分复杂，突破完整的立方体、长方体的组合，且多呈界限不清的状态。利用设置隔墙、屏风或壁炉的手法来制造空间层次感，使居室在不规则、界限含混的空间利用细柱、隔墙，形成空间层次的不尽感和深远感。后现代派的设计者们还常将墙壁处理成各种角度的波浪状，形成隐喻象征意义的居室装饰格调。 居室色彩选择搭配应以符合主人的心理感受为原则。通常，有这样几个色调的搭配方法： ——轻快玲珑色调。中心色为黄、橙色。地毯橙色，窗帘、床罩用黄白印花布，沙发、天花板用灰色调，加一些绿色植物衬托，气氛别致。——轻柔浪漫色调。中心色为柔和的粉红色。地毯、灯罩、窗帘用红加白色调，家具白色，房间局部点缀淡蓝、有浪温气氛。 ——典雅靓丽色调。中心色为粉红色。沙发、灯罩粉红色，窗帘、靠垫用粉红印花布，地板淡茶色，墙壁奶白色，此色调适合少妇和女孩。——典雅优美色调。中心色为玫瑰色和淡紫色，地毯用浅玫瑰色，沙发用比地毯浓一些的玫瑰色，窗帘可选淡紫印花的，灯罩和灯杆用玫瑰色或紫色，放一些绿色的靠垫和盆栽植物点缀，墙和家具用灰白色，可取得雅致优美的效果。 ——华丽清新色调。中心色为酒红色、蓝色和金色，沙发用酒红色，地毯为暗土红色，墙面用明亮的米色，局部点缀金色，如镀金的壁灯，再加一些蓝色作为辅助，即成华丽清新格调。 住宅装修色彩技巧
浅谈城市公共空间景观设计 随着我国经济的快速发展,人们生活水平不断提高,对身边环境的重视程度也在不断加大,自然生态、环境优美、参与度高的公共空间日渐成为人们的迫切需求。如何增加公共空间的参与性与艺术性,通过景观提升空间活力与价值,使之真正成为市民的活动舞台和城市形象的展示窗口。 城市公共开放空间的定义 城市公共开放空间(public open space,指城市中室外的、对所有市民开放的、提供除基础设施外一定的活动设施、承载各类公共活动并以承载生活性公共活动为主的场所空间。公共开放空间是整个城市的共享空间,在城市内部使用不具有权利限制,每个人的使用是平等的,它是整个社会的公共资源;再则,这种公共性还体现在对自然界各种生物的开放上,达到人与自然界的和谐共处。公共空间还体现了社会的公正与宽容;这种具有包容性的"公共空间",是汇聚着城市的文化特质、包容着多样的社会生活和体现着自由精神的场所。 城市公共开放空间的现状 二十世纪后半叶,特别是改革开放的二十多年来,中国城市化的发展引起了世界上最大规模的人口向城市集聚。同时,中国的城市景观也发生了令世界为之惊异的迅速而巨大的变化。而国内关于城市公共空 间的制度安排及相关技术方法、理念,不能满足现实的需要,从而造成城市公共空间存在一定的不足。 1功能单一,尺度失调 早期的城市公共空间,出发点往往是为了满足某种单一功能的需要而建设的。这种宏大叙事风格的城市形象,导致许多巨大尺度,夏日暴晒,冬日无遮挡,空旷无物,耗资巨大而生硬的大而无当的荒废的广场、城市大道等空间的出现。单一功能的设
计,导致空间难以得到有充分的利用,人们很难在公共空间获得良好的体验,从而造成了资源与空间的巨大浪费。 (2空间各组成部分间缺乏有机联系 城市公共空间的规划、建设由于受时间和环境等各种因素的影响,每一块场地都作为各自独立的一块区域,缺少对于各个空间的功能、流线、周边限制条件、人的行为规律以及建设成本和维护等各种复杂因素的综合考虑和分析,尤其是将人的行为活动作为一个连续的、相互影响的因素,考虑到空间设计之中。 (3配套不足、缺少人文关怀 许多公共空间忽略了对空间环境品质的塑造,规模、尺度等方面缺乏合理地把握,使得空间布局不合理,功能单一,休息、游戏、信息服务及景观等公用设施考虑甚少,不适应居民的行为需求。从表面上看, 城市也许变美了,但城市的机能没有得到有效改善,居民也不能有效地享用公共空间。 当人们忙于工业化、信息化、现代化的同时,却失去了生存之根本,丧失了场所,城市空间系统变得机械,大地景观失去了温情和生活的气息,从而也失去了自身的归属感和认同感,失去了社区参与和人与人之间的沟通交流。 景观艺术提升空间活力 1.令人舒适的空间尺度 在尺度适宜的城市和建筑中,窄窄的街道、小巧的空间、建筑物和建筑细部、空间中活动的人群都可以在咫尺之间深切的体会到。这些城市和空间令人感到温馨和亲切宜人。反之,那些有着巨大空间、宽广的街道和高楼大厦的城市则使人觉得冷漠无情。在许多传统的市政公园和绿地中,空间尺度却让人感到不适,宽阔的路面和大尺度的广场拉大了人们之间的距离,降低了相互沟通交流的亲切感。根据知觉
浅谈景观设计中的灰空间设计 一、灰空间的背景知识 “灰空间”的建筑概念是由日本著名的建筑师黑川纪章提出的。“灰空间”的含义：一方面是指色彩，他提倡使用日本茶道创始人千利休所阐述的“利休灰”思想，以红、蓝、黄、绿、白混合出不同倾向的灰色装饰的建筑。对于“灰空间”的定义，黑川纪章讲到：“灰色是由黑和白混合而成的，混合的结果既非黑亦非白，而变成一种新的特别的中间色”。另一方面是指室内到室外的过渡空间，它大量利用了庭院、廊道等过渡空间，并将其放在重要位置 上。 在日本的建筑中，灰空间是一种过渡的空间，无法明确的界定是室外还是室内，但它的存在，却在一定程度上抹去了建筑内外部的界限，使两者成为一个相对有机的整体。空间的连贯和设计的统一创造出了和谐的景观，消除了内外空间的隔阂，给人一种自然放松的感觉。往往是通过一些元素，如屋顶，柱子，形成一个感觉上的虚拟空间，比如园林中的廊空间，正是这种性质的空间。给人虚虚实实，却自在通畅之感，形成了独特的空间艺术。 二、灰空间设计的意义 （一）空间过渡 “灰空间”一说，大都指建筑中的空间概念，属过渡性地带，即半室内，半室外的空间。也可以说是“从内部进行的环境设计”。空间的创造对于景观设计也同样重要，在景观设计中，过渡性空间的考虑与设计也显得十分重要，其作用亦是不容忽视的。诸如构成景观各要素间的过渡、映衬；景观空间与建筑空间的衔接；自然空间与人工空间的转换等，可以说灰空间都起着不可替代的作用。 （二）丰富景观层次 在现代景观设计中，灰空间作为景观因素，它可以丰富室外景观的层次，增加其景观的深度，从而产生有强烈对比效果的虚实关系。丰富了空间和实体艺术创造形式。很多中国古典园林就是运用了这种做法，例如，留园入口“一波三 折”的处理手法就是极佳的佐证，让空间了变化和转折，给人一种神秘感。在空间和实体的艺术创造，灰空间的作用表现在两个方面。作为景观因素，它可以丰富园林景观的层次，增加园林景观的深度，由此产生有强烈对比效果的虚与实。 三、灰空间设计在景观设计中的体现 景观设计中的灰空间包括很多方面，下面将对景观设计中的灰空间做出具体的分析、探讨和总结。 （一）台阶 在进行景观设计的过程中，我们会遇到不同的地形，为了达到最终的设计目
室内设计色彩搭配学(2009-11-03 11:00:58) 室内设计色彩搭配学室内色彩搭配 一、室内设计色彩的基本要求在进行室内色彩设计时，应首先了解和色彩有密切联系的以下问题： 1、空间的使用目的。不同的使用目的，如会议室、病房、起居室，显然在考虑色彩的要求、性格的体现、气氛的形成各不相同。 2、空间的大小、形式。色彩可以按不同空间大小、形式来进一步强调或削弱。 3、空间的方位。不同方位在自然光线作用下的色彩是不同的，冷暖感也有差别，因此，可利用色彩来进行调整。 4、使用空间的人的类别。老人、小孩、男、女，对色彩的要求有很大的区别，色彩应适合居住者的爱好。 5、使用者在空间内的活动及使用时间的长短。学习的教室，工业生产车间，不同的活动与工作内容，要求不同的视线条件，才能提高效率、安全和达到舒适的目的。长时间使用的房间的色彩对视觉的作用，应比短时间使用的房间强得多。色彩的色相、彩度对比等等的考虑也存在着差别，对长时间活动的空间，主要应考虑不产生视觉疲劳。 6、该空间所处的周围情况。色彩和环境有密切联系，尤其在室内，色彩的反射可以影响其他颜色。同时，不同的环境，通过室外的自然景物也能反射到室内来，色彩还应与周围环境取得协调。 7、使用者对于色彩的偏爱。一般说来，在符合原则的前提下，应该合理地满足不同使用者的爱好和个性，才能符合使用者心理要求。在符合色彩的功能要求原则下，可以充分发挥色彩在构图中的作用。二、室内色彩的设计方法 1、色彩的协调问题室内色彩设计的根本问题是配本问题，这是室内色彩效果优劣的关键，孤立的颜色无所谓美或不美。就这个意义上说，任何颜色都没有高低贵贱之分，只有不恰当的配色，而没有不可用之颜色。色彩效果取决于不同颜色之间的相互关系，同一颜色在不同的背景条件下，其色彩效果可以迥然不同，这是色彩所特有的敏感性和依存性，因此如何处理好色彩之间的协调关系，就成为配色的关键问题。如前所述，色彩与人的心理、生理有密切的关系。当我们注视红色一定时间后，再转视白墙或闭上眼睛，就仿佛会看到绿色。此外，在以同样明亮的纯色作为底色，色域内嵌入一块灰色，如果纯色为绿色，则灰色色块看起来带有红味，反之亦然。这种现象，前者称为“连续对比”，后者称为“同时对比”。而视觉器官按照自然的生理条件，对色彩的刺激本能地进行调剂，以保持视觉上的生理平衡，并且只有在色彩的互补关系建立时，视觉才得到满足而趋于平衡。如果我们在中间灰色背景上去观察一个中灰色的色块，那么就不会出现和中灰色不同的视觉现象。因此，中间灰色就同人们视觉所要求的平衡状况相适应，这就是考虑色彩平衡与协调时的客观依据。色彩协调的基本概念是由白光光谱的颜色，按其波长从紫到红排列的，这些纯色彼此协调，在纯色中加进行等量的黑或白所区分出的颜色也是协调的，但不等量时就不协调。例如米色和绿色、红色与棕色不协调，海绿和黄接近纯色是协调的。在色环上处于相对地位并形成一对补色的那些色相是协调的，将色环三等分，造成一种特别和谐的组合。色彩的近似协调和对比协调在室内色彩设计中都是需要的，近似协调固然能给人以统一和谐的平静感觉，但对比协调在色彩之间的对立、冲突所构成的和谐和关系却更能动人心魄，关键在于正确处理和运用色彩的统一与变化规律。和谐就是秩序，一切理想的配色方案，所有相邻光色的间隔是一致的，在色立体上可以找出7种协调的排列规律。2、室内色彩构图色彩在室内构图中常可以发挥特别的作用。 1、可以使人对某物引起注意，或使其重要性降低。 2、色彩可以使目的物变得最大或最小。 3、色彩可以强化室内空间形式，也可破坏其形式。例如：为
景观设计中的空间设计 The Design Space in Landscape Design ■ 史红岩 ■Shi Hongyan [摘 要] 随着社会的不断进步和经济的快速发展，对感性与理性的认识在景观设计过程中也逐渐成熟。而作为集艺术、工程、生态、人文、社会为一体的学科，景观设计也越来越纷繁复杂。景观设计中最重要的是空间设计，空间带给人不同的感知与体验。不同场所的空间特性，也传达给人们不同的情感。景观的活动功能在被使用中形成了空间的流动性，形成了视觉变化中的愉悦。本文主要介绍了，在景观设计中如何做好空间设计。 [关键词] 景观 空间设计 场地定位 感知 功能 植物设计 [Abstract] With the rapid development of social progress and economic, the emotional and rational understanding of the lan- dscape design process is gradually mature. While as a combin- ation of art, engineering, ecology, humanities and social discip- leine, the landscape design is increasingly diverse and complex. The most important part of landscape design is the space desi- gn because space brings people a different perception and exp- erience. The spatial characteristics in different places convey to people different emotions. [Keywords] landscape, space design, venue positioning, perc- eption, function, plant design 一、 契合场地定位 场地定位是对场地的性质、功能、区域文化、周边环境和所服务人群等特质的综合。设计中对场地定位的契合决定了景观要表达的思想和展现的风格，这就是景观空间的性格。景观设计的目标在于，对场地中的实质景观环境与所承载表达的文化内涵的整体设计。只有通过现场踏察，才能对场地及其环境有透彻地理解。从而把握场地的感觉，把握场地与周围区域的关系，全面领会场地状况。场地的性质可分为公共的和私密的、传统的和现代的、庄严的和休闲的、商业的和非商业的等类型，而场地的功能、区域文化、周边环境和所服务人群又是和场地的性质密不可分的。不同的场地性质决定了不同的景观空间性格，而不同的空间性格更是由各种景观元素在不同的尺度、不同的文化特征、不同的搭配方式等千变万化的组合中呈现出来的。因此，在进行景观空间设计时，只有先契合场地定位，才能为后续设计确立一个适合的方向，并在提供合理的功能、适宜的服务、承载和表达区域文化以及融入周边环境方面，能够达到一个令人满意的程度。 二、 空间带给人的感知与体验 景观带给人的感知和体验是多方位的，有壮美、有细腻；有浅显、有深邃；有庄严、有亲和；有沉静、有活跃等。不同的场地定义了不同的性格，我们的景观空间设计则更应该带给人和场地性格相适宜的感知与体验。 1. 视觉感知 通过构图、色彩、层次、竖向等设计手法的营 造，使空间给人们带来美好的视觉感知。如图1所 示，这是上海辰山植物园矿坑花园的采石工业遗址， 它通过水平的湖面与壁立的悬崖带给人视觉的震 撼。镜湖的宁静、水润，与斑驳的崖壁、裸露粗犷 的矿坑形成鲜明的对比，一条木栈道打破了湖面形 成构图的均衡。设计师通过这一系列设计手法，以 东方式的山水文化令这个废弃的采石场得到了重 生。 图1 上海辰山植物园矿坑花园的采石工业遗址 2. 人文感知 景观设计旨在创造一个现代人物质生活和精神 生活的合理空间，一个以社会群体部落为形象的活 动舞台，一个与地貌、人种、文脉、生态有着千丝 万缕联系的人的生存与思考空间。如2所示的美国 华盛顿越战纪念碑，设计师创建了这样一个场所。 远处方尖碑直冲天际，蓝天白云、现实中人们的面 孔和代表着逝去生命的名字一同倒映在这面如同镜 子一样的墙上。它模糊了时空的界限，承载了每个 人对越战的追忆、思考、悼念与哀痛，完成了从一 个景观场所到一个人文空间的升华。 图2 美国华盛顿越战纪念碑 3. 环境氛围感知 植物造景、地形处理是现在绿地景观设计中运 用最多的手法。北京植物园北园，就通过地形塑造 带给了人截然不同的空间感受。如月季园，建成后 宛如地中海风格的台地式庄园。不同色相、不同高 度的月季植株，分层植于台阶状的条形环状地带上。 中间的旱喷泉音乐广场、周边的花架和高大的乔木 与围合的半封闭空间，营造出了一片和谐安宁的气 氛，给人以安全、舒适、亲切的愉悦感。 4. 活动体验感知 活动体验感知是景观与使用者最为密切的互 动，也最容易增加人们的快乐感和满足感。如巴黎 拉维莱特公园，不仅以风、水、植物等多种景观元 素诠释了结构主义现代城市公园的设计理念。设计 师同时又在生态与自然中植入了丰富且新颖的活动 体验。景观因为人的参与而充满了生机，这就是活 动体验感知带来的魅力。 三、 满足使用功能 景观的使用功能可分为：生态功能、观赏功能、 活动功能等。（1）生态功能主要是靠植物与水体完 成的。当水、风、沙、尘、热等自然能量流穿越景 观时，景观设计可以从保护生态系统的角度，通过 空间设计选择性地发挥传输和阻碍两种作用。今天， 人为造成的空气、水、土地污染日益严重。挽救地 球生态系统迫在眉睫，景观设计未来在这一领域将 会发挥巨大作用。（2）观赏功能是指景观带给人美 的享受。美有各种各样的形式，设计师应该通过不 同的空间设计反馈给人们不同美的感受。（3）活动 功能指人们与景观产生的有益互动，继而得到全身 心的放松，并从中受益。当设计者在满足游戏、娱 乐、体育锻炼等功能的同时，景观空间也随之呈现 出丰富的形态。 四、 通过植物设计营造空间 植物像其它建筑一样，具有构成空间、分隔空 间、引导空间变化的作用。由于植物材料的多样性 和本身形态特征的影响，植物造景在空间上的变化， 呈现出了明显的多样化、时序性和生命力。 1. 植物空间形态的设计 构成植物空间的形态要素有：基面、垂直面、 顶面。正是这三种要素的组合和变化，形成了形式 多样的植物空间。 （1）基面 基面形成了最基本的空间范围暗示，保持着空 间视线与其周边环境的通透与连续。园林植物空间 中，常常用草坪、模纹花坛、花坛、低矮的地被植 物等作为植物空间的基面。 （2）垂直面 垂直面是园林植物空间形成中最重要要素，形 成了明确的空间范围和强烈地空间围合感，在植物 空间形成中作用明显强于基面。它主要包括绿篱和 绿墙、树墙、树群、丛林、格栅和棚架等多种形式。 （3）顶面 天空是园林植物空间中最基本的顶面构图因 素。另外，由单独的树木林冠、成片的树木、攀援 植物结合的棚架等也能形成植物空间的顶面。顶面 的特征与枝叶密度、分枝点高度以及种植形式密切 相关，并且存在着空间感受的变化。夏季枝叶繁茂， 遮荫蔽日，封闭感最强烈；而冬季落叶植物则以枝 条组成覆盖面，视线通透，封闭感最弱。 （下转第219页） 210
浅谈景观设计中的灰空间设计 “灰空间”一说，大都指建筑中的空间概念，属过渡性地带，即半室内，半室外的空间。 然而，对于空间的创造，空间体验占同样重要地位的园林设计而言，即使不提这一名词，过渡性空间的考虑与设计也显得十分突出，其作用亦是不容忽视的。诸如园林中各要素间的过渡，映衬;园林空间与建筑空间，城市大空间的衔接;自然空间与人工空间的转换等，灰空间都起着不可替代的作用。 在空间和实体的艺术创造，灰空间的作用表现在两个方面。作为景观因素，它可以丰富园林景观的层次，增加园林景观的深度，由此产生有强烈对比效果的虚与实。留园入口空间“一波三折”的处理手法是极佳的佐证。 鉴于此，有必要对园林中的灰空间做出探讨、总结。因为这些地方往往是与人们关系最为密切又最易被忽视的。细部体现水平，细部同样表达着对人的关心。 植被、水体———硬质空间的柔化园林设计中植被、水体的应用对于硬质空间的柔化作用是显而易见的;同时，也因其自身的特色，为景观提供了富有生机，充满感性、活力的空间。不同形式，不同色彩的组合、搭配在视觉、听觉上给人以感观的刺激;也因为在形式、色彩上的变化，给园林景观在时间上以空间的转换，不至于单调、无变化。 台阶———不同高差的转化台阶是不同高差的地面结合方式之一。虽然，属于交通性质的过渡空间，但也能创造出动人的线的造型，产生出巨大的艺术魅力。正因如此，台阶在园林设计中往往会摆脱其纯功能性，夸大并与场地结合，营造出多功能极富韵律感的空间。 小品———视线的引导城市中的各种设施，如花坛、灯具、雕塑、花架、座椅等，一般是出现在不同空间的连接处，像开放空间与秘密空间;自然空间与人工空间;园林内空间与城市外空间。小品在此不仅起着点缀的作用，同时也是
室内设计几大配色定律
第一条: 空间配色不得超过三种，其中白色、黑色不算色。第二条：金色、银色可以与任何颜色相配衬。金色不包括黄色，银色不包括灰白色。 第三条：家用配色最佳配色灰度是：墙浅，地中，家私深。 第四条: 厨房不要使用暖色调，黄色色系除外。 第五条：打死也不要深绿色的地砖。 第六条：即使没有人威胁打死你，你也坚决不要把不同材质但色系相同的材料放在一起。否则，你会有一半的机会会犯错！ 第七条：想制造明快现代的家居品味，那么你就不要选用那些印有大花小花的东西(植物除外)，尽量使用素色的设计。 第八条：天花板的颜色必须浅于或与墙面同色。当墙面的颜色为深色设计时，天花板必须采用浅色。天花板的色系只能是白色或与墙面同色系者。 第九条：空间非封闭惯穿的，必须使用同一配色方案。不同的封闭空间，可以使用不同的配色方案。 第十条：本"定律"如果用于家居以外，90%可能错误！ 释义： 什么叫灰度？很简单，把你要用的颜色用黑白复印机印出来比一下就行了。不管是暖色系还是冷色系，必然有它的灰度的。 什么叫素色：就是纯单色。 什么叫色系：接近的同色。 在一般的室内设计中，都会限制使用颜色在三种之内。当然，这不是一种绝对，由于专业的室内设计师熟悉更深层次的色彩关系，用色可能超出三种，但一般只会超出一种或两种。限制三种颜色的定义： 1、同一个相对封闭空间内的三种颜色，包括天花、墙面、地面和家私。客厅和主人房可以有各成系统的的不同配色，但如果客厅和餐厅是连在一起的，视为同一空间。 2、白色、黑色、灰色、金色、银色不计算在三种颜色的限制之内。但金色和银色一般不能同时存在，只能在同一空间使用金或银的一种。
城市公共开放空间景观设计及整合研究 景观的发展经历了一场平民化和大众化的历程，城市公共开放空间作为契机，一直是景观设计学科的研究热点。从"点"到"线"构成的空间体系来研究公共开放空间的景观整合，以期对城市景观设计提供科学依据。 1 景观的大众化 1．1 景观 “景观”一词，约于16 世纪与17 世纪之交，由荷兰语Landschap 作为描述自然景色特别是田园景色的绘画术语引入英语，演变成现代英语的Landscape 一词。该词被赋予了“自然风光的一景或一处景色”的新内涵，即由当初的对风景画的欣赏转为对现实风景的欣赏。19 世纪中叶，通过地理学家的使用，德语Landschaf t 在土地规划和区域规划领域获得了新的意义。后来，从“地域综合体”的概念出发，多学科参与研究的领域Landscape Architect ure （景观学）逐渐形成。在景观学科中，景观设计师基于城市公园规划的实践经验，开始了公园、公园路、城市公园系统、城镇规划等不同尺度的土地利用和规划实践[122 ] 。 1． 2 景观设计的社会改革———创造为大众共享的空间 西方景观学专业作为社会改革的内容之一，出现于美国19 世纪中期。建于1858 年，由被称为“美国景观学之父”的Frederick Law Olmsted 和英国建筑师Calvert Vaux 设计的纽约中央公园，标志着城市公园运动的开始。在这之前景观设计对象主要是乡村墓园和花园设计，这些项目工程倾向于小尺度的、主要为少数人服务的、更大部分关注美学的独立工作。随着现代工业主义的第一次爆发，以及外来移民的大量增加，美国的城市迅速繁衍和增长，而公园设计理念正适应了这样的时代需求[3 ] 。公园形式要求以一种更复杂的方式结合社会、政治、环境、技术和美学等设计更大规模的场所，服务更多的人。纽约中央公园是第一个现代意义上的公园，也是第一个真正为大众服务的公园。 “公园运动”为城市居民带来了出入便利、安全清新的集中绿地。然而，它们还只是由建筑群密集包围着的一块块十分脆弱的沙漠绿洲。1876 年，Olmsted 提出了波士顿公园系统方案，得到高度评价，并被任命为负责整个公园系统建设的景观师。1878 年，公园系统开始建设，其结合地形地貌，以线性空间连接城市公园，并形成不规则的图形，意欲向外延伸，深入城市生活[ 4 ] 。Olmsted 在美国发起的城市公园运动和公园系统的建立，倡导保障各个阶层、尤其是城市工人阶级和穷人，在心理、生理、社会和经济利益和谐发展。城市开放空间的主要服务对象是大众而不是贵族。从形式上说，它是从贵族专享和特权中解放出来的一种景观，为大众创造一种宁静的休闲场所，不同阶层，不同背景的人们可以在这里放松，交往，它反应了大众价值观。 自此，景观的发展经历了一场平民化和大众化的历程，现代景观应平等地呈现给所有的市民。景观作为人类的生存和生活空间而存在，景观场所的本质是人们的生活区域，符合公众休闲的基本需求和一定的文化需求。其实践表现为景观设计，其契机主要是为市民创造公共的开放空间。现代景观设计趋向于创造人与环境的新关系，促成公共空间与交流空间的出现，在景观中倡导公共精神的建立。 2 城市公共开放空间景观设计 城市公共开放空间（p ublic open space）指城市中室外的、对所有市民开放的、提供除基础设施外一定的活动设施、承载各类公共活动并以承载生活性公共活动为主的场所空间 [5 ] 。公共开放空间是整个城市的共享空间，在城市内部使用不具有权利限制，每个人的使用是平等的，它是整个社会的公共资源；再则，这种公共性还体现在对自然界各种生物的开放上，达到人与自然界的和谐共处。公共空间还体现了社会的公正与宽容；这种具有包容性的“公共空间”，是汇聚着城市的文化特质、包容着多样的社会生活和体现着自由精神的场所。城市公共开放空间是一个空间系统，由各种类型的空间构成。按空间形式可分为：①点状空间，即以点的形式分布于城市中，如广场、公园、绿地等；②线性空间，即沿某个轴向呈线性分布，如步行轴、绿化轴、滨水绿带等。 2．1 点状空间景观设计 点状空间是公共开放空间体系布局形式中的一种空间形态，这里主要指诸如广场、公园、街头绿地、社区绿地等具有向心形态的外部空间。 2．1．1重视空间的可达性
城市高架桥下部灰空间景观设计研究报告 1 研究背景 (4) 1.1研究意义 (4) 1.2研究目的 (5) 1.3国内外相关研究动态 (6) 1.3.1国外研究动态 (6) 1.3.2国内研究动态 (7) 2 研究内容、目标与方法 (8) 2.1研究内容 (8) 2.2研究目标 (9) 2.3研究方法 (9) 2.3.1文献阅读法 (9) 2.3.2现场调研法 (10) 2.4技术路线 (11) 3 案例分析 (12) 3.1美国波士顿大挖掘“BIG DIG” (12) 2.3.1项目简介 (12) 2.3.2项目的难度 (13) 2.3.3项目小结 (14) 3.2阿姆斯特丹A8高速公路公园 (14) 3.2.1项目概况 (14) 3.2.2项目设计理念 (15) 3.2.3项目小结 (15) 3.3美国纽约高线公园 (16) 3.3.1项目概况 (16)
3.3.2设计理念 (18) 3.3.3设计要点 (19) 3.3.4项目总结 (20) 3.4案例分析小结 (20) 4 城市高架桥下部灰空间的景观特性 (22) 4.1城市高架桥的概念、类型与特性 (22) 4.1.1高架桥的概念与分类 (22) 4.1.2城市高架桥的空间特性 (22) 4.1.3城市高架桥的景观特点 (23) 4.2影响高架桥下部空间景观构成的因素 (25) 5 XX市二环路高架桥概述 (27) 5.1XX市二环高架桥立面构造和道路结构特征 (28) 5.2XX市二环路高架桥立柱绿化形式 (30) 5.3XX市二环高架桥中央分车带绿化形式 (31) 6 XX市二环高架桥下部灰空间景观改造设计 (33) 6.1设计思路 (33) 6.2设计理念 (34) 6.2.1立体绿化模式 (34) 6.2.2自然式植物配置手法 (36) 6.2.3引入乡土景观 (37) 6.2.4个性化设计 (39) 6.3设计方案 (41) 6.3.1标准段设计 (41) 6.3.2立柱绿化形式 (46) 6.4节点设计方案 (50) 6.4.1XX市二环高架桥东段——“城市之声”景观设计 (50) 6.4.2XX市二环高架桥西段——“时间剪影”段景观设计 (52)
室内设计色彩搭配技巧 室内设计色彩搭配技巧 室内设计色彩搭配技巧—硬朗色系：中心色为红色，整个居室地面铺红色地毯。窗帘用蓝和白的印花布，与红色地毯成强烈对比。沙发选用黑色，家具以白色为主。墙和天也以白色为主，这样可以避免对比强烈而显得刺眼。 室内设计色彩搭配技巧—轻快色系：中心色为黄、橙色。具体讲，选择地毯橙色，窗帘、床罩用黄白印花布。沙发、天花板用灰色调。再搭配一些绿色植物为衬托，使居室充满惬意、轻松气氛。 室内设计色彩搭配技巧—典雅色系：中心色为粉红色。沙发、灯罩用粉红色。窗帘、靠垫用粉红色印花布，地板淡茶色。墙用奶白色，此色系适宜年轻女性住房用。 室内设计色彩搭配技巧—轻柔色系：中心色为柔和的粉红色。地毯、灯罩、窗帘用红加白色调。家具白色，房间局部点缀淡蓝，以增添浪漫的气氛。 室内设计色彩搭配技巧—优雅色系：中心色为玫瑰色和淡紫色。地毯用浅玫瑰色；沙发用比地毯浓一些的玫瑰色；窗帘可选用淡紫印花棉布，灯罩和灯杆用玫瑰色或紫色。再放一些绿色的靠垫和盆裁植物加以点缀，墙和家具用灰白色，通常可取得雅致优美的效果。 室内设计色彩搭配技巧—华丽色系：中心色为桔红色、蓝色和金色。沙发用酒红色，地毯为同色系的暗土红色，墙面用明亮的米色，局部点缀些金色，如镀金的壁灯，再加一些蓝色作为辅助，便能形成豪华格调。 室内设计色彩搭配与运用 室内设计是人为环境设计的一部分，主要指的是“建筑内部空间的理性创造方法”。换句话说，室内设计是一种以科学技术为基础，艺术为形式来表现的，目的在于塑造一个精神与物质并重的，既有生活品位，又有文化内涵的室内生活环境。 谈室内设计的艺术表现性，无疑就涉及到了美，美离不开艺术，美离不开和谐，美离不开色彩，室内色彩设计无疑在室内艺术设计即表现中占有非常重要的地位。马克斯在他1844年经济学、哲学手稿中说到，人类是“按照任何物种的尺度来生产的”，即“依照美的尺度来生产的”。从石器时代的穴居草棚到近代高楼大厦，无不显示出建筑形式的美，如：比例、和谐、色调、质感、均衡、韵律、构图、序列等等。色彩被广泛运用于艺术活动的实践中，色彩也无一例外地在现代室内设计以及运用方面起着举足轻重的作用。
探析住宅空间设计中灰空间的运用 发表时间：2019-06-25T11:06:50.790Z 来源：《基层建设》2019年第7期作者：刘力 [导读] 摘要：住宅已经成为城市中居住者们日益关注的话题，它既是一个私密空间，又是一个共同的空间中不同空间。 江苏筑原建筑设计有限公司江苏省常州市 213000 摘要：住宅已经成为城市中居住者们日益关注的话题，它既是一个私密空间，又是一个共同的空间中不同空间。作为住宅不同空间的设计，是一个体现人们生活感受的问题。灰空间在住宅设计中的应用，就在此展现其应有的魅力。本文将探析住宅空间设计中灰空间的运用，以此展开阐述。 关键词：概念；重要性；作用；运用策略 1、“灰空间”的概念 灰空间的概念一词，通过网络大家应该能够了解，它是起源于一个日本的建筑设计者。从建筑上我们可以理解为是建筑与建筑的过度空间。例如：阳台、庭院、走廊、门楼、过道等，它既是一种封闭性的，又是一种封闭性的过度空间，这种空间从小区的角度应该理解为广场、绿地等空间设计。虽然这一词出自日本，但是从我华夏文明的古建筑中,要早于日本上千年的时间，所以我不认为是日本优先发明的；中国的四合院就是典型的灰空间的设计模式。只不过是日本人重新起了名字吧了，总之灰空间就是建筑空间的的过度区域。 2、住宅空间设计中灰空间运用的重要性； 伴随着城市的不断扩大，城市的建筑在慢慢的将人们原有的空间所占据。纵观我国的建筑模式，基本都是传统的田园风貌，这种风貌特点就是能够让人们能够时刻感受到空间旷野的自然生态。但是城市建筑的兴起，尤其是城市建筑将原有的传统风貌逐渐取代，而形成了如今高楼林立的城市，建筑之间没有了原始的自然绿色。再就是城市管理者为了获取更大的土地资源，随意的增加容积率，是建筑与建筑之间的空间在慢慢的减小，使居住者在视觉中找不到任何的平衡感和自由感空间模式。尤其现在的设计者，在原有红线边缘进行设计，考虑的是建设者的利益，而忽略居住者自由空间的感受。一个建筑如果缺少了与室外过度的空间，无形之中剥夺了人们的秘密空间。一个好的住宅应该考虑给居住者在室外、室内空间的过度视觉，建筑与建筑之间没有过度空间，这样的住宅无法满足居住者的精神要求，也没有了空间之间的互动安全感受。所以在这种居住环境下，应该着重考虑灰空间在建筑设计中融入于运用，让人们能够感受到人与环境的自然融入和和谐，正是我们当前城市所需要考虑问题，此问题充分体现了灰空间在设计运用中的重要性。 3、灰空间在建筑设计的作用； 3.1、有利于建筑机能的完善；建筑机能，包括休息、工作、和日常的生活。而在建筑设计中如果这些建筑机能得不到完善，那么这个建筑也就不是一个完整的建筑。由此可以看出建筑空间围成的模式，从某种程度上来看都是带有私密性空间性的，其空间的组成是私密空间与开放式空间，一个空间过度到另一个空间中过程，这个过程是影响到居住者的个人习惯的。此时如果利用灰空间设计思路融入到建筑设计中来，可以从私密空间到开敞式空间的过度，从而改善了建筑空间设计的不足，促进了建筑各机能的完善，由此可见灰空间在建筑机能完善方面起了决定性的作用。 3.2、有利于空间与空间的之间的结合；如今的建筑设计，根据不同的人群进行了不同的设计，在这个空间里出现了各种适合不同人群的空间构造。在这些空间构造之间，如果一味追求实用，而忽略到不同空间居住者的生存方式，影响了不同装修风格的连贯性，由此可见不管是以人群划分，还是以建筑格式划分，这都给设计者造了困难。而此时的灰空间的设计融入，将两个空间设置成过度空间，在这个空间中充分的进行结合设计，使两个空间在的人群在进入过度空间时，很难从视觉器官上感到不合适，从而化解了空间设计的矛盾。所以说，灰空间的设计介入，有利于空间与空间之间结合。 3.3、展现空间格局的新“境界”；从目前的建筑工程设计中看，由于建筑与建筑之间的间距缩小，给人们的生活感受不是很好，甚至有时给人造成压抑感。建筑设计者此时应充分的利用灰空间的设计理念，在建筑与建筑之间做一些新颖的设计策略。建筑与建筑之间根据实际情况，设计了一些假山、凉亭、廊架等小品设计，使人们在一个建筑中走出时，所能够看到的不是对面的建筑，而是一些景观小品，其设计境界就像一个自然界的融入，让居住者感觉到境界的不同，好像回归了自然。这就是灰空间在建筑与建筑之间的应用，其通过在空间中设置一个景物的色彩点化，而使人能够感受到好像身处在崭新的境界。 4、住宅空间设计中灰空间的运用策略 4.1、利用底层构造加强灰空间的设计策略；对于城市的建筑，尤其是高层建筑其底层空间构造也也是很多的，例如檐廊、廊棚、雨棚的构造，这些构造在建筑中是非常常见的构造模式。由于其处于底层，其设计应该充分考虑其与自然的有力结合，让人们从感官上摆脱混凝土元素的直接影响，从而通过底层设计，让植物的泥土气息与新鲜空气，再现自然环境的渲染。在对底层的相关的构件进行结合设计时，设计者们应该围绕架空底层构件模式，增加自然景观在这些空间构件的设计。例如，围绕雨棚进行绿色植物的设计；围绕檐廊增加颜色设计思路，围绕廊棚适当的增加景观小品的环绕等，都有利于底层空间的利用。所以说底层构造加强灰空间的运用设计思路，让居住者们在自己的私密空间进入公共空间时，能够体验到自然的真正的气息。 4.2、利用开敞式空间的进行灰空间设计；开敞式空间从建筑空间定位来看有很多种；如住户室内的阳台、住户室外的露台、小区的公共广场等都属于开敞式空间。在在此只拿住户室外的露台进行阐述。露台一般的来说属于别墅的特色，在高层建筑设计格局中，是很少见到的。这就体现了露台所对的人群的不同。设计者应该充分利用灰空间这一特点，在此展开其特色的设计。例如：对露台的空间进行整体设计后，利用其整个空间地型，可以进行亭子的设计。亭子设计成木质的或者为铁艺的。中间设计成石头圆桌，四到五个石凳。颜色应该根据居住者的习惯确定。如此设计，可以让居住者在闲暇之余，坐在自己的露台，深刻感受的不同空间带来的感受，可以缓解精神。亭子周围根据居住者的习惯适当的增加些绿色植物，这就是灰空间利用开敞式空间进行的设计，由私密空间进入另一个空间，不同的空间，创造不同的空间效果。 4.3、加强城市建筑顶部空间的灰空间设计；如今高层建筑已经成为城市的特色，由于容积率的增加，建筑与建筑空间的空间设计也在变的狭小。在此建筑设计者应该充分利用建筑顶层的空间，进行灰空间的融入，设计增加空中花园或者空中庭院。建筑设计者们应该根据高层建筑的情况，在建筑本身形成几段设计。例如：每隔几层设计成为空中庭院。这种庭院依据建筑的格局进行整体布置，充分利用整体立面的错落性，展现空中庭院的特色。也可以利用建筑之间的狭小特色，设置空中连廊，由此增加灰色空间的设计理念。这就是加强城市建筑顶部空间的灰空间的设计策略。让居住者在狭小的空间中，找到不一样的空间的体验，从而感受到自然的气息。