2010版SATWE计算参数选用
（内部参考资料）
一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）：
1、总信息：A、“水平力与整体坐标夹角”，该参数为地震力、风荷载作用方向与整体坐标的夹角。此参数
一般情况下不需要修改，水平力与整体坐标夹角不仅改变地震作用的方向而且同时改变风荷载作用的方向，如果平面是十字形、L形等不规则平面建议输入水平力夹角，对比计算结果取最不利者，其它情况可以将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。
B、PM里的“混凝土容重”一般考虑取25kN/m3，主要是现浇板重自动计算，进行现浇板配筋采用，而SATWE
里的“混凝土容重”一般考虑取26.5kN/m3，主要是用来计算结构中的梁、柱、墙等构件自重荷载，考虑抹灰荷载用的(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”是联动)。C、“裙房层数”“转换层所在层号”
均包含地下室层数。“裙房层数”仅用作底部加强区高度的判断。通过“转换层所在层号”和“结构体系”
两项参数来区分不同类型的带转换层结构；部分框支剪力墙结构需要同时填上述两项则程序不执行高规的针对部分框支剪力墙结构的规定。“，否嵌固端所在层号”注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，举例说明假如嵌固端为地下室顶板，则嵌固端所在层号为地上一层。理论上讲嵌固端以下不参与计算（徐培福）。
D、“墙元细分最大控制长度”一般控制在1米以内，软件隐含值即为1米，设计上部结构时不允许采用2
米，2米只能用在计算位移等参数时采用，配筋及内力只能用1米，尽量细分网格。很长剪力墙无法计算，剪力墙开洞不能盲目，开洞不能留小墙垛，因为墙需剖分，太短墙无法剖分。墙长与厚度之比大于4时，按照墙输入。跨高比大于5的连梁按框架梁输入，不用开洞处理。关于网格剖分对斜板影响，板必须角点共面，如果不共面无法计算，不共面的斜板程序自动去掉，对梁配筋影响较大，注意观察结构轴侧简图，可以加虚梁解决多点不共面问题。“墙元侧向节点信息”程序强制为“出口”节点，内部节点计算结果是结构柔，其与实际不符，“出口”计算结果准确。E、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”和“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”：“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅用于位移比和周期比计算，在计算内力和配筋时不选择；SATWE对地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定；SATWE在进行强制刚性楼板假定时，位于楼面标高处（上下200mm范围内）的所有节点强制从属于同一刚性板；对于跃层柱要用降低标高处理。“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”主要用于板-柱剪力墙体系（弹性板3、6），板-柱剪力墙体系必须勾选；虚梁截面为100x100，虚梁主要是为导荷用的，刚性梁不要定义为100x100，SATWE 计算时，荷载先导在梁上，注意板导荷与虚梁关系，勾选此项时，虚梁被剖分；弹性板6是针对板柱-剪力墙结构的，弹性板3是针对厚板转换层的厚板的，其它情况宜采用弹性膜。F、“结构材料信息”型钢混凝土及钢管混凝土属于钢筋混凝土结构。计算中关乎到风荷载下的阻尼比；0.2V0（混凝土结构）和0.25V0（钢与混凝土混合结构）调整。G、“结构体系”取消了“短肢剪力墙”和“复杂高层结构”，2010版读入旧版数据时“短肢剪力墙结构”自动转换为“剪力墙结构”，“复杂高层结构”转换为“部分框支-剪力墙结构”。2010版高规取消了“短肢剪力墙结构”，对于短肢剪力墙构件本身要求从严。结构体系应正确选择，影响许多规范条文执行。H、“恒活荷载计算信息”：一次性加载适用于小型结构与钢结构，不能模拟逐层找平；模拟施工加载一适用于大多数结构（大多数结构选此项即可），采用形成整体刚度，逐层加载；模拟施工加载二仅用于传基础荷载，且不给基础传刚度，不提倡使用；模拟施工加载三适用于大多数结构，强制使用VSS求解器，不能用LDLT求解器，VSS求解不稳定特征值不收敛，局部振动不收敛，其采用的是分层刚度，逐层加载。跃层构件对模拟三影响较大，特别是跃层支撑，支撑一般定义铰接，容易形成机构，可变体系程序不计算，跃层节点选高处，从上往下跃。模拟施工加载一能正常计算而模拟施工加载三不能正常计算时，应注意检查模拟施工的次序是否正确。对钢结构及没有层概念的体育场馆类应采用“一次性加载”；对于长悬臂结构应采用“一次性加载”进行复核；2005版软件计算转换梁时只能采用“一次性加载”，（2008版软件引入“施工次序”结合“模拟施工加载3”可以解决转换梁设计）；“施工次序”
只对“模拟施工加载3”有意义，对其它模拟方式不起作用。J、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。特殊风荷载是精细计算但不能完全依赖程序计算。水平风荷载根据规范公式计算迎风面和风压等，不能考虑风吸力。模型不变时保留风荷载信息是上一次风荷载计算信息，改过模型后不能保留。
K、“地震作用计算信息”增加竖向地震作用计算，三项选择“计算水平地震作用”“计算水平与规范简化方法竖向地震”“计算水平与振型反应谱法竖向地震”，“计算水平与振型反应谱法竖向地震”与后面“特
征值求解方式”是关联的，可以选择整体求解和独立求解，整体求解可以体现几个方向耦连，同时求X\Y\Z 向周期位移（振型反应谱法算竖向地震，质量参与系数90%以上一般不满足）。L、“规定水平力”的确定方式，主要计算位移比，倾覆力矩。有两项选择“楼层剪力差方法（规范方法）”和“节点地震作用CQC组合方法”。规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法做的结构。
2、风荷载信息：地震区无论是高层还是多层均应输入风荷载，体形复杂的高层建筑应考虑不同方向风荷载
作用，结合“水平力与整体坐标夹角”进行多次计算取大值。A、“地面粗糙度”“体形系数”，按照规范要求输入。“修正后的基本风压”考虑地形、环境的影响乘以修正系数，如山顶、山谷、海岛等。B、“X\Y 结构基本周期”先按照程序给定的缺省值计算，然后将程序输出的第X\Y平动周期值填入重新计算。主要用于风荷载脉动增大系数的计算。C、“风荷载作用下结构阻尼比”混凝土结构为5%；钢结构为1%；有填充墙钢结构或混合结构为2%。也用于风荷载脉动增大系数的计算D、“承载力设计时风荷载效应放大系数”
新高规对于敏感建筑放大1.1倍。板柱剪力墙结构，剪力墙应承担不小于80%风荷载。位移计算时采用基本风压。荷载效应放大在内力调整中完成。E、“用于舒适度验算的风压”取重现期为10年的风压值，而不是基本风压。F、“用于舒适度验算的结构阻尼比”按照高规取1~2%。G、“考虑风振影响”和“构件承载力设计时考虑横风向风振影响”按照荷载规范取值。H、“设缝多塔背风面体型系数”主要用于带抗震缝的结构风荷载计算中，设计人员可以在多塔定义中，设臵风的遮挡面，此参数及“第*段体型系数”才共同起作用，如果不定义风的遮挡面，则“设缝多塔背风面体型系数”不起作用。
3、地震信息：A、“结构规则性信息”该参数目前不起作用。B、“设计地震分组”“设防烈度”按照规范具
体规定选用。C、“场地类别”采用地质报告提供的场地类别。D、“框架、剪力墙、钢框架抗震等级”按照规范规定选用。“抗震构造措施的抗震等级”根据规范条文中有关抗震“构造”措施的抗震等级是提高还是降低选择。E、“中震（或大震）设计”我国的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。中震（大震）弹性设计和中震（大震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，首先需要明确是所有构件还是重要构件（如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进行中震（大震）弹性设计或中震（大震）不屈服设计。地震影响系数最大值αmax，中震为2.82倍的多遇（即小震），大震为6~4.5倍的多遇（即小震）。中震（大震）弹性设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值”αmax，选用中震（大震）地震影响系数最大值αmax，其次，选择“中震弹性”即可。中震（大震）不屈服设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值”αmax，改为中震（大震）地震影响系数最大值αmax，其次，选择“中震不屈服”即可。中震（大震）弹性设计严于中震（大震）不屈服设计。由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大。此处风荷载不参与组合。F、“斜交抗侧力构件方向附加地震数”及“相应角度”最多可以附加5组地震力，根据《抗震规范》规定当结构的某些抗侧力构件的角度大于15度时，应按照此方向计算水平地震作用，将周期计算结果里的地震作用最大方向角也在此填入，对于异型柱结构最好增加45度方向进行补充验算（规范规定是
0.15g和0.2g时才验算），最后构件验算取最不利一组（程序自动验算），G、“考虑偶然偏心”计算单向地
震作用时应考虑偶然偏心的影响，计算位移比时必须考虑偶然偏心影响，计算层间位移角时可不考虑偶然偏心，对于高层建筑即便是均匀、对称的结构，也应考虑偶然偏心影响，偶然偏心对结构的影响是比较大的，特别是对于边长较大结构的影响是很明显的。H、“考虑双向地震作用”质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响，目前，普遍做法是在刚性楼板假定下，不考虑偶然偏心，结构位移比大于1.2需考虑双向地震作用。现在软件，“考虑偶然偏心”和“考虑双向地震作用”可以同时选择，两者取不利，结果不叠加。对于底框计算时不应选“考虑偶然偏心”和“考虑双向地震作用”。J、“计算振型个数”高层（特别是复杂高层及超高层）考虑扭转耦联的振型分解反应谱法计算的振型数一般不小于15（多层可以直接取楼层数的3倍），但也不能大于3倍楼层数，多塔结构振型数不应小于塔楼数的9倍。如果振型数取得足够多，而有效质量系数达不到90%，则考虑结构方案是否合理。对于错层结构、局部带有夹层结构或楼板开大洞、有较大凹入等按照弹性楼板计算地震作用时，为了确保不丧失高振型的影响，振型数宜多取一些。K、“活荷重力荷载代表值组合系数”《抗震规范》第5.1.3条规定：计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和，一般情况下该参数即为第5.1.3条的组合值系数，一般民用建筑此参数取为0.5，但使用功能为图书馆等时，此参数为0.8
或其它值，现在程序不能分段计算只能填一个数。L、“周期折减系数”在框架结构、框剪结构及开洞剪力墙结构中，由于填充墙存在使结构实际刚度大于计算刚度，实际周期小于计算周期，根据较长周期计算的地震力将偏小，使结构偏于不安全。“周期折减系数”只改变地震影响系数∝。对于采用石膏板等轻质隔墙，这些墙的刚度很弱，此处周期折减系数可以采用大值或不折减。此系数详见《高规》第3.3.17条。
如果结构的自振周期很小，位于振型分解反应谱的平台段，乘以周期折减系数后仍位于平台段，则在地震作用下结构的基底剪力和层间位移角不会有任何变化。M、“结构的阻尼比”钢筋混凝土结构及砌体结构房屋取5%，不大于12层的钢结构房屋取3.5%，大于12层的钢结构房屋取2%，钢-混凝土混合结构房屋取4%，预应力混凝土框架结构房屋取3%，采用隔震或消能技术的结构阻尼比则高于5%有的可以达到10%。地震影响系数随阻尼比减小而增大，其增大幅度随周期的增大而减小。N、“特征周期Tg”根据设计地震分组和场地类别，按照《抗震规范》第5.1.4条表选用，一般情况前面设计地震分组和场地类别选定后，此处计算机自动选定数值，此数值可以根据地质报告或地震安评报告人工调整。P、“地震影响系数最大值”即旧版中的“多遇地震影响系数最大值”抗震设计原则是采用“三水准”设防目标，“二阶段”的设计方法，即“小震（基本设防烈度减1.55度）不坏，中震（基本设防烈度）可修，大震（基本设防烈度加1度左右）不倒”。第一阶段设计是在多遇（小震）地震作用下，通过对结构（弹性）的承载力及变形验算。第二阶段设计是在罕遇（大震）地震作用下，要求结构具有足够的变形能力，其弹塑性变形不超过规范限值，并采取相应构造措施，保证大震不倒。至于第二水准设防目标（中震可修）的实现是通过抗震措施（内力调整和构造措施）来保证的。第一阶段弹性设计是采用“多遇地震影响系数最大值”来计算地震力。Q、“用于12层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值”即旧版中的“罕遇地震影响系数最大值”仅用于12层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算，一般工程此系数不起作用。
4、活荷载信息：A、“柱、墙设计时活荷载”及“传给基础的活荷载”[不折减][折减]：出计算书时必须选
择折减。柱、墙及基础活荷载折减只传到底层最大组合内力中，并没有传给JCCAD，JCCAD读取的仍然是荷载标准值，如果考虑基础活荷载折减，则应到JCCAD软件的荷载参数中输入，对于工业建筑不应折减。
B、“墙、柱、基础活荷载折减系数”对于《荷载规范》表4.1.1中第1（1）项功能（如住宅、办公等）的
建筑，其SATWE所列的折减系数不需修改，但是对于《荷载规范》表4.1.1中其它项功能（如教学楼、商场、书店、食堂等）的建筑，其SATWE所列的折减系数需要按照《荷载规范》第4.1.2条第2项修改。对于活荷载折减还应注意在主楼与裙房整体计算的高层建筑中，要避免裙房部分的框架柱按主楼层数取折减系数。计算错层结构时注意按楼层数折减会导致柱底内力折减过大，使柱底内力偏小。PMCAD的恒活设臵中也有活荷载折减选项，勾选此选项对传到梁的活荷载进行了折减，此折减对梁、墙、柱、基础都起作用，如果在SATWE或JCCAD中又勾选折减，则在PMCAD中折减的活荷载，将在SATWE或JCCAD中又重复折减，使结构便于不安全。C、“梁活荷不利布臵”软件仅对梁做活荷不利布臵计算，对墙、柱等竖向构件未考虑活载不利布臵作用，建议钢筋混凝土结构均进行活载不利布臵作用计算，仅仅是计算量较大。D、“考虑结构使用年限的活荷载调整系数”新规范规定结构设计使用年限为100年时取1.1。
5、调整信息：A、“梁端负弯距调幅系数”在竖向荷载作用下，考虑混凝土梁的塑性变形内力重分布，负
弯距调幅后，程序能够自动调整正弯距，该参数大小只对竖向荷载起作用，对水平力不起作用。悬臂梁的负弯距不应调幅。转换梁及嵌固层框架梁不应调幅。B、“梁活荷载内力放大系数”当考虑了梁活荷不利布臵后，此参数应填1。C、“梁扭距折减系数”对于现浇楼板结构，采用刚性楼板假定时，可以考虑楼板对梁的抗扭作用而对梁的扭距进行折减，默认折减系数为0.4，但对于结构转换层的边框支梁扭距折减系数不宜小于0.6。如果，单独定义了弹性楼板3、6，可以考虑梁的扭距折减系数0.8左右。SATWE自动考虑了梁与楼板的连接关系，对于两侧均无楼板的的独立梁及弧形梁，该参数不起作用。当梁箍筋采用复合箍筋时，仅外圈箍筋计入受扭箍筋面积内。边梁扭矩折减系数不宜小于0.6。D、“剪力墙加强区起算层号”
人工复核剪力墙底部加强区高度时，为安全起见，无论地下一层顶板是否作为嵌固端，起算高度均从地下室顶板以上的首层算起，如地下一层顶板不作为嵌固端，则加强区应延伸至地下二层。软件在计算剪力墙底部加强区高度时，总是从0.000开始计算，此参数目的主要是由设计人员指定地下室的剪力墙是否计入底部加强区，例如有三层地下室，在“剪力墙加强区起算层号”一项中，填入“3”，则表示地下一层按照底部加强区进行设计。“结构设计信息”输出项中的“剪力墙底部加强区信息”里，包含全部地下室的层数和高度。此项新版软件去掉。E、“连梁刚度折减系数”连梁刚度折减是针对抗震设计而言的，对非抗震设计的结构不宜折减。设防烈度高时可以折减多些，但一般不小于0.5，一般取0.7。填上此系数后，程
序计算时只在集成地震作用计算刚度阵时进行折减，竖向荷载和风荷载计算时连梁刚度不予折减，程序自动算两遍，与旧版变化较大，连梁不易算过，连梁两侧墙刚度大，墙受力大，连梁受力也很大。该参数对于以洞口形式形成的连梁和以普通梁方式输入的连梁均起作用。此参数输入的越小，结构自振周期和位移越大，连梁内力降低的越明显。F、“中梁刚度放大系数”对于现浇板来说，作为梁的翼缘对梁的刚度有影响，利用梁刚度放大系数来考虑。对预制板结构、板柱体系的等代梁结构，此系数应填1.0，对不与楼板相连的独立梁和仅与弹性楼板相连的梁，中梁刚度增大系数不起作用。中梁刚度增大系数对连梁也不起作用。梁的刚度放大不是为了在计算梁的内力和配筋时，按照T形梁设计，而是为了近似考虑楼板刚度对结构的影响。此参数取大于1的系数后，结构的周期和位移有所减小，但梁的内力和配筋有所增大，为了避免强梁弱柱，建议周期、位移计算时，该参数取大于1，配筋计算时该参数取1。“梁刚度放大系数按2010规范取值”勾选此项后程序自动按照梁翼缘尺寸和梁截面的相对尺寸确定，仅考虑对梁刚度的贡献，承载力设计时不考虑（软件自动实现）。G、“调整与框支柱相连的梁内力”《高规》10.2.7条规定：框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯距及柱端梁（不包括转换梁）的剪力、弯距，框支柱轴力不调整。由于框支柱的内力调整幅度较大，因此，若相应调整框架梁的内力，则有可能框架梁设计不下来。一般情况不调。“特殊构件补充定义”中宜先指定框支柱，后指定角柱。H、“托墙梁刚度放大系数”针对梁式转换层结构，由于框支梁与剪力墙的共同作用，使框支梁的刚度增大。托墙梁段刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接触共同工作部分，托墙梁上部有洞口部分梁刚度不放大。因为，现在工程转换梁上部剪力墙都开有洞口，且有的洞口靠近转换梁边，因此，建议此系数不调整输入1。J、“按抗震规范5.2.5条调整各楼层地震内力”该项主要是为了满足规范中所规定的最小剪重比的要求，一般情况选是，程序仅对±0.000以上调整，不考虑地下室部分。当某楼层地震剪力小很多，地震调整系数过大（大于1.2）时，说明该楼层结构刚度过小，应先调整结构布臵和相关构件的截面尺寸，提高结构刚度，不宜采用某层地震剪力不足，就过多地增大该层地震剪力系数的做法。新抗规说明指出只要底部总剪力不满足要求，则结构各楼层剪力均需要调整（应根据基本周期是位于反应谱的加速度段、速度段还是位移段，采用不同调整系数），不能仅调整不满足的楼层，地震剪力调整时，原先计算的倾覆力矩、位移和内力均相应调整。但是2002规范只调整剪力不满足要求楼层，倾覆力矩和位移均不调整。剪重比不满足说明刚度太柔或重量太大。K、“实配钢筋超配系数”对于9度设防烈度的各类框架及一级抗震等级的框架结构，框架梁和连梁端部剪力、框架柱端部弯距、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。在出施工图前，程序也不知道实配钢筋具体是多少，因此需要设计人员根据经验输入超配系数，程序根据该值自动调整配筋面积。L、“指定薄弱层个数及各薄弱层层号”该选项指的是多遇地震下的薄弱层。程序发现其刚度比的计算结果不满足规范要求时，程序会自动乘以1.25的放大系数。对于结构转换层，不管程序给出的刚度计算结果如何，均应在此指定为薄弱层，指定薄弱层后，不影响程序自动判断结构其它的薄弱层。对于框架结构，由于一层层高高或者因为一层计算高度为基础顶面而使一层高度较高，从而导致一层抗侧刚度小于上部楼层出现薄弱层，此种情况需对底层地震力放大1.25倍，不需刻意加大底层柱截面、减小上部柱截面。“薄弱层地震内力放大系数”2010版采用1.25。M、“全楼地震力放大系数”一般情况下，可以不考虑全楼地震力放大系数，即采用默认值1.0。当采用弹性动力时程分析时计算出的楼层剪力，大于采用振型分解法计算出的楼层剪力时，可以填入此参数。此参数对位移、内力、剪重比有影响，对周期无影响。N、“0.2Q分段调整，调整起止层号及终止层号”此项调整框-剪结构、框架-核心筒结构的框架梁、柱的剪力和弯距，不调整轴力，框架剪力的调整必须满足规范规定的楼层最小剪重比的前提下进行。主楼带有较大裙房、柱子数量变化较多及退台较多等情况下建议分段调。指定调整的分段数，每段的起始层号和终止层号，以空格或逗号隔开。由于程序进行0.2Q调整时，调整系数的上限值由参数“0.2Q调整上限”控制，若想高于此值则需在“0.2Q调整起始层号”中的层号前填入负号。非抗震设计不需进行0.2Q调整。0.25V0调整指钢与混凝土混合结构。一般框剪结构调整min（0.2V0，1.5VFmax）。框架-核心筒结构调整min（0.2V0，1.5VFmax）和0.15V0。P、“顶塔楼地震放大系数起算层号及顶塔楼地震作用放大系数”当采用底部剪力法时，才考虑顶塔楼地震作用放大系数。目前SATWE软件均采用振型分解法计算地震力，因此只要将振型数给得足够，一般可以不考虑将塔楼地震力放大。Q、“指定加强层”软件自动实现加强层及相邻层柱、墙抗震等级自动提高一级；加强层及相邻层轴压比限值减小0.05；加强层及相邻层设臵约束边缘构件。R、“0.2V0、框支柱调整上限”由于程序计算的调整系数可能很大，用户可设臵调整系数的上限值，程序缺省0.2V0调整上限为2.0，框支柱调整上限为5.0。
6、设计信息：注意保护层厚度指截面外边缘至最外层钢筋（箍筋、构造筋、分布筋等）外缘的距离，比旧
版输入的数值减小。A、“考虑P-△效应”对于混凝土结构，设计人员可以先不选择此项，待计算完成后，可以查看结构的质量文件，程序会提示该工程是否计算P-△效应。对于钢结构一般宜考虑P-△效应。刚重比计算中的重力荷载设计值为1.2恒+1.4活。B、“梁、柱重叠部分简化为刚域”当柱截面尺寸较大（如≥1000mm）或异型柱时，宜采用梁柱重叠部分简化为刚域，一般情况选择“否”，特别是考虑了“梁端负弯距调幅”后，则不宜再考虑节点刚域。当考虑了节点刚域后，则在“梁平法施工图”中不宜再考虑“支座宽度对裂缝的影响”。不作为刚域即为梁柱重叠部分作为梁长度一部分进行计算，作为刚域即为梁柱重叠部分作为柱宽度（柱宽一部分）进行计算。一般而言，梁、柱重叠部分简化为刚域后，结构的刚度会增加。地震力作用下，基底剪力增大，端部内力增加，而结构的周期和位移则相应减小。竖向荷载作用下，端部内力会减小。组合设计内力是增加还是减小就不确定。旧版软件只考虑梁刚域，新版本是柱、梁均考虑，增加柱梁刚度，周期变短。C、“按高规或高钢规进行构件设计”高层应勾选，多层不需。勾选则按高规或高钢规进行组合验算，不勾选则按抗规或钢规进行组合验算。D“钢柱计算长度系数按有侧移计算”
该参数仅对钢结构有效，对混凝土结构不起作用。根据《钢规》5.3.3条，对于无支撑框架选择有侧移，对于有支撑框架，应根据“强支撑”还是“弱支撑”来选择“无侧移”还是“有侧移”。通常钢结构宜选择“有侧移”。E、“混凝土柱计算长度系数执行混凝土规范7.3.11-3条”由于程序有自动判别功能，建议一般工程尽可能勾选，对于空旷结构应勾选。柱计算长度系数人工修改后应立即退出，不再执行参数定义和数据检查，否则柱计算长度系数又恢复为初始值。此项新版软件去掉。F、“结构重要性系数”该参数用于非抗震组合的构件承载力验算，结构安全等级为二级或设计使用年限为50年时，应取1.0，建议一般工程为默认值1.0。G、“梁保护层厚度”“柱保护层厚度”应根据构件所处的环境类别按照混凝土规范取值。
H、“钢构件截面净毛面积比”该参数用来描述钢构件被开洞（如螺栓孔）后的削弱情况，构件连接全为焊
接时为1.0，为螺栓连接时为0.85。此项新版软件去掉。J、“柱配筋计算原则：（单偏压计算）（双偏压计算）”当混凝土结构按照空间结构计算时，框架柱宜采用双偏压计算配筋，因为在某种组合荷载作用下，计算柱某一方向的配筋面积时同时考虑另一方向的内力值，这种计算方法比较符合工程实际，理论上讲，所有混凝土柱的受力状态都是双偏压，单偏压计算仅是双偏压计算的一个特例，但是双偏压计算出来的值多解。对于异形柱结构，无论设计人员如何选择，程序均按照双偏压计算异形柱配筋。《高规》6.2.4条要求“抗震设计时，框架角柱应按照双向偏心受力构件进行正截面承载力设计”如果设计人在“特殊构件补充定义”中指定了角柱（凸角处框架柱两个方向均只有一根梁与柱相连称为角柱，凹角处框架柱不是角柱），程序对其自动按照双偏压计算。在SATWE“柱平法施工图”中有双偏压验算一项，一般来说所有混凝土柱最好都用双偏压验算以下，以保证配筋计算的合理性，并且，一个结构能通过双偏压验算即可。如果按照单偏压计算，而按照双偏压验算，这种方法得出的计算值是唯一的。K、“框架梁端配筋考虑受压钢筋”《砼规范》11.3.1梁正截面受弯承载力计算中，计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合一级x≤
0.25h0，二、三级x≤0.35h0，不满足时会给出超筋提示。验算时，考虑应满足《砼规范》11.3.6条的要
求，程序自动取梁上部配筋的50%（一级）或30%（二、三级）作为受压钢筋计算。L、“结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用”主要是针对少墙框架剪力墙结构采用的选项，详见《高规》8.1.3条。勾选此项后，程序将一律按框架结构的规定控制结构中框架的轴压比，除轴压比外，其余设计遵循框剪结构的规定。
7、配筋信息：钢筋强度信息在PM中定义，其中梁、柱、墙主筋级别按标准层分别指定；箍筋级别按全楼
定义。钢筋级别和强度设计值的对应关系亦在PM中指定。SATWE中仅可查看箍筋强度设计值。A、“梁、柱、墙主筋及箍筋强度”此处输入梁、柱、墙主筋及箍筋强度设计值，墙主筋强度是指边缘构件竖向钢筋而言的。PMCAD中输入钢筋强度是强度等级用于控制钢筋符号，而此处输入的是强度值。此项新版软件去掉。B、“梁、柱箍筋间距”强制按照100输入（计算结果均按照100间距显示配筋面积），且现在的软件梁、柱箍筋间距以灰色显示，不许人工修改，经计算后用户根据内定100间距人工调整箍筋。当梁跨中有较大集中力作用时，而箍筋分加密区和非加密区，且非加密区箍筋间距加大（＞100）时，应复核非加密区配箍面积是否满足计算要求。C、“墙水平分布筋间距”一般情况取200，计算结果的配筋面积是200间距的面积，如果想加密则需要根据间距换算。D、“墙竖向分布筋配筋率”结构施工详图中剪力墙实配的竖向分布筋配筋率，不应小于结构整体计算时，该参数输入的竖向分布筋配筋率值。因为，剪力墙竖向分布筋配筋率增加，会使边缘构件的纵向受力钢筋的配筋减小。所以，剪力墙实配的竖向分布筋配筋率小于结构整体
计算时输入的竖向分布筋配筋率时，将使结构偏于不安全。E、“结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数”及“结构底部NSW层的墙竖向分布筋配筋率”是新版软件增加的两个参数，主要用来提高框架-核心筒等类结构的核心筒底部加强部位竖向分布筋配筋率，从而提高核心筒底部加强部位的延性。《广东高规》10.2.4条规定：筒体底部加强部位的分布筋最小配筋率不宜小于0.6%，筒体一般部位的分布筋最小配筋率不宜小于0.3%。层数应包括全部地下室层数，为了使地下一层以下地下室各层墙体的竖向分布筋配筋更为经济合理，可以补充按一般配筋率的计算而此处不指定。剪力墙结构一般情况下，不必单独指定。
6、荷载组合：一般来说此页的系数是不需修改的，因为程序在进行内力组合时是根据规范要求处理的。只
有特殊时候，要修改组合系数时，才修改。
7、地下室信息：地下室剪重比不满足规范要求时，不作为结构不合理的标志。A、“土层水平抗力系数的比
例系数”新版软件对地下室侧向约束的概念和算法做了重要改动，之前软件采用“回填土对地下室约束相对刚度比”。之前算法侧向约束与地下室的层刚度有关，而与回填土性质无关，而由地下室结构布臵（如剪力墙和框架）等因素产生的层刚度变化很大，用它们的倍数计算土的侧向约束后，造成相同土层约束下不同结构产生很大差异，难以取得合理约束值。新算法采用参数“土层水平抗力系数的比例系数M”其算法即为土力学中的M法，M取值范围稍密及松散填土5.4~6.0，中密6.0~10，密实老填土10~22。此处不提倡填负值，容易出现地上与地下异常情况。B、“外墙分布筋保护层厚度”根据混凝土规范确定。C、“回填土容重”一般取18KN/M3。D、“室外地坪标高”按照实际情况填写。E、“回填土侧压力系数”一般取0.5。
F、“地下水位标高”按照实际情况填写。
G、“室外地面附加荷载”建议一般取10KN/M2。
2011-6-20
2011P K P M设置参数 说明
2011PKPM 设计参数 PMCAD设计参数 a.总信息 1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。 2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。 3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 （对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0），混凝土规范3.2.3（在持久设计状况和短暂设计状况下，安全等级一级1.1，二级1，三级0.9；对地震设计状况下取0.9）。 4．底框层数，地下室层数按实际选用。 5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表 9.2.1）。 6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。7．框架梁端负弯矩调幅系数一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》 5.2.3条文中有说明（装配整体式框架梁取0.7～0.8，现浇框架梁取0.8～0.9）。 8. 考虑结构使用年限的活荷载调整系数（50年取值1,100年取值1.1）。 b.材料信息 1．混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。 2．钢材容重取 78。 3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。
c.地震信息 1.重庆设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g（见抗震规范附录A）。 2．场地类别根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表4.1.6划分四类。3. 框架抗震等级根据抗规6.1.2确定（框架结构6度设防时，小于24m四级，大于24m三级；框剪结构小于60m四级，大于60m三级）。 4. 计算阵型个数（阵型个数一般可以取阵型参与质量达到总质量90%所需的阵型数。通常阵型个数取值应不小于3，且为3的倍数，计算后应查看计算书WZQ.OUT，检查X和Y方向的有效质量系数是否大于0.9，不大于需要重新增加阵型个数重新计算） 5. 周期折减系数（目的是为了考虑框架结构和框架剪力墙结构填充墙刚度对周期的影响；当非承重墙体为填充实心粘土砖墙时，框架结构取0.6～0.7，框剪取0.7～0.8，剪力墙取0.9～1.0；如采用轻质填充材料，折减系数应按实际情况不折减或者少折减）。 d.风荷载信息 1. 风压（重庆地区根据荷载规范附录D.4取50年风压为0.4）。 2．地面粗糙度类别（结构荷载规范7.2.1。A：近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C：指有密集建筑群的城市市区；D：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区）。 3.沿高度体型分段数及体型系数（现代多高层结构立面变化较大，不同的区段的体型系数可能不一样，程序允许分段输入不同的体型系数及每段最高楼层号，一个建筑最多可以设三个体型系数；圆平面建筑取0.8、高宽比不大于4的矩形、方形、十字形建筑取1.3，其他的参看高层3.2.5规定）。 SATWE设计参数 a.总信息
JCCAD参数设置说明 第一版 2006年3月3日
地质资料 地质资料是基础设计计算的重要依据，可以用人机交互方式或填写数据文件方式输入地质资料有两类，一种是供有桩基础使用的，另一种是供无桩基础（弹性地基筏板）使用。两者的格式相同，不同仅在于有桩基础对每层土要求压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角、内聚力五个参数，而无桩基础只要求压缩模量一个参数。 建立*.dz文件主要内容包括以下几点： (1) 每个勘探孔柱状图的土层分布及各土层的物理力学参数，物理力学参数包括土的重Gv(用于沉降计算)、相应压力状态下的压缩模量Es(用于沉降计算)、摩擦角φ(用于沉降及支护结构计算)、内聚力ｃ(用于支护结构计算)及计算桩基承载力的状态参数(对于各种土有不同的含义)。 (2) 所有孔点在任意坐标系下的位置坐标，在桩基设计时可通过平移与旋转将勘探孔平面坐标转成建筑底层平面的坐标。 (3) 以勘探孔点作为节点顺序编号，将节点连线划分成多个不相重叠的三角形单元，并将三角形单元编号。程序将以这种三角形单元为控制网格，利用形函数插值的方法得到控制网格内部和附近的地质土层分布。 土层参数 压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义
桩基础设计应该使用Ez（自重压力~……），天然浅基础应使用 Es0.1-Es0.2。 土层布置 土名称、厚度、极限侧摩、极限桩端、压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义，标高及图幅（坐标系：相对坐标系，单位米。标高与结构标高相同） 孔点输入 输入孔位：打开坐标，将孔点的大体形状输入即可 修改参数：按照勘查报告中的相关数据输入即可 网格修改 点柱状图 选中可以进行桩基承载力与沉降验算。 土剖面图 画等高线
SATWE参数设置 一：总信息 1水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。若地震作用最大的方向大 于15度则回填。 2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。 3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。 4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。 5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别 转换层，需要人工指定。对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即 以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。 6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数 +1）。 7、地下室层数：根据实际情况输入。 8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。 9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加 到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。此项打勾与在“调整信息” 页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。 10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建 议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。 11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定 时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。 12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。不勾选的话位 移偏小。 13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼 缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。 14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。 15、墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，程 序强制为“出口”，即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上 的节点均作为出口节点，使得墙元的变形协调性好，分析结果更符合剪力墙的 实际。 16、结构材料信息：按实际情况填写。 17、结构体系：按实际情况填写。 18、恒活荷载计算信息： 1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型； 2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；
P K P M结构设计参数 P K P M结构设计参数 1.风荷载 风压标准值计算公式为:W K=βzμsμZ W。其中:βz=1+ξυφz/μz在新规范中,基本风压W o略有提高,而建筑的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。所以,按新规范计算的风压标准值可能比89规范大,也可能比89规范小。具体的变化包括下面几条: 1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:新高规3.2.2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压值采用。 2)、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类,改为A、B、C、D 类。C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。 3)、风压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。新增加的D类对应的风压高度变化系数最,比C类小20%到50%。 4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小,约5%到10%。与结构的材料和形式有关。 5)、脉动影晌系数：在89高规中,脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关,对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。
在新规范中,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关,而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。如C类、高度为5O m、高宽比为3的建筑,υ=0.46,比89高规小28%,若为D类,则小37%。6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关(W o T12)。结构的基本周期可采用结构力学方法计算,对于比较规则的结构,也可以采用近似方法计算:框架结构T=(0.08-1.00)N:框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08)N:剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N。其中N为结构层数。 2.地震作用 1）、抗震设防烈度：:新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系,增加了7度(0.15g〉和8度(0.30g)两种情况(见新抗震规范表3.2.2)。 2）、设计地震分组：新规范把直接影响建筑的设计特征周期T g 的设计近震、远震改为设计地震分组,分别为设计地震第一组、第二组和第三组。 3)、特征周期值：比89规范增加了0.05s以上,这在一定程度上提高了地震作用。 4)、地震影响系数曲线：新规范5.1.5条,设计反应谱范围由原来的3s延伸到6s,分上升段、平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。在5T g以内与89规范相同,从5T g起改为倾斜下降段,斜率为0.02。对于阻尼比不等于0.05的结构,设计反应谱在阻尼比δ等于0.05的基础上调整。
模块一、PMCAD 一、建筑模型与荷载输入 1、楼层定义---本层信息 注意此处梁柱钢筋类别必须改为设计所采用类别， 否则在梁柱施工图模块出图时非所选（即此处类别 决定了电脑出施工图的钢筋类别）。 因此原则上建模时就应在此准确输入各种信息，可 以避免后面形形色色的麻烦 2、楼面恒活 是否计算活载自动计算现浇楼板自重 第一项通常勾选，第二项可以不选，也可以选， 建议勾选，即由电脑自动计算现浇楼板自重，在后 面荷载输入时只需考虑额外的自重，这样的话可以 避免板厚改变或者多种板厚时引起输入多种恒载的 不便 3、设计参数 、总信息
结构体系------包括框架结构、框架剪力墙结构、 框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙 结构、复杂高层、砌体结构、底框结构 常用的结构体系均已包括，但不包括钢结构、混合 结构 结构主材-------钢筋混凝土、砌体、钢和混凝土 但是上面的结构体系会用到钢和混凝土这种主材 吗 结构重要性系数、、 参见《混凝土规范》条的规定 底框层数--------软件提供了最多四层的底框层 地下室层数--------软件提供了最多四层的地下 室 与基础相连的最大楼层号---------指的是建筑坡 地上的建筑，输入的楼层号所在层以上的柱或墙可 以悬空布置，PK、TAT、SATWE计算时自动考虑为 固定端，软件提供了最大楼层号20 梁柱钢筋的保护层厚度--------参见《混凝土规 范》条的规定 框架梁端负弯矩调幅系数--------参见《混凝土规 范》条 、材料信息
混凝土容重---------考虑构件表面的抹灰取 28KN/M3 钢材容重---------默认取为78KN/M3 墙主筋类别 墙水平分布筋类别 墙竖向分布筋类别 墙水平分布筋间距 墙竖向分布筋配筋率 梁柱箍筋类别 此处有几个问题需澄清： 墙主筋和水平分布筋、竖向分布筋的概念区别 水平分布筋间距而为何竖向分布筋配筋率 墙主筋指的难道是边缘构件的主筋吗 、地震信息 设计地震分组--------参见《抗震规范》附录A 地震烈度--------参见《抗震规范》附录A 场地类别--------参见《岩土工程勘察报告》关于 场地与地基地震效应评价 框架抗震等级--------某些特殊结构需提高的软 件考虑自动提高，有待检验 剪力墙抗震等级--------某些特殊结构需提高的 软件考虑自动提高，有待检验
楼层组装—设计参数 a.总信息 1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。 2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。 3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 ，混凝土规范3.2.3）。4．底框层数，地下室层数按实际选用。 5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表9.2.1）。6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。 7．框架梁端负弯矩调幅系数一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》5.2.3条文中有说明。 b.材料信息 1．混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。 2．钢材容重取 78。 3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。 SATWE设计参数 a.总信息 1．水平力与整体坐标夹角（度），通常采用默认值。(逆时针方向为正,当需进行多方向侧向力核算时,可改变次参数) 2．混凝土容重取 26-27，钢材容重取 78。 3．裙房层数，转换层所在层号，地下室层数，均按实际取用。(如果有转换层必须指定其层号)。 4．墙元细分最大控制长度，这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一定的小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax,程序限定1.0≤Dmax≤5.0 ,隐含值为Dmax=2.0 , Dmax对分析精度略有影响,但不敏感,对于一般工程,可取Dmax=2.0 ,对于框支剪力墙结构, Dmax可取略小些, 例如Dmax=1.5或1.0 。 5．对所有楼板强制采用刚性楼板假定（在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项）。 6．墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的边形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量大。若选“内部”则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其他节点均作为内部节点被凝聚掉，这时，带动口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这是对剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者，但效率高，实用性好。在为配筋而进行的工程计算中，对于多层，由于剪力墙较少，应选择“出口”，对于高层，由于剪力墙较多，工程规模较大，可选“内部”。 7．结构材料信息（钢筋混凝土结构，钢与混凝土混合结构，有填充墙钢结构，无填充墙钢结构，砌体结构），根据结构材料的不同进行选择。 8．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，板柱剪力墙），根据结构体系的不同进行选择。 9．恒活荷载计算信息[不计算恒活荷载（不计算竖向力），一次性加载（按一次加载方式计算竖向力），模拟施工加载1，模拟施工加载2]。 “模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平
2010版SATWE计算参数选用 一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 免责声明：炒饭个人总结，仅用作参考。以下内容需与PKPM2010版satwe说明书结合使用。参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。 1、总信息： A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。 B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。 C、“钢材容重”暂时默认78，未研究。 D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。框架结构均可输入0，其他结构未研究。此参数包含地下室层数。（如3层地下室，4层裙房，此参数应输入7。） E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。 F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。 G、“地下室层数”按实际输入。 H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。影响计算精度，对含剪力墙的结构有影响。 I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选，其他不勾选。J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。 K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来。勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大，内力平衡校核轴力。 L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框架，这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。 M、“弹性板与梁变形协调”勾选。梁细分后弯矩变的平缓，计算结果更加合理。 N、“结构材料信息”如实填写 O、“结构体系”如实填写 P、“恒活荷载计算信息”《PKPM从入门到精通》推荐使用模拟施工加载3。但本人尚未弄明白。 Q、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。 R、“地震作用计算信息”一般选择计算水平地震作用。结合抗规5.1.1和高规4.3.2确定是否计算竖向地震作用。高规比抗规对此条的要求严一个等级。 S、“规定水平力”一般选“规范方法”。规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法做的结构。 2、风荷载信息： 地震区无论是高层还是多层均应输入风荷载，体形复杂的高层建筑应考虑不同方向风荷载作用，结合“水平力与整体坐标夹角”进行多次计算取大值。 A、“地面粗糙度”简单来说海边A类，郊区B类，城市C类，大城市D。 B“修正后的基本风压”许昌一般建筑取0.4（n=50）。
P K P M设计参数分析详 解
第7章 SATWE应用详解 在PKPM系列设计软件中，用于结构分析计算的主要有SATWE、TAT、PK、PMSAP，目前结构设计人员最常用的是有限元分析软件SATWE。本章主要详细叙述SATWE 的使用方法，包括计算参数的取值设置，特殊荷载的设定，计算分析方法的选择，计算结果分析，控制参数的调整，以及结构设计优化等。之所以突出介绍SATWE,其原因如下： 1.SATWE软件使用普遍，用户广泛。 2.SATWE软件功能强大，采用墙元模型，可以完成复杂多高层结构的计算 分析工作，而且操作简单，适应性强。 3.SATWE软件参数较多，可以设置的项目也很多，计算输出的内容十分丰 富，一旦学会了SATWE软件的使用，再去学PK、TAT、PMSAP等就是一 件非茶馆容易的事了。 第7.1节设计参数设置详解 PM建模完成后就进入结构计算分析阶段，SATWE软件可以直接读取建模数据，但是在计算之前还需要做一些前期处理工作，例如补充设置计算分析参数，定义特殊构件和特殊荷载等。点击选择SATWE软件的第一项进入“接PM生成SATWE数据”屏幕弹出图示对话框，如图所示。 软件的参数设置是否正确直接关系到软件分析结果的准确性，这也是学好用好软件的关键一步。本节主要介绍SATWE软件设计参数的取值设置。详细叙述分别如下： 7.1.1总信息 结构总信息共有17个参数，其含义及取值原则如下：
7.1.1.1水平力与整体坐标的夹角（度） 这一参数主要是为了考虑水平力（地震最不利作用与最大风力作用）方向与模型坐标主轴存在较大夹角的影响。一般设计人员实现很难预估算出结构的最不利地震作用方向，因此可以先取初始值00，SATWE计算后会在计算书中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，就应将该角度输入重新计算，以考虑最不利地震作用个方向的影响。 7.1.1.2混凝土容重（KN/m3） 程序钢筋混凝土容重初始值为25.0 KN/m3，以用于一般工程，考虑抹灰装修荷载可以取到26～28 KN/m3。 7.1.1.3钢材容重（KN/m3） 程序钢材容重初始值为78.0 KN/m3，适合于一般工程，考虑钢构件表面装饰和防火涂层重量时，应按实际情况修改此参数。 7.1.1.4裙房层数 对带裙房的高层结构应输入裙房（含地下室）层数，作为带裙房的塔楼结构剪力墙底部加强区高度的判断依据。初始值为0。 7.1.1.5转换层所在层号 为了实现规范对转换构件地震内力放大的规定，如结构有转换层则必须输入转换层号，程序不能自动搜索转换构件和自动判断转换层，须由设计人员指定，程序允许输入多个转换层号，数字之间以逗号或者空格隔开，初始值为0。注意如果结构带有地下室，则转换层号应从地下室起算。 7.1.1.6地下室层数
PKPM计算参数 一、总信息 1．水平力与整体坐标夹角： 一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。 根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。当计算出来的角度大于15度时，应返填入此项。 2．砼容重：25 结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构 重度 25 2 6 27 3．钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。 4．裙房层数：
高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。 层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。 5．转换层所在层号： 该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号） 6．地下室层数： 程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。 当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。 地下室一般与上部共同作用分析； 地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析； 地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。 7．墙元细分最大控制长度： 可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。 8．墙元侧向节点信息： 内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。对于多层结构，应选此项。 外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。对于高层结构，可选此项。 9．恒活荷载计算信息： 一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。 模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。 模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较
2010版SATWE计算参数选用 （内部参考资料） 一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 1、总信息：A、“水平力与整体坐标夹角”，该参数为地震力、 风荷载作用方向与整体坐标的夹角。此参数一般情况下不需 要修改，水平力与整体坐标夹角不仅改变地震作用的方向而 且同时改变风荷载作用的方向，如果平面是十字形、L形等 不规则平面建议输入水平力夹角，对比计算结果取最不利 者，其它情况可以将周期计算结果中输出的“地震作用最大 的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角 度”。B、PM里的“混凝土容重”一般考虑取25kN/m3，主 要是现浇板重自动计算，进行现浇板配筋采用，而SATWE 里的“混凝土容重”一般考虑取26.5kN/m3，主要是用来计 算结构中的梁、柱、墙等构件自重荷载，考虑抹灰荷载用的 (现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”是联动)。C、 “裙房层数”“转换层所在层号”均包含地下室层数。“裙房 层数”仅用作底部加强区高度的判断。通过“转换层所在层 号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结 构；部分框支剪力墙结构需要同时填上述两项，否则程序不 执行高规的针对部分框支剪力墙结构的规定。“嵌固端所在 层号”注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，举例说明假如 嵌固端为地下室顶板，则嵌固端所在层号为地上一层。理论
上讲嵌固端以下不参与计算（徐培福）。D、“墙元细分最大控制长度”一般控制在1米以内，软件隐含值即为1米，设计上部结构时不允许采用2米，2米只能用在计算位移等参数时采用，配筋及内力只能用1米，尽量细分网格。很长剪力墙无法计算，剪力墙开洞不能盲目，开洞不能留小墙垛，因为墙需剖分，太短墙无法剖分。墙长与厚度之比大于4时，按照墙输入。跨高比大于5的连梁按框架梁输入，不用开洞处理。关于网格剖分对斜板影响，板必须角点共面，如果不共面无法计算，不共面的斜板程序自动去掉，对梁配筋影响较大，注意观察结构轴侧简图，可以加虚梁解决多点不共面问题。“墙元侧向节点信息”程序强制为“出口”节点，内部节点计算结果是结构柔，其与实际不符，“出口”计算结果准确。E、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”和“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”：“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅用于位移比和周期比计算，在计算内力和配筋时不选择；SATWE对地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定；SATWE在进行强制刚性楼板假定时，位于楼面标高处（上下200mm范围内）的所有节点强制从属于同一刚性板；对于跃层柱要用降低标高处理。“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”主要用于板-柱剪力墙体系（弹性板3、6），板-柱剪力墙体系必须勾选；虚梁截面为100x100，虚梁主要是为导荷用的，刚性梁不要定义为100x100，
SATWE设计参数的合理 设计参数的合理选取 1、抗震等级的确定：钢筋混凝土房屋应根据烈度、结构类型和房屋高度的不同分别按《抗规》6.1.2条或《高规》4.8条确定本工程的抗震等级。但需注意以下几点： （1）上述抗震等级是“丙”类建筑，如果是“甲”、“乙”、“丁”类建筑则需按规范要求对抗震等级进行调整。 （2）接近或等于分界高度时，应结合房屋不规则程度及场地、地基条件慎重确定抗震等级。 （3）当转换层〉=3及以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部的抗震墙等级宜按《抗规》6.1.2条或《高规》4.8条查的抗震等级提高一级采用，已为特一级时可不调整。 （4）短肢剪力墙结构的抗震等级也应按《抗规》6.1.2条或《高规》4.8条查的抗震等级提高一级采用……但注意对多层短肢剪力墙结构可不提高。 （5）注意：钢结构、砌体结构没有抗震等级。计算时可选“5”，不考虑抗震构造措施。 2、振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要振型数。但要注意以下几点： （1）振型个数不能超过结构固有的振型总数，因一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选3个振型。如果所选振型个数多于结构固有的振型总数，则会造成地震力计算异常。 （2）对于进行耦联计算的结构，所选振型数应大于9个，多塔结构应更多些，但要注意应是3的倍数。
（3）对于一个结构所选振型的多少，还必需满足有效质量系列化大于90%.在WDISP.OUT文件里查看。 3、主振型的判断； （1）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦联计算时，一般来说前两个或前几个振型为其主振型。 （2）对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在，此时应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT.程序输出结果中，给出了输出各振型的基底剪力总值，据此信息可以判断出那个振型是X向或Y向的主振型，同时可以了解没个振型对基底剪力的贡献大小。 4、地震力、风力的作用方向：结构的参考坐标系建立以后，所求的地震力、风力总是沿着坐标系的方向作用。但设计者注意以下几种情况：（1）设计应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT.输出结果中给出了地震作用的最大方向是否与设计假定一致，对于大于15度时，应将此方向输入重新计算。 （2）对于有有斜交抗侧力构件的结构，当大于等于15度时，应分别计算各抗力构件方向的水平地震力。此处所指交角是指与设计输入时，所选择坐标系间的夹角。 （3）对于主体结构中存在有斜向放置的梁、柱时，也要分别计算各抗力构件方向的水平地震力。 5、周期折减系数：《高规》4.3.17条规定：当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数，可按下列规定取值。 （1）框架结构0.6—0.7；框架—剪力墙结构0.7—0.8；剪力墙结构 0.9—1.0；短肢剪力墙结构 0.8—0.9.
一总信息 A）水平力与整体坐标角： B）1．一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。 C）2．根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能时，应选用此功能。 D）砼容重： E）钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构，构件的表面积与体积比不同，饰面的影响不同，一般按结构类型取值： F G H I J K L M N O P Q R S0，地T U V W X）1：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度时，可以选取外部节点。Y）2：外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。 Z）恒活荷载计算信息： AA）1：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。 BB）2：模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。 CC）3：模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。 采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不
SATWE 计算参数选择 总信息 1水平力与整体坐标夹角（度）：0 初始值为0，satwe可以自动计算出这个最不利方向角，并在wzq.out中输出。如果这个角大于15度，可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响。 地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同。结构地震反应是地震作用方向角的函数（逆时针为正）。 2混凝土容重：26kN/m2 在自重荷载有利的情况下，要取25kN/m2 3钢材容重：78 kN/m2 4裙房层数：按实际情况。 高规及抗规规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。 5转换层所在层号：按实际情况。 抗规3.4.3规定；高规10.2.6规定 6地下室层数：按实际情况。 7墙元细分最大控制长度：1 程序限定1.0－5.0之间，隐含值为2.0，该值对分析精度略有影响，但不敏感，对于一般工程，可取隐含值，对于框支剪力墙结构，可取的略小一些，取1.5或1.0。 8对所有楼板采用刚性楼板假定： 位移计算（周期计算）必须在刚性楼板假定条件下计算得到，而构件设计（配筋）应采用弹性楼板计算。9后面三个基本按默认
10结构体系：按实际情况。 剪力墙结构与框剪结构细分要看规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(抗规)是否大于50% 11恒活荷载计算信息：一般选择“模拟施工方法3” 当计算框架－剪力墙等柱墙混用的结构的基础时选择“模拟施工方法2”。如有竖吊构件（如吊柱），必须选择“一次性加载。 5.1.9、高层建筑进行重力荷载作用效应分析时，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响。施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。 “模拟施工方法1”加载：就是按一般的模拟施工方法，对于高层结构一般都采用这种方法计算。但这是在"基础嵌固约束"假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。 “模拟施工方法2”加载：在模拟施工方法1的基础上将竖向构件（墙、柱）的侧向刚度增大10倍的情况下，再进行结构计算，采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理的情况，由于竖向刚度放大，使水平梁的两端的竖向位移差减少，从而使其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近于手算。 12风荷载计算信息：选择“计算风荷载”。 13地震作用计算信息：一般选择“计算水平地震力”。 当满足下面规定时，选择“计算水平与竖向地震力”。多层建筑： 《抗规》5.1.1.4、8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，应计算竖向地震作用。 高层建筑： （强规）3.3.2、高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用：…… 3、8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用； 4、9度抗震设计时应计算竖向地震作用。
一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。 轴压比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全，见抗规 5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。 剪重比不满足时的调整方法： 1、程序调整：在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整： 1）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度。 2）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。 3）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。 三、刚度比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.2及相应的条文说明；对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。 刚度比不满足时的调整方法： 1、程序调整：如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按以下方法调整： 1）适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。 2）适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。 四、位移比：主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。见抗规3.4.2，高规 4.3.5及相应的条文说明。 位移比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距；调整方法如下： 1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，最大位移比往往出现在结构的四角部位；因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度；同时在设计中，应在构造措施上
设计参数遍览——针对PKPM08版修改 注：本文所述参数均以2010/03/04版本PKPM程序为准，其他版本程序可作参考。 一、结构模块PMCAD PMCAD模块是后续模块TAT-8、TA T、SAT-8、SA TWE、JCCAD的基础，因此其数据的合理程度将直接影响到后续模块数据、计算的合理性。它的数据检查发现的问题应消除，不能带入后续模块。这里需要定义的设计参数不多，也比较简单，要在后续模块里检查是否已准确传入。楼板计算也在该模块完成。 主菜单①建筑模型与荷载输入——设计参数 1 设计参数 1.1 总信息
1.1.1 结构体系：按结构布置的实际状况确定。分为框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砌体结构、底框结构、配筋砌体、板柱剪力墙、异形柱框架和异形柱框剪，共13种类型。确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数，进入后续模块尚需调整。 1.1.2 结构主材：钢筋混凝土、钢和混凝土、有填充墙钢结构、无填充墙钢结构和砌体。一般按结构的实际情况确定，选定结构材料即确定结构设计的相关规范。型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋混凝土结构，而非钢结构。 1.1.3 结构重要性系数：对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为5年及以下的结构构件，不应小于0.9；在抗震设计中，不考虑结构构件的重要性系数。参考《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）3. 2.2条。 1.1.4 底框层数：仅在结构体系为底框结构才显亮，可填1、2、3或4；若选择其他结构体系则变灰。参考《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第7章多层砌体房屋和底部框架砌体房屋。 1.1.5 地下室层数：当用TA T、SATWE计算时，对地震力、风力作用、地下人防等因素有影响。程序按地下室层数结合层底标高判断楼层是否为地下室，例如此处设置4，则层底标高最低的4层判断为地下室。可选择范围为1~12。 1.1.6 与基础相连的构件最大底标高（m）：该标高是程序自动生成基础支座信息的控制参数。当在【楼层组装】对话框中选中了左下角“生成与基础相连的墙柱支座信息”并确定退出对话框时，程序会自动根据此参数将各标准层上底标高低于此参数的构件所在的节点设置为支座。 1.1.7 梁钢筋的砼保护层厚度（mm）：根据《混凝土规范》9.2章确定。 1.1.8 柱钢筋的砼保护层厚度（mm）：根据《混凝土规范》9.2章确定。 1.1.9 框架梁端负弯矩调幅系数：默认值0.85。可直接采用也可修改。
高层建筑结构设计必须检查的计算结果输出信息 1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6。 2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，参见《高规》的表3.3.13；地震规范的表5.2.5同。程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。（A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%，B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的75%。注：楼层层间抗侧力结构受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该层全部柱及剪力墙的受剪承载力之和。）见wmass.out 3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。 新抗震规范附录E2.1规定，转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。 新高规的4.4.3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80% 新高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。新高规的10.2.6条规定,底部大空间剪力墙结构,转换层上部结构与下部结构的侧向刚度,应符合高规附录D 的规定。 D.0.1：底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构,可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化,非抗震设计时γ不应大于3,抗震设计时不应大于2 D.0.2：底部为2-5层大空间的部分框支剪力墙结构,其转换层下部框架一剪力墙结构的等效 侧向刚度与相同或相近高度的上部剪力墙结构的等效侧向刚度比γe宜接近1,非抗震设计时不应大于2,抗震设计时不应大于1.3。 上述所有这些刚度比的控制，都涉及到楼层刚度的计算方法。目前，有三种方案可供选择：（1）高规附录E.0.1建议的方法——剪切刚度Ki=GiAi/Hi （2）高规附录E.0.2建议的方法——剪弯刚度Ki=Vi /△i （3）抗震规范3.4.2和3.4.3条文说明中建议的方法 Ki=Vi/△ui 选用方法如下： （1）对于多层（砌体、砖混底框），宜采用刚度1； （2）对于带斜撑的钢结构和底部大空间层数>1层的结构宜采用刚度2； （3）多数结构宜采用刚度3。（所有的结构均可用刚度3） 竖向刚度不规则结构的程序处理： 抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数； 新高规5.1.14条规定，楼层侧向刚度小于上层的70%或其上三层平均值的80%时，该楼层地震剪力应乘1.15增大系数； 新抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25-1.5的增大系数。 1）针对这些条文，程序通过自动计算楼层刚度比, 来决定是否采用1.15的楼层剪力增大系数；并且允许用户强制指定薄弱层位置，对用户指定的薄弱层也采用1.15的楼层剪力增