第31卷第11期岩石力学与工程学报V ol.31 No.11 2012年11月Nov.，2012
基坑中土的应力路径与强度指标以及
关于水的一些问题
李广信
(清华大学水沙科学与水利水电工程国家重点实验室，北京100084)
摘要：基坑开挖是在原状土层中进行的，其地基土的应力路径既不同于常规挡土墙中土的应力路径，也不同于室内常规三轴压缩试验中试样的应力路径。基坑工程中，支挡结构物前、后土体的平均主应力或者某些方向的主应力常常是减少的，对于饱和黏性土的固结不排水三轴试验，可能产生负的超静孔隙水压力，从而会影响土的抗剪强度指标。本文指出，对于黏性土中的基坑，在近期施加的墙后地面超载q，以及欠固结土地基的情况下，使用固结不排水(或固结快剪)强度指标计算土压力与进行稳定分析是偏于不安全的；同时指出，重力式水泥土墙的抗滑移和抗倾覆稳定验算，以及用瑞典圆弧法进行整体稳定验算时，对于饱和黏性土，如使用固结不排水强度指标，其抗力部分中的自重应按浮重度计算。结合对《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—201 )报批稿进行的一些讨论，分析在基坑支挡结构计算中水压力的作用，提出地基土为粉土时，水土压力分算还是合算取决于其下土层的性质。
关键词：基坑工程；应力路径；强度指标；稳定分析；水压力
中图分类号：TU 47 文献标识码：A 文章编号：1000–6915(2012)11–2269–07 STRESS PATH AND STRENGTH PARAMETERS OF SOIL IN
FOUNDATION PITS AND SOME PROBLEMS ABOUT WATER
LI Guangxin
(State Key Laboratory of Hydroscience and Engineering，Tsinghua University，Beijing100084，China)
Abstract：Foundation pit excavation is constructed in intact soil strata. So，the stress path of soil is different from that in conventional retaining wall and in conventional triaxial compression test. In foundation pit engineering，in the soil in front of and behind retaining wall，the mean principal stress p or some principal stresses decrease in excavation，generally. As a result，the negative excess hydrostatic pressure in consolidated undrained(CU) triaxial test of saturated soil will conduct，that has effects on strength parameters of soil. It is pointed out that，for the excavation in clay soil，earth pressure calculation and stability analysis using strength parameters of CU triaxial test or consolidated quick shear test are unsafe under conditions of under-consolidation soil foundation and overcharge q which is applied recently. Meanwhile，in checkings of anti-sliding stability，anti-overturning stability and global stability by Swedish circle method for gravity cement-soil wall，if the strength parameters of saturated clay soil in CU triaxial test are adopted，the gravity of soil and wall in the calculation of resistant force has to be calculated by buoyant unit. According to the discussion on Technical specification for retaining and protection of building foundation excavations(JGJ120–201×)，the action of water pressure in calculation of excavation support structure is discussed；and it is proposed that for the silt soil foundation，whether the water pressure and earth
收稿日期：2012–07–24；修回日期：2012–08–30
基金项目：国家重点基础研究发展计划(973)项目(2010CB732103)
作者简介：李广信(1941–)，男，1966年毕业于清华大学水利系水工专业，现任教授，主要从事土的本构关系、土工合成材料工程、高土石坝和地基
? 2270 ?岩石力学与工程学报2012年
pressure are estimated together or separately lies on the properties of the under soils.
Key words：foundation pit engineering；stress path；strength indices；stability analysis；water pressure
1 引言
基坑开挖过程中，支挡结构前、后地基土的应
力路径既不同于常规挡土墙前、后填土的应力路径，
也不同于常规三轴压缩试验中试样的应力路径。这
些原状地基土存在着初始应力状态及物理状态，而
开挖的结果常常是使得某些方向的应力或者平均主
应力的减少。因此，不排水条件下产生的超静孔隙
水压力也就不同于上述情况，这对土的强度指标有
很大影响，因而，基坑工程中土的强度指标的选用
存在较为复杂的情况。
本文首先分析了墙后地基土在基坑开挖过程中的应力路径，分析了其对固结不排水试验的强度指标的影响；随后，分析了墙前地基土在基坑开挖过程中的应力路径，及其对土的强度指标的影响；最后，对饱和黏性土地基在不同工况下的强度指标的选用进行了分析。
修改后的《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—201?)[1](下文简称为规程[1])反映了我国十几年来工程实践和科学研究方面的经验与成果，在理论概念、设计方法和监测等方面均有很大的提高。但在一些与土中水有关的设计计算方面，尚有值得进一步讨论的地方。本文就此进行讨论，希望得到同行们的重视与商讨。
2 不扰动原状土样取样的应力路径
在饱和的软土地基中，如果取样过程满足试样不回弹及不扰动，试样的体积不变，即满足不排水条件，其有效应力路径在其初始屈服面之内，没有塑性体应变，也没有弹性回弹体应变。根据剑桥模型，其应力路径应如图1中的AD所示。可见，由于取样后实际的总应力为0，试样中需保持负的超静孔隙水压力，即u r＜0[2]。当从点D出发再进行不排水试验时，其有效应力路径为D→A→C。在一些规范[3]中，提出在有效自重压力下预固结的不排水试验，其各向等压预固结的三轴不排水试验的应力路径就是O→D→A→C[4]。图1所示应力路径中，存在如下关系：
图1 不扰动取样的应力路径
Fig.1 Stress path of sampling in intact soil
2221/2
121323
[()()()]
qσσσσσσ
=-+-+-(2)
式中：p'为有效平均主应力(kPa)；
1
σ'，
2
σ'，
3
σ'分别为大、中、小有效主应力(kPa)；q为广义剪应力(kPa)；
1
σ，
2
σ，
3
σ分别为分别为大、中、小总主应力(kPa)。
3 墙后地基土的应力路径
开挖前，土体水平位移都为0，墙后土体的水
平应力
h0
σ与竖直应力σv的关系为h00v
K
σσ
=，这时，σv和
h0
σ分别为最大及最小主应力(σ1，σ3)，0K 为土的静止土压力系数。当土体发生水平向伸长的
位移时，最小主应力σ
3
逐渐减小，当它减小到使土体达到极限状态时，亦即莫尔圆与土的强度包线相
切时，σ
3
成为σ
3f
，也就是朗肯主动土压力强度p
a
，
其应力路径如图2中的OA。
图2 墙后土体的应力路径
Fig.2 Stress path of soil behind wall
开挖使墙体前移，饱和黏土在不排水条件下，
墙后的土体中可产生负的超静孔压，这有利于基坑
的稳定。在正常固结饱和原状地基土中，基坑开挖q
第31卷 第11期 李广信：基坑中土的应力路径与强度指标以及关于水的一些问题 ? 2271 ?
3
01K σσ''= (3) 当开挖基坑时，墙向前移动，土内产生超静孔隙水压力?u ，如果墙后土体达到主动应力状态，则
3
a ()K z u σγ''=-? (4) 式中：a K 为朗肯主动土压力系数，γ'为土的浮重度(kN/m 3
)，z 为自地面起算的深度(m)。
在墙前移过程中，墙后土体的应力状态发生了变化，其变化值见表1。
表1 饱和土开挖前、后墙后土体的应力状态 Table 1 Change of stress state of saturated soil behind wall
during excavation
应力或孔压
应力状态
开挖前
开挖后
u
γw z γw z +?u
σ1 γsat z γsat z
σ3 (K 0γ'+γw )z
(K a γ'+γw )z +(1－K a ) ?u
σ1' γ'z γ'z －?u σ3' K 0γ'z
K a (γ'z －?u )
?σ1 0
?σ3 (K a －K 0)γ'z +(1－K a ) ?u ?(σ1－σ3)
(K 0－K a )γ'z －(1－K a ) ?u
注：表中：?u 为超静孔压(kPa)，?σ1和?σ3分别为竖向与水平向主应力增量(kPa)，γw 为水的重度(kN/m 3
)，γsat 为土的饱和重度(kN/m 3
)。
根据Skempton 超静孔隙水压力公式：
313[()]u B A σσσ?=?+?- (5) 则
a 0a a
(1)()(1)A K K z u A K K γ'--?=
-+ (6)
式中：A ，B 均为孔隙水压力系数。
对于正常固结饱和黏土，设B = 1.0，A = 2/3，黏聚力c ' = 0，内摩擦角?'= 30°，K 0 = 1－sin ?'，K a = tan 2(45°+?'/2)，将它们代入式(6)，则?u =－γ' z / 14。如挖深5 m 的地下连续墙的墙后为饱和正常固结黏性土，γ = 19 kN/m 3，则计算得到的墙后土压力、静水压力与超静水压力见图3。
这种情况十分接近于三轴减压的压缩试验(RTC ，?σ3＜0，?σ1 = 0)[2]，而常规三轴压缩固结不排水试验给出的强度指标则明显偏小。上述例子得到的常规三轴压缩固结不排水试验(CTC)的内摩擦角?cu = 17.5°，而RTC 试验内摩擦角?cu = 33.75°。可见，常规三轴压缩试验低估了土的强度指标。这种负孔压会随着施工逐渐消散，RTC 试验的?cu 也
(a) 静水压力 (b) 超静孔压 (c) 主动土压力 (d) 总压力
图3 墙后的水、土压力
Fig.3 Earth and water pressures in soil behind wall
试验的?cu 要高。
4 墙前地基土的应力路径
墙前的土体也应考虑其应力路径问题。图4中，墙前被动区土体，开挖前其有效应力处于静止土压力状态，即竖向有效应力z σ'=1σ'=z γ'，水平有效应力x σ' =3σ'=0K z γ'。随着基坑的开挖，z σ'逐渐减少，而水平向土压力增加，并向被动土压力转化，最后达到被动极限平衡应力状态z σ'=3σ'=z γ''
，
1p +2x
K z σσγ''''==。其中，z '为从坑底计算的深度，K p 为朗肯被动土压力系数。
图4 墙前土的有效应力路径
Fig.4 Effective stress path of soil in front of wall
以墙前的2个饱和土单元A ，B 为例，在开挖
前，应力状态分别用K 0固结线上的点
a 0和
b 0表示，
如果开挖的速度很快，土内保存有负的残余孔隙水压力，则在整个开挖工程中不排水，体积不变，在卸载时有效平均主应力p
'也就不变，与图1所示情况相同，有效应力路径分别为a 0a 1a 0a 2和b 0b 1b 0b 2，
这时也可能产生负的孔隙水压力。如果开挖过程慢，或者开挖后较长时间，超静孔隙水压力充分消散，成为了超固结土。在坑底较浅处的土单元A ，平均主应力p '减少，其应力路径为a 0a 'a "，而对较深处50 kPa
16.1 kPa
62.9 kPa
－3.2 kPa
? 2272 ? 岩石力学与工程学报 2012年
p '增加，其有效应力路径为b 0b 'b "。亦即其强度线为超固结土的强度线，比正常固结土强度提高。A ，B 单元的原状土是在有效自重应力γ'z 下固结的，而在设计中用γ'z 与固结不排水强度指标计算被动土压力，这是偏小的。如果将土单元沿着Oa '路径等向固结后，不排水进行常规三轴压缩试验，则其有效应力路径为a 'a u ，可见明显低估了土的抗剪强度。
总体来讲，墙前土体的总应力路径更接近于p '为常数的三轴挤长试验(TE)[2]
。
5 基坑工程中强度指标的选用
5.1 不固结不排水强度指标(UU)
国外的文献资料[5]及我国规范[3]关于饱和软黏土中的地基基础问题计算建议使用不固结不排水(UU)强度指标，由于同一层土的不排水强度c u 是随着土层的深度增加的，而基坑土的深度变化很大，这就涉及到代表性试样的取样深度问题。以饱和软黏土基坑中的坑底隆起验算为例[3]
，验算公式为
u h
5.7()c t
K H t q
γγ+++≥ (7)
式中：γ为软黏土的饱和重度(kN/m 3)，H 为基坑设计深度(m)，t 为支挡结构的插入深度(m)，c u 为软黏土的不排水黏聚力(kPa)，q 为地面大面积超载(kPa)，K h 为坑底隆起的安全系数。
由式(7)可见，如果计算的抗隆起安全系数大于1.0，但小于设计要求的K h ，加大插入深度t ，即在式(7)中，分子、分母增加同样数值，造成安全系数反而减小。这明显是错误的，原因是土的不排水强度指标c u 也应随着深度增加(见图5)。可是目前勘察给出的不排水强度指标没有深度的概念，似乎不管多深，饱和软黏土只有一个不变的不排水黏聚力c u 。
图5 软土层十字板试验抗剪强度
与地基基础问题不同，基坑支挡结构往往会涉及几十米厚的饱和软黏土，而不是相对较薄的持力层。由于不排水强度指标c u 是随深度线性增加的，土压力计算与稳定分析中代表性的c u 很难选择，所以用固结不排水强度指标更加方便、合理。 5.2 超载部分土压力计算
在基坑工程中，对于正常固结黏性土，在其有效自重应力下已经充分固结了，而在快速开挖过程中施加剪应力σ1－σ3时产生的超静孔压一般未能及时消散，亦即接近于不排水的情况，因而采用固结不排水强度指标是合理的。如上所述，由于实际的应力路径与试验应力路径的差别，使计算的土压力不尽合理。
在包括规程[1]在内的许多基坑工程规范中，都规定采用如下公式计算主动土压力：
a a ()2p K z q γ=+- (8)
基坑的支挡结构后的地面上的超载q 包括既有建筑物、施工临时堆土和建材堆放、运土车辆、施工机械等。这些荷载常常呈十分复杂的情况，时空变化很大。例如相邻建筑物可能是已建成几十年的，也可能是新建的。目前有一些开发商急于回收资金。往往是先建楼房，然后在新建楼群中开挖、修建地下停车场、污水处理生化池以及其他地下设施；在基坑边的临时堆土、车辆和机械、建材堆放、城市道路上的来往车辆、以及上述的新建楼房产生的荷载，这些荷载施加的时间也不长，它们会在饱和黏性土中增加了主应力，并且增加的主应力不可能完全固结。如果与正常固结地基土的自重应力γ 'z 一样，采用固结不排水或固结快剪强度指标计算它们引起的土压力和进行稳定分析，除了已建几十年的相邻建筑物外，其他是不合适和不安全的。这时大面积超载q 将产生超静孔隙水压力?u = q 。
设一基坑开挖深度为5 m ，c cu = 7.5 kPa ，?cu = 20°，饱和重度γsat = 19 kN/m 3。如在墙后的地面上瞬时施加超载q = 30 kPa ，计算的主动土压力见表2。可见，用全部竖向应力按水土合算计算的总主动土压力偏小，只有土的自重部分水土合算，超载部分
表2 支护结构上荷载计算
Table 2 Calculation loads on retaining wall kN
计算工况
静水压力E w 超静水压力?U
主动土压力E a 总压力
E 只有自重部分水土合算
0 150 70 220 全部水土合算
138
138
第31卷 第11期 李广信：基坑中土的应力路径与强度指标以及关于水的一些问题 ? 2273 ?
产生超静水压力?U (或者主动土压力系数为1.0)的计算是合理的。
5.3 欠固结土的强度指标
新近沉积的饱和软黏土多属欠固结土，这种土在自重应力γ'z 作用下并没有完全固结，如果取样后进行固结不排水三轴试验，用其指标进行原位土压力计算或稳定分析，这会使设计偏于危险，这时应当采用在一定固结度下固结的不排水强度指标。采用现场十字板等方法测定其不排水强度指标c u 也是较合理的。
原位十字板剪切试验是测定饱和软黏土不排水强度的一种方法。它避免了取样的扰动，测得的结果更接近于实际情况，闫澍旺等[6]
利用十字板测试的强度随着深度线性增加的规律，推导出土层的固结不排水强度指标，这对于深厚均匀的饱和软黏土层是适用、合理的。
对于均匀、深厚的软黏土，十字板剪切试验测得的不排水强度指标c u 与深度z 间近似呈线性关系，如图5所示，其关系可以表示为
0u cu cu 13tan 13K H D
c z c az b H D
γ?'+'=
+=+'+
(9)
式(9)中的斜率a 与截距b 分别为
0cu cu
13tan 13K H D
a H D
b c γ??'+?
'=
?
?'+??=?
(10)
式中：H ′为十字板扭转圆柱体的高度(m)，D 为十字板扭转圆柱体的外径(m)。
这样得到的强度指标可以反映欠固结土在实际固结度下的抗剪强度，?cu 与c cu 属于部分固结不排水强度指标，比较合理。
6 水压力是荷载还是抗力的问题
根据规程[1]
，水土分算情况给出的水平压力公式为
ak ak a a a ()2i p u K c u σ=--，
(11)
pk pk p p p ()2i p u K c u σ=-+， (12)
式中：u a ，u p 分别为支护结构外侧、内侧计算点的准值(kPa)；pk σ，ak σ分别为主、被动侧的竖向应力(kPa)；a i K ，和p i K ，分别为计算点所在的第i 土层的主、被动朗肯土压力系数；i c 为第i 层土的黏聚力(kPa)。
可能是为了与水土合算的主、被动土压力一致，这里将两侧的水压力分别计入土压力之中，主动侧的水压力被当成荷载，被动侧水压力被当成抗力。但这种做法是错误的。为方便理解，举一个例子。
设一墙高h = 10 m ，埋深h d = 4 m ，墙宽B = 5 m ，水泥土重度为γcs = 20 kN/m 3，所在土层的c = 0，? = 30°，γ = 18 kN/m 3，地下水位与坑底齐平，见图6。
图6 重力式水泥土墙上的倾覆稳定
Fig.6 Overturning stability of gravity soil-cement wall
按照不同方法处理水压力计算其抗倾覆稳定安全系数K ov 。计算结果见表3。其中，方法①为水土
合算，其他计算均为分算；方法②为水泥土墙自重G '按浮重度计算；方法③为两侧向水压力U a =U p 相抵消，从墙的自重G 中扣除墙底的总孔隙水压力(扬压力)U 。在方法④中，主动侧水压力U a 为荷载，
表3 不同计算方法的安全系数
Table 3 Safety factors with different calculation methods
方法编号 计算公式
安全系数K ov
①
p d a d /2/3()/3
G B E h K E h h +=
+
1.49
②
a
a p
d /2/3i i
E h G B E h K '''+=
∑
1.20
③
p
d a
a ()/2/3i i G U B E h K E h '-+=
'∑
1.20
④
p
p d a d a
a ()/2()/3/3i i G U B E U h K U h E h '-++=
'+
∑
1.19
⑤
p p d a d a
a /2()/3/2/3i i GB E U h K UB U h E h '++=
'++
∑
1.16
注：E a 和p E 分别为水土合算的主、被动土压力(kN)；a
i E '和p E '分别为水土分算的主、被动土压力(kN)，其中下标i 表示第i 层土；a i h 为
a
? 2274 ? 岩石力学与工程学报 2012年
被动侧水压力U p 为抗力，墙自重中扣除扬压力U ；方法⑤中，主动侧水压力U a 为荷载，被动侧水压力U p 为抗力，扬压力U 为荷载[7]。
除了水土合算以外，按照最基本、常识性的算法，水下部分的水泥土按浮重度计算，得到的安全系数为 1.20(方法②)；另一种算法是两侧水压力相等，互相抵消，而从墙的自重中扣除扬压力，结果也是K ov = 1.2(方法③)。可是如果按照规程[1]
的算法，将右侧水压力当成荷载，左侧水压力当成抗力，那么K ov = 1.19。而按照该规程的99年版[7]
，将墙底的扬压力也当成荷载，系数减小到1.16。对于这个问题，上海的规范[8]无疑是正确的，即以两侧水压力差的“净水压力F w ”作为荷载。
这里特别指出方法⑤的错误：扬压力不能当成荷载，只能从墙自重(抗力)中减去。正如两军作战，这部分是撤出战斗的“我军”，而非加入战斗的“敌军”。敌我不分，战无不败。
7 粉土的分算与合算
规程[1]对于粉土有新的规定：对地下水位以下的黏性土、黏质粉土，可采用土压力、水压力合算方法；对地下水位以下的砂质粉土、砂土和碎石土，应采用土压力、水压力分算方法。
对水下的部分粉土进行水土分算是一个很大的改进，但是在实际地层中，粉土下层的土质是十分重要的。这主要是由于地下水实际上总是流动的。
当粉土以下为黏土，如果粉土渗透系数k m = 1?10－4
cm/s ，黏土k c = 1 ?10－6
cm/s ，即使地下水向下渗流，在粉土中的水头损失也可以忽略，所以水土压力应当按水土分算。当粉土以下为砂土，如果砂土k s = 1?10－2 cm/s ，则土中水竖直向下渗流时，粉土中的水头损失是主要的，如果在砂土层中人工降水，则粉土中的水力梯度为i = 1.0，则向下的渗透力j = γw ，粉土中的有效竖向自重应力为
w sat z z iz z σγγγ''=+= (13)
可见，这时的粉土中的有效竖向自重应力按饱和重度计算，按水土合算更合理。
8 稳定分析中土的强度指标与重度
在基坑工程稳定分析中，对于饱和黏性土常使用固结不排水或固结快剪强度指标。对于正常固结
土，这种“固结”应当是在有效自重压力z σ'= γ 'z 下的固结，不是在总竖向自重应力σz = γsat z 作用下的固结。
在规程[1]中，对于饱和黏性土的稳定分析，错误地也采用水土合算，即不扣除滑动面上的孔隙水压力。该规程[1]
中在以支撑式支挡结构的最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性计算中和重力式水泥土墙抗滑稳定性计算中都是如此。这里以后者为例进行分析。
对于图7所示的情况，规程[1]给出的瑞典圆弧法计算式如下：
s {[()cos ]tan }
()sin j j
j j j j j j j j j j j
c
l q b G u l K q b G θ?θ++?-+?∑∑
≥(14)
式中：s K 为设计的圆弧滑动稳定安全系数，规定等
于1.3；c j ，j ?分别为第j 土条滑弧面处土的黏聚力(kPa)和内摩擦角(°)，对黏性土为固结不排水指标；b j 为第j 土条的宽度(m)；q j 为作用在第j 土条上的附加分布荷载标准值(kPa)；?G j 为第j 土条的自重(kN)，按天然重度计算分条时，混凝土墙可按土体考虑；u j 为第j 土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，对地下水位以下的黏性土，取u j = 0；j θ为第j 土条滑弧中心的圆心角(°)；j l 为第j 土条的滑弧长度(m)。
图7 重力式水泥土墙的整体滑动稳定验算
Fig.7 Checking of global stability of gravity soil-cement wall
在上述稳定分析中，地下水位以下的黏性土取u j = 0，这是违背稳定分析的基本原理的。采用三轴固结不排水或固结快剪强度指标，则底面上的法向力中必须扣除滑动面上的孔隙水压力U j 或者u j l j 。
以图7中的点M 为例，它在原位受到的竖向固结压力为z z σγ''=，如果在原位进行快剪试验，其抗剪强度必然为τf =z γ'tan ?cq +c cq ，其中，?cq 和c cq 分别为快剪内摩擦角和黏聚力。
如果采用替代法，则正确的算法是：坑内水位
第31卷第11期李广信：基坑中土的应力路径与强度指标以及关于水的一些问题? 2275 ?以下的土及水泥土均用浮重度计算；坑外水位以上
的土及水泥土按天然重度计算；坑内、外水位之间的土及水泥土，抗力(分子)按浮重度γ'计算，荷载(分母)按饱和重度γsat计算。上海规范[8]在这方面的规定基本是正确的。
9 结论
(1) 由于基坑工程中地基土是原状土，存在初始应力状态和结构性强度，在基坑开挖过程中，其应力路径与常规挡土墙工程中土的应力路径不同，也与室内常规三轴试验中试样的应力路径不同，这对土的固结不排水强度影响很大。
(2) 开挖过程中，基坑支挡结构后面地基土体的水平向应力(一般为小主应力)是减少的，更接近于减压的三轴压缩试验(RTC)，这在饱和黏性土中常常会产生负的超静孔隙水压力，使固结不排水强度指标提高。
(3) 基坑支挡结构前(被动区)地基土体的应力路径整体上接近于p'为常数的三轴挤长试验(TE)。在充分固结以后，将变成超固结土，其强度也是偏高的。
(4) 基坑支挡结构后面，地面上的超载q如果是新近施加的，它引起的主动土压力应当用不排水强度指标计算，用固结不排水强度计算的荷载偏小。
(5) 对于欠固结地基土，用固结不排水强度指标计算其主、被动土压力和进行稳定分析是偏于不安全的。应当用十字板剪切试验测定原位抗剪强度，或者测定其在现场实际固结度条件下部分固结不排水强度指标。
(6) 地下水以下的粉土，计算其水土压力应分算还是合算，应根据其下层土是黏土还是砂土以及地下水的运动方式确定。一般黏性土层以上的粉土可分算，砂土层以上的粉土可以合算。
(7) 在采用固结不排水强度指标进行稳定分析时，对于水下黏性土，应使用有效自重应力计算抗力。对于整体抗滑稳定分析，下游水位以下土体都按浮重度计算；在上、下游水位之间，抗滑力(矩)应当用土体的浮重度计算，滑动力(矩)用饱和重度计算。参考文献(References)：
[1]中华人民共和国行业标准编写组. JGJ 120—201?建筑基坑支护技
术规范[S]. 报批稿.(The Professional Standards Compilation Group of People's Republic of China. JGJ 120—201?Technical Specif ication
f or retainin
g and protection of building f oundation excavation[S].
Draf t Standard f or Approval.(in Chinese))
[2]李广信，高等土力学[M]. 北京：清华大学出版社，2004：4–6.(LI
Guangxin. Advanced soil mechanics[M]. Beijing：Tsinghua University Press，2004：4–6.(in Chinese))
[3]中华人民共和国国家标准编写组. G B 50007—2011建筑地基基础
设计规范[S]. 北京：中国建筑工业出版社，2011.(The State Standards Compilation Group of People's Republic of China. G B 50007—2011 Code f or design of building f oundation[S]. Beijing：China Architecture and Building Press，2011.(in Chinese)).
[4]李广信，有效自重压力下预固结的三轴不排水试验[J]. 工程勘察，
2010，138(12)：1–4.(LI Guangxin. Undrained triaxial tests with pre- consolidation under eff ective overburden pressure[J]. Geot echnical Investigation and Surveying，2010，138(12)：1–4. (in Chinese)). [5]WINTERKORN H F，FANG H Y. Foundation engi neering
handbook[M]. [S. l.]：V an Nostrand Reinhold Company，1975：427.
[6]闫澍旺，封晓伟，侯晋芳，等. 用十字板强度推算软黏土抗剪强度
指标的方法及应用[J]. 岩土工程学报，2009，31(12)：1 805–
1 810.(YAN Shuwang，FENG Xiaowei，HOU Jinf ang，et al. Deduction
and application of strength parameters of sof t clay by use of vane strength[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2009，31(12)：1 805–1 810(in Chinese))
[7]中华人民共和国行业标准编写组. JGJ 120—99 建筑基坑支护技术
规范[S]. 北京：中国建筑工业出版社，1999.(The Prof essional Standards Compilat ion Group of P eopl e's Republic of Chi na. JGJ 120—99 Technical speci f ication f or retaining and protection of building f oundation excavation[S]. Beijing：China Architecture and Building Press，1999.(in Chinese))
[8]中华人民共和国行业标准编写组. DG/TJ08–61—2010基坑工程技
术规范[S]. 上海：上海市建筑建材业市场管理总站，2010.( The Professional Standards Compilation Group of People's Republic of China. DG/TJ08–61—2010 Techni cal code f or excavation engineering[S]. Shanghai：Shanghai Construction and Const ruction Mat eri al Indust ry Admi nistrati on Departm ent，2010.(in Chinese))
济南市深基坑工程管理（暂行）规定 济建发[2006]44号 第一章总则 第一条为加强对深基坑工程的管理，确保建设工程的进行及相邻建筑物、构筑物、道路及地下管线的安全使用，根据《中华人民共和国建筑法》、《建设工程质量管理条例》等国家和省有关法律、法规，结合本市实际，制定本规定。 第二条本规定所称深基坑，是指开挖深度超过5米，或深度虽未超过5米，但地质条件和周围环境较复杂的基坑。深基坑工程包括工程勘察、围护结构设计及施工、土方开挖、地下水降水及控制、基坑及其相邻建筑物和构筑物变形监测等内容。 第三条本规定适用于本市行政区域内深基坑工程勘察、设计、施工、监理、监测及其相关的管理活动。 第二章深基坑工程前期准备 第四条建设单位应当按照承发包管理有关规定，择优选择具备相应资质和能力的深基坑工程勘察、设计、施工、监理和监测单位，承担深基坑工程的勘察设计、施工、监理和监测项目。不得将应由一个专业单位承包的专业项目肢解发包给不同的专业单位。 第五条建设单位应当在勘察前对深基坑附近的建筑物、构筑物、道路、地下管线（以下简称相邻建筑）等现状，以及同期施工的相邻建设工程施工情况进行调查，并将调查资料及时提供给勘察、设计、施工、监理和监测单位。 前期调查范围应当视地质条件和周围环境情况，以基坑顶边线起向外延伸相当于基坑开挖深度3倍距离为宜，特殊地质情况的需视情况外延。 第六条深基坑工程施工前，建设单位应当邀请设计、施工、监理、市政、公用、供电、通讯、监测等有关单位，介绍设计、施工方案，施工可能产生的影响，征询相关单位意见；对可能受影响的相邻建筑，应当采取防护措施。 对可能受影响的相邻建筑以及其他因受影响而可能发生争议的相邻建筑，应对可能发生影响或争议的部位提取影像资料或布设标记，并作好记录。建设单位应当与其产权单位（产权人）签订书面协议，必要时也可委托法定检测单位预先进行检测鉴定，以确定其可承受外界影响的程度。
施工组织设计（方案）报审表
GD220103□□单位工程施工组织设计（施工方案） 单位（子单位）工程名称：中新景新四季花园工程 工程地点：增城市中新镇风光路风门坳 总承包施工单位：（法人章）广州金大建筑工程有限公司 施工单位：（法人章）广州金大建筑工程有限公司 编制单位：广州金大建筑工程有限公司 编制人： 编制日期：二O一一年七月五日 审核人： 审批人：（编制企业技术负责人） 审批日期：二O一一年七月五日
基坑边坡支护施工方案 一、工程概况 1、增城市中新镇景新四季花园项目位于增城市中新镇风光路风门坳，北临广汕公路、交通十分便利。该工程建设单位为增城市增林贸易有限公司，设计单位为广东粤建设计研究院有限公司，监理单位为广州创源汇美工程建设监理有限公司，施工单位为广州金大建筑工程有限公司。该工程为地上2～18层商住楼，部分地段设半地下车库。具体为： 1期地下室：1栋，面积23246㎡；商业A：1栋，地上2层，建筑面积6862㎡；商业B：1栋，地上2层，建筑面积1332㎡；安居楼A1～A4，4栋，地上18层，建筑面积共23766㎡；酒楼：1栋，地上5层，建筑面积7335㎡；商住楼1#～8#，3栋，地上18层，建筑面积共54489㎜，整个项目的总建筑面积为117030㎡，目前，场地的管桩基础已施工完毕，场地地势平坦，场地周围无固定居民点，整个环境有利于工程施工。。 2、根据岩土工程勘察报告，结合附近场地的工程经验，各层土层特征具体如下： 第一层：填土：层厚4.5~6.3米，平均厚度5.09米。 第二层：粉质粘土：层厚2.1~3.0米，平均厚度2.5米。 第三层：粉土：层厚1.7~3.0米，平均厚度2.25米。 第四层：粉质粘土：层厚2.1~3.5米，平均厚度3.04米。 以下各层略。 3、基坑地质条件特点及周边环境： 基坑开挖深度范围内主要为粉土和粉砂，地质条件较好。基坑周边场地开阔，地质条件简单，无发现不良地质现象，需考虑基坑四周施工通道和临
合肥市深基坑工程技术管理导则 第一条基坑安全等级应根据基坑开挖对周边环境的影响程度和工程具体情况确定，符合下列条件之一的深基坑其安全等级应定为一级。 1、基坑坡底与既有邻近建（构）筑物、重要设施的基底水平距离为相邻基底高差1.5倍（软土场地为3倍）以内的深基坑； 2、距基坑坡顶1倍（软土场地为2倍）开挖深度范围内有需要严格保护及控制变形的建（构）筑物、地面环境和设施、地下管线的深基坑； 3、最大开挖深度大于等于12米(软土场地为8米)的深基坑。 第二条同时符合下列条件的深基坑，其安全等级可定为三级。 1、土质较好的场地开挖深度小于7.0m； 2、距基坑坡顶2倍（软土场地为3倍）开挖深度范围无建（构）筑物、重要设施和地下管线。 第三条不符合第一条和第二条的深基坑可定为二级。 第四条在老城区、老旧小区、人员密集闹市区域、轨道交通安全保护区范围内的深基坑，应提高一个安全等级。 建设单位不能提供相邻建（构）筑物、重要设施和地下管线的结构情况及基础埋深等资料，或提供资料不完整时，深基坑设计时按最不利考虑，应提高一个安全等级。 第五条对开挖深度虽未超过5m，但大于3m，且符合下列情况之一的，可判定为地质条件、周边环境复杂的基坑，应判定为深基坑，深度小于3m的基坑可参照执行，具体由建设单位会同勘察、设计等单位根据勘察报告和周边环境情况确定，必要时可邀请危险性较大分部分项工程专家库中的岩土专家共同确定。 1、坡顶面以下2倍基坑深度范围内存在软土层或厚度超过3m的
松散填土层； 2、符合第一条1、2款的任意一条。 第六条工程前期周边环境专项调查范围从基坑边线起，向外延展不小于基坑开挖深度3倍，调查对象包括建（构）筑物（距离、基础形式及埋深）、道路、地下管线（位置、材质、管径）、地下设施等，当有同期施工的相邻建设工程，应对其支护及基础情况进行调查。 第七条勘察报告中应明确以下与深基坑工程有关的内容： 1、提供土体的抗剪强度指标、压缩模量、渗透系数、承压水水位等基坑支护设计参数。 2、查明填土特性、粘土的膨胀性、软土的状态。 3、对地下水埋藏条件、地下水位变化特征、承压性、产生管涌、流砂、流土的可能性等应作出具体评价。当基坑场地水文地质条件复杂，需要对地下水进行控制（降水、截水等），已有资料不能满足要求时，应进行专门的水文地质勘察。 第八条基坑支护设计计算参数选取时，土的粘聚力（c）取值，应根据土的特性、基坑深度和基坑使用期限长短，在勘察确定的标准值的基础上，乘以小于1的折减系数。当勘察报告提供的膨胀土层的粘聚力（c）为直剪试验指标时，安全等级为一级的基坑应乘以不大于0.7的折减系数，且原状粘性土的c值设计值不宜大于60kPa。 第九条基坑支护设计计算时，基坑坡顶附加均布荷载值不得小于20KN/m2。 第十条安全等级为一级或开挖深度大于等于10米，或土质为软土、松散填土、强风化泥质砂岩的深基坑严禁采用单一土钉墙支护。一级基坑应当优先采用内支撑支护形式。 第十一条安全等级为一级的深基坑工程，其施工或使用跨越多雨季节（7∽9月）的，必须满足下列要求： 1、支护形式必须采用内支撑；
深基坑管理规定 HEN system office room 【HEN16H-HENS2AHENS8Q8-HENH1688】
成都市建筑工程深基坑施工管理办法 第一条为加强建筑工程深基坑施工的管理，确保深基坑及毗邻建（构）筑物、地下设施、道路的安全，防止安全事故的发生，根据有关法律、法规的规定，结合成都市实际，制定本办法。 第二条本办法适用于成都市行政区域内建筑工程深基坑施工及相关建设活动。市政基础设施工程深基坑施工参照本办法执行。 第三条本办法所称深基坑工程，是指按《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026）规定的基坑工程安全等级为一、二级的基坑工程（基坑工程安全等级划分见附件二）。其工作内容包括为保证深基坑坑壁稳定和基坑周边环境安全所涉及的岩土勘察、地下水控制、支护结构设计、土方开挖施工、支护结构施工、涉及边坡稳定的坑底地基加固施工以及相关监测及检测等活动。 第四条成都市建设委员会委托成都市建设工程施工安全监督站对全市深基坑工程施工质量安全进行监督管理，成都市建设工程施工安全监督站根据职责权限具体负责锦江、青羊、金牛、武侯、成华区范围内建筑工程深基坑施工质量安全监督管理工作，对各区（市）县建筑工程深基坑施工质量安全监督管理进行业务指导。各区（市）县建设行政主管部门根据职责权限负责本地区建筑工程深基坑施工质量安全监督管理工作。
第五条建设单位进行深基坑工程发包时，应选择有相应资质的勘察、设计、施工、监理、监测和检测单位。建设单位必须按基本建设程序的要求办理施工许可手续，未办理施工许可手续的严禁施工。 深基坑工程原则上实行建筑工程施工总承包管理。建设单位确需对深度超过五米的基坑工程实行单独发包的，应办理建筑工程（深基坑）施工许可证，且应发包给具有相应资质的专业承包企业。专业承包企业为该分部工程质量和安全的第一责任单位，工程质量安全由专业承包企业直接向建设单位负责。建设单位申请办理建筑工程（深基坑）施工许可手续时，应提交以下相应证明或材料： 1、已经办理该建筑工程用地批准手续； 2、已取得建筑工程规划相关批准文件（经规划批准的总平面图及放线图）； 3、已依法确定具备相应资质的设计、施工和监理单位； 4、已办理施工安全监督手续，施工现场具备基本施工条件、扬尘污染防治及工程安全、质量的具体措施；土方开挖、基坑支护设计及施工方案已按规定咨询论证合格； 5、地基与基础工程分项工程已通过施工图审查，且建设资金已落实； 6、建设单位、监理单位、施工单位已对专项施工方案进行会签。 第六条建设单位应对深基坑开挖区边线外开挖深度2倍范围内的建（构）筑物、道路、地面及地下管线等状况进行调查，绘制平面和剖面位置图，并将调查资料
深基坑支护施工安全技术措施示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
深基坑支护施工安全技术措施示范文本使用指引：此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 一、安全技术要求 1、基坑（槽）、边坡、基础桩、模板和临时建筑作业 前，应按设计单位要求，根据地质情况、施工工艺、作业 条件及周边环境编制施工方案。单位分管负责人审批签 字，项目负责人组织验收，经验收合格签字后，方可作 业。 2、土方开挖前，应确认地下管线的埋置深度、位置及 防护要求后，制定防护措施，经项目分管负责人审批签字 后，方可作业，土方开挖时，施工单位应对相邻建筑物、 道路的沉降和位移情况进行观测。 3、项目部应作好施工区域内临时排水系统规划，临时 排水不得破坏相邻建（构）筑物的地基和挖、填土方的边
坡。在地形、地质条件复杂，可能发生滑坡、坍塌的地段挖方时，应由设计单位确定排水方案。场地周围出现地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，施工单位应组织排水，对基坑采取保护措施。开挖低于地下水位的基坑（槽）、边坡和基础桩时，施工单位应合理选用降水措施降低地下水位。 4、基坑（槽）、边坡设置坑（槽）壁支撑时，项目部应根据开挖深度、土质条件、地下水位、施工方法及相邻建（构）筑物等情况设计支撑。拆除支撑时应按基坑（槽）回填顺序自下而上逐层拆除，随拆随填，防止边坡塌方或相邻建（构）筑物产生破坏，必要时采取加固措施。 5、基坑（槽）、边坡和基础桩孔边堆置各类建筑材料的，应按规定距离堆置。各类施工机械距基坑（槽）、边坡和基础桩孔边的距离，应根据设备重量、基坑（槽）、
深基坑工程存在的问题及发展展望 摘要：本文主要对深基坑工程进行了说明，并详细介绍了深基坑工程目前存在的问题，以及深基坑工程今后的发展趋势。 关键词：基坑工程基坑支护存在的问题发展展望 Deep Excavation Problems and Development Prospects Abstract This article focuses on the deep excavation are described, and details of the deep excavation of existing problems, and deep excavation in the future trends. Key Words Excavation Excavations Problems Prospect 1、概述 近年来发展，大中城市的高层建筑，地下建筑，还有隧道等工程的大幅度增加，而同时为了节省土地，充分利用地下空间,深基坑工程也随之不断增加。进入90 年代，我国的高层建筑迅猛发展，同时各地还兴建了许多大型地下市政设施、地下商场、地铁车站等，导致多层地下室逐渐增多，基坑开挖深度超过10 m 的比比皆是。深基坑的发展和安全问题成为我们关注的焦点，而地铁车站基坑工程的主要是根据地质条件和环境保护要求合理地确定围护结构支撑体系、地基加固要求和施工方法及工艺，由此对深基坑进行探讨。 2、基坑开挖与支护结构的选取 深基坑开挖与支护不当，极易引起伤亡，要预防由于深基坑开挖导致基坑边坡失稳，土方坍塌，首先要在基坑开坑之前，按照施工现场不同土质的情况，基坑深度及周边环境确定支护方案，下面根据不同深度的基坑的地质条件和作业条件以及施工机械化程度对不同的支护技术进行基坑支护结构的选型。 2.1深层搅拌桩支护 深层搅拌桩是加固软土地基的一种新方法，它是利用水泥、石灰等材料作为固化剂通过深层搅拌机械，将软土和固化剂（浆体和粉体）强制搅拌，利用固化剂和软土之间所产生的一系列物理--化学反应，使软土硬结成具有整体性，水稳定性和一定程度的桩体。深层搅拌最宜于各种成因饱和软粘土等，包括淤泥，淤泥质土、粘土和粉质粘土等。基坑开挖不宜大于6米，对于有机质土，泥炭质土，含有伊里石、氯化物等粘性工及酸碱度较低的粘性土，宜通过试验确定。加固深度从数米到50~60米。 2.2钢板桩支护 钢板桩支护是由钢板桩、锚拉杆（或内支撑、锚碇结构、腰梁等）组成。由于钢板本身刚性不足，其支撑或锚拉系统如果设置不当，会产生较大的变形。但其优点是一种施工简单，投资经济，施工机械化程度要求不高的支护方法。但基坑深度超过7米以上的软土地层，基坑不宜采用钢板桩支护，如要采用此种支护方法，必须设置多层支撑或锚拉杆。 2.3排桩支护 排桩支护是指队列式间隔布置钢筋混凝土挖孔，钻（冲）孔灌注桩，预制桩，作为主要的挡土结构，其结构形式可分为悬臂支护或单锚杆，多锚杆结构，布桩形式可分为单排或双排布置。桩的嵌固深度、桩径和配筋根据坑深、支撑布置和周围环境要求等计算确定。排桩中应用最广泛的是钻孔灌注桩。一、二、三级基坑皆可应用。一般当基坑深6~10m且周围环境要求不高时多考虑采用。悬臂式支护适用于开挖深度不超过10米，粘土层不超过8米砂性土层，以及不超过5米的淤泥质土层。 2.4土钉墙支护 土钉墙支护是近年来发展起来的用于土体开挖和边坡稳定的一种技术。由于施工可靠且
城南新区数梦小镇客厅一期项目工程 边坡支护、土方开挖专项施工方案 江苏中柢建设集团有限公司 2018年3月
目录 1 编制依据 .......................................................... - 3 -1.1相关工程施工合同文件、图纸和技术资料 . (3) 1.2相关的标准、规范、规程 (3) 1.3公司标准、规程参考文献 (4) 2 工程概况及地质条件................................................. - 5 -2.1工程概况 .. (5) 2.2现场、环境条件 (5) 2.3工程地质水文条件 (5) 2.4边坡支护、降排水设计概况 (6) 2.5主要施工要求 (6) 2.6本工程的重点难点分析及应对措施 (7) 3 施工计划及工期保证措施............................................. - 9 -3.1总工期及进度计划安排 .. (9) 3.2资源需求计划 (9) 4 施工工艺技术 ..................................................... - 11 -4.1施工现场与施工平面布置 (11) 4.2施工顺序 (13) 4.3主要施工方法 (13) 5 质量保证措施 ..................................................... - 32 -5.1质量目标 . (32) 5.2质量管理体系 (32) 5.3质量控制程序和措施 (33) 5.4工程创优措施 (35) 6 施工安全保证措施.................................................. - 36 -6.1安全组织管理措施 (36) 6.2施工安全技术措施 (39) 6.3监测监控 (42) 7 文明（绿色）施工.................................................. - 44 -7.1文明施工技术措施 .. (44)
上海市深基坑工程管理规定 上海市建设和交通委员会关于印发《上海市深基坑工程管理规定》的通 知 沪建交〔2006〕105号 各有关单位： 《上海市深基坑工程管理规定》已经市建设交通委2月6日主任办公会议审议通过，现予印发，请认真遵照执行。 特此通知。 二○○六年二月二十三日 上海市深基坑工程管理规定 第一章总则 第一条为加强对深基坑工程的管理，确保人民生命财产和在建工程及相邻建筑物、构筑物、地下管线、道路等安全，根据国家和本市有关法律、法规，结合本市实际，制定本规定。 第二条本规定所称深基坑，是指开挖深度超过5米的基坑或深度虽未超过5米，但地质情况和周围环境较复杂的基坑。 本规定所称深基坑工程，包括基坑支护、基底加固、降水、土方开挖等内容。 第三条本规定适用于本市行政区域内深基坑工程前期准备、勘察、设计、施工、监理和监测及其相关的管理活动。 第四条上海市建设和交通委员会（以下简称市建设交通委）是本市深基坑工程的行政主管部门。上海市建筑业管理办公室（以下简称市建管办）负责本市深基坑工程的日常管理工作。 区、县建设行政管理部门在其职权范围内，负责所辖区域内深基坑工程的日常管理工作。 各级建设工程安全、质量监督机构具体负责深基坑工程的日常管理监督工作。 第五条相关职能部门在审核发放施工许可证时，应当对深基坑工程是否具有安全施工措施进行审查，对不符合本规定要求的，不得颁发施工许可证。 第六条未在本市范围内应用过的深基坑设计、施工技术，应结合上海具体地质情况，进一步研究、试点并通过评审后，方可使用。 第七条鼓励深基坑项目建设单位或工程总承包单位参加建设工程保险。 第二章前期准备 第八条在初步设计阶段，深基坑工程预计发生以下情况时，建设单位或工程总承包单位应制定深基坑设计、施工安全性报告： （一）开挖深度超过7米或者地下室二层以上（含二层）的深基坑工程； （二）深度虽未超过7米但地质条件和周围环境较复杂及工程影响重大的深基坑工程； （三）内环线以内开挖深度超过5米的深基坑工程。 深基坑设计、施工安全性报告应当通过专家评审。评审内容包括深基坑施工自身的安全性和对环境的影响。设计、施工安全性报告经论证在技术、安全方面切实可行后方可施行。 市建设交通委负责建立深基坑评审专家库。评审专家从专家库中抽取产生。 第九条建设单位或者工程总承包单位应当在勘察前对深基坑附近的建筑物、构筑物、道路、
第1 章工程概况及说明 1.1 总述 XXXX部分基坑支护工程施工组织设计作为指导施工的指导性文件，在编制过程中我们对项目管理机构设置、劳动力安排、施工进度计划控制、机械设备及周转材料配备、主要分部分项及子分项工程的施工方法、市政道路上施工布署、工种质量控制措施、安全生产保证措施、文明施工及环境保护措施、降低成本的措施等诸多因素进行了综合考虑，以突出施工组织设计的科学性、可行性。 本工程由泉州百捷房地产开发有限公司兴建，基坑支护由福建省闽南建筑工程有限公司设计，拟建工程由北京市工业设计研究院设计，福州弘信工程监理有限公司监理，福建省闽南建筑工程有限公司施工。 拟建XXXX部分建筑场地位于 XXXX区市民广场边，东侧为一号路，西侧为建筑空地，南侧为建筑空地，北临在建的XXXX项目。由一幢高层建筑组成，总建筑面积约135902.67怦，设二层地下室。场地呈 L方形，长约240m,宽约140米，基坑周长约 760m设计土 0.000 为黄海高程6.20m，基坑开挖深度为—10.75m。 1.2 基坑支护设计概况 1 、基坑东 2/01-1 轴至 2-14 轴段 由于东侧与一号路相临, 考虑到车辆通过时的震动及运动荷载需要重点保护, 场地的限制,设计中采用水泥搅拌桩挡墙支护形式。 (1 )、由于地质条件的约束，放弃了采用人工挖孔桩技术，其理由： a.地下水量较大，人工 成孔有一定的难度。 b. 出于安全考虑,稍有不慎就可能出事。 采用SJB-1型和仿SJB-1型双轴搅拌机，每轴直径 700mm双轴中心距500mm形成了宽700mm长1200mm的"^”形加固截面，因此水泥土围护结构断面就是由众多"^”形单元组成。施做三排水泥搅拌桩,断面主要采用了格栅式布置,嵌固深度7.0m； (2)、为了增强水泥土搅拌桩墙体的整体性，搅拌桩之间的搭接不小于200mm并在顶部设 置钢筋混凝土的压顶圈梁,也称为压板。其厚度为 0.2m , 宽度至少与墙身的宽度一致。圈梁与水泥搅拌桩之间用插筋连接，插筋直径不小于12mm插入搅拌桩顶的深度不小于 1.0m，每 根搅拌桩中部设置一根插筋，并与压板的水平筋绑扎。
2019最新建筑深基坑工程施工安全技术规范（JGJ311-2013） Technical Specification for Safety Construction of Deep Building Foundation Pits 1 总则 1.0.1 为了在建筑深基坑工程实施的各个环节中贯彻执行国家有 关的技术经济政策，做到保障安全、技术先进、经济适用、保护环境，制定本规范。 1.0.2 本规范适用于建筑深基坑工程的现场勘查与环境调查、设计、施工、风险分析及基坑工程安全监测、基坑的安全使用与维护管理。 1.0.3 建筑深基坑工程应综合考虑深基坑及其周边一定范围内的 工程地质、水文地质、开挖深度、周边环境保护要求、降排水条件、 支护结构类型及使用年限、施工工期条件等因素，并应结合工程经验 制定施工安全技术措施。 1.0.4 建筑深基坑工程安全技术除应符合本规范的规定外，尚应 符合国家现行有关标准的规定。 2 术语和符号 2.1 术语
2.1.1 基坑 construction pit 为进行建(构)筑物地下部分的施工由地面向下开挖出的空间。 2.1.2 风险控制 Risk control 为减少或降低深基坑安全风险损失所采取的处置对策、技术措施及应急方案。 2.1.3 基坑支护 retaining of construction pit 为保护地下主体结构施工和基坑周边环境的安全，对基坑采用的临时性支挡、加固、保护与地下水控制的措施。 2.1.4 基坑侧壁 side of foundation pit 构成基坑围体的某一侧面。 2.1.5 基坑周边环境 surroundings around foundation pit 基坑开挖影响范围内包括既有建(构)筑物、道路、地下设施、地下管线、岩土体及地下水体等的统称。 2.1.6 支护结构 retaining structure 支挡或加固基坑侧壁的承受荷载的结构。 2.1.7 设计使用年限 design service life 设计规定的从基坑开挖到预定深度至完成基坑支护使用功能的时段。 2.1.8 支挡式结构 retaining structure 以挡土构件和锚杆或支撑为主要构件，或以挡土构件为主要构件的支护结构。 2.1.9 锚拉式支挡结构 anchored retaining structure 以挡土构件和锚杆为主要构件的支挡式结构。
基坑支护施工方案技术交底 时间： 地点：项目部会议室 参加人员：项目部领导、各部门部长、主管、技术员 内容： 一、工程概况 1.1郑州航空港河东四棚户区一标5#地块位于郑州市东南部中牟县三官庙乡教场 袁村（万三公路旁），主要包括7栋28层住宅楼及一座地下车库，总建筑面积约20.5万平方米。住宅范围地下室为剪力墙结构，公建范围地下室为框架结构。 5#地块基坑深度9.8m-10.0m。基坑侧壁安全等级段为Ⅱ级，基坑工程边坡变形控制等级为Ⅱ级。基坑南北长228.1m，东西长180m，边坡面积为8160㎡，微型桩1100根，土钉3300根，锚杆1100根，降水井99眼，观测井17眼。 建设单位：郑州航空港区航程置业有限公司； 勘查单位：黄河勘测规划设计有限公司； 设计单位：北京市建筑设计研究院；基坑设计单位：河南省地矿建设工程有限公司； 监理单位：山东省建设监理咨询有限公司； 施工单位：中铁四局集团有限公司 二、施工计划及安排 2.1施工技术准备 2.1.1技术部门做好图纸会审工作，并按设计回复意见对相关部门做好交底，施工
过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理。 2.1.2召开现场技术交底会议，就深基坑支护施工技术要求对现场施工及质量部门交底并划分相应职责范围，使其施工做好充分准备。 2.1.3对劳务队伍全体人员进行进场前安全文明施工教育及管理宣传。 2.1.4对特殊工作作业人员集中培训，考核合格取证后方可上岗。 2.1.5对各专业队伍施工前进行技术、质量交底。 2.1.6施工前由技术人员根据图纸内容及现场施工情况，制定土方开挖及边坡支护施工顺序，对工人进行技术交底，试验人员全面负责相关工序的试验、资料的整理移交工作。 2.2物资材料准备 根据材料分析及施工进度计划要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定堆放场地及组织运输提供依据，详见表2.2。 2.3机具设备配置 根据工期的具体要求，结合劳动力的配备情况，投入的机械设备见附表2.3.1，测量办公设备见附表2.3.2。 附表2.3.1 施工机械设备一览表
深基坑支护技术现状及发展趋势 李钟 （中建一局西诺公司，北京） 1 基坑工程发展概况 基坑工程是一个古老而又有时代特点的岩土工程课题。放坡开挖和简易木桩围护可以追溯到远古时代。人类土木工程活动促进了基坑工程的发展。特别是到了本世纪，随着大量高层、超高层建筑以及地下工程的不断涌现，对基坑工程的要求越来越高，出现的问题也越来越多，促使工程技术人员以新的眼光去审视基坑工程这一古老课题，使许多新的经验和理论的研究方法得以出现与成熟。 在本世纪30年代，Terzaghi等人已开始研究基坑工程中的岩土工程问题。在以后的时间里，世界各国的许多学者都投入研究，并不断地在这一领域取得丰硕的成果。基坑工程在我国进行广泛的研究是始于80年代初，那时我国的改革开放方兴未艾，基本建设如火如荼，高层建筑不断涌现，相应地基础埋深不断增加，开挖深度也就不断发展，特别是到了90年代，大多数城市都进入了大规模的旧城改造阶段，在繁华的市区内进行深基坑开挖给这一古老课题提出了的新的内容，那就是如何控制深基坑开挖的环境效应问题，从而进一步促进了深基坑开挖技术的研究与发展，产生了许多先进的设计计算方法，众多新的施工工艺也不断付诸实施，出现了许多技术先进的成功的工程实例。但由于基坑工程的复杂件以及设计、施工的不当，工程事故发生的概率仍然很高。 任何一个工程方面的课题的发展都是理论与实践密切结合并不断相互促进的成果。基坑工程的发展往往是一种新的围护型式的出现带动新的分析方法的产生，并遵循实践、认识、再实践、再认识的规律，而走向成熟。早期的开挖常采用放坡的形式，后来随着开挖深度的增加，放坡面空间受到限制，产生了围护开挖。迄今为止，围护型式已经发展至数十种。从基坑围护机理来讲，基坑围护方法的发展最早有放坡开挖，然后有悬臂围护、内撑（或拉锚）围护、组合型围护等。放坡开挖需要有较大的工作面，且开挖土方量较大。在条件允许的情况下，至今仍然不失是基坑围护的好方法。悬臂围护是指不带内撑和拉锚的围护结构，可以通过设置钢板桩或钢筋混凝土桩形成围护结构。它也可以通过对基坑周围土体进行南改良形成，如水泥土重力式挡墙结构。为了改善悬臂式围护结构的受力性能和变形特性，满足较深基坑的支档土体要求，发展了内撑式围护和拉锚式围护结构。为了挖掘围护结构材料的潜在能力，使围护结构形式更加合理，并能适合各种基坑形式，综合利用“空间效应”，发展了组
深基坑支护施工安全技术措施 (标准版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0406
深基坑支护施工安全技术措施(标准版) 一、安全技术要求 1、基坑（槽）、边坡、基础桩、模板和临时建筑作业前，应按设计单位要求，根据地质情况、施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案。单位分管负责人审批签字，项目负责人组织验收，经验收合格签字后，方可作业。 2、土方开挖前，应确认地下管线的埋置深度、位置及防护要求后，制定防护措施，经项目分管负责人审批签字后，方可作业，土方开挖时，施工单位应对相邻建筑物、道路的沉降和位移情况进行观测。 3、项目部应作好施工区域内临时排水系统规划，临时排水不得破坏相邻建（构）筑物的地基和挖、填土方的边坡。在地形、地质条件复杂，可能发生滑坡、坍塌的地段挖方时，应由设计单位确定
排水方案。场地周围出现地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，施工单位应组织排水，对基坑采取保护措施。开挖低于地下水位的基坑（槽）、边坡和基础桩时，施工单位应合理选用降水措施降低地下水位。 4、基坑（槽）、边坡设置坑（槽）壁支撑时，项目部应根据开挖深度、土质条件、地下水位、施工方法及相邻建（构）筑物等情况设计支撑。拆除支撑时应按基坑（槽）回填顺序自下而上逐层拆除，随拆随填，防止边坡塌方或相邻建（构）筑物产生破坏，必要时采取加固措施。 5、基坑（槽）、边坡和基础桩孔边堆置各类建筑材料的，应按规定距离堆置。各类施工机械距基坑（槽）、边坡和基础桩孔边的距离，应根据设备重量、基坑（槽）、边坡和基础桩的支护、土质情况确定，并不得小于1.5m。 6、基坑（槽）作业时，项目部应在施工方案中确定攀登设施专用通道，作业人员不得攀爬模板、脚手架等临时设施。 7、机械开挖土方时，作业人员不得进入机械作业范围内进行清
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 深基坑支护施工安全技术 措施(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-3652-22 深基坑支护施工安全技术措施(正 式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 一、安全技术要求 1、基坑（槽）、边坡、基础桩、模板和临时建筑作业前，应按设计单位要求，根据地质情况、施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案。单位分管负责人审批签字，项目负责人组织验收，经验收合格签字后，方可作业。 2、土方开挖前，应确认地下管线的埋置深度、位置及防护要求后，制定防护措施，经项目分管负责人审批签字后，方可作业，土方开挖时，施工单位应对相邻建筑物、道路的沉降和位移情况进行观测。 3、项目部应作好施工区域内临时排水系统规划，临时排水不得破坏相邻建（构）筑物的地基和挖、填土方的边坡。在地形、地质条件复杂，可能发生滑坡、
坍塌的地段挖方时，应由设计单位确定排水方案。场地周围出现地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，施工单位应组织排水，对基坑采取保护措施。开挖低于地下水位的基坑（槽）、边坡和基础桩时，施工单位应合理选用降水措施降低地下水位。 4、基坑（槽）、边坡设置坑（槽）壁支撑时，项目部应根据开挖深度、土质条件、地下水位、施工方法及相邻建（构）筑物等情况设计支撑。拆除支撑时应按基坑（槽）回填顺序自下而上逐层拆除，随拆随填，防止边坡塌方或相邻建（构）筑物产生破坏，必要时采取加固措施。 5、基坑（槽）、边坡和基础桩孔边堆置各类建筑材料的，应按规定距离堆置。各类施工机械距基坑（槽）、边坡和基础桩孔边的距离，应根据设备重量、基坑（槽）、边坡和基础桩的支护、土质情况确定，并不得小于1.5m。 6、基坑（槽）作业时，项目部应在施工方案中确定攀登设施专用通道，作业人员不得攀爬模板、脚手
青岛市建设委员会 关于印发《〈深基坑工程管理规定〉 的补充规定》的通知 各区、市建设行政主管部门，各建设、勘察、设计、施工、监理、检测（试验）、监测单位，各有关单位： 现将我委制定的《〈深基坑工程管理规定〉的补充规定》印发给你们，请遵照执行。 《深基坑工程管理规定》的补充规定 为了进一步加强深基坑工程的管理，现将《深基坑工程管理规定》（青建管字[2005]36号）做如下补充规定： 一、深基坑工程设计方案评审前，青岛市勘察设计协会或各市（区）施工图审查机构应提前2个工作日向当地建筑工程安全、质量监督部门报告。 建筑工程安全、质量监督部门应派相关人员参加深基坑工程设计方案的评审，以了解深基坑工程设计方案的评审情况。 二、各级建筑工程质量、安全监督部门根据各自职责范围分别对深基坑工程施工进行监督管理。 安全监督部门根据国家规范、规程及设计要求对深基坑施工过程中的安全生产及整个深基坑监测工作进行监督管
理。 质量监督部门根据国家规范、规程及设计要求对深基坑施工过程中的原材料质量、施工质量、质量检测和验收及工程技术资料进行监督管理。 三、各建设、施工、监理、检测、监测单位必须按有关规定分别控制好实体质量和安全，并将相关资料留存工程档案。同时必须积极配合建筑工程安全、质量监督部门的监督检查工作。 四、当发生深基坑工程质量安全事故或严重威胁周边环境安全时，各方必须及时按要求向当地建筑工程安全、质量监督部门报告。当地建筑工程安全、质量监督部门应立即派人到现场调查处理。青岛市勘察设计协会或各市（区）施工图审查机构应组织评审专家马上到现场参与调查处理，根据事故发生的初步原因，确定具体由质量或安全监督部门牵头处理深基坑工程事故。 五、本规定自颁布之日起生效。
入帘青（原壹瓶商贸大丰项目） 基坑支护工程 深 基 坑 专 项 施工单位：四川省欧荣岩土工程有限公司 编制人： 审核人： 审核日期：
目录 第一节、工程概况 (3) 第二节、编制依据…………………………………………………………………………3～4第三节、支护方案………………………………………………………………………4～8第四节、基坑变形监测及因周边管廊沉降而采取的措施………………8～11第五节、深基坑土方护壁坍塌事故应急救援预案…………………11～12
一、工程概况 入帘青项目工程位于成都市新都区大丰街道办蓉北路225号，东侧为蓉北路（成彭高架），南侧与天晨·花溪碧（已建）一路之隔，西侧现为厂房，北侧为华美路，交通十分方便。 本工程地下2层，规划总建筑面积 m2 ，其中地上建筑面积m2,地下建筑面积 m2。开挖后形成深度为—的土质基坑。 本工程为现浇钢筋混凝土框架－剪力墙结构，基本靠红线而建。建筑物周边环境相当复杂，四周均有地下管廊及管线（其基础埋深在－9～－14m之间，而且管廊侧壁和顶部回填土质量较差），管廊距基坑东侧、北侧和南侧均较近，对基坑安全影响较大，开挖过程存在不可预测的困难情况，因此深基坑支护有较大难度，必须在保证基坑安全的前提下，综合考虑施工方案的经济及施工安全。施工难度经多方案比较，综合权衡，选择了采用土钉墙和护壁桩相结合的支护方案，并在土方开挖过程中根据实际情况，随时调整方案，确保基坑安全。 二、编制依据 该施工组织设计方案的编制主要依据：招标文件及图纸；现行规范、规程以及现场实际情况。主要规范、规程如下：《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002） 《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-1998）
《深基坑工程技术》试卷 一. （共题,共分） . 当基坑开挖深度( )时，通常可采用明沟排水。（分） .小于 .大于 .大于 .小于 ★检查答案标准答案： . 下面哪种土压力为集中荷载作用下产生的侧压力（）（分） . . . . ★检查答案标准答案： . 下列哪种稳定性分析不用考虑嵌固深度的影响（）（分） .整体稳定性分析 .基坑底部土体突涌稳定性分析 .基坑底部土体抗隆起稳定性分析 .基坑渗流稳定性分析 ★检查答案标准答案： . 近年来采用有限单元法，根据比较符合实际情况的弹塑性应力应变关系，分析土坡的变形和稳定，一般称为（）。（分） .极限分析法 法 .极限平衡法 法 ★检查答案标准答案： . 当基坑开挖较浅，还未设支撑时，不论对刚性墙体还是柔性墙体，均表现为()。（分） .墙顶位移最大，向基坑方向水平位移 .墙顶位移最大，向基坑方向竖直位移 .墙顶位移向基坑方向水平位移 .墙顶位移向基坑方向竖直位移 ★检查答案标准答案： . 对于假想铰法求多支撑挡土结构内力时其关键问题是() （分） .假想铰点的位置 .土压力的分布假设 .对支撑结构的静定与超静定分析 .解决变形协调问题 ★检查答案标准答案： . 层间水就是夹于两不透水层之间含水层中所含的水，如果水充满此含水层，水带有压力，这种水称之为（）（分） .无压层间水 .潜水
.承压层间水 ★检查答案标准答案： . 单撑（单锚）板桩入土深度较浅时，板桩上端为简支，下端为() （分） .固定支承 .铰接 .简支 .自由支承 ★检查答案标准答案： . 基底的隆起验算时，验算地基强度采用（）（分） .反分析法 .稳定安全系数法 法 .圆弧法 ★检查答案标准答案： . 在基坑工程中应用的最大的地下连续墙形式为（）（分） 形及形地下连续墙 .格形地下连续墙 .壁板式 .预应力形折板地下连续墙 ★检查答案标准答案： . 下列不属于防止槽壁坍塌的措施是（）（分） .改善泥浆质量 .注意地下水位的变化 .增大单元长度 .减少地荷载 ★检查答案标准答案： . 下列情况不适宜用高压喷射注浆的是（）（分） .软弱土层 .砾石直径过大 .黄土 .砂类土 ★检查答案标准答案： . 锚固于砂质土、硬粘土层并要求较高承载力的锚杆，可采用（）（分） .端部扩大头型锚固体 .连续球体型锚固体 .圆柱型锚固体 .土钉 ★检查答案标准答案： . 锚杆的设置方向与可锚固土层的位置、挡土结构的位置以及施工条件等有关，一般采用水平向下（）之间的数值。（分） °～° °～° °～°
深基坑支护施工方案技术交底
基坑支护施工方案技术交底 时间： 地点：项目部会议室 参加人员：项目部领导、各部门部长、主管、技术员 内容： 一、工程概况 1.1郑州航空港河东四棚户区一标5#地块位于郑州市东南部中牟县三官庙乡教场袁村（万三公路旁），主要包括7栋28层住宅楼及一座地下车库，总建筑面积约20.5万平方米。住宅范围地下室为剪力墙结构，公建范围地下室为框架结构。 5#地块基坑深度9.8m-10.0m。基坑侧壁安全等级段为Ⅱ级，基坑工程边坡变形控制等级为Ⅱ级。基坑南北长228.1m，东西长180m，边坡面积为8160㎡，微型桩1100根，土钉3300根，锚杆1100根，降水井99眼，观测井17眼。 建设单位：郑州航空港区航程置业有限公司； 勘查单位：黄河勘测规划设计有限公司； 设计单位：北京市建筑设计研究院；基坑设计单位：河南省地矿建设工程有限公司； 监理单位：山东省建设监理咨询有限公司； 施工单位：中铁四局集团有限公司 二、施工计划及安排
2.1施工技术准备 2.1.1技术部门做好图纸会审工作，并按设计回复意见对相关部门做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理。 2.1.2召开现场技术交底会议，就深基坑支护施工技术要求对现场施工及质量部门交底并划分相应职责范围，使其施工做好充分准备。 2.1.3对劳务队伍全体人员进行进场前安全文明施工教育及管理宣传。 2.1.4对特殊工作作业人员集中培训，考核合格取证后方可上岗。 2.1.5对各专业队伍施工前进行技术、质量交底。 2.1.6施工前由技术人员根据图纸内容及现场施工情况，制定土方开挖及边坡支护施工顺序，对工人进行技术交底，试验人员全面负责相关工序的试验、资料的整理移交工作。 2.2物资材料准备 根据材料分析及施工进度计划要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定堆放场地及组织运输提供依据，详见表2.2。 表2.2主要材料用量计划表 2.3机具设备配置
专项方案 工程名称：侨城花园二期二区15~17＃楼 专项名称：深基坑支护 江苏华建建设股份有限公司深圳分公司 技术质量处 年月日
施工组织设计及专项方案 会签页
一、工程概况 侨城花园二期（二区）位于侨城欢乐谷北侧，西临侨城花园一期工程，本工程占地面积22956m2，基坑长约175m，宽约85m，平面形状不规则。该工程为三栋连体的高层住宅组成（31层，高99.45m），地下车库两层，地下建筑面积85682.72m2，地下工程建筑面积为27112.00m2。基坑已开挖至绝对标高18.2m，基坑上口标高为绝对标高27.25~28.9m，目前人工挖孔桩工程混凝土已施工完毕，正在进行抽芯检验。 场地内土层自上而下依次为： ①人工填土层厚度0.4~7.40m； ②粘土厚度1.2~9.30m； ③淤泥粘土厚度0.4~2.80m，强度为100Kpa； ④砾砂层厚度1.6~5.10m，层顶标高为14.84~16.84m，强度为220Kpa； ⑤含砾粘土厚度0.8~6.20m，强度为240Kpa； ⑥砾质粘土厚度0.5~8.80m，强度为220Kpa，施工区域内水位变化较大； 地下水为潜水型，地下水标高为12.99~19.00m； 二、深基坑支护方案选定 本工程地下室二层，根据《深圳地区建筑深基坑支护技术规范（SJG05－96）》的有关规定，该建筑基坑支护工程安全等级为三级，支护方案可选择坡率法，土钉墙支护。 1、地下室基坑外围 场地西北侧因土质较差，已做了部分土钉墙支护，场地西南侧靠
侨城花园一期东入口处已做了部分土钉墙支护，其余部分因土质较好，甲方未进行边坡支护。现场地北侧坡顶标高为28.9m~27.25m。基坑底标高目前为18.2m。其中CT5承台底标高为15.8m，故开挖后深度达14m。因目前放坡约为1:0.3~0.5之间，故不满足《深圳地区建筑深基坑支护技术规范》土质边坡坡率允许值规定。因北侧为绿化带及侨香路，环境决定不允许采用加大坡率法确保边坡稳定，故北侧均采用土钉墙支护，由专业分包公司施工。 场地东西因有坡道，边坡已设置了近3m的过渡平台，且坡度较缓，故不需采取支护措施。 场地南侧靠土钉墙处已设置了3~5m的过渡平台，坡度较缓，故不需采取支护措施。场地南侧西北片坡度为1:0.5之间，不满足《深圳地区建筑深基坑支护技术规范》土质边坡坡率允许值规定，可采用在坡顶开挖在距坑底2~3m设置过渡平台的方法确保边坡稳定。 2、基坑内承台、基础梁开挖 基坑范围内承台、基础梁土方开挖时，从现基坑底向下开挖，一般为0.5~2.5m之间，电梯井承台约4米，可直接视情况放坡开挖。采用间断式水平支撑或连续式水平支撑的方法确保边坡稳定。 三、基坑边坡防护的技术措施 1、地下室基坑周边 离基坑上口边缘2000设置300×500截水沟，防止地面水流入坑内，造成基坑浸水，破坏边坡稳定，截水沟在基坑转角处及每隔40m 设一个800×1200的集水坑，基坑北面可从集水坑预埋Ф150PVC管将集水坑内雨水排入侨香路市政雨水井内，基坑南边可在每个集水坑内加设潜水泵抽水，并对截水沟经常清理，确保截水沟排水畅通。