例25．上海市浦东新区（设计地震基本加速度0.10g）.某建筑高128m，层高3.6m，分格(B*H)1.2m*1.5m，采用元件式(明框)幕墙，试设计立柱、横梁、连接件、并校核玻璃。
解：基本风压W0=550N/m2
高度变化系数u Z C=0.616(128/10)0.44=0.616(Z/10)0.44=1.891 (GB50009)
高度变化系数u Z C=0.713(128/10)0.40=0.713(Z/10)0.40=1.977 (JGJ102、JGJ133)
脉动系数u f C=0.734(128/10)0.22=0.734(Z/10)0.22=0.418
阵风系数βgz=0.85*(1+2u f C)=0.85*(1+2*0.4189)=1.562 (GB50009)
βgz =2.25 (JGJ102、JGJ133)
墙面区体型系数u S=1.0+0.2=1.20 (GB50009)
墙角区体型系数u S=1.8+0.2=2.0 (GB50009)
体型系数u S=1.5 (JGJ102、JGJ133)
地震作用标准值q EK=ΒE*αmax*G AK =5*0.08*400=160N/m2(GB50011、JGJ133)
分别按GB50009和JGJ102(JGJ133)进行计算:
一.按JGJ102(JGJ133)进行计算:
风荷载标准值W K=βzμZμS W0*1.1=2.25*1.5*1.977*550*1.1=4037N/m2
风荷载设计值W=1.4 W K =1.4*4037=5652N/m2风荷载线荷载q W=BW=1.2*5652=6782N/m
地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*160=208N/m2地震作用线荷载q E线=Bq E =1.2*208=250N/m 荷载（作用）组合值q= q W +0.6 q E线=6782+0.6*250=6932N/m=6.932N/mm
1.立柱
A .选料:
弯矩M= qL2/8=6.932*36002/8=11229840N·mm
最小截面抵抗矩W=M/(1.05*f a)=11229840/(1.05*85.5)=125089mm3
风荷载线荷载标准值q WK=BW K=1.2*4037=4844N/m=4.844N/mm
地震作用线荷载标准值q EK面=B q EK =1.2*160=192N/m=0.192N/mm
最小惯矩I=5*(q WK+0.6q EK面)L3/384E(1/180)
=5*(4.844+0.6*0.192)*36003/[384*0.7*105*（1/180）]=7746977mm4最小惯矩I=5*(q WK+0.6q EK面)L4/384E(20)
=5*(4.844+0.6*0.192)*36004/（384*0.7*105*20）=7746977mm4选用180系列立柱：A=3150mm2A0=2925mm2t=5mm
I X=11812228mm4 W X1=128394mm3W X2=134230mm3 S S=78996mm3
横梁：W X=24500mm3W Y=21000mm3T=3mm I X=850000mm4I Y=700000 S S=24000mm3
B. 强度验算:
自重标准值G K=BG AK =1.2*400=480N/m
重力标准值N K= G K L=480*3.6=1728N
重力设计值N=1.2N K =1.2*1728=2074N
采用S G+S w+0.6S E组合
截面最大设计应力值σ=N/A+M/(1.05W)
=2074/2925+11229840/(1.05*128394)=84N/mm2＜85.5N/mm2
C. 挠度验算: 采用S W+0.6S E组合
风荷载线荷载标准值q WK=BW K=4037*1.2=4844N/m=4.844N/mm
地震作用线荷载标准值q EK=Bq EK =160*1.2=192N/m=0.192N/mm
挠曲u=5*(q WK+0.6q EK面)L4/384EI
=5*(4.844+0.6*0.192)*36004/（384*0.7*105*11812228）=13.12mm＜20mm 相对挠度u/L=13.12/3600=1/274＜1/180
D. 抗剪强度验算采用S W+0.6S E组合
风荷载产生的剪力V W=WBL/2=5652*1.2*3.6/2=12208N
地震作用产生的剪力V E=q E BL/2=208*1.2*3.6/2=449N
剪力组合值V=V W +0.6V E =12208+0.6*449=12453N
截面最大设计剪应力τ=VS S/It=12453*78996/(11812228*5)=16.66N/mm2＜49.6N/mm2
2. 横梁验算
A.抗弯强度验算
单位面积自重标准值G AK=300N/m2自重线荷载标准值G K=HG AK=1.5*300=450N/m
自重线荷载设计值G=1.2G K =1.2*450=540N/m=0.54N/mm
绕X轴弯矩M X=GB2/8=0.54*12002/8=97200N·mm
风荷载最大集度值q W=1.2W=1.2*5652=6782N
绕Y轴风荷载产生的弯矩M YW= q W B2/12=6782*1.22/12=813.84N·m=813840N·mm
地震作用标准值q EK=ΒE*αmax*G AK =5*0.08*300=120N/m2
地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*120=156N/m2
地震作用最大集度值q E=B q E =1.2*156=187N
绕Y轴地震作用产生的弯矩M YE= q E B2/12=187*1.22/12=22.44N·m=22440N·mm
先进行S W+0.6S E组合
绕Y轴弯矩组合值M Y= M YW +0.6 M YE =813840+0.6*22440=827304 N·mm
采用S G+S W+0.6S E组合
截面最大设计应力值σ=M X/(1.05W X)+M Y /(1.05W Y)=97200/（1.05*24500）+827304/(1.05*21000)
=41.3N/mm2＜85.5N/mm2
B.抗剪强度验算
风荷载产生的剪力V W=WB*B/2*2/4=5652*1.2*1.2/4=2035N
地震作用产生的剪力V E= q E B*B/2*2/4=156*1.2*1.2/4=56N
采用S W+0.6S E组合
剪力组合值V= V W+.06 V E =2035+0.6*56=2069N
截面最大设计剪应力τ=VS S/It=2069*24000/(700000*3)=23.65N/mm2＜49.6N/mm2
C 挠度验算
绕X轴挠曲u X=5G K B4/384EI =5*0.45*12004/（384*0.7*105*850000）=0.20mm
相对挠度u X/L=0.20/1200=1/6000＜1/180
绕X轴荷载(作用)组合标准值q YK=4844+0.6+144=4930N
绕X轴挠曲u Y=4930*1.24/（120*7*1010*0.0000007）=0.00174m=1.74mm
相对挠度u Y/L=1.74/1200=1/690＜1/180
2.连接验算
A..横梁与立柱采用A-70 υ4螺栓(A S=8.78mmmm2)，铝角码6063T5 T=3mm
a.横向采用S W+0.6S E组合单剪连接n V=1
水平作用组合值N1= V W +0.6V E =2035+0.6*56=2069N
一个螺栓抗剪承载力设计值N b v=n V A S f V=1*8.78*245=2151N
需螺栓个数n=N1/ N b v =2069/2151=0.96(个) 采用1个
承载力设计值N b c=dtf aC=4*3*120=1440N＜2069N
改用T=2069/（4*120）=4.3mm≈4.5mm
截面抗承压N b c= dtf aC =4*4.5*120=2160N＞2069N
b.竖向单位自重标准值G AK=300N/m2
自重线荷载标准值G K=H G AK=1.5*300=450N/m
自重线荷载设计值G=1.2G K=1.2*450=540N/m
竖向作用设计值N2=GB/2=540*1.2/2=320N
采用S G+S W+0.6S E组合
荷载（作用总值）N=(N12+N22)1/2=√20692+3242=2094N
截面抗承压承载力设计值N b C=dtf ac=4*4.5*120=2160N>2094N
需螺栓个数n=N/ N b C=2094/2151=0.97（个）取1个
B.立柱与主体结构连接75*4角铁L=80mm e0=60 mm A2-70 υ14螺栓(A S=115mm2) 焊角宽5mm
L=80mm 预埋件T=8mm 直锚筋d=10mm (A=78.5mm2) f y=210N/mm2f C=15N/mm2 Z=80 mm
风荷载设计值N1w=WBL=5652*1.2*3.6=24417N
地震作用设计值N1E= q E BL=208*1.2*3.6=899N
水平作用组合值N1= N1w +0.6 N1E= 24417+0.6*899=24956N
竖向作用设计值N2=G A BL=480*1.2*3.6=2074N
荷载(作用)总值N==(N12+N22)1/2√249562+20742=25042N
双剪连接n V=2
一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V Asf V=2*115*245=56350N
需螺栓个数n=N/ N b V= 25042/56350=0.44个取1个
铝材截面抗承压承载力设计值N b C=dtf ac=14*2*5*120=16800N<25042N
立柱局部加厚到7.5mm
铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝= dtf ac=14*2*7.5*120=25200N>25042N
钢材截面抗承压承载力设计值N b C钢= dtf ac=14*2*4*320=35840N>25042N
C.预埋件验算(侧埋e0=60mm L=80mm)
剪力V=N2=2074N
拉力N=N1=24956N
弯矩M=Ve0=2074*60=124440 N·mm
锚筋受剪承载力系数萨市αV=(4-0.08d)(f c/f y)1/2=(4-0.08*12)(15/210)1/2=0.81 取0.7
锚板弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25(t/d)=0.6+(0.25*8/12)=0.77
锚筋截面积A S1=V/αVαb fy+N/0.8αb fy+M/1.3αrαb fyZ
=2074/（0.7*210）+24956/（0.8*0.77*210）+124440/（1.3*0.77*210*80）
=214.42mm2<78.5*4=314mm2
锚筋截面积A S2= N/0.8αb fy+M/0.4αrαb fyZ
=24956/(0.80*0.77*210）+124440/（0.4*0.77*210*80）
=217mm2<314mm2
D.焊缝验算
焊缝截面最大剪应力设计值σ=(6M/1.22L W2*0.7h e+N/1.22L W*0.7h e+V/L W h e)1/2
=√[(6*124440/1.22*702*0.7*5*2)+(24965/1.22*70*0.7*5*2)]2+(2074/70*5*2)2
=59.7N/mm2<160N/mm2
4.玻璃校核厚度t=10mm浮法玻璃
长度比a/b=1.2/1.5=0.8 弯矩系数υ=0.0628
玻璃单位面积自重标准值G AK=1*t*G K=1*0.010*25600=256N/m2
地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*256=102.4N/m2
地震作用设计值q E= 1.3q EK=1.3*102.4=133N/m2
采用S W+0.6S E组合
荷载(作用)组合值q=W+ q E =0.65652+0.6*132=5732N/m2
折减计算系数θ=qL4/Et4=5.732*10-3*12004/（0.72*105*104）=16.5 折减系数η=0.9175
截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*5.732*10-3*12002/102)*0.9175
=28.54N/mm2>28N/mm2
改用12mm 玻璃单位面积自重标准值G AK=1*t*G K =1*0.012*25600=307.2N/m2
地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*3072=123N/m2
地震作用设计值q E=1.3q EK=1.3*123=160N/m2
荷载(作用)组合值q=W+ q E =0.65652+0.6*160=5748N/m2
折减计算系数θ= qL4/Et5.748*10-3*12004/（0.72*105*124）=7.98 折减系数η=0.97
截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*5.748*10-3*12002/122)*0.97
=21N/mm2<28N/mm2
二.按GB50009计算
(一)墙面区
风荷载标准值W K=βgzμZμS W0 =1.562*1.2*1.891*550=1950N/m2
风荷载设计值W=1.4W K=1.4*1950=2730N/m2
风荷载线荷载q W=BW=1.2*2730=3276N/m
地震作用面荷载q E面=1.3 q Ek =1.3*160=208N/m2
地震作用线荷载q E线=B q E面=1.2*208=250N/m
荷载(作用)组合值q= q W +0.6 q W =3276+0.6*250=3426N/m=3.426N/mm
1.立柱
A.选料
弯矩M=qL2/8=3.426*36002/8=5550120N·mm
最小截面抵抗矩W=M/(1.05*f a)=5550120/(1.05*85.5)=61823mm3
风荷载线荷载标准值q WK=BW K=1950*1.2=2340N/m=2.34N/mm
地震作用线荷载标准值q EK线=1.2 q EK面=1.2*160=192N/m=0.192N/mm
最小惯矩I=5(q WK+.06q E线)L4/384E(1/180)
=5*(2.34+0.6*0.192)*36003/[384*0.7*105*(1/180)]=3835373mm4选用160系列
立柱I=5070000mm4-W X1=62800mm3W X2=63960mm3
S S=57820mm3 T=4mm A=2300mm2A0=2150mm2
横梁T=3mm I X=78000mm4Y Y=69000mm4W X=21000mm3
W Y=18000mm3S S=17000mm3
B.强度验算
自重标准值G K=B G AK=1.2*400=480N/m
重力标准值N K= LG K=480*3.6=1728N
重力设计值N=1.2 N K= 1.2*1728=2074N
采用S G+S W+0.6S E组合
截面最大应力设计值σ=N/A0+M/(1.05W)
=2074/2150+5550120/(1.05*62800)=85.13N/mm2<85.5N/mm2
C.挠度验算采用S W+0.6S E组合
风荷载线荷载标准值q WK=W K B=19.50*1.2=2340N/m=2.34N/mm
地震作用线荷载标准值q EK线= Bq EK面=160*1.2=192N/m=0.192N/mm
挠曲u=5(q WK+0.6 q EK线)L4/384EI=5*（2.34+0.6*0.192）*36004/(384*0.7*105*5070000) =15.13mm<20mm
相对挠度u/L=15.13/3600=1/238<1/180
D. 抗剪强度验算采用S W+0.6S E组合
风荷载产生的剪力V W= q W BH/2=2730*1.2*3.6/2=5897N
地震作用产生剪力V E= q E线BH/2=208*1.2*3.6/2=449N
剪力组合值V= V W +0.6 V E = 5897+0.6*449=6166N
截面最大设计剪应力τ=VS S/Et = 6166*57820/（5070000*4）=17.8N/mm2<49.6N/mm2
2.横梁验算
A.抗弯强度验算
单位面积自重G AK=300N/m2重力标准值G K=H G AK=1.5*300=450N/m
重力设计值G=1.2G K =1.2*450=540N/m=0.54N/mm
绕X轴弯矩M X=GB2/80.54*12002/8=97200 N·mm
风荷载最大集度q W=BW=1.2*2730=3276N
绕Y轴风荷载产生的弯矩M YW= q W B2/12=3276*1.22/12=393.12N·m=393120 N·mm
地震作用标准值q EK=ΒE*αmax*G AK =5*0.08*300=120N/m2
地震作用设计值q E面=1.3 q EK =1.3*120=156N/m2
地震作用最大集度q E=1.2 q E面=1.2*156=187N
绕Y轴地震作用产生弯矩M YE= q E B2/12=187*1.22/12=22.44N·m=22440 N·mm
先进行S W+0.6S E组合
绕Y轴总弯矩M Y= M YW +0.6 M YE= 393120+0.6*22440=406584N·mm
采用S G+S W+0.6S E组合
截面最大设计应力值σ= M X /(1.05W X)+ M Y /(W Y)=97200/(1.05*21000)+405684/(1.05*18000)
=25.92N/mm2<85.5N/mm2
B.抗剪验算
风荷载产生的剪力V W=W*B*B/2*2/4=2730*1.2*1.2/4=983N
地震作用产生的剪力V E= q E *B*B/2*2=156*1.2*1.2/4=56N
采用S W+0.6S E组合
剪力组合值V= V W +0.6 V E =983+0.6*56=1017N
截面最大设计剪应力τ=VS S/Et=1017*17000/690000*3=8.35N/mm2<49.6N/mm2
C.挠度验算
X轴挠曲u X=5 G K B4/384EI=5*0.45*12004/(384*0.7*105*780000)=0.22mm 相对挠度u X/L=0.22/1200=1/5455<1/180
风荷载标准值最大集度q WK=1.2*1950=2340N
Y轴挠曲u Y= q WK B4/（120EI）=2340*1.24/(120*7*1010*0.00000069)=0.00084m=0.84mm 相对挠度u Y/L=0.84/1200=1/1428<1/180
3.连接验算
A.横梁与立柱采用A2-70υ4螺栓(A S=8.78mm2) 铝角码6063T5 T=3mm
a.横向单剪连接n V=1
水平总作用N1=V W+0.6*V E=983+0.6*56=1017N
一个螺栓抗剪承载力设计值N b V=n V A S f V=1*8.78*245=2151N
需螺栓个数n= N1/ N b V =1017/2151=0.47(个) 采用1个
截面抗承压承载力设计值N b C=Dtf AC4*3*120=1440N>1017N
b．竖向单剪连接n V=1
单位面积自重G AK=300N/m2
重力标准值G K=HG AK=1.5*300=450N/m
重力设计值G=1.2 G K =1.2*450=540N/m
竖向作用N2=GB/2=540*1.2/2=324N
采用S G+S W+0.6S E组合
总作用力N=√10172+3242=1067N
需螺栓个数n=N/ N b V =1067/2151=0.5(个) 取1个
截面抗承压承载力设计值N b C=Dtf AC=4*3*120=1440N>1067 N
B.立柱与主体结构连接75*4角铁L=80mm e0=60 mm A2-70υ12螺栓(A S=84.3mm2),焊脚
宽5mm L=80mm 预埋件T=8mm 直锚筋d=8mm(A=50.3mm2) Z=80 mm
f y==210N/mm2f C=15N/mm2
风荷载N1W=WBL=2730*1.2*3.6=11794N
地震作用N1E= q E面BL=208*1.2*3.6=899N
水平总作用N1= N1W +0.6 N1E =11794+0.6*899=12333N
竖向作用N2=GBL=480*1.2*3.6=2074N
总作用N=√123332+20742=12506N
双剪连接n V=2
一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V A S f V=2*84.3*245=41307N
需螺栓个数n=N/ N b V =12506/41307=0.3（个）取1个
铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝=dtf ac=12*2*4*120=11520N<12506N
立柱局部加厚到5mm
铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝= dtf ac=12*2*5*120=14400N>12506N
钢材截面抗承压承载力设计值N b C钢= dtf ac=12*2*4*320=30720N>12506N
C.预埋件验算(侧埋e0=60mm Z=80mm)
剪力V=N2=2074N
拉力N=N1=12333N
弯矩M=V e0=2074*60=124440 N·mm
锚筋承载受剪承载力系数αV=(4-0.08d)(f C/f Y)1/2=(4-0.08*8)(15/210)1/2= 0.90 取0.70
锚板弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25*t/d=0.6+0.25*8/8=0.85
钢筋截面积A S1= V/αVαb fy+N/0.8αb fy+M/1.3αrαb fyZ
=2074/(0.7*210)+12333/(0.8*0.85*210)+124440/(1.3*0.85*210*80)
=107.17mm2<50.3*4=201.2mm2
钢筋截面积A S2= N/0.8αb fy+M/0.4αrαb fyZ
=12333/(0.8*0.85*210)+124440/(0.4*0.85*210*80)
=108.15mm2<201.2mm2
D.焊缝验算焊缝截面最大设计剪应力σ=[(6M/1.22L W2*0.7h e+N/1.22L W*0.7h e)2+V/L W h e)]1/2
=√[6*124440/(1.22*702*0.7*5*2)+12333/(1.22*70*0.7*5*2)]2+[2074/(70*5*2)]2
=38.59N/mm2<160N/mm2
4玻璃验算t=8mm 浮法玻璃
长宽比a/b=1.2/1.5=0.8 弯矩系数υ=0.0628
玻璃单位面积自重G AK=1*t*G K=1*0.008*25600=205N/m2
地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*205=82N/m2
地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*82=107N/m2
采用S W+0.6S E组合
荷载（作用）组合值q=W+0.6 q E =2730+0.6*107=2794N/m2=2.794*10-3N/mm2
折减计算系数θ= q L4/Et4=2.794*10-3*12004/（0.72*105*84）=19.65 折减系数η=0.9 截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*2.794*10-3*12002/82)*0.9
=21.32N/mm2<28N/mm2
(二)墙角区
风荷载标准值w k=βgzμZμS W0=1.562*2*1.891*550=3249N/m2
风荷载设计值W=1.4 w k =.4*3249=4549N/m2
风荷载线荷载q W=1.2*4549=1.2W=5459N/m
地震作用设计值q E面=1.3q EK =1.3*160=208N/m2
地震作用线荷载q E线=1.2 q E面=1.2*208=250N/m
荷载（作用）组合值q= q W 0.6+ q E线=5459+0.6*250=5609N/m=5.609N/mm
1.立柱
A选料
弯矩M= q L2/8=5.609*36002/8=9086580N·mm
最小截面抵抗矩W=M/(1.05*f a)=9086580/(1.05*85.5)=101215mm3
风荷载线荷载标准值q WK=B*W K=1.2*3249=3899N/m=3.899N/mm
地震作用线荷载标准值q EK线=B* q EK=1.2*160=192N/m=0.192N/mm
最小惯矩I=5(q WK+.06q E线)L4/384E(1/180)
=5*(3.899+0.6*0.192)*36004/[384*0.7*105*(1/180)]=6270754mm4选用170系列立柱I=8789630mm4W X1=102205mm3W X2=104638mm3
A=2850mm2A0=2700mm2S S=67450mm3T=4mm
横梁T=3mm I X=78000mm4I Y=69000mm4
W X=21000mm3W Y=18000mm3S S=17000mm3
B. 强度验算
自重线荷载标准值G K=1.2 G AK =1.2*400=480N/m
重力作用标准值N K=B G K =480*3.6=1728N
重力作用设计值N=1.2 N K =1.2*1728=2074N
采用S G+S W+0.6S E组合
截面最大设计应力值σ= N/A0+M/(1.05W)=2074/2700+9086580/(1.05*102205)
=85.44N/mm2<85.5N/mm2
C..挠度验算采用S W+0.6S E组合
风荷载线荷载标准值q WK=1.2W K=1.2*3249=3899N/mm
地震作用线荷载标准值q EK=1.2 q EK面=160*1.2=192N/m=0.192N/mm
挠曲u=5(q WK+0.6 q EK线)L4/384EI
=5*(3.899+0.6*0.192)*36004/（384*0.7*105*8789630）=14.27mm<20mm 相对挠度u/L=14.27/3600=1/252<1/180
D.抗剪强度验算采用S W+0.6S E组合
风荷载产生的剪力V W=WBH/2=4549*1.2*3.6/2=9826N
地震作用产生的剪力V E=q E BH/2=208*1.2*3.6/2=499N
剪力组合值V= V W+0.6 V E =9826+0.6*499=10125N
截面最大设计剪应力τ=10125*67450/（8789630*4）=19.42N/mm2<49.6N/mm2
2 横梁验算
A.抗弯强度验算
单位面积自重标准值G AK=300N/m2
自重线荷载标准值G K=1.5 G AK =1.5*300=450N/m
自重线荷载设计值G=1.2 G K =1.2*450=540N/m=0.54N/mm
绕X轴弯矩M X=GB2/8=0.54*12002/8=97200N·mm
风荷载最大集度q W=1.2W=1.2*4549=5459N
绕Y轴风荷载产生的弯矩M YW= q W B2/12=5459*1.22/12=655.08Nm=655080 N·mm
地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*300=120N/m2
地震作用设计值q E面=1.3 q EK =1.3*120=156N/m2
地震作用最大集度q E线=1.2 q E面=1.2*156=187N
绕Y轴地震作用产生的弯矩M YW q E线B2/12=187*1.22/12=22 .44Nm=22440 N·mm
先进行S W+0.6S E组合
绕Y轴弯矩M Y= M YW +0.6 M YW =655080+0.6*22440=668544 N·mm
采用S G+S W+0.6S E组合
截面最大设计应力值σ= M X /(1.05W X)+ M Y /(W Y)
=97200/(1.05*21000)+668544/(1.05*18000)
=39.78N/mm2<85.5N/mm2
B.抗剪验算
风荷载产生的剪力V W=WB/2*2B/4=4549*1.2*1.2/4=1638N
地震作用产生的剪力V E= q E面B/2*2B/4=156*1.2*1.2/4=56N
采用S W+0.6S E组合
剪力组合值V= V W +0.6 V E =1638+0.6*56=1672N
截面最大设计剪应力值τ=VS S/Et=1672*17000/（690000*3）=13.73N/mm2<49.6N/mm2
C.挠度验算
X轴挠曲u X=5 G K B4/384EI=5*0.45*12004/(384*0.7*105*780000)=0.22mm
相对挠度u X/L=0.22/1200=1/5454<1/180
风荷载标准值最大集度q WK=1.2*3249=3899N
Y轴挠曲u Y= q WK B4/（120EI）=3899*1.24/(120*7*1010*0.00000069)=0.0014m=1.4mm 相对挠度u Y/L=1.4/1200=1//857<1/180
3.连接验算
A.横梁与立柱采用A2-70υ4螺栓(A S=8.78mm2)铝角码6063T5 T=3mm
单剪连接n V=1
a.横梁
水平作用组合值N1= V W+0.6*V E =1638+0.6*56=1672N
一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V A S f V=1*8.78*245=2151N
需螺栓个数n= N1/ N b V =1672/2151=0.78(个) 取1个
截面抗承压承载力设计值N b C=dtf ac=4*3*120=1440N<1672N 需改用T=4mm角码
截面抗承压承载力设计值N b C= dtf ac=4*4*120=1920N>1672N
b.竖向
单位面积自重G AK=300N/m2
自重线荷载标准值G K=H G AK =1.5*300=450N/m
自重线荷载设计值G=1.2 G K =1.2*450=540N/m
竖向作用N2==BG/2=540*1.2/2=324N
采用S G+S W+0.6S E组合
总作用N=√16722+3242=1703N
需螺栓个数n=N/ N b V= =1073/2151=0.79(个) 取1个
截面抗承压承载力设计值N b C=4*4*120=1920N>1703N
B.立柱与主体结构连接.75*4角铁L=80mm A2-70υ12螺栓(A S=84.3mm2)
焊脚宽5mm L=80mm 预埋件T=8mm 直锚筋d=8mm (A=50.3mm2)
f y=210N/mm2f C=15N/mm2
风荷载N1W=WBL=4549*1.2*3.6=19652N
地震作用N1E= q E面BL=208*1.2*3.6=899N
水平作用N1= N1W +0.6 N1W =19652+0.6*899=20101N
竖向作用N2=GBL=480*1.2*3.6=2074N
总作用N=√201012+20742 =20208N
双剪连接n V=2
一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V A S f ac=2*84.3*245=41307N
需螺栓个数n=N/ N b V =20208/41307=0.49(个) 取1个
铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝=dtf AC=12*2*4*120=11520N<20208N
立柱局部加厚到7.5mm
铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝= dtf ac=12*2*7.5*120=21600N>20208N
钢材截面抗承压承载力设计值N b C钢= dtf ac=12*2*4*320=30720N>20208N
C.预埋件验算(侧埋e0=60mm Z=80mm)
剪力V=N2=2074N
拉力N=N1=20101N
弯矩M=2074*60=124440N·mm
锚筋受剪承载力系数αv=(4-0.08d)(f C/f Y)1/2=(4-0.08*8) (15/210)1/2=0.90 取0.70
锚板弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25*t/d =0.6+(0.25*8/8)=0.85
锚筋截面积A S1= V/αVαb fy+N/0.8αb fy+M/1.3αrαb fy
=2074/(0.7*210)+20101/(0.8*0.85*210)+124440/(1.3*0.85*210*80)
=147.5mm2<50.3*4=201.2mm2
锚筋截面积A S2= N/0.8αb fy+M/0.4αrαb fyZ
=20101/(0.8*0.85*210)+124440/(0.4*0.85*210*80)=108.15mm2<201.2mm2
D.焊缝验算焊缝截面最大设计剪应力σ=(6M/1.22L W2*0.7h e+N/1.22L W*0.7h e+V/L W h e)1/2
={[6*124440/(1.22*702*0.7*5*2)+20101/(1.22*70*0.7*5*2)]2+[2074/(70*5*2)]2}1/2
=51.55N/mm2<160N/mm2
4.玻璃验算t=8mm 浮法玻璃
长宽比a/b=1.2/1.5=0.8 弯矩系数υ=0.0628
玻璃单位面积自重G AK=1*t*G K=1*0.01*25600=256N/m2
地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*256=102.4N/m2
地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*102.4=133N/m2
采用S W+0.6S E组合
荷载（作用）组合值q=W+0.6 q E =4549+0.6*133=4629N/m2=4.629*10-3N/mm2
折减计算系数θ= q L4/ET4=4.629*10-3*12004/（0.72*105*84）=13.3 折减系数η=0.9335 截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*4.629*10-3*12002/82)*0.9335
=23.45N/mm2<28N/mm2
全玻幕墙计算书范本 基本参数: 地区，计算处标高：100M，校核玻璃规格：1.1M X 2.65M 抗震7度设防玻璃采用10+10夹胶玻璃 Ⅰ.设计依据: 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《钢结构设计规范》 GBJ17-88 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-96 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-97 《建筑幕墙》 JG3035-96 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94 《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》 GB8013 《铝及铝合金加工产品的化学成份》 GB/T3190 《碳素结构钢》 GB700-88 《硅酮建筑密封胶》 GB/T14683-93 《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227 《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228 《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》 GB/T15226 《建筑结构抗震规范》 GBJ11-89 《建筑设计防火规范》 GBJ16-87（修订本） 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94 《铝合金建筑型材》 GB/T5237-93 《浮法玻璃》 GB11614-99 《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92 《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92 《花岗石建筑板材》 JC205 《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87 《钢化玻璃》 GB9963-98 《普通平板玻璃》 GB4871-85 《中空玻璃》 GB11944-89 《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88 《低合金高强度结构钢》 GB1579 《不锈钢棒》 GB1220 《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226 《聚硫建筑密封胶》 JC483-92 《中空玻璃用弹性密封胶剂》 JC486-92 《铝及铝合金板材》 GB3380-97 《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92 Ⅱ.基本计算公式: (1).场地类别划分:
铝单板幕墙工程设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准：
二〇一六年九月九日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 0 1.1 幕墙设计规范： 0 1.2 建筑设计规范： 0 1.3 铝材规范： 0 1.4 金属板及石材规范： (1) 1.5 玻璃规范： (1) 1.6 钢材规范： (1) 1.7 胶类及密封材料规范： (2) 1.8 五金件规范： (2) 1.9 相关物理性能等级测试方法： (3) 1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3) 1.11 土建图纸： (3) 2 基本参数 (3) 2.1 幕墙所在地区 (3) 2.2 地面粗糙度分类等级 (3) 2.3 抗震设防 (3) 3 幕墙承受荷载计算 (4) 3.1 风荷载标准值的计算方法 (4) 3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (5) 3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (5) 3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (5) 3.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值 (5) 3.6 作用效应组合 (6) 4 幕墙立柱计算 (6) 4.1 立柱型材选材计算 (7) 4.2 确定材料的截面参数 (7) 4.3 选用立柱型材的截面特性 (8) 4.4 立柱的抗弯强度计算 (8) 4.5 立柱的挠度计算 (9) 4.6 立柱的抗剪计算 (9) 5 幕墙横梁计算 (10) 5.1 横梁型材选材计算 (10) 5.2 确定材料的截面参数 (11) 5.3 选用横梁型材的截面特性 (12) 5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (13) 5.5 横梁的挠度计算 (13) 5.6 横梁的抗剪计算 (13) 6 铝单板的选用与校核 (14) 6.1 铝单板荷载计算 (15) 6.2 B板的强度、挠度校核 (15)
石材与瓷板幕墙工程结构设计计 算书 项目名称: 未命名工程 设计日期_______________ 设计者_____________ 校对者_____________ 审核者_____________ 批准者_____________ 设计单位: 未命名公司
目录 一. 计算引用的规范、标准及资料 1.幕墙设计规范 2.建筑设计规范 3.铝材规范 4.金属板及石材规范 5.玻璃规范 6.幕墙设计规范 7.胶类及密封材料规范 8.门窗及五金件规范 9.《建筑结构静力计算手册》 10.土建图纸 二、基本参数 1.幕墙所在地区 2.地区粗糙度分类等级 3.抗震烈度 三、幕墙承受荷载计算 1.风荷载标准值计算： 2.垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： 3.作用效应组合： 四、幕墙立柱计算 1.立柱型材选材计算： 2.选用立柱型材的截面特性： 3.立柱的内力分析： 4.幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算： 5.幕墙立柱的挠度验算： 五、幕墙横梁计算 1.横梁型材选材计算： 2.确定材料的截面参数： 3.选用横梁型材的截面特性：
4.幕墙横梁的抗弯强度计算： 5.横梁的挠度计算： 6.横梁的抗剪计算： 六、石板的选用与校核 1.石板板块荷载计算： 2.石板的抗弯设计： 3.石板的剪应力校核： 七、连接件计算 1.横梁与角码间连结： 2.角码与立柱连接： 3.立柱与主结构连接 八、幕墙埋件计算(土建预埋) 1.荷载及受力分析计算： 2.埋件计算： 3.锚板总面积校核： 4.锚筋长度计算： 九、幕墙焊缝计算 1.受力分析： 2.焊缝特性参数计算： 3.焊缝校核计算： 十、立柱连接伸缩缝计算 十一、耐候胶胶缝计算
钢 筋 混 凝 土 框 架 结 构 设 计 计 算 书
目录 第一章前言 (5) 第二章方案论述 (6) 2.1 建筑方案论述 (6) 2.2结构设计论述 (7) 第三章结构方案设计 (9) 3.1设计总说明 (9) 3.1.1设计依据 (9) 3.1.2 设计概述 (9) 3.1.3 结构说明 (9) 3.1.4.各部分建筑构造 (9) 3.2结构方案设计 (10) 3.2.2场地条件 (10) 第四章荷载计算 (11) 4.1荷载汇集及截面尺寸的选取 (11) 4.1.1 框架柱： (11) 4.1.2 框架梁： (11) 4.1.3 材料情况： (11) 4.2荷载汇集 (11) 4.3 计算简图及层数划分 (13) 4.4 各层重力荷载代表值计算 (14) 第五章水平地震作用下的框架内力分析 (19) 5.1层间侧移刚度计算 (19) 5.1.1梁线刚度 (19) 5.1.2柱线刚度计算 (20) 5.1.3柱侧移刚度计算 (20) 5.2水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算 (21) 5.2.2水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算 (23) 5.3 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法） (23) 5.4水平地震作用下梁端弯矩 (25) 5.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力 (25) 5.6水平地震作用下的框架内力图 (26) 第六章风荷载作用下框架内力分析 (26) 6.1自然条件 (27) 6.2风荷载计算 (27) 6.3风荷载作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法，取中框架计算） (28) 6.4 风荷载作用下梁端弯矩计算 (29) 6.5风荷载作用下的梁端剪力和柱轴力计算 (30) 6.6风荷载作用下框架内力图 (30) 第七章竖向荷载作用下框架内力分析 (31) 7.1竖向荷载计算 (31) 7.1.2 恒荷载 (31)
榆林市青少年活动中心、文化中心 玻璃幕墙 设 计 计 算 书 计算:赵成云 校核: 榆林市成信建工 2015年6月27日
目录 一、风荷载计算 (1) 1. 风荷载标准值: (1) 2. 风荷载设计值: (2) 二、立柱计算 (2) 1. 立柱荷载计算: (2) 2. 选用立柱型材的截面特性: (6) 3. 立柱的强度计算: (8) 4. 立柱的刚度计算: (9) 5. 立柱抗剪计算: (11)
最高点35米幕墙设计计算书 一、风荷载计算 1.风荷载标准值: Wk: 作用在玻璃幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) μz: 35m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1) μz=0.616×(z/10)0.44=1.19397 μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z/10)-0.22=0.527257 βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=к×(1+2×μf) = 1.74634 Wk=γ0×βgz×μz×μs×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =1.1×1.74634×1.19397×1.2×0.45 =1.23854 kN/m2
2.风荷载设计值: W: 风荷载设计值: kN/m2 rw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用 W=rw×Wk=1.4×1.23854=1.73395kN/m2 二、立柱计算 1.立柱荷载计算: (1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: 1.23854kN/m2 Bl: 幕墙左分格宽: 1.5m，玻璃选用6+12a+6 Br: 幕墙右分格宽: 1.2m，玻璃选用6+12a+6 qwk=Wk×(Bl+Br)/2 =1.23854×(1.5+1.2)/2 =1.67202kN/m
最新干挂石材幕墙设计计算书(可编辑)1一期酒店裙楼幕墙装饰工程 干挂石材幕墙－结构设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 深圳蓝波幕墙及光伏工程有限公司 7>2013年4月
目录 一、计算引用的规范、标准及资料 1 1.幕墙设计规范： 1 2.建筑设计规范： 1 3.铝材规范： 1 4.金属板及石材规范：2 5.玻璃规范： 2 6.钢材规范： 2 7.胶类及密封材料规范： 3 8.门窗及五金件规范：3 9.《建筑结构静力计算手册》第二版 4 10.土建图纸：4 二、基本参数 4 1.幕墙所在地区： 4 2.地区粗糙度分类等级： 4 3.抗震烈度： 5 三、幕墙承受荷载计算5 1.风荷载标准值计算：5 2.垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： 6 3.作用效应组合： 7 四、幕墙立柱计算 8 1.立柱型材选材计算：9
2.确定材料的截面参数：11 3.选用立柱型材的截面特性：12 4.立柱的抗弯强度计算：13 5.立柱的挠度计算：14 6.立柱的抗剪计算：15 五、幕墙横梁计算 16 1.横梁型材选材计算：17 2.确定材料的截面参数：20 3.选用横梁型材的截面特性：22 4.幕墙横梁的抗弯强度计算：23 5.横梁的挠度计算：23 6.横梁的抗剪计算：三角荷载作用下24 六、短槽式（托板）连接石板的选用与校核26 1.石板板块荷载计算：27 2.石板的抗弯设计：28 3.短槽托板在石板中产生的剪应力校核：29 4.短槽托板剪应力校核：29 七、连接件计算30 1.横梁与角码间连接：31 2.角码与立柱连接：33 3.立柱与主结构连接35 八、幕墙埋件计算后补锚栓39
框架结构设计 第一部分：框架结构设计资料 一工程概况： 本工程为某市科技局拟建的办公楼，其功能为该局提供日常办公活动、举办各类小型学术报告的场所。结构形式为整体五层框架结构,局部六层,第六层为砖结构。建筑面积为5238m2，层高3.6m，总高为21.900m，室内外高差0.450m。框架平面柱网布置如图1所示。
二设计依据： 2-1. 气象条件: 2-1.1雪荷载：基本雪压力为S0=0.45kN/m2(水平投影)； 2-1.2 风荷载:全年主导风向为东南风，基本风压力为W0=0.60kN/m2; 2-1.3常年气温差值：年最高温度390C，最低气温-40C； 2-1.4 最大降雨程度65.2㎜/h,降雨强度145㎜/h。. 2-2. 建筑耐久等级、防火等级为Ⅱ级。 2-3. 工程地质条件： 2-3.1 该场地地形平坦，地貌类型属浑河冲积阶地。根据建筑对基地的勘察结果，地质情况见表1： 表1建筑地层情况表（标准值） 序号岩土分类（m）土层深度（m）厚度范围（m）地基承载力 f ak(kPa) 1 耕植土0-1. 2 1.2 2 粘土 1.2-4.6 3.4 220 3 砾砂 4.6-5.5 0.9 320 4 圆砾 5.5-12.0 6. 5 360 ②表中给定土层深度自然地坪算起. 2-3.2建筑场地冰冻深度:-1.2M； 2-3.3建筑场地类别：Ⅱ类场地，拟建场地不存在软土震陷、砂（粉）土液化的可能性，为建筑场地有利地段。 2-3.4地震设防烈度：7度，设计地震基本加速度为0.1g，设计地震分组为第一组。 2-3.5活荷载：走廊2.0KN/㎡,楼梯间2.0KN/㎡,厕所2.0KN/㎡, 办公室2.0KN/㎡,门厅2.0KN/㎡,库房6.0KN/㎡,上人屋面2.0KN/㎡, 不上人屋面0.5KN/㎡. 2-4 主要参考资料: 2-4.1各专业课教材 2-4.2 国家标准和行业标准 《建筑设计资料集》 《建筑制图标准》 GB/T50104—2001 《砌体结构设计规范》GB50003－2001 《建筑抗震设计规范》 GB50011－2001 《建筑结构制图标准》GB/T50105—2001
远东新村幼儿园办公楼玻璃幕墙设计计算书 一. 幕墙承受荷载计算 1. 风荷载标准值计算 W k=zzs W o W k : 作用在幕墙上的风荷载标准值kN/m2 z : 瞬时风压的 阵风系数取 2.25 z : 风压高度变化系数取 1.14 s : 风荷载 体型系数取 1.5 W o : 基本风压, 当地取值为0.55kN/m2 W k=2.25X1.14X1.5X0.55=2.12kN/m 2 2. 风荷载设计值 W=w W k=1.4x2.12=2.9kN/m2 W : 风荷载设计值 w : 风荷载作用效应的分项系数值为1.4 3. 玻璃幕墙构件重力荷载标准值 G K=G AK BH=0.4x1.047x1.65=1.73kN G K : 幕墙构件包括玻璃和铝框重力荷载标准值 G AK : 幕墙构件包括玻璃和铝框的平均自重0.4kN/m2 B : 幕墙分格宽1.047m H : 幕墙分格高1.65m 4 A二BH=1.65x1.047=1.72m2 4 地震作用 1 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用 q E=Emax G k/A q E : 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用kN/m2 E : 动力放大系数取 3.0 max : 水平地震影响系数最大值为0.04 G k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kN A : 玻璃幕墙构件的面积m2
q E=3x0.04x0.74/1.72=0.18kN/m2 2平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用： p E=Emax G k P E :平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用kN E :动力放大系数取3.0 max :水平地震影响系数最大值为0.04 G k :玻璃幕墙构件重量为0.74kN/m P E=3x0.04x0.74=0.088kN 二.玻璃的计算 玻璃选用中空玻璃 1. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力 w=6eWa2/t2 w :风荷载作用下玻璃的最大应力N/mm2 W :风荷载设计值为0.00135N/mm2 a :玻璃短边边长1047mm t :玻璃厚度取10mm e:弯曲系数0.0775 w=6x0.0775X0.00189X10472/102=13N/mm2 I 2. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的地震作用下的最大应力 G AK =t/1000=25.67.2/1025=0.1798kN/m2 G AK :玻璃自重I :玻璃重力体积密度kN/m3 t:玻璃厚度 q EA=EEmax G AK q EA :地震作用设计值 E :地震作用分项系数1.3 E :动力放大系数取3.0 max :水平地震影响系数最大值为0.04 q EA=1.3X3X0.040.1798=0.028kN/m2 2
（）幕墙设计计算 建筑概况: 本大厦位于（北京）地区，建筑物总高度为(H)米。抗震设防烈度按(8)度计算，抗震措施按(9)度设防考虑，基本风压(0.45) kN/m^2。整体外立面幕墙采用（）幕墙结构。所有计算中心按本部分幕墙在最危险情况下最危险点校核。 Ⅰ.设计依据: 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-96 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 《01BY101建筑幕墙胶缝构造图集》 《幕墙墙玻璃接缝密封胶》 《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-1997 《建筑结构抗震规范》 GBJ11-89 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94 《铝合金建筑型材》 GB/T5237-93 《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-2003 由设计院设计并由甲方提供的工程图纸。 Ⅱ.基本计算公式: (1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类指有密集建筑群的城市市区; D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; （）按（）类地区计算风压 (2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用 风荷载计算公式: Wk=βgz×μz×μs×W0 其中: Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2) βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定 μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: 本工程属于（）类地区,故μz=（） μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：(0.8) W0---基本风压,按全国基本风压图,（北京）地区取为( )kN/m^2,
石材幕墙设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准：
装饰有限公司二〇一〇年二月
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 幕墙设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 金属板及石材规范： (1) 1.4 钢材规范： (1) 1.5 胶类及密封材料规范： (1) 1.6 相关物理性能等级测试方法： (2) 1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (2) 1.8 土建图纸： (2) 2 差不多参数 (2) 2.1 幕墙所在地区 (2) 2.2 地面粗糙度分类等级 (2) 2.3 抗震设防 (2) 3 幕墙承受荷载计算 (3) 3.1 风荷载标准值的计算方法 (3) 3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (4) 3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (4)
3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (5) 3.5 作用效应组合 (5) 4 幕墙立柱计算 (5) 4.1 立柱型材选材计算 (6) 4.2 确定材料的截面参数 (7) 4.3 选用立柱型材的截面特性 (8) 4.4 立柱的抗弯强度计算 (8) 4.5 立柱的挠度计算 (9) 4.6 立柱的抗剪计算 (9) 5 幕墙横梁计算 (10) 5.1 横梁型材选材计算 (10) 5.2 确定材料的截面参数 (12) 5.3 选用横梁型材的截面特性 (13) 5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (13) 5.5 横梁的挠度计算 (14) 5.6 横梁的抗剪计算 (14) 6 短槽式(托板)连接石材的选用与校核 (15) 6.1 石材板块荷载计算 (16) 6.2 石材的抗弯设计 (16)
第一章建筑设计 一、建筑概况 1、设计题目：++++++++++++ 2、建筑面积：6500㎡ 3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起） 4、建筑层数：六层 5、结构类型：框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、气象条件 本地区基本风压 0.40kN/㎡，基本雪压0.35kN/㎡(按你设计的城市查荷载规范) 2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g(按你设计的城市查抗震规范) 3、工程地质条件 建筑地点冰冻深度0.7M；(按你设计的城市查地基设计规范) 建筑场地类别：Ⅱ类场地土；（任务书如无，可按此） 场地土层一览表（标准值）（可按此选用）
注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、屋面做法： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（200mm厚） 找平层：20mm厚1：3水泥砂浆 结构层：100mm厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底15mm厚 5、楼面做法：水磨石地面：或铺地砖 120㎜厚现浇砼板（或按你设计的楼板厚度） 粉底（或吊顶）15mm厚 6、材料 梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋 四、建筑要求 建筑等级:耐火等级为Ⅱ级 抗震等级为3级 设计使用年限50年 五、采光、通风、防火设计 1、采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、防火设计 本工程耐火等级为Ⅱ级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个（按设计），可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六、建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。
XXXXXXXX隐框玻璃幕墙设计计算书 一、设计计算依据： 1、XXXXXXXXXX楼建筑结构施工图。 2、规范： 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96； 《建筑幕墙》JG 3035-1996； 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-97； 《建筑结构荷载规范》GBJ 50009-01； 《钢结构设计规范》GBJ 17-88。 3、工程基本条件 (1)、地区类别：C类 (2)、基本风压：Wo =0.30 kN/m2 (3)、风力取值按规范要求考虑。 (4)、地震烈度：7度，设计基本地震加速度值0.10g (5)、年最大温差：80oC (6)、建筑结构类型：Du/H的限值=1/300。 二、设计荷载确定原则: 在作用于幕墙上的各种荷载中，主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等。在幕墙的节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。所以，作用于垂直立面幕墙的荷载主要是风荷载、地震作用，幕墙平面内主要是幕墙结构自重，其中风荷载引起的效应最大。
在进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。 1、风荷载 根据规范，垂直于幕墙表面上的风荷载标准值，按下列公式(2.1)计算：W k = bz ms mz Wo ················(2.1) 式中: W k ---风荷载标准值( KN/m2)； bz---瞬时风压的阵风系数； ms---风荷载体型系数； mz---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规范》GBJ9取值； W o---基本风压( KN/m2)。 按规范要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4，即风荷载设计值为： W= γw W k = 1.4W k ··············(2.2) 2、地震作用 幕墙平面外地震作用标准值计算公式如下： qEK =bEamax GkA ·················(2.3) 式中, qEK为垂直幕墙平面的分布水平地震作用；( KN/m2) bE为地震动力放大系数； amax为水平地震影响系数最大值； GkA为单位面积的幕墙结构自重( KN/m2)。
干挂石材幕墙设计计算书 基本参数:XX地区基本风压0.650kN/m2 抗震设防烈度7度设计基本地震加速度0.10g Ⅰ.设计依据: 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006版) 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003 《建筑幕墙》 JG 3035-1996 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001 《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2004 《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2004 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T 3098.1-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB/T 3098.2-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T 3098.5-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T 3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T 3098.15-2000 《浮法玻璃》 GB 11614-1999 《钢化玻璃》 GB/T 9963-1998 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999 《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》 《BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版)》 Ⅱ.基本计算公式: (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： --A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； --B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； --C类指有密集建筑群的城市市区； --D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 本工程按B类地区计算风荷载。 (2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006版)规定采用风荷载计算公式: W k=βgz×μs×μz×W0（7.1.1-2） 其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)； βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006版)第7.5.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计
第三部分、单索结构玻璃幕墙结构计算 第一章、荷载计算 一、计算说明 本章我们计算的是位于群楼部分的单索结构玻璃幕墙，单索结构幕墙总高度36.430 m，总长度24 m。整个单索玻璃幕墙的主立面为一双曲平面，计算时，取风荷载计算部分表3-1中XX风荷载进行计算，在此部分单层拉索点式玻璃幕墙的最大水平分格为a=1960 mm，竖向分格为b=1921 mm，标准层层高为H=4.2 m。幕墙位于A座北立面的4轴与D轴的交汇处，幕墙形式及做法见投标图中DY-M02。支撑结构采用钢结构支撑体系。 二、单索玻璃幕墙的自重荷载计算（可按具体工程状况进行荷载工况分析） 1、玻璃幕墙自重荷载标准值计算 G AK：玻璃面板自重面荷载标准值 玻璃面板采用TP8+1.14PVB+TP8 mm厚的中空钢化玻璃 G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.41 KN/m2 G GK：考虑各种零部件和索件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值 G GK=0.45 KN/m2 2、玻璃幕墙自重荷载设计值计算 r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值 G G=r G·G GK=1.2×0.45=0.54 KN/m2 三、单索玻璃幕墙结构承受的风荷载计算 说明：根据点支式幕墙工程技术规程（CECS127—2001），在计算点支式支撑结构风荷载标准值时，取风阵系数进行计算，其计算过程有待进一步修正。此处只是取其意，具体计算过程暂不能作为本版标准计算书的正确部分。 1、水平风荷载标准值计算
W 0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇） H ：单索结构玻璃幕墙钢结构高度，取H=36.430 m T ：结构的基本自振周期,取T=0.474 s 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表E T=0.013H=0.013×36.43=0.474 s ξ：脉动增大系数，取ξ=1.779 由W 0·T 2=0.62×0.45×0.4742 =0.063，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 υ：脉动影响系数，取υ=0.806 由c 类地区，单索结构高度36.43 m ，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.74 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 βZ ：风振系数 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.4.2 βZ =Z Z μξν?+1=999.00.1806.0779.11??+=2.435 μS ：风荷载体型系数，取μS =-1.2 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第 W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值 W K =1.1βz ·μS ·μZ ·W 0=1.1×2.435×（-1.2）×0.74×0.45=-0.9 KN/m 2 （负风压） 取W K =1.0 KN/m 2 2、水平风荷载设计值计算 r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 W ：作用在幕墙上的风荷载设计值 W=r W ·W K =1.4×1.0=1.4 KN/m 2 四、荷载组合（面板） 1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算 ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 q K =ψW ·W K +ψE ·q EK =1.0×1.0+0.5×0.64=1.32 KN/m 2
单元式半隐框幕墙 设计计算书 一、工程概况 工程名称: 建设地点: 山东省青岛市 建筑物标高：20.0m 建筑面积： 主体结构形式：框架结构 建筑物抗震设防烈度：7度 本次设计范围：单元式半隐框幕墙。 建设单位： 建筑设计单位： 二、设计计算依据 1、建筑结构施工图 2、标准规范： GB/T21086-2007 《建筑幕墙》 JGJ102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ113-2009 《建筑玻璃应用技术规程》 GB50210-2001 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50300-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》 GBJ50016-2002 《建筑设计防火规范》 GB50057-2001 《建筑物防雷击设计规范》 JGJ101-96 《建筑抗震试验方法规程》 GB50011-2001 《建筑抗震设计规范》
GB50017-2003 《钢结构设计规范》 CECS 102：2002 《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》 GB5237.1～6-2004 《铝合金建筑型材》 GB/T15227-2007 《建筑幕墙抗风压、气密、水密性能检测方法》GB/T118250-2000 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB16776-2005 《建筑用硅酮结构密封胶》 JG/T882-2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 GB/14683-2003 《硅酮建筑密封胶》 JC486- 2001 《中空玻璃用弹性密封剂》 JC/T883-2001 《石材幕墙接缝用密封胶》 JC693-1998 《热反射玻璃》 GB17841-1999 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 9962-1999 《夹层玻璃》 GB/T 11944-2002 《中空玻璃》 GB/T9963-1998 《钢化玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》 JC/T915-2003 《热弯玻璃》 GB/T17748 《铝塑复合板》 YS/T429.2---2000 《铝幕墙板氟碳喷涂铝单板》 GB/T18600---2001 《天然花岗石建筑板材》 GB/T9298-1988 《平开铝合金窗执手》 GB/T9300-1988 《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T5277 《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T818-2000 《十字槽盘头螺钉》 GB3098.1-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB3098.4-2000 《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB3098.5-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》
XXXX工程石材幕墙 设 计 计 算 书 二〇年月
目录 1 计算引用的规、标准及资料 (1) 1.1 幕墙设计规： (1) 1.2 建筑设计规： (1) 1.3 铝材规： (2) 1.4 金属板及石材规： (2) 1.5 玻璃规： (3) 1.6 钢材规： (3) 1.7 胶类及密封材料规： (4) 1.8 门窗及五金件规： (4) 1.9 相关物理性能级测试方法： (5) 1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (6) 1.11 土建图纸： (6) 2 基本参数 (6) 2.1 幕墙所在地区： (6) 2.2 地面粗糙度分类等级： (6) 2.3 抗震烈度： (6) 3 幕墙承受荷载计算 (6) 3.1 风荷载标准值的计算方法： (6) 3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值： (7) 3.3 计算面板材料时的风荷载标准值： (8) 3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： (8) 3.5 作用效应组合： (8) 4 幕墙立柱计算 (9) 4.1 立柱型材选材计算： (9) 4.2 选用立柱型材的截面特性： (10) 4.3 立柱的力分析： (11) 4.4 幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算： (12) 4.5 幕墙立柱的挠度验算： (14) 5 幕墙横梁计算 (14) 5.1 横梁型材选材计算： (15) 5.2 确定材料的截面参数： (16) 5.3 选用横梁型材的截面特性： (17) 5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算： (18) 5.5 横梁的挠度计算： (18) 5.6 横梁的抗剪计算：(梯形荷载作用下) (19) 6 短槽式(托板)连接石材的选用与校核 (20) 6.1 石材板块荷载计算： (20) 6.2 石材的抗弯设计： (21)
2 .计算书 某大学7层学生宿舍楼，采用钢筋混凝土框架结构，没有抗震设防要求，设计年限为50年，试设计该结构(限于篇幅，本例仅介绍 轴框架结构的设计)。 2.1设计资料 7层钢筋混凝土框架结构学生宿舍，设计使用年限为50年，其建筑平面图和剖面图分别如图1-1、图1-2所示，L 1=6m ，H 1=4.5m 。 (1)设计标高：室内设计标高土0.000相当于绝对标高4.400m ，室内外高差600mm 。 (2)墙身做法：墙体采用灰砂砖，重度γ=18kN/m 3 ，外墙贴瓷砖，墙面重0.5kN/㎡，内 墙面采用水泥粉刷，墙面重0.36kN/㎡。 (3)楼面做法：楼面构造层的恒载标准值为1.56kN/㎡；楼面活荷载标准值为2.5kN/㎡。 (4)屋面做法：屋面采用柔性防水，屋面构造层的恒载标准值为3.24 kN/㎡；屋面为上人屋面，活荷载标准值为2.0kN/㎡。 (5)门窗做法：木框玻璃窗重0.3kN/㎡,木门重0.2kN/㎡。 (6)地质资料：位于某城市的郊区，底层为食堂，层高4.5m ,2~7层位学生宿舍。 (7)基本风压：4.00=ω 2 m kN 。 (8)材料选择：混凝土强度等级C35，钢筋级别HRB400和HPB300。 图1-1 建筑平面图 2.2 结构布置及结构计算简图的确定
结构平面布置如图2-1所示。各梁柱截面尺寸确定如下： 图2-1 结构平面布置图 边跨(AB 、CD 跨)梁： mm l l h )1000~7.666(8000121 )121~81(=?==， 取mm h 1000=；h b ) 3 1 ~21(=，取 mm b 400=。 边柱和中柱(A 轴、B 轴、C 轴)连系梁：取mm mm h b 500250?=?；中柱截面均为mm mm h b 600500?=?，边柱截面均为mm mm h b 500450?=?现浇楼板厚mm 120。 结构计算简图如图3-59所示根 据地质资料，确定基础顶面标高为mm 1500-，由此求得底层层高为 mm 5.6。 各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2-2。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取02I I =（0I 为考虑楼板翼缘作用的梁截面 惯性矩）。 图 2-2 结构计算简图：单位；×10-3E （m 3）
计算书 设计： 校对： 审核： 批准：
目录 1 基本参数 (1) 1.1 幕墙所在地区 (1) 1.2 地面粗糙度分类等级 (1) 1.3 抗震设防 (1) 2 幕墙转接件焊缝计算 (1) 2.1 基本参数： (1) 2.2 荷载标准值计算 (2) 2.3 焊缝计算 (2) 2.4 焊缝特性参数计算 (3) 2.5 焊缝校核计算 (3)
玻璃幕墙转接件焊缝设计计算书 1 基本参数 1.1幕墙所在地区 **地区； 1.2地面粗糙度分类等级 幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 1.3抗震设防 按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别： 1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类； 2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类； 3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类； 4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类； 在维护结构抗震设计计算中： 1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用； 2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用； 3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 根据国家规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001 2008版)，唐山地区地震基本烈度为：8度，地震动峰值加速度为0.2g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：α max =0.16； 2 幕墙转接件焊缝计算 2.1基本参数： 1：计算点标高：100m； 2：幕墙立柱跨度：L=5100mm，短跨L 1=500mm，长跨L 2 =4600mm； 3：立柱计算间距：B=1400mm； 4：立柱力学模型：双跨梁；