第一章：建筑设计说明
1、建筑概况
1.1设计题目：郑州兴城建筑办公楼
1.2建设地点：河南省郑州市高新开发区文化大道北。
1.3工程概况：本设计为办公楼，地上五层为办公室，每层层高3.9m。建筑面积为5188.05m2，室内外高差0.6m，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，
1.4 结构形式：框架结构
1.5建筑结构安全等级为二级，建筑耐火等级为二级，层面防水等级为二级。
1.6功能布置
a 底层布置门厅、接待室、值班室、配电间、消防控制室。
b 二、三层每层各设100m2会议室一间，60m2办公室一间.
c 顶层布置200m2活动室，其余为普通办公室
d其他各层房间为普通办公室
e各层布置男女卫生间，并设前室。
f屋面为上人屋面。
1.7建筑设备
本办公楼采用集中空调，水、电由市政提供
1.8建筑装修及材料
a.外墙面：外墙涂料
b.内墙面：内墙涂料。卫生间及前室内墙面选用面砖。
c.顶棚：吊顶部分用轻钢龙骨矿棉吸音板吊顶，其余采用内墙涂料。
d.楼、地面：地板砖。
1.9墙体材料：外墙采用250厚加气混泥土砌块，内墙采用200厚加气混泥土砌块，标高-1.450以下墙体为250厚钢筋混泥土墙
1.10门窗：
a.建筑外窗抗风压性能为3级、气密性能为4级、水密性能3级、保温性
能3级、隔声性能为3级。
b.门窗安装制作遵循《国家通用建筑标准设计》92SJ70。
2.设计资料：
2.1建筑要求：总面积5188.05 m2左右，主体建筑5层，层高
3.9米。
2.2结构要求：钢筋混凝土框架结构，墙体采用预压蒸气混凝土砌块，现浇钢筋混凝土楼板。
2.3建设场地工程地质概况
A、地形、地貌：拟建场地地貌属山前冲积平原。
B、地质构成：根据岩土工程勘察报告，按底层de成因、时代及物理力学性质差异，勘探深度范围内从上到下场地地质构成如下：
a）耕土：层厚0.40-0.70m；
b）粉质粘土，层厚3.20-3.70m，承载力标准值fk=160Kpa；
c）粉质粘土，层厚0-2.50m，承载力标准值fk=170Kpa；
d) 粉质粘土，层厚3.60-4.60m，承载力标准值fk=200Kpa。
C、水文概况：场地地下水类型为孔隙潜水，勘察期间测得地下水位埋深
4.50m，场地水位年变幅1.0-1.5m。
D、岩土工程评价
根据地质勘察结果，场地地形平坦，由于场区地基土层层面坡度均小于10%，地基土de物理力学性能差异不大，因此地基属均匀性地基。郑州地区属非自重湿陷性黄土地区。
3、建筑细部设计
（1）建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本de热环境要求，发挥投资de经济效益。
（2）建筑体型设计应有利于减少空调与采暖de冷热负荷，做好建筑围护结构de保温和隔热，以利节能。
（3）采暖地区de保温隔热标准应符合现行de《民用建筑节能设计标准》de规定。
（4）室内应尽量利用天然采光。
（5）为满足防火和安全疏散要求，设有二部楼梯。
（6）墙身做法墙体为加气混凝土砌块。用M5混合砂浆砌筑。内粉刷为20mm厚水泥砂浆打底，做水泥内墙面，做水刷石外墙面。
（7）楼面做法楼板顶面为大理石面层，水泥砂浆擦缝，30mm厚1：3干硬性水泥砂浆和水泥浆丝打底找平，楼板厚120mm。楼板底面为15 mm 厚水泥砂浆打底，刷内墙涂料。
（8）屋面做法板底15mm厚抹灰，120mm厚现浇钢筋混凝土板，40mm厚水泥石灰焦渣砂浆找坡层，15mm厚水泥砂浆找平层，冷底子油一道上铺SBS防水卷材二道，30mm厚C20细石混凝土防水。
（9）门窗做法门厅处为塑钢门，其余为铝合金推拉窗、木门。
第二章结构设计说明
1、结构方案选取
1.1竖向承重体系选取
选择合理de抗侧力结构体系，进行合理de结构或构件布置，使之具有较大de抗侧刚度和良好de抗风、抗震性能，是结构设计de关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。
常见de竖向承重体系包括砖混结构体系、框架结构体系、剪力墙结构体系、框架-剪力墙结构体系及筒体结构体系等。
框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大de使用空间，易于满足多功能de使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好de延性性能。其缺点是结构de抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。
本设计为五层de多层结构，根据办公楼de功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构de竖向承重体系。
1.2水平向承重体系选取
常见de横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。
本设计采用现浇肋梁楼盖结构，现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好de技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋de用量，能充分发挥材料de 作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂de结构平面及各种复杂de楼面荷载。
2、楼梯方案de选择
整体式楼梯按照结构形式和受力特点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋楼梯等。其中，应用较为经济de、广泛de是板式楼梯和梁式楼梯，剪刀式楼梯、圆形楼梯和螺旋式楼梯属于空间受力体系，外观美观，但结构受力复杂，设计与施工较困难，用钢量大，造价高，在实际中应用较少。
板式楼梯由梯段板、平台板和平台梁组成。梯段板为带有踏步de斜板，其下表面平整，外观轻巧，施工支模方便，但斜板较厚，结构材料用量较多，不经济。故当梯段水平方向跨度小于或等于3.5ｍ时，才宜用板式楼梯。
梁式楼梯由踏步板、斜梁、平台板和平台梁组成。踏步板支承与两端de 斜梁上，斜梁可设在踏步下面，也可设在踏步上面。根据梯段宽度大小，梁式楼梯de梯段可采用双梁式，也可采用单梁式。一般当梯段水平投影跨度大于3.5ｍ时，用梁式楼梯。
结构中de楼梯采用板式楼梯。若采用梁式楼梯，支模困难，施工难度较大。采用梁式楼梯所带来de经济优势主要是钢筋用量较省，采用de楼梯板较薄，混凝土用量也较少，会被人工费抵消。
3、建筑材料de选择
梁柱、基础、楼梯均采用C30de混凝土，用以提高整个结构de强度。由于施工工艺de改进，技术de提高，提高混凝土de强度不会引起整个结构de造价大幅提高。
4、基础形式选取
本设计de基础形式选取边柱采用柱下独立基础，中柱采用联合基础。多层框架结构de基础，一般有柱下独立基础、条形基础、十字形基础、片筏基础，必要时也可采用箱形基础或桩基等。
基础类型de选择，取决于现场de工程地质条件、上部结构荷载de大小、上部结构对地基上不均匀沉降及倾斜de敏感程度以及施工条件等因素，还应进行必要de技术经济比较。
5、结构布置计算
根据该房屋de使用功能及建筑设计de要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。主体结构为5层，层均为3.9m。填充墙采用200厚de加气混凝土砌块。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度为120mm。
一般情况下，框架结构是一个空间受力体系。为方便起见，常常忽略结构纵向和横向之间de空间联系，忽略各构件de扭转作用，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于通常横向框架de间距相同，作用
于各横向框架上de荷载相同，框架de抗侧刚度相同，因此，各榀横向框架都将产生相同de内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性de一榀横向框架进行分析即可。
第三章 结构计算书
1 框架结构计算方法，框架截面尺寸de 确定
1.1框架计算方法de 确定:
在竖向荷载作用下，规则多层框架de 侧移很小，可近似认为侧移为零，可选用力矩分配法进行内力分析。具体步骤如下：①计算各跨梁在竖向荷载作用下de 固端弯矩；②计算框架各节点de 力矩分配系数；③将各节点de 不平衡力矩同时进行分配，并向远端传递，再在各节点分配一次，即可结束。
在水平荷载作用下，对于比较规则de 、层数不多de 框架结构，当柱轴向变形对内力及位移影响不大时，可选用D 值法进行内力分析。柱de 抗侧移刚度与梁de 线刚度有关，柱de 反弯点高度与梁柱线刚度比、上下层梁de 线刚度比、上下层de 层高变化有关。考虑上述因素de 影响，对柱de 抗侧移刚度和反弯点高度进行修正，就是D 值法。
1.2主要构件材料及尺寸估算
1.2.1主要构件材料
框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，墙体采用混凝土空心砌块， 混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土，钢筋使用HPB235，HRB 400二种钢筋。
1.2.2主要构件de 截面尺寸
（1）框架梁：
横向框架梁，最大跨度L=8.1m ，
h=（1/8~1/12）L=1000mm~675mm ，取h=800mm b=（1/2~1/3）h=400mm~266mm ，取b=300mm 纵向框架梁，最大跨度L=5.4m ，
h=（1/12~1/13）L=450mm~415mm ，取h=600mm b=（1/2~1/3） h=300mm~200mm ，取b=250mm
（2）框架柱：
初定边柱尺寸400mm×600mm，中柱500mm×500mm 角柱500mm×600mm，一至五层框架柱混凝土强度等 C30。
c c
N
f A μ=
N Fgn β=
其中，n 为验算截面以上楼层层数，g 为折算在单位建筑面 积上de 重力荷载代表值，框架结构近似取18 kN/m 2，F 为 按简支状态计算de 柱de 负荷面，β为考虑地震作用组合后柱 轴压力增大系数。
抗震等级四级de 框架结构轴压比 1.0μ=，边柱和中柱de 负 荷面积分别是5.4m×4.05m 和5.4m×5.4m。
边柱 321.3 5.4 4.0518105
1789361.014.3c A mm ?????≥
=? 中柱 321.25 5.4 5.418105
2294051.014.3
c A mm ?????≥
=? 所以边柱取400mm×600mm，中柱取500mm×500mm。
1.2.3.框架结构计算简图和结构平面布置图
框架结构计算简图
2.屋面和楼面板de 荷载计算
屋面和楼面板de 荷载取自《建筑荷载规范》（GB50009—2001）。
2.1屋面恒荷载：
屋面构造见下图：
防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水 2
/0.1m KN 防水层 (柔性 ) 冷底子油一道上铺SBS 防水卷材二道 2
/35.0m KN
找平层：15厚水泥砂浆 2
3/30.0/20015.0m KN m KN m =? 找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆找坡 2
3/56.0/1404.0m KN m KN m =?
保温层：80厚1：10珍珠岩保温层 23/56.0/708.0m KN m KN m =? 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 23/3/2512.0m KN m KN m =?
抹灰层：15厚板底抹灰 2
3/3.0/20015.0m KN m KN m =?
屋面恒荷载 2
/07.6m KN
2.2.楼板计算
根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002），楼板长边l02与短边
l01之比小于2时，宜按双向板计算。楼板长边l02与短边l01之比大于2，但小于3.0时，宜按双向板计算，当按沿短边受力de 单向板计算时，应沿长边方向布置足够de 构造钢筋。
根据本工程de 实际尺寸，楼板全为双向板，楼板按照弹性方法进行计算。
双向板按弹性理论de 计算方法： ①多跨连续双向板跨中最大正弯矩：
为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载g+q/2及间隔布置±q/2两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支de 。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板de 弯矩，然后叠加得到各区格板de 跨中最大弯矩。 ②多跨连续双向板支座最大负弯矩：
支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。
g
g
连续双向板de计算图示
（1）标准层楼板计算：
标准层楼板区格划分：
标准层楼板区格图
①板A
板A按四边固定计算：
一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/
2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm
板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于Lx 方向de跨中弯矩Mx
Mx=(0.01393+0.02794/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×4.22= 2.20kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加de弯矩：
Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M
Mx= 2.20 + 1.11 = 3.31kN·M
Asx= 257.92mm2，实配 8@180 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
平行于Ly 方向de跨中弯矩My
My =(0.02794+0.01393/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.47kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加de弯矩：
Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M
My= 3.47 + 1.62 = 5.08kN·M
Asy= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Lx 方向de支座弯矩Mx'
Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kN·M
Asx'= 265.06mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Ly 方向de支座弯矩My'
My' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kN·M
Asy'= 321.57mm2，实配 8@150 (As ＝335.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.279%
②板B
一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/固定/
2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm
板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于Lx 方向de跨中弯矩Mx
Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.22kN·M
考虑活载不利布置跨中X向应增加de弯矩：
Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M
Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kN·M
Asx= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
平行于Ly 方向de跨中弯矩My
My =(0.03255+0.02206/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.17kN·M
考虑活载不利布置跨中Y向应增加de弯矩：
Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M
My= 4.17 + 1.62 = 5.79kN·M
Asy= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Lx 方向de支座弯矩Mx'
Mx' =0.07144×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.85kN·M
Asx'= 340.29mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Ly 方向de支座弯矩My'
My' =0.07939×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.94kN·M
Asy'= 379.79mm2，实配 8@150 (As ＝335mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.279%
③板D
一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/
2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm
板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于Lx 方向de跨中弯矩Mx
Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.25kN·M
考虑活载不利布置跨中X向应增加de弯矩：
Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M
Mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kN·M
Asx= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
平行于Ly 方向de跨中弯矩My
My =(0.03728+0.02140/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.69kN·M
考虑活载不利布置跨中Y向应增加de弯矩：
Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M
My= 4.69 + 1.62 = 6.30kN·M
Asy= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Lx 方向de支座弯矩Mx'
Mx' =0.07520×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.36kN·M
Asx'= 358.94mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2, )
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Ly 方向de支座弯矩My'
My' =0.09016×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 12.42kN·M
Asy'= 433.83mm2，实配 8@150 (As ＝335.mm2, )
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.279%
④板E
一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/
2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm
板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于Lx 方向de跨中弯矩Mx
Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 2.34kN·M
考虑活载不利布置跨中X向应增加de弯矩：
Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M
Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kN·M
Asx= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
平行于Ly 方向de跨中弯矩My
My =(0.03214+0.01435/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.95kN·M
考虑活载不利布置跨中Y向应增加de弯矩：
Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M
My= 3.95 + 1.62 = 5.57kN·M
Asy= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Lx 方向de支座弯矩Mx'
Mx' =0.05707×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.86kN·M
Asx'= 269.77mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Ly 方向de支座弯矩My'
My' =0.07319×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.09kN·M
Asy'= 348.92mm2，实配 8@150 (As ＝335.mm2 )
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.279%
⑤板C
一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/
2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 3.60 kN/M2
可变荷载标准值：q ＝ 2.50 kN/M2
计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm
板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于Lx 方向de跨中弯矩Mx
Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加de弯矩：
Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kN·M
Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kN·M
Asx= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝251mm2)
ρmin ＝0.200% ，ρ ＝0.251%
平行于Ly 方向de跨中弯矩My
My =(0.04000+0.00380/5)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72= 1.80kN·M
考虑活载不利布置跨中Y向应增加de弯矩：
Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M
My= 1.80 + 1.28 = 3.08kN·M
Asy= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝251.mm2)
ρmin ＝0.200% ，ρ ＝0.251%
沿Lx 方向de支座弯矩Mx'
Mx' =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M
Asx'= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝251.mm2)
ρmin ＝0.200% ，ρ ＝0.251%
沿Ly 方向de支座弯矩My'
My' =0.08290×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 4.73kN·M
Asy'= 200.00mm2，实配 10@200 (As ＝393.mm2)
ρmin ＝0.200% ，ρ ＝0.393%
(2)楼面板设计：
①板A
一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/
2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
可变荷载标准值：q ＝0.70 kN/M2
计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm
板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于Lx 方向de跨中弯矩Mx
Mx =(0.01393+0.02794/5)×(1.35× 5.2+0.98×0.3)× 4.22= 2.57kN·M
考虑活载不利布置跨中X向应增加de弯矩：
Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4×0.3)× 4.22 = 0.27kN·M
Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kN·M
Asx= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
平行于Ly 方向de跨中弯矩My
My =(0.02794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98×0.3)× 4.22= 4.04kN·M
考虑活载不利布置跨中Y向应增加de弯矩：
Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M
My= 4.04 + 0.40 = 4.43kN·M
Asy= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Lx 方向de支座弯矩Mx'
Mx' =0.05610×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.72kN·M
Asx'= 264.57mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2, )
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Ly 方向de支座弯矩My'
My' =0.06765×(1.35× 5.2+0.98×0.7)× 4.22 = 9.31kN·M
Asy'= 320.96mm2，实配 8@150 (As ＝335.mm2, )
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.279%
②板B
一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/
2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
可变荷载标准值：q ＝0.70 kN/M2
计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm
板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于Lx 方向de跨中弯矩Mx
Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.35× 5.2+0.98×0.3)× 4.22= 3.76kN·M
考虑活载不利布置跨中X向应增加de弯矩：
Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M
Mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kN·M
Asx= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
平行于Ly 方向de跨中弯矩My
My =(0.03255+0.02206/5)×(1.35× 5.2+0.98×0.3)× 4.22= 4.86kN·M
考虑活载不利布置跨中Y向应增加de弯矩：
Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4×0.3)× 4.22 = 0.40kN·M
My= 4.86 + 0.40 = 5.25kN·M
Asy= 257.92mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Lx 方向de支座弯矩Mx'
Mx' =0.07144×(1.35× 5.2+0.98×0.7)× 4.22 = 9.83kN·M
Asx'= 339.65mm2，实配 8@200 (As ＝279.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%
沿Ly 方向de支座弯矩My'
My' =0.07939×(1.35× 5.2+0.98×0.7)× 4.22 = 10.92kN·M
Asy'= 379.07mm2，实配 8@150 (As ＝335.mm2)
ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.279%
③板D
一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/
2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
可变荷载标准值：q ＝0.70 kN/M2
计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm
板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于Lx 方向de跨中弯矩Mx
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
65 建筑结构设计分析 张亚超 魏强 西安骊山建筑规划设计院 摘 要：本文主要介绍建筑结构的基本内容,然后针对目前建筑结构设计当中墨守成规的现象,提倡采用概念设 计思想来促进结构工程师的创造性,推动结构设计的发展，对建筑结构设计常见问题做了分析，为以后的设计提供参考。 关键词：建筑；结构设计；方法；概念设计 而建筑结构设计优化方法的应用则既能满足建筑美观、造型优美的要求，又能使房屋结构安全、经济、合理，成为实质意义上的“经济适用”房。 1 结构设计的基本内容 1.1 屋顶（面）结构图 当建筑是坡屋面时,结构的处理方式有两种:梁板式及折板式。梁板式适用于建筑平面不规整,板跨度较大,屋面坡度及屋脊线转折复杂的坡屋面。反之,则适用折板式。两种形式的板均为偏心受拉构件。板配筋时应有部分或全部的板负筋拉通以抵抗拉力。板厚基于构造需要一般不宜小于 120 厚。此外梁板的折角处钢筋的布置应有大样示意图。至于坡屋面板的平面画法, 建议采用剖面示意图加大样详图的表示方法（实践证明此方法便于施工人员正确理解图纸）。1.2 结构平面图 在绘制结构平面布置图前有个问题需要说明一下, 就是要不要输入结构软件进行建模的问题。当建筑地处抗震设防烈度为 6 度区时,根据建筑抗震设计规范,是可以不用进行截面抗震验算的但应符合有关的抗震措施要求。那么对于砌体结构来讲如果时间不是很充足的话应该可以不用在软件中建模的,直接设计即可,但要注意受压和局部受压的问题。必要时进行人工复核。对于局部受压的防御措施是要按规定对梁下设梁垫以及设置构造柱等措施。如果时间不是很紧张的话建议还是输入建模较好, 有一个便利就是可以利用软件来进行荷载导算。另外，当建筑地处抗震设防烈度为 7 度及以上时我的观点是必须要输入软件建模计算的, 绘制结构平面图时如果没有建模的话就可以直接在建筑的条件图上来绘制结构图了, 这一步必不可少的是删除建筑图中对结构来讲没有用的部分,简单快捷的方法是利用软件的图层功能,直接冻结相关的层。然后再建立新的结构图层:圈梁层、构造柱层、梁层、文字层、板钢筋层等等。这样做的目的是提高绘图效率, 方便在不同结构平面图间的拷贝移动和删除。1.3 楼梯 楼梯梯板要注意挠度的控制, 梯梁要注意的是梁下净高要满足建筑的要求, 梯梁的位置尽量使上下楼层的位置统一。局部不合适处可以采用折板楼梯。折板楼梯钢筋在内折角处要断开分别锚固防止局部的应力集中。阁楼层处的楼梯由于有 分户墙的存在要设置抬墙梁。注意梁下的净空要求, 并要注意梯板宽度的问题。首段梯板的基础应注意基础的沉降问题, 必要时应设梯梁。1.4 基础 基础要注意混凝土的标号选择应符合结构耐久性的要求。基础的配筋应满足最小配筋率的要求（施工图审查中心重点审查部位）。条基交接部位的钢筋设置应有详图或选用标准图。条基交叉处的基底面积不可重复利用,应注意调整基础宽度。局部墙体中有局部的较大荷载时也要调整基础的宽度（因软件计算的是墙下的平均轴力）。基础图中的构造柱,当定位不明确时应给予准确定位。 2 概念设计 所谓的概念设计一般指不经数值计算, 尤其在一些难以做出精确理性分析或在规范中难以规定的问题中, 依据整体结构体系与分体系之间的力学关系、结构破坏机理、震害、试验现象和工程经验所获得的基本设计原则和设计思想, 从整体的角度来确定建筑结构的总体布置和抗震细部措施的宏观控制。运用概念性近似估算方法, 可以在建筑设计的方案阶段迅速、有效地对结构体系进行构思、比较与选择,易于手算。所得方案往往概念清晰、定性正确,避免后期设计阶段一些不必要的繁琐运算,具有较好的经济可靠性能，同时,也是判断计算机内力分析输出数据可靠与否的主要依据。 概念设计的重要性：概念设计是展现先进设计思想的关键，一个结构工程师的主要任务就是在特定的建筑空间中用整体的概念来完成结构总体方案的设计，并能有意识地处理构件与结构、结构与结构的关系。一般认为，概念设计做得好的结构工程师，随着他的不懈追求，其结构概念将随他的年龄与实践的增长而越来越丰富，设计成果也越来越创新、完善。遗憾的是，随着社会分工的细化，大部分结构工程师只会依赖规范、设计手册、计算机程序做习惯性传统设计，缺乏创新，更不愿（不敢）创新，有的甚至拒绝对新技术、新工艺的采纳（害怕承担创新的责任）。大部分工程师在一体化计算机结构程序设计全面应用的今天，对计算机结果的明显不合理、甚至错误不能及时发现。 3 建筑结构设计常见问题 （下转第67页）
第一部分建筑设计说明 1.1.总平面设计 本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。 1.2.平面设计 本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。 （1）使用部分设计 1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。 2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 （2）交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。 为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。 （3）平面组合设计 该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。 1.3.立面设计 本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多
推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。 1.4.剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。 1.5.建筑设计的体会 本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。 本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。
办公楼设计计算书 设计简介： 拟建建筑多层办公楼为永久性建筑，能满足350左右的人工作，该建筑所在地使用面积（红线面积）2 72151080m ?=位于攀枝花市区，建筑周围配有休闲广场，绿化带。 办公楼实际占地面积69.6114.4L B ?=?=，分为六层。总建筑面积为2 6000m ， 采用现浇楼板，现浇框架纵横向承重，各层层高均3.3m ，在设计计算时考虑抗震设防要求。 各层楼的布局中有普通办公室、专用办公室、会议室、接待室、陈列室、卫生间和 开水房等满足使用要求。 第一部分 双向板的设计 板采用现浇整体式楼板，板厚100h mm =，采用25C 混凝土，板中钢筋采用235HPB 级钢筋，在该多层办公楼设计中，除中间两跨为单向板外其余楼板均为双向板。采用弹性理论计算的方法来计算板和支座中的内力，采用弯矩调幅法对结构按弹性理论方法所求的弯矩值和剪力值进行适当的调整，以考虑结构非弹性变形所引起的内力重分布。 一．梁的截面尺寸和板的计算跨度及荷载确定 拟定板厚100h mm =，板的保护层厚度20mm ， 则板的有效高度为01002080h mm =-=。纵横向主次梁确定： 主梁高1111 ( )()(60008400)5001050128128h l mm ==?=，取700h mm =， 1111( )()7003502332323b h mm ==?=，取300b mm =。 次梁高1 111( )()60005003331281218h l mm ==?=，取500h mm =， 1111( )()500250166.72 323 b h mm ==?=，取250b mm =。 所以主梁截面尺寸为300700b h mm mm ?=?， 次梁截面尺寸为250500b h mm mm ?=?。 二.板荷载的确定 （一）荷载设计值 1.楼面的做法如图所示：
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
第一章建筑设计 一、建筑概况 1、设计题目：++++++++++++ 2、建筑面积：6500㎡ 3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起） 4、建筑层数：六层 5、结构类型：框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、气象条件 本地区基本风压 0.40kN/㎡，基本雪压0.35kN/㎡(按你设计的城市查荷载规范) 2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g(按你设计的城市查抗震规范) 3、工程地质条件 建筑地点冰冻深度0.7M；(按你设计的城市查地基设计规范) 建筑场地类别：Ⅱ类场地土；（任务书如无，可按此） 场地土层一览表（标准值）（可按此选用）
注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、屋面做法： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（200mm厚） 找平层：20mm厚1：3水泥砂浆 结构层：100mm厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底15mm厚 5、楼面做法：水磨石地面：或铺地砖 120㎜厚现浇砼板（或按你设计的楼板厚度） 粉底（或吊顶）15mm厚 6、材料 梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋 四、建筑要求 建筑等级:耐火等级为Ⅱ级 抗震等级为3级 设计使用年限50年 五、采光、通风、防火设计 1、采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、防火设计 本工程耐火等级为Ⅱ级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个（按设计），可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六、建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。
目录 第1章设计总说明 ...................................................................... 错误！未定义书签。 1.1工程概况 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.2层面及楼面做法 ................................................................ 错误！未定义书签。 1.2.1 层面做法错误！未定义书签。 1.2.2 楼面做法错误！未定义书签。 1.3结构选型 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.3.1 主体结构错误！未定义书签。 1.3.2 其它结构构件选型错误！未定义书签。 1.4结构布置 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.5设计内容 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.5.1 结构布置的坚向荷载计算 6 1.5.2 结构上水平地震力计算6 1.5.3 坚向力及水平作用下的内力分析 6 1.5.4 内力组合 6 1.5.5 梁柱载面设计 6 1.5.6 基础设计 6 第2章构件尺寸初定及材料选定 .............................................. 错误！未定义书签。 2.1确定板截面尺寸 ................................................................ 错误！未定义书签。 2.2确定框架梁截面尺寸 ........................................................ 错误！未定义书签。 2.2.1 主梁截面尺寸错误！未定义书签。 2.2.2 次梁截面尺寸错误！未定义书签。 2.3确定框架柱截面尺寸 ........................................................ 错误！未定义书签。 2.4框架结构计算简图 ............................................................ 错误！未定义书签。 2.4.1 梁的计算跨度及柱高度: 错误！未定义书签。 2.4.2 确定框架结构的计算简图错误！未定义书签。 第3章荷载计算 .......................................................................... 错误！未定义书签。 3.1屋面均布恒载标准值 (10)
结构设计计算书 一.设计概况 1.建设项目名称：星海国际花园住宅楼（B 栋） 2.建设地点：****某地 3.设计资料： 3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.5m 左右的杂填土，以下为1.0m 左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为80 kN/m 2 ，再下面为较厚的 垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m 2 ，可作为天然地基持力层。 地下水位距地表最低为-0.8m,对建筑物基础无影响。 3.2.气象资料： 全年主导风向：偏南风 夏季主导风向：东南风 冬季主导风向：北偏西风 常年降雨量为：1283.70mm 基本风压为：0.36kN/m 2 （B 类场地） 基本雪压为：0.20kN/m 2 3.3.抗震设防要求：七度二级设防 3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高31.45m 。 二.结构计算书 1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。 1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 1.2.1. 主要构件选型 （１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：粉煤灰轻质砌块 （３）墙体厚度：外墙:250mm ，内墙:200mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.2.2. 梁﹑柱截面尺寸估算 （１） 主要承重框架: 因为梁的跨度较接近（4500mm ﹑4200mm ）,可取跨度较大者进行计算. 取L=4500mm h=(1/8~1/12)L=562.5mm~375mm 取h=450mm. 447.94504260>==h l n ==h b )3 1~21(225mm~150mm 取b=250mm 满足b>200mm 且b 500/2=250mm 故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×450mm （２） 次要承重框架： 取L=3900mm h=(1/12~1/15)L=325mm~260mm 取h=400mm 415.74003660>==h l n ==h b )3 1~21(200mm~133mm 取b=250mm 故次要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm （３）楼面连续梁
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
四层框架办公楼结构设计计算书毕业设计 目录 第一章设计任务及基本要求 (2) 1.1 设计原始资料 (2) 1.1.1 工程概况 (2) 1.1.2 设计条件 (2) 1.2 建筑设计任务及要求 (3) 1.3结构设计任务及要求 (4) 第二章建筑设计说明 (5) 2.1建筑平面设计 (5) 2.1.1建筑平面布置 (5) 2.1.2柱网布置 (6) 2.2剖面设计 (6) 2.2.1房间各部分高度 (6) 2.2.2屋面做法 (6) 2.2.3楼面做法 (7) 2.2.4 地面做法 (7) 2.2.5 墙体构造 (7) 2.3 立面设计 (8) 2.3.1 外墙面做法 (8) 第三章结构设计 (8) 3.1 结构方案的选择及结构布置 (8) 3.1.1 结构方案的确定 (8) 3.1.2 基础类型的确定 (8) 3.1.3 结构构件截面尺寸和材料的选择 (8) 3.1.4 结构计算简图 (11) 3.1.5 框架柱的线刚度计算 (12) 3.2 框架荷载计算 (13) 3.2.1 恒荷载计算 (13) 3.2.2 楼面活荷载计算 (17) 3.3 风荷载计算 (18) 3.3.1 风荷载标准值计算 (18) 3.3.2 风荷载作用下的位移验算 (20) 3.4 力计算 (22) 3.4.1 恒荷载作用下的力计算 (22)
3.4.2 活荷载作用下的力计算 (27) 3.4.3 风荷载作用下的力计算 (31) 3.5 力组合 (39) 3.5.1 一般规定 (39)
3.5.2 框架梁柱力组合 (42) 3.6 框架梁、柱截面设计 (74) 3.6.1 框架梁的截面设计 (74) 3.6.2 框架柱的截面设计 (81) 3.7 现浇板的结构设计 (91) 3.7.1 板的结构计算简图 (91) 3.7.2 楼面现浇板设计 (91) 3.8 楼梯设计 (97) 3.8.1 平面布置图 (97) 3.8.2 楼梯梯段斜板设计 (98) 3.8.3 平台板设计 (100) 3.8.4 平台梁设计 (102) 3.9 框架结构柱下基础设计 (103) 3.9.1 设计资料 (103) 3.9.2 基础设计 (104) 3.10 PKPM 力计算 (111) 总结 (122) 参考文献 (123) 致谢 (124) 附录任务书 毕业设计指导书 开题报告 文献综述 外文原文与翻译 实习报告
一、 设计目的与要求 (1) 掌握钢筋混凝土简支梁正截面和斜截面承载力的计算方法 (2) 并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法 (3) 了解并熟悉现梁的有关构造要求 (4) 掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式和制图规定,进一步提高制图的基本技能 二、 设计题目 装配式钢筋混凝土简支梁设计 三、 设计资料 T 型截面梁的尺寸如图所示,梁体采用C 25混凝土,主筋采用HRB 400级钢筋,箍筋采用R 235级钢筋。简支梁计算跨径L 0=24M 和均布荷载设计值=40KN/M 。 跨中截面：M dm =18×q 2b l =18 ×42×242=3024KN ·M m d V =0 L/4截面：M dl =332×q 2b l =332 ×48×202=1800KN ·M 支点截面：M d0=0 0d V =12 q l b =504KN 四、 设计内容 (1) 确定纵向受拉钢筋数量及腹筋设计。 (2) 全梁承载能力图校核。 (3) 绘制梁截面配筋图。 (4) 计算书：要求计算准确,步骤完整,内容清晰。 五、 准备基本数据 由查表得： C25混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa,轴心抗拉强度设计值f td =1.23MPa 。 混凝土弹性模量E c =2.80×104 MPa 。 HRB 400级钢筋抗拉强度设计值f Sd =330MPa, 抗压强度设计值f ＇Sd =330MPa 。 R 235级钢筋抗拉强度设计值f Sd =195MPa, 抗压强度设计值f ＇Sd =195MPa 。 六、 跨中正截面钢筋设计
1、 确定T 型截面梁受压翼板的有效宽度/ f b 由图所示的T 型截面梁受压翼板的宽度尺寸为其等效的平均厚度/ f h =140802 =110mm / 1f b =13L 0=13 ×24000=8000 / 2f b =1580mm(相临两主梁轴线间距离) / 3f b =b +2b h +12/ f h =200+12×110=1520mm 受压翼板的有效高度为： / f b =M in (/ 1f b ,/ 2f b ,/ 3f b )=1520mm ，绘制T 型梁的计算截面如图所示 2、 钢筋数量计算 查附表得受压高度界限系数ξb =0.56 （1） 确定截面有效高度 设a s =120mm ，则h 0=h -a s =1300-120=1180mm （2）判断截面类型 f cd / f b /f h （h 0-/ 2f h ）=11.5×1520×110×（1180-1102 ）=2163.15 KN <3024KN ·M 属于第Ⅱ类T 型梁截面 （3） 确定受压区高度X 由公式r 0M d = f cd b x （h 0-2 x ）+ f cd (/f b -b)/f h （h 0-/2f h ）得 1.0×3024×106=11.5×200X ×（1180- 2x ）+11.5×（1520-200）×110×（1180- 1102） 即：X 2-2360X+9960652.174=0 解得X=550.45 mm <ξb h 0=0.56×1180=660.8 mm 且X>/f h =110mm （4） 求受拉钢筋面积A s 由公式f cd b x+ f cd (/f b -b)/f h =f Sd A s 得 A s =/ fcd bx+ fcd ( -b) fsd f b
1 结构设计说明 1、结构方案选取 选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。 1.1竖向框架承重体系选取 框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好的延性性能。其缺点是结构的抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。 1.2横向框架承重体系选取 常见的横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。 1.3纵、横向混合承重体系选取 在纵、横两个方向布置主梁以承担楼面荷载，就构成了纵、横向混合框架承重方案。纵、横向混合框架承重方案具有较好的整体性，为空间受力体系。 本设计为六层的多层结构，根据功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的纵、横向承重体系。 2、楼梯方案的选择 整体式楼梯按照结构形式和受力特点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋楼梯等。其中，应用较为经济的、广泛的是板式楼梯和梁式楼梯，剪刀式楼梯、圆形楼梯和螺旋式楼梯属于空间受力体系，外观美
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹