2010届毕业设计说明书
题目：支架的机械加工工艺规程编制和专用夹具设计学院：河南工业职业技术学院
专业：机械设计制造
姓名：万智慧
班级：机制1002班
学号：010*******
指导老师：张晓研
起止日期：2009年12月至2010年4月
随着机械制造业的不断发展，社会对生产率的要求也越来越高，因此，大批量生产成为时代的需求，而组合机床就可以满足这一需求，我们有必要来研究他。另外，支架是主要起支撑作用的构架，承受较大的力，也有定位作用，使零件之间保持正确的位置。因此支架加工质量直接影响零件加工的精度性能，我们有必要对其进行研究。
机械制造毕业设计涉及的内容比较多，它是基础课、技术基础课以及专业课的综合，是学完机械制造技术基础（含机床夹具设计）和全部专业课，并进行了实训的基础上进行的，是我们对所有课程的一次深入的综合性的总复习，也是一次理论联系实际的训练，因此，它在我们三年大学生活中占有重要的地位。
本次毕业设计使我们能综合运用机械制造的基本理论，并结合生产实践中学到的技能知识，独立地分析和解决工艺问题，初步具备设计一个中等复杂程度零件（支架）的工艺规程的能力和运用夹具设计的基本原理和方法，拟定夹具设计方案，完成夹具结构设计的能力，也是熟悉和运用有关手册、图表等技术资料及编写技术文件等基本技能的一次实践机会。
一、对零件进行工艺分析并画零件图
1.1支架的作用及结构特点2222222222222222222222222224
1.2支架的工艺分析2222222222222222222222222222222224
1.3支架的零件图222222222222222222222222222222222225
二、选择毛坯的制造方法并绘制毛坯简图
2.1 选择毛坯的制造方式22222222222222222222222222222225
2.2 确定毛坯的形状、大小222222222222222222222222222226
三、制订零件的机械加工工艺路线
3.1 确定零件各孔、平面加工方案222222222222222222222227
3.2 定位基准的选择222222222222222222222222222222222229
3.3 制订工艺路线22222222222222222222222222222222222229
3.4 选择各工序机床及工、夹具、刀具，加工余量及工序间尺寸与公差的
确定222222222222222222222222222222222222210
3.5 切削用量和时间定额的确定222222222222222222222222211
3.6 机械加工工艺过程卡和工序卡2222222222222222222222213
四、机床夹具设计计算和结构设计
4.1确定夹具设计方案，绘制结构原理示意图22222222222215
4.2工件在夹具中加工的精度分析22222222222222222222218
4.3计算夹紧力222222222222222222222222222222222222220
4.4画夹具装配图和零件图22222222222222222222222222221
五、参考文献及毕业设计总结22222222222222222222222222222221
一、 对零件进行工艺分析并画零件图
1.1 支架的作用及结构特点
支架是起支撑作用的构架，承受较大的力，也具有定位作用，使零件之间保持正确的位置。
在支架高20mm 处两个R12mm 宽12mm 的凸出部位之间相隔2mm ，其中一个上有螺纹孔，另一个上有通孔，则此处构造比较复杂，且在支架高36mm 处有2mm 宽的一个缺口，这两部分刚度比较低。中间有Ф30mm 的孔，属于套类结构，伸出部分为一平台，上有螺纹盲孔，在端部有倾斜60°的凸出部分，起定位作用，此处应力教集中，强度要好。在平台下面有增强其硬度的肋板。两个R12mm 凸出，2mm 宽36mm 高处缺口及R10mm 凸出部分为复杂结构，其加工存在一定的难度，要求较高，防止其损坏，需要对其进行必要的热处理。
1.2 零件的工艺分析
主要加工表面Ф30mm 中心孔及两端倒角，上、下端面，M6↓12螺纹盲孔，右端部倾斜60°凸出部分中间孔Ф8mm ，左端两个凸出部分外侧面及其中间M10螺纹孔和Ф11孔。
(1)选用灰铸铁HT150，硬度150～200HB ，负荷低，磨损无关重要，变形很小，经过正火处理。灰铸铁件的牌号和应用范围如表1-1所示。 （2）未标注圆角半径为R3mm 。
（3）加工表面不应该有毛刺、裂缝、结疤、夹渣等缺陷，并应清理清洁。
（4）所有加工表面应光洁，不可有裂缝、压痕、毛刺、气孔、凹痕以及非金属夹杂物。 （5）上下表面应与中心孔轴线保持一定的垂直度0.06mm 和平面度0.05mm ，中心孔内表面表面粗糙度Ra ≤1.6μm ，左端两个凸出部分外表面Ra ≤6.3μm ，右端部倾斜60°凸出部
分中间孔内表面Ra ≤1.6μm ，为较高精度，且Φ8015
.00 。
（6）在加工之前进行人工时效热处理，对毛坯预备性热处理，为降低零件硬度，在精加工阶段的磨削加工前进行淬火处理，淬火后工件硬度提高且易变形。
1.3 支架的零件图，见图纸所示。
二、选择毛坯的制造方式并绘制毛坯简图
2.1 选择毛坯的制造方式
该零件加工要求高，加工面数量多，并且种类繁多，有车、磨端面，钻孔、扩孔、攻螺纹、车倒角、钻斜孔等，位置、形状、尺寸精度都各有要求。支架材料为灰铸铁HT150，硬度为150～200HB，承受中等载荷的零件，摩擦面间的压力≤490KPa,用于一般机械制造，薄
壁（重量不大）零件，工作压力不大的管子配件以及壁厚≤30mm的耐磨轴套等和圆周速度为6～12m/s的带轮以及其他符合表1-1中条件的零件。
毛坯种类的确定是与零件的结构形状、尺寸大小、材料的力学性能和零件的生产类型直接相关的，另外还和毛坯的具体生产条件相关。铸件：包括铸钢、铸铁、有色金属及合金的铸件等。铸件毛坯的形状可以相当复杂，尺寸可以相当大，且吸振性能好，但铸件的力学性能差。
生产纲领为大批量生产，采用精度和生产率高的毛坯制造方法，如金属型铸造，可以使毛坯的形状接近于零件的形状，因此可以减少切削加工用量，从而提高材料的利用率，降低了机械加工成本。金属型铸造就是将熔融的金属浇注到金属模具中，依靠金属自重充满金属模具型腔而获得的铸件，这种铸件比砂型铸造铸件精度高，表面质量和力学性能好，生产效率也高，但需要专用的金属型腔模，适用于大批量生产中的尺寸不大的有色金属铸件，综合上述生产此支架零件选择金属型铸造铸件的方式。
2.2 确定毛坯的形状、大小
（1）毛坯的特点，如表2-1所示：
（5）机械加工余量，工序尺寸确定
由于毛坯及以后各道工序或工步的加工都有误差，因此所规定的加工余量其实只是名义上的加工余量，实际上加工余量有最大加工余量和最小加工余量之分。铸件的机械加工余量见毛坯的制造表2-3所示，尺寸公差等级为12，加工余量等级MA为G，则可选取毛坯的加工余量有4.5mm和3.0mm两种数值，及其他分析，确定毛坯的基本尺寸，画出毛坯简图，如图2-5所示：
图2-5
三、制订零件的机械加工工艺路线
由于零件是大批量生产，它的主要工艺特征是广泛采用专用机床、专用夹具及专用刀具、量具，机床按工艺路线排列组织流水生产。为减轻工人的劳动强度，留有进一步提高生产率的可能，该支架在工艺设计上采用了组合机床的流水线加工方式。
3.1 确定零件各孔、平面的加工方式
（1）孔的加工方式，如表3-1所示：
A 、加工孔Φ30032
.00+
，要求内表面粗糙度Ra ≤6.3μm ，则选择钻-扩-粗铰-精铰的加工方
式；
B 、加工Φ11，要求内表面Ra ≤6.3μm ，选择钻-铰的加工方式；
C 、加工Φ8015
.00+，要求内表面Ra ≤1.6μm ，选择钻-粗铰-精铰的加工方式。
（2）平面的加工方式，如表3-2所示：
分析零件的各部分技术要求，四处平面加工，精度要求都在表面粗糙度Ra ≤6.3～1.6μm 之间，结合零件形状尺寸，选择粗铣-精铣的加工方式。 （3）机械加工的安排原则
1.
对于形状复杂、尺寸较大的毛坯，或尺寸偏差较大的毛坯，应首先安排划线工序，为精基准加工提供找正基准；
2. 按“先基面后其他”的顺序，首先加工精基准面；
3. 在重要表面加工前应对精基准进行修正；
4. 按“先主后次、先粗后精”的顺序，对精度要求较高的各主要表面进行精加工、半精
加工和精加工；
5. 对于主要表面有位置精度要求的次要表面，应安排在主要表面加工之后加工；
6. 一般情况，主要表面的精加工和光整加工应放在最后阶段进行，对于易出现废品的
工序，精加工和光整加工可适当提前。 3.2 定位基准的选择
工件在机床上用夹具进行夹紧加工时，用来决定工件相对于刀具的位置的工件上的这些表面称为定位基准，定位基准分为粗基准和精基准。 1、粗基准的选择
粗基准的选择要重点考虑如何保证各个加工表面都能分配到合理的加工余量，保证加工面与非加工面的位置、尺寸精度，还同时要为后续工序提供可靠的精基准。
按照有关粗基准的选取原则（即当零件有非加工表面时，应以这些非加工表面作粗基准；若零件有若干个非加工表面时，则应以与加工表面要求相对位置精度较高的不加工表面作粗基准）：①加工D 面时，选取Φ60外表面外圆为粗基准，利用V 型块和一紧固螺钉以Φ60外圆定位夹紧，以限制四个自由度，再以C 面为次要粗基准，限制一个自由度，共限制五个自
由度，可以满足加工要求；②加工M10和Φ11以R12非加工表面外圆为粗基准；③加工Φ8015
.00
以R10非加工表面外圆为粗基准。
2、精基准的选择
选择精基准时，重点考虑的是减少工件的定位误差，保证零件的加工精度和加工表面之间的位置精度，同时也要考虑零件的装夹方便、可靠、准确。结合零件形状尺寸大小、装夹定位，取D 面为精基准，较好定位，且定位基准与设计基准重合。
3.3 制订工艺路线
拟定工艺路线的出发点是使零件的几何形状、尺寸精度以及位置精度等技术要求能得到保证。工艺路线的拟定一般需要做两个方面的工作：一是根据生产纲领确定加工工序和工艺内容，依据工序的集中和分散程度来划分工艺；二是选择工艺基准，即主要选择定位基准和检验基准。在生产纲领已确定为批量生产的条件下，可以考虑采用万能机床，组合机床和专用夹具，并尽量采用工序集中的原则，通过减少工件安装的数量来提高生产率。除此之外，还应尽量考虑经济精度以便使生产成本尽量下降。
根据以上原则及前文分析，拟定如下工艺路线： 工序1 铸坯（铸造）
工序2 热处理（人工时效，降低硬度） 工序3 以所选基准，划C 、D 、E 面加工线 工序4 粗铣-精铣D 面 工序5 粗铣-精铣C 、E 面 工序6 钻M6↓12螺纹底孔 工序7 攻螺纹M6↓12 工序8 粗铣-精铣F 面 工序9 钻M10螺纹底孔 工序10 攻螺纹M10
工序11 粗铣-精铣G 面 工序12 钻-铰Ф11
工序13 钻-扩-粗铰-精铰Φ30032
.00+ 工序14 倒角Φ30032.00+孔，C 端面处 工序15 倒角Φ30032.00+孔，D 端面处 工序16 钻-粗铰-精铰Φ8015.00+
工序17 热处理淬火，提高硬度，150～200HB 工序18 去毛刺 工序19 终检 工序20 入库
分析：为了提高效率，尽量减少零件的装夹定位，如同一平面上孔加工在一次装夹就完成加工要求，使工序集中，节约时间，提高了生产率，按机械加工安排原则，合理的拟定工艺路线。
3.4 选择各工序机床及工、夹具，刀具，加工余量及工序间尺寸与公差的确定
（1）工序3，工件固定在平台上，用划线尺划线找正； （2）工序4，选择X6130A 万能升降台铣床，专用夹具，采用高速钢镶齿三面刃铣刀Ф225mm ，量具卡板。D 面有3mm 加工余量，粗铣2mm 留1mm 余量，精铣，保证平面度0.05mm ； （3）工序5，选择X6130A 万能升降台铣床，专用夹具，采用高速钢镶齿三面刃铣刀Ф225mm ，量具卡板。C 、E 面有4.5mm 加工余量，粗铣3.5mm 留1mm 余量，精铣，相对A 基准，保证其垂直度度0.06mm ；
（4）工序6，选择X6130A 万能升降台铣床，专用夹具。
①Ф5麻花钻，螺旋角β=28°，顶角2K γ=118°，后角α。=16°，横刃斜角ψ=40～60°，钻孔深度12mm Ф5盲孔，M10螺纹底孔，量具卡尺；
②攻螺纹，丝锥M631，螺纹量规，攻螺纹机S4012A ； （5）工序8，选择X6130A 万能升降台铣床，专用夹具，采用高速钢镶齿三面刃铣刀Ф225mm ，量具卡板。F 面有3mm 加工余量，粗铣2mm 留1mm 余量，精铣，相对于B 面，保证平行度0.06mm ； （6）①工序9，选择X6130A 万能升降台铣床，专用夹具，Ф9扩孔钻（直柄扩孔钻），扩钻通孔Ф9，M10螺纹底孔，量具卡尺；
②攻螺纹，丝锥M1031，螺纹量规，攻螺纹机S4012A ；
（7）工序11，选择X6130A 万能升降台铣床，专用夹具，采用高速钢镶齿三面刃铣刀Ф225mm ，量具卡板。G 面有3mm 加工余量，粗铣2mm 留1mm 余量，精铣，相对于B 面，保证平行度0.06mm ；
（8）①工序12，选择X6130A 万能升降台铣床，专用夹具，Ф10.8扩孔钻（直柄扩孔钻），量具卡尺，加工此孔有4mm （双边）余量，留0.2mm 精加工；
②铰刀Ф11H8，铰孔，直柄机用铰刀；
（9）①工序13，选择X6130A 万能升降台铣床，专用夹具，Ф29.8扩孔钻（直柄扩孔钻），量具卡尺，加工此孔有10mm （双边）余量，留0.2mm 精加工；
②粗铰到Ф29.93，直柄机用铰刀； ③精铰到Ф30H7，直柄机用铰刀；
（10）工序14、15，倒角Φ30032
.00+孔两端面内孔，选用卧式车床C620-1，专用夹具；
（11）工序16，选择X6130A 万能升降台铣床，专用夹具，量具卡尺 ①Ф7.8标准麻花钻，钻孔，留0.2mm 余量；
②粗铰到Ф7.96mm ，留0.04mm 余量，直柄机用铰刀； ③精铰到Ф8H7，直柄机用铰刀；
3.5 切削用量和时间定额的确定
（1）工序4，粗铣-精铣D 面，保证总高，f z =0.08mm/齿（参考《切削手册》），切削速度：参考有关手册，确定V =0.45m/s 。即27m/min ，采用高速钢镶齿三面刃铣刀，d w =225mm ，齿
数z=20，则n s =
dw
v 1000π=22527
1000??π=38r/min,现采用X6130万能升降台铣床，根据机床使用说明书，取n w =37.5r/min,故实际切削速度为：
V =πd w n w /1000=π3225337.5/1000=26.5m/min 当n w =37.5r/min 时，工作台的每分钟进给量f m 应为：
F m =f z zn w =0.08320337.5=60mm/min
查机床说明书，刚好有f m =60mm/min,故直接选用该值，切削加工时，由于是粗铣-精铣，利用
作图法，可得出行程刀刃口宽20mm ，L=2320
60
360mm=360mm ，则机动加工时间为：T m =L/f m
=360/60min=6min
(2)工序5，粗铣-精铣C 、E 面，切削用量同上，铣刀行程L=360mm ﹢1632mm=392mm ，则机动加工时间为T m = L/f m =392/60min=6.53min
（3）工序6，钻M6↓12螺纹底孔，即钻Ф5盲孔，确定进给量f ：根据《切削手册》，当材料δb ＜800MPa ，d 。=Ф5mm 时，f =0.2～0.6mm/r ，由于本零件在加工Ф5孔时属于低刚度零件，故进给量应乘系数0.75，则
f =（0.2～0.6）30.75=0.15～0.45mm/r 根据X6130机床说明书，取f=0.1mm/r,切削速度，根据《切削手册》，查得切削速度V=18m/min ，所以
N s = 1000V/πd w =1000318/3.1435=1145r/min 根据机床说明书，取n w =195r/min,故实际切削速度为
V =πd w n w /1000 =π353195/1000=3.06m/min 切削工时，L=12，则T m = L/n w f =12/19530.1=0.62min
(4)工序7，攻螺纹M6↓12，V = 0.1m/s = 6m/min,即n s =238r/min,按机床选取n w
=195r/min ，则V=4.9m/min,机动工时：L=12mm ，则
T m = 2L/n w f =1232/19531=0.13min
(5)工序8，粗铣-精铣F 面，切削用量同工序4，L=4032=80mm,则机动工时为T m =L/f m
=80/60min=1.33min
(6)工序9，钻M10螺纹底孔，即扩孔钻Ф9的钻头对Ф8的孔进行扩孔，根据有关手册的规定，扩钻的切削用量可根据钻孔的切削用量选取
f=(1.2～1.8)f 钻 =(1.2～1.8) 30.6530.75=0.585～0.87mm/r 根据机床说明书，选取f=0.57mm/r,则
V=（1/2～1/3）V 钻 =（1/2～1/3）312=6～4m/min
则主轴转速为n=51.6～34r/min,并按机床说明书取n w =68r/min,实际切削速度为：V=πd w n w /1000=π337368/1000=7.9m/min
切削工时，L=12mm,T m = L/n w f=12/6830.57=0.31min
(7)工序10，攻螺纹M10，切削用量同工序7，L=12mm ，则机动工时为： T m = L/f m =12/60=0.2min
(8)工序11，粗铣-精铣G 面，切削用量同工序8，机动工时为：T m =1.33min （9）工序12，钻-铰Ф11孔
①用Ф10.8钻头对Ф8孔进行扩钻，同工序9，切削工时：T m =0.31min
②Ф11H8铰刀铰孔，参考有关资料，取铰刀的切削速度V c =0.3m/s=18m/min,由此计算出转速为：
n=1000V/πd=1000*18/π*11=573.25r/min 按机床实际转速取n=500r/min,则实际切削速度
V c =πdn/1000=π*11*500/1000=15.7m/min=0.26m/s 切削工时：L=12mm ，T m =L/nV c =12/500*0.26=0.09min
(10)工序13，加工Φ30032
.00+孔
①用Ф29.8钻头对Ф25孔进行扩钻，同工序9，切削工时：L=71，则切削工时：T m =L/n w f=71/6830.57=1.83min
②粗铰-精铰Φ30孔，参考有关资料，取铰刀的切削速度V c =0.3m/s=18m/min,由此计算出转速为：
n=1000V/πd=1000*18/π*30=191.08r/min 按机床实际转速取n=200r/min,则实际切削速度
V c =πdn/1000=π*30*200/1000=18.84m/min=0.314m/s 切削工时：L=70mm ，T m =2L/nVc=2*70/200*0.314=2.23min
（11）工序14，Φ30032
.00+内孔倒角C1（C 端面处），选卧式车床C620-1，据手册及机床
取f 1 =0.08mm/r,当采用高速钢车刀时，根据一般资料，确定切削速度V=16m/min,则 n s =1000V/πd=1000*16/π*30=159.1r/min 按机床说明书取n w =120r/min,则此时切削速度为：
V =πdn w /1000=11.3m/min
切削工时：L=2mm ，则T m = L/n w f =2/120*0.08=0.21min
（12）工序15，Φ30032
.00+内孔倒角C1（D 端面处），同工序14，切削工时：T m =0.21min （13）工序16，钻-粗铰-精铰Φ8015.00+
①Φ7.8标准麻花钻钻孔，同工序6，切削工时：L=10mm ， T m = L/n w f=10/195*0.1=0.51min
②粗铰-精铰Φ8，参考有关资料，取铰刀的切削速度V c =0.3m/s=18m/min,由此计算出转速为：
n=1000V/πd=1000*18/π*8=716.56r/min 按机床实际转速取n=700r/min,则实际切削速度
V c =πdn/1000=π*8*700/1000=17.58m/min=0.29m/s 切削工时：L=10mm ，T m =2L/nVc =2*10/700*0.29=0.1min
3.6 机械加工工艺过程卡和工序卡
表3-4 支架机械加工工艺主要工序卡
四、 机床夹具设计计算和结构设计
经过对支架零件的机械加工工艺规程分析设计，对零件有了全面的认知，选择工序13钻
-扩-粗铰-精铰Φ30032
.00+分析，并结合此工序，设计一套专用夹具。
4.1 确定夹具设计方案，绘制结构原理示意图
（1）定位方案
加工Φ30032
.00+孔，内孔表面粗糙度Ra ≤1.6μm ，以底面D 面为精基准，限制三个自由度，
以Φ11孔轴线为定位基准，限制三个自由度，则对Z 轴旋转自由度形成过定位，增大误差，必须消除过定位。此种情形可选择削边销（棱形销）即可消除过定位，再由夹紧装置即可限制一个自由度，从而工件处于完全定位状态，进行加工。
削边销尺寸标准如图4-1和表4-2所示：
图4-1
为了能迅速、准确地确定刀具与夹具的相对位置，钻夹具都应设置引导刀具的元件—钻套，钻套一般安装在钻模板上，钻模板与夹具体连接，钻套与工件之间留有排屑空间，因工件批量大且经钻-粗铰-精铰孔工序，加工精度高，所以此处选用固定式钻模，钻套选用快换钻套，如图4-3所示。
（3）夹紧方案
由于零件加工工序较简单，定位较容易，工件批量大，选取简单的手动夹紧装置，螺旋夹紧机构，用于夹紧零件的螺钉选有带手柄的螺冒，便于操作，使工件装卸迅速，方便。由于螺钉与工件Φ60外圆接触并施加夹紧力，此处选用圆周线接触。夹紧装置见总装配图所示。（4）夹具体的设计
图4-3 快换钻套
结合零件的结构、加工要求及以上分析，初步设计夹具体的结构。
a、采用铸造夹具体的钢套钻孔钻模、定位心轴及钻模板均按装在夹具体上，夹具体底面为安装基准面，此方案结构紧凑，安装稳定，刚性好，成本低，结构简单，较合理。
b、采用型材夹具体的钻模，夹具体由左侧板、定位心轴、钻模板安装在底座上，夹具体底面为安装基准面，此方案的夹具体为框架式结构，结构复杂、质量较轻、钻模刚性好，固定钻模板螺钉受力比较大，易变形，但是由于零件为大批量生产，尽量减少生产成本，此方案不可取。
综合上述，确定采用a方案。
①夹紧装置是紧固螺钉与V型块组成，其V型块与夹具体连接为一体，V型块及尺寸见
图4-4和表4-5所示：
图
4-4
（5）夹具总装配图上的公差、技术要求的标注 ①活动配合公差选择如表4-7、表4-8所示：
A
它们主要指夹具安装基面与机床相应配合表面之间的尺寸、公差。夹具体的安装基面与机床的配合，钻模的安装基面是平面，可不必标注。
③影响夹具精度的尺寸和精度
钻套与定位销之间尺寸40±0.1，V型块的宽度35.8±0.02，为影响夹具体的精度尺寸，误差在规定范围内。
④夹具总图上应标注的技术要求
夹具总图上无法用符号标注而又必须说明的问题，可作为技术要求用文字写在总图的空白处。如夹具使用时的操作顺序等。
⑤夹具总图上公差值的确定
夹具总图上标注公差值的原则是在满足工件加工要求的前提下，尽量降低夹具的制造精度。夹具总图上标注的第2～5类尺寸的尺寸公差和位置公差均直接影响工件的加工精度，取
δJ =(1/5～1/2)δk
式中：δJ —夹具总图上的尺寸公差或位置公差；
δk --与δJ 相应的工件尺寸公差或位置公差。
当工件批量大、加工精度低时，δJ 取小值，因为这样可延长夹具使用寿命，又不增加夹具制造难度；反之取大值。此夹具总装图尺寸公差、位置公差均取相应工件公差的1/3左右。对于直接影响工件加工精度的配合尺寸，在确定了配合性质后，应尽量选用优先配合。
工件的加工尺寸未注公差时，工件公差δk 视为IT14～IT12,夹具上的相应尺寸公差按IT11～IT9标注；工件上的位置未注公差时，工件位置公差δk 视为IT9～IT11,夹具上的相应尺寸公差按IT7～IT9标注。
4.2 工件在夹具中加工的精度分析
（1）影响加工精度的因素
用夹具装夹工件进行机械加工时，其工艺系统中影响工件精度的因素很多。与夹具有关的因素有定位误差△D、对刀误差△T、夹具在机床上的安装误差△A和夹具制造误差△J等。在机械加工工艺系统中，因机床精度、刀具精度、刀具与机床的位置精度、工艺系统的受力变形和受热变形等因素造成的加工误差，统称为加工方法误差△C。上述各项误差均导致刀具
相对工件的位置不准确，而形成总的加工误差∑△。
1)定位误差△D 加工尺寸（401.0
±）mm的定位误差△D =0。
对称度0.1mm的定位误差为工件定位孔与定位心轴配合的最大间隙。工件定
位孔的尺寸为Φ11H7(＋０．０１８
０),定位心轴的尺寸为Φ11f6（－０．０１６
－０．０２７
），则
△D =X max =（0.018+0.027）mm =0.045mm
2）对刀误差△T 因对刀时刀具相对于对刀块或导向元件的位置不精确而造成的加工误差，称为对刀误差。钻头与钻套间的间隙，会引起钻头的位移或倾斜，造成加工误差。由于
钢套壁厚较薄，可只计算钻头位移引起的误差。钻套导向孔尺寸为Φ29.8F7（108
.0056.0++）
，钻头尺寸为Φ29.80016.0-mm 。尺寸（401.0±）mm 及对称度0.1mm 的刀具误差均为钻头与导向孔的最大间隙。
△T = X max =（0.108+0.016）mm=0.124mm
3）夹具的安装误差△A 因夹具上定位元件、对刀或导向元件及安装基面三者间（包括导向元件与导向元件之间）的位置不精确而造成的加工误差，称为夹具的安装误差。此夹具的安装基面为平面，因而没有安装误差，△A =0。
4）夹具误差△J 因夹具上定位元件、对刀或导向元件及安装基面三者间（包括导向元件与导向元件之间）的位置不精确而造成的加工误差，称为夹具误差。夹具误差的大小取决于夹具零件的加工精度和夹具装配时的调整与修配精度。
影响尺寸（401.0±）mm 的夹具误差为导向孔对安装基面D 的垂直度△J3 =0.03mm ，导向孔轴心线到定位端面的尺寸公差△J2 =0.06mm 。
影响对称度0.1mm 的夹具误差为导向孔对定位心轴的对称度△J2 =0.03mm 。
5）加工方法误差△G 因机床精度、刀具精度、刀具与机床的位置精度、工艺系统的受力变形和受热变形等因素造成的加工误差，统称为加工方法误差。因该项误差影响因素多，又不便于计算，所以在设计夹具时常根据经验为它留出工件公差的1/3。计算时可设△G =δk /3
(2)保证加工精度的条件
工件在夹具中加工时，总加工误差∑△为上述各项误差之和。由于上述误差均为独立随机变量，应用概率法叠加。因此，保证工件加工精度的条件为
∑
△=上述各项误差的平方和的平方根≤δ
k
即工件的总加工误差∑△应不大于工件的加工尺寸公差δ
k 。
为保证夹具有一定的使用寿命，防止夹具因磨损而过早报废，在分析计算工件加工精度时，需留出一定的精度储备量J C 。因此将上式改写为：
∑
△≤δk -J C 或 J C =δk -
∑
△ ≥0
当J C ≥0时，夹具能满足工件的加工要求。J C 值的大小还表示了夹具使用寿命的长短和夹具总图上各项公差δJ 确定得是否合理。
钢套钻Φ29.8mm 孔时，加工精度的计算列于表4-9所示：
4.3 计算夹紧力
（1）由4.1中分析选择点接触式螺旋夹紧机构，计算此夹紧机构的夹紧力。单个螺旋夹紧产生的夹紧力按下公式计算：
W0=QL/【r′tanφ1+r z tan（а+φ2′）】
（式中W0 ——单个螺旋夹紧产生的夹紧力（N）；
Q ——原始作用力（N）；
L ——作用力臂（mm）；
r′——螺杆端部与工件间的当量摩擦半径（mm），其值视为螺杆端部的结构形式而定；
φ1 ——螺杆端部与工件间的摩擦角；
φ2′——螺旋副的当量摩擦角（°）；
r z ——螺纹中经之半（mm）；
а——螺纹升角。）
（2）计算公式中各项的值
①确定原始作用力Q的值：
由于是手动的简单装置，根据经验选择Q =65N。
②确定L的值：
作用力臂即为螺钉上手柄的长度，L取为100mm。
③确定r′的值：
由于夹紧装置是圆周线接触式，则螺杆端部与工件间的当量摩擦半径查资料取为6.9，即r′=6.9。
④确定φ1和φ2′的值：
螺杆端部与工件间的摩擦角φ1和螺旋副的当量摩擦角φ2′取值如4-10所示：
2 2
⑤
连续梁满堂支架与贝雷架施工方案比选 一、工程概况营城子至松江河高速公路是《振兴东北老工业基地公路交通发展规划纲要》中的“五纵、八横、两环、十联”区域骨架公路网中第五横抚松至双辽公路中的一段，同时也是《吉林省高速公路网规划》中的“五纵、五横、三环、四联络”中横四的一段，也是吉林省交通“十一五”规划建设项目之一，本项目承建营城子至松江河高速公路 YS11 标段，工程起讫桩号 K278+650?K295+152.033 ,标段全长16.595km ,采用双向四车道高速公路标准建设，设计速度 80km/h ，整体式路基宽度 24.5m ，分离式路基宽度 12.25m ，桥涵设计汽车荷载公路 -I 级。本合同段共有大桥整幅733.3m/2 座、单幅 4860.3m/13 座，中桥 54m/1 座，本合同段有现浇连续梁四处共 7 联(单幅)，均为单箱双室箱梁。有20m、25m、26m。32m、36m等五种跨径，具体的跨径组合形式如下表。箱梁标准截面尺寸为：梁高 1.8m，顶板厚25cm，底板厚22cm，腹板厚45cm，梁底宽6.45m。，箱梁顶面宽度有 11.75m、 12.05m、 12.5m 三种。 本项目连续梁所在的桥梁墩高都在 10m 以内，且桥位处地势平坦，地质良好，本方案将按照一联最大跨径组合为2 X26+36+2 X26m的 LK281+223.5 大桥进行方案说明和受力检算。 二、主要施工方案简述 1 、方案一：满堂支架现浇法 主要做法：
(1)采用碎石土对原地表进行换填压实处理。检测地基承载力。 (2)换填碎石土压实整平后，浇注 15cm 厚 C20 混凝土做支架基础。 (3)搭设满堂支架。 (4)支架预压。采用砂袋装砂预压，按总荷载120% 进行超载预压，测量支架体系各部位沉降，以此沉降值调整模板预拱度。 (5)安装模板。根据支架体系预压沉降及设计预拱度计算设置实际预拱度。 (6)按设计图纸及规范要求绑扎钢筋。 (7)按设计图纸及规范要求浇浇符合设计要求的梁体混凝土，按规定留置混凝土试块。 (8)拆侧模养护。混凝土强度达到拆模强度时拆除侧模，并采用正确方法进行养护。 (9)梁体张拉压浆。混凝土达到初张拉条件时进行初张拉，达到终张拉条件时进行终张拉，及时进行压浆封锚封端作业。 (10)拆除支架及底模。按支架拆除专项方案拆除支架及底模，转运至下一孔梁循环。 2、方案二：贝雷梁支架现浇法 主要做法： (1)钻孔灌注桩做临时支墩。根据地质情况及总荷载计算钻孔灌注桩承载力，确定钻孔灌注桩做临时支墩参数 (桩径、桩长、桩数量、布置情况、配筋情况等 )。 (2)搭设贝雷支架体系。利用可调砂箱、钢横梁、贝雷梁支架构成模
钢管支架系统工程防坍塌事故整治方案示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
钢管支架系统工程防坍塌事故整治方案 示范文本 使用指引：此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 1、钢管为支架塔设的模板支撑系统，应按《建筑施工 扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011、J84- 2011）和其它有关技术规范，安全规范进行施工。 2、档板支架和模板的施工方案，必须进行设计计算， 施工方案必须严格执行审批制度和审批程序。特别是高支 撑（搭设高度8M以上、搭设跨度18M及以上，施工总荷 载15KN／㎡，集中荷载20KN／㎡及以上）和重载支撑架 模板支撑系统，更应引起高度重视，应报请有关部门进行 专家评审和审批。严禁无施工方案而擅自搭设，违章指 挥，违章作业，而造成模板支撑系统的坍塌事故。 ３、模板支撑系统的立杆基础处理应引起高度重视，
是确保模板支撑系统稳固的重要环节。特别是在回填土上设置模板支撑系统，必须将回填土分层夯实，直到达到设计要求。立杆下设置垫木（块）或统长槽钢，避免由于地面不均匀沉降造成支撑系统变形失稳，甚至坍塌。 ４、支撑系统立杆下的垫木（块），应满足设计要求和规范规定设置，严禁用砖块或其它废旧腐烂木块支垫。 ５、支撑系统搭设时，其立杆、扫地杆、纵、横向水平杆、剪刀撑、斜撑、支架临边支撑的问题、位置、搭接、扣件紧固及加强措施等，必须按施工方案和规范搭设和设置，严禁擅自变更施工方案，若须变更时，必须编制变更方案，并按审批制度和审批程序进行审批后方可施工。 ６、模板支架搭设和模板施工时，要经常进行施工质量和施工安全检查，发现问题，随时整改，减少损失。模板支架和模板搭设施工完成后，须经质量、安全、监理等
心脏支架需要规范来“支撑” *导读：天气渐冷，心脏也进入了“高危季”。对于一些冠心病患者来说，心脏支架支撑起了他们的生命，但与此同时，心脏支架滥用的现象，让人气愤又无奈。就在几天前，有媒体撰文指出，遏制心脏支架滥用应加强源头管控。…… 目前对于心脏支架的使用，国内没有强制性法规和监管措施，这是导致心脏支架滥用的根源。 天气渐冷，心脏也进入了“高危季”。对于一些冠心病患者 来说，心脏支架支撑起了他们的生命，但与此同时，心脏支架滥用的现象，让人气愤又无奈。就在几天前，有媒体撰文指出，遏制心脏支架滥用应加强源头管控。 可能很多人对“心脏支架”这个名词还比较陌生，心脏支架又称冠状动脉支架，是心脏介入手术中常用的医疗器械，具有疏通动脉血管的作用。因相对安全、操作简便，心脏支架近年应用广泛，但其使用量的过快增长同样引起全球关注。 我国是心脏介入手术的大市场，且增速惊人。中国医疗外科植入专业委员会统计资料显示，2000年中国心脏介入手术的数 量是两万例，到了2011年，这个数据激增至40.8万例，增长了20倍。有业内人士称，中国每台心脏介入手术平均使用约1.6 个支架，依此推算，2011年中国介入支架使用量超过65万个。 65万个，足以让人大吃一惊。其中，心脏支架被滥用的比
例究竟有多大，目前还存在争议，但根据著名心血管专家胡大一的说法，滥用心脏支架问题已相当严重，12%的患者被过度治疗，38%的支架属于可放可不放。对冠心病者，国际上放支架和做搭桥手术比例是7：1到8：1，在中国则高达15：1。网上搜索“心脏支架滥用”可以发现，一次手术被放入4到6枚支架甚至更多的案例比比皆是。据媒体此前报道，北京市海淀区一名74岁的老师，体内共分多次被放入13个心脏支架。 心脏支架之所以被如此滥用，完全是利益作祟。安装一个心脏支架，患者要支付比出厂价格高数倍甚至十几倍的钱。一个国产的心脏支架，出厂价不过3000元，可到了医院便成了2.7万元；一个进口的心脏支架，到岸价不过6000元，到了医院便成了3.8万元。面对暴利，一些本不该使用支架的患者被植入支架，而因为支架滥用出现的医疗事故也时有发生。 据了解，为了遏制心脏支架、人工关节等高值耗材价格虚高的现象，2013年1月，卫生部等6部门联合印发了《高值医用耗材集中采购工作规范（试行）》，县级以上政府举办的非营利性医疗机构采购高值医用耗材，必须全部参加集中采购。《规范》指出，医疗机构原则上不得购买集中采购入围品种外的高值医用耗材，有特殊需要的，须经集中采购管理机构审批同意。 同时，卫生部对实施心脏支架介入手术的医疗机构、医务人员和诊断项目实施“三准入”，支架滥用初步扭转、使用更加规范，但这还远远不够。目前，心脏支架是否使用、使用数量缺乏
17.2 混凝土模板及支架支撑工程 说明 一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。 二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。 三、现浇混凝土模板： 1、现浇混凝土模板区分不同构件，以胶合板模板(扣件式钢管支撑)考虑。钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。 2、独立基础(独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台)与带形基础(带形桩承台)的划分：长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台)；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础(满堂桩承台)；其余为带形基础(带形桩承台)。 独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。 图16.1.1 杯口基础 3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。 4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。 5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。 6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。 7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆(弧)形独立柱定额子目。 8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。直形墙执行墙柱定额子目。 9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。 10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收，定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20，并增加其他材料费0.1元/㎡，其他机械费0.4元/㎡。 柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.3，梁面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.35。12、电梯井外侧模板、洞口侧壁模板按墙柱模板计算。 13、板： （1）有梁板是指梁与板构成一体的板。 （2）无梁板是指不带梁直接由柱承重的板。 （3）平板是指无柱、无梁由墙承重的板。 14、有梁板或平板与圈梁相连者，应分别按有梁板、平板和圈梁定额子目计算。有梁板或平板与圈梁的划分以板底为界。 15、斜屋面有梁板模板，以屋面的设计斜度(斜面与水平面的夹角)为依据。对于设计斜度≤15°的坡屋面，按有梁板定额子目计算；对于15°<设计斜度<25°的斜屋面，按底面支模计算，套用有梁板模板定额乘以系数1.05；对于在25°≤设计斜度≤60°的斜屋面，按上下双面支模计算，套用斜屋面有梁板模板定额；对于设计斜度>60°的坡屋面，按上下双面支模计算，套用墙模板定额。 16、雨蓬与圈梁或梁的划分以梁外侧为界。 17、有梁式的雨蓬按有梁板定额子目计算。 18、挑出墙面的板宽度>20cm者按雨蓬定额子目计算，每级宽度≤20cm者按线条定额子目计算。 19、栏板模板定额适用于高度小于1.6m且厚度小于120mm的栏板和女儿墙。如栏板和女儿墙设计高度大于1.6m或厚度大于120mm，应分别按墙、压顶相应定额子目计算。 20、屋面檐口斜板包括斜板、压顶、肋板或小柱，按栏板定额子目乘以1.15系数计算。 21、挑檐、檐沟(天沟)与圈梁或有梁板的划分以梁外侧为界，檐沟包括底板和反口。 22、与主体结构不同时浇捣的厨房、卫生间等处墙体下部现浇混凝土翻边的模板执行圈梁相应子目。 23、整体楼梯休息平台为圆(弧)形时，应按圆(弧)形梁、板增加费定额子目计算圆(弧)形增加费，不得按圆(弧)形楼梯定额子目计算。休息平台为悬挑时，应按墙外的水平投影面面积计算。 楼梯是按建筑物一个自然层双跑楼梯考虑，如单坡直行楼梯（即一个自然层无休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数1.2；三跑楼梯（即一个自然层两个休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.9；四跑楼梯（即一个自然层三个休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.75。剪刀楼梯执行单坡直行楼梯相应系数。 24、压顶定额适用于突出一道线的压顶，突出二道线的压顶按线条定额子目计算。 25、台阶模板定额适用于无底模的台阶，台阶两端的模板已综合在定额内。有底模的台阶按整体楼梯定额子目计算。 26、小型构件是指单个体积或单个外形体积≤0.1m3，且定额中未列出的子目。
血管内支架成形术治疗高龄症状性 目的探讨采用血管内支架成形术治疗高龄症状性椎动脉狭窄的临床疗效。方法将我院2013年1月～2014年12月收治的62例椎动脉狭窄患者随机分成观察组（31例）和对照组（31例），观察组使用血管内支架成形术治疗方式，而对照组使用药物保守治疗方式。比较两组患者血流动力学指标改变情况、并发症情况、预后情况。结果观察组治疗后狭窄处峰值流速、阻力指数及患侧寰椎段阻力指数显著低于对照组，而患侧寰椎段峰值流速和血流量显著高于对照组（P＜0.05）。观察组显效率和总有效率均显著高于对照组，而并发症发生率显著低于对照组（P ＜0.05）。结论血管内支架成形术是治疗老年症状性椎动脉狭窄的一种安全、有效的方法，近期疗效良好。 标签：血管内支架成形术；椎动脉狭窄；药物治疗；临床研究 症状性椎动脉狭窄是比较常见的心脑血管病症之一，可发生在颅内外任何部位，可引起缺血性卒中，往往预后较差。高龄患者是该病症的高发人群，常合并高血压、冠心病等多种心脑血管疾病，严重时可危及生命。目前高龄症状性椎动脉狭窄的治疗方法主要有药物治疗、外科手术等，疗效并不理想。随着神经介入学科的发展，血管内支架成形术治疗椎动脉狭窄的方法，取得了不错的临床疗效。本研究对62例椎动脉狭窄患者行血管内支架成形术的临床疗效进行回顾性分析，将结果报道如下。 1资料与方法 1.1一般资料 收集我院2013年1月～2014年12月收治的椎动脉狭窄患者62例为研究对象，其中男33例，女29例；年龄61～79岁，平均（69.3±7.2）岁。所有患者经头颈CTA或MRA证实，椎动脉狭窄程度均>70%，符合椎动脉狭窄诊断标准f41。该临床研究取得患者同意，且经医院伦理委员会通过。患者临床主要表现：头晕、头痛、晕厥、黑曚、共济失调、短暂性脑缺血等后循环缺血病症，排除患有其他心、肝、肺、肾疾病、精神类疾病、血液疾病、免疫疾病、出血倾向、感染等的患者。将62例患者随机分成观察组与对照组两组：观察组31例，其中男18例，女13例，年龄61～79岁，平均（71.5±6.4）岁，椎动脉狭窄25例，基底动脉狭窄6例，采用血管内支架成形术进行治疗；对照组31例，其中男15例，女16例，年龄62～79岁，平均（67.7±7.9）岁，椎动脉狭窄27例，基底动脉狭窄4例，采用药物进行保守治疗。两组患者性别、年龄及动脉狭窄程度、糖尿病、高脂血症、高血压等患病率方面差异无统计学意义（P>0.05），具有可比性。 1.2治疗方法 1.2.1观察组观察组采用血管内支架成形术治疗。入院后完善各项检查。手术操作采用局部麻醉，在常规心电监护下穿刺右侧股动脉，置入6F动脉鞘，全
支撑掩护式液压支架设计毕业论文 前言 综合机械化采煤是煤矿技术进步的标志，是煤矿增加产量、提高劳动效率、增加经济效益的重要手段。实践证明大力发展综合机械化采煤，研制和使用液压支架是十分关键的。我国液压支架经过30多年的发展，取得显著的成果，至今已能成批制造两柱掩护式和四柱支撑掩护式液压支架，这些系列化液压支架一般用于缓倾斜中厚煤层及厚煤层分层开采。 我国煤矿中使用的支架类型很多，按照支架采煤工作面安装位置来划分有端头液压支架和中间液压支架。端头液压支架简称端头支架，专门安装在每个采煤工作面的两端。中间液压支架是安装在处工作面断头以外的采煤工作面上所有的位置的液压支架。 目前使用的液压支架分为三类。即：支撑式液压支架、掩护式液压支架、支撑掩护式液压支架。从架型的结构特点来看，由于直接类别和老顶级别的不同，所以为了在使用中合理地选择架型，要对支架的支撑力承载力的关系进行分析使支架能适应顶板载荷的要求。 此次设计是对大学所学的知识的综合应用，通过设计使所学知识融会贯通，形成较为清晰的知识构架，强化设计过程的规性以及对计算机的使用的熟练性。通过此次设计，能够更好的梳理所学的知识，基本掌握机械设计制造及其自动化专业在机械设计方面的工作方法，同时提高独立为完成工作的能力，为以后的工作打下坚实的基础。
第 2页共 2页
第1章液压支架的概述 1.1液压支架的组成和用途 1.1.1液压支架的组成 液压支架由顶梁、底座、掩护梁、立柱、推移装置、操作控制系统等主要部分组成。 1.1.2液压支架的用途 在采煤工作面的煤炭生产过程中，为了防止顶板冒落，维持一定的工作空间，保证工人安全和各项工作正常进行，必须对顶板进行支护，而液压支架是以高压液体作为动力由液压元件与金属构件组成的至呼和控制顶板的设备，它能实现支撑、切顶、移架和推移输送机等一整套工序。实践表明液压支架具有支护性能好、强度高、移架速度快、安全可靠等优点。液压支架可与弯曲输送机和采煤机组合机械化采煤设备，它的应用对增加采煤工作面产量、提高劳动生产率、降低成本、减轻工人劳动和保证安全生产是不可缺少的有效措施，因此液压支架是技术上先进、经济上合理、安全上可靠、是实现采煤综合机械化和自动化不可缺少的主要设备。 1.2液压支架的工作原理 液压支架在工作过程，必须具备升、降、推、移四个基本动作，这些动作是利用泵站提供的高压乳化液通过工作性质不同的几个液压缸来完成的，如图1-1所示。 升柱：当需要液压支架上升支护顶板时，高压乳化液进入立柱的下活塞腔，另一腔回液，推动活塞上升，是与活塞杆相连的顶梁紧紧接触顶板。
【经皮腔内血管成形术（PTA三）合并支架术简介】 经皮腔内血管成形术（PTA）合并支架术，是目前常用治疗动脉硬化等各类血管狭窄疾病的微创介入疗法。它是一种联合疗法，包括PTA球囊扩张术和支架置入术两种疗法。(如下图所示)具有创伤小，出血少，并发症少，恢复快等明显优势。由于该疗法疗效显著，目前在临床上被广泛运用。 河北医科大学第一医院血管外科自引进经皮腔内血管成形术（PTA）合并支架术以来，治疗血管狭窄闭塞类疾病大获成功。目前医院应用此项技术已成功治愈10000多例血管狭窄闭塞患者，为患者提供了可靠的医疗技术保障。我们愿用我们的努力为你解除病痛，带来福音。 【PTA合并支架术适应症】 该技术疗法主要适用于各类血管狭窄闭塞类疾病，如：动脉硬化闭塞，血栓闭塞性脉管炎，糖尿病足，静脉血栓后遗症，布-加综合症，Cockett综合症，大动脉炎等。 【PTA合并支架术原理介绍】 经皮腔内血管成形术（PTA）原理图、治疗前后比较图 一、PTA球囊扩张术 1．适应证：不同原因所致的血管狭窄或闭塞，或为支架置入术的前期准备。 2．相对禁忌证：对肢体而言，闭塞段血管长度超过10cm，或为钙化性狭窄，或伴外周小血管病变；对冠状动脉而言，多支病变，或血管腔内有新鲜血栓（3个月以内），或溃疡性血管狭窄等。
3．操作技术：导丝通过狭窄段为其关键。对完全性闭塞者，需先打通血管。所选球囊直径与狭窄段两端正常管径相当或稍大1mm～2mm，球囊长度应超过狭窄长度1cm～2cm。术前一天用阿司匹林等抗血小板聚集药物、术中经导管注人5000U肝素、术后持续用3～6个月的阿司匹林等。 4．基本原理：血管内、中层有限度地损伤和撕裂，管壁张力下降，管腔扩大。 5．疗效：取决于病变部位、性质、程度、患者年龄、基础疾病、术者的经验等。总的疗效与外科手术相当，但PTA创伤小，并发症少，操作简单，可重复治疗，对外科手术后再狭窄者同样有效。 6.并发症：发生率为0．76％～3．3％，一般为穿刺部位血肿、血管壁夹层或穿孔、异位栓塞等。 二、支架置入术 1．适应证：颈动脉主干及其分支、冠状动脉、腹主动脉及其分支、四肢动脉、腔静脉等血管狭窄、闭塞、动静脉瘤；偏心注狭窄不适于做球囊扩张成形者；经球囊扩张成形后再狭窄、闭塞者。 2．相对禁忌证：广泛性血管狭窄；大动脉炎活动期；凝血机制异常。 3．操作技术：选择合适的支架，根据支架的属性即自扩式、球囊扩张式、热记忆式，放置支架。术前、术中、术后采取抗凝措施。 4．基本原理：利用支架的支撑力将狭窄的血管撑开。覆药膜支架可防止血栓形成或血管内皮过度增生。 5．疗效：支架用途十分广泛，可治疗血管性和非血管性腔道的狭窄性病变。可提高血管开放率。如冠状动脉内支架成形术后，狭窄率从成形前的73％士15％下降到16％士12％，症状减轻或消失者达92％。 6.并发症：包括动脉痉挛；血栓形成；出血；血管损伤。 7.支架类型：支架是由人体可植人材料，用金属丝编织或激光融刻成网状圆筒形结构。按释放机制不同分三类：①自扩式支架，支架本身具有弹性，释放后在管腔内自行扩张。为充分发挥其支撑作用和防止移位，支架直径应稍大于靶部位正常血管直径。②球囊扩张式支架，支架本身不具有弹性，但具有可塑性，使用时套在球囊导管上，置入狭窄部位后，扩张球囊使支架被动扩张至一定直径，支撑病变部位。支架直径由球囊直径决定，可根据临床要求来调整支架直径。③热记忆式支架，由镍钛合金制成，具有形状记忆功能，在相变温度下（25C～35C）可自行张开到原来形状，支撑血管。操作简便，支撑力强。
1 引言 固定支架是暖通空调中经常用到的一种支架，它在系统中起固定和支撑管道的作用，一般由设计人员根据需要设定具体位置，各种规范中规定较少，补偿器用于吸收管道因温度增高引起膨胀造成的长度增大。有“г”型、“Z”型的自然补偿器和方形、套筒、波纹管补偿器等多种形式，设计人设计时依据伸缩量、管径等条件选用。可是现在许多设计人员对此不重视，或漏画，或胡乱对付，位置和数量都没有经过仔细推敲，不甚合理，本文根据笔者经验，总结了一套在室内95/70℃热水采暖系统设计中快速设置固定支架和补偿器的方法，结合示例详述如下，望能起到抛砖引玉的作用。由于成文比较仓促，文中定有许多不足之处，望各位指正。 2 设计计算 系统中固定支架的设置应在管径计算完毕之后，此时系统管道的布置已经完成，系统每一段的管径已经计算确定，固定支架可以开始布置。 2.1 计算管道热伸长量 (1) △X——管道的热伸长量,mm; t1——热媒温度,℃, t2——管道安装时的温度, ℃,一般按-5℃计算. L——计算管道长度m; 0.012——钢铁的线膨胀系数,mm/m·℃ 按t1=95℃简化得 (2 ) 2.2 确定可以不装补偿器和应用“г”型、“Z”型管段自然补偿的管段 对于本文所述系统由固定点起，允许不装补偿器的直管段最大长度民用建筑为33m，工业建筑为42m。（管道伸长量分别为40mm和50mm）。实际设计时一般每段臂长不大于20～30m,不小于2m。在自然补偿两臂顶端设置固定支架。“г”型补偿器一般用于DN150以下管道；最大允许距离与管径关系见表1。“Z” 型补偿器可以看做两个“г”型补偿器。 表1 г”型补偿器最大允许距离
北京市社会管理职业学院项目监理部 脚手架、模板架验收标准 编写：张加平 一、常用脚手架种类 1、扣件式钢管脚手架 2、悬挑式脚手架 3、附着式升降脚手架 4、门式钢管脚手架 5、碗扣式钢管脚手架 6、承插型盘扣式钢管脚手架 7、满堂脚手架 二、依据规范 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011 2、《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166—2008 3、《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》DB11/T583-2015 4、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》【2009】87 5、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 6、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 7、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010 8、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 9、《直缝电焊钢管》GB/T13793中的Q235普通钢管 10、《直缝电焊钢管》GB/T13793中的Q235A普通钢管 11、《可锻铸铁件》GB9440 12、《钢管脚手架扣件》GB15831 13、脚手架方案 14、模架方案
三、材料要求 1、钢管直径48.3mm,允许偏差正负0.5mm。壁厚3.6mm，允许偏差正负0.36mm，最小壁厚为3.24mm。 2、钢管、扣件应有生产许可证、产品合格证、质检报告、复试报告。 3、钢管、扣件进场应进行抽样复试（钢管三根，每根1米。直角10个、旋转10个、对接10个）。 4、立杆常用型号LG—120、180、240、300；直径：48mmx3.5mm。 5、横杆常用型号HG—30、60、90、120、150、180；直径：48mmx3.5mm。 6、U托钢板厚度不小于5mm、底座钢板厚度不小于6mm，丝杆外径不小于36mm。 7、垫板、脚手板厚50mm、长4米。 四、规范强条 （一、外脚手架） 1、脚手架工程应编制专项施工方案； 2、脚手架搭设高度大于50米应进行专家论证； 3、基础平整、夯实，设排水沟； 4、架体下方铺设通常垫板； 5、扫地纵杆距地面不大于20cm，扫地横杆放在纵杆下方； 6、横杆、立杆接头相互错开，同一平面内接头不大于50%； 7、连墙件采用刚性拉结，垂直间距不大于4m,水平间距不大于6m； 8、剪刀撑4~6跨（5~7根立杆）设一组，从下到上连续设置。 9、剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于1米，不少于三个旋转扣件； 10、剪刀撑与地面夹角为30~60度。 11、操作层脚手板应满铺，并且要固定。脚手板可以搭接或对接，小横杆距脚手板端头不大于15cm； 12、操作层外侧应做两道护身栏杆，栏杆间距60cm，总高为1.2米； 13、操作层外侧应设一道挡脚板，并且与架体固定； 14、脚手架首层应张挂大眼水平网，脚手板下应挂水平网； 15、脚手架搭设高度超35米时，在架体高度2/3处采用钢丝绳卸荷措施；
（1）管道支吊架应在管道的允许跨距内设置，并符合下列要求： （2）A、靠近设备； （3）B、设在集中荷载附近； （4）C、设在弯管和大直径三通式分支管附近； （5）D、宜利用建筑物、构筑物的梁、柱等设置支吊架的生根构件； （7 （8时， （ 向支架： （17）A、安全阀出口的高速放空管道和可能产生振动的两相流管道； （18）B、横向位移过大可能影响邻近管道时，固定支架之间的距离过长，可能产生横向 不稳定时； （19）C、为防止法兰和活接头泄漏要求管道不宜有过大的横向位移时；
（20）D、“Π”型补偿器两侧的管道上应设导向支架，其位置距补偿器弯头宜为管道公称 直径的40倍； （21）E、导向支架不宜设置在靠近弯头和支管的连接处。 （22）（6）生根于建筑物、构筑物上的支吊架，其生根点宜设在立柱或主梁等承重构架上，支架生根件焊在需整体热处理设备上时，应向设备专业提出所用垫板的条件。 （23）（7）需要限制管道位移量时，应设置限位支架。 （24）（8）不得用高温管道、低温管道、振动管道和蒸汽管道支撑其他管道。 a?? d?? h??支架的位置及类型应尽量减小作用力对被生根部件的不良影响。 3????管道支架的类型及常规设置方法 管道的支架类型按支架的作用可以分为三大类：承重架、限制性支架和减振架。承重架有可分为滑动架、杆式吊架、恒力架和滚动支架。限制性支架又可分为导向架、限位架和固定架。管道设计人员最初配管时经常考虑的是一次应力问题，这个阶段主要考虑的支架为滑动架、导向架、固定架，其他几种类型支架主要是应力分析中能够考虑到的，下面我主要对这三种支架的作用及常规设置方 案进行介绍。 3.1??滑动架
抗震支架系统设计说明 一、设计依据： 1、国家现行的主要规范、规程及相关行业标准： 1.1、GB50981-2014-《建筑机电工程抗震设计规范》 1.2、CJ/T476-2015-《建筑机电设备抗震支吊架通用技术条件》 1.3、CECS420:2015-《抗震支吊架安装及验收规程》 1.4、GB50011-2010-《建筑抗震设计规范》 1.5、GB50243-2002-《通风与空调工程施工质量验收规范》 1.6、GB50017-2003-《钢结构设计规范》 1.7、03K132-2003-《风管支吊架》 1.8、03S402-2003-《室内管道支架及吊架》 1.9、04D701-3-2004-《电缆桥架安装》 1.10、03SR417-2-2003-《装配式管道吊挂支架安装图》 1.11、95R417-1-2002-《装配式管道吊挂支架安装图》 1.12、GB/T3098. 1-2000-《装配式管道吊挂支架安装图》 1.13、GB50235-1997-《工业金属管道工程施工及验收规范》 1.14、GB/T17116.1-1997-《管道支吊架第一部分：技术规范》 1.15、GB/T18684-2002-《锌铭涂层技术条件》 1.16、GB/T700-2006-《碳素结构钢》 1.17、JG160-2004-《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 1.18、GB/T13912-2002-《金属覆盖层钢铁制件热浸镀锌层技术要求及试验方法》1.19、GB/T9799-2011-《金属及其他无机覆盖层钢铁上经过处理的锌电镀层》 1.20、GB/T9799-2011-《金属及其它无机覆盖层钢铁上经过处理的锌电镀层》 1.21、ASCE.7-10-《美国建筑荷载规范》 二、设计管线范围 抗震设防烈度为6度及6度以上地区的建筑机电工程必须进行抗震设计。 1、给水排水： （1）室内给水、热水以及消防管道管径大于或等于DN65的管道； （2）泵房内的管道。 2、暖通空调： （1）锅炉房、制冷机房、热交换站内的管道； （2）矩形截面面积大于等于0.38平方米和圆形直径大于等于0.70m的风管系统；（3）防排烟风道、事故通风风道及相关设备。 3、燃气： 内经大于或等于25mm的燃气管道。 4、电气： （1）内经不小于60mm的电气配管；
脚手架承重支撑荷载计算 齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧、、及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。 一、荷载值计算 脚手架体上铺脚手板等自重荷载值0.4KN/㎡ 脚手架上部承重取值 2.0 KN/㎡ 合计： 2.4 KN/㎡ 二、脚手架立杆轴心受力、稳定性计算 根据脚手架设计，钢管每区分格为：基坑上部脚手架（1.5×1=1.5㎡）；基坑周边脚手架（1×1=1㎡）；计算时取较大值（1.5×1=1.5㎡），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为： 1.5×2.4=3.6 KN 脚手架斜杆受力分析图如下：轴心受力值4.25 KN 3.6 KN 现场脚手架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2 钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2 =15.9㎜ 脚手架立杆受压应力为： δ=N/A=4.25/424=10.02N/ ㎜2 安脚手架立杆稳定性计算受压应力：
长细比：λ=l/I =1500/I=94.3;查表得：?=0.594 δ=N/? A=4.25/424*0.594=16.87N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2 脚手架立杆稳定性满足要求。 三、横杆的强度和刚度验算 脚手架顶部铺设5㎝厚木脚手板，横杆承受均部荷载，可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下： δ=Mmax/w=(2400*1500)/(10*5000)=132/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2 其中δ----横杆最大应力 Mmax-------横杆最大弯矩 W-------横杆的截面抵抗距，取5000㎜3 根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。 Wmax=ql4/150EI=(2200*15004/1000)/(150*2060*100*12.19*1000) = 2.99㎜< 3㎜ 其中Wmax-----挠度最大值 q---------均布荷载 l----------立杆最大间距 E---------钢管的弹性模量，2.06×100 KN/ ㎜2 I---------截面惯性距，12.19×100㎜4 根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求. 四、扣件容许荷载值验算。 本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1.5×1=1.5㎡），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。 1.5× 2.4= 3.6 KN< 5 KN 根据施工手册可知每直角、回转扣件最小容许荷载5KN，满足施工要求。
关于某动力总成悬置支架的优化设计 杨武森，杨玉玲，宋树森 （上汽通用五菱汽车股份有限公司，广西柳州545007） 摘要：本文针对某动力总成悬置系统NVH性能道路试验中，全油门缓加速工况受发动机频率激振影响，某悬置主动侧支架发生共振，导致在260Hz左右产生车内结构噪声的情况，采用hypermech-nastran有限元软件建立该悬置支架的有限元模型对其模态进行分析，并根据模态分析结果对该悬置支架设计优化。最后通过道路试验结果验证悬置支架结构设计优化的正确性，可使整车在全油门缓加速工况260Hz附近的振动和车内噪声明显降低。 关键词：共振；优化设计；有限元分析；悬置支架 中图分类号：U461.2 文献标识码：A 文章编号：1671-7988(2014)07-10-03 The optimal design of powertrain mount bracket Yang Wusen, Yang Yuling, Song Shusen （Saic gm wuling automobile Co.,Ltd., Guangxi Liuzhou 545007） Abstract: In this paper a powertrain mounting system NVH performance road test, full throttle acceleration a suspended active side bracket resonance occurs by the engine frequency excitation effect,, causing the car structure noise around 260Hz, establish the finite element model of the mount bracket for modal analysis of the model using the finite element software hypermech-nastran, and according to the modal analysis results of the mount bracket design optimization. Finally, the road test results verify the optimization design of mounting bracket structure, can make the vehicle vibration and the inner noise inear 260Hz significantly decreased. Keywords: resonance; optimization design; FEA; mounting bracket CLC NO.: U461.2 Document Code: A Article ID: 1671-7988(2014)07-10-03 前言 汽车动力总成悬置支架是动力总成悬置系统的安全件和功能件，在进行动力总成的悬置系统设计时，应对悬置支架的强度和模态进行优化设计和试验验证。一方面，悬置支架连接发动机与车身(或车架、副车架)且处于汽车的各种行驶工况下传递作用在动力总成上的力和力矩，需要足够的强度；另一方面，悬置支架的模态对车内噪声的影响很大，悬置支架设计得不合理，可能会导致其1 阶模态低且处于发动机的工作转速范围内，使悬置支架产生共振，从而增大车内噪声。 某动力总成悬置系统NVH性能道路试验中，全油门缓加速工况，当发动机转速到3860rpm时，某悬置主动侧支架和被动侧支架在260Hz处产生明显共振带，并在工况下260Hz左右产生车内结构噪声。本文利用有限元软件hypermech-nastran，对该动力总成悬置支架进行了模态分析，并根据模态分析结果对其进行了优化设计，使问题得到明显改善。 1、动力总成悬置系统NVH性能道路试验 此动力总成悬置布置设计采用较为成熟的左、右发动机侧及变速器侧3 点悬置布置型式，均为橡胶悬置。悬置系统NVH性能道路试验中，每个悬置的主动侧（即连接发动机侧悬置支架）及被动侧（即连接车身侧悬置支架）分别布置1 个测点（三向传感器），车内噪声测点在驾驶员右耳处位置、中排左座椅右耳处位置、后排左座椅右耳处位置各布置一个测点。 作者简介：杨武森，就职于上汽通用五菱汽车股份有限公司。
管道支架的一般知识 一、对支架的认识 1、管道支架的设置对于管道设计来说是一项极为重要的工作，尤其对于那些高温高压、有毒可燃、强腐蚀性的管道。正确的支架设置可以满足管道强度和钢度的需要，同时能够有效的降低管道对机械设备产生较大的附加载荷，防止因管道的震动，位移等原因造成的泄露、爆炸等事故的发生，这样就可以有效的保护管道和设备管口，保障化工装置的正常生产运行。 2、管道支吊架是整个管道设计的难点,也是核心内容,但往往很多设计人员对这一点不是很重视,管道支吊架的设置得当如否,会影响整个管系的工作情况,甚至会涉及到安全问题,这是一个很值得注意的地方,特别是对于高温\高压和特别恶劣的工况下. 3、有一个老师就曾经说过 " 管道的工作总的来说就是管道应力分析工作,即支吊架的设计",他也承认这句话是有点遍面,但也说明管道支吊架的设置在管道工作中的重要性. 二、支架的定义 ?1、用于地上架空敷设管道支承的一种结构件。可以是钢制、砖、混凝土等。要求是稳固，可靠，所以基本用钢制。 ?2、支架的组成：总体分五部分，管道附着件、连接件、特殊功能件、辅助钢结构、生根部件。按形式分为固定支架、滑动支架、导向支架、滚动支架等。按敷设分为低（0-1米）、中（1-2米）、高（4.5-5.5米）支架。 ?3、重点研究2米以内的支架。 三、支架的类型和作用 ?1、管道的支架类型按支架的作用可以分为三大类：承重架、限制性支架和减振架。承重架有可分为滑动架、杆式吊架、恒力架和滚动支架。 ?限制性支架又可分为导向架、限位架和固定架。 ?管道设计人员最初配管时经常考虑的是一次应力问题，这个阶段主要考虑的支架为滑动架、导向架、固定架。 四、支架的选用原则 1、管道支架位置的确定 配管设计人员在管道布置的过程中，应同时考虑支架位置及设置的可能性、合理性、经济性等，这是管道与支架设计者的共同要求。管道支架位置的确定主要考虑下列八点： a 承重架距离应不大于支架的最大间距，有压力脉动的管道，要按所要求的管道固有频率来决定支架的间距，避免发生共振。 b 尽量利用已有的土建结构的构件支撑，及在管廊的梁柱上支撑，结合a的间距考虑。 c 做柔性分析的管道，支架位置根据分析决定，并考虑支撑的可能性。 d 在垂直管段弯头附近，或在垂直段重心以上做承重架，垂直段长时，可在下部增设导向架。 e 在集中荷载大的管道组成件附近设承重架。 f 尽量使设备接口的受力减小。如支架靠近接口，对接口不会产生较大热胀弯矩。 g 考虑维修方便，使拆卸管段时最好不需做临时支架。 h 支架的位置及类型应尽量减小作用力对被生根部件的不良影响。 2、滑动架 滑动架是在支承点的下方支承的托架，除垂直方向支撑力及水平方向摩擦力以外，没有任何阻力。滑动架是管道设计人员在没有提应力管系前最常用的支架。非应力管线除个别特殊的情况除外都可以使用滑动架进行支撑。 ?3、导向架 导向架是使管道只能沿轴向移动的支架，并阻止因弯矩或扭矩引起的旋转。由于结构的原因常兼有限制侧向线位移的作用。导向架就是在滑动架的基础上增加了管道的方向束缚，防止管线侧向位移等情况的发生。导向架一般设置在应力管线上，由应力专业对应力管系经过计算后给出。
Reliability at work Customized Design Roof Support Systems
Customized Design Bucyrus is the world leader in longwall roof support technology. In the early 1970s, demanding mining conditions in German coal mines set the stage for extensive R&D in shield technology. Steeply inclined coal seams both thick and thin, weak roofs and massive sandstone roofs, soft floors, and geological faults called for a high degree of customization. 2-meter Shields The 2-meter wide roof support offers several advantages over conventional 1.5-or 1.75-meter wide shields. Fewer shields mean lower investment and fewer shields to handle and main-tain – and less parts to go wrong. Longwalls are easier to steer and relocation is done faster as there are fewer shields. The resulting expertise has been deployed to all mining areas of the world and applied to provide customers with state-of-the-art technology customized to maximize control of the roof and floor of their longwall. This not only eliminates downtime resulting from control of the strata surrounding the coal seam but also facilitates automation of roof support systems even in very difficult geological conditions. Seamless Range A full range of roof supports are available suitable for mining heights from 1.8 to 24.6 ft (550 to 7,500 mm) with support capacities in excess of 1,750 metric tonnes. As with all Bucyrus products, top quality and leading innova-tion results in products that deliver maximum performance and system availability, long service life and lowest possible cost of ownership. 2-meter wide roof supports