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第一章总体参数计算…………………………………1—13 第二章液压系统热平衡计算…………………………14—16 第三章回转装置计算…………………………………17-32 第四章工作装置计算…………………………………33-83 第五章行走装置计算…………………………………84-86 第六章回转平台计算…………………………………87-103 第七章整机稳定性……………………………………104-115
第一章总体参数计算
一、功率计算
1、发动机原始参数
型号：4TNV94L
功率：35.5KW / 2200 r/min，考虑发电机、空调压缩机等辅助功率约3KW，飞轮功率为35.5-3=32.5kW。
最大扭矩：214 N.m/ 1000 r/min
2、液压泵参数
型号：T5VP2D25-TG2
P1 P2泵最大流量Q：55×2 L/min
工作压力P：21 Mpa
最大工作压力：25Mpa
额定转速：2200 r/min
P3泵最大流量Q：35.6 L/min
工作压力P：21 Mpa
最大工作压力：25Mpa
额定转速：2200 r/min
先导压力泵：定量齿轮泵
流量Q：9.9L/min
最大工作压力：2.9 Mpa
3、主泵功率计算
输入功率N1：
根据T5VP2D25-TG2功率曲线图上得P0=250MPa，Q max=55L
效率：η=0.9 N 1=
η450max 0Q P =9
.045055
250??==25 kW 需发动机功率：考虑到两对齿轮的效率 η齿=0.98×0.98=0.96 N 发1=齿
η1
N =
96
.025
=26 kW N 2=
η
450max 0Q P =9.04506
.355..1??==0.96 kW N 发2=齿
η1
N =
96
.096
.0=1 kW
4、齿轮泵功率计算 输入功率N 3： N 3=
η600.Q P =9
.04509.930?? =0.76 kW 式中η为泵总效率 5、液压系统输入总功率N 液
N 液= N 发1+N 2 +N 3=26+1+0.76=27.76 kW 总扭矩： M 液=716.2×
n
N 液=716.2×
735
.0220076
.27?=12.29Kgf.m=120.495N.m
6、发动机功率储备系数K 1 K 1=
发
液
发N N N -=
132
76
.2732-=13.2% 7、发动机扭矩储备系数K 2
K 2=
发
液
发M M M -=
210
120
214-=42% 8、结论：
发动机功率储备系数和扭矩储备系数均大于10%，满足需要。
二、循环时间和生产率计算
1、计算工况
以斗杆缸挖掘为主，铲斗缸配合，使斗中土壤不至于撒出，取最大挖掘深度二分之一，即38202
1?=1910mm 和最大挖掘半径三分之二，即61503
2?=4100mm ，同时铲斗处于最大挖掘力状态，卸载高度2.5m ，回转90°至土堆卸土。
司机操作熟练，充分利用了复合动作，且动作间衔接紧密，液压系统可自动合流，挖掘土壤Ⅲ级。 2、挖掘时间计算
设斗杆摆动50°挖满土，转斗配合使斗中土不撒出。 斗杆油缸行程mm 铲斗油缸行程mm
切削厚度近似按等厚同心圆土带计算，斗杆摆动50°时挖满土，即：
见图BD=2696 mm
21.063.0360
50
63.0360
50
696.222=???-
???R ππ
式中0。63为挖掘宽度，等于斗宽。 即`1。99－0.275R 2=0。21 即R=2549m
切削厚度：δ=2696－2549=146 mm
考虑到计算曲线与实际挖掘曲线的误差，实际挖掘厚度取一修正值1.1，即146×1.1=160 mm 。
挖掘阻力W 1：
W 1=K 0.b.h=16×63×16=16128N
式中：K 0——挖掘比阻力，挖Ⅲ级土时K 0=16 N/cm 2
b ——挖掘宽度，等于斗宽b=63 cm h ——挖掘厚度，h=16 cm 斗杆油缸参数：
缸径θ90 mm 杆径θ60 mm 行程880 mm
挖掘时斗杆的平均压力P S 如右图位姿： P S .HB=W 1.BD P S =
N HB BD W 4.220284962
2696
16128.1=?= 斗杆平均压力P=
52
1062.1094
90.
4
.220284?==πA
P s Pa 考虑系统损失，取30×105 Pa 则泵的输出压力为139.62×105 Pa 此时泵的流量Q ：
根据T5VP2D25-TG2功率曲线图上得此时Q=2×41 L/min
设斗杆油缸伸出810mm 过程中，前3/4行程607.5mm 由双泵合流供油，后1/4行程202.5mm 与铲斗液压缸同时工作，由单泵供油。
斗杆单独挖掘时间t 杆1
t 杆1=
=??????098
.010218260
50493
2
π 1.714 s 式中：0.98为油缸效率η值。 与铲斗复合动作挖掘时间t 杆2：
t 杆2==?????98
.0102186020493
2
π 1.143 s 铲斗油缸参数：
缸径θ85mm 杆径θ55 mm 行程600 mm
t 斗=
=?????98
.01021860
1545.83
2
π 1.180 s 斗杆油缸总挖掘时间t 杆为： t 杆=t 杆1+t 杆2=1.714+1.143=2.857 s 3、动臂提升与回转90°时间计算：
动臂提升至斗底离地后，即与回转复合动作，直至提升至斗底离地面2.5 m ，为使斗中土不撒落，提升过程中仍需转一下斗。 姿态Ⅰ和Ⅲ有关重量对铰点C 的力矩值如下表。
动臂在初始提升位置Ⅰ时动臂缸内的工作压力P 1： 动臂油缸参数：
缸径θ115 mm 杆径θ60 mm 行程720 mm P 1=
628.12109.05.114
2932
.0/941.32510./21
11=????=?∑πηA e gl Mpa
动臂在提升结束位置Ⅲ时动臂缸内的工作压力P 1’：
P 1’
=
128.15109
.05.114
2702
.0/105.29410./2
11'
1'=????=?∑πηA e gl Mpa 在动臂提升过程中动臂缸内平均压力：
P 10=878.132
128
.15628.122'11=+=+P P Mpa 上面式中：A 1—动臂缸大腔面积，cm 2
e 1、e 1’—动臂油缸作用力臂，m η1—动臂机构机械效率，取0.9
经计算动臂提升过程中动臂缸内平均压力138.78×105 Pa ，考虑系统
压力损失30×105 Pa ，则泵输出压力应为168.78×105 Pa ，动臂提升单动合流时的流量Q 11：
根据T5VP2D25-TG2功率曲线图上得此时Q 11=2×40 L/min 转台作复合动作时的流量Q 12=35。6 L/min
动臂提升至斗底离地时为动臂合流供油[I 位置到II 位置]，动臂油缸行程120 mm
t 臂1=
=???????
98
.01078.168260
1245.11232
π 3.254 s
式中：θ11。5cm 为动臂缸径，
0.98为动臂缸容积效率。
整机满斗转动惯量，根据最常用的工作装置和最常遇到的工况估算，满斗回转时，转动惯量J ：
J=128×G 5/3=128×5。65/3=128×299.366=38318.84 Kg.m 2 式中：G 为整机重量， G =5。
6 t
平台起动力矩M S ：
SJ-S55
排量: 28.87l/r 工作压力:21MPa 减速比: 19.464 回转机构速比I=I 箱X I 内=19。464X 1
2Z Z =19.464X 1390
=134.75
式中Z 2_内齿圈齿数90 Z 1_小齿轮齿数13 M S =1.59ΔP ·q ·ηm ·i ·η齿
=1.59×(210-15) ×0。02887×0.936×19。464×0.94 =153.29 kgf.m=1502.24 N.m
式中：ΔP —工作压力减去系统损失 ΔP =15 bar
ηm =0.936
η齿—减速机和内齿圈效率η齿=0.94
平台制动力矩M B ：
由于摩擦力、效率、出口油压的影响，对于液压，制动制动力矩与起动力矩之比C=
6
22195.01
)(1=
?=ηηηM S B M M =1.361 式中：ηM —液压马达的机械效率 ηM =0.95
η1—减速机机械效率 η1=0.95 η2—回转支承机械效率 η2=0.95
M B =1.361×M S =1.361×153.29kgf.m=208.62 kgf.m =2044.5 N.m
平台回转90°（π/2，即1.57rad ）时可达到最大转速， ωQ =
?
?
?
??+???=
???? ??+???9233.12405130.9115184.383189
.0257.111257.1B
S M M
J K
=
()=?+?-4
10
80607.00971.184.38318826
.20.6225 rad/s 式中：K 为与静摩擦和动摩擦有关的系数，取K=0.9 满斗回转起动时间t Q : t Q =
=??=
?6225.09
.030.911584
.38318Q S K
M J ω 2.908 s
满斗回转制动时间t B : t B =
=??=
?6225.09
.09233.1240584
.38318Q B K
M J ω 2.136 s
在回转制动时间t B 内，动臂提升与转斗复合动作，当斗底由地面提升至2.5m 时，动臂缸行程33.4cm ，为了使斗中的土不撒出，铲斗还需转一下，铲斗油缸行程为208mm ，此时泵流量为
Q =2×30L/min ，转斗时间t 斗：
t 斗=98
.01055608.204141060
32
3
????=????πη缸斗斗Q S A =0.742 s 式中：A 斗—铲斗缸大腔面积，缸径θ8.5cm
S 斗—铲斗缸行程
Q —泵流量，单泵供油Q=55 L/min η缸—铲斗缸效率，取η缸=0.98
在t 斗内动臂缸行程： S 臂2=
60
4
14298
.010264742.060
210233?????=
????πηA Q t 缸
斗=10.397 cm
动臂缸余下行程S 臂2：
S 臂3=33.4－S 臂2=33.4－10.397=1.702 cm
在余下动臂油缸行程S 臂3内为双泵合流供油，时间为t 臂3：
t 臂3=
=???????
98
.01078.168260702.145.11232
π0.095 s 动臂总提升时间t 臂：
t 臂=t 臂1 +t 斗+t 臂3=3.254+2.908+0.742+0.095=6.332 s 4、卸载时间计算：
铲斗油缸缩回行程：273 mm +208 mm =481 mm 斗杆油缸缩回行程：810 mm
铲斗油缸：缸径θ85 mm ，杆径θ55 mm ， 斗杆油缸：缸径θ90mm ，杆径θ60 mm ； 铲斗与斗杆油缸复合动作，泵流量2×50 L/min 铲斗油缸缩回时间t 斗卸：
t 斗卸=
()
98
.01026460
1.484
101410603223
????-?=
????πη缸
斗卸斗小Q S A =0.840 s
斗杆油缸缩回时间t 杆卸：
t 杆卸=
()
98
.01026460
814111610603
223
????-?=
????πη缸
杆卸杆小Q S A =1.991 s 5、动臂下降时间计算：
空斗转回挖掘地点与下降动臂复合动作 空斗回转时，转动惯量J 0： J 0=72×G 5/3=72×5.65/3=21554.35Kg.m 2
式中G 为整机重量，单位t
空斗转回90°（π/2，即1.57rad ）时所能达到最大转速， ωQ =
?
?
?
??+???=
???? ??+???9233.12405130.9115135.215549
.0257.111257.10B
S M M
J K
=
()=?+?-4
1080607
.00971.135.21554826
.20.830 rad/s 式中：K 为与静摩擦和动摩擦有关的系数，取0.9 空斗转回起动时间t Q ： t Q =
=??=?830.09
.030.911535
.215540Q S K M J ω 2.181 s 空斗转回制动时间t B ： t B =
=??=?830.09
.09233.1240535
.215540Q B K M J ω 1.602 s 动臂下降总行程550 mm ，油缸小腔进油， 动臂油缸：缸径θ115mm ，杆径θ60mm ，
在斗杆缸卸载后动臂缸即开始缩回降臂与回转复合动作，不变量动臂缸单泵供油时间t 臂1：
t 臂1= t Q ―（t 杆卸―t 斗卸）=2.181―（1.991―0.840）=1.030 s 单泵供油行程S 臂1： S 臂1=
()
60
4
1014298
.010264233.160
21022331??-????=
????πηA Q t 缸
臂=35.275 cm 余下行程为双泵供油不变量行程S 臂2： S 臂2=91.7―35.275=56.425 cm 合流供油降臂时间t 臂1：
t 臂2=
()
98
.010264260
425.564101421026023
223
2?????-??=
??????πη缸
臂动小Q S A =0.986 s t 臂=t 臂1+t 臂2=1.030+0.986=2.016 s
6、绘制作业循环时间图表，由作业循环时间图表得理论循环时间T ：
T=1.714+1.180+6.32+1.991+3.783=14s
7、理论生产率： Q=
54.14
21.036003600=?=?T q m 3
/h q ：铲斗几何容量m 3，q=0.21 m 3 T ：每一工作循环的延续时间s 8、实际操作循环时间T ’
按图外统计，一般司机的操作效率为0.83，则一般实际操作时间为 T’=T/0.83=14/0.83=16.867 s 9、实际小时生产率：
Q 实=44867
.1621.036003600'=?=?T q m 3
/h
第二章 液压系统热平衡计算
1、挖掘机液压系统总发热量
液压系统总发热量包括泵、阀、油缸、马达、管路和液压附件等功率损失产生的热量，根据设计经验统计表明，采用高压变量泵的挖掘机液压系统的功率损失约占挖掘机液压功率的30%～50%，这些功率损失大都转变为热量使油温上升，即N C =K 0×N h 。 式中：N C —冷却功率（KW ）；
N h —挖掘机液压功率（KW ）；
K 0—系数，=0.3～0.5，取=0.4。 N C =K 0×N h =0.4×
η
450max 0Q P =0.4x 9.045055
250??=10 KW
设液压系统总发热量为Q h 则
Q h =860×N C （Kcal/h ）=3594.8×N C （KJ/h ） =3594.8×10=35948（KJ/h ）
式中：1KW=860 Kcal/h ，1Kcal/h=4.18 KJ/h 2、确定通过冷却器的流量Q C
Q C =Q Max =p
Max
R Q （L/min ） 即Q C =
552
.255
2=?=p Max R Q （L/min ） 3、油液与空气的算术平均温差Δt ：
Δt=
()
()2'
2
2'
11
t t t t +-+ ℃ 式中：t 1—进口油温度（规定值），t 1=80℃；
t 1’—出口油温度（规定值），t 1’=c
r Q Q t c h
???-
06.01℃；
式中：r —液压油密度，r =900Kg/m 3;
c —液压油密度，c =0.45[Kcal/(Kg.℃)]
=1.88[KJ/(Kg.℃)];
t 1'=56.73438.68088
.19005506.035948
8006.01=-=???-=???-
c r Q Q t c h ℃；
t 2—进口气温（规定值），t 2=40℃； t 2’—出口气温，t 2’=t 2+（10～20）℃； 取t 2’=t 2+15=40+15=55℃；
Δt=
()()()()28.292
554056.73802
'2
2'1
1
=+-+=+-+t t t t ℃
4、风冷式冷却器的散热面积F ： F=
t
K Q f h
???（m 2） 式中：f —冷却污垢系数，f=1.5；
K —风冷式冷却器散热系数，K=100～200Kcal/cm 2.h.℃
=418～836KJ/ cm 2.h.℃
取K=120 Kcal/cm 2.h.℃=501.6 KJ/ cm 2.h.℃ F=
67.328
.296.501108.35945.1=???=???t K Q f h m 2
5、冷却器全散热面积9.3m 2 ,气压10Mpa ，油容量约3.6L 。
6、结论：由于选用散热器面积大于计算条件下的散热器面积，故满足系统热平衡条件。
第三章 回转装置计算
一． 回转速度计算
(一) 最大理论转速
回转马达型号: SJ-S55 排量: 28.87l/r 工作压力:21MPa 减速比: 19.464 回转机构速比I=I 箱X I 内=19。464X 1
2Z Z =19.464X 1390
=134.75
式中Z 2_内齿圈齿数90 Z 1_小齿轮齿数13 马达转速 n 马=
q
QX 马
υη=
02887
.0984
.05.36X =1244 (r/min)
回转平台最大理论转速: n 平=
i
n 马=
75
.1341244
=9.23(r/min) 即ωmax =9.23X2π/60=0.966rad/s M S =1.59ΔP ·q ·ηm ·i ·η齿
=1.59×(210-15) ×0。02887×0.936×19。464×0.94 =153.29 kgf.m=1502.24 N.m
式中p —工作压力减去系统损失15bar
η
m 马
=0.936
η齿—减速机和内齿圈效率
式中ηM -液压马达的机械效率
(二)大小齿轮中心距a'的计算
回转马达平齿轮参数: 模数m=7
齿数Z 1=13 压力角α=20° 变位系数x 1=+0.5 回转支承内齿轮参数: 模数m=7 齿数Z 2=90 压力角α=20° 1)啮合角α'
变位系数△x= x 2- x 1=0-0.5=-0.5 由inv α'=1
22Z Z xXtg -?α
+inv α
=
13
9020)5.0(2-?
-Xtg X +inv20°
=-0.004726+0.014904 =0.010177 知α’=17.664° 2)中心距a'
中心距变位系数y=
???
??--1cos cos 2'12ααZ Z
=
??
?
??-??-1664.17cos 20cos 21390 =-0.53168
中心距a'=m(Z 2- Z 1)/2+my=7X(90-13)/2+7X(-0.53168)
=265.77
第四章 工作装置的计算
一.反铲工作装置方案设计
（一）. 设计的基本要求：
1.反铲斗容量为0.21m3;
2.其它要求与一般通用的反铲工作装置相同;
图一
（二）. 动臂提升机构主要参数确定
图中符号规定如下:
l0 = BS ------动臂提升油缸的最小长度（1095）
l max= C0S -----动臂提升油缸的最大长度（1815）
r4-----CS线与水平线所夹的锐角（62°）
r5----∠B0CB
L0-----位于极限位置（动臂油缸最短）时，动臂油缸对点A的力
臂
引入下列无量纲参数：
λ= l max / l 0 ,ρ= L/ l 0 ,ζ= L 1/ l 0 ,ε= L 0/ l 0 ,k= L 2/ L 0 令:
m = Cosr 3=( L 21+ L 2 -l 20)/2L 1L p = Cos(r 2+r 3)=( L 21+ L 2 -l 2max )/2L 1L 则推导得出：
})1)(1(1)1)(1(1{2122p m m p m m ---++-+-+=λλσ
})1)(1(1)1)(1(1{2122p
m m p m m ---+--+-+=λλρ
此外，θ=r 2+r 3+r 5；
ε= L 0/ l 0=ζ·ρ·Sin r 3
即 有：L 0= l 0·ζ·ρ·Sin r 3
同理有：L 2= l 0·ζ·ρ·Sin (r 2+ r 3+ r 5)/ λ 按DS60-7工作装置铰点位置代入计算结果如下：
ε= L 0/ l 0=240.5/1095=0.2196 ρ= L/ l 0=420.5/1095=0.384 k= L 2/ L 0=201.8/241.6=0.835 ζ= L 1/ l 0=1460/1095=1.333
注：在通用挖掘机上，考虑以反铲、正铲和起重、装载等作业为主要工
作装置时，可取ρ=0.5---0.6，k=1；对要求有大力距的起重、装载装置时，ρ值应适当加大。
动臂全伸、全缩得力臂比值k 按不同情况选取，专用反铲可取8.0 钢结构平台设计计算书 Prepared on 22 November 2020 哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书 姓名：田英鹏 学1 指导教师：钱宏亮 二零一五年七月 土木工程系 钢结构平台设计计算书 一、设计资料 某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标 高为 +，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。 二、结构形式 平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺 板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。共设8根柱。 图1 全钢平台结构布置图 三、铺板及其加劲肋设计与计算 1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ?=，钢材密度 33kg/mm 1085.7?=ρ。 （2）荷载计算 平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK = 6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K = 恒荷载分项系数为，活荷载分项系数为。 均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =?+?= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为： （4）挠度计算 取520.110, 2.0610/E N mm β==? 设计满足强度和刚度要求。 2、加劲肋设计与计算 图2 加劲肋计算简图 （1）型号及尺寸选择 选用钢板尺寸680?—，钢材为Q235。加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊角尺寸6mm ，每焊150mm 长 度后跳开50mm 。此连接构造满足铺板与加 劲肋作为整体计算的条件。加劲肋的计算截面为图所示的T 形截面，铺板计算宽度为15t=180mm ，跨度为。 （2）荷载计算 加劲肋自重: m kN 003768.05.7866.008.0=?? 均布荷载标准值： m kN k 51.7003768.06.05.12q =+?= 均布荷载设计值： m kN d 455.1003768.02.16.035.17q =?+?= （3）内力计算 简支梁跨中最大弯矩设计值 支座处最大剪力设计值 设备使用说明书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN 立式收口机 使 用 说 明 书 镇江市恒源汽车零部件有限公司 非常感谢您选择使用镇江市恒源汽车零部件有限公司生产的立式收口机,请详细阅读本品的使用说明书，以便于您的安全使用。 目录 1.安全说明 ................................................................................................... 错误!未定义书签。 2.设备用途和适用范围................................................................................. 错误!未定义书签。 3.设备参数 ................................................................................................... 错误!未定义书签。 4.设备动力系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 5.设备操纵系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 6.设备电气系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 7.设备冷却系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 8.设备运输、安装及试车 ............................................................................. 错误!未定义书签。 9.设备维护与保养 ........................................................................................ 错误!未定义书签。 10.设备的结构及调整 .................................................................................. 错误!未定义书签。 11.设备易损零件及加工图 ........................................................................... 错误!未定义书签。 12.设备功能简介 .......................................................................................... 错误!未定义书签。 钢结构平台 设计说明书 设计： 校核： 太原市久鼎机械制造有限公司 二零一四年十月 目录 1．设计资料.......................................................................... . (3) 2．结构形式.......................................................................... . (3) 3．材料选择.......................................................................... (3) 4．铺板设计.......................................................................... . (3) 5．加劲肋设计.......................................................................... (5) 6．平台梁.......................................................................... .. (6) 次梁设计.......................................................................... (6) 主梁设 计 ......................................................................... .................... .. (7) 7．柱设计.......................................................................... .. (9) 8. 柱间支撑设置.......................................................................... 计算器使用说明书目录 取下和装上计算器保护壳 (1) 安全注意事项 (2) 使用注意事项 (3) 双行显示屏 (7) 使用前的准备 (7) k模式 (7) k输入限度 (8) k输入时的错误订正 (9) k重现功能 (9) k错误指示器 (9) k多语句 (10) k指数显示格式 (10) k小数点及分隔符 (11) k计算器的初始化 (11) 基本计算 (12) k算术运算 (12) k分数计算 (12) k百分比计算 (14) k度分秒计算 (15) kMODEIX, SCI, RND (15) 记忆器计算 (16) k答案记忆器 (16) k连续计算 (17) k独立记忆器 (17) k变量 (18) 科学函数计算 (18) k三角函数／反三角函数 (18) Ch。6 k双曲线函数／反双曲线函数 (19) k常用及自然对数／反对数 (19) k平方根﹑立方根﹑根﹑平方﹑立方﹑倒数﹑阶乘﹑ 随机数﹑圆周率（π）及排列／组合 (20) k角度单位转换 (21) k坐标变换（Pol（x, y）﹐Rec（r, θ）） (21) k工程符号计算 (22) 方程式计算 (22) k二次及三次方程式 (22) k联立方程式 (25) 统计计算 (27) 标准偏差 (27) 回归计算 (29) 技术数据 (33) k当遇到问题时 (33) k错误讯息 (33) k运算的顺序 (35) k堆栈 (36) k输入范围 (37) 电源（仅限MODEx。95MS） (39) 规格（仅限MODEx。95MS） (40) 取下和装上计算器保护壳 ?在开始之前 (1) 如图所示握住保护壳并将机体从保护壳抽出。 ?结束后 (2) 如图所示握住保护壳并将机体从保护壳抽出。 ?机体上键盘的一端必须先推入保护壳。切勿将显示屏的一端先推入保护壳。 使用注意事项 ?在首次使用本计算器前务请按5 键。 ?即使操作正常﹐MODEx。115MS/MODEx。570MS/MODEx。991MS 型计算器也必须至少每3 年更换一次电池。而MODEx。95MS/MODEx。100MS型计算器则须每2 年更换一次电池。电量耗尽的电池会泄漏液体﹐使计算器造成损坏及出现故障。因此切勿将电量耗尽的电池留放在计算器内。 ?本机所附带的电池在出厂后的搬运﹑保管过程中会有轻微的电源消耗。因此﹐其寿命可能会比正常的电池寿命要短。 ?如果电池的电力过低﹐记忆器的内容将会发生错误或完全消失。因此﹐对于所有重要的数据﹐请务必另作记录。 ?避免在温度极端的环境中使用及保管计算器。低温会使显示画面的反应变得缓慢迟钝或完全无法显示﹐同时亦会缩短电池的使用寿命。此外﹐应避免让计算器受到太阳的直接照射﹐亦不要将其放置在诸如窗边﹐取暖器的附近等任何会产生高温的地方。高温会使本机机壳褪色或变形及会损坏内部电路。 ?避免在湿度高及多灰尘的地方使用及存放本机。注意切勿将计算器放置在容易触水受潮的地方或高湿度及多灰尘的环境中。因如此会损坏本机的内部电路。 双行显示屏 华东理工大学 第一届化工设备计算机辅助概念设计 比赛说明书 设计者： 高一聪（过程0１2) 杜鼎（机设015） 孙英策（机设011) ２0０3年1１月6日 目录 一.设计要求???? (3) 二.设计思路概述?? (3) 三.设计尺寸??? (4) 四.设计建模过程???………………４ 塔体???? (4) 裙座??? (4) 接管??? (6) 法兰??? (6) 人孔??? (6) 吊柱????………………７ 操作平台??? (7) 梯子??? (8) 五.椭圆形封头钣金展开???………………９ 六.心得体会????? (13) 七.参考书目???………………１4 一.设计要求 1塔设备三维造型 2设计平台、扶梯、并与塔组装。 ａ除了图中已注尺寸,其余部分形状大小由设计而定。 b塔筒体内零件忽略不作,只作塔设备外形。 c接管、人孔、支座等方位由设计而定。 d平台与扶手形状、大小自行设计。 e支座数量为4个。 f 支座与法兰大小应由有关系列标准而定。 3画出塔设备椭圆封头的展开图。展开方法合理，所用材料最省。 二．设计思路概述 塔设备是化工,炼油生产中最重要的设备之一。它主要分为板式塔和填料塔两大类。我们设计的塔设备就是以板式塔为模板的。我们通过查看实物图片,查阅相关塔设备资料和设计标准手册研究除了一套较合理的方案。我们的设计主要分为以下几部分: １、塔体：塔设备的外壳。它由等直径、等厚度的圆筒和作为头盖和低盖的椭圆形封头组成。 2、塔体支座：塔体安放在基础上的连接部分。它用以确定塔体的位置。本题中塔 设备采用的是最常用的支座形式——裙座。 3、除沫器：用于捕集夹带在气流中的液滴。对于回收物料，减少污染非常重要。 4、接管：用以连接工艺管道,把塔设备与其他设备连成系统。安用途可分为进液 管、除液管、进气管、出气管等。 5、人孔：为安装、检修、检查的需要而设置的。 本软件针对压型钢板、铝合金板进行截面承载力、挠度、施工荷载及排水能力进行验算。在计算过程中，压型板按受弯构件考虑，主要遵循GB50018-2002《冷弯薄壁型钢结构技术规范》中关于压型钢板计算的条文规定、GB 50429-2007 《铝合金结构设计规范》中关于铝合金压型板相关的计算条文规定及《冷弯薄壁型钢结构设计手册》中关于屋面排水计算的相关条文。压型板截面计算过程中，考虑到其实际的受力情况，所以选择了在一个波距范围内进行验算。因为无论是屋面板、墙面板或者是楼承板其实际作用过程中，均是多块板横向搭接成为整体，所以选择其中一个波距来进行计算更贴近于压型板实际工作状态下的受力情况。压型板根据《建筑结构静力计算手册》计算各验算点的弯矩及剪力情况。 压型板的计算过程主要包含以下几个方面：毛截面惯性矩的计算、加劲肋是否有效的判别、腹板剪应力承载能力计算、支座处腹板局部受压承载力验算、跨中位置最大正负弯矩和剪力作用下截面承载力验算、支座位置最大负正弯矩和支座反力下截面承载力验算、最大正负挠度验算、屋面板排水能力验算。上述承载力验算过程中均包含该种情况下该位置的有效截面宽度的验算。 计算采用的组合情况如下： 1.2恒+1.4活； 1.0恒-1.4负风吸； 1.2恒+1.4正风压； 1.2恒+1.4活+0.84正风压； 1.0恒+1.4活-0.84负风吸； 1.2恒+0.98活+1.4正风压； 1.0恒+0.98活-1.4负风吸； 1.2恒+1.0施工（屋面板）； 1.2恒+1.4活载（楼面均布施工荷载）（楼承板）； 1.2恒+1.4施工（楼面集中施工荷载）（楼承板）。 一：压型钢板 一）板材力学参数的确定 对于规范中已给出抗拉、抗剪强度设计值的材料牌号，我们按规范中数值采用，如Q235、Q345等。对现今压型板常用的冷轧板牌号如G300、G550等，规范没有给出明确的抗拉、抗剪强度设计值，厂家在供货的时候仅提供材料的屈服强度为300 N/mm2、550 N/mm2，所以我们根据《冷弯薄壁型钢结构技 术规范》4.1.4条规定，取抗力分项系数，计算其抗拉强度设计值，抗剪强度设计值按抗拉强度设计值除以计。 二）截面惯性矩的计算 软件根据截面几何形状，通过线积分的方法求得截面的惯性矩。在计算过程中忽略了腹板上的一些加劲措施，但上下翼缘的加劲肋是考虑在其中的，其计算结果经过测试满足实际计算要求。用户也可以通过AutoCAD对需计算的板型直接查询面域特性得到截面惯性矩，并可与软件计算所得相比较。 三）上下翼缘加劲肋是否有效的判别 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》7.1.4条，受压翼缘纵向加劲肋的规定： 因我们计算过程中取中间一个有效波距进行计算，所以无需考虑边加劲肋的作用效果，仅考虑中间加劲肋的判别。 针对中间加劲肋： 充电不?时，秒针会每两秒?动?下。按照“充电时间指南”（第64页）?节 中的说明，给?表充电。 请每??次地将?表较长时间置于直射阳光下 充电。 ? 本表可以在时间模式（TME ，三个位置）和当地时间模式（L -TM ）内接收电 波。不能在任何其他模式内接收电波。 定时接收（?动接收） ?需操作按钮可进?定时接收。 本表会在每天上午2点接收电波。如在上午2点没有接收到电波，则会在上午4点 再次?动接收，据此调节时间和?期。 强制接收（?动接收） 可在任何时间接收电波。 因接收环境的变化不能进?定时接收时请利?此功能。进?强制接收时请勿移动 ?表以确保正确接收电波。（最多需要?约13分钟。） ???<接收电波>从?腕上取下?表，将其置于易于接收电波的窗?附近的稳定的平?上，并将6点位置对准电波发讯基地台?向。按下位于4点位置的(A )钮两秒以上开始强制接收。确定?响起并且秒针?到RX ：接收就绪位置（12点）后，放开按钮。在?出和?落前后可能难以接收电波。请勿在此时间段内接收电波。有关接收电波的详情，请参照“电波接收”（第18页）。在定时接收时不必按下右下侧(A )钮。<确认接收状态>要确定接收电波是否正确，请在试图接收电波后按位于4点位置的(A )钮。正确接收电波时，秒针显?H 、M 或L 。此时，本表可以使?。没有正确接收电波时，秒针显?NO 。改变?表位置再次接收。??? 电波接收的步骤 ?表因被收起或因被?服遮盖?不受光照30分钟或更长，秒针将停在12点位置以 省电。 其他表针将继续正常?动。 ?旦?表再次接受光线照射，节能功能将取消，秒针开始正常?动。 * 有关细节，请参阅“节能功能”（第62页）。 ???录1. 您的?表........................................................................................122. 操作表把........................................................................................133. 使?之前........................................................................................14A . 电波接收功能 ..........................................................................14<为了提?接收效果>......................................................................14<接收需要的时间> .........................................................................15<接收较差区域> .............................................................................16电波接收4. 电波接收........................................................................................18A . 接收时的秒针位置 ...................................................................21B . 确认接收状态 ...........................................................................22C . 接收程度和接收状态................................................................23D . 接收区域说明 ..........................................................................24节能功能 摘要 单片机的出现是计算机制造技术高速发展的产物，它是嵌入式控制系统的核心。如今，它已广泛的应用到我们生活的各个领域，电子、科技、通信、汽车、工业等。计算器的出现给我们的生活带来了巨大的便利，计算器在我们的生活中随处可见，也是我们日常生活中不可缺少的工具。本设计是基于51系列单片机来进行的数字计算器系统设计，可以完成计算器的键盘输入，进行加、减、乘、除简单的基本四则运算，并在LCD上显示相应的结果。设计电路采用AT89C51单片机为主要控制电路，利用按键作为计算器的键盘的输入。显示采用字符LCD 静态显示。软件方面使用C语言编程，并用PROTUES仿真。 单片微型计算机简称单片机。它是在一块芯片上集成中央处理器（CPU）、随机存取存储器（RAM）、只读存储器（ROM）、定时/计数器及I/O接口电路等部件，构成一个完整的微型计算机。它的特点是：高性能，高速度，体积小，价格低廉，稳定可靠，应用广泛。单片机比专用处理器最适合应用于嵌入式系统，因此它得到了最多的应用。本文介绍了单片机的产生发展、功能特点、应用开发等内容。 【关键词】简单计算器单片机 LCD 应用发展 背景 近年来，单片机以其体积小、价格廉、面向控制等独特优点，在各种工业控制、仪器仪表、设备、产品的自动化、智能化方面获得了广泛的应用。与此同时，单片机应用系统的可靠性成为人们越来越关注的重要课题。影响可靠性的因素是多方面的，如构成系统的元器件本身的可靠性、系统本身各部分之间的相互耦合因素等。其中系统的抗干扰性能是系统可靠性的重要指标。 本设计采用80c51 芯片，实现了利用单片机进行了一个简单计算器设计。允许对输入数据进行加减乘除运算及LCD 显示．如果设计对象是更为复杂的计算器系统，其实际原理与方法与本设计基本相同。LCD液晶显示器是Liquid Crystal Display 的简称，LCD 的构造是在两片平行的玻璃基板当中放置液晶盒，下基板玻璃上设置TFT（薄膜晶体管），上基板玻璃上设置彩色滤光片，通过TFT上的信号与电压改变来控制液晶分子的转动方向，从而达到控制每个像素点偏振光出射与否而达到显示目的。 现在LCD已经替代CRT成为主流，价格也已经下降了很多，并已充分的普及。故采用LCD．设计的关键所在，必须非常熟悉单片机的原理与结构，同时还要对整个设计流程有很好的把握，将单片机和其他模块完整的衔接。本设计是基于51系列单片机来进行的数字计算器系统设计，可以完成计算器的键盘输入，进行加、减、乘、除基本四则运算，并在LCD上显示相应的结果；设计电路采用AT89C51单片机为主要控制电路，显示采用字符LCD静态显示；软件方面使用C 语言编程，并用PROTUES仿真i。 XX-XX XXXXX设备 使用说明书 项目名称： 文件编号： 密级： 编制： 最新版本：V1.00 编辑软件：WPS 2019中文版 版本说明： 目录 1概述 (1) 1.1产品特点 (1) 1.2主要用途及使用范围 (2) 1.3型号的组成及代表意义 (2) 1.4使用环境条件 (2) 1.5工作条件 (3) 1.6对环境及能源的影响 (3) 1.7安全 (3) 2结构特征及工作原理 (3) 2.1总体结构及其工作原理、工作特性 (4) 2.2主要部件或功能单元的结构、作用及其工作原理 (4) 2.3各单元结构之间的机电联系、系统工作原理、故障报警系统 (4) 2.4辅助装置的功能结构及其工作原理、工作特性 (4) 3技术特性 (5) 3.1主要功能 (5) 3.2主要参数 (5) 4尺寸、重量 (5) 4.1外形及安装尺寸（可分开） (5) 4.2重量 (5) 5安装、调试 (5) 5.1设备基础、安装条件及其安装技术要求 (5) 5.2安装程序、方法及注意事项 (5) 5.3调试程序、方法及注意事项 (5) 5.4安装、调试后的验收试验项目、方法和依据 (5) 5.5试运行前的准备、试运行启动、试运行 (5) 6使用、操作 (6) 6.1使用前的准备和检查 (6) 6.2使用前和使用中的安全及安全防护、安全标准及说明 (6) 6.3启动及运行过程中操作程序、方法、注意事项及容易出现的错误操作及防范措施 (6) 6.4运行中的检测和记录 (6) 6.5停机的操作程序、方法及注意事项 (6) 7故障分析及排除 (6) 7.1故障现象 (6) 7.2原因分析 (6) 7.3排除办法 (7) 8安全保护装置及事故处理（包括消防） (7) 8.1安全保护装置及注意事项 (7) 8.2出现故障时的处理程序和方法 (7) 9保养、维修 (7) 9.1日常维护、保养、校准 (7) 9.2运行时的维护、保养 (7) 9.3检修周期 (7) ====Basic Operation==== ===Basic Operation=== The number keys[0]to[9]and decimal point[DP]are used to enter numbers.To enter a negative number,press[SGN]after entering the number. To enter an exponent,press[EXP]then enter the exponent using the number and[SGN]keys. The[DEL]key deletes the last digit entered and can be used to correct a number or exponent. The[CLR]key clears the display ready for a new calculation. The[SHIFT]key is used to access the secondary function of each key(displayed above the key in orange.While shift is active,'SHIFT'will be shown on the display.Press[SHIFT]again to cancel shift mode. As an alternative to using shift,the secondary function of each key can also be accessed by holding down the key.This feature can be disabled in Settings. ====Display Modes==== ===Display Modes=== There are four display modes for calculation https://www.doczj.com/doc/b013317321.html,e the[FSE]key to cycle through the modes. The display will show'FIX','SCI','ENG'or blank to indicate the current mode. ===Decimal Places=== 贝雷片-潮白新河钢栈桥及钢平台计算说明书 津汉高速公路工程1标段 潮白新河钢栈桥（贝雷架）计算说明书 工程名称：津汉高速公路工程1标段 编制单位：津汉高速公路工程1标段项目经理部 编制人： 技术负责人： 审批单位： 审批人： 中交一航局津汉高速公路工程1标段项目经理部 2011年12月27日 中交一航局津汉高速公路工程1标段项目经理部潮白新河特大桥钢栈桥计算说明书 目录 1、设计方案 (2) 2、施工方案 (2) 3、注意事项 (3) 4、栈桥检算 (3) 4.1、贝雷片纵梁检算 (5) 4.1.1、荷载计算： (5) 4.1.2、抗弯计算 (6) 4.1.3、抗剪计算 (6) 4.1.4、挠度计算 (6) 4.2、工字钢横梁检算 (7) 4.2.1、抗弯计算 (7) 4.2.2、抗剪计算 (7) 4.2.3、挠度计算 (7) 4.3、钢管桩检算 (7) 4.3.1、钢管桩承载能力检算 (7) 4.3.2、钢管桩摩擦力检算 (8) 4.3.3、钢管桩检算 (9) 1 1、设计方案 潮白新河为一级河道，主要功能为排洪、泄涝、供两岸工农业用水。据天津市宁车沽闸管理所工作人员介绍，当潮白新河水位达到2.9m时即开闸泄洪，以防止周围农田鱼塘等受灾害。综合考虑河道内现有水文地质情况及实际排洪、施工需要，根据现场地形，在潮白新河特大桥主河道范围内修筑钢栈桥便道。在15#～16#墩之间预留航道，设计栈桥长180m，顶宽6m，钢管桩顶高程2.5m，栈桥顶面高程3.77m。河滩部分采用山皮土便道连接钢栈桥与堤岸，便道宽6m。施工期间做好汛期施工工作，并注意加强对便道、栈桥的维修及保养。 全桥分为17跨，共设16个墩。桥梁跨度为第一跨和最后一跨为8m，从第二跨到第十六跨均为9m。桥宽6米，平台宽8米。 主栈桥两侧基础采用混凝土扩大基础，中间均采用钢管桩，钢管桩规格为直径600毫米、壁厚8毫米、长21米的钢管。每个墩设三根钢管桩作为基础。钢管桩顶采用三根45工字钢作为横梁。 副栈桥两侧基础采用混凝土扩大基，中间均采用钢管桩，钢管桩规格为直径600 毫米、壁厚8毫米、长21米的钢管。每个墩设四根钢管桩作为基础。钢管桩顶采用三根45工字钢作为横梁。 栈桥上部结构采用10排贝雷片作为纵梁，分为5组，用45厘米连接片进行连接，两侧纵梁之间采用90厘米连接片进行连接，以增强栈桥的整体稳定性。钢平台上部结构采用10排贝雷片作为纵梁，分为5组，用45厘米连接片进行连接，两侧纵梁之间采用90厘米连接片进行连接，以增强平台的整体稳定性。 桥面系满铺20cm的方木，桥面两侧设防护栏杆。 2 施工方案 （1）施工准备 使用50吨汽车吊装器材，同时在岸上拼装贝雷片，精确计算测量桥台及钢管桩的位置。（2）基础施工 陆地部分采用50吨吊车和10吨震动锤打设，水中墩部分通过测量定位安装导向架， 计算器按键的使用说明 . 1、电源开关键： ON、 OFF 2、输入键： 0— 9、. +/ —：正负转换键 3、运算功能键： + - * / ( 注意 : 加、减、乘、除键在计算时都可能代替等号键 ) √：开平方键，用来进行开平方运算。先输入数字，再按下此键，不必按等号键即可得 出结果。 4、等号键：＝ 5、清除键： ①C：清除键。在数字输入期间 , 第一次按下此键将清除除存储器内容外的所 有数值 . 如果是太阳能计算器，在计算器关闭状态下，按此键则开启电源，显示 屏显示出“ 0”。 ②AC或 CA键：全部清除键，也叫总清除键，作用是将显示屏所显示的数 字全部清除。 ③→：右移键。其功能是荧屏值向右位移，删除最右边的尾数。 ④CE：部分清除键，也叫更正键。其功能是清除当前输入的数字，而不是清除 以前输入的数。如刚输入的数字有误，立即按此键可清除，待输入正确的数字后，原运算继续进行。如 5+13，这时发现“ 13”输入错了，则按“ CE”键就可以清除 刚才的“ 13”，但还保留“ 5”这个数。值得注意的是，在输入数字后，按“ +”、“- ”、“/ ”、“* ”键的，再按“ CE”键，数字不能清除。 ⑤MC：累计清除键，也叫记忆式清除键。其功能是清除储存数据，清除存储 器内容，只清除存储器中的数字，内存数据清除，而不是清除显示器上的数字。 6、累计显示键： （1）M+：记忆加法键，也叫累加键。是计算结果并加上已经储存的数；用 作记忆功能，它可以连续追加，把目前显示的值放在存储器中（也就是将显示的 数字与内存中已有的任何数字相加，结果存入存储器，但不显示这些数字的和）。 如先输入“ 5×1.6 ”→按“ M+”键（把“ 5×1.6 ”的结果计算出来并储存起来）→然后输入“10×0.8 ”→按“M+”键（把“10×0.8 ”的结果计算出来并和前面储存的数相加）→接着输入“15×0.4 ”→按“M+”键（把“15×0.4 ”的结果计算出来并和前面储存的数相加）→最后按“MR”键（把储存的数全部取出来）→则出结果“ 22” （2）M-：记忆减法键，也叫累减键。是计算结果并用已储存的数字减去目前 的结果；从存储器内容中减去当前显示值（也就是将显示的数字与内存中已有 的任何数字相减，结果存入存储器，但不显示这些数字的差）. 计算“ 50- （23+4）”时→先输入“ 50”→按“ M+”（把“ 50”储存起来）→再输入“ 23+4”→按“ M-”键（计算结果是“ 27”）→再按“ MR”（用储存的“ 50”减去目前的结果“ 27”）→则出结果“ 23” 7、存储读出键： MR MRC GT ①MR：存储读出键。表示用存储器中数值取代显示值。按下此键后，可使存储在“ M+”或“ M－”中的数字显示出来或同时参加运算，数字仍保存在存储器中，在未按“ MC”键以前有效。 MR调用存储器内容，读取储存的数据。如有三组数字不连续在一起相加的时候，则用这个“ MR”键。举例：如输入“ 3+2”时，按“ M+”键，再输入“ 6+7”时，按“ M+”键，再输入“8+9”时按“ M+”键，然后再按“MR”，则三组数字的总和“ 35”就出来了。 ②MRC：MR和 MC功能的组合，即存储读出和清除键。按一次为 MR功能， 即显示存储数，按第二次为 MC功能，即清除存储数。 计算器的简单使用 教学内容：浙教版九年制义务教育六年制小学数学第九册上册第42页 教学目标：（1）认识计算器，了解计算器各键的名称符号与功能。（2）掌握计算器的使用方法，会正确利用计算器进行简单的计算，增强学生的实践操作能力。（3）端正学生对待计算器的正确态度，懂得合理地利用计算器。 教学重点和难点：重点：掌握用计算器进行同一级运算时地按键顺序。 难点：四则混合运算中按运算顺序进行按键。 教学过程：一、制造冲突、引入课题 1、出示口算题，要求：看算式，想答案13×0.2 9-5.7 2.5+0.25 3.6÷0.3 0.8÷815.6 ×2.6182、反馈：开火车答问题：15.6×2.618不能口算 师：不能口算，你有什么办法得出它的答案？（列竖式和利用计算器） 2、揭示课题：师：在日常生活中，当口算不容易得出结果时，可用计算工具如：计算器他可以帮助我们计算，今天我们就来认识计算器，并利用它进行简单的计算。二、认识计算器1、学生自由介绍计算器师：谁先来说说关于计算器，你已经知道那些知识？（指名生说师进行适当的板演）生：……师：看来你们知道的真不少，打开书本看看还有没有我们不知道的和我们说的是不是一样2、自学书本P42了解有关计算器上的按键和功能 3、学生再次介绍计算器（2-3位，将计算器放于实物投影上）师：相信现在的你对于计算器已经有一定的了解了，我们开一个产品介绍会，请你来当小小推销员，把你手中的产品介绍出去。生：…… 4、比较不同的计算器（出示两个大小不同的计算器）师：你们觉得这两个计算器哪个算得更加准确？师引导生明白：计算器在形状、大小、功能键的安排等方面可能有所差异，但基本的计算功能是相同的。 5、熟练计算器的按键功能（1）熟练各个键师：现在大家对计算器又有了更深的了解，那你想玩计算器吗？那就听着老师的口令来玩吧！师：按开启键，观察一下显示屏有什么变化？师：按关闭键——按开启键——按关闭键——按数字键1师：有什么问题吗？（显示屏1显示不出来）师：什么原因，是不是计算器坏了谁有办法解决这个问题？（先按开启键就可以了）师生总结：在按数字键前都要按开启键。（2）纯小数的简便输入按开启键——0.34指名生说你为什么这么快？20.45中的0能不能省略引导生知道如果是纯小数整数部分的0可以不按。过渡：现在我们已经熟悉了计算器上的各个键，想不想来计算一下 精心整理 支护计算书 一．设计资料 该项目的支护结构非主体结构的一部分；开挖深度为9.7m<10m；在等于开挖深度的水平距离内无临近建筑物。故可以认为该坑的安全等级为二级。重要性系数取γ0=1.0。 地面标高：-0.5m 基础底面标高：-10.2m 开挖深度：9.7m 2.支点力T c1 设支点位于地面以下4m ，即支点处标高为-4,5m 对反弯点处弯矩为0 3．嵌固深度h d 求最小h d ，用软件解如下方程 161.66*(x+5.7)+(29.45*x+41.04)*(x-1.8)*(x-1.8)/6+19.296*(x-1.39)-1.2*(15.19+275.74+4.125)*x-1.2*845.57=0 解得h d =7.500m 五．弯矩计算 119.73kP a 根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）的规定按下列规定计算其设计值： 截面弯矩设计值M M ＝1.25γ0M c 式中γ0——重要性系数，取1.0 1. 锚固点弯矩设计值 2. 剪力为0处弯矩设计值（开挖面上方） 设地面到该点距离为2h 3. 剪力为0处弯矩设计值（开挖面下方） 1231231.2.设锚杆锚固长度为10m ，其中点到地面距离为8.31m ，直径为14cm 。 水平分力kN T T c d 49.2425.115.1=?= 若取K=1.50，则 修正为12m 最后确定的锚固段长度为12m 。 3.钢拉杆截面选择 取361φ，则其抗拉强度设计值： 满足要求。 七．围檩受力计算 围檩受到拉锚和钢板桩传来作用力，可按简支梁计算。 选用两排[18的槽钢，333104.2411027.120mm W ?=??= 满足要求。 共需要376m 的[18热轧轻型槽钢。 七．抗倾覆验算 满足要求。 《化工设备机械基础》 塔设备设计 课程设计说明书 学院：木工学院 班级：林产化工0 8 学号： 姓名：万永燕郑舒元 分组：第四组 目录 前言 摘要 塔设备是化工、石油等工业中广泛使用的重要生产设备。塔设备的基本功能在于提供气、液两相以充分接触的机会，使质、热两种传递过程能够迅速有效地进行；还要能使接触之后的气、液两相及时分开，互不夹带。因此，蒸馏和吸收操作可在同样的设备中进行。根据塔内气液接触部件的结构型式，塔设备可分为板式塔与填料塔两大类。板式塔内沿塔高装有若干层塔板(或称塔盘)，液体靠重力作用由顶部逐板流向塔底，并在各块板面上形成流动的液层；气体则靠压强差推动，由塔底向上依次穿过各塔板上的液层而流向塔顶。气、液两相在塔内进行逐级接触，两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。填料塔内装有各种形式的固体填充物，即填料。液相由塔顶喷淋装置分布于填料层上，靠重力作用沿填料表面流下；气相则在压强差推动下穿过填料的间隙，由塔的一端流向另一端。气、液在填料的润湿表面上进行接触，其组成沿塔高连续地变化。目前在工业生产中，当处理量大时多采用板式塔，而当处理量较小时多采用填料塔。蒸馏操作的规模往往较大，所需塔径常达一米以上，故采用板式塔较多；吸收操作的规模一般较小，故采用填料塔较多。 板式塔为逐级接触式气液传质设备。在一个圆筒形的壳体内装有若干层按一定间距放置的水平塔板，塔板上开有很多筛孔，每层塔板靠塔壁处设有降液管。气液两相在塔板内进行逐级接触，两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。板式塔的空塔气速很高，因而生产能力较大，塔板效率稳定，造价低，检修、清理方便 关键字 塔体、封头、裙座、。 第二章设计参数及要求 符号说明 Pc ----- 计算压力，MPa； Di ----- 圆筒或球壳内径，mm； [Pw]-----圆筒或球壳的最大允许工作压力，MPa； δ ----- 圆筒或球壳的计算厚度，mm； δn ----- 圆筒或球壳的名义厚度，mm； δe ----- 圆筒或球壳的有效厚度，mm； 一、计算器使用的状态 对于两类计算器来说，使用的是数值计算，所采用的状态是十进制状态： 1、学生计算器（KDT科灵通科学计算器）：按模式键 第一次屏幕显示 第二次屏幕显示 按2次，再按1，则进入十进制计算状态，这时在屏幕上会出现D的标志。 2、普通计算器（价格10元以内）：按键 直接按键，依次在屏幕上会分别显示：DEG、RAD、GRAD，表示十进制、弧度、百分率。要选择DEG，即在屏幕上看到DEG的标志。 二、角度的输入与计算 两种计算器都可以进行角度的运算以及转换： 1、学生计算器（KDT （1 例如输入129°59′26″，操作如下： 输入1295926 这时屏幕的第二行显示：129°59°26°，说明已经将角度输入 （2）角度经过三角函数的计算之后，显示的角度是十进制，即129°59′26″屏幕上显示129.353336，这时需要将十进制的角度转换回六十进制。 按129.353336→129°59°26°。 2 （1）角度的输入：输入角度要以六十进制输入，度和分秒以小数点隔开， 可将六十进制的角度值转换成十进制，用于角度计算或三角函数计算。 具体操作如下：输入129.5926 这时屏幕上显示结果129.9905556，可以进行角度的加减或三角函数计算。 （2）计算结果显示：当角度计算完毕后，需要显示角度的结果，即六十进制的角度结果， 按 具体操作如下：129.9905556→按 这时屏幕上显示计算结果129.592600，可以将成果记录下来。 三、测量误差的精度评定（统计计算） 两种计算器都可以进行标准偏差统计计算： 1、学生计算器（KDT科灵通科学计算器）：在标准偏差统计模式下 （1）进入标准偏差统计计算模式：按 显示 ） 其中n x x2m，即中误差。 钢结构平台设计 一.设计题目 某车间工作平台 二.设计目的 《钢结构设计原理课程设计》是土木工程专业学生在学习《钢结构设计原理》课程后一个重要的综合实践性教学环节，目的是培养学生对钢结构的设计和应用能力。通过基本的设计训练，要求学生重点掌握结构内力计算、构件和节点设计及绘制钢结构施工图等专门知识，从而加深对钢结构设计原理基本理论和设计知识的认识，提高对所学知识的综合运用能力。 三.设计资料 不考虑水平向荷载。柱间支撑按构造设置。平台上三个有直径1m检修洞口，位置不限。平台顶面标高为6m,平台下净空至少4m,梁柱铰接连接。平台平面内不考虑楼梯设置。 2. 参考资料： 1）钢结构设计教材 2）钢结构设计规范 3）建筑结构荷载规范 4）钢结构设计手册 四.设计内容 1. 确定结构布置方案及结构布置形式 依题意并经综合比较，平台结构平面布置如图所示 2. 平台铺板设计 1.某冶炼车间检修平台，平台使用钢材材质、平面尺寸为15*15、活荷载为2 3 kN/m 。 a) c) 主梁 4m 主梁 次梁 次J 梁、 5x 3.6=18 H= (1) 确定有关尺寸 铺板采用有肋铺板，板格尺寸为1000mm< 1500mm根据结构要求及荷载作用情况，取铺板厚6mm板肋尺寸为6mm< 60mm (2) 验算铺板的承载力和钢度 ①承载力验算计算铺板和钢肋的跨中最大弯矩 铺板自重标准值：q 7850 9.8 6 10 30.462kN / m2 板肋自重标准值：q 7850 9.8 6 60 10 60.0277kN/m 板面活荷载标准值：3kN/m 2 计算铺板跨中最大弯矩，铺板按四边简支平板计算： b/a 1500/1000 1.5 2.0 查表得：10.0812 2 铺板面荷载设计值q 1.2 0.462 1.4 3 4.7 54 kN /m 铺板单位宽度最大弯矩为M x 1qa30.0812 4.754 130.386kN ?m 因为b a,所以M x M y,那么M max M x 计算板肋的跨中最大 其中 2弯矩，可按两端只承在平台梁上的简支梁计算加劲肋承受的线荷载, 恒荷载标准值为: 0.462 1 0.0277 0.4897kN /m 活荷载标准值为: 3kN /m 加劲肋的跨中最大弯矩为: 1 2 8ql 1(1.2 0.4897 1.4 3) 1.52 1.347kN?m 8 验算铺板和加劲肋的计算强度 铺板截面的最大应力为s 6M max t2h 6 6210 6 0.38664.33MPa 2 215N /mm 加劲肋可考虑铺板30倍厚度的宽度参与截面共同工作，计算截面如图截面 面积 3-2所示。 6 A (90 2 6 60 6) 10 2 1440mm 截面形心轴到铺板的距离：y 180 6 3 60 6 36 11.25mm 180 8 60 6 0.01125m 截面对形心轴x的截面惯性矩： 632 l x 180 180 6 8.25 8 12 加劲肋截面最大应力为曲8 60 12 2 5 24.75 4.0527 10 mm 4 7 4 4.0527 10 m钢结构平台设计计算书
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