二 〇 一 一 年 六 月
学校代码： 10128
学 号： 200720506048 本科毕业设计说明书
题 目：60k t /a 氯碱厂四效蒸发器设计 学生姓名：
学 院：化工学院 系 别：过控系
专 业：过程装备与控制工程 班 级：过控07-2 指导教师： 副教授
摘要
氯碱工业是利用电解饱和食盐水溶液制取烧碱和氯气并副产氢气的生产过程。生产过程包括盐水精制、电解和产品精制等工序，而产品精制工序又包括碱液浓缩、氯气液化和氢气的处理，其中在碱液浓缩时，需要经过蒸发（一般采用三效或四效逆流强制循环蒸发器）。
本设计为60kt/a氯碱厂Ⅳ效外加热强制循环蒸发器。该设备由加热室（管壳式换热器）、蒸发室、循环管和强制循环泵等组成。循环管在蒸发室外部，从蒸发室锥形底下来的料液，通过循环管和强制循环泵，不断送入加热室后，再进入蒸发室蒸发并进行气液分离。
在设计过程中，首先对加热室进行了强度设计计算、管板计算、膨胀节校核计算等。然后对蒸发室进行了强度设计计算。最后进行了塔体设计计算。
采用Ⅳ效，增加了蒸汽利用率；采用外加热式，由于加热室与分离室分开，这样不仅便于清洗与更换，而且可以降低蒸发器的总高度；采用强制循环，利用外加动力（循环泵）使溶液沿一定方向作高速循环流动，而且循环速度的大小可通过调节泵的流量来控制，使得传热系数大，对于粘度较大或易结晶、结垢的物料，适应性较好。
关键词：氯碱工业；蒸发器；换热器；强制循环；Ⅳ效
Abstract
Chlor-alkali industry is a saturated salt solution by electrolysis of caustic soda and chlorine Preparation and production of hydrogen by-product. Production process, including salt refining, electrolytic refining processes and products, and refining processes and products, including lye concentration, chlorine and hydrogen liquefaction processing, which in concentrated alkaline solution, the need to go through evaporation(Generally use the three-way or four-effect countercurrent forced circulation evaporator).
This is designed to 60kt / a chlor-alkali plants outside four-effect forced circulation evaporator heating. The equipment consists of a heating chamber (shell and tube heat exchanger), evaporation chamber and the circulation pipe forced circulation pumps etc. Circular tube in the evaporation chamber outside, from the evaporation chamber to the liquid cone-shaped bottom, through the circulation pipe and forced circulation pump continuously into the heating chamber, and then evaporating into the evaporation chamber and the gas-liquid separation.
In the design process, the first heating chamber design calculations for the strength, tube sheet calculation, expansion joint checking calculation. Then the strength of the evaporation chamber design calculations. Finally, a tower design calculations.
Use of four-effect external heating forced circulation evaporator, increasing the utilization of steam, the heating chamber and separation chamber separated, not only for easy cleaning and replacement, and can reduce the total height of the evaporator, the evaporator while using external power (circulation pump) The solution for high speed along the circular flow of a certain direction, and the circulation rate by adjusting the size of the pump flow control, making the heat transfer coefficient, viscosity or easy for crystallization fouling materials, good adaptability.
Keywords: chlor-alkali industry; evaporator; heat exchanger; forced circulation; four-effect
目录
引言 (1)
第一章加热室设计计算 (3)
符号说明 (3)
1.1 设计条件 (9)
1.2 结构尺寸及参数 (9)
1.3 材料选择 (9)
1.4 壳体圆筒计算 (10)
1.5 管箱圆筒计算 (10)
1.6 开孔补强 (11)
1.6.1 开孔所需补强面积 (11)
1.6.2 有效补强范围 (11)
1.6.2.1 有效宽度 (11)
1.6.2.2 有效高度 (11)
1.6.3 有效补强面积 (12)
1.6.3.1 壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积 (12)
1.6.3.2 接管多余金属面积 (12)
1.6.3.3 接管区焊缝面积 (12)
1.6.3.4 有效补强面积 (12)
1.7 水压试验 (12)
1.7.1 壳程 (12)
1.7.2 管程 (12)
1.8 管板计算 (13)
1.8.1 换热管稳定许用压力 (13)
1.8.2 管板应力校核 (16)
1.8.2.1 只有壳程设计压力，不计入膨胀变形差 (16)
1.8.2.2 只有壳程设计压力，计入膨胀变形差 (18)
1.8.2.3 只有管程设计压力，不计入膨胀变形差 (20)
1.8.2.4 只有管程设计压力，计入膨胀变形差 (22)
1.9 膨胀节校核 (24)
1.9.1 膨胀节参数 (24)
1.9.2 膨胀节轴向刚度 (25)
1.9.3 校核计算 (26)
1.10 其他辅助设备 (27)
1.10.1 折流板 (27)
1.10.2 支座 (27)
1.10.3 电机 (27)
第二章蒸发室设计计算 (29)
符号说明 (29)
2.1 设计条件 (32)
2.2 材料选择 (32)
2.3 筒体壁厚计算 (32)
2.4 上锥壳壁厚计算 (32)
2.5 设置加强圈 (33)
2.6 加强圈的设计计算 (33)
2.7 循环管壁厚计算 (35)
2.8 封头厚度计算 (35)
2.9 开孔补强 (36)
2.9.1 开孔所需面积 (36)
2.9.2 有效补强范围 (36)
2.9.2.1 有效宽度 (36)
2.9.2.2 有效高度 (36)
2.9.3 有效补强面积 (37)
2.9.3.1 壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积 (37)
2.9.3.2 接管多余金属面积 (37)
2.9.3.3 接管区焊缝面积 (37)
2.9.3.4 有效补强面积 (37)
2.10 水压试验 (37)
第三章塔体设计计算 (39)
符号说明 (39)
3.1 设计条件 (40)
3.2 设备质量载荷计算 (40)
3.3 风载荷与风弯矩计算 (41)
3.3.1 风载荷 (41)
3.3.2 自振周期 (43)
3.3.3 风弯矩计算 (43)
3.4 地震弯矩计算 (43)
3.5 各种载荷引起的轴向应力 (44)
3.6 塔体和裙座危险截面的强度与稳定性校核 (45)
3.6.1 塔体的最大组合轴向拉应力校核 (45)
3.6.2 塔体与裙座的稳定性校核 (45)
3.7 塔体水压试验和吊装时的应力校核 (46)
3.7.1 水压试验时各种载荷引起的应力 (46)
3.7.2 水压试验时应力校核 (46)
3.7.3 吊装时应力校核 (47)
3.8 基础环设计 (47)
3.8.1 基础环的尺寸 (47)
3.8.2 基础环的应力校核 (47)
3.8.3 基础环的厚度 (47)
3.9 地脚螺栓计算 (48)
3.9.1 地脚螺栓的最大拉应力 (48)
3.9.2 地脚螺栓螺纹根径 (48)
结论 (49)
参考文献 (50)
谢辞 (51)
引言
蒸发就是用加热的方法，将含有不挥发性溶质的溶液加热至沸腾状况，使部分溶剂汽化并被移除，从而提高溶剂中溶质浓度的单元操作。工业生产中应用蒸发操作有以下几种场合：
1、浓缩稀溶液直接制取产品或将浓溶液再处理（如冷却结晶）制取固体产品，例如电解烧碱液的浓缩，食糖水溶液的浓缩及各种果汁的浓缩等；
2、同时浓缩溶液和回收溶剂，例如有机磷农药苯溶液的浓缩脱苯，中药生产中酒精浸出液的蒸发等；
3、为了获得纯净的溶剂，例如海水淡化等。
总之，在化学工业、食品工业、制药等工业中，蒸发操作被广泛应用。
氯碱工业是基础化学工业之一。它的产品烧碱和氯气等涉及到国民经济及人民生活的各个领域。
工程上，蒸发过程只是从溶液中分离出部分溶剂，而溶质仍留在溶液中，因此，蒸发操作即为一个使溶液中的挥发性溶剂与不挥发性溶质的分离过程。由于溶剂的汽化速率取决于传热速率，故蒸发操作属传热过程，蒸发设备为传热设备，但是，蒸发操作与一般传热过程比较，有以下特点：
1、溶液沸点升高
由于溶液含有不挥发性溶质，因此，在相同温度下，溶液的蒸气压比纯溶剂的小，也就是说，在相同压力下，溶液的沸点比纯溶剂的高，溶液浓度越高，这种影响越显著。
2、物料及工艺特性
物料在浓缩过程中，溶质或杂质常在加热表面沉积、析出结晶而形成垢层，影响传热；有些溶质是热敏性的，在高温下停留时间过长易变质；有些物料具有较大的腐蚀性或较高的粘度等等。
3、能量回收
蒸发过程是溶剂汽化过程，由于溶剂汽化潜热很大，所以蒸发过程是一个大能耗单元操作。因此，节能是蒸发操作应予考虑的重要问题。
工业上的蒸发操作基本上皆是沸腾蒸发，即将溶液加热至沸点，使之在沸腾状态下蒸发。
间接热源加热：容器间壁传给被蒸发的溶液，即在间壁式换热器中进行的传热过程。
若蒸发产生的二次蒸汽直接冷凝不再利用，称为单效蒸发。若将二次蒸汽作为下一效加热蒸汽，并将多个蒸发器串联，此蒸发过程即为多效蒸发。每千克加热蒸汽所能蒸发的水的千克数成为蒸汽经济程度，它表示在蒸发操作中，加热蒸汽所利用的经济程度，在多效蒸发操作中，由于二次蒸汽的多次被利用，因此随着效数的增加，蒸汽经济程度亦相应地增大。
蒸发设备又称蒸发器。是通过加热使溶液浓缩或从溶液中析出晶粒的设备。主要由加热室和蒸发室两个部分组成。加热室是用蒸汽将溶液加热并使之沸腾的部分，但有些设备则另有沸腾室。蒸发室又称分离室，是使气液分离的部分。加热室(或沸腾室)中沸腾所产生的蒸气带有大量的液沫，到了空间较大的分离室，液沫由于自身凝聚或室内的捕沫器等的作用而得以与蒸气分离。蒸气常用真空泵抽引到冷凝器进行凝缩，冷凝液由器底排出。
循环型蒸发器的特点是溶液在蒸发器内作循环流动。根据造成液体循环的原理的不同，又可将其分为自然循环和强制循环两种类型。前者是借助在加热室不同位置上溶液的受热程度不同，使溶液产生密度差而引起的自然循环；后者是依靠外加动力使溶液进行强制循环。
外热式蒸发器的结构特点是加热室与分离室分开，这样不仅便于清洗与更换，而且可以降低蒸发器的总高度。因其加热管较长（管长与管径之比为50～100），同时由于循环管内的溶液不被加热，故溶液的循环速度大，可达1.5m/s。
强制循环型蒸发器，这种蒸发器是利用外加动力（循环泵）使溶液沿一定方向作高速循环流动。循环速度的大小可通过调节泵的流量来控制。一般循环速度在2.5m/s 以上。这种蒸发器的优点是传热系数大，对于粘度较大或易结晶、结垢的物料，适应性较好，但其动力消耗较大。
本设计为60kt/a氯碱厂Ⅳ效外加热强制循环蒸发器。
第一章加热室设计计算
符号说明
A ：开孔削弱所需要的补强截面积,2
mm（开孔补强） B ：补强有效宽度，mm
d ：开孔直径，mm
f：强度削弱系数
r
h：接管外侧有效补强高度，mm
1
h：接管内侧有效补强高度，mm
2
δ：壳体开孔处的计算厚度，mm
δ：壳体开孔处的有效厚度，mm
e
δ：接管有效厚度，mm
et
δ：壳体开孔处的名义厚度，mm
n
δ：接管名义厚度，mm
nt
δ：接管计算厚度，mm
t
P：试验压力，MPa （水压试验）
T
P：设计压力，MPa
[]σ：容器元件材料在试验温度下的许用应力，MPa
[]tσ：容器元件材料在设计温度下的许用应力，MPa
σ：试验压力下圆筒的应力，MPa
T
D：圆筒内直径，mm
i
δ：筒体的有效厚度，mm
e
σ：圆筒材料试验温度下的屈服点，MPa
s
：圆筒的焊接接头系数
A ：壳程圆筒内直径横截面积，2mm （管板计算） d A ：隔板槽面积，2mm 1A ：管板开孔后面积，2mm s A ：圆筒壳壁金属横截面积，2mm t A ：管板布管区面积，2mm
a ：换热管管壁金属的横截面积，2mm 'C ：系数 ''C ：系数
t D ：管板布管区的当量直径，mm d ：换热管外径，mm
'f E ：壳体法兰材料的弹性模量，MPa p E ：管板材料弹性模量，MPa s E ：壳程圆筒材料的弹性模量，MPa t E ：换热管材料的弹性模量，MPa 1G ：系数 le G ：系数 li G ：系数 2G ：系数 3G ：系数
K ：换热管加强系数
'f K ：壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数
''
K：管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数
f
K：旋转刚度参数
f
k：管板周边布管区无量宽度
L：换热管有效长度，mm
l：换热管与管板胀接长度或焊脚高度，mm
m：管板总弯矩系数
m：管板第一弯矩系数
1
m：管板第二弯矩系数
2
n：换热管根数
P：有效压力组合，MPa
a
P：边界效应压力组合，MPa
b
P：当量压力组合，MPa
c
P：壳程设计压力，MPa
s
p：管程设计压力，MPa
t
Q：壳体不带波形膨胀节时，换热管束与圆筒刚度比q：换热管与管板连接的拉脱力，MPa
[]q：许用拉脱力，MPa
S：换热管中心距，mm
t：制造环境温度，℃
t：沿长度平均的壳程圆筒金属温度，℃
s
t：沿长度平均的换热管金属温度，℃
t
v：管板边缘剪切系数
α：壳程圆筒材料线膨胀系数
s
α：换热管材料线膨胀系数
t
β：系数
γ：换热管与壳程圆筒的热膨胀变形差
δ：管板计算厚度，mm
δ：壳程圆筒厚度，mm
s
δ：换热管壁厚，mm
t
η：管板刚度削弱系数
λ：系数
μ：管板强度削弱系数
σ：壳程圆筒轴向应力，MPa
c
σ：管板径向应力，MPa
r
'
σ：管板布管区周边处的径向应力，MPa
r
~
σ：管板径向应力系数
r
'
~
σ：管板布管区周边处径向应力系数
r
σ：换热管轴向应力，MPa
t
[]t
σ：在设计温度时，壳程圆筒材料的许用应力，MPa c
[]
σ：换热管稳定许用应力，MPa
cr
[]t
σ：在设计温度时，管板材料的许用应力，MPa r
[]t
σ：在设计温度时，换热管材料的许用应力，MPa t
~
M：边界效应压力组合系数
b
~
M：管板边缘力矩系数
ψ：系数
τ：管板布管区周边剪切应力系数
p
~
τ：管板布管区周边剪切应力系数
p
'
w：系数
''
w：系数
C：腐蚀裕量（膨胀节校核）2
C：系数
p
C：系数
f
C：系数
d
D：波纹管平均直径，mm
m
D：波纹管直边段平均直径，mm
o
D：波纹管直边段与波纹内径，mm
b
D：直边段加强圈平均直径，mm
c
t
D：容器圆筒外直径，mm
o
E：室温下波纹管材料的弹性模量，MPa
b
t
E：设计温度下波纹管材料的弹性模量，MPa
b
t
E：设计温度下加强圈材料的弹性模量，MPa
c
t
E：容器壳体材料在设计温度下的弹性模量，MPa s
e：一个波的轴向位移，mm
1
h：波纹管波高，mm
k：系数
L：波纹管直边段长度，mm
4
l：波纹管波的长度，mm
L：直边段加强圈长度，mm
c
L：波纹管长度，mm
m：波纹管的层数
n：波纹管的波数
P：设计压力，MPa
P：试验压力，MPa
T
[]p：许用外力，MPa
S：波纹管一层材料的名义厚度，mm
S：波纹管第一层材料的有效厚度，mm
S：直边段加强圈的有效厚度，mm
c
S：考虑成形过程中厚度减薄时，波纹管一层材料的有效厚度mm p
S：容器圆筒名义厚度，mm
s
S：容器圆筒有效厚度，mm
S：内衬套名义厚度，mm
t
σ：内压引起直边段加强圈周向薄膜应力，MPa
c
σ：内压引起波纹管直边段周向薄膜应力，MPa
z
σ：内压引起波纹管周向薄膜应力，MPa
1
σ：内压引起波纹管径向薄膜应力，MPa
2
σ：内压引起波纹管径向弯曲应力，MPa
3
σ：轴向位移引起波纹管径向薄膜应力，MPa
4
σ：轴向位移引起波纹管径向弯曲应力，MPa
5
[]tσ：设计温度下波纹管材料的许用应力值，MPa
t
σ：设计温度下波纹管材料的屈服点，MPa
s
1.1 设计条件
设计条件 管程 壳程 设计压力，MPa 0.1 0.08 操作压力，MPa -0.03 0.07 设计温度，℃ 100 135 操作温度，℃
80 105
壳程圆筒金属温度s t ，℃ 160 换热管金属温度t t ，℃ 140
介质
碱液 水蒸汽 腐蚀余量C 2，mm 2 2 程数
1 1 焊接接头系数φ
0.85
0.85 1.2 结构尺寸及参数
换热器公称直径DN2000，即 2000i D mm = 换热管规格 038 3.5,7500L mm φ?= 换热管排管根数 1392n =
换热管为正三角形排列，管心距 52S mm = 换热管与管板的连接形式：强度焊加贴胀
1.3 材料选择
以下数据查自GB150-1998
壳体圆筒材料：16MnR
查表4-1，170℃设计温度下许用应力 []160
170c MPa σ= 查表F5，160℃金属温度下弹性模量 3199.610s E MPa =? 查表F6，151℃金属温度下平均线膨胀系数 611.95410s α-=? 管箱圆筒材料：16MnR
查表4-1，150℃设计温度下许用应力 []150
170c MPa σ= 查表F5,135℃金属温度下弹性模量 3199.110n E MPa =? 换热管材料：20
查表4-3，160℃设计温度下许用应力 []160
128.6c MPa σ=
查表F1,160℃设计温度下屈服应力 160
0207.2MPa σ=
查表F5，140℃设计温度下弹性模量 3189.410t E MPa =? 查表F6，140℃金属温度下平均线膨胀系数 611.8110s α-=? 管板材料：16MnR
查表4-1，常温下许用应力 []153MPa σ= 查表F1，160℃设计温度下许用应力 []
160
170MPa σ=
查表F5，160℃金属温度下弹性模量 '3199.210p f E E MPa ==? 膨胀节材料：0Cr18Ni9
查表4-1, 170℃设计温度下许用应力 []170
134b MPa σ=
查表F1, 170℃设计温度下屈服应力 170152.8s MPa σ= 查表F5，170℃设计温度下弹性模量 1703194.210b E MPa =?
查表F6, 常温下弹性模量 320110b E MPa =?
1.4 壳体圆筒计算
圆筒计算厚度 []0.082000
0.554221700.850.08
s i s P D mm P δσφ?=
==-??-
s P : 壳程设计压力，Mpa 名义厚度
考虑开孔补强及结构设计要求，取 16sn mm δ=
1.5 管箱圆筒计算
圆筒计算厚度 []0.120000.693221700.850.1
t i
t PD mm P δσφ?=
==-??-
t P ：管程设计压力，MPa
名义厚度：考虑大开孔采用整体加厚补强，取 16hn mm δ=
1.6 开孔补强
计算最大开孔是否需要补强
1.6.1 开孔所需补强面积
先计算强度削弱系数r f , [][]
133
0.782170
t
n
r r
f σσ==
= 接管有效厚度 14212et nt C mm δδ=-=-=
开孔直径 290022904i d d C mm =+=+?=
开孔所需补强面积为： ()2213636.93et r A d f mm δδδ=+-=
1.6.2 有效补强范围
1.6.
2.1 有效宽度
229041808B d mm ==?=
22904216214964n nt B d mm δδ=++=+?+?= 取二者中的大值，所以 1808B mm = 1.6.2.2 有效高度 外侧有效高度1h
114904112.499nt h d mm δ==?= 1240h mm =（实际外伸高度） 取小值，故 1112.50h mm = 内侧有效高度2h
214904112.499nt h d mm δ==?=
20h mm =（实际内伸高度） 取小值：20h mm =
1.6.3 有效补强面积
1.6.3.1 壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积 ()()()()121e et e r A B d f δδδδδ=-----
()()()()21808904642146410.7821795.79mm =---?--= 1.6.3.2 接管多余金属面积
()()212222et t r et r A h f h C f δδδ--+-
()22112.5120.3980.7822041.37mm =?-= 1.6.3.3 接管区焊缝面积（焊脚取10.0mm ）
231
210101002
A mm =???=
1.6.3.4 有效补强面积
21231795.792041.371003937.16e A A A A mm =++=++= e A A > 故无需补强
1.7 水压试验
1.7.1 壳程
试验压力 [][]
1.25 1.250.0810.1T t P P MPa σσ==??=
水压试验校核 ()()0.12000147.192214
T i e T e P D MPa δσδ+?+=
==?
0.90.90.85345231.41T s MPa σφσ≤=??= 合适
1.7.2 管程
试验压力 [][]
1.25 1.250.110.125T t P P MPa σσ==??=
水压试验校核 ()()0.1252000 4.527.8422 4.5
T i e T e P D MPa δσδ+?+=
==?
0.90.90.85245187.425T s MPa σφσ≤=??= 合适
1.8 管板计算
1.8.1 换热管稳定许用应力
查GB151-1999附录J 表1J ，得换热管的回转半径 12.26i mm = 换热管受压失稳当量长度 1800cr L mm = 系数 3
22189.4103.14134.32207.2
t
t r t
s E C π
σ??==?=
查GB151-1999，当 180012.26144.93cr r L i C ==> 时 []()
()
22
2
3.141894004
4.5022144.9275t
t cr cr E MPa L i πσ?=
=
=?
[][]130t
cr T MPa σσ≤= 合格 壳程圆筒内直径横截面积
2
2623.142000 3.141044
i D A mm π?===? 在布管区范围内设隔板和拉杆结构的需要，而未能被换热管支承的面积：0d A = 管板开孔后的面积： 2
2
6213831416001392 1.56104
4
d A A n mm ππ?=-?=-?
=?
系数 11562900
0.49753141600
A A λ=
== 圆筒壳壁金属横截面积：
()()523.1416200016 1.0110s s i s A D mm πδδ=+=??+=? 管板布管区面积：
22620.8660.8661392520 3.0110t d A nS A mm =+=??+=?
一根换热管管壁金属的截面积，查GB151-1999附录J 得 2329.87a mm = 换热管管壁金属的总横截面积：521392329.87 4.5910na mm =?=? 系数 1459179.040.29381562900
na A β=
== 布管区的当量直径 1
443013680
1958.863.14
t A D mm π
?=
=
=
管板布管区的当量直径与壳程圆筒内直径之比： 1958.860.97942000
t i D D ρ=
== 系数''C ，''w ，按 h i D δ 和 ''f i D δ 查GB151-1999 图25和图26 16h mm δ= ，无法兰，故 ''0f δ=
按 1620000.008h i D δ== ，''0f i D δ= 查得
''0.0045C = ，''0.0001w =
管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数： ''''10.0001199100
1.65921212
f h K w E ?=
== 按 1620000.008h i D δ== ， ''0f i D δ= 查GB151-1999 图25得''0.0045C = 壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数： '''10.0001200000 1.66671212
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== 壳体带波形膨胀节时，换热管与壳程圆筒的热膨胀变形差： 设定换热器制造环境温度 015t = ℃
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目录 一、产品简介. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 二、设备特点. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 三、技术参数. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 四、工作原理. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 五、操作规程. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 六、维护与保养. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 七、工艺流程图. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 一、产品简介 本设备广泛适用于葡萄糖、淀粉糖、低聚糖、饴糖、山梨醇、
广泛用于味精、酒精、鱼粉等行业的废液处理。 该设备在真空低温条件下进行连续操作，具有蒸发能力高、节能降耗、运行费用低、能最大地保持被处理物料原有的色、香、味和成份。在食品、医药、粮食深加工、饮料、轻工、环保、化工等许多行业均得到广泛的应用。 BNJM03型蒸发器（即三效降膜蒸发器）可以根据不同被处理物料的特点，设计成不同的工艺流程，也可根据不同用户要求配备自动化控制系统。 二、设备特点 A、接触物料材质：不锈钢SUS304。 B、设备由一、二、三效加热器，一、二、三效蒸发分离器、列管式冷凝器、热压泵、真空泵、物料泵、平衡罐、电控箱、工作台及所有管路、阀门组成。 C、蒸发温度低，部分二次蒸汽经喷射式热压泵重新吸入一效加热器，热量得到充分利用，蒸发温度相对较低。 D、浓缩比大，降膜式蒸发，使粘度较大的料液容易流动蒸发，不容易结垢，浓缩时间短，浓缩比可达到1:5。 E、电源、各进/出物料泵、真空泵等控制及真空系统仪表及温度仪表全集中于操作箱控制盘控制，实现自动化操作生产。三、技术参数 名称：三效降膜式蒸发器 设备配臵清单：一、二、三效加热器、蒸发器、送料泵，进料
多效蒸发器设计计算 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
多效蒸发器设计计算 （一）蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发 器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3）根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。 （4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。（二）蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量（1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即
（1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'
工业设计毕业实习报告 目 录 1. 实习概况 1.1实习时间 1.2实习地点 2. 实习目的 2.2设计师工作的熟悉 2.1理论技能的深入学习 3. 实习内容 3.1设计公司运营理念学习 3.2设计流程分析 3.3设计公司工作的展开 3.4公司设计产品 3.5设计参与 4. 实习体会与总结 5.
指导老师意见 6. 学院审核意见 1.实习概况 1.1实习时间 20XX年2月10号至20XX年3月10日 1.2实习地点 xxxx工业设计有限公司 2.实习目的 2.1理论技能的深入学习 我们在校园里学工业设计更多的是学习理论知识和专业技能。通过大学三年多的专业学习，我掌握工业设计的基本理论与技能，具有开阔的思维，能灵活应用工业设计方法进行产品定位、产品策划与开发；同时具有一定的手绘能力，造型功能分析能力，能快速完成草图表达和方案推敲；在软的掌握运用方面，也熟悉或掌握PS、AutoCAD、CorelDraw、Ai等平面软和Rhino、3Dmax、Pro-E等三维软。通过本次毕业实习的机会，我可以更好的了解工业产品设计公司的操作模式，产品设计流程，以及工业设计师所需要掌握的知识和技能，从而明确工业设计专业的学习方向；同时可以巩固专业思想，激发学习热情，进一步提高自己对大自然和工艺品的认知水平,培养和提高美的修养和感觉，增强创作、造型能力，活跃构思等工业设计师所应该具备的专业素养
和综合技能。将在学校所学的专业知识与设计实际和生产实际相结合,进一步巩固、充实和拓展专业知识。 2.2设计师工作的熟悉 虽然从书本、课堂和网络学到了很多知识和接受了很多专业训练，但是我还没有见过真的工业设计，没有经历过工业设计的规范流程，不知道工业产品的生产线，不熟悉产品的材料与加工工艺。同时，我对工业设计在当今经济社会中所处地位和作用的认识也是比较模糊的。此次实习一方面是为了将理论与实际结合，提高以后深入学习更深层次理论的起点，另一方面深入设计公司了解设计流程，体验设计乐趣，积累一些实践经验，熟悉本专业设计环境，为将来工作打下基础。在实习过程中，我将重点专业知识与设计实际和生产实际相结合,用所学理论的设计出可行合理的适应市场需求的产品。 本次毕业实习是对我一次综合能力的培养和训练。在整个实习过程中，我积极向设计前辈们学习，充分调动我的主观能动性，深入细致地认真观察、思考，勤于动手实践，虚心请教，致力于自己的能力得到提高。 3.实习内容 3.1设计公司运营理念学习 3.1.1设计公司定位分析 xxxx工业设计有限公司是一家为客户提供创意服务与市场服务，集工业设计（ID）、结构设计（MD）与技术服务于一体的专
1. 规格、参数、性能 1.1 蒸发器规格、型号 1.1.1 蒸发器名称、型号：RHJM-6000四效降膜蒸发器 1.1.2 蒸发水量规格：6000kg/h 1.2 蒸发器工艺参数 1.2.1 总物料流量：10000 kg/hr 1.2.2 总蒸发速率：6000 kg/hr 1.2.3 物料流程：四效→一效→二效→三效→出料 1.2.4 蒸汽流程：一效→二效→三效→四效→冷凝器 1.2.5 各效传热面积：一效（140m2）二效（100m2）三效（140m2）四效（100m2）1.3 蒸发器性能 1.3.1 物料：糖浆 1.3.2 物料进口：进四效 数量：10000kg/hr 温度：50-60℃ 浓度：30-32%（DS） 1.3.3 物料出口：从三效出料 数量：4000kg/hr 温度：65-70℃ 浓度：75-80%（DS） 蒸汽消耗量：1800kg/h （0.6MPa） 冷却水从35℃至43℃150m3/h 电能（安装功率）29kw
电流380/220v, 50赫兹，3相 设备的布置四效蒸发器、冷凝器 温度一效二效三效四效 加热温度℃104.5 90 76 60 蒸汽温度℃91 77 61 43 2. 工艺说明 为了更好地理解请利用工艺流程图 为了得到正确的结果，你应该了解现场安装，每条工艺线。 如果出现故障或紧急情况，必须非常熟悉和组件的物理位置和管道的工程布置。 2.1 物料 将要浓缩的物料输送到进料罐，通过进料泵将物料经过流量计打到四效上端管板上的分布器以保证进入每一根加热管的液量相同。 液膜在管子顶部向下流动过程中加速，由于重力及液体形成的蒸汽作用下流速增加，蒸发器从外部加热、水蒸汽及部分浓缩的物料离开蒸发器，大部分液体存储在下部的料仓并由此离开，少量液体及水蒸汽通过连接管道运到分离器蒸汽与液体在此分离，留存在顶部的水蒸汽进入冷凝器冷凝。从第四效蒸发器出来的物料通过四效出料泵送到一效管板上的分布器，液膜在向管子底部流动过程中加速，由于重力及液体形成的蒸汽作用下流速增加，蒸发器从外部加热、水蒸汽及部分浓缩的物料离开蒸发器，大部分液体存储在下部的料仓并由此离开，少量液体及水蒸汽通过连接管道输送到分离器，蒸汽与液体在此分离，留存在顶部的水蒸汽进入二效加热室或者通过热泵再次进入一效加热室，从第一效蒸发器出来的物料通过一效物料转移泵输送到二效管板上的分布器。依次类推，物料经过三效蒸发器出料，合格物料通过出料螺杆泵输送到成品罐，不合格物料打回流至蒸发前罐。 蒸发前储罐—→Ⅳ效—→Ⅰ效—→Ⅱ效—→Ⅲ效—→出料
三效减压强制循环蒸发设备 操 作 说 明 书
目录 一、设备简介....................................................................... - 3 - 二、设备工艺介绍 ............................................................... - 6 - 三、操作规程....................................................................... - 8 - 四、故障分析..................................................................... - 13 - 附图： 工艺流程图
1、设备生产厂家：陕西长城长食品工业有限公司 2、设备名称：三效卧式强制循环蒸发器 3、设备型号：SWQZ-Ⅲ-1500型 4、设备参数
6、设备特性简介 （1）加热室 各效加热室均采用卧式安装，管程均进行分段排布，总体物料流向为混流（有效的降低了强制循环泵所需的流量扬程从需降低了泵的功率）。各效效体上部均装有不凝汽管路，不凝汽管口装置节流垫片，可调节各效真空度与温度，这样可有效的保证各效真空度与温度达到技术参数表所标数据。各效均装置冷凝水管口。 （2）分离器 各效分离器上均装置真空表、温度计与灯孔视镜，时时观测各效真空、温度与物料蒸发状态；各效下部出料口均装置防旋装置。（3）预热器 预热器为列管式预热器，卧式安装。预热器热源利用各效加热室与物料换热产生的二次蒸汽，可有效的节省了蒸汽耗量，提高了热源的利用率；预热器因安装于三效分离器与冷凝器之间，在预热物料的同时对二次蒸汽进行冷凝，降低了冷凝器的负担并降低了冷却用水量。 （4）冷凝器 冷凝器为间接表面接触式冷凝器，卧式安装。以温度相对较低的冷却水在冷却管内冷却在管外的流动可凝气体，冷凝后的冷凝水下降至冷凝器底部后，用冷凝水泵抽出，不存在与冷却水的混合，杜绝了二次污染。
多效蒸发器设计计算 （一） 蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1） 根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝 器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2） 根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3） 根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温 差。 （4） 根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5） 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则 应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二） 蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量 （1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即 （1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：1.1：1.2 （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 p ?1p k p '∑∑? -'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?
产品设计毕业实习报告优秀范文 篇一：产品造型设计专业毕业实习报告范文 前言 随着社会的快速发展，用人单位对大学生的要求越来越高，对于即将毕业的产品造型设计专业在校生而言，为了能更好的适应严峻的就业形势，毕业后能够尽快的融入到社会，同时能够为自己步入社会打下坚实的基础，毕业实习是必不可少的阶段。毕业实习能够使我们在实践中了解社会，让我们学到了很多在产品造型设计专业课堂上根本就学不到的知识，受益匪浅，也打开了视野，增长了见识，使我认识到将所学的知识具体应用到工作中去，为以后进一步走向社会打下坚实的基础，只有在实习期间尽快调整好自己的学习方式，适应社会，才能被这个社会所接纳，进而生存发展。 刚进入实习单位的时候我有些担心，在大学学习产品造型设计专业知识与实习岗位所需的知识有些脱节，但在经历了几天的适应过程之后，我慢慢调整观念，正确认识了实习单位和个人的岗位以及发展方向。我相信只要我们立足于现实，改变和调整看问题的角度，锐意进取，在成才的道路上不断攀登，有朝一日，那些成才的机遇就会纷至沓来，促使我们成为产品造型设计专业公认的人才。我坚信“实践是检验真理的唯一标准”，只有把从书本上学到
的产品造型设计专业理论知识应用于实践中，才能真正掌握这门知识。因此，我作为一名产品造型设计专业的学生，有幸参加了为期近三个月的毕业实习。 一、实习目的及任务 经过了大学四年产品造型设计专业的理论进修，使我们产品造型设计专业的基础知识有了根本掌握。我们即将离开大学校园，作为大学毕业生，心中想得更多的是如何去做好自己专业发展、如何更好的去完成以后工作中每一个任务。本次实习的目的及任务要求： 实习目的 ①为了将自己所学产品造型设计专业知识运用在社会实践中，在实践中巩固自己的理论知识，将学习的理论知识运用于实践当中，反过来检验书本上理论的正确性，锻炼自己的动手能力，培养实际工作能力和分析能力，以达到学以致用的目的。通过产品造型设计的专业实习，深化已经学过的理论知识，提高综合运用所学过的知识，并且培养自己发现问题、解决问题的能力 ②通过产品造型设计专业岗位实习，更广泛的直接接触社会，了解社会需要，加深对社会的认识，增强自身对社会的适应性，将自己融合到社会中去，培养自己的实践能力，缩短我们从一名大学生到一名工作人员之间的观念与业务距离。为以后进一步走向社会打下坚实的基础；
1、蒸发岗位工作目的：通过蒸发浓缩，使葡萄糖酸钠溶液达到结晶所需浓度。 2、主要蒸发设备的工作原理 一、四效降膜式蒸发器的工作原理： 物料经分配装制均匀分布于各蒸发管中，物料在自身重力和二次蒸汽的作用下成膜状自上而下地流动，同时与蒸发管外壁的加热蒸汽发生热交换而蒸发，使物料得到浓缩。 二、列管冷凝器的工作原理： 列管冷凝器由筒体及列管组成，当高温蒸汽在壳体内遇到低温列管壁时，便凝结成冷凝水，体积骤然减小，使壳体内形成真空。 3三效降膜蒸发器操作 一、流程说明 1、物料走向（本流程为四效顺流工艺）： 原料罐—进料泵—流量计-预热器—一效蒸发器—一效分离器—一效出料泵—二效蒸发器—二效分离—二效出料泵—三效蒸发器—三效分离器—三效出料泵-四效加热器-四效结晶器-溢效出料—结晶罐—分离—干燥 2、冷凝水走向： 生蒸汽→热泵→一效加热器（预热器）→二效加热器→三效加热器→四效加热器→冷却器 3、蒸汽流向： 加热介质利用生蒸汽与一效蒸发后产生的一部分二次蒸汽混合，通过高效热泵而给 一效加热，另一部分作为二效的加热热源，二效产生的二次蒸汽则给三效加热，三效产生 的二次蒸汽给四效、四效产生的蒸汽则进入冷凝器冷凝。 二、开机关准备工作 1、检查各运转设备油位，如缺润滑油及时添加。 2、手动盘转各运转设备应无卡阻现象。 3、开启泵冷却水进水阀，调节到适当流量，使各泵均有冷却水流出。 三、开机 1、通知循环水岗位开启冷却水泵，开启冷凝汽进水阀门及冷却水回水泵，使冷却水循环。 2、打开真空泵进水阀，开启真空泵，（在开启真空泵前将所有不凝汽门、冷凝水门关闭）。 3、完全打开进料泵阀，打开各效进料阀门，按顺序开启一效进料泵、二效进料泵、三效、四效循环泵，期间需保证各效有一定液位（通过视镜观察）以免产生气蚀现象。 4、待真空泵到正常值时，开启进料阀门向蒸发器内进料，一效蒸发器入料，待一效蒸发器视镜有液位后，开启二效出料泵向二效蒸发器入料，同时开启蒸汽阀门（缓缓开启）进汽蒸发，开启时应侧身，当Ⅱ效蒸发器有液位后，开启Ⅱ效出料泵向Ⅲ效入料，当Ⅲ效蒸发器有液位后，开启Ⅲ效循环泵泵。 5、当各效冷凝水视镜有冷凝水后，依次打Ⅰ开效、Ⅱ效、Ⅲ效冷凝水阀门，启动冷凝水泵打开泵出水阀门，调节阀门开度（注意：调节效Ⅲ冷凝水时应调节冷凝水泵出口阀门）使Ⅰ效、Ⅱ效、Ⅲ效冷凝水稳定在视镜1/2处。 6、调节Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ效不凝汽上下阀门开度在0.5-3圈之间，使各效不凝汽既充分排出又不造成各效蒸汽过多损失。 7、料液浓度达到要求标准时开启溢流阀门、向结晶罐出料。 8、据生产实际情况，按所要求的真空度调整真空系统（含蒸汽管路及真空平衡管路）阀门。根据流量计读数按要求调整所有进出料阀门。根据平面液位计调整冷凝水管路阀门。 9、运行过程中不断检测三效、四效浓度，每小时取样一次并记录化验结果。 4 注意事项 正常开车注意事项 1、要及时检查出料浓度（每10min一次），当初料浓度有变化时，要及时调整进汽量与进 1
多效蒸发器设计计算 （一） 蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1） 根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强 及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环 蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2） 根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3） 根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有 效总温差。 （4） 根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5） 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相 等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5）， 直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二） 蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量 （1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即 （1-4） )110x x F W -=（n W W i =i i W W W F Fx x ---=210
对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； — 由于蒸发器中溶液的静压强而引起的温度差损失，℃； — 由于管路流体阻力产生压强降而引起的温度差损失，℃。 n p p p k '-=?1p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'?''?'''
摘要 R22（CHF2Cl，二氟一氯甲烷）是目前应用十分普遍的一种制冷剂，其ODP 为0.034，GWP为1700，由于它含有氯原子，对臭氧层有破坏作用，即将被禁用。从对环境的长期影响来看, 自然工质比合成工质具有不可比拟的优势，比如 R1270（俗称丙烯）。 丙烯优点是易于获得，价格低廉，凝固点低，对金属不腐蚀。丙烯可燃, 消耗臭氧潜能值为零, 环保性能好，对人体的毒性也近于零毒性，饱和蒸汽压接近R22。丙烯的单位容积制冷量和COP与R22接近, 压缩比和排气温度也低于R22，这有利于提高压缩机的运行寿命。 随着科学不断地发展，新型制冷剂将逐步取代R22等对环境有破坏的制冷剂。本文的内容是设计出以R1270为工质的分体式家用空调器，制冷量为3500W。首先选以R22作工质的压缩机型号，我选择的的型号是SL211CV,然后进行热力计算，算得制冷量为3747W，冷凝热负荷为4707W。冷凝器的迎风面积为0.3957m2，蒸发器的迎风面积为0.4997m2。节流装置选用直径2mm，长1.46m的毛细管，最后用SolidWorks绘制室外机三维图。 关键词：R22 ，R1270，替代工质，空调，设计
ABSTRACT R22 (CHF C)is a very common application of refrigerant, the ODP is 2 0.034, GWP is 1700, because it contains chlorine atoms, has damaging effects on the ozone layer, is about to be disabled. From long-term impact on the environment, the synthesis of natural refrigerant than refrigerant has unparalleled advantages, such as R1270 (commonly known as propylene). Propylene advantage of easy access, low cost, low freezing point, non-corrosive metal. Propylene flammable, zero ozonedepleting potential, good environmental performance, the toxicity of the human body may be close to zero toxicity, saturation vapor pressure close to R22. Propylene refregeration unit volume and the R22 and COP close to the compression ratio and exhaust temperature is also lower than the R22, which is conducive to enhance the operational life of the compressor. With the continuous development of science, the new refrigerant R22 will be gradually replaced by damage to the environment, such as refrigerants. This article is designed for the working fluid in the R1270 home split air conditioners, refrigeration capacity of 3500W. First elected to conduct a qualitative R22 compressor models, I chose to model is the SL211CV, and then proceed to the heat, the cooling capacity can be said for the 3747W, condensing heat load of 4707W. Condenser area of the wind 0.3957m2, evaporator area of the wind 0.4997m2. Selection of cutting device diameter 2mm, length of capillary 1.46m, and finally with SolidWorks of three-dimensional graph drawing outdoor unit. Key words：R22 ，R1270，substitute，air conditioning，project
工业设计专业分析调研 工业设计专业介绍 业务培养目标：本专业培养具备工业设计的基础理论、知识与应用能力，能在企事业单位、专业设计部门、科研单位从事工业产品造型设计、视觉传达设计、环境设计和教学、科研工作的应用型高级专门人才。 业务培养要求：本专业学生主要学习工业设计的基础理论与知识，具有应用造型设计原理和法则处理各种产品的造型与色彩、形式与外观、结构与功能、结构与材料、外形与工艺、产品与人、产品与环境、市场的关系，并将这些关系统一表现在产品的造型设计的基本能力。 毕业生应获得以下几方面的知识和能力： 1．具有较扎实的自然科学基础，较好的人文、艺术和社会科学基础及正确运用本国语言、文字的表达能力；2．较系统地掌握本专业领域宽广的技术理论基础知识，主要包括工业设计工程基础、设计表现基础、设计基础、设计理论、人机工程、设计材料及加工、计算机辅助设计、市场经济及企业管理等基础知识；3．具有新产品的研究与开发的初步能力，有较强的实验技能、动手能力、及美的鉴赏与创造能力以及较强的计算机和外语应用能力； 4．具有较强的自学能力和较高的综合素质。 主干学科：机械工程、艺术学。 主要课程：力学、电工学、机械设计基础、工业美术、造型设计基础、工程材料、人机工程学、心理学、计算机辅助设计、视觉传达设计、环境设计。 主要实践性教学环节：包括军训，金工、电工、电子实习，认识实习，生产实习，社会实践，课程设计，毕业设计(论文)等，一般应安排40周以上。 修业年限：四年 授予学位：工学或文学学士 2016年背景分析 车辆工程专业、汽车服务工程、热能与动力工程、工业设计等。随着汽车逐渐成为我们生活中的必需品，汽车专业也成为了社会上十分走俏的专业。汽车类专业人才成为了炙手可热的“抢手货”，汽车行业中的复合型人才将成为竞争焦点，比如精通外语(课程)的汽车设计人才、具备汽车技术背景的营销人才、具备汽车销售背景的IT类专业人才，以及汽车信贷、保险等金融人才将继续走俏。此外，热能与动力工程、工业设计等相关专业人才需求也将持续看涨。 洛可可公司招聘 工业设计师（55度科技） 岗位职责： 1)负责新产品外观的设计; 2)负责整机外观设计、2D效果图绘制； 3)负责整机外观3D模型构建； 4)包装资料设计（说明书，彩盒，铭牌等） 任职要求： 1)本科及以上学历，工业设计类专业; 2)3年以上消费电子产品id设计经验，有智能穿戴产品设计经验优先; 3)掌握产品结构、材料和加工工艺，了解模具和产品成型优先;
目录 一、产品简 介. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 二、设备特 点. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 三、技术参 数. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 四、工作原 理. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 五、操作规 程. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
六、维护与保 养. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 七、工艺流程 图. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 一、产品简介 本设备广泛适用于葡萄糖、淀粉糖、低聚糖、饴糖、山梨醇、鲜奶、果汁、维C、麦芽糊精、化工、制药等水溶液的浓缩。并可广泛用于味精、酒精、鱼粉等行业的废液处理。 该设备在真空低温条件下进行连续操作，具有蒸发能力高、节能降耗、运行费用低、能最大地保持被处理物料原有的色、香、味和成份。在食品、医药、粮食深加工、饮料、轻工、环保、化工等许多行业均得到广泛的应用。 BNJM03型蒸发器（即三效降膜蒸发器）可以根据不同被处理物料的特点，设计成不同的工艺流程，也可根据不同用户要求配备自动化控制系统。 二、设备特点 A、接触物料材质：不锈钢SUS304。 B、设备由一、二、三效加热器，一、二、三效蒸发分离器、列管式冷凝器、热压泵、真空泵、物料泵、平衡罐、电控箱、工作台及所有管路、阀门组成。
Refrigeration System Performance using Liquid-Suction Heat Exchangers S. A. Klein, D. T. Reindl, and K. BroWnell College of Engineering University of Wisconsin - Madison Abstract Heat transfer devices are provided in many refrigeration systems to exchange energy betWeen the cool gaseous refrigerant leaving the evaporator and Warm liquid refrigerant exiting the condenser. These liquid-suction or suction-line heat exchangers can, in some cases, yield improved system performance While in other cases they degrade system performance. Although previous researchers have investigated performance of liquid-suction heat exchangers, this study can be distinguished from the previous studies in three Ways. First, this paper identifies a neW dimensionless group to correlate performance impacts attributable to liquid-suction heat exchangers. Second, the paper extends previous analyses to include neW refrigerants. Third, the analysis includes the impact of pressure drops through the liquid-suction heat exchanger on system performance. It is shoWn that reliance on simplified analysis techniques can lead to inaccurate conclusions regarding the impact of liquid-suction heat exchangers on refrigeration system performance. From detailed analyses, it can be concluded that liquid-suction heat exchangers that have a minimal pressure loss on the loW pressure side are useful for systems using R507A, R134a, R12, R404A, R290, R407C, R600, and R410A. The liquid-suction heat exchanger is detrimental to system performance in systems using R22, R32, and R717. Introduction Liquid-suction heat exchangers are commonly installed in refrigeration systems With the intent of ensuring proper system operation and increasing system performance.Specifically, ASHRAE(1998) states that liquid-suction heat exchangers are effective in: 1) increasing the system performance 2) subcooling liquid refrigerant to prevent flash gas formation at inlets to expansion devices 3) fully evaporating any residual liquid that may remain in the liquid-suction prior to reaching the compressor(s) Figure 1 illustrates a simple direct-expansion vapor compression refrigeration system utilizing a liquid-suction heat exchanger. In this configuration, high temperature liquid leaving the heat rejection device (an evaporative condenser in this case) is subcooled prior to being throttled to the evaporator pressure by an expansion device such as a thermostatic expansion valve. The sink for subcooling
湖南工学院2012届毕业设计（论文）课题任务书系：建筑工程与设计艺术学院专业：工业设计专业 指导教师学生姓名 课题名称 内容及任务一、设计目的 毕业设计是工业设计专业本科培养计划中最重要的综合性实践教学环节。旨在培养工业设计专业本科学生综合应用所学基础课、专业基础课及专业课知识和相应技能，解决具体工业设计问题所需的综合能力和创新能力。本设计方向主要培养学生工业设计中基于人文关怀的创新设计能力。 二、选题背景 该课题主要在2008下半年，对株洲市长江路公共设施现状进行研究，针对其表现出来的不足，加以思考、设计，以达到长江路公共设施摆放统一、美观、实用、能够体现株洲市文化特色等要求。在株洲市公共设施的整体建设不容乐观的情况下，普遍存在：①缺乏独特性，不能够反映地域特色；②公共设施本身缺乏系统性；③存在资源使用不足和浪费的情况；④设施使用过程中存在很多不人机的现象，例如株洲市属于南方城市，夏季炎热多雨、冬季阴冷，现有设施不能较好地解决这一问题；⑤一条道路上的公共设施原则上要统一，但也要根据周围环境的不同而有所变化，这也是目前株洲市公共设施存在的一大问题。 针对这些情况，要求对株洲市长江路这一主干道为重点调研对象，通过实地调研走访，分析该道路上公共设施的设计方向，提出自己的创新方案。 三、设计定位 1、设计风格：从城市地域特色中选取适当元素，在注重公共设施满足市民生活需求的前提下，更加注重公共设施本身所传达出的城市文化信息。不同地段有不同的城市特色，这些都可以融入到公共设施的设计当中去。 2、人文关怀：针对株洲市市民的生活以及出行习惯，尤其关注弱势群体，在公共设施的设计和摆放上加以参考以上数据，不仅能使公共设施达到一个比较高的利用率，更方便了不同人群的生活。 3、模块化设计：公共设施是一种户外家具，运用模块化的设计理念，通过模块的组合配置，就可以创建不同需求的设施，来满足城市人群不同的需求，更可以降低成本，缩短生产周期。 4、设计目标：主要通过对长江路现有公共设施调研找出不足，加以创新设计，尤其是在公交系统的设计上，通过这些设计来给市民的出行和生活带来更大的便利，也通过这些设计来改善市民的户外生活质量；同时通过这些公共设施的设计，使公共设施更加易于使用和维护，并且使公共设施在造型和色彩上和周围的环境更加协调，更富于株洲市的文化特色。
*************有限公司 三效蒸发结晶装置 操作说明书 一、安全事项 警告： 1.本装置电气控制柜内部严禁进水或受潮。 2.操作人员必须严格按照本公司所提供的操作说明操作。 3.操作人员必须具备基本的电气常识和机械常识，并经过培训考核合格后才能 操作。 4.严禁在无介质的状态下运转本装置。 5.严禁在介质蒸发干后，继续运转。 6.操作人员在操作之前应该注意到本装置的警示标志。 7.本装置安装有报警装置，一旦发现异常，立刻按照程序处理。 安全注意事项 1.请牢记停止开关的位置，以便出现异常时可以立即停机； 2.无论进行何种保养，检查，调整，请务必关闭机台及主开关； 3.停电时请关闭主电源开关。 安全标志 1.在机台上必要的地方张贴防止事故的警告等的安全标志，并请务必遵守标志 中显示的注意事项； 2.请勿剥除机台上所附的警告等安全标志，若标志丢失或因污损等原因使其无 法辩认时，请与本公司联系并设法替换。 二、设备基本组成 详见三效蒸发装置竣工图（PID图）。
三、操作说明 开车前的检查、准备工作： 1.操作人员必须事先经过培训后才能操作该设备，并遵循操作说明书的要求； 2.检查设备各法兰，阀门，管道有没有漏气，漏水的现象； 3.检查各泵的油位是否充足，应在二分之一处； 4.启动密封水泵，保证各泵有充足的冷却密封水供应； 5.提前确认相关连接部分，蒸汽系统、冷却水系统、配电室等，蒸汽、电、冷 却水、原水正常情况下开车； 6.开机前确保主电源正常，设备电源在接通状态。所有阀门在设定的开关状态， 仪表正常工作； 7.开机前确认浓缩装置原水池液位，浓缩装置物料槽在高液位时可以进行处理。 如不在设定液位时，需要处理，必须随时掌握处理进度； 8.本设备实现自动化，执行一键开机运行，设备按设置程序自动运行。 自动时，执行以下操作： 1.首次启动时需要往真空泵补水，。若真空泵之前有运行过，则无需再次补水。 此操作只需打开手动补水阀，补水完成请关闭手动补水阀。 2.真空泵的冷却是通过真空泵内循环的水循环冷却，系统启动首先启动冷却水 循环泵，开机前请检查确定冷却塔循环泵选择开关却换到自动状态，打开冷 却水管路手动阀。 3.真空泵确认正常后，触摸屏的选择开关切换到自动状态。 4.进料泵为一备一用，启动前确认进料手动阀是否打开，触摸屏的选择开关切 换到自动状态，根据原液槽和一效分离器的液位许可，两个液位都许可时， 自动启动。 5.一效进料电动阀是进料泵的出口电动阀，一效进料阀选择开关切换到自动状 态后，进料泵才可以切换到自动状态。二效、三效进料阀选择开关切换到自 动状态后，在分离器液位为L以下时自动打开，补充物料到H液位。 6.强制循环泵是密闭循环泵，密封需要自来水冷却，机封冷却水电磁阀控制冷 却自来水，机封冷却水电磁阀选择开关切换到自动状态，确认完冷却水电磁 阀后，强制循环泵选择开关切换到自动状态。