龙岩市奥力威科技发展有限公司杜步大桥悬臂模板设计计算书
杜步大桥
悬臂模板设计计算书
编制：杜永深
审核：
批准：
龙岩市奥力威科技发展有限公司
2007.1.16.
杜步大桥悬臂模板设计计算书
一.悬臂模板概述：
单面墙体爬升模板CB-240用于大坝、桥墩、混凝土挡土墙、隧道及地下厂房的混凝土衬砌等结构的模板施工，施工简单、迅速，经济，混凝土表面光洁。悬臂模板有不少独特的优点：1．支架、模板及施工荷载全部由预埋件总成承担，不需另搭脚手架，适于高空作业。
2．整个模板部分可整体后移500mm以上，便于清理模板及涂刷脱模剂。
3．利用锚固装置使模板贴紧下层已经达到相当强度的混凝土墙面,防止漏浆及错台。
4．借助调节螺杆机构，模板可相对支架作上下调节，使用灵活。
5．悬臂支架设有斜撑，可方便地调整模板的垂直度，后倾最大角度能达到30°。
6．各连接件标准化，通用性强。
7．模板下部设吊平台，用于埋件的拆除及混凝土表面处理。
悬臂模板的支架主要由挑架、斜撑、主梁三角架、吊平台等组成。外爬架、预埋件和
高强螺栓为设计计算书的主要检算对象。
二.编制计算书遵守的规范和规程：
《建筑结构荷载规范》………………（GB 50009-2001）
《钢结构设计规范》………………GBJ 17-88）
《混凝土结构设计规范》………………（GB 50010-2002）
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）
《建筑施工计算手册》………………江正荣编著
《钢结构工程施工质量验收规范》……（GB 50205-2001）
三计算参数：
1 墩身外墙悬臂模板各操作平台的设计施工荷载为:
模板,浇筑,钢筋绑扎用的挑架工作平台最大允许承载3KN/m2
模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载 1.5KN/m2
拆卸埋件用下平台的最大允许承载 1.5KN/m2
系统工作平台总体额定承载能力(按顶层计) 3.0KN/m2
2 剪力设计值为：F V=80KN; 拉力设计值为：F=100KN;
3 混凝土的强度等级为：C40,每个浇灌层预计耗用工期三天。
四. 计算过程：
1.按照混凝土的强度等级,在《建筑施工计算手册》中可以查得28天后的强度设计值
为：
轴心抗压强度设计值f c：
弯曲抗压强度设计值f cm：
：
抗拉强度设计值f
查手册,
f c（3）=f c28lg3/lg28=26.5×
f cm(3)= f cm28lg3/lg28=29×
f t (3)= f t28lg3/lg28=2.2×
2.单个埋件的抗拔力计算：
根据《建筑施工计算手册》,
埋件的锚固强度如下:
应力δs,由力系平衡条件可得：
F=A(τs sinα+δs
由试验得：当b/h在0.19～1.9时，α=45°，δF=0.0203 f c,代入式中得：
F=(2×0.0203/sin45°)×√π·f c [(√π/2)·h2ctg45°+bh]
=0.1 f c (0.9h2+bh)
式中f c混凝土抗压强度设计值（8.83N/mm2）;
H 破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（310mm）;
B 锚板边长（80mm）.
所以F=0.1 f c (0.9h2+bh)
=0.1×8.83(0.9×3102+80×310)
=98.27×103 (KN)
埋件的抗拔力为F=98.27KN
3.锚板处砼的局部受压承载力计算：
根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算：
F L≤1.35βCβL f c A Ln
βL=√A b/A L
式中 F L————局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN）
f c ————混凝土轴心抗压强度设计值；（8.83N/mm2）
βC————混凝土强度影响系数；（查值为0.94）
βL————混凝土局部受压时的强度提高系数；（取值为2）
A L————混凝土局部受压面积；（mm2）
A Ln————混凝土局部受压净面积；（80×80mm2）
A b————局部受压计算底面积；（mm2）
所以：F L＝1.35βCβL f c A Ln
=1.35×0.94×2×8.83×6400
=143.43(KN)>100KN 故满足要求
4.受力螺栓扭矩计算：
高强螺栓须分两次（即初拧和终拧）进行拧紧，对于大型节点应分初拧、复拧和终拧三次进行。复拧扭矩应等于初拧扭矩。对于高强度大六角头螺栓尚应在终拧后进行扭矩值检查。
根据《建筑施工计算手册》，扭矩值可按下式计算：
⑴.初拧扭矩值计算：
T O=0.065P C d 其中P C=P+△P
式中T O 高强螺栓的初拧扭矩（N·mm）；
P C 高强螺栓施工拉力（KN）；P C= P+△P=110KN
d 高强螺栓公称直径（mm）；d=42mm
P 高强螺栓拉力设计值（KN）；P=100KN
△P 预拉力损失值，一般取拉力设计值的10%P=10KN
T O=0.065×110×42=300.3(KN)·mm
⑵．终拧扭矩值计算：
T C=K P C d
式中：K 高强螺栓连接副的扭矩系数平均值,一般取0.13；
T C 高强螺栓的终拧扭矩（N·mm）；
其它符号意义同前。
T C=0.13×110×42=600.6(KN)·mm
⑶．检查扭矩值计算：
高强度大六角头螺栓扭矩检查应在终拧1h后，24h以内完成。扭矩检查时，应将螺母退回30o～50o,再拧到原位测定扭矩，该扭矩与检查扭矩的偏差应在检查扭矩的±10%以内，检查扭矩应按下式计算：
T ch=KPd
式中：T ch 高强螺栓的检查扭矩（N·mm）；
其它符号意义同前。
T ch=KPd=0.13×100×42=546(KN)·mm
5.受力螺栓的抗剪力和抗拉力的计算：
材料：45号钢，调质处理（Rc25-30）
受力螺栓的荷载点距墙表面为:L=45mm;
受力螺栓为M42螺纹，计算内径为:d=36mm；
截面面积为：A=πd2/4=1017.4mm2;
设计剪力为：F V=80KN; 设计拉力为：F=100KN;
受力螺栓的抗压、抗拉、抗弯强度查表可知：抗拉屈服强度f=700N/mm2，抗剪强度为：f V=348 N/mm2.
根据计算手册拉弯构件计算式计算：
⑴.抗剪验算：
τ=F V /A=80×103/1017.4=78.6 N/mm2< f V=348 N/mm2,故满足要求。
⑵.抗拉验算：
σ=F/A=100×103/1017.4=98.3 N/mm2< f=700 N/mm2,故满足要求。
⑶.拉弯验算：
弯矩作用在主平面,螺栓承受静力荷载或间接承受动力荷载，按下式计算：
F/A-M X/γX W≤f
式中：M X 最大弯矩，M X=F V·L=80×103×45=3.6(KN·m)
γX 截面塑性发展系数，查表可知：γX=1.2
W 按受压确定的抵抗矩，W=πd3/32=3.14×363/32=4578.2（mm3）∴ F/A-M X/γX W=（100×103/1017.4）-（3.6×106/1.2×4578.2）
=-557 N/mm2< f=700 N/mm2
受力螺栓满足强度要求。
按设计图纸,最大的一块模板为6500mm,高度为4700mm。取，三机位承载，最大面积为
6.5x4.7=30.55(计算取值31)平方米的模板来进行验算。这块模板重量最大，若它满足设计
要求，其它就都能满足要求。对于常用的Q235材料来说,许用拉应力=140Mpa,许用切应力=85MPa。以下按三个机位一起支撑这块大模板来验算其支撑能力:
①.恒载（标准值）
外架的恒载包括脚手板自重、模板自重、外架自重。
a.脚手板自重：
脚手板共分三层，该模板外侧脚手板的长度9.5米。上部挑架脚手板宽度900mm，主平台脚手板宽度2400mm，下平台脚手板宽度1150mm。这样，
上平台挑架脚手板面积为 0.9×9.5＝8.55 m2
下平台拆卸埋件用脚手板面积为 1.15×9.5＝10.93 m2
主平台脚手板面积为 2.4×9.5＝22.8 m2
取荷载系数为1.2，每平方米脚手板的重量为0.35 KN,那么单一机位所承担的架子脚手板重：
W1=0.35×（8.55＋10.93＋22.8）×1.2/3=5.92(KN)
b.模板的自重：
模板标准重量为：80kg/m2，模板面积A=31 m2
所以单个机位承重: W2=(80×31/3)x9.8=8.10(KN),
c.外架自重：
由图纸可查得每个机位悬臂模板架自重(不含埋件总成)：8KN,机位间联系设置(栏杆,剪刀撑,跳板支承等)14.59KN, 取荷载系数为1.2
W3=(8+14.59/3)×1.2=15.44(KN)
每个机位的恒载总重：W= W1+ W2+ W3=29.46(KN)
②.活载（标准值）：
a.施工荷载
外架没有堆放过多的材料，只是一些施工人员和一些零星杂物。如上所述施工荷载按脚手板的面积计算，外平台主要施工层为两层:模板,浇筑,
钢筋绑扎挑架工作平台最大承载3KN/㎡，模板后移及倾斜操作主平台最大承载
1.5KN/m2（拆卸埋件的下平台最大承载1.5KN/m2。）取载荷系数为1.4。
在使用工况下,施工荷载计算如下：
每个机位承受施工荷载：
K=(1.5×22.8+3×8.55)×1.4/3=27.93(KN)
在升降工况下,施工荷载按0.5 KN/m2计算：
每个机位承受施工荷载：K=0.5×（22.8＋8.55）×1.4/3=7.32(KN)
b.风荷载计算：
风荷载按高度方向分两部分取值，下部为模板的风荷载，上部为护拦及大眼网的风荷
载。
按《建筑结构荷载规范》
ωk=μsμzηω0c
式中：
Ωk 风荷载标准值；
μs 风荷载的体形系数；背靠的桥墩全封闭,爬架自主平台以下外挂密目网，主平台以上外挂大眼网。挡风系数Φ=1,因而风荷载的体形系数为1
μz 风荷载的高度变化系数；地面按A类选项，110m高空，按150m高度取值：
μz =2.64
η风荷载的地理位置修正系数；工地位处谷口, η=1.30
ω0c 基本风压（KN/㎡）；《建筑结构荷载规范》规定的基本风压,系以当地比较空旷平坦地面上离地10m高,按统计所得100年一遇的10min平均最大风速v为标准,按ω0
=v2/1600确定的风压值。按照项目部提供的当地历史记载,最大风速为13.3米/秒,
因而当地基本风压应为
ω0=v2/1600=13.32/1600=0.11 (KN/㎡)
即:ω0 =0.11 KN/㎡
风荷载标准值：
ωk=μsμzω0=1×2.64×0.11×1.30=0.38 (KN/㎡) 风垂直作用面面积的计算如下:
根据设计,模板迎风面积是：A=6.5x4.70=30.55 (㎡)
大眼网及平台构件的折减系数取0.19,大眼网及爬架上平台构件的迎风高度约4.4米，宽度9.5米。以此来计算大眼网及爬架上平台构件的迎风面积是
0．19×4.4×9.5＝7.94(㎡)
合计风垂直作用面面积总和是30.55+7.94=38.49㎡。
⑵.外架结构构件计算：
①.受力分析
外爬架主要由主梁三角架、模板架、斜撑组成，并由预埋件附着在建筑结构，其受力主要集中在埋件上，同时模板、主梁、埋件、斜撑还受风荷载的作用。当风垂直作用于模板上时产生一个吸力和一个吹力同时作用在模板上，而且方向相同。
外架结构受恒载+施工荷载+风荷载的共同作用。各荷载标准值取值如下：
恒载 W=29.46KN
升降状态下施工荷载 K=7.32KN
使用状态下施工荷载 K=27.93KN
根据力的合成,计算得到使用状态下合力值为G=57.39KN, 升降状态下合力值为G=36.78KN,
合力的作用点距A点水平距离1.0米。悬臂模板另部件包括埋件总成都是以98KN作为指标设
计和制造,而且留有充分的安全裕度，能满足设计要求。
下面，对风荷载的联合作用下，外墙爬模架的受力和构件作进一步分析与计算。
②.风荷载对外爬架埋件的抗拔力的影响的验算:
如上所述,计算风压为0.38 (KN/㎡), 取载荷系数为1.4, 那么每个机位上所承担的风荷载为
F=0.38×38.49×1.4×2/3=13.65(KN)。
受力图简化为一个三角架，风荷载转化在杆AB上，力为一AB杆上的水平力：
F=13.65KN。此外还有由风荷载引致的一个力偶,其力臂为4m,力偶值为
M=13.65x4=54.60(KN·m)
③.各荷载值作用下内力计算：
a,当风向朝右时:
使用状态下:
对A点取矩
T×1.85=M+G×1.0
T=(54.60+57.39×1.0)/1.85=60.54(KN)
根据三角形原理得：
N BC=T/cos44o=84.16(KN) 拉杆
N Ac= N BC·cos44o=-60.54(KN) 压杆
N AB’= N BC·sin44o=58.46(KN)
故，N AB= N AB’-F=58.46-13.65=44.81(KN)
即,每个埋件的抗拔力为F=98.27KN,大于计算值44.81 KN,满足要求。从计算可见,这种方向的风对架体的受力有裨益，它减小了对埋件的拉拔力。
升降状态下,
对A点取矩
T×1.85=M+G×1.0
T=(54.6+36.78×1.0)/1.85=49.39(KN)
根据三角形原理得：
N BC=T/cos44o=68.67(KN) 拉杆
N Ac= N BC·cos44o=-49.39(KN) 压杆
N AB’= N BC·sin44o=47.70(KN)
故，N AB= N AB’-F=47.79-13.65=34.14(KN)<98.27(KN) 拉杆
同样,此方向的风对架体的受力有裨益，它减小了对埋件的拉拔力。
b.当风向朝左时：
使用状态下,
对A点取矩
T×1.85=G×1.0-M
T=(57.39×1.0-54.60)/1.85=1.51(KN)
根据三角形原理得：
N BC=T/cos44o=2.10(KN) 拉杆
N AC= N BC·cos44o=1.51(KN) 压杆
N AB’= N BC·sin44o=1.46(KN)
故，N AB= N AB’+F=1.46+13.65=15.11(KN)<98.27(KN) 拉杆, 满足要求。
升降状态下:
对A点取矩
T×1.85=G×1.0-M
T=(36.78×1.0-54.60)/1.85=-17.82(KN)
根据三角形原理得：
N BC=T/cos44o=-24.77(KN) 压杆
N AC= N BC·cos44o=17.82(KN) 拉杆
N AB’= N BC·sin44o=17.21 (KN)
故，N AB= N AB’+F=17.21+13.65=30.86(KN)<98.27KN 拉杆, 满足要求。
9.计算附图
请参阅杜步大桥悬臂模板施工方案的附图：
悬臂模板施工方案图(DB-01)
浇筑分层图(DB-02)
模板平面布置图(DB-03)
第一次浇筑图（DB-04）
第二次浇筑图 (DB-05)
第三次浇筑图 (DB-06)
第四次浇筑图 (DB-07)
悬臂模板组成（DB-08）
龙岩市奥力威科技发展有限公司
编制:杜永深
2007.1.16．
盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工案。设计围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。 根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。 二、搭设案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。
模板底部的木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用?48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上禁打；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模木平行的向为纵向。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时， 模板的截面抵抗矩为：w＝1000?72/6=4.82?04mm3； 模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m； 新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m； q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m； 对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图
贝雷梁便桥设计及荷载验算书 一、概况 为保证施工便道畅通，经研究决定在YDK236+0131曲河1#大桥处修建一座跨河便桥，本验算书以最大跨度30米为计算依据。 从施工方便性、结构可靠性、使用经济性及施工工期要求等多方面因 素综合考虑，便桥采用2榀6片贝雷纵梁作为主梁，桥面系横梁采用25a 型工字钢，间距为1.08m,工字钢之间满铺24*16*200cm枕木。 二、荷载分析 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载 P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： D 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片贝雷梁受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定
由资料查得贝雷梁每片重287kg，即97Kg/m; 工字钢自重：30-1.08 X 4.5 X 38.105 - 6- 30=26.46 Kg/m ; 枕木自重：61.44 X 6X 28-3-30=114.688 Kg/m; 合计：q=97+26.46+143.36=238.14 Kg/m ; 2、P值确定
根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重 45吨的大型 车辆，压力为450KN 由6片梁同时承受，可得到f max =F/6，单片工字钢受 集中荷载为f max /6=75KN 。 便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取 冲击荷载系数为0.2，计算得到 P 75KN （1 0.2） 90KN 三、结构强度检算 已知q=2.4KN/m, P=90KN 贝雷梁计算跨径l =30m 根据设计规范，贝 雷梁容许弯曲应力 w =273MPa 容许剪应力[Q] 980kN 。 1、计算最大弯矩及剪力 最大弯距（图1所示情况下）： 最大剪力（当P 接近支座处时） 2、验算强度 正应力验算: M max /w 945KN m. 3578.8cm 3 264.05MPa （w 为贝雷梁净截面弹性抵抗矩，查表得到为 3578.8cm 3） 剪力验算: V max 126 KN [Q] 980kN 3、整体挠度验算 max ql 2 P l 2.4KN/m (30m)2 8 90KN/m 30m 4 945KN m V max 2.4KN/m 30m 2 90KN 126KN 273MPa
墙模板计算书 齐家工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 墙模板的总计算高度(m):H＝3.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置；分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取1.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程 第6合同段 芦浦特大桥 盖梁模板计算书 宁波交通工程建设集团有限公司 76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部 2013年6月15日
立柱、模板立面图
（1）侧模内楞计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）： 1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γcH 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m； β1—外加剂影响修正系数，取1.2； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.72 =61KN/m2 F=γcH =24×2.2 =52.8KN/m2 综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2
有效压头高度为 h=F/γc =52.8/24 =2.2m （2）侧模外楞计算 外楞为双拼的[14，间距为100cm 混凝土的侧压力为52.8KN/m 2 转化成线荷载=52.8KN/m 简化为简支梁计算 2811440840102141006.2Nm EI =???=- EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N 计算结果： kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算： []MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max =?==??==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.1910 7.321052.4732333max max =?==????==-ττ＜，合格； 刚度计算：
楼梯模板支撑体系计算书
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楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００； 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5; 木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０；
40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3 Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。
1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为：21 ×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／ ㎡ 其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =?31cos = 0.８5７ q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m; α
附件2： 贝雷门架的设计及计算书 一跨门洞贝雷梁按9米长计算，按简支梁布设。门洞纵向分配梁采用1.7m高贝雷梁，贝雷梁规格为170 cm×300 cm×18cm，腹板下面用45花窗将3个贝雷梁连成一组，其余部分每2个用90花窗连成一组。每组贝雷片对应端头采用贝雷框进行连接。贝雷梁上面每90cm 铺设工字钢，工字钢上搭设支架，支架上搭设方木，方木上直接铺设箱梁底模。 数据采集： 312型贝雷梁：单排单层加强型 ①弯曲应力：[δ?]=245 Mpa. ②桁片最大弯矩：[Mmax]=1687.5 KN.m. ③桁片最大剪力：[Qmax]=245 KN. ④截面抵弯矩：[Wx]=7699 cm3 ⑤截面惯性矩：[ Ix]=577434 cm4. Q235钢材 ①轴向应力：[δ]=245 Mpa. ②弯曲应力：[δ?]= 181 Mpa. ③弹性模量：[E]=2.1×105 Mpa. ④挠度：[f]=l/400. 6.1.1、的混凝土重 左幅5900 KN，右幅4500KN。 6.1.2、模板重 以混凝土自重的5%计 左幅295KN，右幅225KN
6.1.3、上述荷载合计 G左=6195KN，G右=4725KN 均布荷载线处最大荷载在腹板处： q=（1.7×1.2×12×2.5+1.7×1.2×12×2.5×0.05）÷12×10=53.55KN/m 6.1.4、弯矩检算 M=ql2/8 =53.55×122/8=963.9KN*m 需要贝雷梁片数n=963.9/1687.5=0.57片，下面配置3片，满足要求。 6.1.5、挠度验算 【f】=L∕400=30mm f=5qL4∕384EI=5×53.55×120004÷（384×2.1×105×577434×104）=12.48mm 需要贝雷梁片数n=12.48/30=0.42片，下面配置3片，满足要求。6.1.6、剪力检算 Q=ql∕2=53.55×12÷2=321.3MPa 需要贝雷梁片数n=321.3÷245=1.31片，下面配置3片，满足要求。
汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日
目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)
盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表
考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图
模板支撑体系计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN
沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标施工便桥设计 中铁十五局集团沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标 项目部四分部 二○一○年八月
1.工程概况 为了满足施工的要求，经研究决定在旧茶坞特大桥跨河处（DK354+930）修一座 施工便桥，结构为下承式贝雷桁架桥，考虑承受较大荷载，设计成TSR （三排单层加强型），总跨度为18米。 2.贝雷桥的组成与结构 贝雷钢桥由桁架式主梁、桥面系、连接系、构础等4部分组成，并配有专用的架设工具。主梁由每节3米长的桁架用销子连接而成（图3－1），位于车行道的两侧，主梁间用横梁相连，每格桁架设置两根横梁（图3－2）；横梁上设置4组纵梁，中间两组为无扣纵梁，外侧两组为有扣纵梁；纵梁上铺设木质桥板（图3－3），桥板两侧用缘材固定（图3－4），桥梁两端设有端柱。横梁上可直接铺U 型桥板。主梁通过端柱支承于桥座（支座）和座板上（图3－5），桥梁与进出路间用桥头搭板连接，中间为无扣搭板，两侧为有扣搭板（图3－6），搭板上铺设桥板、固定缘材。全桥设有许多连接系构件如斜撑、抗风拉杆、支撑架、联板等，使桥梁形成稳定的空间结构。 从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥每跨采用321型加强贝雷片装配主梁，桁架上面采用27号工字钢作横向连接，再在横梁上面设置10号工字钢作纵梁，使受力均匀，桥面采用10mm 花纹钢板满铺。 3.贝雷桥的设计 3.1荷载 3.1.1静荷载 321贝雷片每个自重270kg ，横梁每米自重43kg ，纵梁每米自重11.26kg ，桥面采用15mm 厚花纹钢板，按均布荷载，如图： 3270367850101041843725411.261010.6/100018 q kN m -?+????+?+?=?=?桥 q
模板工程专项方案 一、工程概况 配料楼工程（包括FC1廊道、混合料转卸楼、FC2廊道），位于天津市大港区北围堤路炼油厂西侧天津耀皮玻璃有限公司厂区内，建筑面积建筑面积2576 m2，檐高37.85m。钢砼独立基础，埋深约为-6.5 m。主楼地下一层，地上四层，±0.00高程 3.85m，上海市机电设计研究院有限公司设计，上海三凯建设监理有限公司监理。 二、模板及支撑系统的支设材料选定 针对工程质量要求及文明施工目标的实现，为了确保混凝土的质量和美观，在材料上选用了18mm九合木胶板作为梁、柱、墙、板的模板，木档采用6×8cm松木方料，支架全部采用φ48-A3钢管。 三、模板安拆施工 A．模板安装前准备工作 a．模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 b．模板的基准定位工作 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 c．标高测量 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 d．竖向模板的支设应根据模板支设图。 e．已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 f．支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 B．模板支设 1、地下室底板、承台、地梁 ①底板下翻，地梁及承台侧模全部采用砖胎模，为增强基坑边坡强度及稳定性，基槽土方开挖后，由施工员进行放线。外围梁的侧胎模厚为240mm，M5水泥砂浆砌筑。砌体砂浆饱满，以防止基坑外出现的渗水。
*****高速公路RCTJ-24合同段 *****大桥模板（立柱、系梁、盖梁）方案(修改后的) 1、工程概况 *****大桥为6-30米的先简支后结构连续的预应力混凝土T梁。左右幅起点桩号K136+147.96，终点桩号为K136+335.04，中心桩号为K136+241，全桥总长187.08米。全桥平面位于A=385.08米的缓和曲线上和直线段上，纵坡位于坡度为1.519%的上坡直线段上。左右幅仁怀岸0#桥台采用实体式桥台，赤水岸6#桥台采用L型桥台、扩大基础，左右桥墩全部采用双柱式直径160cm的墩和直径180cm嵌岩桩基础。其尺寸详见附图。 设计参数：荷载公路Ⅰ级，速度80公里/小时，设计洪水频率：1/100，本桥不受最高洪水位控制因素影响，地震动反应谱特征周期为0.35s，地震动峰值加速度小于0.05g，桥区地震基本烈度为Ⅵ度。 2、工期 计划开工日期20**年9月20日，计划交工日期为20***年4月30日。总工期为6.3个月。 3、施工方案 桥梁施工分专业(挖孔桩、墩台身、桥梁预制)实行流水作业与平行作业相结合的方式。本桥涵工程由一个桥涵施工队和一个预制施工队负责施工。 明挖基础开挖采用以机械为主，人工为辅的方案；挖孔灌注桩依据地质情况采用人工挖结合局部爆破方法施工。 T梁在0#台附近路基段预制场上集中预制，梁体采用公路架桥机架设。
附图：
4、配制立柱、系梁、盖梁模板方案 根据总体工期，以及旺隆大桥立柱尺寸和数量、盖梁数量及柱间系梁位置和数量情况，计划配制如下模板：直径160cm的立柱标准节2m长的模板6套，标准节1m长的模板2套，标准节0.5m长的模板2套；立柱与系梁连接处异形立柱模板2套；柱间系梁模板1套；盖梁模板1套。 1）模板数量及形状（所有的图尺寸都没有考虑模板厚度） a立柱模板：每套模板由两块A模（直径160cm的半圆模）组成，共计2m长A模12块，1m长A模4块，0.5m长A模4块。模板示意见下图： b立柱与系梁连接处异形立柱模板：每套模板由一块A模（长2m直径160cm的半圆模）、两块B模（长2m直径160cm异形模）和一块C模（长0.4m直径160cm异形模）组成，共计A模2块，B模4块，C模2块。模板示意见下图：
碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.4m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距200mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用85.×85.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×0.600+0.200×0.600=4.638kN/m
跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二0一^年七月二十日
目录 1.1...................................................................................................................... 计算依据................................................................... 1.2...................................................................................................................... 搭设方案................................................................... 、贝雷梁设计验算........................................................... 2.1.荷载计算 (4) 2.2.贝雷梁验算 (4) 方木验算 (4) 2.2.2方木下工字钢验算 (5) 2.2.3翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3.迈达斯建模验算 (8) 2.4.贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5.钢管立柱验算 (10)
、贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 （1）设计图纸及相关详勘报告； （2）《贝雷梁设计参数》； （3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》； （4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）; （5）《铁路桥涵设计规范》； 12搭设方案 图1.1箱梁截面（单位mm 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m） 表1.1贝雷梁参数
模板设计计算书（一） 模板设计计算书（一）提要：计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载 模板设计计算书（一） 矩形梁模板和顶撑计算 梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高ｍ，?梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2ｆｖ＝/mm2 fm=13N/mm2 1.底板计算 底板计算 抗弯强度验算 计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数,设底模厚度为4mm。 底模板自重 .2×5××=/m 砼荷重 .2×24××=/m 钢筋荷重
.2×××=/m 振捣砼荷载 .2××=/m 根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝?的折减系数,所以q=×=/m 验算底模抗弯承载力 底模下面顶撑间距为米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得: L= L= L= L= Ｍmax＝－=－××=·m 按下列公式验算 Ｍmax/wn≤kfm Ｍmax/Ｗn=×106/﹛250/（6×402）﹜=/mm2 满足要求 抗剪强度验算 Ｖmax==××= Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3××103/（2×250×40）=/mm2 Ｋfv=×=/mm2>/mm2
满足要求 挠度验算 验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载 q’=++=/m wA=×q’l4/100EI=××6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=? 允许挠度为h/400=600/400=> 满足要求 ２、侧模板计算 （１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，?要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。 采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：Ｆ＝×24×200/20+15×1×1×（2）=/m2 F=24H=24×=/m2 选择二者之中较小者取F=/m2 振捣砼时产生的侧压力为4kN/m2 总侧压力q1==/m2 化为线荷载q=×=/m 验算抗弯强度 按四跨连续梁查表得: Ｍmax=－=－××=kn·m=- 钢模板静截面抵抗矩为
梁、板木模板及支撑计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 编制人： 审核人： 审批人： 审批时间：年月日 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段 联合体项目部永昌路桥施工处
2011年9月 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 目录 K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ............................................................................................... - 3 - 第一章、编制依据............................................................................................................. - 3 - 第二章、工程概况............................................................................................................. - 3 - 第三章、支架设计要点 ..................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ..................................................................................................... - 4 - 4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图............................................................. - 4 - 4.2、荷载计算 ........................................................................................................... - 5 - 4.3、结构检算 ........................................................................................................... - 6 -
模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算
mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受
的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计
衢宁铁路浙江段先期工程贝雷桥计算书 一、工程概况 ①《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）； ②《钢结构设计规范》GB50017-2003； ③《路桥施工计算手册》 ④《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》 ⑤其他相关规范手册 二、工程概况 衢宁铁路浙江段先期工程位于浙江省丽水市松阳县境内，为满足施工需求，需修建多座321型贝雷钢便桥。根据以往施工经验结合现场实际情况，桥跨采用上承式简支梁布置，最大跨跨径24m。 三、结构设计 墩台身采用钢筋混凝土结构，为确保各贝雷片受力均匀，防止墩顶混凝土局部受压破坏，墩顶预埋1.6mm厚钢板。 梁部采用5组加强型贝雷片等间距布置，每组2片，采用45cm支撑架连接。下横梁采用I37工字钢标准构件，长度5.85m，通过横梁卡扣与贝雷片可靠连接；上横梁采用I16工字钢做分配梁，单根长5m，每延米3根均匀布置，通过U型卡扣与贝雷片可靠连接；桥面铺设10mm厚花纹钢板，宽度5m。桥跨布置如图
四、主梁桁架的设计与计算 贝雷梁设置上横梁，采用I16工字钢，3根/m；下横梁采用I37 工字钢，每榀桁架设置2根，具有很高的横向连接刚性，且承重结构 的长宽比 L/B=24/3.2=7.5 故活载可按刚性横梁法来绘制横向影响线并计算横向分布系数,钢 梁受力体系如图
1、静载计算 ① 桥面钢板q 1=7850×10×5×0.01/1000=3.925KN/m ② 上横梁q 2+=6×3×20.5/1000=0.369KN/m ③下横梁q 3=2450×2/3/1000=1.633KN/m ④钢桁架q 4=3800×10/3/1000=12.667KN/m 合力q 静=（q 1+q 2++q 3+q 4）/5=3.72KN/m m kN m kN .64.442/2472.34/l g Q .84.2678/2472.38/l g M g 22g =?===?==静静 2、活载计算 2 222225 24232 2212 i 51i m 4.66.108.0a a a a a 8.0-.a =++++=++++=∑=）（）（６１ 1号梁横向影响线的竖标值为 2.0-4.66.1-51a a -n 16 .04.66.151a a n 12n 1i 2i 212n 1 i 2i 211511=== =+=+===∑∑ηη 设0点至1号梁位的距离为x 2 .0x -2.36.0x = 解得 x=2.4m 绘制1号梁横向影响线如上图