计算书封面
工程名称：湛江龙腾物流有限公司球团项目码头工程专业：水工
设计阶段：施工
计算内容：面板计算
审核：年月日校对：年月日计算：年月日
中交第四航务工程勘察设计院
预制板B3,B3′(2.65m×3.0m)计算
1. 工艺荷载
（1）码头上考虑行走50t轮胎吊并进行打支腿作业。
（2）使用荷载均布2t。
（3）施工荷载均布1t。
2. 面板内力计算
2.1 计算原则
2.1.1 施工期：预制面板安装在纵梁上，按简支板计算。
2.1.2 使用期：面板采用叠合板与纵、横梁整体连接，为连续板。B/L=7/2.65=2.64>2,
按单向板计算。板的内力计算，按《高桩码头设计与施工规范》(JTJ291-98)中
4.1.8条计算，首先计算板的跨中弯矩M0，根据h/H’＝0.33>1/4，连续板的跨中
弯矩取0.65 M0;支座弯矩取-0.60 M0。
2.2计算跨度(见图1)
图一 断面图
2.2.1 简支板
纵梁间距3.25m ，纵梁牛腿0.2m ，板的搁置长度0.2m 弯矩计算：L 0= L n + h=2.25+0.4=2.65m L 0= L n + e=2.25+0.2=2.45m
取L 0=2.45m
剪力计算：L 0= L n =2.25m 2.2.2
连续板
弯矩计算： B1=0.6m>0.1L ＝0.1*3.25=0.325m L 0= 1.1Ln =1.1×2.25=2.475m
剪力计算： L 0= Ln=2.25m
2.3 荷载效应 2.
3.1 结构自重
现浇面层：γ=25KN/m 3 ; h=0.15m 预制面板：γ=25KN/m 3 ; h=0.25m 磨耗层： γ=24KN/m 3 ; h=0.05m 预制板自重：25*0.25=6.25GY q kPa = 叠合构件自重：25*(0.25+0.15)=10GD q kPa =
面层自重：24*0.05 1.2m q kPa ==
（1） 按简支计算： 自重产生弯矩标准值 2211
***10*2.45=7.51/88GD M q l KN m m ==?
自重产生剪力标准值 11
***10*2.25=11.25/22
GD V q l KN m ==
（2） 按连续计算：
跨中弯矩标准值 2211
***=0.65**1.2*2.475=0.60/88
m M m q l KN m m ==?
支座弯矩标准值 2211
***0.60* *1.2*2.475=-0.55/88m M m q l KN m m ==-?
支座剪力标准值 11
**=*1.2*2.25=1.35/22
m V q l KN m ==
2.3.2
预制板吊运
（1） 施工期预制板吊运，尺寸如图所示：
预制板尺寸 a=3.1m Ly=2.1m b=2.65m Lx=1.65m
（2） 按四点简直板计算：（预制板吊运时取动力系数α=1.3）
*1.3 6.25*1.38.125GY q q kPa ===
Lx/Ly=1.65/2.1=0.79，泊桑比1/6μ=，按照《结构静力计算手册》，弯矩计算标
准值： M x =δql y 2=0.0624×8.125×2.12=2.24KN·m/m
M y =δql y 2=0.1156×8.125×2.12=4.15KN·m/m M 0x =δql y 2=－0.1084×8.125×2.12=－3.89KN·m/m M 0y =δql y 2=－0.1424×8.125×2.12=－5.11KN·m/m
2.3.3
施工荷载
施工期叠合层混凝土未达到强度设计值前的阶段，预制板按简支板计算。 施工荷载产生弯矩标准值 2211
***10*2.457.51/88SG M q l KN m m ===?
施工荷载产生剪力标准值 11
***10*2.2511.25/22
SG V q l KN m ===
2.3.4
使用荷载
叠合层混凝土达到强度设计值后的使用阶段，叠合板按连续板计算。由于轮胎吊和均布荷载只能有一种荷载作用在同一块面板上，不会出现两种荷载同时作用在同一块面板上，分别计算如下：
2.3.4.1 轮胎吊
按照《港口工程荷载规范JTJ215-98》，50t 轮胎吊并打支腿作业的最大轮压发生在支腿A ，压力为550KN ，单轮触地面积为0.6m*0.6m 。将最大支腿压力（支腿A ）置于最不利位置，其它支腿压力及轮压在最不利位置产生的内力很小，可忽略。 （1） 弯矩计算
集中荷载在板上的传递宽度：
平行板跨方向：a 1=a 0+2h s =0.6+2×0.05=0.7m 垂直板跨方向：b 1=b 0+2h s =0.6+2×0.05=0.7m
1） 平行板跨方向的计算宽度
a c =a 1=0.7m
2） 垂直板跨方向的计算宽度 B/l 0=7/2.475=2.83>2.5 取B/l 0=2.5
K=
/9.00.1/l B l B +=0.77
b c =
0100.80.1/Kl b h l x
+++ =
0.77 2.475
0.70.4 3.010.80.12?++=+? 3） q=
2550
261.030.7 3.01
c c p KN m a b ==??
M=81qa c (2l 0－a c )=8
1×261.03×0.7×(2×2.475－0.7)=97.07KN·m/m
（1） 剪力计算
集中荷载在板上的传递宽度：
平行板跨方向：a 1=a 0+2h s =0.6+2×0.05=0.7m 垂直板跨方向：b 1=b 0+2h s =0.6+2×0.05=0.7m
1）平行板跨方向的计算宽度
a c =a 1=0.7m
2）垂直板跨方向的剪力计算宽度
当x ＝0.35时，
y /=3.5＞0.3x+1.8h 0=0.3×0.35+1.8×0.34=0.717 属于中置荷载
b cs =b 1+3.6h 0+0.6x=0.7+3.6×0.34+0.6×0.35=2.134m
3）q=
2550368.19/0.7 2.134
c c p KN m a b ==? V=368.19*0.7*（2.25-0.35）/2.25=217.65KN/m
2.3.4.3 堆货荷载20kPa 1）弯矩计算
M ＝2201
1/8***20*2.47515.32/8q l KN m m ==?
2）剪力计算
V ＝01
1/2***20*2.2522.5/2
q l KN m ==
2.3.4.4 使用荷载计算选用
按简直板：97.07/M KN m m =?， 217.65/V KN m =。 按连续板：
跨中弯矩标准值 0.65*97.07/M KN m m =?＝63.10 支座弯矩标准值 0.6*97.0758.24/M KN m m =?＝ 支座剪力标准值 217.65/V KN m = 2.4
荷载效应组合
计算结果汇总
3. 面板配筋计算
面板为叠合板，施工期与使用期受力截面与受力大小均不同，故承担跨中正弯矩的钢筋需分别按施工期和使用期分别进行配筋，然后进行比较，按钢筋面积较多者配筋。支座负弯矩钢筋的计算，只要使用期一种情况。
预制板混凝土标号为C45，现浇层混凝土标号为C30。
3.1 承载能力计算 3.1.1 施工期
内力：x M ＝18.78KN·m 混凝土保护层厚度c ＝50mm 。
估计钢筋直径d ＝20mm ，排成一排，故得a ＝c ＋d/2＝60mm ， 则截面有效高度0h ＝h －a ＝250－60＝190mm
2
0bh f M
s =α=6218.78100.02421.51000190
?=?? s αζ211--==0.024
y
c s f bh f A 0ζ=
=
221.50.024*******
316.26310mm ???= s A >0min bh ρ=0.15%×1000×190=285mm 2
3.1.2 使用期 （1） 跨中
内力：x M ＝98.07KN·m
混凝土保护层厚度c ＝50mm ，估计钢筋直径d ＝20mm ， 则截面有效高度0h ＝h －a ＝400－60＝340mm
2
0bh f M
s =α=6298.07100.0571********
?=?? s αζ211--==0.059
s A =
y
c f bh f 0ζ=
2150.0591000340
970.62310mm ???= s A >0min bh ρ=0.15%×
1000×340=510mm 2 （2） 支座
内力：x M 0＝－82.20KN·m
混凝土保护层厚度c ＝50mm ，估计钢筋直径d ＝20mm 则截面有效高度0h ＝h －a ＝400－60＝340mm
2
0bh f M
s =α=6282.20100.048151000340
?=?? s αζ211--=＝0.049
s A =
y
c f bh f 0ζ=
2150.0491000340
806.2310mm ???= s A >0min bh ρ=0.15%×1000×340=510mm 2
3.2 裂缝宽度验算
预制板计算配筋面积为2970.62s A mm =，现浇板计算配筋面积为2806.2s A mm =，由
21609s A mm =。
根据《规范》规定，按短暂组合计算的最大裂缝宽度max W ，不应超过《规范》表3.3.2规定的限值，其最大宽度限值［max W ］＝0.20mm 。
00.87s sl s M h A σ=
=6
18.78100.871901609
???=70.6N/mm 2 b a A s s te 2=
ρ=
1609
0.0140.012601000
=>??， 取te ρ＝0.014
max 123
(
)0.30 1.4sl
s
te
c d
W E σαααρ+=+
=1.0×1.0×1.5×
5
70.65016
()2.0100.30 1.40.014
+??+? =0.10mm<[max W ]=0.20mm 故满足裂缝宽度要求。
3.2.2 使用期裂缝宽度验算
根据《规范》规定，按长期效应组合计算的最大裂缝宽度max W ，不应超过《规范》表3.3.2规定的限值，其最大宽度限值［max W ］＝0.20mm 。
2
0102212
2
661 1.510.870.871901 1.517.5110
340(0.60.663.1)100.8716091900.871609340
100.8()0.80.8310248GK
ls s o s o y h M h M M A h A h MPa f MPa
ψσ??????-- ?????+??=+????-?-???? ???+??????=+????=≤=?=1GK 2QK b a A s s te 2=
ρ=
1609
0.0120.012681000
=>??， 取te ρ＝0.012 max 123
(
)0.30 1.4ls
s
te
c d
W E σαααρ+=+
=1.0×1.0×1.5×
5100.85016
()2.0100.30 1.40.012
+??+?
=0.159mm<[max W ]=0.20mm 故满足裂缝宽度要求。
3.3 斜截面剪力验算
已知V ＝319.83KN ， 中值荷载：b c ＝2.134m
γ＝0.8+0.3B/l n =0.8+0.3*7/2.25=1.73>1.2
γ＝1.2 Vu ＝
10.2
()0.8c c d
f b h γ
γλ+
＝1/1.1*（1.2*0.2/（7/2.25+0.8）*15*2134*340＝607.1KN>V 截面满足抗剪要求。
3.4 受冲切承载力计算 轮胎吊打支腿作业： 局部荷载设计值：
F t ＝1.5×217.65＝326.48 KN
受冲切承载力设计值：
01
0.70lu t m d
F f u h γ=
＝1/1.1×
0.7×1.9×106×4×（0.6+0.34）×0.34 ＝1545.7 KN> F t
满足受冲切承载力
3.5 吊环计算
单个吊环钢筋截面面积可按下式计算：
==
y
nf F
A 233×
2.65*
3.0*0.25*25×103/(2×3×210)=118.4mm 2 选用φ25，2490.9s A mm =。 3.6
预制板B4,B4′(3.1m×3.0m)计算
1. 工艺荷载
同2.65m板。
2. 面板内力计算
2.1 计算原则
2.1.1 施工期：预制面板安装在纵梁上，按简支板计算。
2.1.2 使用期：面板采用叠合板与纵、横梁整体连接，为连续板。B/L=7/
3.1=2.26>2,
按单向板计算。板的内力计算，按《高桩码头设计与施工规范》(JTJ291-98)中
4.1.8条计算，首先计算板的跨中弯矩M0，根据h/H’＝0.33>1/4，连续板的跨中
弯矩取0.65 M0;支座弯矩取-0.60 M0。
2.2计算跨度(见图3)
图三 断面图
2.2.1 简支板
纵梁间距3.7m，纵梁牛腿0.2m，板的搁置长度0.2m
弯矩计算：L0= L n + h=2.7+0.4=3.1m
L0= L n + e=2.7+0.2=2.9m
取L 0=2.9m
剪力计算：L 0= L n =2.7m 2.2.2
连续板
弯矩计算： B1=0.6m>0.1L ＝0.1*3.7=0.37m L 0= 1.1Ln =1.1×2.7=2.97m
剪力计算： L 0= Ln=2.7m
2.3 荷载效应 2.
3.1 结构自重
现浇面层：γ=25KN/m 3 ; h=0.15m 预制面板：γ=25KN/m 3 ; h=0.25m 磨耗层： γ=24KN/m 3 ; h=0.05m 预制板自重：25*0.25=6.25GY q kPa = 叠合构件自重：25*(0.25+0.15)=10GD q kPa =
面层自重：24*0.05 1.2m q kPa ==
（1） 按简支计算： 自重产生弯矩标准值 2211
***10*2.9=10.51/88GD M q l KN m m ==?
自重产生剪力标准值 11
***10*2.7=13.5/22
GD V q l KN m ==
（2） 按连续计算：
跨中弯矩标准值 2211
***=0.65**1.2*2.97=0.86/88GD M m q l KN m m ==?
支座弯矩标准值 2211
***0.60* *1.2*2.97=0.79/88GD M m q l KN m m ==--?
支座剪力标准值 11
**=*1.2*2.7=1.62/22
m V q lo KN m ==
2.3.2 预制板吊运
（1） 施工期预制板吊运，尺寸如图所示：
预制板尺寸 a=3.1m Ly=2.1m b=3.1m Lx=2.1m
（2） 按四点简直板计算：（预制板吊运时取动力系数α=1.3）
*1.3 6.25*1.38.125GY q q kPa ===
Lx/Ly=2.1/2.1=1，泊桑比1/6μ=，按照《结构静力计算手册》，弯矩计算标准值：
M x =δql y 2=0.1091×8.125×2.12=3.91KN·m/m
M y =δql y 2=0.1091×8.125×2.12=3.91KN·m/m M 0x =δql y 2=－0.1547×8.125×2.12=－5.55KN·m/m M 0y =δql y 2=－0.1547×8.125×2.12=－5.55KN·m/m
2.3.3 施工荷载
施工期叠合层混凝土未达到强度设计值前的阶段，预制板按简支板计算。 施工荷载产生弯矩标准值
2211
***10*2.910.51/88
SG M q l KN m m ===?
施工荷载产生剪力标准值 11
***10*2.713.5/22
SG V q l KN m m ===?
2.3.4
使用荷载
叠合层混凝土达到强度设计值后的使用阶段，叠合板按连续板计算。由于轮胎吊和均布荷载只能有一种荷载作用在同一块面板上，不会出现两种荷载同时作用在同一块面板上，分别计算如下：
2.3.4.1 轮胎吊
按照《港口工程荷载规范JTJ215-98》，50t 轮胎吊并打支腿作业的最大轮压发生在支腿A ，压力为550KN ，单轮触地面积为0.6m*0.6m 。将最大支腿压力（支腿A ）置于最不利位置，其它支腿压力及轮压在最不利位置产生的内力很小，可忽略。 （1） 弯矩计算
集中荷载在板上的传递宽度：
平行板跨方向：a 1=a 0+2h s =0.6+2×0.05=0.7m 垂直板跨方向：b 1=b 0+2h s =0.6+2×0.05=0.7m
1）平行板跨方向的计算宽度
a c =a 1=0.7m
2）垂直板跨方向的计算宽度 B/l 0=7/2.97 =2.36<2.5 取B/l 0=2.36
K=
/9.00.1/l B l B +=0.76
b c =
0100.80.1/Kl b h l x
+++ =
0.76 2.97
0.70.4 3.360.80.12?++=+? 3）q=
2550
233.840.7 3.36
c c p KN m a b ==??
M=81qa c (2l 0－a c )=8
1×233.84×0.7×(2×2.97－0.7)=107.22KN·m/m
（2） 剪力计算
集中荷载在板上的传递宽度：
平行板跨方向：a 1=a 0+2h s =0.6+2×0.05=0.7m 垂直板跨方向：b 1=b 0+2h s =0.6+2×0.05=0.7m
1）平行板跨方向的计算宽度
a c =a 1=0.7m
2）垂直板跨方向的剪力计算宽度
当x ＝0.35时，
y /=3.5＞0.3x+1.8h 0=0.3×0.35+1.8×0.34=0.717 属于中置荷载
b cs =b 1+3.6h 0+0.6x=0.7+3.6×0.34+0.6×0.35=2.134m
3）q=
2550368.19/0.7 2.134
c c p KN m a b ==? V=368.19*0.7*（2.7-0.35）/2.7=224.33KN·m/m
2.3.4.2 堆货荷载20kPa 1 ) 弯矩计算
M ＝2201
1/8***20*2.9722.05/8
q l KN m m ==?
2 ) 剪力计算 V ＝01
1/2***20*2.727/2
q l KN m ==
2.3.4.3 使用荷载计算选用
按简直板：107.22/M KN m m =?， 224.33/V KN m =。 按连续板：
跨中弯矩标准值 0.65*107.2269.69/M KN m m =?＝ 支座弯矩标准值 0.6*107.2264.33/M KN m m =?＝ 支座剪力标准值 224.33/V KN m = 2.4
荷载效应组合
计算结果汇总：
3. 面板配筋计算
面板为叠合板，施工期与使用期受力截面与受力大小均不同，故承担跨中正弯矩的钢筋需分别按施工期和使用期分别进行配筋，然后进行比较，按钢筋面积较多者配筋。支座负弯矩钢筋的计算，只要使用期一种情况。
预制板混凝土标号为C45，现浇层混凝土标号为C30。
3.1 承载能力计算 3.1.1 施工期
内力：x M ＝26.28KN·m 混凝土保护层厚度c ＝50mm 。
估计钢筋直径d ＝20mm ，排成一排，故得a ＝c ＋d/2＝60mm ， 则截面有效高度0h ＝h －a ＝250－60＝190mm
2
0bh f M
s =α=6226.28100.03921.51000190
?=?? s αζ211--==0.040
y
c s f bh f A 0ζ=
=
221.50.0401000190
527310mm ???= s A >0min bh ρ=0.15%×
1000×190=285mm 2 3.1.2 使用期 （1） 跨中
内力：x M ＝111.21KN·m
混凝土保护层厚度c ＝50mm ，估计钢筋直径d ＝20mm ， 则截面有效高度0h ＝h －a ＝400－60＝340mm
2
0bh f M
s =α=62111.21100.064151000340
?=?? s αζ211--==0.066
s A =
y
c f bh f 0ζ=
2150.0661000340
1085310mm ???= s A >0min bh ρ=0.15%×
1000×340=510mm 2 （2） 支座
内力：x M 0＝－90.97KN·m
混凝土保护层厚度c ＝50mm ，估计钢筋直径d ＝20mm 则截面有效高度0h ＝h －a ＝400－60＝340mm
2
0bh f M
s =α=6290.97100.052151000340
?=?? s αζ211--=＝0.053
s A =
y
c f bh f 0ζ=
2150.0531000340
872310mm ???= s A >0min bh ρ=0.15%×1000×340=510mm 2
3.2 裂缝宽度验算
预制板计算配筋面积为21085s A mm =，现浇板计算配筋面积为2872s A mm =，由于
22011s A mm =。
施工期裂缝宽度较使用期裂缝宽度小很多，所以在这
根据《规范》规定，按长期效应组合计算的最大裂缝宽度max W ，不应超过《规范》表3.3.2规定的限值，其最大宽度限值［max W ］＝0.20mm 。
2
0102212
2
661 1.510.870.871901 1.5110.5110
340(1.030.669.69)100.8720111900.872011340
96.9()0.80.8310248GK ls s o s o y h M h M M A h A h MPa f MPa
ψσ??????-- ?????+??=+????-?-???? ???+??????=+????=≤=?=1GK
2QK b a A s s te 2=
ρ=
2011
0.01480.012681000
=>??， 取te ρ＝0.0148 max 123
(
)0.30 1.4ls
s
te
c d
W E σαααρ+=+
=1.0×1.0×1.5×
5
96.95016
()2.0100.30 1.40.0148
+??+? =0.151mm<[max W ]=0.20mm 故满足裂缝宽度要求。
3.3 斜截面剪力验算 已知V ＝332.21 KN ， 中值荷载：b c ＝2.134m
γ＝0.8+0.3B/l n =0.8+0.3*7/2.7=1.58>1.2 γ＝1.2 Vu ＝
010.2
()0.8
c c d
f b h γ
γλ+
＝1/1.1*（1.2*0.2/（7/2.7+0.8）*15*2134*340＝699.93 KN>V 截面满足抗剪要求。
3.4 受冲切承载力计算 轮胎吊打支腿作业： 局部荷载设计值：
F t ＝1.5×224.33＝336.5 KN
模板计算书 1、二层结构模板计算： （1）各底板面积：（0.9-0.18）*（3.9-0.18）=2.68m2 （0.9-0.18）*（2.3-0.18）=1.53m2 （3.3-0.18）*（4-0.18）=11.92m2 （3.3-0.18）*（4.5-0.18）=13.48m2 （4-0.18）*（3.9-0.18）=14.21m2 （4-0.18）*（1.1-0.18）=3.51m2 （4-0.18）*（1.2-0.18）=3.90m2 （4.5-0.18）*（2-0.18）=7.86m2 （4.5-0.18）*（3-0.18）=12.18m2 （4.5-0.18）*（1.2-0.18）=51.06m2 底板总面积 =2.68+1.53+11.92+13.48+14.21+3.51+3.90+7.86+12.18 +51.06=122.33m2 （2）外圈梁面积：（9.7+9.2+8.5+3.3+0.9+6.2+0.18*6） *0.35=13.61m2 （3）内圈梁面积：（3.3-0.18）*2+（4-0.18）*2=13.88m （3.3-0.18）*2+（4.5-0.18）*2=14.88m （3.9-0.18）*2+（0.9-0.18）*2=8.88m （3.9-0.18）*2+（4-0.18）*2=15.08m （1.2+1.1-0.18）*2+（0.9-0.18）*2=5.68m
（1.2-0.18）*2+（4-0.18）*2=9.68m （3-0.18）*2+（4.5-0.18）*2=14.28m （1.2-0.18）*2+(4.5-0.18）*2=10.68m 楼梯梁侧面面积=2*【（2-0.18）+（4-0.18）】*0.35=3.95m2将以上所求梁的周长乘以（0.35-0.12），则 内圈梁面积= （13.88+14.88+8.88+15.08+5.68+9.48+9.68+14.28+10.6 8）*（0.35-0.12）=23.58m2 再加上楼梯梁侧面面积，得 内圈梁总面积=23.58+3.95=27.53m2 2、三层结构模板计算： 因为在结构设计中，三层与二层相同。 （1）各底板面积：（0.9-0.18）*（3.9-0.18）=2.68m2 （0.9-0.18）*（2.3-0.18）=1.53m2 （3.3-0.18）*（4-0.18）=11.92m2 （3.3-0.18）*（4.5-0.18）=13.48m2 （4-0.18）*（3.9-0.18）=14.21m2 （4-0.18）*（1.1-0.18）=3.51m2 （4-0.18）*（1.2-0.18）=3.90m2 （4.5-0.18）*（2-0.18）=7.86m2 （4.5-0.18）*（3-0.18）=12.18m2
金属屋面受力计算书 一、构造层说明及相关参数 1、构造层说明： 面层：0.7mm厚铝镁锰合金屋面板，展开宽度500mm；由不锈钢扣件固定在支撑层上面。 25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向下荷载时的截面参数 25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向上荷载时的截面参数 降噪层：6mm厚通风降噪丝网； 防水层：自粘性防水卷材； 找平层：1mm厚镀锌找平钢带（间距400~450mm）；
支撑层：0.5mm厚VP125型压型钢承板； 保温层：100厚12k保温棉满铺； 檩条：□40x40x4.0方通檩条，横截面积：576mm2；间距1000mm； □40x40x4.0 方通檩条截面特性 2、计算依据： 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002） 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 3、设计参数 钢密度：78.5 KN/m3 铝合金密度：28 KN/m3 玻璃棉容重：0.12 KN/m3 檩条钢材材质为：Q235 强度设计值： 冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2 ≥220(N/mm2) 屋面铝板铝合金牌号为： 3004H14，抗拉强度σ b ≥170(N/mm2) 非比例伸长应力σ RP0.2 T码铝合金牌号为6063-T5 抗拉强度σ ≥160(N/mm2) b ≥110(N/mm2) 非比例伸长应力σ RP0.2
ST5.5*35六角法兰钻尾钉材质为SWRCH22A，最小破坏力矩为10N·m 破坏拉力荷载为13.2KN 材料弹性模量及线胀系数： 材料弹性模量 E(N/mm2)线胀系数(10-5) 钢 2.06*105 1 铝合金 0.70*105 2.35 结构重要性系数：λ=1.1 4、荷载 4.1、恒荷载： 0.7厚25/430型立边咬合铝镁锰合金屋面板 0.035 KN/m2 6mm厚通风降噪丝网 0.005 KN/m2 自粘性防水卷材 0.05KN/㎡ 1mm厚找平钢板 0.08 KN/m2 0.5mm厚压型钢板 0.04 KN/m2 □40x40x4檩条 0.05 KN/m 其他连接附件 0.005 KN/m2 合计 0.265 KN/m2 4.2、活荷载（按不上人屋面）： 0.5 KN/m2 4.3、风荷载： 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001,计算嘉兴地区的风载为： 50年一遇基本风压：w0 = 0.50 kN/m2，地面粗糙类别 B类，建筑物高度按20m计算，按封闭式屋面取体形系数。
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003
二、计算参数
G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重 0.5 Q DK(kN/m^2) 1.35 脚手架安全等级1级计算震动、冲击荷载时的动力系 数κ 脚手架结构重要性系数γ0 1.1 是否考虑风荷载否 地面粗糙度类型/ 省份、城市江苏(省)高邮 (市) 基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n / / 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的 高度H m(mm) 模板荷载传递方式可调托座 简图： （图1）平面图
（图2）纵向剖面图1 （图3）横向剖面图2 三、面板验算 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板
带为计算单元。 W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合： q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)× 200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m （图4）面板计算简图 1、强度验算 （图5）面板弯矩图 M max=0.113kN·m σ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2
呼和浩特东客运站无柱风雨棚 金属屋面工程 设计计算书 设计：______________ 审核：______________ 审批：______________
目录 一、设计依据： (3) 二、材料数据： (3) 2.1、材料重力体积密度： (3) 2.2、材料力学性能： (3) 2.3、材料弹性模量及线膨胀系数： (3) 三、屋面板设计验算： (3) 3.1、屋面板力学性能： (3) 3.2、金属屋面构造层次自重荷载统计： (4) 3.3、屋面活荷载： (5) 3.4、站台无柱风雨棚金属屋面板强度设计验算： (6) 四、金属屋面檩条强度及刚度设计计算： (9) 4.1、荷载组合Ⅰ[正向荷载]: (10) 4.2、荷载组合Ⅱ[负向荷载]: (10) 五、天沟龙骨强度及刚度设计计算: (11) 六、附件强度计算： (11) 6.1、铝合金T码强度验算： (11) 6.2、T码ST5.5*35六角法兰钻尾钉连接计算： (12) 七、温度变形的控制： (12) 八、屋面降噪性能: (12) 8.1、隔声原理： (12) 8.2、隔声量计算数据对照表 (13) 九、屋面排水计算： (13) 9.1屋面板排水计算： (13) 9.2檐口天沟排水计算： (14)
一、设计依据： 1、“呼和浩特东客运站无柱风雨棚——金属屋面工程”招标文件及答疑文 件； 2、中南建筑设计院提供的相关建筑与结构图纸； 3、国家相关的标准、规范及国外相关标准 《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）[2006年版] 《钢结构设计规范》（GB50017－2003） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018－2002） 《建筑抗震设计规范》（GB50011－2001） 《屋面工程技术规范》（GB50207） 《金属屋面的设计和安装规范》（AS1562） 《压型金属板设计施工规范》（YBG216） 《建筑物防雷设计规范》 (GB50057－94) 《室外排水规范》 (GBJ14－87) 《民用建筑热工设计规范》 (GB50176－93) 《民用建筑隔声设计规范》 (GBJ118－88)等 二、材料数据： 2.1、材料重力体积密度： 铝： 27.0 KN/m3 钢材： 78.5 KN/m32.2、材料力学性能： Q235B钢材强度设计值： f(拉、压、弯)＝215N/mm2 f v(剪) ＝120N/mm2 f ce(端面承压)＝325N/mm2 注：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2 E43型焊条手工焊，焊缝强度设计值： f(拉、压、弯、剪)＝160N/mm2 (角焊缝) 螺栓连接的强度设计值： f(拉、压)＝170N/mm2 f(剪) ＝130N/mm2 2.3、材料弹性模量及线膨胀系数： 材料弹性模量 E(N/mm2) 线胀系数(10-5 ) 铝合金 0.70×105 2.35 钢、不锈钢 2.06×105 1.2 三、屋面板设计验算： 3.1、屋面板力学性能： 呼和浩特东站位于呼和浩特市城区东侧哈拉沁沟与内蒙古正大饲料厂之间的京包线上，距既有呼和站8.7公里，车站中心里程K644+950。呼和浩特东站站台
建设单位：扬州美科置业有限公司 工程名称：扬州市科技馆金属屋面工程 热工性能计算书 计算： 校对： 审核： 江苏华磊装饰幕墙工程有限公司 2014年9月25日
目录 一、计算说明 (3) 二、屋面采光顶热工性能计算书 (6) 三、屋面铝镁锰板热工性能计算书 (19)
计算说明 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：扬州 (二)参考资料： 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DGJ32/J 96-2010 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008) (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in=20 ℃ 室外空气温度 T out=-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in=25 ℃ 室外空气温度 T out=30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out=25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度 T in=20 ℃ 室外环境温度 T out=0 ℃或 T out=-10 ℃或 T out=-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out=20 W/
说明 一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。 二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输，组合钢模板还包括装箱。三、现浇混凝土模板： 1.现浇混凝土模板区分不同构件，以胶合板模板(含门架支撑、钢支撑、木支撑)，木模板(含钢支撑、木支撑)编制，模板类型不同时可另行补充。 2.独立基础(独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台)与带形基础(带形桩承台)的划分：长宽比在3倍以内且底面积在20m2以内的为独立基础(独立桩承台)；底宽在3m以上且底面积在20m2以上的为满堂基础(满堂桩承台)；其余为带形基础(带形桩承台)。 3.箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额项目计算。 4.满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。 5.满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。 6.框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙定额项目计算。 7.凡四边以内的柱，无论形状如何均套用矩形柱定额项目；四边以上者均套用异形柱定额项目；圆形或带有弧形的柱按圆弧形接触面积计算，套用圆形柱定额项目。 8.附墙的暗柱、暗梁按墙定额项目计算。 9.墙柱是指墙与柱构成一体的构件。 10.若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收，定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20<勘误一>，并增加其他材料费0.1元/m2，其他机械费0.4元/m2。 11.电梯井外侧模板、洞口侧壁模板按墙模板计算。 12.板： (1)有梁板是指梁与板构成一体的板。 (2)无梁板是指不带梁直接由柱承重的板。 (3)平板是指无柱、无梁由墙承重的板。 13.有梁板或平板与圈梁相连者，应分别按有梁板、平板和圈梁定额项目计算。有梁板或平板与圈梁的划分以板底为界。 14.斜屋面有梁板模板，以屋面的设计斜度(斜面与水平面的夹角)为依据。对于设计斜度≤15°的坡屋面，按有梁板定额项目计算；对于15°<设计斜度<25°的斜屋面，按底面支模计算，套用有梁板模板定额乘以系数1.05；对于设计斜度>60°的坡屋面，按上下双面支模计算，套用墙模板定额；对于在25°≤设计斜度≤60°的斜屋面，按上下双面支模计算，套用斜屋面有梁板模板定额项目。 15.雨蓬与圈梁或梁的划分以梁外侧为界。 16.有梁式的雨蓬按有梁板定额项目计算。 17.挑出墙面的板宽度>20cm者按雨蓬定额项目计算，每级宽度≤20cm者按线条定额项目计算。 18.墙体底座混凝土模板按圈梁定额项目计算。 19.整体楼梯休息平台为圆(弧)形时，应按圆(弧)形梁、板增加费定额项目计算圆(弧)形增加费，不得按圆(弧)形楼梯定额项目计算。休息平台为悬挑时，应按墙外的水平投影面面积计算。 20.栏板模板定额适用于高度小于1.6m且厚度小于120mm的栏板和女儿墙。如栏板和
7 屋面及防水工程 推荐关键字:装饰建筑计算规则工程量说明 说明 一、屋面木基层(包括檩木、屋面板、椽板、挂瓦条)的制作方法、材种取定、材料含水率的规定同A.5章有关说明。 二、水泥瓦、粘土瓦、小青瓦、石棉瓦、琉璃瓦、玻璃钢瓦、镀锌铁皮波纹瓦规格与定额不同时，瓦材数量可以换算，其他不变。 三、防水工程适用于楼地面、墙基、墙身、构筑物、水池、水塔及室内厕所、浴室等防水，建筑物±0.00以下的防水、防潮工程按防水工程相应项目计算。 四、卷材屋面及防水卷材的附加层、接缝、收头、找平层的嵌缝、冷底子油或底胶剂已计入定额内，不另行算。 五、卷材防水项目中如设计要求的卷材与定额不同时，可根据卷材的类别（沥青防水卷材、高聚物改性沥青防水卷材、合成高分子防水卷材）按相应项目换算，人工费不变。 六、涂膜防水项目中如设计要求的涂膜材料不同时，可根据涂料的类别（沥青基防水涂料、高聚物改性沥青防水涂料、合成高分子防水涂料）按相应项目换算，人工费不变。 七、涂膜防水中“二布三涂”或“一布二涂”项目，其涂数是指涂料构成防水层数并非指涂刷遍数。 八、变形缝填缝 建筑油膏、聚氯乙烯胶泥断面取定为30㎜×20㎜；油浸木丝板取定为25㎜×150㎜；紫铜板止水带为2 mm厚，展开宽450㎜；钢板止水带1.5㎜厚，400㎜宽；氯丁橡胶宽300㎜，其余均为150㎜×30㎜。如设计断面不同时，用料可以换算，其他不变。 九、盖缝 木板盖缝断面为200㎜×25㎜，如设计断面不同时，用料可以换算，人工不变。 十、屋面排水管（水落管）零配件已综合在排水管（水落管）项目内，不另计算。
十一、铁皮排水项目中的铁皮咬口、卷边、搭接等已计入定额项目内，不另计算。 工程量计算规则 一、檁木工程量计算 檁木按竣工木料以立方米计算.简支檩长度按设计规定计算,如设计无规定时,按屋架或山墙中距增加2 00mm 计算。如两端出山，檩条长度算至博风板；连续檩条的长度按设计长度计算，其接头长度按全部连续檩木总长度的5%计算。檩条托木已计入相应的檩木制作安装项目中，不另计算。 二、屋面木基层工程量计算 屋面木基层,按屋面的斜面积计算。天窗挑檐重叠部分按设计规定计算,屋面烟囱及斜沟部分所占面积不扣除。 三、瓦屋面、型材屋面工程量计算 瓦屋面、型材屋面（包括挑檐部分）按设计图示尺寸以斜面积计算。也可按屋面的水平投影面积乘以屋面坡度系数以平方米计算。不扣除房上烟囱、风帽底座、风道、屋面小气窗、斜沟等所占面积，屋面小气窗的出檐部分不增加面积。 注： 1 、两坡排水屋面面积为屋面水平投影面积乘以延尺系数 C； 2 、四坡排水屋面斜脊长度 =A×D （当 S=A 时）； 3 、沿山墙泛水长度 =A×C 。
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计
设计简图如下： 平面图
立面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 面板弹性模量E(N/mm 2 ) 10000 取单位宽度1000mm ，按简支梁计算，计算简图如下： W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(24+1.5)×0.6)+1.4×2， 1.35×(0.3+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.72kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.3+(24+1.5)×0.6]×1＝15.6kN/m 1、强度验算 M max＝q1l2/8＝20.72×0.252/8＝0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.32N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5qL4/(384EI)=5×15.6×2504/(384×10000×281250)＝0.282mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.5×20.72×0.25＝2.59kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R2'=0.5q2l=0.5×15.6×0.25＝1.95kN 五、小梁验算 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
现浇混凝土模板工程量计算规则 一、现浇混凝土模板： 1. 现浇混凝土模板除另有规定者外，应区分模板不同材质，按混凝土与模板接触面以面积计算；不扣除墙、板单孔面积在1.0m 2 以内的孔洞面积，洞侧壁模板也不增加；扣除单孔面积在 1.0m 2 以外的孔洞面积，洞侧壁模板面积并入相应模板项目计算；不扣除柱与梁、梁与梁、梁与墙连接重叠部分面积，但应扣除梁与板、柱与墙、墙与墙连接重叠部分面积。 2. 基础、墙、板、其他构件模板均扣除后浇带模板所占面积。 3.基础： (1)带形基础、桩承台外墙按基础中心线计算，内墙按基础上口净长度计算；带形基础、桩承台内外墙交接部分面积不扣除，基础端头的模板不另计算；带形基础与独立基础连接时，带形基础的长度按其两端独立基础上口的净长度计算。 (2)独立基础、桩承台与带形基础、桩承台连接部分的面积不扣除。 (3)满堂基础、桩承台按底板与梁模板接触面积之和计算；外墙基础梁长度按中心线长度计算，内墙基础梁长度按净长度计算；基础梁交接部分面积不扣除，基础梁端头的模板不另计算。 (4)基础梁的长度按基础或柱之间的净长度计算；梁与梁交接部分的面积不扣除；梁端头的模板不另计算。 (5)设备基础螺栓套按不同长度以个计算。 4.柱： (1)柱高：有梁板的柱高应自柱基上表面( 或楼板上表面) 至上一层楼板上表面之间的高度计算；无梁板的柱高应自柱基上表面( 或楼板上表面) 至柱帽下表面之间的高度计算；框架柱的柱高应自柱基上表面至柱顶的高度计算；构造柱的柱高应自柱底至柱顶( 梁底) 的高度计算； (2)依附柱上牛腿的模板面积并入柱工程量中； (3) 先砌墙的构造柱模板的工程量按图示外露部分的最大宽度乘以柱高计算。 5. 墙： (1)高度：由墙基上表面( 或楼板上表面) 算至上一层楼板( 或梁) 下表面。板厚不同时，按板面积最大的板厚扣除； (2)长度：墙均按净长计算。墙与墙交接部分的长度应扣除，墙端头的模板面积应增加。 6.梁： (1)长度：梁与柱连接时，梁长算至柱侧面；次梁与主梁交接时，梁长算至主梁侧面。过梁的长度按门( 窗) 宽洞口的净长度计算。圈梁外墙按中心线、内墙按净长线计算。 (2) 梁交接部分的面积不扣除，梁头的面积亦不增加。 (3) 梁垫的模板面积并入梁计算。
洗涤塔设计说明文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
洗涤塔设计明细 一、 设计说明 1、 技术依据:《通风经验设计》、《三废处理工程技术手册》、《风机手 册》等。 2、 风量依据:拫据业主提供风量。 3、 设备选择依据:以废气性质为前提,根据设计计算所得结果选择各种合理 有效的处理设备。 二、 基本公式 1)、洗涤塔选择: 风量、风速、及管经计算公式 Q = 60A ν 式中:Q 风量(CMM); A 气体通过某一平面面积(m 2); ν 流速(m/s); 根据业主设计规范要求，塔内流速：≦2m/s ，结合我司多年洗涤塔设计经验， 塔内速度取，ν ≦s 填充层设计高度: 则填充层停留时间＞6 .15.1= 洗涤塔直径＞2*6 .1*1416.3*601333＝ 其中Q=80000CMH=1333CMM ν =s 2)、泵浦选择 ○1流量设定 润湿因子＞hr 则:泵浦流量(填充物比表面积*填充段截面积)＞hr ξ＞60 1000*)22.4*1416.3*100*1.02??????（＞2307 L/min ○2扬程设定:
直管长度: ++4= 等效长度: 900弯头 3个 * 3 = 球阀 2个 * 2 = 逆止阀 1个 * 1 = 总长:+ + + =，取24m 扬程损失: 24 * = 喷头采用所需压力为, 为6m水柱压力。 所需扬程为: + + 6= 查性能曲线: 益威科泵浦KD-100VK-155VF，当扬程为12m时,流量为1200L/min,两台15HP则满足要求。 选用泵浦:2台15HP浦, 总流量为2400L/min 最高扬程: 12m
恒载组成： 1.结构找坡0.12X25=3.0 KN/㎡ 2.水泥砂浆找平0.04X20=0.8 KN/㎡ 3.混凝土保护面层0.07X25=1.75 KN/㎡ 4.防水和吊顶0.5 KN/㎡ 5.太阳能光伏板原1.25 KN/㎡现0.8 KN/㎡ ————————————— 总计：原7.3 KN/㎡现6.85 KN/㎡ 活载组成：0.5 KN/㎡ 1.25 KN/㎡楼板计算书 日期：2015年12月1日 时间：13时50分51秒 一、基本资料： 1、房间编号：2 2、楼板类型：现浇板 3、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 4、荷载： 永久荷载标准值：g ＝4.30+ 3.00(自重)= 7.30 kN/m2 可变荷载标准值：q ＝0.50 kN/m2 5、跨度及板厚： 计算跨度 Lx =4200 mm 计算跨度 Ly =9000 mm 板厚 H =120 mm 保护层Cov = 15 mm
6、材料： 砼强度等级：C25 钢筋强度等级：HRB335 7、计算方法：弹性算法。 8、泊松比：μ＝1/5 。 9、考虑活荷载不利组合。 二、计算结果： Mx =(0.04094+0.00347/5)*(1.35*7.30+0.98*0.5*0.50)*4.2^2=7.42 kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.10116+0.01540/5)*(0.98*0.5*0.50)*4.2^2=0.45 kN·m Mx =7.41691+0.45052 = 7.87 kN·m Asx= 271.51 mm2，实配: B8@150(As ＝335.1 mm2) My =(0.04094/5+0.00347)*(1.35*7.30+0.98*0.5*0.50)*4.2^2=2.08 kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.10116/5+0.01540)*(0.98*0.5*0.50)*4.2^2=0.15 kN·m My =2.07610+0.15401 = 2.23 kN·m Asy= 240.00 mm2，实配: B8@200(As ＝251.3 mm2) Mx' =0.08303*(1.35*7.30+0.98*0.50)*4.2^2=15.15 kN·m Asx'= 541.98 mm2，实配(左侧): B12@200(As ＝565.5 mm2) Asx'= 541.98 mm2，实配(右侧): B12@200(As ＝565.5 mm2) My' =0.05620*(1.35*7.30+0.98*0.50)*4.2^2=10.26 kN·m Asy'= 357.93 mm2，实配(下侧): B10@200(As ＝392.7 mm2) Asy'= 357.93 mm2，实配(上侧): B10@200(As ＝392.7 mm2) 三、裂缝宽度验算： 1、X方向板带跨中裂缝： Mq = 5.74 kN·m , Ftk = 1.78 N/mm2, h0 = 101 mm , As = 335 mm2 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120 = 60000 mm2 ρte ＝335/60000 = 0.006 当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝0.01 σsq ＝Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式7.1.4－3） σsq ＝5.74*10^6/(0.87*101*335) = 194.998 N/mm2 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式7.1.2－2） ψ＝1.1 - 0.65 * 1.78 / (0.01 * 195.00) = 0.507 ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.51*195.00/200000*(1.9*15+0.08*8.00/0.01) = 0.096 ωmax ＝0.096 <= 0.3 mm, 满足规范要求！
屋面板的验算 屋面材料采用压型钢板,檩条间距为0.9M, 设计活荷载0.75KN/M2, 恒载0.2KN/M2， 基本风压2.59 KN/M2， 选用830型PU发泡板,板厚0.426mm, 截面形状及尺寸见: W x=4.02Cm3=4020mm3 I x=7.98Cm4=79800mm4 分析: (1)内力计算: 压型钢板采用单波线荷载 q x1=0.75KN/m2 x1mx1.5=1.125KN/m q x2=2.59KN/m2 x1mx1.5=3.885KN/m q x=0.2KN/m2x1m x1.35=0.27KN/m q=1.125KN/m+3.885KN/m+0.27KN/m=5.28KN/m 按简支梁计算压型钢板跨中最大弯距 M max=1/8qL2 =1/8 x 5.28KN/M x( 0.9m)2=0.594KN.M (2)截面几何特性 由830型PU发泡板,板厚0.426mm得知: W x=4.02Cm3=4020mm3 δ=M max/W x =0.594kN.M/4020mm3 =0.594x103x1x103mm/4020 mm3
=147.76N/mm2<[w]=215N/mm2 满足要求 (3)强度验算 (a)正应力验算 δ= M max/W x =0.594KN.M/79800mm3=74.436N/mm2<[w]=215N/mm2 满足要求 (b)剪应力验算 V max=1/2qL =1/2 x 5.28KN/m x 0.9m=2.376KN (c)腹板最大剪应力: δ=V/∑ht = 2.376KN x 103/( 2 x25mm x 0.5mm) =2.376 x 103 / (2 x 25 x 0.5) =95.04N/mm2 < [ f ]=120N/mm2 满足要求 (4)钢度验算 按单跨简支板计算跨中最大挠度 W max=5q x L4 / 384EI x =5 x 0.27KN/N /1.4 x 0.9M x 1012 / (384 x 2.06 x 105 x79800 mm4) =0.13mm < [w] = L/300 = 3.4mm 满足要求 通过以上计算,可知满足设计要求.
目录 (一) 设计任务 (1) (二) 设计简要 (2) 2.1 填料塔设计的一般原则 (2) 2.2 设计题目与要求 (2) 2.3 设计条件 (2) 2.4 工作原理 (2) (三) 设计方案 (2) 3.1 填料塔简介 (2) 3.2填料吸收塔的设计方案 (3) .设计方案的思考 (3) .设计方案的确定 (3) .设计方案的特点 (3) .工艺流程 (3) （四）填料的类型 (4) 4.1概述 (4) 4.2填料的性能参数 (4) 4.3填料的使用范围 (4) 4.4填料的应用 (5) 4.5填料的选择 (5) （五）填料吸收塔工艺尺寸的计算 (6) 5.1塔径的计算 (6) 5.2核算操作空塔气速u与泛点率 (7) 5.3液体喷淋密度的验算 (8) 5.4填料层高度的计算 (8) 5.5填料层的分段 (8) 5.6填料塔的附属高度 (9) 5.7液相进出塔管径的计算 (9) 5.8气相进出塔管径的计算 (9) （六）填料层压降的计算 (10) （七）填料吸收塔内件的类型与设计 (10) 7.1 填料吸收塔内件的类型 (10) 7.2 液体分布简要设计 (12) （八）设计一览表 (13) （九）对设计过程的评述 (13) （十）主要符号说明 (14) 参考文献 (17)
（二）设计简要 （1）填料塔设计的一般原则 填料塔设计一般遵循以下原则: ①:塔径与填料直径之比一般应大于15：1，至少大于8：1； ②：填料层的分段高度为：金属:6.0-7.5m，塑料：3.0-4.5； ③：5-10倍塔径的填料高度需要设置液体在分布装置，但不能高于6m； ④：液体分布装置的布点密度，Walas推荐95-130点/m2,Glitsh公司建议65-150点/m2 ⑤：填料塔操作气速在70%的液泛速度附近； ⑥：由于风载荷和设备基础的原因，填料塔的极限高度约为50米 （2）设计题目与要求 常温常压下，用20℃的清水吸收空气中混有的氨，已知混合气中含氨10%（摩尔分数，下同），混合气流量为3000m3/h，吸收剂用量为最小用量的1.3倍，气体总体积吸收系数为200kmol/m3.h，氨的回收率为95%。请设计填料吸收塔。 要求：综合运用《化工原理》和相关先修课程的知识，联系化工生产实际，完成吸收操作过程及设备设计。要求有详细的工艺计算过程（包括计算机辅助计算程序）、工艺尺寸设计、辅助设备选型、设计结果概要及工艺设备条件图。同时应考虑： ①：技术的先进性和可靠性 ②：过程的经济性 ③：过程的安全性 ④：清洁生产 ⑤：过程的可操作性和可控制性 （3）设计条件 ①：设计温度：常温（25℃） ②：设计压力：常压 (101.325 kPa) ③：吸收剂温度：20℃ （4）工作原理 气体混合物的分离，总是根据混合物中各组分间某种物理性质和化学性质的差异而进行的。吸收作为其中一种，它根据混合物各组分在某种溶剂中溶解度的不同而达到分离的目的。在物理吸附中，溶质和溶剂的结合力较弱，解析比较方便。 填料塔是一种应用很广泛的气液传质设备，它具有结构简单、压降低、填料易用耐腐蚀材料制造等优点，操作时液体与气体经过填料时被填料打散，增大气液接触面积，从而有利于气体与液体之间的传热与传质，使得吸收效率增加。 （三）设计方案 （1）填料塔简介 填料塔是提供气-液、液-液系统相接触的设备。填料塔外壳一般是圆筒形，也可采用方形。材质有木材、轻金属或强化塑料等。填料塔的基本组成单元有： ①：壳体（外壳可以是由金属（钢、合金或有色金属）、塑料、木材，或是以橡胶、塑料、砖为内层或衬里的复合材料制成。虽然通入内层的管口、支承和砖的机械安装尺寸并不是决定设备尺寸的主要因素，但仍需要足够重视; ②：填料（一节或多节，分布器和填料是填料塔性能的核心部分。为了正确选择合适的填料，要了解填料的操作性能，同时还要研究各种形式填料的形状差异对操作性能的影响）； ③：填料支承（填料支承可以由留有一定空隙的栅条组成，其作用是防止填料坠落；也
板模板(木支撑)计算书 综合楼工程；属于框架；地上13层，地下2层；建筑高度：49.3m；标准层层高：3.4m；总建筑面积：46740.84平方米；总工期：360天；施工单位：华盛置业集团建设工程有限公司。 本工程由：市场建设营运有限公司投资建设；由建筑设计有限公司设计，工程勘察研究院地质勘察，工程管理有限公司监理，集团建设工程有限公司组织施工；由担任项目经理；担任技术负责人。 模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。 一、参数信息 1、模板支架参数 横向间距或排距: 1m； 纵距: 1m； 立柱长度: 3.2m； 立柱采用圆形； 立杆圆木大头直径: 100mm； 立杆圆木小头直径: 80mm； 斜撑截面宽度：40mm； 斜撑截面高度：60mm； 帽木截面宽度：75mm；
帽木截面高度：120mm； 斜撑与立柱连接处到帽木的距离: 600mm； 板底支撑形式：方木支撑； 方木的间隔距离：600mm； 方木的截面宽度：60mm； 方木的截面高度：80mm； 2、荷载参数 模板与木板自重：0.35kN/m2； 混凝土与钢筋自重：25kN/m3； 施工均布荷载标准值：2.5kN/m2； 3、楼板参数 钢筋级别：Ⅲ级钢筋； 楼板混凝土强度等级：C25； 每层标准施工天数：8； 每平米楼板截面的钢筋面积：1440mm2； 楼板的计算跨度：4.5m； 楼板的计算宽度：7.2m； 楼板的计算厚度：120mm； 施工期平均气温：250℃； 4、板底方木参数 板底方木选用木材：南方松； 方木弹性模量E：10000N/mm2； 方木抗弯强度设计值fm：15N/mm2；
斜屋面板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称斜屋面新浇混凝土楼板板厚(mm) 140 新浇混凝土楼板边长L(m) 7.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 3.8 二、荷载设计 三、模板体系设计
设计简图如下： 模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 面板弹性模量E(N/mm 2 ) 4500 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。计算简图如下： W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4 1、强度验算 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+23)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+23)×0.14)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.9kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1K =0.9×1.4×2.5＝3.15kN M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[6.9×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·m σ＝M max /W ＝0.24×106/37500＝6.33N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+23)×0.14)×1=3.47kN/m ν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.47×3004/(384×4500×281250)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 五、小梁验算
----------------------------------------------------------------------------- | 冷弯薄壁型钢檩条设计输出文件| | 输入数据文件: 主檩条| | 输出结果文件: LT.OUT | | 设计时间: 3/12/2015 | ----------------------------------------------------------------------------- ===== 设计依据====== 建筑结构荷载规范(GB 50009--2012) 冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002) ===== 设计数据====== 屋面坡度(度): 5.000 檩条跨度(m): 2.700 檩条间距(m): 3.000 设计规范: 冷弯薄壁型钢规范GB50018-2002 檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C200X70X20X2.0 钢材钢号：Q235钢 拉条设置: 不设置拉条 净截面系数: 1.000 压型钢板屋面,挠度限值为1/200 屋面板能阻止檩条侧向失稳 构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性 建筑类型: 封闭式建筑 分区: 中间区 基本风压: 0.400 风荷载高度变化系数: 1.160 风荷载体型系数: -0.800 风荷载标准值(kN/m2): -0.371 屋面自重标准值(kN/m2): 0.500 活荷载标准值(kN/m2): 0.500 雪荷载标准值(kN/m2): 0.650
积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000 检修荷载标准值(kN): 1.000 ===== 截面及材料特性====== 檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C200X70X20X2.0 b = 70.000 h = 200.000 c = 20.000 t = 2.000 A = 0.7270E-03 Ix = 0.4400E-05 Iy = 0.4671E-06 It = 0.9690E-09 Iw = 0.3672E-08 Wx1 = 0.4400E-04 Wx2 = 0.4400E-04 Wy1 = 0.2332E-04 Wy2 = 0.9350E-05 钢材钢号：Q235钢 屈服强度fy= 235.000 强度设计值f= 205.000 考虑冷弯效应强度f'= 215.106 ----------------------------------------------------------------------------- ===== 截面验算====== ----------------------------------------------- | 1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰)组合| ----------------------------------------------- 弯矩设计值(kN.m): Mx = 4.174 弯矩设计值(kN.m): My = 0.365 有效截面计算结果: 全截面有效。 截面强度(N/mm2) : σmax = 133.934 <= 215.106 ----------------------------- | 1.0恒载+1.4风载(吸力)组合| ----------------------------- 弯矩设计值(kN.m) : Mxw = -0.007 弯矩设计值(kN.m) : Myw = 0.124 有效截面计算结果: 全截面有效。