屋架桁架计算书
==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.20
计算时间：
====================================================================
一. 设计资料
桁架跨度为16800mm, 高度为550mm
构件总重：370.866公斤,构件每米单重：22.0754公斤/米
结构简图如下所示：
二. 截面布置
杆件编号图如下所示：
表1 杆件截面信息
杆件号截面材料
1 PIPE-42*3 Q235
2 PIPE-76*3.5 Q235
3 PIPE-76*3.5 Q235
4 PIPE-76*3.
5 Q235
5 PIPE-42*3 Q235
6 PIPE-42*3 Q235
7 PIPE-42*3 Q235
8 PIPE-76*3.5 Q235
9 PIPE-76*3.5 Q235
10 PIPE-76*3.5 Q235
11 PIPE-42*3 Q235
12 PIPE-42*3 Q235
13 PIPE-42*3 Q235
14 PIPE-76*3.5 Q235
15 PIPE-76*3.5 Q235
16 PIPE-76*3.5 Q235
17 PIPE-42*3 Q235
18 PIPE-42*3 Q235
19 PIPE-42*3 Q235
20 PIPE-76*3.5 Q235
21 PIPE-76*3.5 Q235
22 PIPE-76*3.5 Q235
23 PIPE-42*3 Q235
24 PIPE-42*3 Q235
25 PIPE-42*3 Q235
26 PIPE-76*3.5 Q235
27 PIPE-76*3.5 Q235
28 PIPE-76*3.5 Q235
29 PIPE-42*3 Q235
30 PIPE-42*3 Q235
31 PIPE-42*3 Q235
32 PIPE-76*3.5 Q235
33 PIPE-76*3.5 Q235
34 PIPE-76*3.5 Q235
35 PIPE-42*3 Q235
36 PIPE-42*3 Q235
37 PIPE-42*3 Q235
38 PIPE-76*3.5 Q235
39 PIPE-76*3.5 Q235
40 PIPE-76*3.5 Q235
41 PIPE-42*3 Q235
42 PIPE-42*3 Q235
43 PIPE-42*3 Q235
44 PIPE-76*3.5 Q235
45 PIPE-76*3.5 Q235
46 PIPE-76*3.5 Q235
47 PIPE-42*3 Q235
48 PIPE-42*3 Q235
49 PIPE-42*3 Q235
50 PIPE-76*3.5 Q235
51 PIPE-76*3.5 Q235
52 PIPE-76*3.5 Q235
53 PIPE-42*3 Q235
54 PIPE-42*3 Q235
55 PIPE-42*3 Q235
56 PIPE-76*3.5 Q235
57 PIPE-76*3.5 Q235
58 PIPE-76*3.5 Q235
59 PIPE-42*3 Q235
60 PIPE-42*3 Q235
61 PIPE-42*3 Q235
62 PIPE-76*3.5 Q235
63 PIPE-76*3.5 Q235
64 PIPE-76*3.5 Q235
65 PIPE-42*3 Q235
66 PIPE-42*3 Q235
67 PIPE-42*3 Q235
68 PIPE-76*3.5 Q235
69 PIPE-76*3.5 Q235
70 PIPE-76*3.5 Q235
71 PIPE-42*3 Q235
72 PIPE-42*3 Q235
73 PIPE-42*3 Q235
74 PIPE-60*3 Q235
三. 荷载布置
恒载荷载(下面简称:D)布置图如下所示：
另叠加桁架自重。
活载荷载1(下面简称:L1)布置图如下所示：
风荷载1(下面简称:W1)布置图如下所示：
四. 位移结果
1.0D+1.0L挠度图如下所示：
1.0D挠度图如下所示：
五. 内力结果
考虑的荷载组合：
1.35D+0.7×1.4L i+0.6×1.4W i
1.2D+1.4L i+0.6×1.4W i
1.2D+1.4W i+0.7×1.4L i
内力包络图如下所示：
表1 杆件内力结果
杆件号 D L1 W1 最大拉力最大压力
1 -0.8
2 -0.79
3 -0.638 0 -2.65
2 -31.31 -29.05 -3.11 0 -80.84
3 0.0251 0.023 0.185 0.312 0
4 -11.93 -11.08 1.71 0 -29.82
5 -0.668 -0.692 0.0354 0 -1.77
6 -10.5 -9.81 0.943 0 -26.33
7 4.54 4.19 -0.534 11.31 0
8 -19.79 -18.36 -3.66 0 -52.52
9 -11.55 -10.73 2.01 0 -28.88
10 -21.42 -19.89 2.45 0 -53.54
11 0.113 0.0353 -0.0795 0.187 0
12 -8.79 -8.21 0.152 0 -22.04
13 3.79 3.49 -0.0037 9.43 0
14 -10.64 -9.87 -3.33 0 -29.39
15 -20.91 -19.41 2.72 0 -52.27
16 -28.75 -26.7 2.43 0 -71.88
17 0.697 0.579 -0.118 1.65 0
18 -7.21 -6.74 -0.355 0 -18.39
19 2.89 2.64 0.389 7.49 0
20 -3.81 -3.53 -2.46 0 -11.58
21 -28.26 -26.24 2.7 0 -70.64
22 -33.93 -31.5 1.97 0 -84.81
23 1.09 0.946 -0.115 2.63 0
24 -5.58 -5.22 -0.649 0 -14.55
25 1.77 1.61 0.643 4.91 0
26 0.726 0.678 -1.3 1.82 -0.952
27 -33.55 -31.14 2.25 0 -83.85
28 -36.98 -34.32 1.34 0 -92.42
29 1.32 1.16 -0.0952 3.22 0
30 -3.96 -3.72 -0.77 0 -10.61
31 0.503 0.428 0.767 2.1 0
32 2.99 2.78 -0.0891 7.47 0
33 -36.77 -34.13 1.63 0 -91.9
34 -37.92 -35.19 0.753 0 -94.77
35 1.4 1.23 -0.0771 3.4 0
36 -2.39 -2.26 -0.74 0 -6.65
37 -0.893 -0.867 0.756 0 -2.28
38 2.99 2.78 0.976 8.29 0
39 -37.92 -35.19 1.05 0 -94.77
40 -36.77 -34.13 0.113 0 -91.9
41 1.32 1.16 -0.0239 3.22 0
42 -0.893 -0.867 -0.576 0 -2.77
43 -2.39 -2.26 0.618 0 -6.03
44 0.726 0.678 1.78 4.03 0
45 -36.98 -34.32 0.115 0 -92.42
46 -33.55 -31.14 -0.541 0 -84.31
47 1.09 0.946 0.018 2.65 0
48 0.503 0.428 -0.384 1.2 0
49 -3.96 -3.72 0.447 0 -9.96
50 -3.81 -3.53 2.3 0 -9.51
51 -33.93 -31.5 -0.542 0 -85.27
52 -28.26 -26.24 -0.898 0 -71.39
53 0.697 0.579 0.0368 1.68 0
54 1.77 1.61 -0.192 4.37 0
55 -5.58 -5.22 0.256 0 -14.01
56 -10.64 -9.87 2.53 0 -26.59
57 -28.75 -26.7 -0.906 0 -72.64
58 -20.91 -19.41 -0.937 0 -53.06
59 0.113 0.0353 0.0287 0.211 0
60 2.89 2.64 0.0026 7.17 0
61 -7.21 -6.74 0.0377 0 -18.09
62 -19.79 -18.36 2.41 0 -49.45
63 -21.42 -19.89 -0.946 0 -54.33
64 -11.55 -10.73 -0.609 0 -29.39
65 -0.668 -0.692 -0.0147 0 -1.78
66 3.79 3.49 0.205 9.6 0
67 -8.79 -8.21 -0.215 0 -22.22
68 -31.31 -29.05 1.9 0 -78.23
69 -11.93 -11.08 -0.607 0 -30.33
70 0.0251 0.023 0.167 0.287 0
71 -0.82 -0.793 0.782 0.111 -2.09
72 4.54 4.19 0.416 11.66 0
73 -10.5 -9.81 -0.529 0 -26.78
74 35.61 33.08 -1.42 89.06 0
表2 支座反力结果
支座 D L1 W1 最大压力最大拉力左支座20.95 19.52 1.11 55.4 0 右支座20.95 19.52 -1.11 54.47 0 六. 应力结果
最大应力简图如下所示：
表1 杆件验算结果
杆件号强度应力稳定应力应力限值长细比长细比限制通过否
1 -7.21 -7.66 215 39.86 200 是
2 -101.44 -213.25 215 116.7
3 200是
3 25.05 - 215 116.73 350 是
4 -62.08 -99.60 21
5 116.73 200 是
5 -4.81 -5.11 215 39.8
6 200 是
6 -71.56 -90.93 215 79.35 200 是
7 30.74 - 215 54.06 350 是
8 -65.9 -145.04 215 116.73 200 是
9 -59.56 -96.07 215 116.73 200 是
10 -90.5 -164.17 215 116.73 200 是
11 0.507 - 215 39.86 350 是
12 -59.89 -74.24 215 76.07 200 是
13 25.63 - 215 55.7 350 是
14 -36.87 -81.15 215 116.73 200 是
15 -87.93 -159.99 215 116.73 200 是
16 -112.54 -214.14 215 116.73 150 是
17 4.47 - 215 39.86 350 是
18 -49.98 -60.72 215 73.13 200 是
19 20.35 - 215 57.48 350 是
20 -14.53 -31.97 215 116.73 200 是
21 -110.3 -210.23 215 116.73 150 是
22 -128.08 -209.37 215 116.73 150是
23 7.16 - 215 39.86 350 是
24 -39.55 -47.24 215 70.44 200 是
25 13.35 - 215 59.36 350 是
26 2.28 -2.63 215 116.73 200 是
27 -126.45 -206.42 215 116.73 150是
28 -137.2 -200.08 215 116.73 150是
29 8.74 - 215 39.86 350 是
30 -28.83 -33.94 215 67.95 200 是
31 5.7 - 215 61.35 350 是
32 9.38 - 215 116.73 350 是
33 -136.34 -208.51 215 116.73 150是
34 -139.94 -206.43 215 116.73 150是
35 9.24 - 215 39.86 350 是
36 -18.08 -21.03 215 65.62 200 是
37 -6.21 -7.14 215 63.43 200 是
38 10.41 - 215 116.73 350 是
39 -139.94 -206.43 215 116.73 150是
40 -136.34 -208.51 215 116.73 150是
41 8.74 - 215 39.86 350 是
42 -7.52 -8.65 215 63.43 200 是
43 -16.39 -19.06 215 65.62 200 是
44 5.05 - 215 116.73 350 是
45 -137.2 -200.08 215 116.73 150是
46 -127.02 -207.67 215 116.73 150是
47 7.2 - 215 39.86 350 是
48 3.27 - 215 61.35 350 是
49 -27.07 -31.87 215 67.95 200 是
50 -11.94 -26.27 215 116.73 200 是
51 -128.65 -200.62 215 116.73 150是
52 -111.25 -212.32 215 116.73 150 是
53 4.56 - 215 39.86 350 是
54 11.88 - 215 59.36 350 是
55 -38.06 -45.46 215 70.44 200 是
56 -33.36 -73.42 215 116.73 200 是
57 -113.49 -206.24 215 116.73 150是
58 -88.92 -162.16 215 116.73 200 是
59 0.573 - 215 39.86 350 是
60 19.47 - 215 57.48 350 是
61 -49.17 -59.73 215 73.13 200 是
62 -62.04 -136.55 215 116.73 200 是
63 -91.49 -166.36 215 116.73 200 是
64 -60.2 -97.48 215 116.73 200 是
65 -4.84 -5.14 215 39.86 200 是
66 26.1 - 215 55.7 350 是
67 -60.38 -74.85 215 76.07 200 是
68 -98.16 -206.04 215 116.73 200是
69 -62.72 -101.01 215 116.73 200 是
70 25.02 - 215 116.73 350 是
71 -5.69 -6.04 215 39.86 200 是
72 31.69 - 215 54.06 350 是
73 -72.77 -92.46 215 79.35 200 是
74 165.84 - 215 331.68 350是
七. 最不利构件应力详细校核
最不利竖杆35号杆件，采用截面PIPE-42*3-Q235
截面面积：A=3.68cm2
强度验算：σ=3.402/3.68×10=9.243N/mm2<215MPa，合格
最不利下弦2号杆件，采用截面PIPE-76*3.5-Q235
截面面积：A=7.97cm2
强度验算：σ=-80.845/7.97×10=-101.436N/mm2<215MPa，合格
稳定验算：
对主轴x计算长度：Lx=1.517m
对主轴y计算长度：Ly=3m
对主轴x长细比：λx=1.517/2.57×100=59.024
对主轴y长细比：λy=3/2.57×100=116.732
最大长细比：λmax=116.732
稳定系数：φ=0.4544
稳定验算：σ=-80.845/7.97/0.4544×10=-213.246N/mm2<215MPa ，合格
最不利上弦34号杆件，采用截面PIPE-76*3.5-Q235
截面面积：A=7.97cm2
强度验算：σ=-94.771/7.97×10=-118.91N/mm2<215MPa，合格
上弦杆件考虑节间弯距补充计算
上弦杆件弯距设计值计算
考虑构件自重：0.06256kN/m
考虑恒载：2.25kN/m
考虑活载：2.25kN/m
活载控制荷载设计值：1.2×(0.06256+2.25)+1.4×2.25=5.925kN/m
恒载控制荷载设计值：1.35×(0.06256+2.25)+0.98×2.25=5.327kN/m
上弦荷载设计值：max(5.925,5.327)=5.925kN/m
上弦绕x轴弯矩设计值：5.925×1×0.7004×0.7004/10 =0.2907kN×m
上弦绕y轴弯矩设计值：5.925×4.647e-014×0.7004×0.7004/10 =1.351e-014kN×m
上弦杆件考虑节间弯距强度:
σ=-94771.04/797-290684.787/13820-1.351e-008/13820=-139.943N/mm2
<215MPa，合格
稳定验算：
对主轴x计算长度：Lx=0.7004m
对主轴y计算长度：Ly=3m
对主轴x长细比：λx=0.7004/2.57×100=27.254
对主轴y长细比：λy=3/2.57×100=116.732
最大长细比：λmax=116.732
稳定系数：φ=0.4544
稳定验算：σ=-94.771/7.97/0.4544×10=-201.704N/mm2<215MPa ，合格
叠加杆件荷载后上弦对主轴x压弯稳定验算：
φx=0.9456
βmx=1.0
βty=1.0
N ex=3.141×3.141×206000×7.97/27.254/27.254/1.1/10=1983.218kN
φby=1
σ=-94.771/7.97/0.9456×10-1.0×0.2907/13.82/(1-0.8×94.771/1983.218)-0.7×1.0×1.351e-014/13.82/1×1000
=-147.626N/mm2
147.626<=215，合格！
叠加杆件荷载后上弦杆件对主轴y压弯稳定验算：
φy=0.4544
βtx=1.0
βmy=1.0
N ey=3.141×3.141×206000×7.97/116.732/116.732/1.1/10=1983.218kN
η=1.0
φbx=1
σ=-94.771/7.97/0.4544×10-0.7×1.0×0.2907/13.82/1-1.0×1.351e-014/13.82/(1-0.8×94.77 1/108.108)
=-206.427N/mm2
206.427>215，合格
最不利斜杆73号杆件，采用截面PIPE-42*3-Q235
截面面积：A=3.68cm2
强度验算：σ=-26.778/3.68×10=-72.765N/mm2<215MPa，合格
稳定验算：
对主轴x计算长度：Lx=0.876m
对主轴y计算长度：Ly=1.095m
对主轴x长细比：λx=0.876/1.38×100=63.477
对主轴y长细比：λy=1.095/1.38×100=79.346
最大长细比：λmax=79.346
稳定系数：φ=0.787
稳定验算：σ=-26.778/3.68/0.787×10=-92.461N/mm2<215MPa，合格
最不利拉杆74号杆件，采用截面PIPE-60*3-Q235
截面面积：A=5.37cm2
强度验算：σ=89.055/5.37×10=165.838N/m m2<215MPa，合格
-------------------------------
| 柱构件设计|
| |
| 构件：GZ1 |
| 日期：2016/01/07 |
| 时间：19:21:35 |
-------------------------------
----- 设计信息-----
钢材等级：235
柱高(m)：7.400
柱截面：空心圆管截面:
D*T=245*7
柱平面内计算长度系数：1.000
柱平面外计算长度：7.400
强度计算净截面系数：1.000
截面塑性发展：考虑
构件所属结构类别：单层工业厂房
是否进行抗震设计：进行抗震设计
设计内力是否地震作用组合：是
抗震设防烈度：6度(0.05g)
抗震等级：四级
强度验算承载力抗震调整系数：γre=0.75
稳定验算承载力抗震调整系数：γre=0.8
设计内力：
绕X轴弯矩设计值Mx (kN.m)：30.000
绕Y轴弯矩设计值My (kN.m)：0.000
轴力设计值N (kN)：55.000
----- 设计依据-----
《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）
----- 柱构件设计-----
1、截面特性计算
A =5.2339e-003; Xc =1.2250e-001; Yc =1.2250e-001;
Ix =3.7100e-005; Iy =3.7100e-005;
ix =8.4193e-002; iy =8.4193e-002;
W1x=3.0286e-004; W2x=3.0286e-004;
W1y=3.0286e-004; W2y=3.0286e-004;
2、柱构件强度验算结果
截面塑性发展系数: γx=1.150
柱构件强度计算最大应力(N/mm2): 72.483 < f=215.000
柱构件强度验算满足。
3、柱构件平面内稳定验算结果
平面内计算长度(m)：7.400
平面内长细比λx：87.893
对x轴截面分类：b 类
轴心受压稳定系数φx：0.635
等效弯矩系数βmx：1.000
计算参数Nex'(KN)：1252.237
柱平面内长细比：λx=87.893 < [λ]= 150.000
柱构件平面内稳定计算最大应力(N/mm2): 84.274 < f=215.000
柱构件平面内验算满足。
4、柱构件平面外稳定验算结果
平面外计算长度(m)：7.400
平面外长细比λy：87.893
对y轴截面分类：b 类
轴心受压稳定系数φy：0.635
受弯整体稳定系数φbx：1.000
等效弯矩系数βtx：1.000
闭口截面影响系数：η=0.7
柱平面外长细比：λy=87.893 < [λ]= 150.000
柱构件平面外稳定计算最大应力(N/mm2): 67.878 < f=215.000 柱构件平面外验算满足。
5、局部稳定验算
外径与壁厚之比D/T=35.00 < 容许外径与壁厚之比[D/T]=100.0
****** 柱构件验算满足。******
====== 计算结束======
阶梯基础计算
项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、设计依据
《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①
《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②
二、示意图
三、计算信息
构件编号: JC-2 计算类型: 验算截面尺寸
1. 几何参数
台阶数n=1
矩形柱宽bc=700mm 矩形柱高hc=700mm
基础高度h1=300mm
一阶长度 b1=325mm b2=325mm 一阶宽度 a1=325mm a2=325mm
2. 材料信息
基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2
柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2
钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2
3. 计算信息
结构重要性系数: γo=1.0
基础埋深: dh=1.500m
纵筋合力点至近边距离: as=40mm
基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3
最小配筋率: ρmin=0.150%
4. 作用在基础顶部荷载标准组合值
F=58.000kN
Mx=0.000kN*m
My=0.000kN*m
Vx=-19.300kN
Vy=-19.300kN
ks=1.25
Fk=F/ks=58.000/1.25=46.400kN
Mxk=Mx/ks=0.000/1.25=0.000kN*m
Myk=My/ks=0.000/1.25=0.000kN*m
Vxk=Vx/ks=-19.300/1.25=-15.440kN
Vyk=Vy/ks=-19.300/1.25=-15.440kN
5. 修正后的地基承载力特征值
fa=150.000kPa
四、计算参数
1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=0.325+0.325+0.700=1.350m
2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=0.325+0.325+0.700=1.350m
A1=a1+hc/2=0.325+0.700/2=0.675m A2=a2+hc/2=0.325+0.700/2=0.675m
B1=b1+bc/2=0.325+0.700/2=0.675m B2=b2+bc/2=0.325+0.700/2=0.675m
3. 基础总高 H=h1=0.300=0.300m
4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.300-0.040=0.260m
5. 基础底面积 A=Bx*By=1.350*1.350=1.823m2
6. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.350*1.350*1.500=54.675kN
G=1.35*Gk=1.35*54.675=73.811kN
五、计算作用在基础底部弯矩值
Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-(-15.440)*0.300=4.632kN*m
Mdyk=Myk+Vxk*H=0.000+(-15.440)*0.300=-4.632kN*m
Mdx=Mx-Vy*H=0.000-(-19.300)*0.300=5.790kN*m
Mdy=My+Vx*H=0.000+(-19.300)*0.300=-5.790kN*m
六、验算地基承载力
1. 验算轴心荷载作用下地基承载力
pk=(Fk+Gk)/A=(46.400+54.675)/1.823=55.460kPa 【①5.2.1-2】
因γo*pk=1.0*55.460=55.460kPa≤fa=150.000kPa
轴心荷载作用下地基承载力满足要求
2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力
exk=Mdyk/(Fk+Gk)=-4.632/(46.400+54.675)=-0.046m
因|exk| ≤Bx/6=0.225m x方向小偏心,
由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导
Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)
=(46.400+54.675)/1.823+6*|-4.632|/(1.3502*1.350)
=66.755kPa
Pkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)
=(46.400+54.675)/1.823-6*|-4.632|/(1.3502*1.350)
=44.164kPa
eyk=Mdxk/(Fk+Gk)=4.632/(46.400+54.675)=0.046m
因|eyk| ≤By/6=0.225m y方向小偏心
Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)
=(46.400+54.675)/1.823+6*|4.632|/(1.3502*1.350)
=66.755kPa
Pkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)
=(46.400+54.675)/1.823-6*|4.632|/(1.3502*1.350)
=44.164kPa
3. 确定基础底面反力设计值
Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk
=(66.755-55.460)+(66.755-55.460)+55.460
=78.051kPa
γo*Pkmax=1.0*78.051=78.051kPa≤1.2*fa=1.2*150.000=180.000kPa
偏心荷载作用下地基承载力满足要求
七、基础冲切验算
1. 计算基础底面反力设计值
1.1 计算x方向基础底面反力设计值
ex=Mdy/(F+G)=-5.790/(58.000+73.811)=-0.044m
因ex≤ Bx/6.0=0.225m x方向小偏心
Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)
=(58.000+73.811)/1.823+6*|-5.790|/(1.3502*1.350)
=86.444kPa
Pmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)
=(58.000+73.811)/1.823-6*|-5.790|/(1.3502*1.350)
=58.205kPa
1.2 计算y方向基础底面反力设计值
ey=Mdx/(F+G)=5.790/(58.000+73.811)=0.044m
因ey ≤By/6=0.225y方向小偏心
Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)
=(58.000+73.811)/1.823+6*|5.790|/(1.3502*1.350)
=86.444kPa
Pmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)
=(58.000+73.811)/1.823-6*|5.790|/(1.3502*1.350)
=58.205kPa
1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0
Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A
=86.444+86.444-(58.000+73.811)/1.823
=100.564kPa
1.4 计算地基净反力极值
Pjmax=Pmax-G/A=100.564-73.811/1.823=60.064kPa
Pjmax_x=Pmax_x-G/A=86.444-73.811/1.823=45.944kPa
Pjmax_y=Pmax_y-G/A=86.444-73.811/1.823=45.944kPa
2. 验算柱边冲切
YH=h1=0.300m, YB=bc=0.700m, YL=hc=0.700m
YB1=B1=0.675m, YB2=B2=0.675m, YL1=A1=0.675m, YL2=A2=0.675m
YHo=YH-as=0.260m
2.1 因(YH≤800) βhp=1.0
2.2 x方向柱对基础的冲切验算
x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.700m
x冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.220m
x冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.700+1.220)/2=0.960m
x冲切面积
Alx=max((YL1-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL1-YL/2-ho)2,(YL2-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL2-YL/2-h o)2
=max((0.675-0.700/2-0.260)*(0.700+2*0.260)+(0.675-0.700/2-0.260)2,(0.675-0.700 /2-0.260)*(0.700+2*0.260)+(0.675-0.700/2-0.260)2)
=max(0.084,0.084)
=0.084m2
x冲切截面上的地基净反力设计值
Flx=Alx*Pjmax=0.084*60.064=5.017kN
γo*Flx=1.0*5.017=5.02kN
γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo
=0.7*1.000*1.43*960*260
=249.85kN
x方向柱对基础的冲切满足规范要求
2.3 y方向柱对基础的冲切验算
y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.700m
y冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.220m
y冲切面积
Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-h o)2)
=max((0.675-0.700/2-0.260)*(0.700+0.260)+(0.675-0.700/2-0.260)2,(0.675-0.700/2 -0.260)*(0.700+0.260)+(0.675-0.700/2-0.260)2)
=max(0.084,0.084)
=0.084m2
y冲切截面上的地基净反力设计值
Fly=Aly*Pjmax=0.084*60.064=5.017kN
γo*Fly=1.0*5.017=5.02kN
γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo
=0.7*1.000*1.43*960*260
=249.85kN
y方向柱对基础的冲切满足规范要求
八、柱下基础的局部受压验算
因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
九、基础受弯计算
1. 因Mdx>0 , Mdy>0 此基础为双向受弯
2. 计算I-I截面弯矩
因ex ≤Bx/6=0.225m x方向小偏心
a=(Bx-bc)/2=(1.350-0.700)/2=0.325m
Pj1=((Bx-a)*(Pmax_x-Pmin_x)/Bx)+Pmin_x-G/A
=((1.350-0.325)*(86.444-58.205)/1.350)+58.205-73.811/1.823
=39.146kPa
因ey ≤By/6=0.225m y方向小偏心
a=(By-hc)/2=(1.350-0.700)/2=0.325m
Pj2=((By-a)*(Pmax_y-Pmin_y)/By)+Pmin_y-G/A
=((1.350-0.325)*(86.444-58.205)/1.350)+58.205-73.811/1.823
=39.146kPa
βx=1.032
βy=1.032
MI_1=1/48*βx*(Bx-bc)2*(2*By+hc)*(Pj1+Pjmax_x)
=1/48*1.032*(1.350-0.700)2*(2*1.350+0.700)*(39.146+45.944)
=2.63kN*m
MII_1=1/48*βy*(By-hc)2*(2*Bx+bc)*(Pj2+Pjmax_y)
=1/48*1.032*(1.350-0.700)2*(2*1.350+0.700)*(39.146+45.944)
=2.63kN*m
十、基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础高度！
不用进行受剪承载力计算
十一、计算配筋
10.1 计算Asx
Asx_1=γo*MI_1/(0.9*(H-as)*fy)
=1.0*2.63*106/(0.9*(300.000-40.000)*360)
=31.2mm2
Asx1=Asx_1=31.2mm2
Asx=Asx1/By=31.2/1.350=23mm2/m
Asx=max(Asx, ρmin*H*1000)
=max(23, 0.150%*300*1000)
=450mm2/m
选择钢筋f10@170, 实配面积为462mm2/m。
10.2 计算Asy
Asy_1=γo*MII_1/(0.9*(H-as)*fy)
=1.0*2.63*106/(0.9*(300.000-40.000)*360)
=31.2mm2
Asy1=Asy_1=31.2mm2
Asy=Asy1/Bx=31.2/1.350=23mm2/m
Asy=max(Asy, ρmin*H*1000)
=max(23, 0.150%*300*1000)
=450mm2/m
选择钢筋f10@170, 实配面积为462mm2/m。
钢筋场雨棚棚检算书 1.钢筋场雨棚设计： 雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度22.5m，进深25m。立柱间距6.25m。立柱采用,160mm φ厚度的钢管。纵梁采用22号工字钢。屋面拱架采用钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图． mm 850Φ20C 2.雨棚检算： 主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。 ①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π 4544441060)144.016.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 16.0= ②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×=?×= π 4744441046.2)044.005.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 05.0= 内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π ③材料参数： 弹性模量： MPa EX 11102×=泊松比：17.0=ν ④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。 ⑤荷载计算： a.桂林地区基本风压值为： 2/35.0m kN
蓝湖温泉经营配套改造工程 钢 结 构 雨 棚 施 工 方 案 深圳市建侨设计装饰工程有限公司 2015年9月1日
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、施工准备 (2) 四、施工方法 (3) 五、成品保护 (5) 六、质量控制重点 (6) 七、施工安全措施 (7)
一、工程概况 本工程为蓝湖温泉经营配套改造工程，其中一层北侧入口处设钢结构雨棚，为提高施工工程质量，保证工程的顺利进行，特制定钢结构雨棚施工方案如下。 二、编制依据 1、根据图纸设计要求及说明； 2、《普通碳素钢技术条件》（GB/T700）； 3、《建筑钢结构焊接技术规程》； 4、《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-95）。 三、施工准备 （一）材料准备 1、材料管理 a、所采购的材料必须有材质证明书，并应符合设计要求。 b、材料入库时，要认真检测尺寸并验收其供货质量，严格执行材 料入库和领出制度。 2、构件检验及资料验收 对进入现场的构件的主要几何尺寸进行复检，要明确构件是否符合安装条件，防止由于构件的缺陷影响质量、进度。对于尺寸偏差超过规范要求的构件退回制造厂家，必须保证结构上使用的构件全部合格。 对进入现场的构件必须带有制作厂家的钢材材质证明、产品质量合格证书、制作过程中用到的各种辅料的合格证和质量证明书，每项资料和
构件必须符合本工程所规定的质量要求。 3、现场构件的防护 a、构件卸车应小心，防止损坏，构件之间防止互相碰撞挤压。 b、如果发现构件在运输过程中涂层有损坏及时通知制作单位进行 处理。 c、吊装前应将构件表面上的油污、泥沙和灰尘等清理干净。 4、现场构件的堆放 因现场场地比较狭小，工期紧张，本工程钢构件进场后按指定的场地码放整齐。 5、人员准备 所有参加施工的人员必须持有身份证、上岗证等相关证件，工程施工用工必须符合劳动法有关规定。 （二）作业条件 1、雨篷施工方案经监理、建设单位审批合格。 2、钢结构施工所需材料已到现场，并经验收合格。 3、测量放线完毕，并经验收合格。 4、脚手架按照搭设方案搭设完毕。 5、预埋件经隐蔽检查合格。 四、施工方法 1、测量放线 首先复核结构的尺寸是否准确，如出现偏差及时通知监理、建设单位，共同研讨解决方案。 结构无偏差的情况下，放控制线及埋件中心线，检查预埋件的位
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 苏州地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k +1.4w k
2.2风荷载标准值计算： 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中： w k+ ：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：4m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 ：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μ
厂房雨棚结构设计计算书 一、工程概况 本设计是雨棚结构设计，为组合梁悬挑结构，悬挑宽度3.7米，根部为锚固端。根据实际使用情况，荷载计算不考虑风载；只考虑重力荷载及雨棚雪荷载。单元格计算宽度按照1m计算。 二、荷载计算 1、雪荷载标准值S k =μz S 0=0.3 KN/m2 2、恒载 铝塑板：45.7*2=0.0914 KN/m2 钢龙骨及支撑=0.19 KN/m2 60*30*2方管龙骨：3.7m*2*2.826kg/m=20.90kg 30*30*2方管龙骨：15.9m*1.884kg/m=29.96kg 相当于均布荷载q=0.0194+（20.9+29.96）*10/1000/3.7=0.157 KN/m2 三、荷载组合计算 雪荷载按洞口面积占构架轮廓面积的比率取0.7的系数折减并按照均布荷载计算。 恒+活（雪）：q=1.2*0.157+1.4*0.3*1=0.608 KN/m 四、内力计算 1、内力计算模型见附图1。 按照悬臂梁弯矩计算公式：
最大弯矩M max=-1/2 ql2 =-0.5*0.608*3.72 =4.16KN*M 最大剪力V max= ql=0.608*3.7=2.25KN 五、截面验算 60*30*2组合钢梁有关截面特性计算结果如下： 断面面积：A=3.44cm2 *2=6.88 cm2 截面惯性距（单根龙骨）I0=（60*303-56*263）/12=52978.7mm4 I x=2（I0+A*y2）=2（52978.7+344*200*200）=2.76*107 mm4 截面抵抗距I x=2.76*107/215=1.28*105mm3 1、梁强度验算 σMAX=M max/（γ*w）=4.16*106/（1.05*128*103）=30.95<[f]=215满足要求。 τmax= V max/A=2.25*1000/688=3.27<[τ]=125N/mm2满足要求。 2、梁刚度验算： 根据扰度变形有关计算公式 梁变形f=ql4/（8*E*I） =0.125*0.608*37004/（206*1000*2.76*107） =25.05mm<37mm=l*1/100 满足要求。 六、螺栓及焊缝验算： 1、螺栓连接梁端部连接采用螺栓连接，梁端最大弯矩25.15KN*M 则上排螺栓最大平均拉力：
运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 中国建筑装饰集团有限公司 二零一四年九月
目录 瑞吉酒店雨篷系统计算 (1) §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] (1) §2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 (3) §3、雨篷支撑钢架结构计算 (7) §4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算 (14) §5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算 (19)
瑞吉酒店雨篷系统计算 §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] 雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料，为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5.0m ，玻璃区域单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单板、辅助型材及其它连 接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自重的基础上考虑1.2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身的自重0.30 N/m 2）。 1.1、风荷载计算 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，，对于粗糙度为B 类的地区，该处的风压高度变化系数为μz =1.0，阵风风压系数βgz =1.7。 （1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算 现取值-1.3）： 根据载荷确定的有关公式可得： =-1.70×1.0×1.3×0.35 =-0.774(kN/m 2) =-1.4×0.774=-1.083(kN/m 2) （2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚 属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3）： =1.70×1.0×1.3×0.35 =0.774(kN/m 2) 0w w s z gz k μμβ=w 0w w s z gz k μμβ=
目录 1 基本参数 (1) 1.1 雨篷所在地区： (1) 1.2 地面粗糙度分类等级： (1) 2 雨篷荷载计算 (1) 2.1 玻璃雨篷的荷载作用说明： (1) 2.2 风荷载标准值计算： (2) 2.3 风荷载设计值计算： (4) 2.4 雪荷载标准值计算： (5) 2.5 雪荷载设计值计算： (5) 2.6 雨篷面活荷载设计值： (5) 2.7 雨篷构件恒荷载设计值： (6) 2.8 选取计算荷载组合： (6) 3 雨篷杆件计算3d3计算 (7) 3.1、设计依据 (7) 3.2、计算简图 (8) 3.3、几何信息 (9) 3.4、荷载与组合 (10) 3.4.1. 节点荷载 (10) 3.4.2. 单元荷载 (10) 3.4.3. 其它荷载 (16) 3.4.4. 荷载组合 (17) 3.5、内力位移计算结果 (17) 3.5.1. 内力.................................................................................................... 错误！未定义书签。 1.1 最不利内力 (17) 1.2 内力统计 (17) 3.5.2. 位移 (21) 2.1 组合位移 (22) 3.6、设计验算结果24 4 雨篷埋件计算(后锚固结构) (24) 5.1 校核处埋件受力分析： (27) 5.2 群锚受剪内力计算： (28) 5.3 锚栓钢材受剪破坏承载力计算： (32) 5.4 混凝土剪撬破坏承载能力计算： (35) 5.5 拉剪复合受力承载力计算： (35)
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 浙江余姚地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时：
目录 1#雨蓬计算书 (2) （1）节点A： (2) （2）节点D： (2) （3）节点E： (3) （4）节点F1： (3) （5）节点F2： (4) （6）节点G1： (5) （7）节点H (5) （8）5-5剖面 (6) （9）GL-1简支梁计算书 (6) 2#雨蓬计算书 (10) （1）节点F (10) （2）节点G (10) （3）节点H： (11) （4）节点I (12) （3）9.5m斜拉条处长度4m 的YPL-1简支梁计算书 (12) （4）9.5m斜拉条处长度5.5m 的YPL-1简支梁计算书 (15) （5）9.5m斜拉条处长度6.7m 的YPL-1简支梁计算书 (18) 3#雨蓬计算书 (22) （1）节点D (22) （3）长度3.2m的YPL-3简支梁计算书 (23) （4）长度4.6m的YPL-3简支梁计算书 (27)
1#雨蓬计算书 （1）节点A ： 已知：根据GL -1简支梁计算书得， 22190.5072.23203.73x y x y V KN V KN V V V KN ===+= 由锚栓设计基本参数，取M16化学锚栓，得： 单个螺栓抗剪设计值：34.7Rd V KN = 所以，单个螺栓所受拉力： 1203.7320.434.710 b v V N KN N KN n = ==<= 3-3剖面 10个M16化学螺栓满足承载力要求。 （2）节点D ： 支座反力：127, 42.4N KN V KN == 单个高强度螺栓承压型连接的承载力设计值受剪连接时，抗剪公式如下： 2 4 b b e v v v d N n f π=? ? 公式中，v n =1（单剪），螺栓的有效直径 17.65e d mm =，螺栓有效面积 2245e A mm =， 10.9级承压型高强螺栓得2310/b v f N mm =，经计算， 127 25.45 42.48.485 N V D V N N KN n V N KN n ====== 2 2 26.7876.0N D b V V V V N N N KN N KN =+=<=
巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程 玻璃雨篷 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司 二〇一五年六月五日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 玻璃规范： (1) 1.4 钢材规范： (2) 1.5 胶类及密封材料规范： (2) 1.6 相关物理性能等级测试方法： (3) 1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3) 1.8 土建图纸： (3) 2 基本参数 (3) 2.1 雨篷所在地区 (3) 2.2 地面粗糙度分类等级 (3) 3 雨篷荷载计算 (3) 3.1 雨篷的荷载作用说明 (3) 3.2 风荷载标准值计算 (4) 3.3 风荷载设计值计算 (6) 3.4 雪荷载标准值计算 (6) 3.5 雪荷载设计值计算 (6) 3.6 雨篷面活荷载设计值 (7) 3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7) 3.8 选取计算荷载组合 (7) 4 雨篷杆件计算 (8) (8) 4.1 悬臂梁的受力分析 (9) 4.2 选用材料的截面特性 (9) 4.3 梁的抗弯强度计算 (9) 4.4 梁的挠度计算 (10) 5 雨篷焊缝计算 (10) 5.1 受力分析 (10) 5.2 焊缝校核计算 (11) 6 玻璃的选用与校核 (11) 6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12) 6.2 玻璃板块荷载分配计算 (12) 6.3 玻璃的强度计算 (13) 6.4 玻璃最大挠度校核 (14) 7 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓) (14) 7.1 校核处埋件受力分析 (15) 7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (15) 7.3 群锚受剪内力计算 (16) 7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (16) 7.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (17) 7.6 拉剪复合受力承载力计算 8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (18)
钢雨棚计算书 公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
钢结构雨篷设计计算书 一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规范》 2．《钢结构设计规范》GB50017-2015 3．《建筑抗震设计规范》 4．《钢雨篷（一）》07SG528-1图集 二、计算基本参数: 1．本工程位于xx市，基本风压ω0=(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年 一遇考虑乘以系数，故本工程基本风压ω=。 2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取米处（标高最高处），查荷载规范 知，取:?z=，对于雨篷风荷载向上取μs=，向瞬时风压的阵风系数βz= 。 3. 本工程耐火等级二级，抗震设防六度。 三、结构平面布置 结构平面布置图： 初步估计主梁采用：HN400×200×8×13 次梁采用：HN250×125×6×9 拉压杆采用：Φ152× 钢材均采用Q235级钢
四、荷载计算 1、风荷载 垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式计算： W k = ?z ?s ?z Wo ················ 式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)； ?z---瞬时风压的阵风系数；βz= ?s---风荷载体型系数；参照07GSG528-1图集说明条，向上取μs=，向下取μs=。 ?z---风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规范》GB5009-2012取值μz=； W o---基本风压(kN/m2) ，查荷载规范，北海市风压取 W o =(kN/m2) 正风：Wk+=×××= kN/m2 负风：Wk-=×（）××= kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=×=㎡ 正风时，W k1=×= kN/m 负风时，W k2=×=m 2、恒荷载 07GSG528-1图集说明条，正风时，雨篷玻璃永久荷载 kN/m2，负风时取 kN/m2。 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=×=㎡ 正风时的雨篷玻璃永久荷载：×= KN/m 负风时的雨篷玻璃永久荷载：×= KN/m 次梁HN250×125×6×9，每米重，自重g次1=m。简化成在主梁上的集中荷载， G次=×= KN/m 主梁HN400×200×8×13，每米重66kg，自重g主=m。 正风时恒载的集中荷载G1=+= 负风时恒载的集中荷载G2=+= 3、活荷载 07GSG528-1图集说明条，钢雨篷活荷载标准值取 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=㎡ Q=×= KN/m 雨篷活荷载考虑满跨布置。 4、施工或检修荷载S q2 施工或检修荷载标准值为，沿雨篷宽度每隔一米取一个集中荷载，并布置在最不利位置。简化为在主梁上的集中力，主梁间距S=5080。近似取P=5×=。
市西青区中心项目 玻 璃 雨 篷 施 工 方 案 编制人： 审批人： 建设集团 2016年4月1日
目录 一、工程概况 (2) 二、工程管理目标 (2) 三、施工现场的准备 (3) 四、厂制作 (3) 五、安装 (5) 六、确保施工工期措施 (6) 七、确保安全生产措施 (6) 八、文明生产、工地卫生保证措施 (9) 九、工程质量保证措施 (11)
一、工程概况： 本工程为钢结构雨蓬，最大长度为7m，宽度为1.5m。安装钢化夹胶玻璃，构件做防火处理。本工程雨蓬部位为分号1首层、屋顶层，分号2首层、屋顶层，分号3首层，分号4首层，共计8个。 1、特点 1.1、本工程施工时应注意钢结构造型方面的美观、玻璃的加工 安装及吊装安装工艺，保证尺寸的正确性。 1.2、因钢结构造型复杂，为了造型美观达到如期效果，加快进 度，工程施工将采用穿插交叉进行，主要构件厂加工后，构件根据条件现场制作安装。（如造型柱、次梁、预埋件等） 定应科学、合理，做到易操作、易修改调整。 二、工程管理目标： 1、工程工期 我们技术人员通过对工程各项容考查、研究后有决心通过合理的施工管理，采用先进的施工设备及施工工艺和选派优秀的施工队伍等一系列的保障措施，密切与业主协作，在施工组织上拟实行流水作业，加快施工进度和平衡现场劳动力，并计划在20天工作日完成安装任务。 2、工程质量 我们将通过严格的管理措施，在严把工程质量关，严格自检、自查的基础上虚心听取业主、监理、设计、质监等单位的意见，接受他们对工程的各项施工的质量监督，确保工程质量达到合格。 3、工程安全
本工程将严格执行国家有关安全操作规程，杜绝工伤之事故的发生，把安全意识落实到每个职工的头脑中，确保工程达到安全文明。 三、施工现场的准备 1、要求施工现场基本完成土建工作。 2、施工用电： 施工用电从甲方已设电源引入并设配电箱，以满足施工要求。 3、施工临时设施： 在工程开工前搭设临时设施。 4、施工材料堆放： 在现场施工阶段，现场堆放按钢结构吊装次序和吊装就近的原则进行放置，运输按吊装计划顺序进行，尽量做到边运输边吊装，每阶段都必须经严格按照布置计划进行，材料不准任意堆放。 四、厂制作 厂制作的部件包括钢结构用柱、梁、次梁等产品。 1、对设计图、翻样图严格按规定要求进行审核和交底，公司有关部门都必须参与。 2、所有原材料必须经检验合格后方可进仓入库，入库后由各仓库进行分类、分批次和按产品特性要求堆放并标识，做好防锈、防腐、防潮、防损坏、防混淆的工作，做到先进先出、定期检查。特别是对焊条、焊丝、焊剂严格做到防潮、防锈和烘干处理。 3、过程控制，过程控制主要有以下几点： 3.1、切割（下料）：包括气割和剪切，切割前应对板材或型材进行矫平矫直，对接焊零件还须进行探伤。预拼装都有专业放样工在加工面上和组装大样板上进行精确放样，放样后须有检验员检验，以确保零件、部件、构件加工的几何尺寸、形位公差、角度、安装接触面等的准确无误。 3.2、组装：不管是立柱的造型组装、构件整体组装，组装前必
雨蓬计算书一、基本资料 1．设计规范: 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《砌体结构设计规范》（GB50003—2001）2．设计参数: 几何信息 类型: 雨篷 梁宽b b: 250mm 梁高h b: 450mm 挑板宽L: 1000mm 梁槛高h a: 0mm 梁槛宽b a: 0mm 墙厚b w: 250mm 板下沉h0: 100mm 板斜厚h1: 0mm 板净厚h2: 100mm 上翻板高h3: 200mm 上翻板厚t1: 80mm 悬挑长度t2: 0mm 第一排纵筋至梁近边距离a s: 30mm 荷载信息 板端集中活载标准值P k: 1.00kN/m 板上均布活载标准值q k: 0.70kN/m2 板上均布恒载标准值g k: 0.80kN/m2 混凝土容重L: 28.00kN/m3 恒载分项系数G: 1.20 活载分项系数Q: 1.40 指定梁上抗倾覆荷载G r: 100.00kN/m 墙体容重W: 5.50kN/m3 过梁上墙高H w: 2550mm 墙洞宽l n: 3600mm 墙洞高h n: 0mm 梁伸入墙内D l: 500mm 墙洞下墙高h w: 2550mm 材料信息 混凝土等级: C30 混凝土强度设计值f c: 14.30N/mm2 主筋级别: HRB335(20MnSi) 主筋强度设计值f y: 300N/mm2 箍筋级别: HPB235(Q235) 强度设计值f yv: 210N/mm2 墙体材料: 砌块 砌体抗压强度设计值f: 1.700N/mm2
100 80 200 100 1000 250450 二、计算过程 1．计算过梁截面力学特性 根据混凝土结构设计规范式7.6.3-1过梁截面 W t = b 2 6 (3h - b ) = 2502 6 ×(3×450 - 250) = 11458333mm 3 cor = 2(b cor + h cor ) = 2×(250 - 30 × 2 + 450 - 30 × 2) = 1160mm 过梁截面面积 A = b b h b = 250×450 = 112500mm 2 2．荷载计算 2．1 计算x 0 x 0 = 0.13l 1, L 1 = b w x 0 = 32.50mm 2．2 倾覆荷载计算 g T = L ( h 1 + 2h 2 2) = 28.00×(0 + 2×1002 ) = 2.80kN/m 2 q T = G (g k + g T ) + Q q k = 1.20×(0.80 + 2.80) + 1.40×0.70 = 5.300kN/m 2 P T = G g F + Q P k = 1.20×0.45 + 1.40×1.00 = 1.94kN/m 倾覆力矩 M OV = 12 q T (L + x 0)2 + P T (L + x 0) = 12 ×5.30×(1000 + 32.50)2/106 + 1.94×(1000 + 32.50)/103 = 4.83kN·m 2．3 挑板根部的内力计算 M Tmax = M OV = 4.83kN·m V Tmax = q T L + p T = 5.30×1000/103 + 1.94 = 7.24kN/m 2．4 计算过梁内力 因为墙体材料是砌块，所以 h w0 = min(h w ,l n /2) = min(2550,3600/2) = 1800mm
钢结构雨篷设计计算书 一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规》 2．《钢结构设计规》GB50017-2015 3．《建筑抗震设计规》 4．《钢雨篷（一）》07SG528-1图集 二、计算基本参数: 1．本工程位于xx市，基本风压ω0=0.750(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年 一遇考虑乘以系数1.0，故本工程基本风压ω=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。 2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查荷载规 知，取: z=1.00，对于雨篷风荷载向上取μs=-2.0，向瞬时风压的阵风系数βz=1.70 。 3. 本工程耐火等级二级，抗震设防六度。 三、结构平面布置 结构平面布置图： 初步估计主梁采用：HN400×200×8×13 次梁采用：HN250×125×6×9 拉压杆采用：Φ152×5.0 钢材均采用Q235级钢
四、荷载计算 1、风荷载 垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算： W k = βz μs μz Wo ················(1.1) 式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)； βz---瞬时风压的阵风系数；βz=1.70 μs---风荷载体型系数；参照07GSG528-1图集说明5.1.4条，向上取μs=-2.0，向下取μs=1.0。 μz---风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规》GB5009-2012取值μz=1.0； W o---基本风压(kN/m2) ，查荷载规，市风压取 W o =0.750(kN/m2) 正风：Wk+=1.70×1.0×1.0×0.75=1.28 kN/m2 负风：Wk-=1.70×（-2.0）×1.0×0.75=-2.55 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡ 正风时，W k1=1.28×5.59=7.12 kN/m 负风时，W k2=-2.55×5.59=-14.25kN/m 2、恒荷载 07GSG528-1图集说明5.1.1条，正风时，雨篷玻璃永久荷载0.8 kN/m2，负风时取0.3 kN/m2。简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡ 正风时的雨篷玻璃永久荷载：0.8×5.59=4.47 KN/m 负风时的雨篷玻璃永久荷载：0.3×5.59=1.68 KN/m 次梁HN250×125×6×9，每米重29.7kg，自重g次1=0.30KN/m。简化成在主梁上的集中荷载，G次=0.30×5.08=2.53 KN/m 主梁HN400×200×8×13，每米重66kg，自重g主=0.66KN/m。 正风时恒载的集中荷载G1=2.53+4.47=7.00KN 负风时恒载的集中荷载G2=2.53+1.68=4.21KN 3、活荷载 07GSG528-1图集说明5.1.2条，钢雨篷活荷载标准值取0.5 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.59㎡ Q=0.5×5.59=2.80 KN/m 雨篷活荷载考虑满跨布置。 4、施工或检修荷载S q2 施工或检修荷载标准值为1.0KN，沿雨篷宽度每隔一米取一个集中荷载，并布置在最不利位置。简化为在主梁上的集中力，主梁间距S=5080。近似取P=5×1.0=5.0KN。
结构计算书 钢结构部分 2012年06月
目录 目录 (2) 1、工程概述： (4) 2、玻璃雨篷的结构的材料特性： (5) 2.1玻璃： (5) 2.2钢结构： (5) 3、荷载计算: (6) 3.1重力荷载： (6) 3.2风荷载： (6) 3.3地震作用： (8) 3.4雪荷载标准值计算 (10) 3.4 温度作用: (11) 3.5拉索反力: (11) 4、结构体系的力学分析: (12) 5、结构体系的有限元计算分析（FEA）: (12) 5.1总体说明 (12) 5.1.1分析软件 (12) 5.1.2几何模型 (12) 5.1.3有限元模型及其荷载约束示意图 (12) 5.1.4单元选用 (15) 5.1.5模型坐标系 (15) 5.1.6 截面 (15) 5.1.7荷载组合 (16) 5.1.8荷载组合 (17)
6、玻璃雨篷钢结构结构体系计算分析结果 (18) 6.1 正常使用极限状态空间变形包络结果 (18) 6.2 承载力极限状态空间应力包络结果 (21) 6.4玻璃结构体系整体稳定性屈曲分析结果 (21) 6.5玻璃结构体系稳定性几何非线性的屈曲分析结果： (23) 7、计算结果分析 (25) 7.1变形计算分析结果的规范校核： (25) 7.2强度计算分析结构的规范校核： (25) 7.3稳定性校核： (25)
雨篷结构体系的结构分析计算 1、工程概述： 华润中心二期雨篷采用钢结构方案，结构布置与尺寸见图纸。 立面荷载传递路径如下：面板玻璃通过结构胶传带肋的梁柱，带肋的梁柱通过埋件把荷载传给主体混凝土结构。受力体系为：1）立面玻璃面板水平（风+地震）荷载通过结构胶传递到带肋柱上。 2）立面玻璃面板的自重荷载由通过面板玻璃底部的连接直接传递到预埋件上。 玻璃结构计算的示意图如下：
公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚 结 构 计 算 书 2014年9月
---- 设计信息----- 钢梁钢材:Q235 梁跨度(m): 8、500 梁平面外计算长度(m): 3、000 钢梁截面:箱形截面: B*H*T1*T2=200*250*6*6 容许挠度限值[υ]: l/400 = 21、250 (mm) 强度计算净截面系数:1、000 计算梁截面自重作用: 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合分项系数按荷载规范自动取值 ----- 设计依据----- 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
----- 简支梁作用与验算----- 1、截面特性计算 A =5、2560e-003; Xc =1、0000e-001; Yc =1、2500e-001; Ix =4、9210e-005; Iy =3、4881e-005; ix =9、6761e-002; iy =8、1464e-002; W1x=3、9368e-004; W2x=3、9368e-004; W1y=3、4881e-004; W2y=3、4881e-004; 2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算: 简支梁自重(KN): G =3、5071e+000; 自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4、1260e-001; 3、梁上恒载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0、79 0、00 0、00 0、00 4、梁上活载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0、79 0、00 0、00 0、00
运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书设计： 校对： 审核： 批准： 中国建筑装饰集团有限公司 二零一四年九月
目录 瑞吉酒店雨篷系统计算 .................................................................................................... §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] ........................................................................... §2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 .................................................. §3、雨篷支撑钢架结构计算.................................................................................. §4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算.................................................................. §5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算..................................................
瑞吉酒店雨篷系统计算 §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] 雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料， 为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5.0m ，玻璃区域 单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单 板、辅助型材及其它连 接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自 重的基础上考虑1.2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身 的自重0.30 N/m 2）。 1.1、风荷载计算 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，，对于粗糙度为B 类的地区，该处 的风压高度变化系数为μz =1.0，阵风风压系数βgz =1.7。 （1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算现 取值-1.3）： 根据载荷确定的有关公式可得： =-1.70×1.0×1.3×0.35 =-0.774(kN/m 2) =-1.4×0.774=-1.083(kN/m 2) （2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚 属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3）： =1.70×1.0×1.3×0.35 =0.774(kN/m 2) =1.4×0.774=1.083(kN/m 2) 1.2、雪荷载计算 根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012和《长沙地方规范》取值： 0.7 kN/m 2。（用于雨篷顶面板的水平顶面），为保守计算积雪系数取1.4。 =1.4×0.70=0.98(kN/m 2) w w 0s s r k μ
辽宁工程技术大学 综合训练（一） （混凝土雨棚） 教学单位建筑工程学院 专业土木工程 班级土木14-3 学生姓名邵培根 学号1423040316 指导教师曹启坤
目录 一、雨棚板设计要求 (3) 二、雨棚板设计思路 (5) 三、雨棚板的正截面承载力计算 (5) （1）、雨棚板尺寸和荷载取值情况 (5) （2）、雨棚板的计算 (5) 四、雨棚梁在弯矩，剪力，扭矩共同作用下的计算 (7) （1）、雨棚梁尺寸和荷载取值情况 (7) （2）、雨棚梁的计算 (7) 五、雨棚板的配筋图 (10)
一、雨棚板设计要求 一、设计题目 设计一个悬臂雨棚板及雨棚边梁，见下图。 二、设计内容 1、根据给出的设计条件确定雨棚板的厚度、雨棚梁的截面尺寸； 2、进行雨棚板、雨棚梁的内力及配筋计算,要求有完整的计算书； 3、绘制出雨棚板、雨棚梁配筋图。 三、设计资料 1、雨棚板的尺寸L1=1200mm，L2=2300mm。 2、雨棚板边缘的承重砖墙厚度a =370mm，雨棚板距洞口边缘距离b =400mm。 3、荷载 （1）、雨棚板活荷载q =2.5 KN／m2。 4、材料 （1）、混凝土：C30 混凝土 （2）、钢筋：雨棚板受力钢筋为HRB335、分布钢筋采用HPB300，雨棚梁纵向受力钢筋为HRB400级，箍筋采用HRB335级。 5、参考资料 （1）《设计规范》网上看电子版 （2）《混凝土结构》
`
二、雨棚板设计思路 雨棚计算包括三个方面的内容 （1）雨棚板的正截面承载力的计算； （2）雨棚梁在弯矩、剪力、扭矩共同作用下的承载力计算； （3）雨棚抗倾覆验算； 三、雨棚板的正截面承载力计算 （1）、雨棚板尺寸和荷载取值情况 雨棚板上的荷载有恒载（包括自重、粉刷等）、雪荷载、雨棚板上的均布活荷载，以及施工和检修集中荷载。雨棚板的均布活荷载与雪荷载不同时考虑，取两者中较大值进行设计。 每一检修集中荷载值为1.0进行承载力计算时沿板宽每隔1m考虑一个集中荷载。施工集中荷载和雨棚的均布活荷载不同时考虑，取其最大值。 雨棚板的厚度一般取1／10挑出长度，但不小于70mm，板端不小于50mm。 （2）雨棚板的计算 雨篷板的计算取1m 板宽为计算单元，根部厚度为120mm，端部厚度为80mm。
钢结构雨棚设计计算书 一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规》 2．《钢结构设计规》GB50017-2003 3．《玻璃幕墙工程技术规》 4．《建筑抗震设计规》 二、计算基本参数: 1．本工程位于市，基本风压ω0=0.700(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年 一遇考虑乘以系数1.1，故本工程基本风压ω=1.1x0.7=0.77(kN/m2)。 2. 地面粗糙度类别按C类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查下页表 1-1知，该处风压高度变化系数为：μz=0.74。依据《玻璃幕墙工程技术规》，风荷载体形系 数，对于挑檐风荷载向上取μs=2.0，瞬时风压的阵风系数βz=2.25 。 3. 本工程耐火等级一级，抗震设防七度。 三、结构受力分析 该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。 四、设计荷载确定原则: 作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重，其中风荷载引起 的效应最大。 在进行雨棚构件、连接件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即 采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。 1、风荷载 根据《玻璃幕墙工程技术规》，垂直于雨棚平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算： W k = βz μs μz Wo ················(1.1) 式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)； βz---瞬时风压的阵风系数；βz=2.25 μs---风荷载体型系数；向上取μs=2.0 μz---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规》GBJ9-87 取值； W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2) 按《玻璃幕墙工程技术规》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风 荷载分项系数应取γw= 1.4