一、编制依据
本计算书中涉及的主要国家或行业规范、标准请参照表1.1：
表1.1
二、工程概况
1、工程建设概况见表2.1：
2、国力升降脚手架技术参数见表2.2：
三、国力升降脚手架荷载标准值
1、静荷载标准值
升降脚手架搭设高度为13.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆纵距1.5米，立杆的横距0.9米，立杆步距1.8米。
脚手板采用木脚手板（竹笆），其荷载标准值按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）中表4.2.1-1取值：0.35KN/m2计算。
挡脚板采用木脚手板（竹笆），其荷载标准值按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）中表4.2.1-2取值：0.14KN/m2计算。
每步的挡脚杆和2道防护栏杆都采用Φ48×3.5钢管。
脚手架外侧满挂绿色密目安全网，其荷载标准值按照侧面投影面积0.005KN/m 2计算。
国力升降脚手架主要使用材料及其参数见表3.1：
（1）采用φ48×3.5钢管的构件的长度： 立 杆：L=13×3×2=78ｍ；
大横杆：L=2×7×8.5=119 m(每根长度按8.5m 计算）； 小横杆：L=9×7×1.2=76m (每根长度按1.2m 计算）； 纵向支撑（剪刀撑）：L=4×22
)313(
8++4×22)3
13
(4+=61m(按单片剪刀撑计算)； 架体结构边柱的缀条：横缀条7根，斜缀条6根，共两片：
L=2×(6×9.07)6
13(
9.02
2
?++)=41m ； 水平支撑（水平剪刀撑）：L=2×(1.8+4×2248.1+)=39m ； 架体内的水平斜杆：L=3×4×2229.0+=27m ； 护拦：L=2×9×3=54m ；
采用5.348?Φ钢管的构件的总长度为：
∑L ＝ 78+119+76+61+41+39+27+54=495m
所用钢管的总重量为：G Φ ＝ 495×3.84=1900kg
采用匚6.3的架体构件为架体结构的边柱。长13m 共四根。 所用槽钢匚6.3的总重量为：G 槽 =4×13×6.6=345kg
采用口60×60×4的架体构件为架体结构的边柱，长13m 共2根。 所用口60×60×4的总重量为：G 方 =2×13×7.0336=185kg 则架体结构的自重为（对架体边柱考虑0
010的构
G=G Φ+(G 槽 +G 方）×1.1=1900+1.1×(345+185）=2483kg （2）脚手板自重：
板宽0.9m ，长8m,厚0.04m ，按原计算考虑有3步脚手板。 根据荷载规范木脚手板自重取0.35KN/ｍ2。 （3）安全网：
仍用原计算的数据但按面积比增大。
安全网的重量为：G 安全网 =1.212×8×13=130kg （4）固定支架及支座：（一个支座重量60kg ） G 支座= 60×2＝120kg 永久荷载汇总见表3.2： 表3.2
2 根据荷载规范：
施工均布活荷载标准值如表3.3
理暂行规定》（230）：
结构施工按二层同时作业计算，使用状况时按每层3KN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/m 2计算；
装修施工按三层同时作业计算，使用状况时按每层2KN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/ｍ2计算。
（1）结构施工：
使用状态 ：3×0.8×8×2=38.4KN 升降、坠落状态 ：0.5×0.8×8×2=6.4KN （2）装修施工：
使用状态 ：2×0.8×8×3=38.4KN 升降、坠落状态 ：0.5×0.8×8×3=9.6KN 施工活荷载标准值Q K 取：38.4KN （施工状态）；9.6KN （升降状态） 3、风荷载
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001）及《建筑结构荷载规范》: o z s k w W ???=μμ7.0 式中： k W ------ 风荷载标准值（kn/m 2）；
z μ ------ 风压高度变化系数，按B 类地区高100米的高层建筑上施工考虑，取2.1；
s μ ------ 风荷载体型系数，其计算如下：
背靠建筑物状况全封闭取?0.1，敞开、开洞?3.1 ?为脚手架封闭情况确定的挡风系数
脚手架迎风面积
脚手架挡风面积
=
?
W O ------ 标准基本风压，取2
/50.0m KN
∴风荷载W k 为：
o z s k w W ???=μμ7.0＝2
/24.050.01.232.07.0m KN =???
考虑架体外侧有安全网，增加挡风系数，所以将风荷载W K 增加10％
2/26.024.01.1m KN W K =?=∴
荷载汇总见表1.7
表3.6焊缝的强度设计值（《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB500018-2002）
表3.7C 级普通螺栓连接的强度设计值（《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB500018-2002）
四、大横杆计算
大横杆按照三跨连续梁进行挠度和强度计算.
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1、均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P 1＝0.0384 KN/m
脚手板的荷载标准值P 2＝0.35×0.9/2＝0.1575 KN/m 活荷载标准值Q ＝3×0.9/2＝1.35 KN/m
静荷载计算值q 1＝1.2×0.0384+1.2×0.1575＝0.235 KN/m 活荷载计算值q 2＝1.4×1.35＝1.89 KN/m
2、最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
跨中最大弯矩计算公式如下：
22211101.008.0l q l q M MAX +=
跨中最大弯矩为：
M 1＝（0.08×0.235+0.101×1.89）×1.52＝0.472 KN.m 支点最大弯矩计算公式如下：
22212117.01.0l q l q M MAX --=
支点处最大弯矩为：
M 2＝－（0.1×0.235+0.117×1.89）×1.52＝－0.55 KN.m 选择支点弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
26
/27.10850801055.0mm KN W M =?==σ<[]2/205mm N =σ
所以大横杆抗弯强度满足要求！ 3、抗剪强度计算
最大剪力考虑为三等跨连续梁上面荷载组合示意图中的第二种组合情况下最大剪力，其计算公式为：
l q l q V 21617.06.0+=
支点最大剪力为：
V ＝－（0.6×0.235+0.617×1.89）×1.5＝－1.961 KN 剪切强度为：
23
/625.442410961.1mm N A V =?==τ<[]2/120mm N f v =
所以大横杆抗剪切强度满足要求！ 4、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：
EI
l q EI l q V 10099.0100677.04
241max
+=
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
钢材弹性模量：
E ＝206×103 N/mm 2
V ＝（0.677×0.235+0.99×1.89）×15004/（100×12.19×104×2.06×105）＝4.1mm 大横杆的最大挠度小于1000/150mm 与10mm ，满足要求！
五、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面,小横杆每600mm 设置搭设。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.0384KN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.600=0.210KN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.600=1.800KN/m
荷载的计算值 P=1.2×0.035+1.2×0.210+1.4×1.800=2.814KN/m
小横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.0384+1.2×0.210)×0.92/8+2.814×0.9/3=0.874kN.m
26
/05.172508010874.0mm KN W M =?==σ
小横杆的计算抗弯强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.抗剪强度计算
最大剪力计算公式：
V=ql/2+2P/2=(1.2×0.0384)×0.900/2+2×2.814/2=2.832kN 最大剪切强度为：
τ=V/A=2.832×1000/424=6.681N/mm2＜[fv]=125N/mm2； 小横杆的计算剪切强度小于125.0N/mm2,满足要求! 4.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.0384×9004/(384×2.050×105×107831.000)=0.029mm
集中荷载标准值P=0.0384+0.210+1.800=2.045kN/m
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2045×900×(3×9002-4×9002/9)/(72×2.05×105×107831.0)=2.533mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.562mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
六、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤Rc
其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.0384×0.9/2=0.017kN
大横杆的自重标准值P1=2×（0.0384×1.500）=0.115kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.9×1.500/2=0.236kN
活荷载标准值Q=3.000×0.9×1.500/2=2.025kN
荷载的计算值R=1.2×0.017+1.2×0.115+1.2×0.236+1.4×2.025=3.276kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
七、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；
本例为外立杆、主框架、小横杆、大横杆、中间填心杆、扣件的自重荷载之和再换算成每米立杆的平均荷载：
N G1 = 2510×10-3/7.2＝3.486kn
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用脚手板，标准值为0.35
N G2 = 0.35×1.5×0.9×3/2＝0.709kn
(3)外立杆上栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用2道钢管栏杆、和1道钢管挡挡板，标准值为：
N G3 = 0.0384×3×1×1.5×3＝0.518kn
(4)外立杆上吊挂的安全设施荷载，本例计算中仅包括安全网的荷载(kN/m 2)，因考虑到剪刀撑自身完全可以承担自身重量荷载而没有计算在内（8步架）； N G4 = 0.005×1.2×8＝0.048kn
经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 3.486+0.709+0.51+0.048＝4.75kn
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 N Q = 3×2×1.5×0.9/2＝4.05kn 风荷载标准值应按照以下公式计算
经计算得到，风荷载标准值
o z s k w W ???=μμ7.0＝2
/24.050.01.232.07.0m KN =???
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 0.85×1.4N Q =1.2×4.75+0.85×1.4×4.05=10.519kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 1.4N Q =1.2×4.75+1.4×4.05=11.37kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W 计算公式
m kn h L W M a K W ?=????=?=091.08.19.026.04.185.010/4.185.022
其中 W k —— 风荷载基本风压标准值(kN/m 2)； l a —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
八、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.37kN ；
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 λ=l/μi=1800/（0.7×15.9）=162的结果
查JGJ130-2001附录C 表C 得到0.268；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm=15.8mm ； l —— 计算时取的脚手架步高 (m), l=1.8m ；
μ —— 计算长度系数，根据压杆的约束条件情况来取的系数，依据脚手架纵横方向都有横杆约束的情况取μ = 0.70
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm 2=489mm 2
；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm 2)；经计算得到 = 11.37/（0.268×489）
=86.76N/mm 2
＜[f]；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.519kN ；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 λ=l/μi=1800/（0.7×15.9）=162的结果查表得到0.268；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm=15.8mm ； l —— 计算时取的脚手架步高 (m), l=1.8m ；
μ —— 计算长度系数，根据压杆的约束条件情况来取的系数，依据脚手架纵横方向都有横杆约束的情况取μ = 0.70
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm 2=489mm 2
；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm 3=5080mm 3
；
M W —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；
m kn h L W M a K W ?=????=?=091.08.19.026.04.185.010/4.185.022
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm 2)；经计算得到
= 10519/（0.268×489）
+91000/5080=80.266+17.913=98.188N/mm 2
；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
九、主框架计算
1、荷载计算
恒载标准值G k ：3450kg=34.5KN 施工活荷载标准值Q K 结构施工：
使用状态 ：3×0.8×8×2=38.4KN
升降、坠落状态 ：0.5×0.8×8×2=6.4KN 装修施工：
使用状态 ：2×0.8×8×3=38.4KN
升降、坠落状态 ：0.5×0.8×8×3=9.6KN
主框架构造示意图：
1800
1800
主框架高12.8m ，每步1.8m
：
210][4.1631029.28.1155.118000=<=???==
λλi l （方钢） 27.0=? 210][12.15210
46.28.1155.118000=<=???==
λλi l （槽钢） 304.0=? 取其中较小值考虑计算。
考虑风荷载时,主框架的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 0.85×1.4N Q =1.2×34.5+0.85×1.4×38.4=87.096kN
不考虑风荷载时,主框架的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 1.4N Q =1.2×34.5+1.4×38.4=95.16kN
2、不组合风荷载状态下 2.1、稳定性计算
其中 N —— 主框架的轴心压力设计值，N=95.16kN ；
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比0.27
i ——计算主框架的截面回转半径，i=2.29cm=22.9mm；
l ——计算时取的脚手架步高 (m), l=1.8m；
μ——计算长度系数，根据压杆的约束条件情况来取的系数，依据脚手架纵横方向都有横杆约束的情况取μ = 0.70
A ——主框架净截面面积，A=2×8.4+8.96＝25.76cm2=2576mm2；
——主框架受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
= 95.16/（0.27×2576）
=136.818N/mm2＜[f]；
[f] ——主框架抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，主框架的稳定性计算
< [f],满足要求!
3、组合风荷载状态下
3.1、稳定性计算
其中 N ——主框架的轴心压力设计值，N=87.096kN；
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比0.27
i ——计算主框架的截面回转半径，i=2.29cm=22.9mm；
l ——计算时取的脚手架步高 (m), l=1.8m；
μ——计算长度系数，根据压杆的约束条件情况来取的系数，依据脚手架纵横方向都有横杆约束的情况取μ = 0.70
A ——主框架净截面面积，A=2×8.4+8.96＝25.76cm2=2576mm2；
——主框架受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
= 87.096/（0.27×2576）
+91000/32.3×1000=126.16+2.817＝128.977N/mm2＜[f]；
[f] ——主框架抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，主框架的稳定性计算
< [f],满足要求!
十、支座（连墙件）计算
支座荷载设计值：
不考虑风荷载时,主框架的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 1.4N Q =1.2×34.5+1.4×38.4=95.16kN
N 支座=N/2＝95.16/2＝47.58kn 支座轴向力设计值：
N l =N lw +N o 式中：N l －支座轴向力设计值
N lw －风荷载产生的连墙件轴向力设计值
N o －支座约束脚手架平面外变形所产生的轴向力本计算书中取5KN N l ＝0.26×14.8×7.2/2+5＝13.85+5＝18.85kn
1、 剪力墙支座（500支座;固定螺栓距L AB ＝400mm ）强度计算 1）、支座受力分析图
风吸力状态下支座受力
由受力分析结果得：
0=∑A ：
KN F B 58.47=(压力)
∑=0B ：
KN F A 96.40=（拉力）
T A ＝N 支座＝47.58kn N BC ＝67.28kn N AB ＝47.58kn
N风＝18.85kn
风拉力状态下支座受力
由受力分析结果得：
=
∑A：
KN
F
B
58
.
47
=(压力)
∑=0
B：
KN
F
A
325
.
78
=（拉力）
T A＝N支座＝47.58kn
N BC＝67.28kn
N AB＝47.58kn
相关参数：
钢材弹性模量：
E＝206×103 N/mm-2
强度设计值折减系数：
A ＝16.89cm 2 I x ＝102.5cm 4 W x ＝32.53cm 3
60×80×4方钢截面特性： A ＝60×80－52×72＝1056mm 2
I X ＝1/12×（60×803－52×723）＝942592mm 4 i X ＝
88.291056
942562==A I X mm I Y ＝1/12×（80×603－72×523）＝596352mm 4 i Y ＝
76.231056
596352==A I Y mm 考虑AC 杆最不利状态（拉杆）：
∑=0C ：
计算长度： L X ＝500mm
150][73.1688
.29500=<===
V i L x x λ 查表得：992.0min =?
223
/20495.0/77.741056
992.010325.78mm N f mm N A N =<=??==?σ
安全！
考虑BC 杆最不利状态（压杆）：
22/20495.0/71.631056
1000
28.67mm N f mm N A N =<=?==
σ 安全！
AB 杆最不利状态（压杆）：
22/20495.0/06.451056
1000
58.47mm N f mm N A N =<=?==
σ
2、剪力墙支座（1700支座;固定螺栓距L AB ＝600mm ）强度计算 支座受力分析图：
钢材弹性模量：
E＝206×103 N/mm-2 强度设计值折减系数：
x
考虑最不利状态：∑=0
C：
AC AC
AB
K
A L
L N
L
N
N
?+
?
=风＝109.3KN/mm2
∑=0A ：
AC
AB
K C L L N N ?=
＝82.26KN/mm 2
计算长度：L y ＝1700mm
150][38.695
.241700=<===
V i L y y λ 查表得：739.0min =?
223
/20495.0/1.1841056
739.01067.143mm N f mm N A N =<=??==?σ
安全。
十一、穿墙螺栓强度验算
1. 材料（Ｑ235） T38×4
Ａ＝9.21ｃｍ2 2．强度验算
穿墙螺栓可能承的最大水平拉力Ｎ1及垂直剪切力Ｎ2作用如下：
KN N 3.1091= KN N 58.472=
所以
176.02
2
<=???
?
??+???? ??V t y b t N N N N 所以穿墙螺栓能满足安全使用要求！
第一章工程概况 1、附着式升降脚手架技术参数见表1.1： 表1.1 第二章升降脚手架荷载标准值 1、静荷载标准值 升降脚手架搭设高度为13.5米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆纵距1.8米，立杆的横距0.9米，立杆步距1.8米。 脚手板采用木脚手板，其荷载标准值按《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）中表4.1.2-1取值：0.35KN/m2计算。 挡脚板采用木脚手架挡板，其荷载标准值按《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）中表4.1.2-2取值：0.14KN/m2计算。 每步的挡脚杆和2道防护栏杆都采用Φ48×2.75钢管。 脚手架外侧满挂绿色密目安全网，其荷载标准值按照侧面投影面积0.005KN/m2计算。 **升降脚手架主要使用材料及其参数见表3.1： 表2.1 （1）采用φ48×3.2钢管的构件的长度： 立杆：L=13.5×5×2=135ｍ； 大横杆：L=2×7×9=126 m(长度按9.5m计算）； 小横杆：L=9×7×1.2=76m (每根长度按1.2m计算）；
纵向支撑（外剪刀撑）：L=4×2 2 )35.13(8++4×22)3 5.13(4+=61m(按单片剪刀撑计算)； 架体内排剪刀撑：L=12×4=48m ； 护拦：L=9×7=63m ； 采用2.348?Φ钢管的构件的总长度为： ∑L ＝ 135+133+76+61+48+63=509m 所用钢管的总重量为：G 管＝ 509×3.586=1826kg 水平支撑桁架总重量 主 框 架: G 主 = 2×(G 主1+G 方2+G 方3）=219.85 kg 大 横 杆: G 横 = G 小+G 大+G 桁=329.08 kg 立 杆: G 主 = G l 立1+G 立2=165.2 kg 桁架总重量: G 桁 = G 主+G 立+G 横= =714.13 kg 则架体结构的自重为： G= (G 管 +G 桁）×1.1=1826+714.13=2540kg （2）脚手板自重： 板宽0.8m ，长8m,厚0.04m ，按原计算考虑有3步脚手板。 根据荷载规范木脚手板自重取0.35KN/ｍ2。 （3）安全网： 仍用原计算的数据但按面积比增大。 安全网的重量为：G 安全网 =1.212×8×13.5=130kg 永久荷载汇总见表2.2： 根据荷载规范： 施工均布活荷载标准值如表2.3 表2.3 根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）表4.1.2.3： 结构施工按二层同时作业计算，使用状况时按每层3KN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/m 2计算； 装修施工按三层同时作业计算，使用状况时按每层2KN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/ｍ2计算。 （1）结构施工： 使用状态 ：3×0.8×8×2=38.4KN 升降、坠落状态 ：0.5×0.8×8×2=6.4KN （2）装修施工：
高层建筑结构设计的影响因素 目前国内高层建筑的四大结构体系：框架结构、剪力墙结构、框架剪力墙结构和筒体结构。我国改革开放以来，建筑业有了突飞猛进的发展，近十几年我国已建成高层建筑万栋，建筑面积达到2亿平方米，其中具有代表性的建筑如深圳地王大厦81层，高325米；广州中天广场80层，高322米；上海金茂大厦88层，高420.5米。另外在南宁市也建起第一高楼：地王国际商会中心即地王大厦共54层，高206.3米。随着城市化进程加速发展，全国各地的高层建筑不断涌现，作为土建工作设计人员，必须充分了解高层建筑结构设计特点及其结构体系，只有这样才能使设计达到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量的基本原则。 一、高层建筑结构设计的特点 高层建筑结构设计与低层、多层建筑结构相比较，结构专业在各专业中占有更重要的位置，不同结构体系的选择，直接关系到建筑平面的布置、立面体形、楼层高度、机电管道的设置、施工技术的要求、施工工期长短和投资造价的高低等。其主要特点有：（一）水平力是设计主要因素 在低层和多层房屋结构中，往往是以重力为代表的竖向荷载控制着结构设计。而在高层建筑中，尽管竖向荷载仍对结构设计产生重要影响，但水平荷载却起着决定性作用。因为建筑自重和楼面使用荷载在竖向构件中所引起的轴力和弯矩的数值，仅与建筑高度的一次方成正比；而水平荷载对结构产生的倾覆力矩、以及由此在竖向构件中所引起的轴力，是与建筑高度的两次方成正比。另一方面，对一定高度建筑来说，竖向荷载大体上是定值，而作为水平荷载的风荷载和地震作用，其数值是随着结构动力性的不同而有较大的变化。 （二）侧移成为控指标 与低层或多层建筑不同，结构侧移已成为高层结构设计中的关键因素。随着建筑高度的增加，水平荷载下结构的侧向变形迅速增大，与建筑高度H的4次方成正比（△＝qH4/8EI）。 另外，高层建筑随着高度的增加、轻质高强材料的应用、新的建筑形式和结构体系的出现、侧向位移的迅速增大，在设计中不仅要求结构具有足够的强度，还要求具有足够的抗推刚度，使结构在水平荷载下产生的侧移被控制在某一限度之内，否则会产生以下情况： 1.因侧移产生较大的附加内力，尤其是竖向构件，当侧向位移增大时，偏心加剧，当产生的附加内力值超过一定数值时，将会导致房屋侧塌。 2.使居住人员感到不适或惊慌。 3.使填充墙或建筑装饰开裂或损坏，使机电设备管道损坏，使电梯轨道变型造成不能正常运行。 4.使主体结构构件出现大裂缝，甚至损坏。 （三）抗震设计要求更高 有抗震设防的高层建筑结构设计，除要考虑正常使用时的竖向荷载、风荷载外，还必须使结构具有良好的抗震性能，做到小震不坏、大震不倒。 （四）减轻高层建筑自重比多层建筑更为重要 高层建筑减轻自重比多层建筑更有意义。从地基承载力或桩基承载力考虑，如果在同样地基或桩基的情况下，减轻房屋自重意昧着不增加基础造价和处理措施，可以多建层数，这在软弱土层有突出的经济效益。 地震效应与建筑的重量成正比，减轻房屋自重是提高结构抗震能力的有效办法。高层建筑重量大了，不仅作用于结构上的地震剪力大，还由于重心高地震作用倾覆力矩大，对竖向构件产生很大的附加轴力，从而造成附加弯矩更大。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m
众安余姚金型二路北侧 B+C地块项目综合楼 结 构 计 算 书 设计：_____________________ 校对：_____________________ 审核：_____________________ 日期：_____________________ 第一部分结构计算总体介绍 一、项目基本情况 本工程位于浙江余姚金型二路北侧，为地上二层结构。房屋由防震缝分为 五个区域，Ⅰ区及Ⅲ区为木结构；局部沙盘展区及八角休息室为钢结构；专用变配电所为混凝土结构。地上木结构部分总建筑面积平米，最高的屋面 距室外地面高度为，主屋面至室外地面，房屋高度为。 二、本结构设计主要依据的规范（规程） 《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068—2001）
《建筑结构荷载规范》（2006版）（GB50009—2001） 《木结构设计规范》（2005版）（GB50005—2003） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《建筑抗震设计规范》（08版）（GB50011—2001） 《钢结构设计规范》（GB50017—2003） 《木结构设计手册》（第三版） 三、基本荷载 1、恒荷载 恒荷载按照建筑做法及实际材料计算。 2、活荷载 不上人屋面 kN/m2基本雪压 m2 基本风压 m2 楼面 kN/m2 四、地震作用 该场地位于浙江余姚，场地设防烈度为6度，地面加速度，Ⅲ类场地，特征周期，地面粗糙度B类。 五、材料 1、规格材：有木材认证机构的质量认证记号，墙骨柱木材采用Ⅴ级及以上级,窗 过梁及屋面搁栅木材达到Ⅲc及以上。
2、螺栓：级/级普通螺栓；锚栓：材料为Q235。 3、SPF材料力学性能：抗弯强度设计值f m =；顺纹抗压及承压强度设计值为 f c =12MPa；顺纹抗拉强度设计值f t =；顺纹抗剪强度设计值f v =；弹性模量E=9700MPa。 4、LVL材料力学性能：抗弯强度设计值f m =；顺纹抗压及承压强度设计值为f c =； 顺纹抗拉强度设计值f t =；顺纹抗剪强度设计值f v =；弹性模量E=14000MPa。 六、计算方式 木结构部分按照木结构设计的基本概念手算,楼面桁架和屋面桁架采用MITEK 软件辅助设计。 本计算书仅对典型构件进行设计验算。 第二部分木结构部分计算 一．项目资料 本工程平立面图纸如下 该建筑的外墙和部分内墙的墙面板采用剪力板加石膏板的组合墙面，局部采用双层剪力板,其余墙体的墙面板均采用石膏板墙面。
爬架计算书 二○一三年四月 前言
本计算书将反映爬架系统关键部件的受力状况、强度及稳定性等计算内容。主要计算根据是建设部《建筑施工附着式升降脚手架管理暂行规定》和《JGJ202—2010建筑施工工具式脚手架安全技术规范》。 计算单元的选取原则是符合《JGJ202—2010建筑施工工具式脚手架安全技术规范》规定。 ①桁架导轨式爬架设计支承跨度 7.0m,选择计算单元的跨度为6.9m。 2。设计架110m②桁架导轨式爬架设计架体全高与支承跨度乘积一般小于体高度 14.4m，架体高度与支承跨度乘积：14.4m×6.9m=99.36㎡ <110㎡。 ③架体内外排立杆中心距为0.75米，步高为1.8米。 综上所述, 本设计计算书选取一支承跨度6.9m的一榀脚手架作为计算单元。 爬架计算书 一、相关术语 1、竖向主框架：由横梁、斜杆、立杆构成的空间桁架结构体系，用于构造爬架架体，垂直于建筑物外立面，并与附着支承结构相连，主要承受和传递竖向和水平荷载的竖向框架。 2、水平支承桁架：用于构造爬架架体，主要承受架体竖向荷载，并将竖向载荷传递至竖向主框架和附着支承结构的水平结构。 3、附着支承结构：直接与工程结构相连，承受并传递脚手架荷载的支承结构。 4、支承跨度：两相邻竖向主框架中心轴线之间的距离。 5、脚手架高度：架体最底层杆件轴线至架体最上层横杆（护栏）轴线间的距离。 6、防坠装置：架体在升降和使用过程中发生意外坠落的制动装置。 7、防倾覆装置：防止架体在升降和使用过程中发生倾覆的装置。 二、荷载规定和计算系数 1.荷载规定 ①恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承桁架、作业层脚手板、安全网、提升机构以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构配件、器具的自重。 ②活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层22）计算；架体在升降状ｍ）计算；装修施工时，按三层荷载（每层2kN/3kN/ｍ2计算。态下，施工活荷载按每层0.5kN/ｍ③风荷载：风压标准值按照规范计算确
-结构构件设计与构造 7.1 板设计 7.1.1 除工程建设当地有专门规定外，高层住宅标准层楼板板厚一般取100mm。板的厚度规格一般宜取100、120、140、160、180、200mm，大于200mm时按实际需要取值。 表 7.1.1 住宅最小板厚取值表 以考虑采用CRB550钢筋。 7.1.2电梯厅、加强部位及薄弱连接部位板厚一般取140mm，并设置不小于 10@200的双层双向拉通钢筋。 7.1.3地下室顶板作为上部结构的嵌固端时，楼板厚度不宜小于180mm；混凝土强度等级不宜小于C30，应采用双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率不宜小于0.25%。普通地下室顶板厚度不宜小于160mm。 7.1.4部分框支—剪力墙结构的转换层楼板厚度不宜小于180mm，除计算要求外，板配筋不应小于双层双向10@150。当框支转换范围较小时，可仅对框支转换梁相连的板按转换层楼板进行加强，其他部位楼板按实际情况可取120~150mm。转换层楼板不宜采用冷轧带肋钢筋。 7.1.5 地震设防区跨度L≥1500mm 的楼层悬臂结构，如无特殊要求时，宜采用梁板式结构。当悬挑跨度L＜1500mm且其降板高度未超过相邻板厚或嵌固梁有足够抗扭刚度时，可采用悬臂板式结构，但其根部厚度不应小于L/10 且不小于100mm。悬臂板计算时截面有效高度h0=h-25~30（考虑施工时面筋可能被踩低，h0稍取小值），并应验算裂缝和挠度。 7.1.6 标准层楼板宜按弹性板计算，板与剪力墙支座按嵌固端计算；板与边梁按简支边计算；支座两侧板面标高相差大于梁宽时按简支边计算；当支座两侧板面标高相差小于梁宽时及确认边梁可作为嵌固时可按嵌固计算配筋。对于按简支计算的板支座,可不按受力钢筋的最小配筋率控制，统一取0.18％，钢筋直径不宜小于8或фR7；板面受力钢筋配筋率不宜小于0.2%，悬挑板和较大角板面筋不宜小于0.25%，板底钢筋配筋率不小于0.18%。 7.1.7楼板受力钢筋间距（mm）建议采用100、125、150、175、200，局部附加钢筋后间距不宜小于75mm。除分布钢筋外楼板钢筋间距不应大于200mm。 7.1.8考虑温度收缩的板配筋（如屋面板），可利用原有板的底、面筋拉通布置，也可另行设置构造分布筋，但必须与原有钢筋按受拉要求搭接或在周边构造中锚固。当面筋采用拉通筋布置时，其支座实际需要的配筋量不足时可采用另加相同间距的短筋补足。屋面板拉通钢筋不宜小于双层双向8@200且配筋率不小于0.2%。 7.1.9因建筑使用要求而局部降板的较大跨楼板，当板底不要求平整时，可做成折板的形式（如卫生间沉箱不宜拉直梁的情况），并应绘制折板配筋大样，平面上板配筋可以同普通楼板。通跨折板按设梁考虑。当局部降板并要求板底平整时，
多排悬挑架主梁验算计算书 一、基本参数 悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 20 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 1500 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 0 主梁建筑物内锚固长度L m(mm) 2500 梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水平距离 (mm) 主梁间距l a(mm) 1 1 2 300 1500 2 10 1350 1500 附图如下：
平面图
立面图三、主梁验算 k 第1排：F1=F1/n z=12/1=12kN 第2排：F2=F2/n z=10/1=10kN
1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=17.47×106/237000=73.72N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=22.49×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7
)=18.3N/mm2 τmax=18.3N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) νmax=6.56mm≤[ν]=2×l a/400=2×1500/400=7.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-6.58kN,R2=29.9kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN 压弯构件强度： σmax=M max/(γW)+N/A=17.47×106/(1.05×237×103)+0×103/3550=70.21N/mm2≤[f]=215N/ mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6 由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.89。 σ = M max/(υb W x)=17.47×106/(0.89×237×103)=82.48N/mm2≤[f]=215N/mm2
T.B 建筑工程 说明 一、现浇混凝土模板及支架工程 （一）现浇混凝土模板是按组合钢模、木模、竹胶合板和目前施工技术、方法编制的，综合考虑不作调整。 （二）现浇混凝土梁、板，支模高度是按层高≤3.9m编制的，层高超过3.9m时，超过部分工程量另按梁板支撑超高费项目计算。 （三）坡屋面模板按相应定额项目执行，人工乘以系数1.1。 （四）清水模板按相应定额项目执行，人工乘以系数1.25，材料与定额不同时按批准的施工方案调整。 （五）别墅（独立别墅、连排别墅）各模板按相应定额项目执行，材料用量乘以系数1.2。 （六）异形柱模板适用于圆形柱、多边形柱模板。 （七）圈梁模板适用于叠合梁模板。 （八）异形梁模板适用于圆形梁模板。 （九）直形墙模板适用于电梯井壁模板。 （十）墙模板中的“对拉螺栓”用量以批准的施工方案计算重量，地下室墙按一次摊销进入材料费，地面以上墙按12次摊销进入材料费。 二、预制混凝土模板工程 （一）预制构件的模板是分别按组合钢模、木模、混凝土地模综合编制的。 （二）预制构件项目适用范围： 1．预制梁模板适用于基础梁、楼梯斜梁、挑梁等。 2．预制异形柱模板适用于工字形柱、双肢柱和圆柱。 3．预制槽形板模板适用于槽形楼板、墙板、天沟板。 4．预制平板模板适用于不带肋的预制遮阳板、挑檐板、栏板。 5．预制花格模板适用于花格和阳台花栏杆（空花、刀片形）。 6．预制零星构件模板适用于烟囱、支撑、天窗侧板、上（下）档、垫头、压顶、扶手、窗台板、阳台隔板、壁龛、粪槽、池槽、雨水管、厨房壁柜、搁板、架空隔热板。 三、脚手架工程 （一）一般说明： 1．本定额综合脚手架和单项脚手架已综合考虑了斜道、上料平台、安全网，不再另行计算。 2．本定额是按扣件式钢管脚手架（其中包括提升架、单双排架）进行编制的，若实际采用木制、竹制时，按相应定额项目乘以下列表系数：
朔州清河湾2-2#、4-2#楼导轨式爬架方案设计（草案） 山西赛福特施工设备有限公司 二零一三年三月
朔州清河湾2-2#、4-2#楼导轨式爬架方案设计会签单 爬架公司 编制： 审核： 批准： 年月日使用单位 安全主管： 技术主管： 年月日
目录 1、工程概况及设计依据 (3) 1.1 工程概况 (3) 1.2 设计依据 (3) 2、导轨式爬架 (3) 2.1简介 (3) 2.2 爬升原理 (3) 2.3 防坠原理 (4) 2.4 性能指标 (4) 2.5 性能特点 (4) 3、爬架工程工期及施工范围 (4) 4、施工方案设计 (5) 4.1平面设计 (5) 4.2立面设计 (5) 4.3预埋设计 (6) 5、导轨式爬架安装流程 (7) 6 、爬架安装方法 (8) 6.1爬架安装平台搭设 (8) 6.2提升机位摆放 (8) 6.3竖向主框架安装 (8) 6.4水平桁架安装 (9) 6.5附着支承结构的安装 (10) 6.6导轮的安装 (11) 6.7提升上吊点的安装 (11) 6.8附着构件安装 (11) 6.9垂直拉筋的安装 (11) 6.10电器控制系统安装 (11) 7、钢管脚手架搭设 (12) 7.1 立杆搭设要求 (12) 7.2 纵向水平杆、横向水平杆搭设要求 (12) 7.3 内外剪刀撑搭设 (13) 7.4 扣件安装注意事项 (13) 8、防护搭设 (13) 8.1 架体底层防护 (13) 8.2 脚手板及挡脚板的搭设 (13) 8.3 翻板制做 (14)
8.5 架体断片端头防护搭设 (14) 8.6爬梯搭设 (15) 9、导轨式爬架正确操作 (15) 9.1导轨式爬架升降工艺流程 (15) 9.2爬架检查操作内容 (15) 9.3预紧电动葫芦 (16) 9.4第一次提升（或下降）爬架的步骤 (16) 9.5爬架使用注意事项 (16) 9.6作业过程中的检查保养 (17) 9.7施工期间的注意事项 (17) 9.8施工现场的安全用电 (18) 10、导轨式爬架安全操作规定 (18) 11、常见故障分析 (19) 12、导轨式爬架拆除操作 (19) 12.1拆除前的准备工作 (19) 12.2拆除步骤 (20) 12.3拆除中注意事项 (21) 12.4导轨式爬架拆除安全措施 (21) 13、塔吊、电梯及其附墙处的协调 (22) 14、防雷措施 (22) 15、施工时间进度 (23) 16、施工组织策划及工程管理 (23) 16.1 技术准备 (23) 16.2 安全技术交底及培训制 (23) 16.3 准备材料、工具 (23) 16.4 施工组织机构 (24) 16.5施工人员计划 (24) 17、导轨式爬架的维护和保养 (24) 18、爬架安装、提升过程的管理 (25) 18.1爬架组装完成提升一次后的检查验收 (25) 18.2检查验收内容要填写相应的表格及文字资料 (25) 18.3监测 (25) 19、应急预案 (26) 19.1目的 (26) 19.2事故类型与危险程度分析 (26) 19.3应急处置基本原则 (26)
关于高层建筑结构设计的几点见解 摘要：在科技迅猛发展的21世纪，建筑是越建越高，至于建筑结构的设计就越发的复杂，建筑的结构体系、建筑的类型，建筑的风险计算都成为设计的要点。本文从高层建筑的特点出发，对高层建筑结构体系设计的基本要求等方面进行了分析探讨。 关键词：框架结构；荷载；抗震设计 1 前言 随着我国城市化建设进程的加快，城市人口的高度集中，用地紧张以及商业竞争的激烈化，促进了高层建筑的出现和不断发展。高层建筑结构设计给工程设计人员提出了更高的要求，下面就结构设计中的问题进行一些探讨。 2 高层建筑结构体系的特点 我国《高层建筑混凝土结构技术规程》规定，10层或10层以上或者房屋高度超过28m的建筑为高层建筑物。随着层数和高度的增加，水平作用对高层建筑结构安全的控制作用更加显著，包括地震作用和风荷载。高层建筑的承载能力、抗侧刚度、抗震性能、材料用量和造价高低，与其所采用的结构体系密切相关。不同的结构体系，适用于不同的层数、高度和功能。 2.1 框架结构体系 框架结构体系一般用于钢结构和钢筋混凝土结构中，由梁和柱通过节点构成承载结构，框架形成可灵活布置的建筑空间，具有较大的室内空间，使用较方便。由于框架梁柱截面较小，抗震性能较差，刚度较低，建筑高度受到限制；剪切型变形，即层间侧移随着层数的增加而减小；框架结构主要用于不考虑抗震设防、层数较少的高层建筑中。在考虑抗震设防要求的建筑中，应用不多；高度一般控制在70m以下。 2.2 剪力墙结构体系 利用建筑物墙体作为承受竖向荷载、抵抗水平荷载的结构，称为剪力墙结构体系。剪力墙结构体系于钢筋混凝土结构中，由墙体承受全部水平作用和竖向荷载。现浇钢筋混凝土剪力墙结构的整体性好，刚度大，在水平荷载作用下侧向变形小，承载力要求也容易满足；剪力墙结构体系主要缺点：主要是剪力墙间距不能太大，平面布置不灵活，不能满足公共建筑的大空间使用要求。此外，结构自重往往也较大。当剪力墙的高宽比较大时，是一个受弯为主的悬臂墙，侧向变形是弯曲型，即层间侧移随着层数的增加而增大。剪力墙结构在住宅及旅馆建筑中得到广泛应用。因此这种剪力墙结构适合于建造较高的高层建筑。根据施工方法的不同，可以分为：全部现浇的剪力墙；全部用预制墙板装配而成的剪力墙；
型钢悬挑脚手架计算书 编者：吉工2008-06-01 一、参数信息: 1.脚手架参数 底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为 18m、17.2 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接； 吉工注: 1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米； 2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即： 立杆横距0.8m 立杆纵距1.5m 内立杆与墙面的间距0.2m 连墙，竖向每层、水平小于6m 3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm； 所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用 1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根； 4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；
5、“椒建规[2009]45号”，脚手架 （一）严格执行钢管、扣件分色管理制度; （二）严禁不同受力性质的脚手架混搭； （三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。 （四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。 本案就是尊从上述第(四)条的做法; 6、“台建规转[2003]17号”按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。对三类钢管、扣件全市实行统一颜色标识，具体颜色标识统一规定如下： 铁锈红（防锈漆）或红、白相间色----用于最小壁厚在2.76～3.0mm的钢管。该类钢管仅可作为非承重杆件和围护杆件； 黄色或黄、白相间色----用于最小壁厚在3.0mm以上和重量在0.9kg（十字扣件）、1.2kg （转角扣件）、1.3kg（对接扣件）以上，但经检测力学性能达不到国家标准合格要求的钢管、扣件，该类钢管、扣件必须降级使用。不得用于高层、大跨度、较大荷载的架体。 兰（绿）色或兰（绿）、白相间色----用于符合国家标准合格的钢管、扣件。承重支撑架、高度在25m以上的落地脚手架和总高度在50m以上的高层外脚手架，必须使用该类钢管扣件。 7、落地第一步脚手架不挂安全网，但钢管一般用红、白相间色作警示；临边防护栏杆也用红、白相间色作警示； 2.活荷载参数 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；脚手架用途:装饰用脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 吉工又注： JGJ166-2008规范4.2.2条：双排脚手架外侧满挂密目式安全网自行标准值可按0.01kN/平方米取值。
木屋设计须知 世界上唯一能称得上真正绿色环保的建筑设计--木屋设计，较一般水泥、砖瓦结构住房节能50%。众所周知，树木是呼出氧气，吸入二氧化碳，正好与人类相反。由此可见，树木是人类的益友，木屋是人类的氧吧。木屋设计以其健康理念深入人心，木屋设计为“会呼吸”而居生态环保建筑之榜首。木结构别墅优势：安心安全、健康舒适，环保节能、保温隔音，抗震耐久、防虫防潮，功能齐全，配置合理，设计灵活，使用率高，冬暖夏凉，采光性好，施工期短，四季皆宜，外观美雅，自然亲和。 木屋设计的要求： 一：木屋设计科学人性化，技术成熟，不断创新。 二：大规模集成化工厂，流水作业，技术娴熟，生产周期短。 三：木屋设计成实地组装，技术人员经验丰富，操作熟练，高质高效。 四：木屋设计的选择种类多，适用范围广，客户满意率高。 五：木屋设计成即买即住，免除您审批、装修之苦。 六：木屋设计成可移动，可拆装，售后服务及技术支持全面及时，投资风险极低。 七：木屋设计达到三星级酒店的品质,设备齐全的卫生间;
木屋的优势； ·抗震性 木制别墅在地震中有很好的生命安全性能，木制别墅采用榫接建造，主结构交错连接，具有很好的稳定性。作为一种结构材料，木材的抗震性能明显优于其它材料。木材轻质高强，因而地面加速度在木建筑物上所产生的能量没有其它建筑物大。 ·耐久性 木制别墅都选择高级松木建造，木材是一种天然、健康的且极具亲和性的材料，木制集成屋是环保健康的高档住宅，木材根据不同建筑造型经过了现代技术生产加工成不同的墙体型材，再经过阻燃、防腐处理等工序，更加坚固耐用。对抗下沉应力、抗干燥、抗老化，具有显著的稳定性。如果使用得当，木材则是一种稳定、寿命长、耐久性强的材料。 ·防火性 木结构房屋是能做到不被腐蚀和不受潮的，因为我们对所有建筑用材进行烘干处理，通过烘干处理的木材可以避免绝大多数的体积变化，这些木材已预先干燥至含水率19%以下，它的防潮性能甚至可以达到砖混结构的10倍左右。事实上,与其他常用建筑材料相比木材更不容易因为偶尔浸湿而受到永久损坏。在多雨或潮湿地方的木建筑物可以有长期的毫无问题的性能表现。 ·绿色环保、保温性强 木材是一种天然的健康的且急具亲和力的材料，木制别墅是环保
附着式升降脚手架 设 计 计 算 书 深圳市特辰科技股份有限公司
目录 一、计算书依据 (3) 二、荷载计算 (3) 三、水平支承框架计算 (9) 四、导轨主框架受力计算 (10) 五、支座反力计算 (11) 六、穿墙螺栓强度计验算 (12) 七、提升设备、吊挂件及吊环计验算 (13) 八、架体稳定性计验算 (15) 九、架体稳定性计验算 (16)
一、计算依据 《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） 《钢结构设计规范》（GB50017-2011） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002） 《机械设计手册》 《起重机设计手册》等 二、荷载计算（按6.5米跨度计算） （一）静荷载 ⒈结构自重 ⑴导轨主框架自重 ①外侧竖杆 φ48.3×3.6钢管，11.4m长。 计算：11.4×39.7=452.6N ②内侧竖杆 φ48.3×3.6钢管 9.5m长。 计算：9.5×39.7＝377N ③竖腹杆 φ48.3×3.6钢管 7根0.9m长。 计算：7×0.9×39.7＝250.11N ④斜拉杆 φ48.3×3.6钢管 7根2.01m长。 计算：7×2.01×39.7＝558.6N ⑤导轨竖杆 φ48.3×3.6钢管 2根9.5m长。 计算：2×9.5×39.7＝754N
⑥导轨横杆 φ32×3.25钢管，28根0.2m长。 计算：28×0.2×22.6＝126.6N ⑦导轨斜杆 φ32×3.25钢管，27根0.412m长。 计算：27×0.412×22.6＝251.4N ⑧导轨小横杆 Φ25圆钢，82根0.092m长。 计算：82×0.092×38＝286.67N 即∑=3056.98N ⑵支承框架自重 ①弦杆 φ48.3×3.6钢管，4根6.5米长。 计算：4×6.5×39.7＝1032.2N ②斜杆1 φ48.3×3.6钢管，4根1.83米长。 计算：4×1.83×39.7＝290.6N ③斜杆2 φ48.3×3.6钢管，4根2.31米长。 计算：4×2.31×39.7＝366.8N ④斜杆3 φ48.3×3.6钢管，4根2.55米长。 计算：4×2.55×39.7＝405N ⑤立杆 φ48.3×3.6钢管，12根1.8米长。 计算：12×1.8×39.7＝857.5N ⑥水平支撑斜杆
住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3 同时施工作业层数2卸荷设置无 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m)19.8立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m)0.9 内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计 脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.1 0.01 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 0.17 挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb(kN/m) 0.12 挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n jj2 3地区江苏南京市结构脚手架荷载标准值 G kjj(kN/m2) 安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25
0.938，0.65 风荷载体型系数μs 1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.265，0.184 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙 件、单立杆稳定性) 计算简图： 立面图
侧面图 三、纵向水平杆验算 横向水平杆上纵向水平杆根数n4 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490
招标投标企业报告上海雅家木制别墅有限公司
本报告于 2019年9月24日 生成 您所看到的报告内容为截至该时间点该公司的数据快照 目录 1. 基本信息：工商信息 2. 招投标情况：中标/投标数量、中标/投标情况、中标/投标行业分布、参与投标 的甲方排名、合作甲方排名 3. 股东及出资信息 4. 风险信息：经营异常、股权出资、动产抵押、税务信息、行政处罚 5. 企业信息：工程人员、企业资质 * 敬启者：本报告内容是中国比地招标网接收您的委托，查询公开信息所得结果。中国比地招标网不对该查询结果的全面、准确、真实性负责。本报告应仅为您的决策提供参考。
一、基本信息 1. 工商信息 企业名称：上海雅家木制别墅有限公司统一社会信用代码：91310115087824490M 工商注册号：310115002244952组织机构代码：087824490 法定代表人：赵白生成立日期：2014-02-21 企业类型：有限责任公司(自然人投资或控股)经营状态：存续 注册资本：1000万人民币 注册地址：上海市浦东新区上川路612号4幢2187室 营业期限：2014-02-21 至 2034-02-20 营业范围：木材的销售，房屋建设工程施工，建筑装修装饰建设工程专业施工，园林古建筑建设工程专业施工，木制建设工程作业。【依法须经批准的项目，经相关部门批准后方可开展经营活动】 联系电话：*********** 二、招投标分析 2.1 中标/投标数量 企业中标/投标数： 个 （数据统计时间：2017年至报告生成时间） 1
2.2 中标/投标情况（近一年） 截止2019年9月24日，根据国内相关网站检索以及中国比地招标网数据库分析，未查询到相关信息。不排除因信息公开来源尚未公开、公开形式存在差异等情况导致的信息与客观事实不完全一致的情形。仅供客户参考。 2.3 中标/投标行业分布（近一年） 截止2019年9月24日，根据国内相关网站检索以及中国比地招标网数据库分析，未查询到相关信息。不排除因信息公开来源尚未公开、公开形式存在差异等情况导致的信息与客观事实不完全一致的情形。仅供客户参考。 2.4 参与投标的甲方前五名（近一年） 1 南京溧水城市建设集团有限公司 （） 序号地区日期标题中标情况1南京2018-06-19·木制开放式游乐设施采购及相关服务中标公示中标2.5 合作甲方前五名（近一年）
计算书及相关图纸 1.1计算依据 1.1.1主要施工规范、规程、标准 1.1.2其他文件
1.1.3 参考手册 1.1.4 项目图纸 1.2 构件计算 1.2.1 计算说明 附着式升降脚手架的结构为附着支承结构及建筑物结构。 鉴于进入施工现场的附着式升降脚手架，具有建设行政主管部门组织鉴定或验收的合格证书，附着式升降脚手架为合格定型产品，故本验算不包括附着升降脚手架的竖向主框架、水平支承桁架、架体杆件及扣件、定型附墙支座、定型防倾及防坠装置的验算内容。附着支承结构的加高件，系依现场具体情况确定；竖向主框架的连墙杆（件），系依安装、提升、拆卸的情况确定，故本验算不包括该部分内容。 附着式升降脚手架的荷载通过附着支承结构传给建筑物结构构件，建筑物的平面形状、层高等，导致附着支承结构的设置及建筑物结构构件不同于鉴定时的情况，现针对以下情况给出内力及荷载，用于附着支承结构及建筑物结构构件的验算：
⑴、附着式升降脚手架与建筑物结构连接的附着支承结构构件。 ⑵、与附着支承结构连接的建筑物结构构件。 1.2.1.1附着支承结构构件 根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等，附着支承结构构件应进行以下验算：○1附墙支座的受弯、受剪、焊缝； ○2穿墙螺栓的受剪和受拉承载力； 1.2.1.2建筑物结构构件 根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）等，支承附着式升降脚手架的建筑物结构构件应进行以下验算： ○1穿墙螺栓在螺栓孔处，梁混凝土的局部受压承载力； ○2穿墙螺栓所在框架梁，梁平面内、外的受弯及受剪扭承载力； 1.2.2 荷载及荷载组合设计值 附着式升降脚手架的附着支承结构验算、与附着支承结构连接的建筑物结构构件验算，应按实际选取承受架体荷载最大的附墙支座。根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）4.1规定，附着式升降脚手架的恒荷载按实际计算，各工况作用在附着支承结构及建筑物结构构件上的活荷载、荷载不均匀系数γ2及荷载冲击系数γ3(均可取2.0）、用于验算的荷载效应组合设计值表达式S，按表2.1计算，并取各种工况下较大的S乘以2.0，进行附着支承结构及建筑物结构构件验算。 表2.1 活荷载及用于验算的荷载效应组合设计值表达式S×2.0
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m =0.158×106/4491.0=35.181N/mm2
爬架施工专项方案 （计算书完整，并有与塔吊、施工电梯、卸料平台处的处理措施细部做法）
1、防坠落、倾翻措施 本型附着式升降脚手架设有防坠、防倾装置： 1.1 用于防倾的附着支承装置 该装置用两根14a槽钢焊接成强度大、刚度好的钢梁，该钢梁焊接在附着支撑钢板上。装配时用M30的螺栓穿过建筑物上的预留孔，用两块100×100×10的钢板一端压在支撑钢板上，另一端压在建筑结构上，再在两端带上螺母，将附着装置固定在建筑物上成为整个脚手架的受力点。用于防倾的附着装置上设有导向、防倾滚轮，与设在竖向主框架上设置的导轨配合，可起导向、防倾作用。 1.2 用于固定防坠吊杆的独立附着支承装置 该装置采用16#工字钢焊接钢梁，该钢梁焊接在附着支撑钢板上。装配时用M30的螺栓穿过建筑物上的预留孔，用两块100×100×10的钢板一端压在支撑钢板上，另一端压在建筑结构上，再在两端带上螺母，将附着装置固定在建筑物上同样也成为整个脚手架的受力点。其上固定防坠吊杆，工作时防坠装置的锁块在弹簧力作用下夹持吊杆，通过吊杆将升降脚手架的恒荷载及活动荷载传到建筑物上起到防坠作用，在升降时该锁块松开。 2、施工电梯口、塔吊处理措施 2.1 塔吊附着处的架体处理 为了保证架体顺利运行，在塔吊附着架体相交处搭设成可以拆卸的活动架，在运行时拆开该部分架体，并在运行完毕后及时恢复。每次只能拆除一步架的钢管，并在该部分架体通过塔吊附着并恢复后再拆除下一步架。若需拆除底部架体，则在拆除前必须清理干净架体底部的建筑垃圾。
2.2 施工电梯处的架体处理 为了满足主体阶段的施工防护需要，在脚手架上运行阶段施工电梯处架体正常搭设。装饰施工阶段由于架体下运行，同时为了满足施工电梯能够顺利运行到顶，在主体施工完毕后需要拆开施工电梯处架体。 建筑物 建筑物 塔吊附着处架体示意图一塔吊附着处架体示意图二 塔吊附着