第一章建筑设计
1.1工程概况
本次设计的题目为“丽水市某大学学生宿舍楼”。
建筑面积：3714.68㎡，共六层,底层层高3.6m，其它层均为3.6m。
室内外高差0.45m，室外地面标高-0.45m。
1.2 设计依据
依据土木工程专业2013届毕业设计任务书。
遵照国家规定的现行相关设计规范。
1.3 平面设计
宿舍用地宜选择有日照充足、通风良好、场地干燥、便于排水的地段，避免噪声和各种污染源的场地。宿舍附近宜有小型活动场地、集中绿化用地、晒衣设施及自行车存放处等。设施接近生活服务设施，如食堂、小卖部、开水间等，其距离不超过250m。平面布置满足长度比小于5，采用纵向3.6m，横向6.6m、2.1m、6.6m的柱距，满足建筑物开间和进深模数的要求。
房间使用面积、形状、大小的确定
充分利用框架结构的优越性，并考虑到柱网布置的要求，宿舍的开间取为 3.6m，进深为6.6m，厕所的布置在建筑朝向较差的一面，卫生洁具数量按《规范》要求：厕所6人以下设置一个大便器；超过六人时，每增加12人或不足12人增加一个大便器，至少设一个洗手盆。本宿舍为4人居住，设一个大便器跟一个洗手盆。
交通联系部分的平面设计
楼梯是多层房屋中的重要组成部分。楼梯的平面布置、踏步尺寸、栏杆形式等由建筑设计确定。
本设计选取现浇板板式双跑楼梯,板式楼梯具有下表面平整，施工支模方便，外观比较轻巧的优点，是一种斜放的板，板端支承在平台梁上。作用于梯段上的荷载直接传至平台梁。当梯段跨度较小（一般在3m以内）时，采用板式楼梯较为合适。但其斜板较厚，为跨度的1/25-1/30。
走道的主要功能是连接各个房间、楼梯和门厅等，解决建筑中水平交通联系问题。走道的宽度应符合人流通行和建筑防火的要求，通常单股人流的通行宽度约为550-700mm，还要
考虑门的开启对走道宽度的影响。当楼层较多时，如教学楼、宿舍楼等，应按人流股数老计算走道宽度。通常取100人为一股人流，一股人流所需疏散宽度与建筑物耐火等级和曾数有关。一般民用建筑常用走道宽度如下：当走到两侧布置房间时，学校建筑为2100-3000mm，医院建筑为2400-3000mm，旅馆，办公楼建筑为1500-2100mm。当走到一侧布置房间时，其走道宽度应相应减小。本宿舍楼走廊宽度为2100m。
1.4 建筑立面设计
立面设计是在满足房间的使用要求和技术经济条件下，运用建筑造型和立面构图的一些规律，结合平面的内部空间组合进行的。进行立面设计时要考虑房屋的内部空间关系，相邻立面的协调，各立面墙面的处理和门窗安排，满足立面形式美观要求。考虑设计的是宿舍楼，立面尽量简洁，大方。
1.5 建筑剖面设计
建筑剖面考虑的是建筑物各部分高度，建筑层数和空间结构体系。确定房间净高时，主要考虑房间的使用性质，室内采光通风及设备设置和结构类型。综合考虑这些因素，取房间层高为3.6m，底层为3.6m。
建筑根据其使用功能的重要性分为甲类、乙类、丙类、丁四个抗震设防类别。甲类建筑应属于重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害的建筑；乙类建筑应属于地震时使用功能不能中断或需要尽快恢复的建筑；丙类建筑应属于除甲、乙、丁类以外的一般建筑，丁类建筑应属于抗震次要建筑。本设计书内，宿舍为丙类，抗震不设防。
第二章结构选型及布置
2.1工程概况
该项目为钢筋混凝土框架结构，6层，平面布置比较灵活，受力良好，梁柱和楼板均现浇。框架梁、板、柱采用现浇混凝土构件，混凝土强度：梁、板、柱采用C30，纵筋箍筋均采用HRB400.
2.2设计依据
建筑结构荷载规范《GB5009-2001》
混凝土结构设计规范《GB50010-2002》
建筑抗震设计规范《GB50011-2001》
建筑地基基础设计规范《GB50007-2002》
2.3结构布置方案及结构选型
根据毕业设计任务书的要求，本宿舍楼为钢筋混凝土框架结构，由于基地承载力较好，采用柱下独基。根据建筑功能要求以及建筑施工布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架柱柱距一般取建筑开间，采用框架结构用材少，施工方便，抗震性能好，框架梁柱结构布置图见图2-1.
图2-1 框架结构平面布置图
2.4梁柱截面尺寸的初步确定
2.4.1框架梁截面尺寸确定
(1)跨度为6600mm 的主梁。
1KL (主梁)高度为：h=（1/12~1/8）L=（1/12~1/8）×6600=550mm~825mm
取h=600mm
b=（1/3~1/2）h=(1/3~1/2)×600=200mm~300mm 取b=250mm
1KL 初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×600mm 。
1KL 惯性矩为：I b =1/12bh 3=1/12×250×6003=4.5×109mm 4（其中边框架梁 1.5b I I ，中
框架梁2b I I =）。
(2)跨度为2100mm 的主梁。
2KL (主梁)高度为：h=（1/12~1/8）L=（1/12~1/8）×2100=175mm~262.5mm ,由于b
不应小于200mm,所以
取h=400 取b=250
2KL 初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm 。
2KL 惯性矩为：I b =1/12bh 3=1/12×250×4003=1.33×109mm 4（其中边框架梁 1.5b I I =，
中框架梁2b I I =）。
(3)跨度为3600mm 的纵向框架梁。
1LL (纵向)高度为：h=（1/12~1/8）L=（1/12~1/8）×3600=300mm~450mm ，
取h=400 取b=250
1LL 初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm 。
1LL 惯性矩为：I b =1/12bh 3
=1/12×250×4003
=1.33×109
mm 4
（其中边框架梁 1.5b I I =，
中框架梁2b I I =）。 (4)跨度为2100mm 的次梁。
2LL 高度为：h=（1/18~1/12）L=（1/18~1/12）
取梁截面尺寸为：b ×h=200mm ×400mm 。 (5)跨度为1500mm 的悬挑梁
XL 初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm 。 (6)阳台面梁初选截面尺寸为：b ×h=200mm ×300mm 。
2.4.2框架柱截面尺寸确定
初定边柱尺寸边柱400mmx400mm ，一至六层框架柱混凝土强度等级C30.
c c
N f A μ=
N Fgn β=
其中，n 为验算截面以上楼层层数，g 为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构近似取14 kN/m 2
，F 为按简支状态计算的柱的负荷面，β为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2。
抗震等级四级的框架结构轴压比0.9μ=，边柱和中柱的负荷面积分别是
211.88m 3.62
6.6
=?和
2m 66.513.626.62.1=?+ 边柱 23
c 100800mm
0.9
14.36101411.881.3A =?????≥ 中柱 23
c m 122651.75m 0.9
14.36101415.661.2A =?????≥
表2-1柱截面尺寸表
层次 混凝土等级
b×h 1 C30 400×400 2-6
C30
400×400
所以取400mm ×400mm ，为简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变。
2.4.3板截面尺寸确定
楼板厚度：h>1/40L=1/40*3600=90mm 取板厚h=120mm
2.5框架结构计算简图
框架结构计算简图如图2-2所示。假定框架柱嵌固于基础顶面，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨度等于轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，地面为刚性地面，基础顶面距室内地面去500mm ，因此底层柱高H=3.6+0.5+0.45=4.55m 。其余各层柱高楼面算至上一层楼面（即层高），均为3.6m ，由此给出框架结构计算简图。
图2-2 框架结构计算简图
2.6 框架梁柱的线刚度计算
对现浇楼面结构中部框架梁的惯性距I 可用2I o ，边框架梁的惯性距I o 可用1.5I o 本工程选取的典型计算单元为中部框架。
I o 为框架梁矩形截面惯性距，I o =（bh 3
）/12,其中h 为截面高度，b 为截面宽度，i 为线刚度，0
c E I i l =，其中0l 为梁跨度或柱计算高度。
梁线刚度表
类别
c E
h b ?
0I
L
L
I E c 0
L
I E c 0
5.1
L
I E c 0
0.2
边梁 4100.3? 600250?
9105.4?
6600 101005.2?
101008.3? 10101.4? 中间梁
4100.3?
400250?
91033.1?
2100
10109.1?
101085.2?
10108.3?
柱线刚度表
层次
c h
c E
h b ?
c I
c
c
c h I E
1 4.55m 4100.3?
400400?
91013.2? 1010404.1?
2~6
3.6m
4100.3?
400400?
91013.2?
1010775.1?
框架梁柱的相对线刚度如图2-3所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。
图2-3 结构相对线刚度计算简图
第三章荷载计算
便于内力组合，荷载计算宜按标准值计算
3.1 恒载标准值
3.1.1屋面
20厚1：2.5水泥砂浆保护层，分隔缝间距<1.0m 0.02×20=0.40 kN/m2
高分子卷材一道，同材性胶粘剂二道 0.01×17+0.02×17=0.051 kN/m2
40厚C20混凝土假4%防水剂刚性防水 0.04×20=0.8 kN/m2
改性沥青卷材一道，胶粘剂二道 0.01×17+0.02×17=0.051 kN/m2
刷底胶剂一道 0.01×17=0.017 kN/m2
25厚1：3水泥砂浆找平 0.025×20=0.5 kN/m2
水泥膨胀珍珠岩 0.01×17=0.017 kN/m2
隔气层 0.01×17=0.017 kN/m2
1：3水泥砂浆找平 0.02×20=0.4 kN/m2
屋面板自重 0.12×25=3 kN/m2
合计 =5.25 kN/m2 3.1.2 各层走廊楼面、标准层楼面
楼面1(阳台、宿舍、走廊）
10厚防滑地砖 0.01m×19.8KN/m3=0.198 kN/m2
20厚1：3干硬性水泥砂浆结合层 0.02m×20KN/m3=0.4 kN/m2
纯水泥浆一道 0.01m×20KN/m3=0.2kN/m2
楼面板自重 0.12m×25KN/m3=3kN/m2
合计 3.80 kN/m2
楼面2（卫生间）
防滑地砖 0.01m×19.8KN/m3=0.198 kN/m2
10厚1：3干硬性水泥砂浆结合层 0.01m×20KN/m3=0.2 kN/m2
15厚1：3水泥砂浆找平 0.015m×20KN/m3=0.3kN/m2
楼面板自重 0.12m×25KN/m3=3kN/m2
合计 3.70 kN/m2
3.1.3 梁自重
KL梁自重 b×h=250mm×600mm 25×0.25×(0.6-0.12)=3kN/m 1
抹灰层两侧加底测抹灰 0.015×[(0.6-0.12)×2+0.25]×17=0.31kN/m
合计 3.31kN/m
KL梁自重 b×h=250mm×400mm 25×0.25×(0.4-0.12)=1.75kN/m 2
抹灰层两侧加底测抹灰 0.015×[(0.4-0.12)×2+0.25]×17=0.2kN/m
合计 1.95 kN/m 纵梁自重 b×h=250mm×400mm 25×0.25×(0.4-0.12)=1.75kN/m 抹灰层两侧加底测抹灰 0.015×[(0.4-0.12)×2+0.25]×17=0.2kN/m 合计 1.95 kN/m
次梁自重 b×h=200mm×400mm 25×0.20×(0.45-0.12)=1.40kN/m 抹灰层两侧加底测抹灰 0.015×[(0.4-0.12) ×2+0.2)]×17=0.19 kN/m 合计 1.59 kN/m 面梁自重 b×h=200mm×300mm 25×0.20×(0.3-0.12)=0.90kN/m 抹灰层两侧加底测抹 0.015×[(0.3-0.12) ×2+0.2)]×17=0.14 kN/m 合计 1.04 kN/m 3.1.4 柱自重
一层：b×h=400mm×400mm 25×0.4×0.4×（4.55-0.12）=17.72 kN/m 抹灰层：15厚混合砂浆 0.015×0.4×4×17×（4.55-0.12）=1.81kN/m 合计 19.53 kN/m 标准层：b×h=400mm×400mm 25×0.4×0.4×（3.6-0.12）=13.92 kN/m 抹灰层：15厚混合砂浆 0.015×0.4×4×17×（3.6-0.12）=1.42kN/m 合计 15.34 kN/m 3.1.5 外纵墙自重
外墙装饰：
外墙面砖 0.6 kN/m2
5厚1：2水泥砂浆粘结层 0.05×20=0.1 kN/m2
15厚1：3水泥砂浆打底 0.15×20=0.3 kN/m2
合计 1 kN/m2
内墙装饰：
喷内墙涂料两道 0.002×17=0.034 kN/m2
2厚面层耐水腻子分遍刮平 0.002×17=0.034 kN/m2
5厚面1：0.5：2.5水泥石灰砂浆分层赶平 0.005×17=0.085 kN/m2
8厚面1：1：6水泥石灰膏砂浆打底扫毛 0.008×17=0.136 kN/m2
界面剂一道 0.001×17=0.017 kN/m2
合计 0.306 kN/m2
纵墙
外纵墙
240厚陶粒空心砌块 (3.6-0.4)×6×0.24=4.61 kN/m
内外墙装饰 (3.6-0.4)×（1+0.306）=4.18 kN/m 合计 8.79 kN/m 厕所外纵
240厚陶粒空心砌块 (3.6-0.6)×6×0.24=4.32kN/m 内墙装饰 (3.6-0.6)×1+3.6×1=6.6 kN/m 合计 10.92 kN/m 3.1.6 内纵墙自重
1/A纵墙
240厚陶粒空心砌块 (3.6-0.4)×6×0.24=2.3 kN/m 内外墙装饰 (3.6-0.4)×（1+0.306）=4.18 kN/m 合计 6.48 kN/m 3.1.7 外横墙自重
AB跨横墙
240厚陶粒空心砌块 (3.6-0.6)×6×0.24=4.32 kN/m 内外墙装饰 (3.6-0.6)×0.306+3.6×1=4.52 kN/m 合计 8.84 kN/m BC跨横墙
240厚陶粒空心砌块 (3.6-0.4)×6×0.24=4.61 kN/m 内外墙装饰 (3.6-0.4)×0.306+3.6×1=4.58 kN/m 合计 9.19 kN/m 3.1.8 内横墙自重
240厚陶粒空心砌块 (3.6-0.4)×6×0.24=4.61 kN/m 内墙装饰(2面) (3.6-0.4)×0.306×2=1.96 kN/m 合计 6.57 kN/m 厕所内隔
240厚陶粒空心砌块 (3.6-0.3)×6×0.12=2.38kN/m 内外墙装饰 (3.6-0.3)×（0.306+1)=4.31 kN/m 合计 6.69 kN/m 栏板
240厚陶粒空心砌块 1.1×6×0.12=4.32kN/m
内外墙装饰 1.1×（0.306+1)=1.44 kN/m
合计 2.24 kN/m
240厚陶粒空心砌块 (3.6-0.6)×6×0.24=4.32kN/m
内外墙装饰 (3.6-0.6)×（0.306+1)=3.92 kN/m
合计 8.24 kN/m
240厚陶粒空心砌块 (3.6-0.6)×6×0.24=4.32kN/m
墙体装饰 (3.6-0.6)×1×2=6 kN/m
合计 10.32 kN/m
240厚陶粒空心砌块 (3.6-0.6)×6×0.24=4.32 kN/m
内外墙装饰 (3.6-0.6)×0.306×2=4.52 kN/m
合计 6.156 kN/m 3.2 活荷载标准值
3.2.1 屋面和楼面活荷载标准值
不上人屋面 0.5 kN/m2
宿舍、走廊、卫生间 2.0 kN/m2
楼梯 3.5 kN/m2
3.2.2 雪荷载标准值
S k=1.0×0.45KN/m2
屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值0.5KN/m2
3.3 竖向荷载下框架受荷载总图
根据结构布置和荷载计算，对第五榀框架进行计算，如图3-1所示。房间内直接传给该框架的楼面荷载如图3-1中阴影部分所示。
图3-1板传荷载示意图
阳台： 4.25
.16.321==L L ,当长边与短边长度大于2.0但小于3时，按双向板计算
A A
1：225.16
.35
.421<==L L ,按双向板计算
B
A
1：271.11.26
.321<==L L ,按双向板计算 BC ：271.11
.26.321<==L L ，按双向板计算 双向板计算，从四角出45o
平分线，区格板被分为四个小块，每小块荷载传给与之相邻的的梁，见板传荷示意图。板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。
三角形荷载等效均布荷载：15q =8
aq
梯形荷载等效均布荷载： 232
q =[1-2()+()]22a a aq b
b
3.4框架在竖向荷载作用下的恒载计算
3.4.1屋面层载计算：
A 柱纵向集中荷载计算： 屋面板传给梁的荷载：5.25 kN/m 2
梁自重标准值：1.95kN/m
女儿墙自重：0.9×6×0.24 =1.296kN/m 梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m263.325.575.06.375.06.375.02122213
2322=?????????
???? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m291.525.58.18
5
aq 85=??=
集中力：F=（1.95+1.296+3.63+5.91）×3.6=46.03kN 偏心距：e=75mm
集中力引起的附加弯矩：M=Fe=46.03×0.075=3.45kN ·m B 柱纵向集中荷载：
屋面板传给梁的荷载：5.25 kN/m 2
梁自重标准值：1.95kN/m 梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m271.425.505.16.305.16.305.12122213
2322=?????????
???? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m291.525.58.18
5
aq 85=??=
F=（1.95+4.71+5.91）×3.6=45.25 kN M=Fe=45.25×0.075=6.34kN ·m AB 框架梁：
梁自重标准值：3.31kN/m 屋面板传给梁的荷载：5.25kN/m 2
梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m224.825.58.16.68.16.68.12122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
均布荷载：q=3.31+8.24×2=19.79 kN/m BC 框架梁：
梁自重标准值：1.95kN/m 屋面板传给梁的荷载：5.25kN/m 2
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m289.6225.505.18
5
aq 85=???=
q=1.95+6.89=8.84kN/m 阳台：
梁自重标准值：1.95kN/m 屋面板传给梁的荷载：5.25kN/m 2
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m292.4225.575.08
5
aq 85=???=
q=1.95+4.92=6.87kN/m 面梁自重标准值：1.04kN/m 梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m263.325.575.06.375.06.375.02122213
2322=?????????
???? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
F=（3.63+1.04+2.24）×3.6=24.876 kN
3.4.2 2-5层梁、柱上恒载计算
A 柱纵向集中荷载：
楼面板传给梁的荷载：3.8 kN/m 2
梁自重标准值：1.95kN/m 墙自重标准值：8.79kN/m 梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m263.28.375.06.375.06.375.02122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
8
8集中力：F=（1.95+8.79+2.63+4.28）×3.6=63.54kN 偏心距：e=75mm
集中力引起的附加弯矩：M=Fe=63.54×0.075=4.77kN ·m B 柱纵向集中荷载：
屋面板1传给梁的荷载：3.8 kN/m 2
屋面板2传给梁的荷载：3.7 kN/m 2 墙自重标准值：8.79kN/m 梁自重标准值：1.95kN/m 梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m241.38.305.16.305.16.305.12122213
2322=?????????
???? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m232.37.305.16.305.16.305.12122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
F=（1.95+8.79+3.41+3.32）×3.6=62.89 kN M=Fe=62.89×0.075=4.72kN ·m AB 框架梁：
梁自重标准值：3.31kN/m
屋面板1传给梁的荷载：3.8 kN/m 2
屋面板2传给梁的荷载：3.7 kN/m 2 墙自重标准值：8.84kN/m 梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m209.58.38.15.48.15.48.12122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
8
8均布荷载：q=3.31+8.84+（5.09+2.43）×2=27.19 kN/m BC 框架梁：
梁自重标准值：1.95kN/m 屋面板传给梁的荷载：3.8kN/m 2
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m299.428.305.18
5
aq 85=???=
q=1.95+4.99=6.94kN/m A
1轴纵向集中荷载：
楼面板1传给梁的荷载：3.8 kN/m 2
楼面板1传给梁的荷载：3.7 kN/m 2
梁自重标准值：1.59kN/m 墙自重标准值：6.48kN/m 梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m232.37.305.16.305.16.305.12122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m228.48.38.18
5
aq 85=??=
集中力：F=（1.59+6.48+3.32+4.28）×3.6=56.41kN 阳台：
梁自重标准值：1.95kN/m 屋面板传给梁的荷载：5.25kN/m 2
墙自重标准值：6.57kN/m
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m278.128.375.08
5
aq 85=???=
q=1.95+6.57+1.78=12.08kN/m
面梁自重标准值：1.04kN/m 梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m2
63.28.375.06.375.06.375.02122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q F=（2.63+1.04+2.24）×3.6=21.276 kN
图3-2 恒载作用下的等效简图
3.5框架在竖向荷载作用下的活载计算
3.5.1：屋面层梁、柱上活载计算
A 柱纵向集中荷载计算： 屋面板传给梁的荷载：0.5 kN/m 2
梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m235.05.075.06.375.06.375.02122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m256.05.08.18
5
aq 85=??=
集中力：F=（0.35+0.56）×3.6=3.28kN 偏心距：e=75mm
集中力引起的附加弯矩：M=Fe=3.28×0.075=0.246kN ·m B 柱纵向集中荷载：
屋面板传给梁的荷载：0.5 kN/m 2
梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m245.05.005.16.305.16.305.12122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m256.05.08.18
5
aq 85=??=
F=（0.45+0.56）×3.6=3.64 kN M=Fe=3.64×0.075=0.27kN ·m AB 框架梁：
屋面板传给梁的荷载：0.5kN/m 2
梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m288.05.08.16.68.16.68.12122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q
均布荷载：q=0.88×2=1.76 kN/m BC 框架梁：
屋面板传给梁的荷载：0.5kN/m 2
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m266.025.005.18
5
aq 85=???=
q=0.66kN/m 阳台：
屋面板传给梁的荷载：0.5kN/m 2
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m223.05.075.08
5
aq 85=??=
q=0.23×2=0.46kN/m 梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m2
35.05.075.06.375.06.375.02122213
2322=?????????
???? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q F=0.35×3.6=1.26 kN
3.5.2 2-5层梁、柱上活载计算
A 柱纵向集中荷载：
楼面板传给梁的荷载：2.0 kN/m 2
梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m2
38.10.275.06.375.06.375.02122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q 三角形荷载等效均布荷载 :kN/m225.20.28.18
5
aq 85=??=
集中力：F=（1.38+2.25）×3.6=14.58kN 偏心距：e=75mm
集中力引起的附加弯矩：M=Fe=14.58×0.075=1.09kN ·m
B 柱纵向集中荷载：
屋面板传给梁的荷载：2.0 kN/m 2
梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m2
8.10.205.16.305.16.305.12122213
2322=?????????
???? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q 梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m2
8.10.205.16.305.16.305.12122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q F=（1.8+1.8）×3.6=12.96 kN M=Fe=12.96×0.075=0.972kN ·m AB 框架梁：
屋面板1传给梁的荷载：2.0 kN/m 2
屋面板2传给梁的荷载：2.0kN/m 2
梯形荷载等效均布荷载为：
kN/m2
68.20.28.15.48.15.48.12122213
2322=?????
???????? ??+??? ??-=??????????? ??+??? ??-=aq b a b a q 三角形荷载等效均布荷载 :kN/m231.10.205.18
5
aq 85=??=
均布荷载：q=（2.68+1.。31）×2=7.98 kN/m BC 框架梁：
屋面板传给梁的荷载：2.0kN/m 2
三角形荷载等效均布荷载 :kN/m2625.220.205.18
5
aq 85=???=
q=2.625kN/m A
1轴纵向集中荷载：
楼面板1传给梁的荷载：2.0 kN/m 2
照度计算计算书 计算依据 灯具数量,照度值计算根据《照明设计手册》第二版(中国电力出版社) P221页公式(5-39)计算。 利用系数根据《照明设计手册》第二版(中国电力出版社)表4-1至4-62查询获得。计算结果 一房间编号:1 房间名称照相馆 1.1 房间条件 房间类型:矩形房间 房间面积:36平方米 房间高度:3米 工作面高度:0.8米 顶棚反射系数:70% 墙面反射系数:55% 1.2 灯具信息 灯具维护系数:0.75 灯具名称:嵌入式方型荧光灯 灯具型号:FAC22620PH 灯具效率:0.74 利用系数:0.594951 最大距高比A-A:1.38 最大距高比B-B:1.16 灯具镇流器使用0×0(W) 灯具使用光源: 光源生产厂家:松下 光源类型:荧光灯 光源型号:YZ32RN/e-Hf(三基色) 光源名称:T8 直管e-Hf高效荧光灯 光源数量:2 单个光源功率:45(W) 单个光源光通量:4700(lm)
1.3 照度要求 照度要求:300(lx) 功率密度要求:12(W/㎡) 1.4 计算过程 计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。 由Eav = N×φ×U×K / A 得N = (Eav×A) / (φ×U×K) Eav按90%计算最小灯具安装套数 N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K) = (300×90%×36) / (9400×0.594951×0.75)=3套 1.5 校核结果 采用本灯具:3套行数：2 列数:2 边距比:0.5 灯具布置方向:水平 实际照度E = (N×φ×U×K) / A = (3×9400×0.594951×0.75) / 36 = 349.534(lx) E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求 La-a > La-aMax ∴灯具布置不合理 计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积 =3×(0×0＋90)/36=7.5(W/㎡) 该建筑物: --商店建筑-- 一般商店营业厅 要求的功率密度X=12(W/㎡) 换算到照度标准值的功率密度X(实际)=14.0(W/㎡) W < X(实际) 满足功率密度要求。 二房间编号:2 房间名称会议室 2.1 房间条件 房间类型:矩形房间 房间面积:65平方米 房间高度:3.2米 工作面高度:0.8米 顶棚反射系数:70% 墙面反射系数:30% 2.2 灯具信息 灯具维护系数:0.75 灯具名称:环形嵌入式荧光灯具 灯具型号:MENLO C 155
专业综合训练任务书： 49.9米150吨冷藏船结构设计及总纵强度计算 一、综合训练目的 1、通过综合训练，进一步巩固所学基础知识，培养学生分析解决实际工程问题的能力，掌握静水力曲线的计算与绘制方法。 2、通过综合训练，培养学生耐心细致的工作作风和重视实践的思想。 3、为后续课程的学习和走上工作岗位打下良好的基础。 二、综合训练任务 1.150吨冷藏船结构设计，提供主要构件的计算书。 2.参考该船图纸和相关静水力资料、邦戎曲线图，按照《钢质内河船舶建造规范》的要求进行总纵 强度计算，提供总纵强度计算书。 3.参考资料： 1)中国船级社. 钢质海船入级与建造规范 2009 2)王杰德等. 船体强度与结构设计北京：国防工业出版社，1995 3)聂武等. 船舶计算结构力学哈尔滨：哈尔滨工程大学出版社，2000 三、要求： 1、专业综合训练学分重，应予以足够重视； 2、计算书格式要符合要求； 如船体结构设计计算书应包括：（a）对设计船特征（船型、主尺度、结构形式等）的概述，设计所根据的规范版本的说明等；（b）应按船底、船侧、甲板的次序，分别写出确定每一构件尺寸的具体过程，并明确标出所选用的尺寸。（c）计算书应简明、清晰、便于检查。 3、强度计算： a)按第一、二章的要求和相关表格做，如静水平衡计算，静水弯矩计算等； b)波浪弯矩等可按规范估算； c)相关表格用计算器计算，表格绘制于“课程设计”本上 注意：请班长到教材室领取课程设计的本子和资料袋（档案袋），各位同学认真填写资料袋封面。 4、专业综合训练总结：300~500字。 四、组织方式和辅导计划： 1、参考资料： a)船体强度与结构设计教材 b)某船的构件设计书 c)某船的总纵强度计算书 d)《钢质内河船舶建造规范》，最好2009版 2、辅导答疑地点：等学校安排。 五、考核方式和成绩评定： 1、平时考核成绩：参考个人进度。 2、须经老师验收合格，故应提前一周交资料，不合格的则需回去修改。 3、第18周星期三下午4：00前必须交资料，资料目录见第2页。 4、一旦发现打印、复印、数据格式完全相同等抄袭现象，均按规定以不及格计。 5、成绩由指导教师根据学生完成质量以及学生的工作态度与表现综合评定，分为优、良、中、及格、 不及格五个等级。 六、设计进度安排： 1、有详细辅导计划，但具体进度可根据个人情况可以自己定。 附录：档案袋内资料前2页如下
掌握这几个土建工程量计算技巧，工作轻松很多！ 掌握这几个土建工程量计算技巧，工作轻松很多！ 在建筑安装工程中，土建工程的预算编制，不同安装工程中的水暖、电照及其它设备安装 工程的预算编制.水暖，电照工程预算内容比较简单，施工项目少。相对和土建相比它的工程量计算就简单多了。而土建工程的图纸张数多，施工项目多，需要计算的工程量大.一个单位工程的工程量计算式多达一百多项，计算书的页数也很多。 编制施工图预算的基本程序是：首先要读透施工图纸，计算工程量，套用土建定额子目，上机操作，写编制说明等。在整个计算程序中，最关键的就是计算工程量.因为它是构成预算的最基本数据。另外，工程量计算的快慢、质量的好坏直接影响到工程预算的质量。如果能将工程量的计算式写清楚，速度又快，那么编制出的预算也就更清楚，速度就会更快。往往有的预算工程量计算式写的特别了草，甚至根本不列计算式。使之一看无序可查.写出的数据或者列出的计算式相当不规范，有的计算式连自已看后都难以理出先后顺序， 更何况审核人员校对审核了。为了避免以上出现的情况，保证土建工程的工程量计算质量，以下将众多水平较高的造价工作者多年来在实际工作中的一些经验、工程量计算中的关键 环节、计算技巧等，工作经验总结出来介绍给大家，以供从事工程预算人员借鉴和参考. 1、土建工程量的计算依据和准备土建工程量的主要依据是：设计单位设计的工程施 工工图纸及设计选定的国家标准图和中南地区标准图集(具体选用图集以当地规定为准)， 预算定额的工程量计算规则等资料。在计算工程量之前，看到图纸先不要急于计算.首先将施工图分类，把建筑图和结构图分成两部分.认真详细地读懂读透施工图纸，认为有必要的东西应先用笔记下来.如选用的标准图号是省标的还是国标的，它的节点号等.对图纸的各 类构件数量，尺寸进行详细核对，是否有错误的地方，如果有错应及时纠正，以免在正式 计算时出错。另外图纸的说明应该详细读，做到心中有数，有的图纸交待不清楚的地方， 能够在设计说明中及时查到。只有这样才能提高计算速度，避免少算漏算项目。 2、土建工程的基数计算在计算工程量时，首先应该计算出几个基础基数，如果基数 计算准确，便于以后计算工程量时应用，还可以提高计算工程量的速度。基数主要有“三 线两面”。(1)两面：一是每个单位工程的建筑面积，包括建筑物地勤郐以上建筑面积和贴 建筑面积，另一个是墙体的水平面积，包括内墙和外墙.它们的计算主要是依据施工图纸和建筑工程预算定额的计算规则进行计算.此数据在计算楼地面、天棚粉刷等都能用到它。(2)三线：即为外墙的外边线、外墙的中心线、外墙的内边线。在计算三线时依照施工图必须 计算准确，否则以后计算出的工程量也是不正确的。外墙外边线的是计算外墙装饰、外墙 架子的基数。外墙中心线是计算外墙砌筑及基础的基数.外墙内边线是计算室内粉刷的基数。 (3)内墙净长线：主要是计算内墙砌筑，内墙粉刷、内墙架子等的基数。其主要有基础以 上内墙净长线，基础净长线等，应该分别计算。(4)阳台外边线：阳台的外边线可以根据 施工图纸，按规格不同分别计算，将来可以用它计算栏板的砌筑、粉刷、阳台扶手等工程
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999 DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN 工程名： PROJECT 设备位号： ITEM 设备名称：后锥形擦拭冷器 EQUIPMENT 图 号： 215321-00 DWG NO。 设计单位：ls有限公司 DESIGNER 设 计 Designed by 日期Date 校 核 Checked by 日期Date 审 核 Verified by 日期Date 批 准 Approved by 日期 Date 填函式换热器设备计算计算单位 ls有限公司 壳程设计压力 1.04 MPa 管程设计压力 0.80 MPa 壳程设计温度 150.00 ℃ 管程设计温度 90.00 ℃ 筒体公称直径 553.00mm 筒 填函式换热器筒体最小壁厚 8.00mm 体 筒体名义厚度 8.00mm 校核 合格 筒体法兰厚度 40.00 校核 合格 前端管箱筒体名义厚度 mm 前 校核 端 前端管箱封头名义厚度 mm 管 校核 箱 前端管箱法兰厚度 mm 校核 后端管箱筒体名义厚度 mm 后 校核 端 后端管箱封头名义厚度 mm 管 校核 箱 后端管箱法兰厚度 mm 校核 管 管板厚度 30.00 mm 板 校核 合格
填函式换热器管板计算 计算单位 ls有限公司 设 计 条 件 壳程设计压力 P s 1.04 MPa 管程设计压力 P t 0.80 MPa 壳程设计温度 t s 150.00 °C 管程设计温度 t t 90.00 °C 换热器公称直径 D i 553.00 mm 壳程腐蚀裕量 C s 1.00 mm 管程腐蚀裕量 C t 1.00 mm 换热管使用场合 一般场合 换热管与管板连接方式 ( 胀接或焊接)胀接,开槽 初始数据 材料(名称及类型) Q345R 板材 输入管板名义厚度 δn 30.00 mm 管 管板强度削弱系数μ 0.40 管板刚度削弱系数 η 0.40 隔板槽面积A d 7036.00 mm 2 换热管与管板胀接长度或焊脚高度 l 28.00 mm 设计温度下管板材料弹性模量 E p 194000.00 MPa 板 设计温度下管板材料许用应力 []σr t 183.00 MPa 许用拉脱力 []q 4.00 mm 壳程侧结构槽深 h 1 0.00 mm 管程侧隔板槽深 h 2 2.00 mm 材料名称 S30408 换热管外径 d 12.00 mm 换 换热管壁厚 δt 0.80 mm 换热管根数 n 200 根 热 换热管中心距 S 25.00 mm 换热管长 L t 1686.00 mm 管 换热管受压失稳当量长度 l cr 813.00 mm 设计温度下换热管材料弹性模量E t 186000.00 MPa 设计温度下换热管材料屈服点σs t 156.00 MPa 设计温度下换热管材料许用应力 []σt t 116.00 MPa 垫片外径 D o 590.00 mm 垫 垫片内径 D i 550.00 mm 垫片厚度 δg mm 片 垫片接触面宽度 ω mm 垫片压紧力作用中心园直径D G 574.00 mm 垫片材料 软垫片 压紧面形式 1a或1b
第二章 轴的强度校核方法 常用的轴的强度校核计算方法 进行轴的强度校核计算时，应根据轴的具体受载及应力情况，采取相应的计算方法，并恰当地选取其许用应力。 对于传动轴应按扭转强度条件计算。 对于心轴应按弯曲强度条件计算。 对于转轴应按弯扭合成强度条件计算。 2.2.1按扭转强度条件计算： 这种方法是根据轴所受的扭矩来计算轴的强度，对于轴上还作用较小的弯矩时，通常采用降低许用扭转切应力的办法予以考虑。通常在做轴的结构设计时，常采用这种方法估算轴径。 实心轴的扭转强度条件为： 由上式可得轴的直径为 为扭转切应力，MPa 式中： T 为轴多受的扭矩，N ·mm T W 为轴的抗扭截面系数，3mm n 为轴的转速，r/min P 为轴传递的功率，KW d 为计算截面处轴的直径，mm 为许用扭转切应力，Mpa ，][r τ值按轴的不同材料选取，常用轴的材料及] [r τ值见下表： 表1 轴的材料和许用扭转切应力 空心轴扭转强度条件为： d d 1 = β其中β即空心轴的内径1d 与外径d 之比，通常取β=这样求出的直径只能作为承受扭矩作用的轴段的最小直径。例如，在设计一级圆柱齿轮减速器时，假设高速轴输入功率P1=，输入转速n1=960r/min ，则可根据上式进行最小直径估算，若最小直径轴段开有键槽，还要考虑键槽对轴的强度影响。 T τ[]T τ
根据工作条件，选择45#钢，正火，硬度HB170-217，作为轴的材料，A0值查表取A0=112，则 因为高速轴最小直径处安装联轴器，并通过联轴器与电动机相连接，设有一个键槽，则： 另外，实际中，由于减速器输入轴通过联轴器与电动机轴相联结，则外伸段轴径与电动机轴径不能相差太大，否则难以选择合适的联轴器，取电动机轴d d 8.0'min =，查表，取mm d 38=电动机轴,则： 综合考虑，可取mm d 32'min = 通过上面的例子，可以看出，在实际运用中，需要考虑多方面实际因素选择轴的直径大小。 2.2.2按弯曲强度条件计算： 由于考虑启动、停车等影响，弯矩在轴截面上锁引起的应力可视为脉动循环变应力。 则 其中： M 为轴所受的弯矩，N ·mm W 为危险截面抗扭截面系数(3mm )具体数值查机械设计手册~17. ][1σ为脉动循环应力时许用弯曲应力(MPa)具体数值查机械设计手册 2.2.3按弯扭合成强度条件计算 由于前期轴的设计过程中，轴的主要结构尺寸轴上零件位置及外载荷和支反力的作用位置均已经确定，则轴上载荷可以求得，因而可按弯扭合成强度条件对轴进行强度校核计算。 一般计算步骤如下： (1)做出轴的计算简图：即力学模型 通常把轴当做置于铰链支座上的梁，支反力的作用点与轴承的类型及布置方式有关，现在例举如下几种情况： 图1 轴承的布置方式 当L e d L 5.0,1≤/=,d e d L 5.0,1/=>但不小于（~）L ，对于调心轴承e=0.5L 在此没有列出的轴承可以查阅机械设计手册得到。通过轴的主要结构尺寸轴上零件位置及外载荷和支反力的作用位置，计算出轴上各处的载荷。通过力的分解求出各个分力，完成轴的受力分析。 ][7.1][≤1-0σσσ== W M ca
1.泥石流水文参数计算 1.1 计算断面的确定 泥石流计算断面的选择主要为流域内典型断面。 1.2 计算公式和参数 主要计算公式及参数取自《四川省水文手册》、《泥石流灾害防治工程设计规范》（DZ/T0239－2004）以及《泥石流灾害防治工程勘查规范》（DT/T0220－2006）。根据泥石流防治工程的需要，对泥石流流体重度、流速、流量、一次冲出量、一次固体冲出物质总量、泥石流整体冲压力、爬高、最大冲起高度、弯道超高等进行计算和校核。 1.3 主要参数校核 1.3.1 短历时暴雨公式 当t＜1小时 H tp=S p·t1-n1P n1p=a1+b1·lgp 当t=1-24小时 H tp=S p·t1-n2p n2p=a2+b2·lgp S p=H24p·24n2p-1 1.3.2 长历时暴雨公式 当T=1-7日 H Tp=H24p·T mp m p=a+b·lgp 式中：H tp——短历时t小时的设计暴雨量（mm）； H Tp——长历时t日的设计暴雨量（mm）； H24p——年最大24小时的设计暴雨量（mm）； n1p、a1、b1——短历时（t＜小时）设计暴雨的公式指数及其参数；
n2p、a2、b2——短历时（t=1-24小时）设计暴雨公式指数及其参数； m p、a、b——长历时（t=1-7日）设计暴雨的公式指数及其参数，据四川省水文手册附图2-9、2-10查得a=0.45, b=0.01； p——设计频率（%）； S p——设计暴雨雨力（mm/小时）； 计算结果见下表： 单位：mm 表1-1各种历时设计暴雨量 1.3.3 洪水 ①洪峰流量计算 由于棉簇沟泥石流无洪水实测资料，只能用间接法求得洪峰流量，根据暴雨资料，用推理公式计算最大流量，计算成果汇总见表
第二章 轴的强度校核方法 常用的轴的强度校核计算方法 进行轴的强度校核计算时，应根据轴的具体受载及应力情况，采取相应的计算方法，并恰当地选取其许用应力。 对于传动轴应按扭转强度条件计算。 对于心轴应按弯曲强度条件计算。 对于转轴应按弯扭合成强度条件计算。 2.2.1按扭转强度条件计算： 这种方法是根据轴所受的扭矩来计算轴的强度，对于轴上还作用较小的弯矩时，通常采用降低许用扭转切应力的办法予以考虑。通常在做轴的结构设计时，常采用这种方法估算轴径。 实心轴的扭转强度条件为： 由上式可得轴的直径为 为扭转切应力，MPa 式中： T 为轴多受的扭矩，N ·mm T W 为轴的抗扭截面系数，3mm n 为轴的转速，r/min P 为轴传递的功率，KW d 为计算截面处轴的直径，mm 为许用扭转切应力，Mpa ，][r τ值按轴的不同材料选取，常用轴的材料及][r τ值见下表： T τn P A d 0≥[]T T T d n P W T ττ≤2.09550000≈3=[]T τ
空心轴扭转强度条件为： d d 1=β其中β即空心轴的内径1d 与外径d 之比，通常取β=这样求出的直径只能作为承受扭矩作用的轴段的最小直径。例如，在设计一级圆柱齿轮减速器时，假设高速轴输入功率P1=，输入转速n1=960r/min ，则可根据上式进行最小直径估算，若最小直径轴段开有键槽，还要考虑键槽对轴的强度影响。 根据工作条件，选择45#钢，正火，硬度HB170-217，作为轴的材料，A0值查表取A0=112，则 mm n P A d 36.15960 475.2112110min =?== 因为高速轴最小直径处安装联轴器，并通过联轴器与电动机相连接，设有一个键槽，则： mm d d 43.16%)71(36.15%)71(min ' min =+?=+= 另外，实际中，由于减速器输入轴通过联轴器与电动机轴相联结，则外伸段轴径与电动机轴径不能相差太大，否则难以选择合适的联轴器，取电动机轴d d 8.0'min =，查表，取mm d 38=电动机轴,则： mm d d 4.3038*8.08.0' min ===电动机轴 综合考虑，可取mm d 32'min = 通过上面的例子，可以看出，在实际运用中，需要考虑多方面实际因素选择轴的直径大小。 2.2.2按弯曲强度条件计算： 由于考虑启动、停车等影响，弯矩在轴截面上锁引起的应力可视为脉动循环变应力。 则 其中： M 为轴所受的弯矩，N ·mm W 为危险截面抗扭截面系数(3mm )具体数值查机械设计手册][7.1][≤1-0σσσ==W M ca
板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向) $
模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)> 面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝×max[(G1k +(G2k+G3k)×h)+×Q1k ,(G1k +(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××] ×1=m q1静=×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = ×[×+(24+××1]=m
, q1活=×(γQ Q1k)×b=×××1=m q2＝××G1k×b＝×××1=m p＝××Q1k＝××＝ 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×+(24+×)×1＝m 计算简图如下： 1、强度验算 M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m ￥ M max＝max[M1，M2]＝max[，]＝·m σ＝M max/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝(100EI)=××1504/(100×10000×281250)= ν＝≤[ν]＝L/250＝150/250＝ 满足要求！ 五、小梁验算 45×95小梁类型方木" 小梁截面类型(mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
土建工程工程量计算规则公式汇总 平整场地: 建筑物场地厚度在±30cm以内的挖、填、运、找平. 1、平整场地计算规则 （1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 （2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 2、平整场地计算方法 （1）清单规则的平整场地面积：清单规则的平整场地面积＝首层建筑面积 （2）定额规则的平整场地面积：定额规则的平整场地面积＝首层建筑面积 3、注意事项 （1）、有的地区定额规则的平整场地面积：按外墙外皮线外放2米计算。计算时按外墙外边线外放2米的图形分块计算，然后与底层建筑面积合并计算；或者按“外放2米的中心线×2=外放2米面积” 与底层建筑面积合并计算。这样的话计算时会出现如下难点： ①、划分块比较麻烦，弧线部分不好处理，容易出现误差。 ②、2米的中心线计算起来较麻烦，不好计算。 ③、外放2米后可能出现重叠部分，到底应该扣除多少不好计算。 （2）、清单环境下投标人报价时候可能需要根据现场的实际情况计算平整场地的工程量，每边外放的长度不一样。 大开挖土方 1、开挖土方计算规则 （1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。 （2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指混凝土垫层外边线加工作面，如有排水沟者应算至排水沟外边线。排水沟的体积应纳入总土方量内。当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。 2、开挖土方计算方法 （1）、清单规则：
①、计算挖土方底面积： 方法一、利用底层的建筑面积+外墙外皮到垫层外皮的面积。外墙外边线到垫层外边线的面积计算（按外墙外边线外放图形分块计算或者按“外放图形的中心线×外放长度”计算。） 方法二、分块计算垫层外边线的面积（同分块计算建筑面积）。 ②、计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积*挖土深度。 （2）、定额规则： ①、利用棱台体积公式计算挖土方的上下底面积。 V=1/6×H×(S上+ 4×S中+ S下)计算土方体积（其中，S上为上底面积，S中为中截面面积，S下为下底面面积）。如下图 S下＝底层的建筑面积+外墙外皮到挖土底边线的面积（包括工作面、排水沟、放坡等）。 用同样的方法计算S中和S下 3、挖土方计算的难点 ⑴、计算挖土方上中下底面积时候需要计算“各自边线到外墙外边线图”部分的中心线，中心线计算起来比较麻烦（同平整场地）。 ⑵、中截面面积不好计算。 ⑶、重叠地方不好处理（同平整场地）。 ⑷、如果出现某些边放坡系数不一致，难以处理。 4、大开挖与基槽开挖、基坑开挖的关系 槽底宽度在3m以内且长度是宽度三倍以外者或槽底面积在20m2以内者为地槽，其余为挖土方。 满堂基础垫层 1、满堂基础垫层工程量： 如图所示，（1）、素土垫层的体积（2）、灰土垫层的体积（3）、砼垫层的体积（3）垫层模板 2、满堂基础垫层工程量计算方法
梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为8.5米， 基本尺寸为：梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立杆。 849 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.000×0.800=20.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.800×(2×1.000+0.400)/0.400=1.680kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.400×0.800=0.960kN 均布荷载 q = 1.2×20.000+1.2×1.680=26.016kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.960=1.344kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4； A 计算简图 0.060 弯矩图(kN.m)
新沭河治理工程 大浦第二抽水站引水涵洞工程计算书 [初步设计阶段] 审核： 校核： 计算： 中水淮河工程有限责任公司 2007年1月
目录 一水力计算 (2) 1涵洞过水流量验算 (2) 1.1 计算任务 (2) 1.2 计算条件和依据 (2) 1.2.1 计算条件 (2) 1.2.2 设计依据 (2) 1.3 计算过程 (2) 1.3.1 计算流量系数m (2) 1.3.2 判别长洞或短洞 (3) 1.3.3 计算公式 (3) 1.3.4 计算淹没系数σ (3) 1.3.5 验算流量 (3) 2、涵洞消能计算 (3) 2.1计算任务 (3) 2.2计算条件和依据 (3) 2.3计算过程 (4) 二稳定计算 (5) 0.1计算任务 (5) 0.2计算条件和依据 (5) 0.2.1计算条件 (5) 0.2.2设计依据 (6) 1涵洞第二节洞身（控制段） (6) 1.1计算过程 (6) 2 清污机室整体稳定计算 (12) 2.1计算过程 (12) 3上游翼墙2-2断面 (16) 3.1计算过程 (16) 4 下游翼墙1-1断面 (21) 4.1计算过程 (21) 三、地基基础计算 (26) 1、地质参数 (26) 2、基础计算 (27) 2.1涵洞控制段 (27) 2.2涵洞进口段 (28) 2.3清污机室 (29) 2.4上游第一、二节翼墙 (30) 2.5下游第一节翼墙 (30) 2.6下游第二节翼墙 (31) 四、涵洞结构内力计算 (31)
一水力计算 1涵洞过水流量验算 计算任务 大浦二站引水涵洞考虑结合一站原涵洞扩建，原涵洞设计流量40 m3/s,扩建后设计流量为100 m3/s,通过初拟扩建后涵洞的总尺寸进行流量验算。 计算条件和依据 1.1.1计算条件 （1）初拟尺寸：原涵洞长18m，涵洞3孔截面净尺寸3.6×3.35（宽×高），洞底坡降0.5%；新建涵洞长18m，3孔截面净尺寸3.6×3.35（宽×高），洞底坡降0.5%。上游河道河底拓宽至47m，涵洞进口为圆弧翼墙，r=13m。 （2）水位条件：取上游水位2.4m，考虑拦污栅的水头损失，涵洞进口水位取2.2m，出口水位取2.1m。涵洞进口底高程为-1.0m，下游河道底高程为-1.0m。 1.1.2设计依据 《涵洞》(灌区水工建筑物丛书) 计算过程 1.1.3计算流量系数m b/B=（3.6×6）/47=0.460；r/b=13.7/21.6=0.634， 查《涵洞》P57表3-6取m=0.365。
钢筋工程量计算规则 (一）钢筋工程量计算规则 1、钢筋工程，应区别现浇、预制构件、不同钢种和规格，分别按设计长度乘以单位重量，以吨计算。 2、计算钢筋工程量时，设计已规定钢筋塔接长度的，按规定塔接长度计算；设计未规定塔接长度的，已包括在钢筋的损耗率之内，不另计算塔接长度。钢筋电渣压力焊接、套筒挤压等接头，以个计算。 3、先张法预应力钢筋，按构件外形尺寸计算长度，后张法预应力钢筋按设计图规定的预应力钢筋预留孔道长度，并区别不同的锚具类型，分别按下列规定计算： （1)低合金钢筋两端采用螺杆锚具时，预应力的钢筋按预留孔道长度减0.35m,螺杆另行计算。（2）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端螺杆锚具时，预应力钢筋长度按预留孔道长度计算，螺杆另行计算。 （3）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端采用帮条锚具时，预应力钢筋增加0. 15m,两端采用帮条锚具时预应力钢筋共增加0.3m计算。 （4）低合金钢筋采用后张硅自锚时，预应力钢筋长度增加0. 35m计算。 （5）低合金钢筋或钢绞线采用JM, XM, QM型锚具孔道长度在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长度20m以上时预应力钢筋长度增加1.8m计算。 （6）碳素钢丝采用锥形锚具，孔道长在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长在20m 以上时，预应力钢筋长度增加1．8m. （7）碳素钢丝两端采用镦粗头时，预应力钢丝长度增加0. 35m计算。 （二）各类钢筋计算长度的确定
保护层厚度可按梁考虑。 （4）板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于10mm；梁、柱中的箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm。 2、钢筋的弯钩长度 Ⅰ级钢筋末端需要做1800、 1350 、 900、弯钩时，其圆弧弯曲直径D不应小于钢筋直径d的倍，平直部分长度不宜小于钢筋直径d的3倍；HRRB335级、HRB400级钢筋的弯弧内径不应小于钢筋直径d的4倍，弯钩的平直部分长度应符合设计要求。如下图所示： 1800的每个弯钩长度= d；( d为钢筋直径mm)
太原锅炉集团有限公司名称 (一管子φ219*6(集中下降管）1 “集中下降管”的图号 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 锅炉额定压力工作压力设计附加压力计算压力对应压力下介质饱和温度计算壁温管子材料材料的屈服极限基本许用应力 / 受压元件强度计算书符号 / pe pg Dp a p tb t bi / MPa MPa MPa MPa ℃℃ / MPa MPa / MPa / mm mm / mm mm % mm mm mm mm mm mm / MPa 单位公界面输入界面输入界面输入 0.04 p e p g + Dp a 水和蒸汽特性 08标准，表6 界面输入 08标准，表1 08标准，表1 08标准，表3 h [s ]J 直管或直管道界面输入界面输入 08标准，8.4条，取值为1.0 式及计编号:JS3 算数值YR340702-35-0 1 1 0.04 1.04 184 250 20-GB3087 225 125 1 125 / 219 6 1 0.907 0.5 12.5 0.201 0.701 0.75 1.25 1.407 1.608 4.75 1.008 5.543 ss [s ]J 基本许用应力的修正系数 h 许用应力 [s ] 管子类型管子外径管子取用厚度管子的焊缝减弱系数直管理论计算厚度考虑腐蚀减薄的附加厚度厚度负偏差与取用厚度的百分比设计计算考虑钢管下偏差负值的附加厚度设计计算总附加厚度校核计算考虑钢管下偏差负值的附加厚度校核计算总附加厚度直管成品的最小需要厚度直管设计计算厚度直管的有效厚度按理论计算厚度算的外径与内径比最高允许计算压力 / Dw d jh dL C1 m
工程量计算心得 建筑工程预算，其实没什么高深的技术，能看懂图纸，会加减乘除、开方也就够了。如果你能把科学计算器用熟的话，那工作就更简单了。预算员很好做，特别是从技术口转到预算口，那就更容易了。做预算不难，做好了就不容易，难就难在经验积累上。 上大学的时候，都预算的老师能把定额全背下来。他提聘问题，你答不上来，他会说，翻开定额第几页第几条。这算不算经验呢？我觉得，不一定。 预算这东西，本来就是一个熟练工种。我不记定额，翻开定额看，也能把预算做出来。记定额有一个好处，领导什么时候问，什么时候都能马上回答。 预算是算钱的，财务也是算钱的，但二者最大的区别就是：财务不能有一分钱的差，预算可以有非常大的差。一般认为，3～5％以内就算准确。同一图纸同一个做三次预算，总造价一定是不同的。 高水平的预算是什么样呢？预算水平不一定高，计算工程量有可能会出现很大的笑话。他高在哪里？实际经验。 如何积累经验？个人有个人的做法。实际操作必不可少。 实际操作过程中，最主要的是把定额计算规则记熟了。之后的事就是找规律了，之后用EX CEL制表，自动计算。我每次做预算，都是根据不同的工程做出不同的表，然后输入基本数据，也就是墙中心线、外墙净长线，内墙净长线等。举个例子来说，计算一个房间的工程量时，我只需要输入内墙净长线、门窗尺寸、房间净高就可以自动计算出内墙涂料、地面、天花的工程量。这是一个技巧，可以提高计算速度和准确率。当然，有些小地方可能考虑不到，没关系，预算工程量本来就不是要求百分之百的准确。 经验数据的积累。有些人做了很长时间的预算，但问其一些问题，其只能回答其所做工程的内容。这不利于工作。解决的办法，有一条很简单。网上、书上能找到很多工程的造价分析，拿过来，分类对比分析。单方造价有一点用，但最有用的是单方含量。根据这些单方含量和
底 板 无 梁 楼 盖 计 算1(柱跨：8.4m-8.4m) 底板计算（正压） 按加大承台计算： 假设柱帽有效面积按22.4 2.4 5.76S m m m =?= 8.4x l m = (x 方向的柱距) 8.4x l m = (y 方向的柱距) 2.4C m = (柱帽在计算弯矩方向的有效宽度) 1. 荷载计算 荷载组合1：1.2恒载+1.4活载 21.50.352510.25b g KN m =+?= 21.210.2512.3g KN m =?= 24k q KN m = 21.44 5.6q KN m =?= 荷载组合2：1.35恒载+0.7×1.4活载 21.50.352510.25b g KN m =+?= 21.3510.2513.84g KN m =?= 24k q KN m = 20.7 1.44 3.92q KN m =??= 2. 在一个区格板中，两个方向的总弯矩设计值为： 荷载组合1： 总弯矩设计值： ()()22 121212.3 5.68.48.4 2.4869.08m 8383x y x M g q l l C KN ????=+-=?+??-?=? ? ?????
荷载组合2： 总弯矩设计值： ()()22 121213.84 3.928.48.4 2.4862.28m 8383x y x M g q l l C KN ????=+-=?+??-?=? ? ?????标准值： ()()22 0121210.2548.48.4 2.4691.87m 8383x y x M g q l l C KN ????=+-=?+??-?=? ? ????? 通过比较，选取最不利组合：荷载组合1进行配筋 弯矩分配： 柱上板带： 支座：10.50.5869.08434.54m x M M KN =?=?=? 0010.50.5691.87345.93m x M M KN =?=?=? 跨中：20.220.22869.08191.20m x M M KN =?=?=? 0020.220.22691.87152.21m x M M KN =?=?=? 跨中板带：支座： 30.170.17869.08147.74m x M M KN =?=?=? 0030.170.17691.87117.62m x M M KN =?=?=? 跨中：40.150.15869.08130.36m x M M KN =?=?=? 0040.150.15691.87103.78m x M M KN =?=?=? 3. 板配筋： 4.2x b m = 4.2y b m = 350h mm = 50s a mm = 1434.54m M KN =? 23838S A mm = 配筋 2914m mm 2191.20m M KN =? 21784S A mm = 配筋 2425m mm 3147.74m M KN =? 21274S A mm = 配筋 2303mm 4130.36m M KN =? 21210S A mm = 配筋 2288m mm C30砼350厚板3级钢最少配筋率：2626m mm 14@15 0Φ=21026m mm 柱上板带支座处配： 14@150Φ+8@150Φ=21361m mm
附件 站西河便桥计算书 1、编制依据 ⑴设计施工图纸 ⑵《公路桥涵通用设计规范》 ⑶《公路桥涵地基及基础设计规范》 ⑷《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94） ⑸《钢结构设计规范》（GB500017-2003） ⑹ MIDAS2006结构计算软件 ⑺ ZB-200型装备式公路钢桥 2、工程概况 为满足施工要求，保证便道的连续性，且满足此河道通航要求（7级河道），特在此修建一座下承式HD200型钢桥（DSR2高抗弯+高抗剪,L=51米，双车道宽7.35米荷载：50T 及90振动锤单向通行），便桥中间设中支墩，基础为钢管桩，支墩间距满足通航要求。便桥限载50t，桥上仅可有一辆车通行，待第一辆车过后，第二辆车才可上桥。 3、便桥构造说明 ZB-200型钢桥的基本构件可分为主梁结构、桥面系、支撑连接结构、桥端结构及进出口结构。其中主梁结构由桁架单元、桁架销（含保险销）和加强弦杆组成；桥面系由横梁、桥板及缘材组成；支撑连接结构由斜撑、水平撑架、竖向撑架、抗风拉杆及竖向系材组成；桥端结构由端柱、下桥座、支撑板组成；进出口结构由跳板、跳板支座、端头板组成。 便桥结构如图：
平面布置图
4、便桥荷载选定及结构设计 ZB-200型钢桥使用的荷载规范，为我国现行的交通部部颁标准JTJ021-89《公路桥涵设计通用规范》和GJB435-88《军用桥梁设计规范》。结合现场实际情况本便桥分析履带-50级荷载以及35T90振动锤荷载共同作用下对桥产生的不利影响。 4.1便桥结构分析 便桥桥面体系全部为标准构件，已对产品进行了认证并具有相关的合格证书，因本标段条件限制对便桥跨度经行了调整L=9m*2+15m+9m*2,所以此处只对因便桥目前跨度下产生的应力进行验算。为保证结构的安全性，取便桥最大一跨按照简支梁进行验算，按照便桥最不利荷载进行荷载分部。查《200型钢桥使用手册》 DSR2型刚便桥每米重量G=5.6/3*10=18.7KN 高抗剪单元容许剪力[Q]H =696*2=1392(kN) 容许弯矩[M]=5050*2=10100（kN〃m） 惯性矩J=2320696*2=4641392（cm4）=0.0464（m4） 荷载分配系数K1=1.18 4.1.1便桥剪力分析 选最大跨度15米按简支梁检算 荷载分部如图：
】 （二）计算书 1. 加药间 溶液池 溶液池的容积W 2 417bn Q = 2αW W 2：溶液池容积（m 3）； Q ：处理水量（m 3 /h ）； α：混凝剂最大投加量（mg/L ），设计中取30mg/L . b ：混合浓度（%），混凝剂溶液一般采用5-20，设计中采用12； n ：每日调制次数，设计中取n=2； 329.27m =2 x 12 x 4173092 x 30=W 溶液池设置两个，以便交替使用，保证连续投药。总深H ＝H 1+H 2+H 3＝1++＝。形状采用矩形，H 1为有效高度，取1m ；H 2为安全高度，取；H 3为贮渣深度，取。 溶液池取正方形，边长为F 1/2=2=，取。所以溶液池尺寸为长×宽×高＝××＝，则溶液池实际容积为 池旁设工作台，宽~，池底坡度为。底部设置DN100mm 放空管，采用硬聚氯乙烯塑料管，池内壁用环氧树脂进行防腐处理。沿地面接入药剂稀释用给水管DN80mm 一条，于两池分设放水阀门，按1h 放满考虑。 溶解池 ; 溶解池的容积W 1 321m 78.2=x9.273.0=0.3W =W 溶解池取正方形，有效水深H 1＝，则 面积F ＝ W 1/H 1，即边长a ＝ F 1/2＝，取 溶解池深度H ＝H 1+H 2+H 3＝1++＝，其中H 2为超高，设为；H 3为贮渣深度，取。 溶解池形状为矩形，则其尺寸为：长×宽×高＝××＝。溶解池设为两个。 溶解池放水时间为10分钟，则放水量为：s L t W q /6.4=10 ×601000 ×78.2=60=1
查水力计算表得放水管管径d 0=50mm ，采用塑料给水管；溶解池底部设管径d=100mm 的排渣管一根。 《 投药管 投药管流量： q ＝ S L W /21.0=60 ×60×241000 ×2×27.960 ×60×241000 ×2×2＝ 查水力计算表得投药管管径d ＝30mm ，实际流速为s 溶解池搅拌设备 溶解池搅拌设备采用中心固定式平桨板式搅拌机。 计量投加设备 混凝剂的湿投方式分为重力投加和压力投加两种类型,重力投加方式有泵前投加和高位溶液池重力投加;压力投加方式有水射投加和计量泵投加。计量设备有孔口计量，浮杯计量，定量投药箱和转子流量计。本设计采用耐酸泵和转子流量计配合投加。 计量泵每小时投加药量: & h /m 39.0=24 27.9=24w = q 31 式中：1W ——溶液池容积（m3） 耐腐蚀液下立式泵型号25FYS-16选用2台，一备一用. 药剂仓库的设计计算 混合剂为聚合氯化铝，每袋质量为25kg ，每袋规格为××最大投加量为30mg/L ，水厂设计水量为：67670m 3/d ＝2820m 3/h ，药剂堆放高度，药剂储存期为30d ，则 聚合氯化铝的袋数为：袋2.2671=10x 10x 2510x 30x 20047x 30= 3 33 N ；取2672袋 药剂可以堆七层高，则堆放面积为：A ＝ ) -1(e H NV ＝ 2m 7.55=2.0-1×5.12 .0×25.0×5.0×2672）（，取为56m 。房内留有宽的过道，考虑到远期 发展，同时考虑到卸货，所以库房设计尺寸为：×6m 药库层高设，顶部设置电动单梁悬挂起重机。药库与加药间之间采用单轨吊