二区9.5米高350mm×1650mm梁模板
扣件钢管高支撑架计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。
模板支架搭设高度为9.6m，
梁截面B×D=350mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用40×90mm木方。
木方剪切强度5.0N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑顶托梁长度 0.55m。
顶托采用木方: 40×90.00mm。
梁底承重杆按照布置间距195,160mm计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。
地基承载力标准值90kN/m2，基础底面扩展面积0.200m2，地基承载力调整系数0.50。扣件计算折减系数取1.50。
955
150
01650
350
195160195
图1 梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.65+0.20)+1.40×2.00=53.530kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.65+0.7×1.40×2.00=58.761kN/m 2
由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
采用的钢管类型为φ48×2.8。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.650×0.700=29.453kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2= 0.200×0.700×(2×1.650+0.350)/0.350=1.460kN/m
(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= 2.000×0.350×0.700=0.490kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q = 0.9×(1.35×29.453+1.35×1.460)=37.559kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.490=0.432kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 16.80cm3；
截面惯性矩 I = 10.08cm4；
117
117
117
0.43kN 37.56kN/m
A
B
计算简图
0.039
0.055
弯矩图(kN.m)
1.72
2.662.41
0.220.22
2.41
2.66
1.72
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
117
117
117
30.91kN/m
A
B
变形计算受力图
0.0640.004
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=1.720kN N 2=5.069kN
N3=5.069kN
N4=1.720kN
最大弯矩 M = 0.054kN.m
最大变形 V = 0.064mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.054×1000×1000/16800=3.214N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2661.0/(2×700.000×12.000)=0.475N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.064mm
面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!
二、梁底支撑龙骨的计算
梁底龙骨计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l = 5.069/0.700=7.241kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.24×0.70×0.70=0.355kN.m
最大剪力Q=0.6ql = 0.6×0.700×7.241=3.041kN
最大支座力N=1.1ql = 1.1×0.700×7.241=5.575kN
龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 54.00cm3；
截面惯性矩 I = 243.00cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.355×106/54000.0=6.57N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值T=3×3041/(2×40×90)=1.267N/m m2
截面抗剪强度设计值 [T]=5.00N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=5.667kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.667×700.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.421mm 龙骨的最大挠度小于700.0/400(木方时取250),满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.039kN/m 。
195 160
195
1.72kN
5.07kN 5.07kN
1.72kN
0.04kN/m
A
B
托梁计算简图
0.164
0.000
托梁弯矩图(kN.m)
0.00
0.00
1.72
1.73
5.075.07
0.00
0.00
5.075.071.73
1.720.00
0.00
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
195 160
195
1.44kN
3.97kN 3.97kN
1.44kN
0.04kN/m
A
B
托梁变形计算受力图
0.046
0.007
托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.164kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.800kN
经过计算得到最大变形 V= 0.046mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 54.00cm3；
截面惯性矩 I = 243.00cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.164×106/54000.0=3.04N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值T=3×5071/(2×40×90)=2.113N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=5.00N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.046mm
顶托梁的最大挠度小于195.0/250,满足要求!
三、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N ——立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=6.800kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2= 0.9×1.35×0.102×9.550=1.184kN
N = 6.800+1.184=7.983kN
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 164.00N/mm2；
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h ——最大步距，h=1.50m；
l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
λ——长细比，为1900/16.0=119 <150 长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到σ=7983/(0.464×397)=43.254N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W依据模板规范计算公式5.2.5-15:
M W=0.9×0.9×1.4W k l a h2/10
其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；
W k=u z×u s×w0= 0.200×1.000×0.126=0.025kN/m2
h ——立杆的步距，1.50m；
l a——立杆迎风面的间距，0.55m；
l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m；
风荷载产生的弯矩 M w=0.9×0.9×1.4×0.025×0.550×1.500×1.500/10=0.004kN.m； N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； N w=6.800+0.9×1.2×0.974+0.9×0.9×1.4×0.004/0.700=7.989kN
经计算得到σ=7989/(0.464×397)+4000/4248=44.118N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!
六、基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ f g
其中 p ——立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 39.92
N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 7.98
A ——基础底面面积 (m2)；A = 0.20
f g——地基承载力设计值 (kN/m2)；f
g = 45.00
地基承载力设计值应按下式计算
f g = k c× f gk
其中 k c——脚手架地基承载力调整系数；k c = 0.50
f gk——地基承载力标准值；f gk = 90.00
地基承载力的计算满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。 梁模板使用的木方截面40×80mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×17.140=15.426kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) （一）工程简介 (1) （二）结构概况 (5) （三）本工程超高大模板支撑体系特点： (8) 三、高支模体系设计总思路 (8) （一）水平杆设置 (8) （二）剪刀撑设置 (8) （三）立杆支撑设置 (9) （四）连墙件设置 (9) （五）顶托、支座设置 (9) （六）立杆下楼面顶撑 (9) 四、模板支撑体系施工总部署 (10) （一）施工准备 (10) （二）施工流程说明 (15) （三）模板支撑体系设计 (16) 五、高支模施工方法 (20) (一)模板组拼精度要求 (20) (二)模板定位 (20) (三)模板的支设规范要求 (20) （四）满堂架搭设 (21) （五）剪刀撑的设置 (22) （六）核验标高 (22) （七）柱模安装 (22) （八）梁模安装 (22) （九）板模安装 (22) （十）边梁模板加固 (23) （十一）高支模与非高支模部分整体性处理 (23) （十二）高低强度砼交接处理 (23) （十三）穿梁、板孔、洞口模板 (23) （十四）高支模施工注意事项 (24) 六、高支模拆除的工艺要求 (24)
（一）高支模拆除工艺要求 (24) （二）高支模拆除安全要求 (25) 七、施工组织管理及验收 (26) （一）高支模支撑系统施工管理 (26) （二）高支模支撑系统验收管理 (26) （三）高支模支撑系统质量验收 (26) （三）高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收 (27) 八、安全、环境保障措施 (31) （一）安全教育措施 (31) （二）安全防护措施 (31) （三）泵送砼安全措施 (31) （四）施工安全技术措施 (31) （五）环境保护措施 (32) （六）安全检查 (32) 九、危险源分析及预防措施 (32) （一）危险源预防措施 (32) （1）坍塌事故的安全技术预防措施 (32) （2）高空坠落事故安全预防技术措施 (33) （3）施工现场安全用电及触电事故预防措施 (33) （4）机械伤害安全预防措施 (34) （5）物体打击安全预防措施 (34) （6）火灾安全预防措施 (34) （7）雨季施工措施 (34) （8）高温施工技术措施 (36) （9）防台风措施 (39) （二）危险源应急措施 (39) （1）模板坍塌 (40) （2）高处坠落 (40) （3）触电 (40) （4）机械伤害 (41) （5）物体打击 (41) （6）火灾 (41) 十、高支模支架监测措施 (41) （一）高支撑模板支架重点监测措施 (41)
模板支撑脚手架搭设施工技术要求 一、必须做好施工准备工作。 1、扣件式钢管模板支架施工前必须编制专项施工方案。 2、模板支架专项施工方案应结合工程结构的不同高度、跨度、荷载和工艺制定。 3、模板支架专项施工方案编制时，宜采用相关专业软件进行计算。 4、模板支架专项施工方案应由施工企业技术负责人批准，并报总监理工程师批准。 5、模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。 二、钢管、扣件管理 1、采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。 2、搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。 3、钢管外观质量要求：
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度 钢管应进行防锈处理。 4、扣件外观质量要求： 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； 扣件应进行防锈处理。 5、经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 6、施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。 三、地基与基础 1、模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202）的有关规定进行。同时应满足承载力要求。 2、应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。 四、立杆、水平杆、剪刀撑必须都按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中相关要求搭设。 纵向水平杆的构造应符合下列规定： （1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。 横向水平杆的构造应符合下列规定：
编号：SM-ZD-84649 扣件式钢管脚手架用作高大模板支撑时应注意的事 项 Through the process agreement to achieve a unified action policy for different people, so as to coordinate action, reduce blindness, and make the work orderly. 编制：____________________ 审核：____________________ 批准：____________________ 本文档下载后可任意修改
扣件式钢管脚手架用作高大模板支 撑时应注意的事项 简介：该规程资料适用于公司或组织通过合理化地制定计划，达成上下级或不同的人员 之间形成统一的行动方针，明确执行目标，工作内容，执行方式，执行进度，从而使整 体计划目标统一，行动协调，过程有条不紊。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅 读内容。 根据建设部建质[2004]213号文件关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的规定，高大模板（支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2，或集中线荷载大于15KN/m的模板支撑系统）的专项施工方案必须组织专家评审。目前，扣件式钢管脚手架作高大模板的支撑体系在建筑施工中的应用也比较普遍，然而，在使用过程中，如果没有充分认识到扣件式钢管脚手架的特点，就可能发生模板支撑坍塌的安全事故，造成严重的后果。笔者在参与高大模板的支撑设计、方案评审及实际的施工操作过程中也有所体会。所以，在用扣件式钢管脚手架作高大模板支撑时，从支撑系统的设计计算、搭设到混凝土的浇筑施工，都应做足安全技术措施，务求万无一失，确保施工安全。
梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL27 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1000 新浇混凝土结构层高(m) 4 梁侧楼板厚度(mm) 300 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 3 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱 不共用A 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 1000 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 200
新浇混凝土楼板立柱间距l 'a (mm)、l ' b (mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 居中 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 板底左侧立柱距梁中心线距离s 1(mm) 500 板底右侧立柱距梁中心线距离s 2(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 8 小梁两侧悬挑长度(mm) 100，100 结构表面的要求 结构表面外露 模板及支架计算依据 《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下： 平面图
扣件式钢管脚手架在模板支撑中的应用-----------------------作者：
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扣件式钢管脚手架在模板支撑中的应用 摘要：本文主要通过工程实例介绍扣件式钢管脚手架在高、重、大跨度梁板模板支撑中的应用，并根据有关规规定、现场实际情况及现有材料等，结合实践经验对其进行探讨和总结。 一、工程实例介绍 某商住小区工程为七层框架混凝土结构，首层层高4.5m，二层以上层高3.0m。在地下室车库斜道入口处，由于首、二层架空，三层梁板中C3、C5轴交C－J～C－M轴的梁为转换梁，梁上立柱，梁截面分别为800×1800和600×1800，是本工程的最大梁截面。梁板面标高为＋ 7.5m，根据“省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，属于高支模。 二、模板支撑形式的选择 由于梁截面较大，支模高度较高，且混凝土浇筑采用泵送施工，考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度快所引起过载及侧压力，若采用门式钢管脚手架的话，因其为标准构件，受其自身宽度和每组长度的约束，对平面布置有一定限制，很难满足施工要求。而扣件式钢管脚手架则具有平面布置灵活、架设效率高、可形成纵横通道等特点，为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性，模板支撑系统采用 48 3.5扣件式钢管满堂红脚手架，立杆采用顶部带可调上托、底部套150×150×8定型钢板底座的Q235A（3号）钢
管，梁底（侧）模板采用18厚夹板，主、次龙骨均采用80×80木枋。通过调整上托来调节模板支撑的高度。 三、结构布置与计算 1.荷载计算：由于模板结构设计属于临时性结构设计，目前我国还没有这类规，而现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规》（GB50204—2002）中又没有关于模板设计的规定，因此，在进行模板结构计算时，根据原国家标准《混凝土结构工程施工及验收规》（GB50204—92）的规定进行荷载取值和组合。这些荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土重量、钢筋重量、施工荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。由于大梁配筋率较大，因此钢筋的自重标准值并没有按一般取1.5kN/m3，而是经估算后保守取3.0kN /m3。 2.计算步骤 荷载计算后，分别对模板、主次龙骨（木枋）进行力验算，其顺序如下：梁底模板的抗弯强度、挠度验算→次龙骨的抗弯强度、挠度验算→主龙骨的抗弯强度、挠度验算→支撑立杆的强度、稳定性验算。 在验算立杆的稳定性时应注意，立杆的计算长度应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ 130—2001）的公式：l o=h＋2a计算,其中h为立杆的步距，a为立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。根据“省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，h≤1500。
大跨度预应力混凝土连续梁桥（70m＋112m＋70m） 初步设计
第一章设计任务书 1.1 设计任务说明 一、设计的目的及意义 学生应通过本次毕业设计，综合运用所学过的基础理论知识，深入了解公路预应力混凝土桥梁在桥式方案比选、结构计算及施工架设等方面的设计规范、计算方法及设计思想等内容。为学生在毕业后从事桥梁技术工作打好基础。 二、设计的主要内容 1、根据已有的水文地质资料，确定不同的桥式方案并绘图。 2、进行桥式方案的比选和工程量的计算。 3、对基本尺寸的选择进行探讨（包括梁高、边跨与中跨长度及比 值等参数）。 4、对已确定的桥式方案进行结构设计及施工方案的确定。 5、运用常规的超静定混凝土桥梁分析程序计算结构内力及变形， 布置预应力钢筋，进行正常使用极限状态的截面设计与检核。 6、通过自己编制程序，计算结构在承载能力极限状态下的配筋， 并对结果进行校核。 7、梁的一般构造图及配筋图。 三、主要设计技术标准 1、设计荷载 ⑴汽车荷载：汽—超20，挂—120；
⑵特种荷载：特—300； ⑶人群荷载：3.5KN/㎡。 2、桥梁净空：总宽25m，双向6车道6×3.5m，人行道宽2×1.5m，栏杆2×0.5m。 3、坡度：纵坡1％，横坡2％ 4、截面形式：变截面箱梁 5、材料： ⑴砼：上部结构采用 C50 下部结构采用 C25 ⑵钢筋：预应力钢筋采用9－7Φ5钢绞线（极限抗拉强度 1860Mpa） 普通钢筋采用Ⅱ级钢筋 6、设计规范： ·《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路桥位勘测设计规程》（JTJ 062-82） 中华人民共和国交通部，1982
梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300*700 新浇混凝土结构层高(m)5.8 梁侧楼板厚度(mm)130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)：900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500 梁底支撑小梁根数4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·m
扣件式钢管模板支撑架专项施工方案篇一：承重支撑架及模板施工专项方案内容 承重支撑架及模板施工专项方案 第一章 一、编制依据 1、大奇山郡湖西三期工程建筑、结构、安装等施工图纸和施工组织设计； 2、国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规和国家强制性标准、施工验收规范、规程：《建筑工程安全生产管理条例》； 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－XX)；《建筑结构荷载规范》(GB50009－XX)； 《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》浙江省工程建设标准 DB33/1035-XX；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-XX)；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-XX；《混凝土模板用胶合板》GB/T17658-1999；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；浙江省及杭州市现行的有关安全生产和文明施工规定； 二、工程概况 1、大奇山郡湖西三期工程由桐庐大奇山郡置业有限公司投资兴建，由浙江南方建筑设计有限公司负责设计，由浙
江安泰勘测设计有限公司勘察，由杭州远锦建筑有限公司负责总承包施工。该工程位于浙江省杭州市桐庐县城剪溪坞，由32幢（香缇8#~10#，香缇23#~52#）单体组成，总建筑面积为，建筑层数为三层，建筑高度。本工程结构设计按小于6度抗震设防，基础采用人工挖孔桩及浅基，主体结构形式为框架结构。本工程模板均采用新九夹板。支撑钢管规格为φ48×（力学验算中按壁厚计算），木方规格为50×100。 2、香缇型房屋一层层高米、二层层高为米，三层层高米；楼板梁截面最大尺寸为240×600；楼板厚度取120mm。 三、模板构造要求及施工方法 模板制作安装是本工程结构创优的关键点，在此操作过程中，不但要考虑到模板安装系统有足够的强度、刚度和稳定性，且保证位置正确，而且还要考虑拆模后砼成型的外观质量。为了实现工程结构优质的目标，本工程决定采用木模板（九合板、方木制作）进行施工，其支撑体系采用满堂脚手架。整个结构每层楼的柱、梁、板一起现浇，各结构构件均采用木模进行施工。 1、砖胎模 砖胎模在制作前，现场技术人员及时做好胎模的放线及复核工作，确保其位置准确。 2、墙模、柱模 墙模、柱模采用大型组合木模板，利用对拉螺栓拉结，
梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=1000mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm， 梁模板截面底部方木距离300mm，梁模板截面侧面方木距离400mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取35.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m 2 F2=24*1.2=28.8 kN/m 2 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 28.8.000kN/m 2。 三、梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm 3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm 4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f] A
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。
采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
交底部位高大模板支撑区域工序名称模板工程 交底提要： 交底内容： 一、高大模板概况 （一）高大模板界定范围 根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（2018年住建部37号令）中关于危险性较大 的分部分项工程范围规定：建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m或搭设跨度超过18m 或现浇板类构件施工总荷载大于15KN/怦，或现浇梁类构件线荷载大于20KN/m的模板支撑系统。 （二）高大模板区域概况 仓库二、仓库四、仓库五以及平台二的模板支撑体系均超过5m,其中仓库一层层高8.4m，平台 二层高8.2且预应力梁线荷载大于20KN/m需做专家论证。 注：上述区域梁、板采用整浇工艺，其模板支撑体系按整体高大模板方案一次搭设完成。 二、施工要求和技术保证条件 1、施工要求 1 ）高大模板及砼施工期间，在有空心板的高支模区域，在支撑底部通长铺设50mr厚木板，扩大 底部接触面积，将荷载传递至肋梁，保证空心板楼面均匀受力。在高支模施工时，按照先施工框架柱后施工梁、板的原则，待框架柱混凝土强度达到设计强度的70%及其以上，方可浇筑梁、板混凝土。 2）根据施工图纸的区域化分分段施工，在浇筑混凝土时，先浇筑梁混凝土，后浇筑板混凝土，并按照 500mm左右为一振捣层，采取“分层浇筑，薄层覆盖，循序推进，一次到顶”的浇筑工艺，待一个幅宽范围内的梁均浇筑至板底标高后，再浇筑现浇板混凝土，并确保不产生施工冷缝。 3 ）梁板支撑立杆顶部必须设置丝杠直径不小于32mm的加劲式支托，形成立杆轴向传力。 4）支撑体系与柱的连接 在梁板模板支撑体系水平杆件与已浇筑框架柱相交部位，竖向每个步距均设置一组拉结点。（如下图所示） 支撑体系水平杆件与框架柱连接示意图 5）梁模板支撑体系外围立杆纵横向搭设竖向连续剪刀撑，剪刀撑的各根斜杆必须在立杆两侧分别设置，以防因剪刀撑节点重叠导致的与立杆或水平杆无法连接现象。剪刀撑钢管采用搭接 连接，搭接长度》1m,且每侧至少采用2个旋转扣件做可靠连接（如下图所示），与立杆相交处采用旋转扣件扣接牢固，构成“半刚性杆系结构”支架体系。剪刀撑倾斜角度在45~60之间。 6）各扣件螺栓均采用500 mm长臂板手拧紧，使其扭力矩均控制在40?65N.m区间。 7）在支撑体系扫地杆处、每层的中间及顶部水平杆处均设置水平剪刀撑。 8）地基采用素土分层回填压实，压实系数不小于0.94，后做300mm级配碎石垫层，并找坡，搭设完
高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定 第一条为规范和加强我省建设工程高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理，预防安全事故发生，保障施工现场人员生命和财产安全，特制定本规定。 第二条本规定所称的高大模板扣件式钢管支撑体系（以下简称高大模板支撑体系）是指采用扣件式钢管脚手架进行搭设的高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑体系。 第三条高大模板支撑体系的设计、搭设、拆卸、检查、验收和管理等应遵守《建筑结构荷载规范》（GB50009）、《钢结构设计规范》（GB50017）、《混凝土结构设计规范》（GB50010）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）、《编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定》等现行国家标准、规范外，尚应遵守本规定。 第四条工程设计单位应当考虑施工安全操作和防护的需要，对高大模板支撑体系等涉及施工安全的重点部位和环节，应在设计文件中注明，并对防范生产安全事故提出指导意见。 第五条高大模板支撑体系施工前应由项目技术负责人编制专项施工方案。专项施工方案应突出工程施工特点，有针对性，内容应包括：地基处理及排水、模板和支撑体系的设计计算、材料规格、钢管连接方式、架体四周与建筑物的可靠连接、水平与纵向剪刀撑等构造设置、混凝土浇筑方案等，施工方案中应绘制支撑体系搭设详图，有特殊要求的应作详细说明。 第六条支撑体系应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计，设计计算应包括立杆地基承载力、立杆稳定性计算等内容，荷载取值应符合《建筑结构荷载规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》等要求，同时要考虑混凝土浇筑顺序、泵送混凝土等不利影响因素。 钢管抗压强度设计值取205N/mm2，钢管按Φ48×3.6计算惯性矩、回转半径等截面特性。当支撑体系落在地面时，地基承载力设计值取值应经施工单位技术负责人、监理单位总监理工程师确认，必要时应通过试验确定；当支撑体系落在楼面时，应对楼面承载力进行验算。立杆稳定性计算应考虑架体搭设高度对稳定性的不利影响。
梁模板扣件钢管支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.0m， 梁截面 B×D=800mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=0.90m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用40.×80.mm木方。 木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑龙骨长度 1.20m。 顶托梁采用双钢管：Φ48×2.8。 梁底承重杆按照布置间距250,350,350mm计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2， 施工均布荷载标准值11.00kN/m2。其中：施工均布荷载标准值2.5，最大楼板跨度3.7m：3.7/2（楼板长）×1（楼板宽）×0.15（楼板厚）×25.5（钢筋混凝土自重）×1.2（安全系数）=8.5。扣件计算折减系数取1.00。
梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m): 0.4m； 梁截面高度 D(m): 1m； 混凝土板厚度(mm): 120mm； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m； 脚手架步距(m): 1.2m； .
梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m； 梁两侧立柱间距(m): 0.8m； 承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m； 采用的钢管类型为Φ48×3.50； 扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2； 钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料参数 木材品种：杉木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2)：210000； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； .
龙源期刊网 https://www.doczj.com/doc/942546785.html, 浅谈高大模板扣件式钢管支撑体系安全监管作者：彭延才 来源：《城市建设理论研究》2014年第09期 摘要：本文通过对建设工程高大模板扣件式钢管支撑体系坍塌事故的稳定性进行分析，阐述了高大模板扣件式钢管支撑体系模板专项施工方案审查以及实施的监管要点和监管措施，使方案设计、实施与施工、监理、监管有效结合，以达到防止高支模工程坍塌的安全性保证。 关键词：高大模板；扣件式钢管；支撑体系；构造要求；安全监管 中图分类号：TU714 文献标识码： A 引言 随着我国经济的持续、稳步发展，建设工程的规模、建筑物的层高、跨度、荷载越来越大，住建部出台的《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87 号）规定了混凝土模板支撑工程搭设高度8m 及以上、搭设跨度18m 及以上、施工总荷载15kN/m2 及以上、集中线荷载20kN/m 及以上为超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，属于高大模板支撑体系范畴。而扣件式钢管支撑架是目前建筑施工中最常见的支模方式之一，在工程实际中，对其进行稳定性分析以及安全监管，是十分必要的。 一、模板支撑架事故分析 安全问题长期困扰着建筑企业的可持续发展。施工期是事故的高发期，因混凝土强度在施工期产生和发展，由模板支撑体系承受结构自重和施工荷载。施工期各类事故中坍塌事故占有很大比例（图1），模板支撑架坍塌又是坍塌事故的重要组成部分。 图 1 施工期各类事故中坍塌事故所占比例 二、高大模板支撑体系坍塌的原因分析 高大模板支撑体系是在纵、横方向，由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该支架在不能满足几何不变体系条件和主要承重杆件的立杆承载力不足时，也就是支架稳定性和立杆强度不满足要求时，即可能产生坍塌。 （一）、专项方案设计的原因 对荷载考虑不周或不合理，取值偏小，荷载组合未按最不利原则考虑，对泵送砼等引起的动力荷载在计算中未考虑或估算不足。支架搭设参数选择有误。立杆下地基承载力设计取值偏大。设计时未考虑钢管壁厚不足等市场实际供应材料的影响。地基回填土的密实度未达到设计
扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 标 准 第五册：脚手架部分 1.扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 2012年4月 扣件式钢管模板支撑架施工工艺
1、适用范围本施工工艺适用于工业与民用建筑工程采用扣件式钢管模板支撑架的施工。 2 、材料性能要求 1）钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793—1992）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092—1993）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700—1988）中Q235—A级钢的规定。钢管上严禁打孔。 2）扣件：钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831—1995）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65N2m时，不得发生破坏。 3、主要机具与设备 1)垂直运输设备：塔吊、人货电梯、施工井架。 2)搭设工具：活扳手、力矩扳手。 3)检测工具：钢直尺、游标卡尺、水平尺、角尺、卷尺。 4 、作业条件 1)脚手架的地基必须处理好，且要符合施工组织设计的要求。 2)搭设脚手架的，场地应清理干净。 3)脚手架专项施工组织设计已审批，达到《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求的还应组织专家论证审查。 5 、工艺流程 脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆→逐根竖立柱→安放横向扫地杆→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水 平杆→加设临时抛撑→安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆。 6 、施工要点 1）地基处理必须加设底座和进行安放垫木（板）,并对地基做好夯实处理。地基承载力满足设计要求。 2）铺放垫木（板）和安放底座垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。 3）放置纵向扫地杆、竖立杆 （1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差不应大于1m 。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm(图6-1) （2）脚手架底层步距不应大于2m(图6-1) （3）立杆必须与纵横水平杆可靠连接。
扣件式钢管脚手架用作高大模板支撑时应注意的事项(最新 Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0039
扣件式钢管脚手架用作高大模板支撑时应 注意的事项(最新版) 根据建设部建质[2004]213号文件关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的规定，高大模板（支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2 ，或集中线荷载大于15KN/m的模板支撑系统）的专项施工方案必须组织专家评审。目前，扣件式钢管脚手架作高大模板的支撑体系在建筑施工中的应用也比较普遍，然而，在使用过程中，如果没有充分认识到扣件式钢管脚手架的特点，就可能发生模板支撑坍塌的安全事故，造成严重的后果。笔者在参与高大模板的支撑设计、方案评审及实际的施工操作过程中也有所体会。所以，在用扣件式钢管脚手架作高大模板支撑时，从支撑系统的设计计算、搭设到混凝土的浇筑施工，都应做足安全技术措施，务求万无一失，确保施
工安全。 1、支撑设计计算方面应注意的事项： 1.1材料的取值。目前我们施工中普遍使用的都是规格为Ф 48*3.5的钢管，但因旧钢管使用时间长后，都有不同程度的锈蚀，钢管的有效壁厚一般达不到3.5mm，即使是新购置的钢管壁厚也很难达到3.5mm，一般壁厚在3.0～3.5mm之间，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（下称《规范》）8.1.2规定，壁厚小于3.0mm及锈蚀深度超过0.5mm的钢管是禁止使用的，在施工过程中也还有一些不可预见的因素，因此，为使模板支撑的设计做到安全合理，在计算取值时，钢管的壁厚取3.0mm较为合适。 1.2立杆间距及水平纵横拉杆步距的设置，一方面要满足立杆的承载力及支撑整体稳定性的要求，另一方面，也要考虑施工时便于工人攀爬操作。立杆间距过小、水平拉杆步距过大或立杆间距过大、水平拉杆步距过小均不便于施工操作。 1.3支撑系统的支承面应进行承载力的验算。同时，支撑立杆下还应垫钢板或5cm厚的木板，避免局部立杆下沉变形造成支撑系统
梁模板支撑计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=450mm ×1100mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 4500 1500110 图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.100×0.600=16.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.600×(2×1.100+0.450)/0.450=1.237kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×0.450×0.600=0.810kN 均布荷载 q = 1.2×16.500+1.2×1.237=21.284kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.810=1.134kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； A 计算简图