学位论文
200W开关电源设计
——基于双管正激变换器
摘要
开关电源是一种由占空比控制的开关电路构成的电能变换装置，用于交流－直流或直流—直流电能变换，通常称其为开关电源。其功率从零点几瓦到数十千瓦，广泛用于生活、生产、科研、军事等各个领域。开关电源的核心为电力电子开关电路，根据负载对电源提出的输出稳压或稳流特性的要求，利用反馈控制电路，采用占空比控制方法，对开关电路进行控制。本设计的交流输入电压范围是85V～265V，输出电压24V，输出功率200W。该设计能够同时实现输入欠压保护、输出过压保护、功率因数校正等功能。本设计主要采用单片开关电源芯片L6562D，NCP1015和NCP1217，线性光耦合器PC817A及可调式精密并联稳压器TL431等专用芯片以及其它的分立元件相配合，使设计出的开关电源具有稳压输出功能。主要用到的开关电源电路拓扑有BUCK电路，BOOST电路和正激电路。
关键词：开关电源，功率因数校正，电路拓扑
ABSTRACT
The switching power supply is a power conversion device for AC-DC or DC-DC conversion,which is consist of switching circuits controled by duty cycle.Its power varies from a few tenths of watts to tens of kilos watts,and it is widely used in life,production,scientific research, military and other fields.The core of the switching power supply is power electronic circuit.According to the request of steay output voltage or flow characteristics of power from the load,it can use feedback control circuit with duty cycle control method to control the switching circuit. The AC input voltage of this design ranges from 85V to 265V and the output voltage is 24V,the output power 200W.The design can simultaneously realize functions of input under-voltage protection, output overvoltage protection and power factor correction. The design mainly adopts dedicated chips ,such as single switching power supply chip L6562D, the NCP1015 and NCP1217A, a linear optocoupler PC817 and adustable precision shunt regulator control TL431 ,which is matched with other discrete components to make the switching power supply with voltage regulator output function. The main switching power supply circuit topology are Buck Circuit, the Boost Circuit and a Forward Circuit.
Key words：the switching power supply,power factor correction,circuit topology
目录
第1章开关电源简介 (1)
1.1 开关电源的发展简史 (1)
1.2 开关电源的发展趋势和前景展望 (1)
1.3 本文的主要工作 (2)
1.3.1 基本要求 (3)
1.3.2 发挥部分 (3)
第2章开关电源的分类和基本工作原理 (4)
2.1 开关电源的分类 (4)
2.2 开关电源的基本工作原理 (4)
2.3 PFC原理 (5)
2.4 双管正激式变换器工作原理 (6)
第3章交流输入部分电路的设计与实现 (8)
3.1 原理图设计 (8)
3.2 元件参数与选择 (8)
3.2.1 压敏电阻 (8)
3.2.2 安规电容 (8)
3.2.3 泄放电路 (9)
3.2.4 共模扼流圈 (9)
3.2.5 整流桥和滤波电容 (9)
第4章基于L6562D的连续型APFC电路设计与实现 (10)
4.1 L6562D功能特点及其工作方式 (10)
4.2 设计要求 (10)
4.3 工作原理 (10)
4.3.1 概述 (10)
4.3.2 FOT峰值电流模式分析 (11)
4.3.3 FOT峰值电流模式的输入电流畸变 (12)
4.3.4 输入电流尖峰畸变的补偿电路 (12)
4.4 原理图设计 (14)
4.5 参数设计 (14)
4.5.1 升压电感的设计 (14)
4.5.2 确定电流取样电阻 (17)
第5章基于NCP1217A双管正激变换器电路的设计与实现 (19)
5.1 NCP1217A功能特点 (19)
5.2 设计要求 (19)
5.3 原理图设计 (19)
5.4 参数设计 (21)
5.4.1 变压器和输出电感的设计 (21)
5.4.2 确定次级侧的整流二极管 (22)
5.4.3 确定输出电容器 (23)
5.4.4 脉冲驱动电路的设计 (23)
5.4.5 稳压反馈电路设计 (24)
第6章基于NCP1015的辅助电源设计与实现 (25)
6.1 NCP1015功能特点 (25)
6.2 设计要求 (25)
6.3 原理图设计 (25)
6.4 工作原理 (25)
第7章测试报告 (26)
7.1 概述 (26)
7.1.1 输出电压精度 (26)
7.1.2 线性调整率 (26)
7.1.3 负载调整率 (27)
7.1.4 工作效率 (28)
7.1.5 PF值 (30)
7.1.6 纹波 (31)
7.2 毕设完成指数 (33)
7.2.1 基本要求 (33)
7.2.2 发挥部分 (33)
第8章调试总结 (34)
8.1.1 基于NCP1654的PFC调试 (34)
8.1.2 基于NCP1217A的双管正激调试 (34)
8.1.3 基于L6562D的APFC电路的调试 (34)
8.1.4 联调 (35)
8.1.5 心得体会 (35)
参考文献 (37)
附录A 原理图 (38)
A.1 APFC设计部分 (38)
A.2 双管正激部分 (39)
A.3 交流输入部分 (40)
A.4 NCP1217A设计部分 (40)
A.5 辅助电源设计部分 (40)
附录B 器件清单 (41)
B.1 交流输入部分参数 (41)
B.2 辅助电源设计部分参数 (41)
B.3 NCP1217A设计部分参数 (41)
B.4 APFC设计部分参数 (42)
B.5 双管正激设计部分参数 (42)
附录C APFC电路PCB (44)
附录D 双管正激电路PCB (45)
第1章开关电源简介
1.1 开关电源的发展简史
开关电源是相对线性电源说的。输入端直接将交流电整流变成直流电，再在高频震荡电路的作用下，用开关管控制电流的通断，形成高频脉冲电流。在电感（高频变压器）的帮助下，输出稳定的低压直流电。由于变压器的磁芯大小与它的工作频率的平方成反比，频率越高铁心越小。这样就可以大大减小变压器，使电源减轻重量和体积。而且由于它直接控制直流，使这种电源的效率比线性电源高很多。这样就节省了能源，因此它受到人们的青睐。
随着电子技术的高速发展，电子系统的应用领域越来越广泛，电子设备的种类也越来越多，电子设备与人们的工作、生活的关系日益密切。任何电子设备都离不开可靠的电源，它们对电源的要求也越来越高。电子设备的小型化和低成本化使电源以轻、薄、小和高效率为发展方向。传统的晶体管串联调整稳压电源是连续控制的线性稳压电源。这种传统稳压电源技术比较成熟，并且已有大量集成化的线性稳压电源模块，具有稳定性能好、输出纹波电压小、使用可靠等优点。但其通用都需要体积大且笨重的工频变压器与体积和重量都很大的滤波器。由于调整管工作在线性放大状态，为了保证输出电压稳定，其集电极与发射极之间必须承受较大的电压差，导致调整管功耗较大，电源效率很低，一般只有45%左右。另外，由于调整管上消耗较大的功率，所以需要采用大功率调整管并装有体积很大的散热器，很难满足现代电子设备发展的要求。
20世纪50年代，美国宇航局以小型化、重量轻为目标，为搭载火箭开发了开关电源。在近半个多世纪的发展过程中，开关电源因具有体积小、重量轻、效率高、发热量低、性能稳定等优点而逐渐取代传统技术制造的连续工作电源，并广泛应用于电子整机与设备中。20世纪80年代，计算机全面实现了开关电源化，率先完成计算机的电源换代。20世纪90年代，开关电源在电子、电器设备、家电领域得到了广泛的应用，开关电源技术进入高速发展期。并且自开关稳压电源问世后，在很多领域逐步取代了线性稳压电源和晶闸管相控电源。
早期出现的是串联型开关电源，其主电路拓扑与线性电源相仿，但功率晶体管工作于开关状态。随着脉宽调制（PWM）技术的发展，PWM开关电源问世，它的特点是用20kHz 的载波进行脉冲宽度调制，电源的效率可达65%~70%，而线性电源的效率只有30%~40%。因此，用工作频率为20kHz的PWM开关电源替代线性电源，可大幅度节约能源，从而引起了人们的广泛关注，在电源技术发展史上被誉为20kHz革命。随着超大规模集成
(ultra-large-scale-integrated-ULSI)芯片尺寸的不断减小，电源的尺寸与微处理器相比要大得多；而航天、潜艇、军用开关电源以及用电池的便携式电子设备(如手提计算机、移动电话等)更需要小型化、轻量化的电源。因此，对开关电源提出了小型轻量要求，包括磁性元件和电容的体积重量也要小。此外，还要求开关电源效率要更高，性能更好，可靠性更高等。这一切高新要求便不断促进了开关电源的发展和进步。
1.2 开关电源的发展趋势和前景展望
开关电源的发展方向是高频、高可靠、低耗、低噪声、抗干扰和模块化。由于开关电源轻、小、薄的关键技术是高频化，因此国外各大开关电源制造商都致力于同步开发新型高智能化的元器件，特别是改善二次整流器件的损耗，并在功率铁氧体（Mn Zn)材料上加大科技创新，以提高在高频率和较大磁通密度（B s)下获得高的磁性能，而电容器的小型化也是一项关键技术。SMT技术的应用使得开关电源取得了长足的进展，在电路板两面布置元器件，以确保开关电源的轻、小、薄。开关电源的高频化就必然对传统的PWM开关技术进行创新，实现ZVS、ZCS的软开关技术已成为开关电源的主流技术，并大幅提高了开关电源
的工作效率。对于高可靠性指标，美国的开关电源生产商通过降低运行电流，降低结温等措施以减少器件的应力，使得产品的可靠性大大提高。
开关电源的高频化是电源技术发展的创新技术，高频化带来的效益是使开关电源装置空前地小型化，并使开关电源进入更广泛的领域，特别是在高新技术领域的应用，推动了高新技术产品的小型化、轻便化。另外开关电源的发展与应用在节约资源及保护环境方面都有深远意义。
目前市场上开关电源中功率管多采用双极型晶体管，开关频率可达几十千赫；采用MOSFET的开关电源转换频率可达几百千赫。为提高开关频率，必须采用高速开关器件。对于兆赫以上开关频率的电源可利用谐振电路，这种工作方式称为谐振开关方式。它可以极大地提高开关速度，理论上开关损耗为零，噪声也很小，这是提高开关电源工作频率的一种方式。采用谐振开关式的兆赫级变换器已经实用化。开关电源的发展趋势可以概括为以下四个方面：
(1)小型化、薄型化、轻量化、高频化——开关电源的体积、重量主要是由储能元件（磁
性元件和电容）决定的，因此开关电源的小型化实质上就是尽可能减小其中储能元
件的体积。在一定范围内，开关频率的提高，不仅能有效地减小电容、电感及变压
器的尺寸，而且还能够抑制干扰，改善系统的动态性能。因此，高频化是开关电源
的主要发展方向。
(2)可靠性——开关电源使用的元器件比连续工作电源少数十倍，因此提高了可靠性。
从寿命角度出发，电解电容、光耦合器及排风扇等器件的寿命决定着电源的寿命。
所以，要从设计方面着眼，尽可能使用较少的器件，提高集成度。这样不但解决了
电路复杂、可靠性差的问题，也增加了保护等功能，简化了电路提高了平均无故障
时间。
(3)低噪声——开关电源的缺点之一是噪声大。单纯地追求高频化，噪声也会随之增大，
采用部分谐振转换回路技术，在原理上既可以提高频率又可以降低噪声。所以低噪
声影响是开关电源又一发展方向。
(4)采用计算机辅助设计和控制——采用CAA和CDD技术设计最新变换拓扑和最佳
参数，使开关电源具有最简结构和最佳工况。在电路中引入微机检测和控制，可构
成多功能监控系统，可以实时检测、纪录并自动报警等。
开关电源的发展从来都是与半导体器件及磁性元件等的发展休戚相关的。高频化的实现，需要相应的高速半导体器件和性能优良的高频电磁元件。发展功率MOSFET、IGBT等新型高速器件，开发高频用的低损磁性材料，改进磁元件的结构及设计方法，提高滤波电容的介电常数及降低其等效串联电阻等，对于开关电源小型化始终产生着巨大的推动作用。总之，人们在开关电源技术领域里，边研究低损耗回路技术，边开发新型元器件，两者相互促进并推动着开关电源以每年超过两位数的市场增长率向小型、薄型、高频、低噪声以及高可靠性发展。
1.3 本文的主要工作
开关电源体积小、效率高，被誉为高效节能电源，现己成为稳压电源的主导产品。当今开关电源正向着集成化、智能化的方向发展。高度集成、功能强大的开关型稳压电源代表着开关电源发展的主流方向。本论文主要围绕当前流行的单片开关电源芯片进行了稳压电源特性的研究，论文的主要内容如下：
开关型稳压电源是采用全控型电力电子器件作为开关，利用控制开关的占空比来调整输出电压的新型电源，具有体积小、重量轻、噪音小，以及可靠性高等特点。本设计是制作出一种单片开关电源，使设计出的开关电源具有以下要求：
1.3.1 基本要求
1.输入电压85~265V AC；
2.输出电压：24V，电压精度≤1%；
3.输出电流：8.3A，功率200W；
4.线性和负载调整率≤1%；
5.功率因素：≥96%；
6.输出电压纹波：≤200mV；
7.220V AC输入时，效率：≥86%；
8.散热方式：被动散热（MOS管、电感器件的温升小于55°）；
9.具有短路保护、自恢复功能。
1.3.2 发挥部分
1.提高转换效率；
2.降低输出纹波;
3.增加Brown-out功能；
4.增加Trim功能；
5.增加输出过压保护功能；
6.提高输出电压精度；
7.尽量缩小体积。
第2章 开关电源的分类和基本工作原理
2.1 开关电源的分类
开关型稳压电源的种类很多，分类方法也有多种。从驱动功率管的方式来分可分为自激式和它激式，在自激式开关电源中由开关管和高频变压器构成正反馈环路来完成自激振荡；它激式开关稳压电源必须附加一个振荡器，振荡器产生的开关脉冲加在开关管上，控制开关管的导通和截至。按开关管的个数及连接方式可分为单端式、推挽式、半桥式和全桥式等，单端式开关电源仅用一个开关管，推挽式和半桥式采用两个开关管，全桥式则采用四个开关管。按开关管的连接方式，开关电源分为串联型与并联型开关电源，串联型开关电源的开关管是串联在输入电压与输出负载之间的，属于降压式稳压电路;而并联型开关电源的开关管是并联在开关电源之间的，属于升压式电路。
一般来说，功率很小的电源（1~100W ）采用电路简单、成本低的反激型电路较好；当电源功率在100W 以上且工作环境干扰很大、输入电压质量恶劣、输出短路频繁时，则应采用正激型电路；对于功率大于500W 、工作条件较好的电源，则采用半桥或全桥电路较为合理；如果对成本要求比较严，可以采用半桥电路；如果功率很大，则应采用全桥电路；推挽电路通常用于输入电压很低、功率较大的场合。基于本设计中开关型稳压电源是采用全控型电力电子器件作为开关，利用控制开关的占空比来调整输出电压的新型电源，具有体积小、重量轻、噪音小，以及可靠性高等特点。本设计旨在设计并制作出一种具有自动稳压功能的开关电源。因此，本设计就选择了双管正激式开关电源。
2.2 开关电源的基本工作原理
目前生产的开关电源大多采用采用脉宽调制方式，少数采用频率调制方式，下面对开关电源控制方式及脉宽调制的基本原理做简要介绍。
脉宽调制型,即为PWM 技术：PWM 技术，全称脉冲宽度调制（Pulse width Modulation ，PWM ）技术，是通过对一系列脉冲的宽度进行调制来等效地获得所需波形（含形状和幅值）的。PWM 控制技术主要是利用微处理器的数字输出来对模拟电路进行控制的一种非常有效的技术，广泛应用在从事测量、通信到功率控制与变换的诸多领域。PWM 开关稳压电源的基本工作原理就是在输入电压、内部河南机电高等专科学校毕业设计论文 6参数以及外接负载变化的情况下，控制电路通过被控信号与基准信号的差值进行闭环反馈，调节主电路开关器件的导通脉冲宽度，使得开关电源的输出电压被控制信号稳定。
调宽式开关稳压电源的控制原理如图2.1所示。对于单极性矩形脉冲来说，其直流平均电压Uo 取决于矩形脉冲的宽度，脉冲越宽，其直流平均电压值就越高。直流平均电压Uo 可由（2.2.1）计算：
T
T U U m o 1
（2.1） 式中U m 为矩形脉冲最大电压值，T 为矩形脉冲周期，T d 为矩形脉冲宽度。当U m 与T 不变时，直流平均电压U o 将与脉冲宽度T d 成正比。这样，只要设法使脉冲宽度随稳压电源输出电压的增高而变窄，就可以达到稳压输出目的。
图2.1 脉宽调制式开关电源控制原理图
开关稳压电源的电路原理框图如图2.2所示。交流电压经整流电路及滤波电路整流滤波后，变成含有一定脉动成份的直流电压，该电压通过功率转换电路进人高频变换器被转换成所需电压值的方波，最后再将这个方波电压经整流滤波变为所需要的直流电压。反馈控制电路为脉冲宽度调制器，它主要由取样器、比较器、振荡器、脉宽调制及基准电压等电路构成。这部分电路目前己集成化，制成了各种开关电源专用集成电路。控制电路用来调整高频开关元件的开关时间比例，以达到稳定输出电压的目的。
图2.2 开关电源电路框图
2.3 PFC原理
220V市电是个标准的正弦波，流过阻性负载的电流也是一个同相位的正弦波，但由于电源整流器是非线性元件，使输入的交流电流产生畸变，呈脉冲状，造成的严重后果是谐波对电网的危害作用，变电设备损坏，电能效率降低，能源浪费；在三相电路中，中线流过三相三次谐波电流的叠加，使中线过流而损坏等等。功率因素控制（PFC）就是采取一定措施使电流波形相位接近电压波形。
图2.3 不带PFC的典型开关电源的输入特性
图2.4 带接近完美的PFC典型开关电源的输入特性
主动式PFC则由电感电容及电子元器件组成，体积小、通过专用IC去调整电流的波形，对电流电压间的相位差进行补偿。主动式PFC可以达到较高的功率因数，通常可达98%以上，但成本也相对较高。此外，主动式PFC还可用作辅助电源，因此在使用主动式PFC电路中，往往不需要待机变压器，而且主动式PFC输出直流电压的纹波很小，这种电源不必采用很大容量的滤波电容。
图2.5 BOOST电路
Boost是一种升压电路，这种电路的优点是可以使输入电流连续，并且在整个输入电压的正弦周期都可以调制，因此可获得很高的功率因数；该电路的电感电流即为输入电流，因而容易调节；同时开关管门极驱动信号地与输出共地，故驱动简单；此外，由于输入电流连续，开关管的电流峰值较小，因此，对输入电压变化适应性强。
利用Boost电路实现高功率因数的原理是使输入电流跟随输入电压，并获得期望的输出电压。因此，控制电路所需的参量包括即时输入电压、输入电流及输出电压。乘法器连接输入电流控制部分和输出电压控制部分，输出正弦信号。当输出电压偏离期望值，如输出电压跌落时，电压控制环节的输出电压增加，使乘法器的输出也相应增加，从而使输入电流有效值也相应增加，以提供足够的能量。在此类控制模型中，输入电流的有效值由输出电压控制环节实现调制，而输入电流控制环节使输入电流保持正弦规律变化，从而跟踪输入电压。
本设计采用ST公司推出的L6562D，L6562D是一款很常用的控制IC。它是一款工作方式可以选择的升压调整器，它以PWM方式控制功率开关的导通时间，工作频率可调且可以采用CCM方式工作。
2.4 双管正激式变换器工作原理
与单管正激变换器的区别时双管正激变换器无需磁复位辅助绕组，在反激时磁复位功能
由二极管D1和D2完成，并将开关管集电极-发射极承受的电压钳位在（V in+V DF）,V DF为二极管的正向压降。双管正激式变换器工作原理除磁复位不同外，工作过程与单管正激式变换器相同。开关管Q1和Q2同时导通或者关断，开通时输送能量到输出端，关断时电感L电流经过D4续流，同时变压器的励磁电流经二极管D1和D2流入电源V in，励磁能量同样也返回电源。
电路设计如下图所示：
图2.6 双管正激电路
第3章交流输入部分电路的设计与实现
3.1 原理图设计
图3.1 交流输入部分
3.2 元件参数与选择
3.2.1 压敏电阻
MOV：压敏电阻，抑制雷电过电压和操作过电压等瞬态过电压的压敏电阻器。压敏电阻器主要应用于各种电子产品的过电压保护电路中，它有多种型号和规格。所选压敏电阻器的主要参数（包括标称电压、最大连续工作电压、最大限制电压、通流容量等）必须符合应用电路的要求，尤其是标称电压要准确。标称电压过高，压敏电阻器起不到过电压保护作用，标称电压过低，压敏电阻器容易误动作或被击穿。
如果电器设备耐压水平V o较低，而浪涌能量又比较大，则可选择压敏电压较低、片径较大的压敏电阻器；如果V o较高，则可选择压敏电压较高的压敏电阻器，这样既可以保护电器设备，又能延长压敏电阻使用寿命。
普通电阻器遵守欧姆定律，而压敏电阻器的电压与电流则呈特殊的非线性关系。当压敏电阻器两端所加电压低于标称额定电压值时，压敏电阻器的电阻值接近无穷大，内部几乎无电流流过。当压敏电阻器两端电压略高于标称额定电压时，压敏电阻器将迅速击穿导通，并由高阻状态变为低阻状态，工作电流也急剧增大。当其两端电压低于标称额定电压时，压敏电阻器又能恢复为高阻状态。当压敏电阻器两端电压超过其最大限制电压时，压敏电阻器将完全击穿损坏，无法再自行恢复。
3.2.2 安规电容
C1：X电容，也称为安规电容，用于抑制差模干扰；
Y1，Y2，Y3：Y电容，抑制共模干扰，为共模干扰提供交流通路；
安规电容分为X电容及Y电容。它们用在电源滤波器里,起到电源滤波作用,分别对共模,差模干扰起滤波作用。安规电容是指用于这样的场合，即电容器失效后，不会导致电击，不危及人身安全。
X电容是跨接在电力线两线（L-N）之间的电容，一般选用金属薄膜电容；X电容底下又分为X1, X2, X3。
表3.1 X电容
续上表
Y电容是分别跨接在电力线两线和地之间（L-E，N-E）的电容，一般是成对出现。Y 电容底下又分为Y1，Y2，Y3。
表3.2 Y电容
基于漏电流的限制，Y电容值不能太大，一般X电容是uF级，Y电容是nF级。理论上，Y电容越大，对共模浪涌电流抑制越有效，但Y电容越大，漏电流也越大，Y电容的总容量一般都不能超过4700P；由于变压器不是理想的，就会存在漏感，匝间电容耦合，层间电容耦合，就会有du/dt，di/dt，于是就有了尖峰，于是就有了干扰。加上Y电容，给共模信号提供交流通道。
Y电容除符合相应的电网电压耐压外，还要求这种电容器在电气和机械性能方面有足够的安全余量，避免在极端恶劣环境条件下出现击穿短路现象，Y电容的耐压性能对保护人身安全具有重要意义。
3.2.3 泄放电路
R1，R2为泄放电阻。X电容的两端并联一个安全电阻，用于防止电源线拔插时，由于该电容的充放电过程而致电源线插头长时间带电。安全标准规定，当正在工作之中的机器电源线被拔掉时，在两秒钟内，电源线插头两端带电的电压(或对地电位)必须小于原来额定工作电压的30%。
3.2.4 共模扼流圈
T1：共模扼流圈，也叫共模电感，是在一个闭合磁环上对称绕制方向相反、匝数相同的线圈，一般取值为10-30mH。
理想的共模扼流圈对L（或N）与E 之间的共模干扰具有抑制作用，而对L 与N 之间存在的差模干扰无电感抑制作用。但实际线圈绕制的不完全对称会导致差模漏电感的产生。信号电流或电源电流在两个绕组中流过时方向相反，产生的磁通量相互抵消，扼流圈呈现低阻抗。共模噪声电流（包括地环路引起的骚扰电流，也处称作纵向电流）流经两个绕组时方向相同，产生的磁通量同向相加，扼流圈呈现高阻抗，从而起到抑制共模噪声的作用。
3.2.5 整流桥和滤波电容
D1：整流桥，将双极性交流电整流为单极性的交流电；
C2：滤波电容，一般输入滤波电容都选择大容量的电解电容，把输入的交流电压变为脉动电压。在PFC电路中，较大容量的电解电容，会使输入电流成尖脉冲，输入电流不能跟随电压的相位，起不到功率因数校正的作用，而小容量的电解电容又承受不了这么大的纹波电流，所以这个位置一般都用CBB电容。
第4章基于L6562D的连续型APFC电路设计与实现
4.1 L6562D功能特点及其工作方式
1.特点
乘法器内置；
极低的启动电流；
精确可调的外部过压保护；
零电流侦测功能；
800mA的驱动级输出，可用于直接驱动功率MOSFET。
2.引脚功能
表4.1 L6562D引脚功能
4.2 设计要求
表4.2 设计要求
4.3 工作原理
4.3.1 概述
随着电力电子设备功率因数要求的不断提高，PFC电路得到了较大的发展。对不同等级而言，临界导通模式(TM)，FOT以及固定频率平均电流模式分别在小功率，中功率，大功率场合得到了充分应用。FOT可通过TM控制芯片外接无源器件实现，成本较低；FOT峰值电流控制稳定性较高，对负载的扰动响应很快，占空比可大于0.5，变换器不会发生次谐
波振荡的问题。电感电流可在连续电流模式(CCM)和断续电流模式(DCM)，交替的状态下进行，因此变换器可应用于较大功率负载，电路输入电流纹波小，效率较高，差模电磁干扰较小。然而对于输入电压波动较大及负载要求范围大的场合，输入电流会产生畸变，考虑到FOT控制方式的优良性能和应用价值，我们在这里选择了一种新型含补偿电路的FOT-PFC。
4.3.2 FOT峰值电流模式分析
图4.1 FOT-PFC控制框图
FOT是一种变频控制方式：在不同负载和线电压条件下通过反馈控制调节开关管的导通时间，实现对电路输入电流和输出电压的调节。FOT-PFC框图如图4.1所示。
图4.2 FOT模式的电感电流曲线
调节器由电压外环和电流内环组成，电压外环输出与输入电压采集信号经乘法器，给定电流峰值的参考信号，以控制开关管关断；关断同时给定时器触发信号，定时器经一段时间后开启开关，进入下一个开关周期控制，从而实现导通时间可调的FOT 峰值电流模式。电感能量在关断时间放完，电路运行与DCM/临界电流模式，否则电路运行于CCM 模式。为实现CCM 运行优点，电路参数设计应考虑在较大范围内实现电感电流的连续。电感电流的包络曲线为正弦信号，如图4.2所示。在CCM 部分，电感电流的变化减小，则开关导通时间变大，开关关断时间固定，故开关频率在正弦信号峰值处最大，在CCM/DCM 边界处达到频率最小值，在DCM 部分开关频率恒定。 4.3.3 FOT 峰值电流模式的输入电流畸变
输入电流过零畸变根本原因在于输入电流的相位超前和升压电感限制了电流上升变化率，通过加入补偿环节使过零畸变明显改善。另外在PFC 控制芯片外围搭建跨越失真减小电路，主要功能是通过控制开关在过零附近导通时间延长，使得输入电压充分放电，减小二极管导通死角，可使输入电流畸变有较大的改善。
而在50～60Hz 市电输入电压情况下，PFC 控制芯片外围的跨越失真减小电路接入后，由输入电流相位超前和电流上升变化率受限而产生的过零畸变变小。图4.2示出的输入电流畸变主要是由升压电感DCM 运行产生的。对于FOT 峰值电流模式，输入电流畸变区域随输入电压及负载的变化而变化。
而对于运用TM 控制芯片实现FOT 峰值电流控制模式的调节器，输入电流平均值存在尖峰形电流畸变，具体分析如下：
在选取运行频率时，需考虑开关最小导通时间T onmin ，T onmin 发生在输入电压峰值处，由升压电感的伏秒特性可得：
off in o on in T U U T )(u -= (式4.1)
当输入电压取最大值U inmax 时，有：
m ax m ax m in /)1(k T k T off on -= (式4.2)
式中：
o in U U k /m ax m ax = (式4.3)
由于最小导通角的限制，在宽输入电压运用场合关断时间也有最小值的限制，即最大频率有一定限制。电路参数优化设计确定后，电路运行于最大输入电压，最大负载时，输入平均电流峰值处会产生最大频率运行点，此时保证FOT 模式运行的开关导通时间小于最小限制值，导通时间被钳位，导致电感的伏秒特性不再满足原有平衡要求，导通时间比要求的时间长，电感的平均电流会随之产生累积增长。从而导致了平均电流顶部不是严格的正弦信号，而是一个尖峰信号，此尖峰会恶化电流THD 值，同时限制输入电压的范围。 4.3.4 输入电流尖峰畸变的补偿电路
输入电流尖峰畸变产生的主要原因为导通时间最小值的限制，若在要求导通时间最小的情况下，改变原有的伏秒平衡，将固定的关断时间适当增大，则导通时间可适当的增大，这样就使得导通时间始终在限制以上，从而克服了输入电流尖峰畸变的问题。补偿电路如图4.3所示。
开关关断时间受输入电压瞬时值调制，开关处于关断状态时，若ZCD 引脚电压
U zcd >(U mult +U be )，电容C 通过R 1，R 2放电，U zcd 满足：
)
()(211)//(21121be mult C R R t be mult ZCDclamp zcd
U U R R R e U U R R R U U +++???????++-=??
?
???-
(式4.4) 当U zcd <(U mult +U be )时，开关关断，C 通过R1放电，电压满足：
C R t
be mult zcd
e U U R R R U 1)(2
11
－++= (式4.5) U zcd 由钳位电压U clamp 下降经t 1和t 2后降至ZCD 的触发电压开启开关，t 1为U clamp 降至U mult +U be 的时间，t 2为U mult +U be 降至U trigger 的时间，又T off =t 1+t 2，经数学运算得：
图4.3 补偿电路
{???
?
?????????+-++?+++-=12122111)()()(ln )(ln R U U R R U R U U R R R U U U C R T be mult ZCDclamp be mult be mult ZCDtrigger
off
(式4.6)
一旦U mult /U in 设定，通过合理选择R 1和R 2的数值，可使整个调节器的运行范围内
T on >T onmin 。此种方法为一种前馈补偿，并不影响固定关断时间峰值电流控制基本性能。T off (归一化处理后的值)在半个输入电压周期内的变化如图4.4所示。
图4.4 T off 变化曲线
4.4 原理图设计
本文在基于FOT-PFC 控制模型下，采用ST 公司的L6562作为控制芯片，给出了Boost-APFC 电路的设计方法。图4.5给出了由L6562构成的APFC 电源的实际电路图。图中，输入交流电经整流桥整流后变换为脉动直流，作为Boost 电路的输入；电容C3用以滤除电感电流中的高频信号，降低输入电流的谐波含量；电阻R 9，R 9b ，R M ，R 13b ，和R M1，R Mb 构成电阻分压网络，用以确定输入电压的波形与相位，电容C 6用以虑除3号引脚的高频干扰信号；电阻R 6作为电感电流检测电阻，用以采样电感电流的上升沿(MOS 管电流)，该电阻一端接于系统地，另一端同时接在MOS 管的源极，同时接至芯片的4脚；电阻R1a ，R1b ，R2a ，R2b 和R3a ，R3b ，构成电阻分压网络，同时形成输出电压的负反馈回路；电容C2与电容C5和R12分别连接于芯片1、2脚之间，以组成电压环的补偿网络。5脚接CZ2，RZ1，Q2用来控制驱动输出PWM 的关断时间。
图4.5 APFC 原理图
4.5 参数设计
4.5.1 升压电感的设计 1. 确定最小关断时间
最小关断系数
301.040085
*2*
2m in m in ===out in V V k (式4.7) 最大关断系数
937.0400
265
*2*
2m ax m ax ===out in V V k (式4.8) 当输入电压最大时，也就是开关频率最高时，f swmax =100kHz ，最小关断时间
s f k sw OFF μ01.310
*100301
.0t 3
max min min ===
(式4.9) 2. 确定输入功率和峰值电流
输入功率
W P P o
in 3009
.0270
==
=
η
(式4.10) 峰值电流
A V k P I out in pk 99.4400
*301.0300
*22m in m ax ==＝
(式4.11)
3. 确定纹波电流和升压电感
当输入电压最小即Vin=85VAC 时，纹波电流最大，纹波因数在这里我们取K r =0.3，则最大纹波电流
A I K K I pk r r Lpk 26.199.4*3
.0*383
.0*6386m ax =-=-=
? (式4.12)
由纹波电流可以求得升压电感
uH I V k L OFF Lpk out 66810*01.3*26
.1400*)301.01(t )
1(6m in m in =-=?-=- (式4.13) 经过电感的电流有效值为
A
k V K Pin I out
o
L 040.314
.3*3301
.0*162400*301.0300*3162min min )rms (=-=
-
=π
(式4.14)
输入电感主要作用是储存输入侧的能量，所以可以考虑选择带气隙的铁氧体磁芯和磁粉
芯。磁粉芯内部分布有气隙，能存储能量，其磁导率一般比较低，所以可以可通过比较大的直流分量。磁粉芯根据磁性材料粉末的不同可以分为以下几类，如表4.3所示。
表4.3 磁粉芯参数
从性能和价格上综合考虑，最终选择的是铁硅铝磁粉芯。下面根据经验及公式计算需要
多大尺寸和磁导率的磁芯，步骤如下：
摘要:电源是各种电子设备不可或缺的组成部分,其性能优劣直接关系到电子设备的技术指标及能否安全可靠工作。目前，开关电源因具有体积小、重量轻、效率高、发热量低、性能稳定等优点而逐渐取代传统技术制造的相控稳压电源,并广泛应用于电子设备中。 本设计的单端正激式开关电源是一种间接直流变流技术,本设计以正激电路为主体,采用以TOPSｗｉtch系列开关电源集成芯片ＴOＰ２4４Ｙ为核心的脉宽调制电路实现交-直-交-直变流,输出稳压稳频的直流电。 关键词开关电源；正激电路;变压器；脉宽调制； ABSＴRACT Pｏｗer is an indispensable paｒt ｏf electroniｃｅquiｐｍｅnｔ，its pｅrformａnｃe dｉｒectｌy ｒelateｄto electｒonic equipmｅnｔtecｈnｉｃal ｉndicaｔｏrs ａnd sａfe ｗorkｃan. Aｔpｒesent,ｓwiｔchinｇｐoｗer suppｌy ｆor hasｔhe adｖanｔages oｆsmalｌsiｚe, ligh ｔweight,high ｅfficiｅnｃy, lｏｗcalorific value andｓｔａble performan ｃe adｖantａges and ｒｅｐlacｅｔraditional techｎology of phａsed manoｓt ａｔ, and widelｙｕseｄin eleｃtronｉc eqｕｉpment. The design of tｈｅｓｉｎgle ｓtｒａight separａtｅ－exｃiｔｅdｓｗitchｉng poweｒｓupply is a ｋind of indiｒｅct dｃcoｎveｒｔｅr teｃhnology，this deｓign waｓａdoｐted for tｈe mainｃircuｉt,inducｅd by ＴＯPＳｗitcｈseries oｆswitcｈpoｗeｒintegratｉon chiｐTＯP２４4Y as the coｒe of thｅpulse widtｈmodulation cｉrcuit impｌementation deliver ｅdｓtraight ｉnｔo - －-ｔhe vｏltage ｏｕtｐut variaｂlｅfloｗstraｉghｔ, dc fｒeｑuency stａｂility. KＥY WＯRDS Swｉｔching power supplｙ；Is iｎduced cirｃuit;Ｔransf ｏrmeｒ;Pulsｅwｉdｔhｍoｄuｌatｉoｎ 目录
双管正激理想模型的理论缺陷及实际工作过程分析 The defects in operation principle of dual switch forward converter based on ideal model and the analysis of practical operation principle adlsong 摘要：本文阐述的双管正激拓朴结构基于理想模型的工作原理的缺陷，分析了基于基于实际模型的磁通复位工作原理。还讨论了散热器寄生电容对磁通复位过程的影响。文中给出的实际双管正激电源的工作波形，实验的结果证明了分析的正确。此外，还讨论了磁通复位后开关管两端的电压大小与负载的变化关系，也给出相应的实验波形。 Abstract: The principle of dual switch forward converter based on ideal model and its defects are presented in this paper. The practical operation principle based on real model is also discussed in detail. The effect on transformer reset caused by parasitic capacitance between power devices and the heat sink is also discussed. It proves to be correct by the waveforms of a practical dual switch forward converter. It is discussed how the voltage value between the power device after the transformer demagnetized completely varies with the output load. The waveforms are presented in the end. 关键词：双管正激，磁通复位，寄生电容，散热器 Key Words: Dual Switch Forward, Magnetic Reset, Parasitic Capacitor, Heat Sink 双管正激变换器拓朴结构由两个功率开关管和两个二极管构成，当二个开关管Q1和Q2同时关断时，磁通复位电路的二个二极管D3和D4同时导通，输入的电流母线电压Vin反向加在变压器的初级的励磁电感上，初级的励磁电感在Vin作用下励磁电流从最大值线性的减小到0，完成变压器磁通的复位，并将储存在电感中的能量返回到输入端，没有功率损耗，从而提高电源的效率；此外，每个功率开关管理论的电压应力为直流母线电压，这样就可以选取相对较低的额定电压的功率MOSFET 管，成本低，而且额定功率较低的功率MOSFET的导通电阻小，因此可以进一步的提高效率。所以双管正激变换器广泛的应用于台式计算机的主电源及大功率通信电源、变频器等三相电路的辅助电源中。本文将讨论在一些教材和资料中所阐述的这种拓朴结构基于理想模型的工作原理的缺陷，并
2019年反激式开关电源设计大全
前言 对一般变压器而言，原边绕组的电流由两部分组成，一部分是负载电流分量，它 的大小与副边负载有关；当副边电流加大时，原边负载电流分量也增加，以抵消 副边电流的作用。另一部分是励磁电流分量，主要产生主磁通，在空载运行和负 载运行时，该励磁分量均不变化。 励磁电流分量就如同抽水泵中必须保持有适量的水一样，若抽水泵中无水，它就无法产生真空效应，大气压就无法将水压上来，水泵就无法正常工作；只有给水泵中加适量的水，让水泵排空，才可正常抽水。在整个抽水过程中，水 泵中保持的水量又是不变的。这就是，励磁电流在变压器中必须存在，并且在整 个工作过程中保持恒定。 正激式变压器和上述基本一样，初级绕组的电流也由励磁电流和负载电 流两部分组成；在初级绕组有电流的同时，次级绕组也有电流，初级负载电流分 量去平衡次级电流，激励电流分量会使磁芯沿磁滞回线移动。而初次级负载安匝 数相互抵消，它们不会使磁芯沿磁滞回线来回移动，而励磁电流占初级总电流很 小一部分，一般不大于总电流10％，因此不会造成磁芯饱和。 反激式变换器和以上所述大不相同，反激式变换器工作过程分两步：第一：开关管导通，母线通过初级绕组将电能转换为磁能存储起来； 第二：开关管关断，存储的磁能通过次级绕组给电容充电，同时给负载供电。
可见，反激式变换器开关管导通时，次级绕组均没构成回路，整个变压 器如同仅有一个初级绕组的带磁芯的电感器一样，此时仅有初级电流，转换器没 有次级安匝数去抵消它。初级的全部电流用于磁芯沿磁滞回线移动，实现电能向 磁能的转换；这种情况极易使磁芯饱和。 磁芯饱和时，很短的时间内极易使开关管损坏。因为当磁芯饱和时，磁 感应强度基本不变，dB/dt近似为零，根据电磁感应定律，将不会产生自感电动 势去抵消母线电压，初级绕组线圈的电阻很小，这样母线电压将几乎全部加在开 关管上，开关管会瞬时损坏。 由上边分析可知，反激式开关电源的设计，在保证输出功率的前提下， 首要解决的是磁芯饱和问题。 如何解决磁芯饱和问题？磁场能量存于何处？将在下一篇文章：反激式开关电源 变压器设计的思考二中讨论。 反激式开关电源设计的思考二---气隙的作用 “反激式开关电源设计的思考一”文中，分析了反激式变换器的特殊性防止磁 芯和的重要性，那么如何防止磁芯的饱和呢？大家知道增加气隙可在相同ΔB的情况下，ΔIW的变化范围扩大许多,为什么气隙有此作用呢? 由全电流定律可知:
《开关电源》作品设计论文 设计题目：单端正激开关电源设计 学院名称：电子与信息工程学院 专业：电气工程及其自动化 班级：电气091班 姓名：陈永杰学号：09401170131 指导教师：孔中华 2012 年 5 月25 日
宁波工程学院开关电源论文 摘要 开关电源非常广泛地应用在通讯、计算机、汽车和消费电子产品等领域。电源设备用以实现电能变换和功率传递，是各种电子设备正常工作的基础，而高频高效小型开关电源又是开关电源发展的必然趋势，在通信、军事装备、交通设施、仪器仪表、工业设备、家用电器等领域得到了越来越多的广泛应用。 在深入研究分析各种开关电源原理和特点的基础上，根据导师根据项目布置的指标要求，论文设计了一种单端正激式高频单路输出开关电源。该开关电源的特点是以单端正激式为主拓扑，以电流型控制芯片UC3842和高频变压器为核心，采用EMI滤波器、MOSFET、输出滤波电路、采样反馈通道等主要元器件和电路模块，实现了单路稳定输出。 论文所设计的开关电源输入为市电220V交流，输出电压为10V直流电压，输出最大电流为40A，开关频率为200KHZ。论文采用面积乘积法(AP)，确定了高频变压器的原副边形式以及铁芯材料的选择，设计了输出电路、系统补偿器以及启动电路和EMI滤波电路。 论文设计好后，对所设计的单端正激式高频开关电源电路系统进行全面仿真，仿真结果表明，各项指标符合要求。 而后，做出实物，调试显示：该开关电源的输出电压调整特性、负载调整率、输出纹波、动态响应、温度变化等均满足了项目的指标要求，并且具有良好的过载、短路保护特性和波形特性，各项技术指标能够达到信息平台的供电要求。 关键词：高频开关电源；单端正激式；AP法变压器 II
高效率大功率适配器的研究 推荐给好友 打印 加入收藏 更新于2007-07-30 02:39:02 适配器拓扑功率因数同步整流 被过滤广告 1 引言 随着技术的发展，电脑CPU的工作频率越来越高，其信息处理能力及各方面功能越来越强，这样就要求为之供电的适配器功率相应较大。目前DELL等公司已为其生产销售的移动PC、笔记本电脑，向电源生产商提出了150W甚至200W适配器的供货要求。对于如此大功率适配器，从安全角度考虑，要求适配器的密封性能要好；为便于携带，同时又希望适配器的体积小。但这些要求却不利于适配器的散热（由于损耗所产生的热量），为此必须采用高效率、低损耗的解决方法。 针对下一代大功率笔记本电脑适配器，本文提出了一种高效率的拓扑结构，并分析研究了其电路工作原理，最后给出了电路参数的选取方法和实验结果。 2 工作原理 笔记本电脑适配器是一种高质量直流输出电源，一般要求它具有宽的交流输入电压范围:90V~264V，并且能够适应输入电压频率的波动：47Hz~63Hz。对于输入功率大于75瓦的适配器，还要求其输入电流谐波满足IEC-1000-3-2 Class D标准，为此适配器须有功率因数校正（PFC）功能。 本文介绍的大功率150瓦笔记本电脑适配器，其输出电压：直流12V；电压调整率：£ ±5%；额定输出电流：12.5A。为满足高功率密度及低成本等要求，经综合考虑，该适配器采用两级电路架构，如图1所示。前级PFC 是升压Boost变换器结构，采用电流临界断续模式（DCMB ）控制；后级直流变换DC/DC部分采用双管正激变换器并对二次侧实行同步整流。
图1适配器的电路结构 2.1 功率因数校正（PFC）电路 由图1可知，交流输入电压Vi经整流桥CR1、输入滤波器L1、C1后，通过电感L2、开关S1、二极管D1组成的Boost 电路变换为直流母线输出电压VB。 图2 PFC电流临界断续模式控制原理时序 PFC工作原理时序[1]，如图2所示。PFC输出电压VB的反馈信号与PFC控制芯片（如ST公司L6561）内部基准信号比较后，产生一电压误差信号；在误差放大器的带宽足够低时（如20Hz以下），该电压误差信号就是一个直流量；此信号和输入整流电压相乘后，得到PFC电感峰值电流基准信号（见图2）。开关S1开通后，PFC电感电流iL2线形上升，达到峰值电流基准时，S1关断；随后iL2通过二极管D1续流，同时向电容C2充电，在电压VB的压迫下，iL2线形下降；当PFC控制芯片检测到电感电流iL2为零时，开关S1将再次开通，开始下一个开关周期。电感电流iL2经输入滤波器L1、C1 滤波，得到连续光滑的正弦输入电流，即图2中所示的平均电流，其值为PFC电感峰值电流基准的一半。 由于开关S1是在电流iL2为零时开通的，故开关S1是零电流开通（ZCS）,因此PFC的开关损耗大为减少；另外由于S1开通时，二极管D1的电流已经为零，所以D1的反向恢复问题也得到解决，由反向恢复引起的损耗将不存在，D1用普通的二极管即可。因控制简单，PFC可采用低成本的控制芯片。 由上分析可知，电流临界断续模式控制的PFC不仅变换效率高，而且还具有控制简单、成本低等优点。
反激式开关电源设计的思考一 对一般变压器而言，原边绕组的电流由两部分组成，一部分是负载电流分量，它的大小与副边负载有关；当副边电流加大时，原边负载电流分量也增加，以抵消副边电流的作用。另一部分是励磁电流分量，主要产生主磁通，在空载运行和负载运行时，该励磁分量均不变化。 励磁电流分量就如同抽水泵中必须保持有适量的水一样，若抽水泵中无水，它就无法产生真空效应，大气压就无法将水压上来，水泵就无法正常工作；只有给水泵中加适量的水，让水泵排空，才可正常抽水。在整个抽水过程中，水泵中保持的水量又是不变的。这就是，励磁电流在变压器中必须存在，并且在整个工作过程中保持恒定。 正激式变压器和上述基本一样，初级绕组的电流也由励磁电流和负载电流两部分组成；在初级绕组有电流的同时，次级绕组也有电流，初级负载电流分量去平衡次级电流，激励电流分量会使磁芯沿磁滞回线移动。而初次级负载安匝数相互抵消，它们不会使磁芯沿磁滞回线来回移动，而励磁电流占初级总电流很小一部分，一般不大于总电流10％，因此不会造成磁芯饱和。 反激式变换器和以上所述大不相同，反激式变换器工作过程分两步： 第一：开关管导通，母线通过初级绕组将电能转换为磁能存储起来； 第二：开关管关断，存储的磁能通过次级绕组给电容充电，同时给负载供电。 可见，反激式变换器开关管导通时，次级绕组均没构成回路，整个变压器如同仅有一个初级绕组的带磁芯的电感器一样，此时仅有初级电流，转换器没有次级安匝数去抵消它。初级的全部电流用于磁芯沿磁滞回线移动，实现电能向磁能的转换；这种情况极易使磁芯饱和。 磁芯饱和时，很短的时间内极易使开关管损坏。因为当磁芯饱和时，磁感应强度基本不变，dB/dt近似为零，根据电磁感应定律，将不会产生自感电动势去抵消母线电压，初级绕组线圈的电阻很小，这样母线电压将几乎全部加在开关管上，开关管会瞬时损坏。 由上边分析可知，反激式开关电源的设计，在保证输出功率的前提下，首要解决的是磁芯饱和问题。 如何解决磁芯饱和问题？磁场能量存于何处？将在下一篇文章：反激式开关电源变压器设计的思考二中讨论。 关键词:开关电源反激式磁芯饱和 反激式开关电源设计的思考二 “反激式开关电源设计的思考一”文中，分析了反激式变换器的特殊性防止磁芯和的重要性，那么如何防止磁芯的饱和呢？大家知道增加气隙可在相同ΔB的情况下，ΔIW的变化范围扩大许多,为什么气隙有此作用呢?由全电流定律可知:
反激式开关电源电路图讲解 一，先分类 开关电源的拓扑结构按照功率大小的分类如下： 10W以内常用RCC(自激振荡)拓扑方式 10W-100W以内常用反激式拓扑(75W以上电源有PF值要求) 100W-300W 正激、双管反激、准谐振 300W-500W 准谐振、双管正激、半桥等 500W-2000W 双管正激、半桥、全桥 2000W以上全桥 二，重点 在开关电源市场中,400W以下的电源大约占了市场的70-80%,而其中反激式电源又占大部分,几乎常见的消费类产品全是反激式电源。 优点：成本低,外围元件少，低耗能，适用于宽电压范围输入,可多组输出. 缺点：输出纹波比较大。(输出加低内阻滤波电容或加LC噪声滤波器可以改善) 今天以最常用的反激开关电源的设计流程及元器件的选择方法为例。给大家讲解如何读懂反激开关电源电路图! 三，画框图 一般来说，总的来分按变压器初测部分和次侧部分来说明。开关电源的电路包括以下几个主要组成部分，如图1
图1，反激开关电源框图 四，原理图 图2是反激式开关电源的原理图，就是在图1框图的基础上，对各个部分进行详细的设计，当然，这些设计都是按照一定步骤进行的。下面会根据这个原理图进行各个部分的设计说明。 图2 典型反激开关电源原理图
五，保险管 图3 保险管 先认识一下电源的安规元件—保险管如图3。 作用：安全防护。在电源出现异常时，为了保护核心器件不受到损坏。 技术参数：额定电压 ,额定电流 ,熔断时间。 分类：快断、慢断、常规 计算公式：其中：Po：输出功率 η效率：(设计的评估值) Vinmin ：最小的输入电压 2：为经验值，在实际应用中，保险管的取值范围是理论值的1.5~3倍。 0.98： PF值 六，NTC和MOV NTC 热敏电阻的位置如图4。 图4 NTC热敏电阻 图4中的RT为NTC，电阻值随温度升高而降低,抑制开机时产生的浪涌电压形成的浪涌电流。
摘要：电源是各种电子设备不可或缺的组成部分，其性能优劣直接关系到电子设备的技术指标及能否安全可靠工作。目前，开关电源因具有体积小、重量轻、效率高、发热量低、性能稳定等优点而逐渐取代传统技术制造的相控稳压电源，并广泛应用于电子设备中。 本设计的单端正激式开关电源是一种间接直流变流技术，本设计以正激电路为主体，采用以TOPSwitch系列开关电源集成芯片TOP244Y为核心的脉宽调制电路实现交-直-交-直变流，输出稳压稳频的直流电。 关键词开关电源；正激电路；变压器；脉宽调制； ABSTRACT Power is an indispensable part of electronic equipment, its performance directly related to electronic equipment technical indicators and safe work can. At present, switching power supply for has the advantages of small size, light weight, high efficiency, low calorific value and stable performance advantages and replace traditional technology of phased manostat, and widely used in electronic equipment. The design of the single straight separate-excited switching power supply is a kind of indirect dc converter technology, this design was adopted for the main circuit, induced by TOPSwitch series of switch power integration chip TOP244Y as the core of the pulse width modulation circuit implementation delivered straight into - - - the voltage output variable flow straight, dc frequency stability. KEY WORDS Switching power supply；Is induced circuit；Transformer；Pulse width modulation 目录 前言 (1)
第十七届全国电源技术年会论文集 基于ＵＣ３８４４的多路输出双管正激电源设计 石晓丽张代润黄念慈郑越四川大学电气信息学院（成都６１００６５） 摘要：介绍了一种基于ＵＣ３８４４集成芯片实现双管正激多路输出的电路，分析了电路的工作原理，并介绍了电路启动和控制设计方法，该控制方法简单，成本低，工作频率高，实用性强，同时设计了两种输出方案来满足不同需要，与一般的双管正激相比有较高的实用价值，实验证明效果良好。 叙词：双管正激多路输出开关电源 １引言 在中等容量的开关电源中，双管正激变换器有比较明显的 优势，它克服了单管正激变换器开关管电压应力过高的缺点，而 且不需要特殊变压器磁复位电路。更重要的是，与全桥变换器 和半桥变换器相比，其在结构上有抗桥臂直通的优点，因此已成 为应用最为普遍的电路拓扑结构。本文设计了一种采用 ＵＣ３８４４控制的多路输出双管正激开关电源。ＵＣ３８４４是一种电 流调制的ＰＷＭ控制器，实现电压电流双闭环控制，芯片内阻较 大（３０ｋ），启动电流小（小于ｌｍＡ），因此在高压输入时仍然可以 使用大电阻分压来进行启动，直接采用变压器输出端反馈，控制 电路简单，电路输出采用ＬＭ３５０调整电压精度。 ２变换器工作原理 本文设计的变换器输出功率２００Ｗ，工作频率５０ｋＨｚ，工作范围４００Ｖ～６００Ｖ，输出４路分别为２４Ｖ、±１２Ｖ和５Ｖ。 图ｌ是变换器的原理图，主电路是双管正激变换器，开关管Ｑ１和Ｑ２同时导通，能量通过高频变压器传输到输出侧，经整流输出给负载；开关管关断时，变压器能量通过续流二极管Ｄ。和Ｄ２回馈到输入端，变压器磁芯复位。 Ｑ和Ｑ采用功率Ｍ喽；Ｈ『ｒ作为功率开关管。开关管与瞬态电压抑制器（ＴＶＳ）并联，可靠保护开关管。Ｒ３、Ｇ、ｂ构成高频变压器原边缓冲电路，用以限制开关管漏极因高频变压器的漏感而可能产生的尖峰电压，岛选用超快恢复二极管，恢复时间为７５ｎｓ。变压器原边的直流输入电压、原边绕组的感应电压以及由变压器的漏感而产生的尖峰电压，三者叠加在一起，其值可能超过Ｍ哽；既丌的额定电压，所以必须在开关管的ＤＳ极增加钳位电路和吸收电路，用以保护功率Ｍ瞪；Ｈ『ｒ不被损坏。Ｒ。、Ｒｚ、Ｃ１、聩与Ｒ、Ｒ５、ｃ３、Ｄ４构成了两个开关管的缓冲电路，Ｄ３和Ｄ４选用超快恢复管，其最大反向耐压值为７００Ｖ，恢复时间为３０ｎｓ。 输出部分采用半波加续流二极管整流，二极管选用超快恢复ＭＵＲ８２０，额定值为８Ａ／２００Ｖ，恢复时间为３０ｎｓ。 ３控制电路的设计 ＵＣ３８４４电流ＰＷＭ模式集成控制芯片广泛用于中小功率的１３（３－１３（３开关电源，ＵＣ３８４４内部主要由５．０Ｖ基准电压源、振荡器、降压器、电流检测比较器、ＰＷＭ锁存器、高增益Ｅ／Ａ误差放大器和用于驱动功率ＭＯＳＦＥＴ的大电流推挽输出电路等 图１由ＵＣ３８４４控制的多路输出双管正激开关电源 构成，启动／关闭电压阀值为１６ｖ／１０Ｖ，输出最大占空比为５０％，工作频率０～５００ｋＨｚ，驱动能力达士１Ａ。 Ｒ２ Ｒ４ 图２ＵＣ３８４４的典型外部接线图 ＵＣ３８４４典型外围电路如图２所示。ＵＣ３８４４的内阻大约３０ｋ，它的启动电压可以由主电路输入电压经过Ｒｔ、Ｒｚ、Ｒ。、Ｒ（芯片内阻）分压而得到，由图２可以知道，Ａ点电压的计算公式为： ＵＡ２ｉ孺Ｒｌ‰ ＵＣ３８４４的启动电压为１６Ｖ，式中Ｒ一３０ｋ，Ｒ２—２０ｋ，Ｒ４—４．７ｋ，可计算出，当Ｒ－一３００ｋ时，％一４００Ｖ电路开始工作。ＵＣ３８４４启动时电流不到ｌｍＡ，启动过程中电阻Ｒ－所消耗的功率大约为： Ｐｅａ＝ｒ×Ｒ１一（１０－３）２×３００×１０３—０．３Ｗ在双管正激变换器中，两开关管是同步的，因此采用变压器分两路来同时给开关管驱动信号，接线如图３所示。ＵＣ３８４４正 ?１８９?
反激式开关电源变压器设计原理 (Flyback Transformer Design Theory) 第一节. 概述. 反激式(Flyback)转换器又称单端反激式或"Buck-Boost"转换器.因其输出端在原边绕组断开电源时获得能量故而得名.离线型反激式转换器原理图如图. 一、反激式转换器的优点有: 1. 电路简单,能高效提供多路直流输出,因此适合多组输出要求. 2. 转换效率高,损失小. 3. 变压器匝数比值较小. 4. 输入电压在很大的范围内波动时,仍可有较稳定的输出,目前已可实现交流输入在 85~265V间.无需切换而达到稳定输出的要求. 二、反激式转换器的缺点有: 1. 输出电压中存在较大的纹波,负载调整精度不高,因此输出功率受到限制,通常应用于150W以下. 2. 转换变压器在电流连续(CCM)模式下工作时,有较大的直流分量,易导致磁芯饱和,所以必须在磁路中加入气隙,从而造成变压器体积变大. 3. 变压器有直流电流成份,且同时会工作于CCM / DCM两种模式,故变压器在设计时较困难,反复调整次数较顺向式多,迭代过程较复杂. 第二节. 工作原理 在图1所示隔离反驰式转换器(The isolated flyback converter)中, 变压器" T "有隔离与扼流之双重作用.因此" T "又称为Transformer- choke.电路的工作原理如下: 当开关晶体管 Tr ton时,变压器初级Np有电流 Ip,并将能量储存于其中(E = LpIp / 2).由于Np与Ns极性相反,此时二极管D反向偏压而截止,无能量传送到负载.当开关Tr off 时,由楞次定律 : (e = -N△Φ/△T)可知,变压器原边绕组将产生一反向电势,此时二极管D正向导通,负载有电流IL流通.反激式转换器之稳态波形如图2. 由图可知,导通时间 ton的大小将决定Ip、Vce的幅值: Vce max = VIN / 1-Dmax VIN: 输入直流电压 ; Dmax : 最大工作周期 Dmax = ton / T 由此可知,想要得到低的集电极电压,必须保持低的Dmax,也就是Dmax＜0.5,在实际应用中通常取Dmax = 0.4,以限制Vcemax ≦ 2.2VIN. 开关管Tr on时的集电极工作电流Ie,也就是原边峰值电流Ip 为: Ic = Ip = IL / n. 因IL = Io,故当Io一定时,匝比 n的大小即决定了Ic 的大小,上式是按功率守恒原则,原副边安匝数相等 NpIp = NsIs而导出. Ip 亦可用下列方法表示: Ic = Ip = 2Po / (η*VIN*Dmax) η: 转换器的效率 公式导出如下: 输出功率 : Po = LIp2η / 2T
1200W双管正激变换器设计之一——变压器设计 正激变换器通常使用无气隙的磁芯，电感值较高，初次级绕组峰值电流较小，因而铜损较小，开关管峰值电流较低，开关损耗较小，其高可靠高稳定性使得其在很多领域和苛刻环境得到应用.下面举例给大家分享下对正激变换器的设计方法： 规格： 输入电压Vin=400V（一般在输入端会有CCM APFC将输入电压升压在稳定的DC400V左右） 输出电压Vout=12V 输出功率Pout=1200W 效率η=85% 开关频率Fs=68KHz 最大占空比Dmax=0.35 第一， 第一，选择磁芯的材质 选择高μ低损，高Bs材质，一般常采用TDK PC40或同等材，其相关参数如下： 因为正激电路的磁芯单向磁化，要让磁芯不饱和，磁芯中的磁通密度最大变化量需满足ΔB 的动态范围变小而出现饱和，因此，设计时需保留一定裕量，通常取60%~80%（Bs-Br）, ΔBc 选得过高磁芯损耗会增加，易饱和，选得过小会使匝数增加，铜损增大，产品体积增大，通常选择60%（Bs-Br），则最大磁通变化量ΔB=（390-55）*0.6=201mT,即0.201T 第二，确定磁芯规格 根据公式AP=Aw*Ae=(Ps*104)/(2ΔB*Fs*J*Ku) 其中: Aw为磁芯的铜窗口截面积（cm2），Ae为磁芯的有效截面积（cm2），Ps为变压器的视在功率（W），J为电流密度（A），Ku为铜窗口占用系数 对正激变换器，视在功率Ps=Pout/η+Pout 电流密度J根据不同的散热方式取值不同，一般采用300~600A/cm2,此处考虑到趋肤效应采用多股纱包线，取600A/cm2 铜窗口占用系数Ku取0.2 ΔB=0.20T，J=600A/cm2,Ku=0.2 代入公式得AP=[(1200/0.85+1200)*104]/(2*0.201*68*103*600*0.2)=7.962cm4 查磁芯规格书，选用磁芯ETD49,其相关参数如下： ETD49的AP=Aw*Ae=375*213=79875mm4=7.9875cm4<7.962cm4,即,OK。 第三，计算匝比、匝数 1. 根据公式N=Np/Ns=Vin/Vout=(Vin*Dmax)/(Vo+Vf) 其中Vf为输出二极管正向压降，取0.8V 得匝比N=（400*0.35）/(12+0.8)=10.9375, 取匝比N=11验算最大占空比Dmax， 最大占空比Dmax=N(Vout+Vf)/Vin=11*(12+0.8)/400=0.352 2. 根据公式Np=Vin*Ton/(ΔB*Ae) 导通时间Ton=Dmax*Ts,周期Ts=1/Fs*106 得初级匝数 基于U C3845的反激式开关电源设计 时间：2011-10-2821:40:13来源：作者： 引言 反激式开关电源以其结构简单、元器件少等优点在自动控制及智能仪表的电源中得到广泛的应用。开关电源的调节部分通常采用脉宽调制（PWM）技术，即在主变换器周期不变的情况下，根据输入电压或负载的变化来调节功率MOSFET管导通的占空比，从而使输出电压稳定。脉宽调制的方法很多，本文中所介绍的是一种高性能的固定频率电流型脉宽集成控制芯片UC3845。该芯片是专为离线的直流至直流变换器应用而设计的。其主要特点是具有内部振荡器、高精度误差比较器、逐周电流取样比较、启动电流小、大电流图腾柱输出等，是驱动MOSFET的理想器件。 1UC3845简介 UC3845芯片为SO8或SO14管脚塑料表贴元件。专为低压应用设计。其欠压锁定门限为8.5v（通），7.6V（断）；电流模式工作达500千赫输出开关频率；在反激式应用中最大占空比为0.5;输出静区时间从50%~70%可调；自动前馈补偿；锁存脉宽调制，用于逐周期限流；内部微调的参考源；带欠压锁定；大电流图腾柱输出；输入欠压锁定，带滞后；启动及工作电流低。 芯片管脚图及管脚功能如图1所示。 图1UC3845芯片管脚图 1脚：输出/补偿，内部误差放大器的输出端。通常此脚与脚2之间接有反馈网络，以确定误差放大器的增益和频响。 2脚：电压反馈输入端。此脚与内部误差放大器同向输入端的基准电压（2.5V）进行比较，调整脉宽。 3脚：电流取样输入端。 4脚：RT/CT振荡器的外接电容C和电阻R的公共端。通过一个电阻接Vref通过一个电阻接地。 5脚：接地。 6脚：图腾柱式PWM输出，驱动能力为土1A. 7脚：正电源脚。 8脚：Vref，5V基准电压，输出电流可达50mA. 2设计方法 如图2为基于UC3845反激式开关电源的电路图，虚线框内为UC3845内部简化方框图。 1）启动电压和电容的选择 交流电源115VAC经整流、滤波后为一个纹波非常小的直流高压Udc,该电压根据交流电源范围往往可得到一个最大Udcmax，一和最小电压Udcmin。 当直流输入电压大于144V以上时，UC3845应启动开始工作，启动电阻应由线路直流电压和启动所需电流来确定。 根据UC3845的参数分析可知，当启动电压低于8.5V时，UC3845的整个电路仅消耗lmA的电流，即UC3845的典型启动电压为8.5V,电流为1mA.加上外围电路损耗约0.5mA,即整个电路损耗约1.5mA.在输入直流电压为最小电压Ddcmmn时，启动电阻Rin的计算如下： 图2基于UC3845反激式开关电源的电路图 启动过程完成后，UC3845的消耗电流会随着MOSFET管的开通增至100mA左右。该电流由启动电容在启动时储存的电荷量来提供。此时，启动电容上的电压会发生跌落到7.6V以上，要使UC3845fj~ 反激式开关电源设计资料 前言 反激式开关电源的控制芯片种类非常丰富，芯片厂商都有自己的专用芯片，例如UC3842、UC3845、OB2262、OB2269、TOPSWITCH 等等。虽然控制芯片略有不同，但是反激式开关电源的拓扑结构和电路原理基本上是一样的，本资料以UC3842为控制芯片设计了一款反激式开关电源。 单端反激式开关稳压电源的基本工作原理如下： D1 T R L 图1 反激式开关电源原理图 当加到原边主功率开关管Q1的激励脉冲为高电平使Q1导通时，直流输入电压V IN加载原边绕组N P两端，此时因副边绕组相位是上负下正，使整流管D1反向偏置而截止；当驱动脉冲为低电平使Q1截止时，原边绕组N P两端电压极性反向，使副边绕组相位变为上正下负，则整流管被正向偏置而导通，此后存储在变压器中的磁能向负载传递释放。因单端反激式电源只是在原边开关管到同期间存储能 量，当它截止时才向负载释放能量，故高频变压器在开关工作过程中，既起变压隔离作用，又是电感储能元件。因此又称单端反激式变换器是一种“电感储能式变换器”。 学习了反激式开关电源的工作原理之后，我们可以自行设计一款电源进行调试。开关电源是一门实验科学，理论知识的学习是必不可少的，但是光掌握了理论知识是远远不够的，还要多做实验，测试不同环境不同参数下的电源工作情况，这样才能对电源有更深的认识。除此之外，掌握大量的实验数据可以对以后设计电源和电源的优化提供很大帮助，可以更快速更合理的设计出一款新电源或者排除一些电源故障。通过阅读下面的章节，可以使你对电源从原理理解到设计能力有一个快速的提升。 第一章 电源参数的计算 第一步，确定系统的参数。我们设计一个电源首先要确定电源工作在一个什么样的环境，比如说输入电压的范围、频率、网侧电压是否纯净，接下来是电源的输出能力包括输出电压、电流和纹波大小等等。先要确定这些相关因素，才能更好的设计出符合标准的电源。我们在第二章会详细介绍如何利用这些参数设计电源。 输入电压范围（V line min 和V line max ）； 输入电压频率（f L ）； 输出电压（V O ）； 输出电流（I O ）； 最大输出功率 （P 0）。 效率估计（E ff ）：需要估计功率转换效率以计算最大输入功率。如果没有参考数据可供使用，则对于低电压输出应用和高电压输出应用，应分别将E ff 设定为0.8~0.85。 利用估计效率，可由式（1-1）求出最大输入功率。 O IN ff P P E = （1-1） 第二步：确定输入整流滤波电容（C DC ）和DC 电压范围。 最大DC 电压纹波计算： max DC V ?= （1-2） 式（1-2）中，D ch 为规定的输入整流滤波电容的充电占空比。其 典型值为0.2。对于通用型输入（85~265Vrms ），一般将max V DC ?设定为 1 设计步骤: 1.1 产品规格书制作 1.2 设计线路图、零件选用. 1.3 PCB Layout. 1.4 变压器、电感等计算. 1.5 设计验证. 2 设计流程介绍: 2.1 产品规格书制作 依据客户的要求，制作产品规格书。做为设计开发、品质检验、生产测试等的依据。 2.2 设计线路图、零件选用。 2.3 PCB Layout. 外形尺寸、接口定义，散热方式等。 2.4 变压器、电感等计算. 变压器是整个电源供应器的重要核心，所以变压器的计算及验证是很重要的， 2.4.1 决定变压器的材质及尺寸: 依据变压器计算公式 Gauss x NpxAe LpxIp B 100(max ) B(max) = 铁心饱合的磁通密度(Gauss) Lp = 一次侧电感值(uH) Ip = 一次侧峰值电流(A) Np = 一次侧(主线圈)圈数 Ae = 铁心截面积(cm 2) B(max) 依铁心的材质及本身的温度来决定，以TDK Ferrite Core PC40为例，100℃时的B(max)为3900 Gauss ，设计时应考 虑零件误差，所以一般取3000~3500 Gauss 之间，若所设计的 power 为Adapter(有外壳)则应取3000 Gauss 左右，以避免铁心 因高温而饱合，一般而言铁心的尺寸越大，Ae 越高，所以可以 做较大瓦数的Power 。 2.4.2 决定一次侧滤波电容: 滤波电容的决定，可以决定电容器上的Vin(min)，滤波电容越大，Vin(win)越高，可以做较大瓦数的Power ，但相对价格亦较高。 2.4.3 决定变压器线径及线数: 变压器的选择实际中一般根据经验，依据电源的体积、工作频率， 反激式开关电源原理与工程设计 一．反激式开关电源的原理分析 二．反激式开关电源实际电路的主要部件及其作用三．反激式开关电源电路各主要器件的参数选择四．反激式开关电源pcb排板原则 五．变压器的设计 六．反激式开关电源的稳定性问题 反激式开关电源原理与工程设计 一．反激式开关电源的原理分析 1.反激式开关电源电路拓扑 2.为什么是反激式 a.变压器的同名端相反 b.利用了二极管的单向导电特性 3.电感电流的变化为何不是突变 电压加在有电感的闭合回路上，流过电感上电流不是突变 的，而是线性增加。 愣次定律： a.当电感线圈流过变化的电流时会产生感生电动势，其大 小于与线圈中电流的变化率成正比； b.感生电动势总是阻碍原电流的变化 4.变压器的主要作用与能量的传递 理想变压器与反激式变压器的区别 反激式变压器的作用 a.电感（储能）作用 遵守的是安匝比守恒（而不是电压比守恒） 储存的能量为1/2×L×Ip2 b.限流的作用 c.变压作用 初次级虽然不是同时导通，它们之间也存在电压转换关系，也是初级按匝比变换到次级，次级按变比折射回初级。 d.变压器的气隙作用 扩展磁滞回线，能使变压器更不易饱和 磁饱和的原理 图 电感值跟导磁率成正比, 导磁率=B/H B是磁通密度 H是磁场强度 简单一点,H跟外加电流成正比就是了，增加电流,磁流密度会跟着增加, 当加电流至某一程度时,我们会发现,磁通密度会增加得很慢, 而且会趋近一渐近线.当趋近这一渐近线时,这时的磁通密度,我们就称為饱和磁通密度,电感值跟导磁率成正比,导磁率=B/H B是磁通密度,H是磁场强度(电流增加,H会增加.) H会增加,但B不会增加, 导磁率变化量会趋近零啦! 电感值跟导磁率变化量成正比, 导磁率变化量趋近零,那电感值会是多少? 零 5.开关管漏极电压的组成 a. 高压为基础部分 b. 折射回来的电压部分 c. 漏感产生的尖峰部分 波形 7-3 正激式开关电源的设计 中山市技师学院 葛中海 由于反激式开关电源中的开关变压器起到储能电感的作用，因此反激式开关变压器类似于电感的设计，但需注意防止磁饱和的问题。反激式在20～100W 的小功率开关电源方面比较有优势，因其电路简单，控制也比较容易。而正激式开关电源中的高频变压器只起到传输能量的作用，其开关变压器可按正常的变压器设计方法，但需考虑磁复位、同步整流等问题。正激式适合50～250W 之低压、大电流的开关电源。这是二者的重要区别！ 技术指标 正激式开关电源的技术指标见表7-7所示。 表7-7 正激式开关电源的技术指标 项 目 参 数 输入电压 单相交流220V 输入电压变动范围 160Vac ～235Vac 输入频率 50Hz 输出电压 V O =@20A 输出功率 110W 工作频率的确定 工作频率对电源体积以及特性影响很大，必须很好选择。工作频率高时，开关变压器和输出滤波器可小型化，过渡响应速度快。但主开关元件的热损耗增大、噪声大，而且集成控制器、主开关元件、输出二极管、输出电容及变压器的磁芯、还有电路设计等受到限制。 这里基本工作频率0f 选200kHz ，则 3010 20011?== f T =5μs 式中，T 为周期，0f 为基本工作频率。 最大导通时间的确定 对于正向激励开关电源，D 选为40%～45%较为适宜。最大导通时间max ON t 为 max ON t =T ?max D （7-24） max D 是设计电路时的一个重要参数，它对主开关元件、输出二极管的耐压与输出保持时间、 变压器以及和输出滤波器的大小、转换效率等都有很大影响。此处，选max D =45%。由式（7-24），则有 max ON t =5μ?=μs 正向激励开关电源的基本电路结构如图7-25所示。 图7-25 正向激励开关电源的基本电路结构 变压器匝比的计算 1．次级输出电压的计算 如图7-26所示，次级电压2V 与电压O V +F V +L V 的关系可以这样理解：正脉冲电压2V 与ON t 包围的矩形“等积变形”为整个周期T 的矩形，则矩形的“纵向的高”就是O V +F V +L V ，即 ()ON F L O t T V V V V ?++= 2 （7-25） 式中，F V 是输出二极管的导通压降，L V 是包含输出扼流圈2L 的次级绕组接线压降。 由此可见，图7-26所示A 面积等于B 面积，C 是公共面积，因此，真正加在负载上的输出 单端正激开关电源设计 Prepared on 22 November 2020 《开关电源》作品设计论文 设计题目：单端正激开关电源设计 学院名称：电子与信息工程学院 专业：电气工程及其自动化 班级：电气091班 姓名：陈永杰学号： 指导教师：孔中华 2012 年 5 月 25 日 摘要 开关电源非常广泛地应用在通讯、计算机、汽车和消费电子产品等领域。电源设备用以实现电能变换和功率传递，是各种电子设备正常工作的基础，而高频高效小型开关电源又是开关电源发展的必然趋势，在通信、军事装备、交通设施、仪器仪表、工业设备、家用电器等领域得到了越来越多的广泛应用。 在深入研究分析各种开关电源原理和特点的基础上，根据导师根据项目布置的指标要求，论文设计了一种单端正激式高频单路输出开关电源。该开关电源的特点是以单端正激式为主拓扑，以电流型控制芯片UC3842和高频变压器为核心，采用EMI滤波器、MOSFET、输出滤波电路、采样反馈通道等主要元器件和电路模块，实现了单路稳定输出。 论文所设计的开关电源输入为市电220V交流，输出电压为10V直流电压，输出最大电流为40A，开关频率为200KHZ。论文采用面积乘积法(AP)，确定了高频变压器的原副边形式以及铁芯材料的选择，设计了输出电路、系统补偿器以及启动电路和EMI滤波电路。 论文设计好后，对所设计的单端正激式高频开关电源电路系统进行全面仿真，仿真结果表明，各项指标符合要求。 而后，做出实物，调试显示：该开关电源的输出电压调整特性、负载调整率、输出纹波、动态响应、温度变化等均满足了项目的指标要求，并且具有良好的过载、短路保护特性和波形特性，各项技术指标能够达到信息平台的供电要求。 关键词：高频开关电源；单端正激式；AP法变压器反激式开关电源设计
反激式开关电源设计资料.doc
反激式开关电源的设计方法
反激式开关电源原理与工程设计讲解
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单端正激开关电源设计
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