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悬挑式双排脚手架

悬挑式双排脚手架
悬挑式双排脚手架

悬挑式双排脚手架

搭拆方案及技术交底

锦绣龙城I区I-1栋,结构总高60.2M,本工程依据实际情况及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》GH30-2001的规定要求,采用悬挑双排脚手架。

一、工作准备

1、项目经理和技术负责人在脚手架搭设之前按施工组织设计和有关脚手架的要求,向架设和使用人员进行技术交底。

2、经检验合格的构配件按照规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收,不合格产品不得使用。

二、搭设方案

脚手架二层结构采用工字钢悬挑,尾部在结构中预埋 18钢筋进行锚固。工字钢距离结构1.5米,工字钢长度为4M。

1、立杆

全楼采用双排双立杆脚手架,立杆顶端杆高出工作面1.5m,双立杆采用工字钢底座。

立杆接头采用对接扣件连接,立杆与大横采用直角扣件连接。接头交错布置,两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开得距离不小于50cm;各接头中心距主节点的距离不大于60cm。

2、大横杆

大横杆置于小横杆之下,在立柱的内侧,用直角扣件于立柱扣紧;其长度大于3跨、不小于6M,同一步大横杆四周要交圈。

大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步、同跨内。相

邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱的距离不大于50cm。

3.小横杆

每一立杆于大横杆相交处(既主节点),都必须布置一跟小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应于立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间在等间距设置增设1~2小横杆,其最大间距不大于75cm。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm;伸出里排大横杆距结构外边缘15cm,且长度不大于44cm。上、下两层小横杆应在立杆处错开布置,同层的相临小横杆在立柱处相向布置。

4.纵、横向扫地杆

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。北侧裙房顶存在较大高差,则将高处的纵向扫地杆向外延长两跨于立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm,并对此立杆采取双向斜拉加固措施。

5.剪刀撑

本脚手架采用剪刀撑于横向斜撑相结合的方式,随立柱、纵横向水平杆同步搭设,用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位采用双杆剪刀撑,单位杆部位则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道,斜杆于地面的夹角在45。-60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置。剪刀撑的一跟斜杆扣在立柱上,另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定,在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆于立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。

剪刀撑的杆件连接采用搭接,其搭接长度>100cm,并用不少于2 个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。

横向斜撑搭设在主楼脚手架部位,在同节内、由底至顶层呈“之”型、在里、外排立柱之间上下连续布置,斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外,中间每隔6跨设置一道。

6.脚手板

脚手板采用竹木板、厚5cm、宽35-45cm。在作业层下部架设一道水平兜网,随作业层上升,同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板,以上每隔六层也要满铺一层脚手板,并设置安全网及防护栏杆。

脚手板设置在三根横向水平杆上,并在两端8cm处用直径1。2mm的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定。当脚手板长度小于2m时,可采用两根小横杆、并将板两端与其可靠固定,以防倾翻。

脚手板应平铺、满铺、铺稳、接缝中设两根小横杆,各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置,避免出现探头及空挡现象。

7、连墙件

连墙件采用刚性连接,垂直间距为3.60m、水平间距为4.05m。连墙杆用 48×3.5的钢管,它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件连接。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。

8、防护设施

脚手架要满挂全封闭式的密目网。密目网采用1.8×6.0M的规格,用网绳扎在大横杆外立杆里侧。

三拆除方案

1、脚手架拆除前,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟定出作业计划,报请监理单位批准,进行技术交底后才准工作。

2、架体拆除前,必须察看施工现场环境,包括架空线路、外脚手架、

地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。

3、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围拦或竖立警戒标志,地面设专人指挥,禁止非作业人员进入现场。

4、拆除时统一指挥,上呼下应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,先通知对方,以防坠落。

5、拆架应遵循由上而下,先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、而后拆小横杆、搭横杆、立杆等。不准立面拆架或上下两部同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆开中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。

拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形,拆除各标准节时防止失稳。

6、所由脚手板和扣件在拆除时应分离,拆下的零件装入容器内,分别运下,严禁从高空抛掷。

湖北中亿建设工程有限公司

2005年12月15日

锦绣龙城I区I-1栋脚手架塔拆

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湖北中亿建设工程有限公司

2005年12月15日

悬挑脚手架通用计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架,搭设高度20.0米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.20米,立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8, 连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板,荷载为0.16kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢,建筑物外悬挑段长度1.40米,建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m

2019最新《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010

2019最新《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》 JGJ202-2010

1 总则 1.0.1 为了贯彻执行国家“安全第一,预防为主、综合治理”的安全生产方针,确保施工人员在使用工具式脚手架施工过程中的安全,依据国家现行有关安全生产的法律、法规,制定本规范。 1.0.2 本规范适用于建筑施工中使用的工具式脚手架,包括附着式升降脚手架、高处作业吊篮、外挂防护架的设计、制作、安装、拆除、使用及安全管理。 1.0.3 工具式脚手架的设计、制作、安装、拆除、使用及安全管理除应符合本规范外,尚应符合国家现行有关标准的规定。 2 术语符号 2.1 术语 2.1.1 工具式脚手架 lmplementation scaffold 为操作人员搭设或设立的作业场所或平台,其主要架体构件为工厂制作的专用的钢结构产品,在现场按特定的程序组装后,附着在建筑物上自行或利用机械设备,沿建筑物可整体或部分升降的脚手架。 2.1.2 附着式升降脚手架 attached lift scaffold 搭设一定高度并附着于工程结构上,依靠自身的升降设备和装置,可随工程结构逐层爬升或下降,具有防倾覆、防坠落装置的外脚手架。 2.1.3 整体式附着升降脚手架attached lift scaffold as whole 有三个以上提升装置的连跨升降的附着式升降脚手架。 2.1.4 单跨式附着升降脚手架attached lift single-span scaf-fold 仅有两个提升装置并独自升降的附着升降脚手架。 2.1.5 附着支承结构attached supporting structure 直接附着在工程结构上,并与竖向主框架相连接,承受并传递脚手架荷载的支承结构。 2.1.6 架体结构 Structure of the scaffold body

悬挑脚手架计算书PKPM

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 计算参数: 双排脚手架,搭设高度17.4米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.60米,内排架距离结构0.40米,立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0, 连墙件采用2步3跨,竖向间距2.90米,水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑1层施工。 脚手板采用木板,荷载为0.35kN/m2,按照铺设2层计算。 栏杆采用木板,荷载为0.14kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.35kN/m2,高度变化系数0.8400,体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平,其中建筑物外悬挑段长度1.10米,建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m =0.158×106/4491.0=35.181N/mm2

2019《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010

2019《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010 1 总则 1.0.1 为了贯彻执行国家“安全第一,预防为主、综合治理”的安全生产方针,确保施工人员在使用工具式脚手架施工过程中的安全,依据国家现行有关安全生产的法律、法规,制定本规范。 1.0.2 本规范适用于建筑施工中使用的工具式脚手架,包括附着式升降脚手架、高处作业吊篮、外挂防护架的设计、制作、安装、拆除、使用及安全管理。 1.0.3 工具式脚手架的设计、制作、安装、拆除、使用及安全管理除应符合本规范外,尚应符合国家现行有关标准的规定。 2 术语符号 2.1 术语 2.1.1 工具式脚手架 lmplementation scaffold 为操作人员搭设或设立的作业场所或平台,其主要架体构件为工厂制作的专用的钢结构产品,在现场按特定的程序组装后,附着在建筑物上自行或利用机械设备,沿建筑物可整体或部分升降的脚手架。 2.1.2 附着式升降脚手架 attached lift scaffold 搭设一定高度并附着于工程结构上,依靠自身的升降设备和装置,可随工

程结构逐层爬升或下降,具有防倾覆、防坠落装置的外脚手架。 2.1.3 整体式附着升降脚手架 attached lift scaffold as whole 有三个以上提升装置的连跨升降的附着式升降脚手架。 2.1.4 单跨式附着升降脚手架 attached lift single-span scaf-fold 仅有两个提升装置并独自升降的附着升降脚手架。 2.1.5 附着支承结构 attached supporting structure 直接附着在工程结构上,并与竖向主框架相连接,承受并传递脚手架荷载的支承结构。 2.1.6 架体结构 Structure of the scaffold body 附着式升降脚手架的组成结构,一般由竖向主框架、水平支承桁架和架体构架等三部分组成。 2.1.7 竖向主框架 vertical main frame 附着式升降脚手架架体结构主要组成部分,垂直于建筑物外立面,并与附着支承结构连接。主要承受和传递竖向和水平荷载的竖向框架。 2.1.8 水平支承桁架 horizontal supporting truss 附着式升降脚手架架体结构的组成部分,主要承受架体竖向荷载,并将竖向荷载传递至竖向主框架的水平支承结构。 2.1.9 架体构架 structure of the scaffold body 采用钢管杆件搭设的位于相邻两竖向主框架之间和水平支承桁架之上的架体,是附着式升降脚手架架体结构的组成部分,也是操作人员作业场所。 2.1.10 架体高度 height of scaffold body 架体最底层杆件轴线至架体最上层横杆(即护栏)轴线间的距离。 2.1.11 架体宽度 width of the scaffold body 架体内、外排立杆轴线之间的水平距离。 2.1.12 架体支承跨度 supportied span of the scaffold body 两相邻竖向主框架中心轴线之间的距离。 2.1.13 悬臂高度 cantilever height 架体的附着支承结构中最高一个支承点以上的架体高度。 2.1.14 悬挑长度 overhang length 指架体水平方向悬挑长度,即架体竖向主框架中心轴线至架体端部立面之间的水平距离。 2.1.15 防倾覆装置 prevent overturn equipment 防止架体在升降和使用过程中发生倾覆的装置。 2.1.16 防坠落装置 prevent falling equipment 架体在升降或使用过程中发生意外坠落时的制动装置。 2.1.17 升降机构 lift mechanism 控制架体升降运行的动力机构,有电动和液压两种。 2.1.18 荷载控制系统 loading control system

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 一、基本参数 1、基本参数 1、主梁布置参数 平面图 2、主梁锚固参数 主梁1锚固图

主梁2锚固图 主梁3锚固图 三、一号主梁验算 1、主梁验算 q'=g k=0.205kN/m 第一排立杆处:P1' =F1'=8kN; 第二排立杆处:P2' =F2'=8kN; 荷载设计值: q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m 第一排立杆处:P1 =F1=10.9kN; 第二排立杆处:P2 =F2=10.9kN; 计算简图如下: 1)抗弯验算 σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求! 2)抗剪验算 τmax= V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.155

N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求! 3)挠度验算 νmax=0.027 mm≤[ν]=2l/360=2×1893/360=10.517mm 满足要求! 4)支座反力计算 R1=-0.821kN; R2=4.394kN; R3=12.313kN; R4=6.554kN; 2、支撑杆件设置 钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算:

α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31° 上拉杆件支座力: R S1=R3=12.313kN 主梁轴向力: N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN 上拉杆件轴向力: N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN 上拉杆件的最大轴向拉力:N S=max[N S1] =14.798kN 查表得,钢丝绳破断拉力总和:F g=151.5kN [F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN 符合要求! 绳夹数量: n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个 符合要求! 花篮螺栓验算: σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2 符合要求! 拉环验算: σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2 注:[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求! 拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算: σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求! 4、下撑杆件验算

悬挑脚手架计算

悬挑脚手架计算一、脚手架参数 二、荷载设计

计算简图: 立面图

侧面图三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×3×1 .5/(1+1)=3.505kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(1+1))+3×1.5/(1+1)=2.546k N/m 计算简图如下:

1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8,qa12/2]=max[3.505×0.82/8,3.505×0.12/2]=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.449N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI),q'a14/(8EI)]=max[5×2.546×8004/(384×206000×107800),2.546×1004/(8×206000×107800)]=0.611mm νmax=0.611mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm 满足要求! 3、支座反力计算

承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.505×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.774kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=2.546×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.289kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.774kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.289kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下:

工具式型钢悬挑脚手架施工工法

工具式型钢悬挑脚手架承力结构及架体底层防护系统 施工工法 中国华西企业股份有限公司第十二建筑工程公司 2013年10月

目录 1.前言 (1) 2.工法特点 (1) 3.适用范围 (2) 4.工艺原理 (2) 5.施工工艺流程及操作要点: (3) 5.1 型钢悬挑脚手架承力结构及底层防护系统施工流程 (3) 5.2操作要点 (3) 5.2.1型钢梁制作 (3) 5.2.2可拆卸式定位桩设置 (4) 5.2.3锚固螺栓设置 (4) 5.2.4转角处连接件 (5) 5.2.5钢丝绳连接件 (10) 5.2.6工具式金属压型防护板底层防护 (11) 6.材料与设备 (15) 6.1材料 (15) 6.2主要机具设备 (15) 7.质量控制 (16) 7.1 质量控制标准 (16) 7.2质量保证措施 (17) 7.2.1材料质量保证措施 (17)

7.2.2质量控制措施 (17) 8.安全保证措施 (18) 8.1安全保证体系 (18) 8.2安全施工措施 (19) 8.2.1职业健康安全技术措施 (19) 9.现场文明及环保措施 (20) 10.效益分析 (20) 10.1可拆卸式锚固螺栓与一次性U形锚固螺栓的使用成本比较:20 10.2悬挑梁的组合定位桩的效益分析: (21) 10.3金属压型防护板和挑梁连接件的效益分析 (21) 11.应用实例 (22) 11.1成都朗诗?绿色街区项目 (22) 11.2 理工东苑1标段工程 (23) 11.3长虹和悦府项目一期工程 (24)

工具式型钢悬挑脚手架承力结构及架体底层防护系统施工工法中国华西企业股份有限公司第十二建筑工程公司 赵立春黄光洪周俊曾长安邓旭东 1.前言 《建筑工程施工扣件钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)自2011年12月1日实施,为使型钢悬挑脚手架的搭设安全、适用、操作方便、工具化、周转使用,公司成立了工具式型钢悬挑脚手架研制小组,重点对型钢悬挑脚手架承力体系及架体底层防护体系,进行了深化设计,研发了此工法。该工法对挑梁锚固螺栓、定位桩、架体转角处连接、钢绳连接等进行了深化设计;架体底层增设了金属压型防护板,形成一套完整的型钢悬挑脚手架承力结构体系,不仅保证了型钢悬挑脚手架稳定,底层金属压型防护板还为架子工搭设脚手架提供了操作平台,使型钢悬挑脚手架结构合理、外形简洁美观,搭设安全、操作方便。 2.工法特点: 本工法具有工艺结构合理、安全、美观、组装灵活、操作方便适用、经济、可周转使用等特点,主要对以下几个方面进行了深化设计: 2.1型钢挑梁加工成长度定制为 3.5m、 4.5m、6m等规格的标准梁,便于周转重复使用,可满足大部分工程需要(针对一些特殊情况,可另行定制钢梁长度); 2.2对型钢挑梁的U形锚固螺栓进行了深化设计,使锚固螺栓可拆卸,可周转使用(工具式);

悬挑脚手架计算书(2.5m)_secret

悬挑式扣件钢管脚手架计算书(2.5m) 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为25.0米,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距1.20米,立杆的横距0.70米,立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0, 连墙件采用2步2跨,竖向间距3.60米,水平间距2.40米。 施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度2.50米,建筑物内锚固段长度3.30米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.200/2=1.200kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.200=1.978kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.978×0.7002/8=0.121kN.m =0.121×106/4491.0=26.978N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.210+1.200=1.448kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.448×700.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.204mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.700=0.027kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.700×1.200/2=0.147kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.700×1.200/2=0.840kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.027+1.2×0.147+1.4×0.840)/2=0.692kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.175×0.692×1.200=0.151kN.m =0.151×106/4491.0=33.555N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

悬挑脚手架工程量详细计算

悬挑脚手架计算一、脚手架参数 、荷载设计 计算简图:

立面图 三、横向水平杆验算

____________ , 横向水平杆 ■ \ \ 纵向水平杆 立杆 ~I- 立杆横距b ” 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2 ?.033+G kjb >W(n+1))+1.4 G kOW(n+1)=1.2 ?033+0.35 1 ⑸(1+1))+1.4 3 恐 .5心+1)=3.505kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb X a/(n+1))+Gk>W(n+1)=(0.033+0.35 1.5/(1+1))+3 1.5/(1+1)=2.546k N/m 计算简图如下:

SOT 1、抗弯验算 2 2 2 2 M max=max[ql b/8, qa i /2]=max[3.505 0.8 /8, 3.505 0.1 /2]=0.28kN m (T =Mn ax/W=0.28 >106/4490=62.449N/mm2w [f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 v ax=max[5q'l b4/(384EI), q'a14/(8EI)]=max[5 2.546 8004/(384 206000>107800), 2.546 1004/(8 206000 >107800)]=0.611mm v ax= 0.611mm< [ v=]min[l b/150, 10] = min[800/150, 10] = 5.333mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.505 (0.8+0.1)2/(2 0.8)=1.774kN 正常使用极限状态 R max'=q'(|b+a1)2/(2l b)=2.546 (0.8+0.1)2/(2 0;8)=1.289kN 四、纵向水平杆验算

品茗安全计算学习教程2悬挑脚手架

品茗安全计算软件新手入门教程—悬挑脚手架 参考规范下载 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、建筑施工计算手册(第二版) 基本知识 型钢悬挑脚手架构造简图 构造措施 基本构造措施 脚手架构造措施现场图文详解外架搭设过程中基本要求(点击查看详情) 参数解析 ①基本参数 落地式脚手架取值方法(点击查看) 悬挑方式:普通主梁悬挑和联梁悬挑。其区别在于是否有型钢连接主梁。

悬挑方式 主梁离地高度(m):型钢主梁距离地面的高度;此参数取值会直接关联到风荷载高度变化系数计算中,此参数填写时按实填写。 主梁间距(m):此参数一直置灰,取值方法:此参选择普通主梁悬挑时,此参数固定为立杆纵距或跨距la值;选择联梁悬挑式时,此参数固定为立杆纵距或跨距la的倍数 情况一:联梁悬挑,型钢主梁间距是立杆间距2倍 情况二:普通悬挑,型钢主梁间距取立杆间距 主梁与建筑物连接方式:平铺在楼板上、焊接、预埋及锚固螺栓4种形式。根据实际工况选择相应类型。 主梁与建筑物连接不同方式实例 锚固点设置方式:此参数是在主梁与建筑物连接方式选平铺在楼板上才显示,分为压环钢筋、几型锚固螺栓及U型锚固螺栓三种: 锚固点设置方式 压环钢筋(锚固螺栓)直径d(mm): 按现场实际使用锚固材料尺寸填写;注意:JGJ130-2011第6.10.2条,锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm):外锚点至型钢末端的距离。 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm):内外锚固点之间的距离。 距离参数定义

三角形钢管悬挑脚手架计算书

三角形钢管悬挑脚手架计算书 计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《施工技术》期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定,故本计算书参考《施工技术》期编制,仅供参考。 一、参数信息 1.脚手架参数 悬挑梁离地高度20m,双排脚手架架体高度为 m; 搭设尺寸为:立杆的纵距为,立杆的横距为,立杆的步距为 m; ( 内排架距离墙长度为; 横向水平杆在上,搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根; 三角形钢管支撑点竖向距离为 m; 采用的钢管类型为Φ48×3; 横杆与立杆连接方式为单扣件; 单扣件连墙件布置取一步一跨,竖向间距 m,水平间距 m,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 % 本工程地处浙江杭州市,查荷载规范基本风压为m2,风压高度变化系数μ 为,风荷 z 为; 载体型系数μ s 计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):; 脚手板自重标准值(kN/m2):;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):;脚手板铺设层数:5 层; 脚手板类别:冲压钢脚手板;栏杆挡板类别:冲压钢脚手板挡板; 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算,横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 * = m ; 横向水平杆的自重标准值:P 1 = ×3=m ; 脚手板的荷载标准值:P 2 活荷载标准值:Q=1×3=m; 荷载的计算值:q=×+×+×=m; 横向水平杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩, 计算公式如下: =ql2/8 M qmax =×8=·m; 最大弯矩 M qmax … /W =mm2; 最大应力计算值σ=M qmax 横向水平杆的最大弯曲应力σ =mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2

工具式拉杆悬挑脚手架在施工中的应用

工具式拉杆悬挑脚手架在施工中的应用 1前言 脚手架搭设是房建工程中的常见施工项目。 传统悬挑脚手架底座采用工字钢,按锚固段长度比悬挑段长度不小于1.25:1的比例设置。多年来其结构形式没有任何更新,施工工艺也一直是粗放式的拼接,安装过程中劳动强度大,危险性大。 工具式拉杆悬挑脚手架属于可便捷安装的工具式脚手架,具有高效、快速、节材等优点,并且能够很好地匹配主体结构铝模施工工艺。 本文将结合工程实践对工具式拉杆悬挑脚手架的施工工艺和管理要点进行阐述。 图1 传统悬挑架示意图图2 工具式拉杆悬挑架示意图 2项目概况 项目名称:。 建设地点:。

建设规模;小区由18栋高层住宅,1栋多层住宅,1栋低层商业配套组成。总建筑面积约214668.7m2, 地下建筑面积15830.8m2。 本工艺应用于4#~8#,栋号位置如右图所 示。 4#、5#共26层,屋面高度78.0m,出屋面 钢构架高度82.4m;6#、7#、8#共23层,屋面 高度69.0m,出屋面钢构架高度73.4m。4#、5#、 6#、7#位于地下车库范围内;8#位于车库外, 无地下室。 3工艺选择 本项目模板采用铝模工艺。在基于经济性不采用爬架的前提下,为配合铝模施工,决定采用工具式拉杆悬挑脚手架工艺搭设外架。 图4 工具式拉杆悬挑脚手架构造示意图 如图,该工艺利用高强螺杆将挑架工字钢与主体结构连接,采用带花篮螺栓的可调定型拉杆将工字钢另一端上拉,拉杆用高强螺栓与上部结构拉结。 4设计参数 4.1架体参数 平面布置如下图所示。 立杆间距1.5m,局部1.4m。架体步距1.75m,内外排立杆间距0.9米。为保证铝模安装工作面,内排立杆离墙0.3m。安全网挂在立杆和

悬挑外脚手架搭设方案计算书

濮阳香榭里3# 悬 挑 架 施 工 方 案 编制: 审核: 审批: 濮阳市广建建设集团有限公司、工程概况

本工程为濮阳香榭里3#楼,位于濮阳市北新区,东至城市规划道路澶水路,西至东方花园居住小区,南邻绿城路,北至东方花园居住小区。建筑面积9825.41m P,其中地下建筑面积为764.08m2,地上二十六层,建筑高度79.3000m,地下一层为自行车库和储藏室,地下二层为储藏室,地上部分为住宅,每层层咼为 3.0m,地下一层咼 为3.0m,地下二层高3.9 m,室内外高差1.000m. 二、搭设及拆卸方案 1、本工程采用钢管扣件式悬挑式脚手架,架子宽为900m m,步距1800mm,外架距离墙面300mm。架体总高80米。剪刀撑二步二跨。 2、三角架斜支承搭设在2、5、8 层上, ,最大承重高度四层,因此结构施工时必须事先根据本方案的预留孔用预埋铁件。 3、本工程外架设计为钢管扣件式悬挑架,基本结构分两部分,一是主要受力的钢管扣件式斜挑三角架, 二是主要承担施工恒载、活载及部分风载,并将其传到建筑物上。 4、斜三角架是本外架的主要受力构件, 其搭设及加固必须严格按照三角架的要求进行,不得随意减少及改变节头位置。 5、上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架, 立杆步距与三角支架一一对应,脚手架与结构的拉结采用刚柔结合方案,沿竖向的拉结,其中每单元第一步每根小横杆都必须穿过结构予留或与结构作刚性拉结,并且利用穿墙螺栓对其进行适当的加强。柔性连接采用①14 钢丝绳和上步的预埋件连接。所有相邻拉结点水平间距不超过四米,竖向间距不超过三步架。上下的拉结位置必须错开布置在立杆的两面三刀侧,即“跳杆布置” 。

工具式悬挑脚手架系统的应用技术

工具式悬挑脚手架系统的应用技术 章彪蒋加永陈洋 上海家树金域蓝湾生产中心 【提要】本文通过金域蓝湾四期14#楼的施工实践,介绍工具式悬挑脚手架系统在高层建筑中的应用技术 【关键词】新技术高层建筑悬挑脚手架工具式 1.前言 为了解决普通悬挑脚手架需在外墙模板及砼结构开洞,影响剪力墙结构钢筋施工,后期结构预留洞口封堵困难,极易产生外墙渗漏等风险,我生产中心引进工具式悬挑脚手架体系,加快了施工效率、降低了工程成本。 2.工程概况 南京金域蓝湾四期14#楼位于南京市江宁区清水亭东路以北、双龙大道以西,剪力墙结构,地下2层,地上33层,标准层层高2.9m,建筑物全高97.65m,总建筑面积23000M2,由上海家树建筑工程有限公司施工,9层以上外架采用工具式悬挑脚手架体系。 3.适用范围 建筑物出+0.00后需不能立即进行土方回填需进行主体结构抢工的工程,建筑物周围有裙房上部结构无法进行落地式脚手架搭设的工程;高层建筑高度超过落地式脚手架搭设高度的工程。 4.施工工艺流程及操作要点 4.1 施工工艺流程 工字钢挑梁制作一结构层边梁内预留穿螺栓孔上层结构层面边梁上预埋吊杆螺杆孔固定工字钢挑梁在工字钢挑梁上搭设钢管脚手架 安装斜拉杆继续搭设钢管脚手架一装避雷装置。 4.2 操作要点 4.2.1 工字钢挑梁制作:挑梁应按施工方案中构件清单提供的数量下好料,在顶面距外端头100mm及900mm 处焊上两根100mm长直径60mm短钢管,搁置内、外立杆;并在与外侧短钢管内侧焊接好斜拉杆吊耳,与混凝土结构连接一侧焊接好220*250*12连接钢板。 4.2.2 结构层边梁内预留穿螺栓孔:在结构层边梁模板支设过程中,根据

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书_20190330_101103414

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据: 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数

0.555,0.51 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆 稳定性) 0.222,0.204 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立 杆稳定性) 立面图

侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 101900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4250

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.031+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2×1.5/( 2+1)=1.647kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.031+G kjb×l a/(n+1))=(0.031+0.35×1.5/(2+1))=0.206kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=q(l b+0.12)2/8=1.647×(0.8+0.12)2/8=0.174kN·m

新型花篮拉杆工具式悬挑架施工工法

新型花篮拉杆工具式悬挑架施 工工法 01前言 随着城市建设的飞速发展,高层及超高层建筑物的不断增多,施工环境愈趋复杂,为了满足结构施工和外装饰施工的需要,悬挑式钢管扣件外脚手架因其适应性广、承载能力强、搭设与拆除方便等特点受到了广泛的应用。但以往的悬挑脚手架放置的工字钢,楼面放置的长度大于悬挑的长度,不仅浪费工字钢,同时也给后续的施工带来了不便。花篮拉杆式脚手架是一种新型的悬挑脚手架,既节约了工字钢的材料,又给装修施工带来了方便。 为了将此项技术推广应用,通过组织技术人员进行攻关形成了本工法,并进一步推广到杭州明珠金陵国际大酒店,重庆市人民医院东方医院,技术人员通过对此工法的进一步提炼获得了花篮拉杆式脚手架实用新型专利和南京市建筑业协会颁发的QC二等奖。 02工法特点 2.1本工法操作方便,适应范围广,安全可靠。 2.2本工法改变了传统用钢丝绳卸载的施工方法,改用梁端上部用Φ20钢筋连接,由花篮螺栓拧紧受力可起到固定、卸荷、减轻钢梁支座弯矩作用,且花篮螺栓和钢筋可回收二次利用,与常规使用的钢丝绳比较更安全,且经济合理,降低成本。 2.3本工法将传统工字钢悬挑梁受力变为简支梁受力,工字钢截面特征呈对称,受力明确,钢梁尾端用螺栓固定,钢梁悬挑端上部由花篮螺栓拧紧受力,属于轴心受力的最佳状态,抗弯性能较好。 2.4本工法改变了传统型钢梁在楼面锚固的施工方法,改用型钢挑梁由螺栓固定在建筑物上,悬挑钢梁长度比传统悬挑钢梁缩短一半以上,降低了成本,而且悬挑钢梁不必伸入建筑物内,无需墙面预留洞口,墙面施工时无须再次封补,对后续作业楼层面地坪施工不影响,无需等悬挑钢梁拆除后再进行地坪施工,降低了洞口渗水的质量通病又缩短了工期。

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 4、《施工技术》2006.2期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定,故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制,仅供参考。 一、参数信息 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 5 m; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m; 排架距离墙长度为0.30m; 横向水平杆在上,搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根; 三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m; 采用的钢管类型为Φ48×3; 横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数 0.80; 连墙件布置取两步三跨,竖向间距 3.6 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):2.000;脚手架用途:结构脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 为0.920,本工程地处市,查荷载规基本风压为0.350kN/m2,风压高度变化系数μ z 风荷载体型系数μ 为1.254; s 计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1250; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.170;

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010;脚手板铺设层数:2 层; 脚手板类别:竹串片脚手板;栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板; 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算,横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 = 0.03kN/m ; 横向水平杆的自重标准值:P 1 脚手板的荷载标准值:P = 0.35×1.5/3=0.17kN/m ; 2 活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m; 荷载的计算值:q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m; 横向水平杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩, 计算公式如下: =ql2/8 M qmax =1.65×1.052/8=0.23kN·m; 最大弯矩 M qmax /W =50.64N/mm2; 最大应力计算值σ=M qmax 横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2 横向水平吧的弯曲应力满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

悬挑脚手架工具式锚固件

悬挑脚手架工具式锚固件 1.现有技术背景: 随着建筑高度越来越高,悬挑脚手架在建筑施工中应用越来越广泛,而悬挑脚手架锚固件是事关脚手架体安全稳定的关键装置,目前锚固件有很多种,如图1所示预埋圆钢,图2所示倒U形锚固件,还有图3所示的可重复使用的锚固件。图1的虽然锚固牢靠,但是预埋的圆钢只能一次使用,造成材料浪费。图2满足了定型化的要求,但是由于锚固螺帽在楼板下部,U形抱箍和螺帽必须等到模板拆除后才能设置,且用PVC管事先定位时容易出现位移和损坏,定位不准。另一方面由于螺帽在楼板下,不方便螺帽松动的日常检查和紧固。图3解决了定型化和螺帽检查的问题,但缺点在于这种锚固方式要完全依赖钢板和圆钢之间的焊接提供抗拉力,对焊缝要求质量较高,在工地上多次重复使用过程中,焊缝容易出现损伤,而且上面的螺帽是单螺帽,安全不容易得到保证。

图1 不可回收的锚固件 图2 倒U形可回收的锚固件 图3 圆钢焊接钢板可回收锚固件 2、发明目的: 本实用新型的目的在于提供一种工具化、定型化、施工定位方便、性能安全可靠的可重复使用的悬挑脚手架锚固件 3、发明创造改进创新点:本实用新型采用了如下图所示的U形锚固件。本实用新型的主要特点如下:(1)由于悬挑脚手架锚固件受拉,采用了U形锚固

件,由U形钢材料本身提供抗拉强度,避免了由于焊缝可能影响到脚手架安全问题;(2)采用双螺帽紧固,避免了单螺帽安全可靠性低的问题;(3)U形锚固件下焊接钢板,方便定位;(4)PVC管在浇筑楼板混凝土之前随锚固件一起定位,不容易移位损坏;(5)在钢板上涂刷脱模剂,脚手架拆除时,方便锚固件的回收;

三维图 钢筋网片下施工工况图

脚手架计算书(单排)

脚手架计算书 参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)计算参数: 单排脚手架,搭设高度18.0米,立杆采用单立管。 立杆的间距1.50米,水平杆步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0, 连墙件采用2步2跨,竖向间距3.60米,水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用木板,荷载为0.35kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板,荷载为0.11kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.55kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度0.8米,建筑物内锚固段长度2.2米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 6.1、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆一端在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

6.1.1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 6.1.2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式: M=2.356×0.8002/8=0.188kN.m =0.188×106/4491.0=41.970N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 6.1.3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.412mm

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