次梁可在PMCAD主菜单1中和其它主梁一起输入，程序上称为“按主梁输入的次梁”，也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜单中输入，此时不论在矩形或非矩形房间内均可输入次梁，但只能以房间为单元输入，输入方式不如在PMCAD主菜单1中方便。
次梁在主菜单1输入时，梁的相交处会形成大量无柱联接节点，节点又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整个平面的梁根数和节点数会增加很多。因为划分房间单元是按梁进行的，因此整个平面的房间碎小，数量众多。次梁在主菜单2输入时，次梁端点不形成节点，不切分主梁，次梁的单元是房间两支承点之间的梁段，次梁与次梁之间也不形成节点，这时可避免形成过多的无柱节点，整个平面的主梁根数和节点数大大减少，房间数量也大大减少。因此，当工程规模较大而节点，杆件或房间数量可能超出程序允许范围时，把次梁放在主菜2输入可有效地、大幅度减少节点、杆件和房间的数量。
在主菜单1中输入次梁（简称当主梁输）和在主菜单2中输入的次梁（简称当次梁输）在程序处理上有很多不同点，计算和绘图结果也会不同。
1、导荷方式
作用于楼板上的恒活荷是以房间为单元传导的，次梁当主梁输时，楼板荷载直接传导到同边的梁上。当次梁输时，该房间楼板荷载被次梁分隔成若干板块，楼板荷载先传导到次梁上，该房间上次梁如有互相交叉，再对次梁作交叉梁系分析（交叉梁系仅限于本房间范围），程序假定次梁简支于房间周边，最后得出每次梁的支座反力，房间周边梁将得到由次梁围成板块传来的线荷载和次梁集中力。
两种导荷方式的结构总荷载应相同，但平面局部会有差异。
2、结构计算模式
在PM主菜单1中输的次梁将由SATWE、TAT进行空间整体计算，次梁和主梁一起完成各层平面的交叉梁系计算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是弹性支座，有竖向位移。有时，主梁和次梁之间是互为支座的关系。
在PM主菜单2输入的次梁按连续梁的二维计算模式计算。计算时，次梁铰接于主梁支座，其端跨一定铰支，中间跨连续。其各支座均无竖向位移。
3、梁的交点的连接
按主梁输的次梁与主梁为刚接连接，之间不仅传递竖向力，还传递弯矩和扭矩。特别是端跨处的次梁和主梁间这种固端连接的影响更大。当然用户可对这种程序隐含的连接方式人工干预指定为铰接端。
PM主菜2输的次梁和主梁的连接方式是铰接于主梁支座，其节点只传递竖向力，不传递弯矩和扭矩。对于其端跨计算支座弯距一定为0。
4、梁支座负弯矩调幅
在SATWE、TAT计算时对PM主菜单1中输的次梁均隐含设定为“不调幅梁”
，此时用户指定的梁支座弯矩调整系数仅对主梁起作用，对不调幅梁不起作用。如需对该梁调幅，则用户需在“特殊梁柱定义”菜单中将其改为“调幅梁”。
在PM主菜单2输入的次梁按连续梁计算，均可读取用户设定的调幅系数进行调幅。
5、绘梁施工图前对梁的相交支座的支座修改
次梁按主梁输入时：
在PM主菜单1当作主梁输入的次梁，经过三维程序计算后，程序不一定认定他是次梁。
此时程序判定次梁的过程是：
对每个无柱节点需要判断为“支座”（用三角形表示）或“连通”（用园圈表示），该节点处于负弯矩区的为支座，为正弯矩区的为连通。
支座时，梁本身应为次梁，支座梁则为主梁。
连通时，连通节点两端的两跨梁将合并为一跨，成为主梁，节点上的另一方向梁成为次梁。
支座时，施工图上的梁下部钢筋在支座锚固长度仅为15倍钢筋直径。因处于负弯矩区而按非受拉锚固设计。连通时，该节点两端的梁下钢筋必然在节点下连通，程序不会出现锚入支座节点，因为处于受拉区。
对处于端跨的次梁（支承在梁支座上），程序需将其判断为“悬挑梁”或是“端支承梁”。
当端跨梁下无正弯矩，全跨均作用负弯矩时，程序判定该端跨为挑梁，在该跨端部用园圈表示。反之，程序认定该跨为端支承梁，在该跨端部用三角支座表示。
对如上程序自动判定的支座状况，一般人工应做干预修改。在中间跨，把支座改为连通将合并梁跨，施工图设计偏于安全。一般不应将连通改为支座。对于交叉梁系，更应注意把有些支座改为连通，才能得到符合实际的施工图设计。
次梁按次梁输入时：
对于在PM主菜单2输入的次梁，其跨度、跨数都已确定，与在PM主菜单1输入的主梁相交处，其本身是次梁的性质不能修改，其支座处的梁肯定当作主梁处理，也就是说，对这种次梁，一般没有修改支座的问题。
6、三维空间程序的活荷载不利布置计算
按主梁方式输入的次梁，将在层平面上形成大量的房间。SATWE、TAT的活荷不利布置计算是按每个房间逐个布置活载的过程，这时可能造成活荷不利 计算过于繁琐费时。按次梁方式输入的次梁，层平面上形成的房间均为不考虑次梁划分的大房间，其活荷不利布置计算更快捷。
7、楼板配筋
由于板底钢筋的配置是以房间为单元进行的，按主梁方式输入次梁的房间可能过多过密，此时作楼板配筋施工图时，一般不应采用“逐间布筋”或“自动布筋”的方式，因为这种方式的板底钢筋是细碎的小段筋。一般应采用“通长配筋”菜单将板底钢筋按不同范围拉通配置。
2.PKPM结构设计使用心得
2.PKPM结构设计使
用心得
****以下为本人集多年PKPM使用心得所写，可能有不对之处，敬请原谅！如果你愿意把你的一些心得与大家共享，请告诉我。 要想PKPM没有错误，很难，最好的办法就是别用她。如果做结构设计，不太可能不用PKPM，所以，最好不做这行，做“三陪”比这行轻松。
1.在PM中如果有定义错层梁的话，如果错层高差太大，会导致TAT检查出现“有多余节点，必须删除”的错误。（若PM中定义错层梁，错层高差不能太大）
2.如果斜杆高度大于层高，可能会导致TAT数据检查出现“有水平支撑，无法计算”的错误。（斜杆高度不能大于层高）
3.如果定义的工作目录名太长，可能会导致一系列问题，例如：.T文件无法转换为.dwg文件。（工作目录名不能太长）
4.PKPM生成的.dwg文件字体是两边对齐，在\PKPM的安装目录\cfg\中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中调用，将文字改为左对齐、右对齐，居中等格式。
5.在PKPM系统中，输入楼板厚度的唯一作用是计算楼板配筋，别无他用。对于TAT或SATWE，因为已经假设了楼板在平面内无限刚，平面外刚度为零，楼板厚度对于刚度计算不起作用。所以大家使用TAT或SATWE时，应考虑该假定的合理性。
6.在PKPM.ini文件中定义了斜杆竖向约束作用，如果斜杆变形或应力较大，大家应慎重取值考虑。
7.关于错层，PKPM中，如果楼板相错500以上，一般要按错层考虑。错层时，应在PM中按两个标准层进行输入，TAT和SATWE会自动形成错层数据。如果按一层输入并考虑错层影响，应该在TAT或SATWE中，定义弹性节点等措施。
8.关于节点太近，如果在PKPM输入时，不进行轴线简化，在节点较多较密的情况下，程序会提示节点太密（小于150）。此时应进行轴线简化调整，使上下节点尽量对齐。哪怕相近节点不在同一层，也会对后面的计算产生影响。（节点不能太密[小于150] ，应进行轴线简化调整）
9.关于斜梁、斜杆及斜柱，PKPM中，斜柱、支撑均按斜杆考虑，斜梁和普通梁一样，承受弯矩而无剪力。
10、特殊梁、柱、支撑定义，采用异或方式，即原有属性再次定义则取消原属性。举例：一下端铰接支撑要想定义为两端铰接，应该先再次定义下端铰接，此时上下端均为刚接，然后定义两端铰接。
11.TAT输出的构件内力正负号说明：
TAT输出的构件内力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法则，但为了读取、识别的方便和需要，TAT在输出的内力作了如下处理：
（1）梁的右端弯矩加负号，则在识别梁正负弯矩时，上表面受拉为负弯矩、下表面受拉为正弯矩；
（2）柱、墙肢、支撑的下端轴力加负号，则在识别它们的正负轴力时，受拉为正轴力、
受压为负轴力；
（3）柱、墙肢、支撑的上端弯矩加负号，则在识别它们的正负弯矩时，右边或上边受拉正弯矩、左边或下边受拉为负弯矩。？？？？？
*****非常不错，使用pkpm之前，应该对结构体系进行合理的简化，并非向建科院的人说得那样，完全按照实际情况输入，例如：目前坡屋面做的较多，斜梁如何输入这个问题就摆在面前，我的作法很简单，按照直梁输入。这一点我在3月24号上海pkpm研讨班上同建科院的人讨论过，他们也同意我得看法。程序毕竟是程序，并不是万能的，我们是用软件，而不是让软件牵着我们走，看法粗浅，大家一起探讨，共同提高
3.PKPM程序学习的一些体会
PKPM程序学习的一些体会
学习时间：2003.2.25~2003.2.27
主要的内容：
1、PKPM的发展方向
2、空间计算程序部分
一、PKPM的发展方向
PKPM程序的发展方向主要有两个方面：
●一个方面就是计算，它的方向就是集成化、通用化。集成化大家都能感觉到，PKPM程序都是以PM程序所建数据为条件，以空间计算为核心，基础、后期的CAD出图都能采用前面的数据。所有这些都构成了程序集成化的雏形。程序的通用化主要表现在计算上，PKPM程序的计算程序由以前的平面计算（PK）---->三维空间杆件（TAT）---->空间有限元（SATWE）---->整体通用有限元程序（PMSAP）。能计算的结构类型有砖混、底框、钢筋混凝土结构、钢结构等。现在又在开发特种结构的计算程序：如高压塔架、巨型油罐等。在PM程序中就可以建立起这些结构的空间模型。当然现在的PKPM系列程序还不能计算。
●第二个方向就是开放计算参数的开关。有很多参数以前都是放在程序的“黑匣子”里的，设计人员不能干预。程序放开这些参数有两个原因，首先就是要让设计人员真正的掌握工程的设计过程，能够尽可能的控制设计过程。其次就是要把一些关键的责任交由设计人员来负，程序只能起到设计工具的作用，不能代替设计。所以就需要我们的结构设计人员充分的理解程序的适用范围、条件和校对结果的合理性、可靠性。如《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.16条要求“对结构分析软件的计算结果，应进行分析结果判断，确认其合理、有效后方可作为工程设计的依据”。
二、空间计算程序部分
1、PKPM几个空间程序的不同（这是我们这次学习班一个学员提的问题）
现在，PKPM程序拥有的空间计算程序有三个，即TAT、SATWE、PMSAP
1）、TAT--它是一个空间杆件程序，对柱、墙、梁都是采用杆件模型来模拟的，特殊的就是剪力墙是采用薄壁柱原理来计算的，在它的单元刚度矩阵中多了一个翘曲自由度θ’，
相应的力矩多了双力矩。因此，在用TAT程序计算框剪结构、剪力墙结构等含钢筋混凝土剪力墙的结构都要对剪力墙的洞口、节点做合理的简化，有点让实际工程来适应我们的计算程序的味道。作这种简化都是因为分析手段的局限所制（资料书的P129）。当然，在作结构方案时，对结构作这样的调整对建筑结构方案的简洁、合理有很大的好处。它的楼盖是作为平面内无限刚、平面外刚度为零的假设。在新版的TAT程序中，允许增设弹性节点，这种弹性节点允许在楼层平面内有相对位移，且能承担相应的水平力。增加了这种弹性节点来加大TAT程序的适用范围，使得TAT程序可以计算空旷、错层结构。
2）、SATWE--空间组合结构有限元程序，与TAT的区别在于墙和楼板的模型不同。SATWE对剪力墙采用的是在壳元的基础上凝聚而成的墙元模型。采用墙元模型，在我们的工程建摸中，就不需要象TAT程序那样做那么多的简化，只需要按实际情况输入即可。对于楼盖，SATWE程序采用多种模式来模拟。有刚性楼板和弹性楼板两种。SATWE程序主要是在这两个方面与TAT程序不同。
3）、PMSAP---是一个结构分析通用程序。当然，它是偏向于建筑的，但它是一个发展方向。现在的比较著名的通用计算程序有：SAP84、SAP91、SAP2000、ANSYS、ETABS等程序，这些程序各有特长。
2、程序的参数及选择开关
1）、PMCAD中的参数
（1）总信息：
●结构体系、结构主材：主要是不同的结构体系有不同的调整参数。
●地下室层数：必须准确填写，主要有几个原因，风荷载、地震作用效应的计算必须要用到这个参数，有了这个参数，地下室以下的风荷载、水平地震效应就没有往下传，但竖向作用效应还是往下传递。地下室侧墙的计算也要用到。底部加强区也要用到这个参数。
●与基础相连接的下部楼层数：要说明的是除了PM荷载和最下层的荷载能传递到基础外，其他嵌固层的基脚内力现在的程序都不能传递到基础。？？？？？？？？
（2）、材料信息：其他与老的程序一样填法，就是钢筋采用了新规范的新符号。
（3）地震信息
●设计地震分组：就是老的抗震规范的近震、远震。按抗震规范的附录A选择即可。内江的三县两区都是第一组，6度区，设计基本地震加速度为0.05g。
●场地类别：程序是“场地土类型”，按《地基基础规范》的3.0.3条的4款，应该是“场地类别”。《建筑抗震设计规范》的3.3.2、3.3.3条也是提的“建筑场地”，而不是“场地土”。一般的地质勘察报告要提出此参数的。
●ììììì计算震型个数：这个参数需要根据工程的实际情况来选择。对于一般工程，不少于9个
。但如果是2层的结构，最多也就是6个，因为每层只有三个自由度，两层就是6个。对复杂、多塔、平面不规则的就要多选，一般要求“有效质量系数”大于90%就可以了，证明我们的震型数取够了。
这个“有效质量系数”最先是美国的WILSON教授提出来的，并且将它用于著名的ETABS程序。
《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.13-2条要求B级高度的建筑和复杂的高层建筑“抗震计算时，宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应少于塔数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不少于总质量的90%”
● ììììì周期折减系数：这个参数是根据《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.16条（强条）要求，按3.3.17条进行折减的。
框架：0.6~0.7
框剪：0.7~0.8
剪力墙：0.9~1.0
（4）风荷载：
修正后基本风压：根据《建筑结构荷载规范》的7.1.2条，对与高层、高耸以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。按《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.2.2条，对与特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，其基本风压应按100年重现期的风压值采用。按规范的解释，房屋高度大于60m的都是对风荷载比较敏感的高层建筑。
2）、TAT的参数及开关
（1）、用TAT程序计算建模应注意的几点：
●剪力墙必须要有洞口，不能形成封闭“口”字形。这样在构件截面上的剪力流才有进口和出口，否则，程序无法对构件进行计算。这是TAT程序对薄壁柱数学模型模拟的要求。
●剪力墙内的洞口要求要上下对齐，且要有规律性。如果不这样，那么内力的传递将通过节点间刚域来传递，这与实际有时很大差别，引起很大的计算误差。且洞口布置不规律，计算结果具有很大的突变性。
（2）、参数：在PM参数中说过的就不在说了。
●柱的计算长度：程序中增加了一个选项“柱长度系数按混凝土土规范的7.3.11-3计算。以前老程序是按表7.3.11-1和表7.3.11-2采用的。7.3.11-3条是新规范新增的。“当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上时，框架柱的计算长度 lo 可按公式7.3.11-1和公式7.3.11-2计算结果的较小者取值。
这是因为近年来对框架结构二阶效应的研究表明，竖向荷载在有侧移的框架中引起的P-△效应只增大有水平荷载在柱端截面中引起的弯矩 Mh，而原则上不增大由竖向荷载引起的弯矩 Mv。因此，框架柱柱端考虑二阶效应后的总弯矩应是：
M=Mh+ηs*Mv（1-1）
式中ηs为反映二阶效应增大Mh幅度的弯矩增大系数。但在传统的η——lo法中，是用η同时增大Mv和Mh的，即：
M=η（Mh+Mv）（1-2）
因此，如果要使所求的总弯矩相等，那么必然有：
ηs>η
与ηs相应的lo也就必然比与η相应的lo取得大一点。
对于一般工程中的多层框架结构，（在 Mv/Mh为常见比例，即>1/3，框架节点的柱梁线刚度的比例也为常见值时）按规范表7.3.11-2的lo计算出的η再按1-2公式计算出的弯矩和按规范7.2.11-3条计算出的lo在按公式1-1算出的弯矩，两者差异不大。所以在一般多层框架，没有特殊的水平荷载和特殊的框架节点情况下，采用7.2.11-2和7.2.11-3计算的lo对计算结果没有大的影响。
但是，对于Mv/Mh<1/3或梁注线刚度相差较大的情况下，采用7.2.11-2条计算的lo对计算结果就很大的影响了，而且是偏于不安全的，所以在这种情况下就要求采用7.2.11-3计算。建议都采用7.2.11-3计算。
本来规范采用η——lo法就是不尽和理的，因此规范就在7.3.12条要求采用刚度折减法，这种方法也是国外通行的考虑二阶效应的计算方法，且也是准确的较为合理的计算方法，但遗憾的是这种方法在PKPM程序中还没有得到实现。
●竖向力计算信息：程序有四个选择
-----不计算竖向力：它的作用主要用于对水平荷载效应的观察和对比等。
-----ììììì一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。
-----模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。
------模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。
但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它的计算方式值得探讨。
所以，专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。（高层建筑）
●ììììì是否考虑P-△效应：选择否，就按规范的7.3.11条计算柱的计算长度系数，如果选择“是”，
则柱的计算长度系数为1，再按程序的计算方法来计算P-△效应。
●是否考虑梁柱重叠的影响：
---ììììì不考虑：对于普通的多层框架，一般都采用这种选择。
---考虑梁端弯矩折减：
M边=M中-Min（0.38*M中，B*V中/3）
---考虑梁端刚域的影响：
扣除梁梁端刚域后的梁计算长度为：
Lo=L-（Dbi+Dbj）
但计算荷载还是按节点间梁长来计算的。
●水平力与整体坐标的夹角：？？？？？？？？？？？？
--- 主要用于有斜向抗水平力结构榀时填写，在0~90之间。改写后，风荷载要变化，主要是受风面积变化、风荷载作用的坐标变化；抗侧力结构榀的刚度变化引起地震力的变化，所以要重新进行数检。
●回填土对地下室的相对刚度：
--- 根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？
●是否考虑扭转藕连：
《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.2-2条，“质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，应计算单向水平地震作用下的扭转影响；”《建筑抗震设计规范》的5.1.1-3条，也与高规有相同的规定。
●地震设防烈度、设计地震分组、结构的抗震等级：
按结构的实际填入即可。
●竖向地震作用系数：程序取的是规范的计算值。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.14条，这个数值的来源有：
Fevk=avmaxGeq
Geq=0.75Ge
avmax=0.6amax
所以有：
Fevk=0.75*0.6amax*Ge
由于高规的3.3.14-3要求“宜乘以增大系数1.5”。
所以最后
Fevk=1.5*0.75*0.65amax*Ge
=0.73125amax*Ge
填入的就是“0.73125amax”，也是程序给出的隐含值。
●温度应力折减系数：程序一般推荐0.75或更低。《混凝土结构设计规范》的5.3.6条只是提出了原则性的要求。
材料信息就按实际情况填写即可。
设计信息：
分项系数和组合系数：一般工程都采用程序给出的隐含值，不要去改动它。《建筑结构荷载规范》的3.2.5条“对于永久荷载效应控制的组合”永久荷载的分项系数应取1.35，但程序只给出了“有可变荷载效应控制的组合”的永久荷载分项系数1.2，按“程序编制组”的解释，他们已经在程序内部考虑了这种组合，所以不需要设计人员考虑，只需按一般情况填就可以了。
●活荷载重力荷载代表值系数：按《建筑抗震设计规范》的5.1.3条取。
●柱、墙荷载折减标志：要说明的是，在PM建摸中也有“
荷载折减”，他们是叠加的，也就是PM中折减了，在空间程序计算中要在以前折减的基础上再折减。所以需要设计者在选用这项时特别慎重。
●柱配筋方式选择：有两种方式，单偏压和双偏压。单偏压程序就是按规范的公式进行配筋计算的。双偏压，程序是按数值积分法计算的，所以对于不同的“柱截面钢筋放置方式”就会得出不同的配筋计算结果。所以，建议整体计算还是按“单偏压”计算，在得出固定的“柱截面钢筋放置方式”后，再进行复核。
●结构基本自振周期：程序给出的隐含值是按《高层建筑混凝土结构技术规程》的附录B的公式：B.0.2计算的。最好是将程序计算的精确值反填回来，再计算。
（3）、TAT中的弹性节点：在TAT程序中也叫“特殊节点”，由于TAT程序采用的是“刚性楼板假定”所以，在同层中，各节点具有相同的位移，没有相对位移。弹性节点就是为了弥补这种假定对很多“空旷结构、错层结构”不合理模拟的补充。
3）、SATWE的参数及开关
总信息中：
●墙元侧向节点信息：这是剪力墙计算“精度和速度”取舍的一个选择。选择“内部节点”，那么剪力墙侧边的节点将作为内部节点而凝聚掉，但这样速度快，精度稍有降低；作为“外部节点”，那么剪力墙侧边的节点也将作为出口节点，这样墙元的变形协调性好，计算准确，但速度慢。
所以程序建议规则的结构可以选择“内部节点”，复杂的结构还是选择“外部节点”进行计算。
地震信息中：
●斜交抗侧力构件方向附加地震数：主要是针对“非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。
●相应角度：就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，且不得大于90和小于0。这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。
特殊构件：
●楼板的分类：
----刚性楼板：在程序中考虑为“平面内刚度无穷大，平面外刚度为零”
----弹性楼板3：假定平面内无限刚，真实的模拟楼板平面外刚度
----弹性楼板6：程序真实的计算楼板的平面内外的刚度
----弹性膜：程序真实的计算楼板平面内的刚度，楼板平面外的刚度不考虑。
●多塔定义：注意折线围区可以重叠，但同一构件不能同时属于两个不同的区域。最好是从最高楼层编起。
3、PKPM程序对底层-框架抗震墙的计算：
1）、模型数据的输入：
模型尽量按原型输入：即洞口、挑梁、砖墙等都要按原型输入。
节点尽量具有规律性：节点尽量上下一致，这样才能保证荷载传递的正确。
参数的输入要
合理：
（1）、在“交互式”的设计参数输入中结构体系要选择相应的结构体系（砌体、底框抗震墙）。
（2）、在PM的“次梁楼板”输入中，要求把墙体材料选择为“砖”，混凝土抗震墙做个别修改。
（3）、楼面刚度类别：按《砌体结构设计规范》的表4.2.1中“屋盖或楼盖类别分为三类：整体式、装配整体式和装配式无棱体系钢筋混凝土屋盖或钢筋混凝土楼盖---刚性；装配式有棱体系钢筋混凝土屋盖、轻钢屋架和有密铺望板的木屋盖或木楼盖---刚柔性；瓦屋面的木屋盖和轻钢屋盖---柔性。
在这里要说明的是楼盖的“刚柔性”和房屋的静力计算方案的“刚弹性”是两回事，楼盖的“刚柔性”仅仅是确定房屋的静力计算方案的“刚弹性”的一个条件，还有房屋横墙间距这个条件。
（4）墙体材料的自重：对于机制砖，程序隐含为21Kn/m3，对于抹灰荷载、墙砖荷载，就在砌体容重中考虑。不要采用加厚墙体来体现，因为这样会增加墙体刚度，与墙体的实际刚度不符。
（5）、混凝土剪力墙等效系数：相当于混凝土墙与砖墙刚度的比值。对于底框-抗震墙结构的底部抗剪墙刚度计算及地震剪力分配中该值不起作用。
（6）、构造柱参与共同工作：首先构造柱要按普通柱输入，程序对构造柱参与工作的计算是按《砌体结构设计规范》的10.3.2条来计算的。
2）、PM程序对砖混底框的计算：
（1）、墙体的计算：
墙体的受压计算：是以墙段为计算单元的。一是门窗洞口间墙；一是两节点间的墙段；对于墙段长小于250的程序将忽略不记，这引起我们对小墙支强度的重视，程序根本没有计算，也没有给出警告，我们就认为他是满足要求的，就留下了隐患。而实际上这样的墙段也不能作为结构构件来使用的，要求我们在做结构时特别小心。
墙体高厚比计算：是将相邻有相交的墙肢支撑的墙段生成墙高厚比计算的单元，对墙长度小于1.9m的墙段单元不作高厚比计算。
墙体的局部受压计算：计算的条件是在该节点上支撑有一根在交互式输入中输入的梁，且有墙体，在节点位置没有柱，可以有垫块和圈梁。
（2）、底框的计算：
参数输入：
●底层框架的层数
●考虑墙梁作用上部荷载折减系数
《砌体结构设计规范》的7.3.6条有公式：
Mbi=Mli+am*M2i
Nbti=ηN*M2i/Ho
其中
am---为考虑墙梁组合作用的托梁跨中弯矩系数（支座也是am，但计算公式不同）
ηN--为考虑墙梁组合作用的托梁跨中轴力系数
按规范计算的折减系数是很小的。
有些资料有0.6的，有0.8的
程序的折减系数与规范的调整系数有差别，程序是针对墙梁以上的荷载。而程序是针对上部墙梁传递给框
架梁的恒载和活载的。
●剪力墙侧移刚度考虑边框柱的作用：
边框柱对侧移刚度的贡献是按“面积等效”的方法计入的。
●底框的计算过程：
在PM程序中分为三步：
第一步：计算其它各层砖墙的抗震承载力，以及底框中混凝土抗震墙的剪力设计值，不考虑框架承担的地震作用，地震作用全部由抗震墙承担。这是《建筑抗震设计规范》的7.2.4-3条要求的。
第二步：计算底部各榀框架承受的侧向地震作用及各榀框架柱由地震倾覆力矩产生的附加轴力。分配按侧移刚度进行分配，但混凝土墙的刚度要乘以0.3的折减系数。这是《建筑抗震设计规范》的7.2.5-1条要求的。
第三步：根据混凝土墙的剪力、轴力、弯矩设计值进行墙的配筋计算。但没有进行梁柱的计算。对于底框的计算，最好采用空间程序的计算结果。
3）、空间程序对砖混底框的计算：
这里主要讲SATWE程序：SATWE程序对砖混底框的计算主要采用两种方式：
●一个就是“规范算法”：程序仅仅对底框进行空间分析，接PM地震分析后所生成的底框部分的地震剪力、上部砖房传递给底框部分的地震剪力、倾覆力矩、竖向荷载、以及竖向荷载的折减系数。
●有限元分析法：是将整个房屋包括底框和上部砖房部分作为一个整体来进行分析。这种分析是参照钢筋混凝土结构的分析方法的，有它的先进性和局限性。先进就是能整体分析，考虑上部砖房与底框的共同协调工作。但是程序把砌体做各向同性材料来进行分析是不符合砌体材料的实际情况的，我们所用的砌体材料一般都是各向异性的。而且这种计算方法超规范。所以只能作为参考。建议还是采用“规范算法”。
4.参加pkpm学习班的笔记
4.参加pkpm学习班的笔记
上周末参加了pkpm学习班，主要学习了三个内容：1）sts的使用；2）运用pkpm进行高层设计时的一些问题；3）spascad建模。对于1）和3），本人都没有多少经验，对于2）则有一点体会。整理了自己关于2）的听课笔记，和大家共同来学习提高。对于其中的一些观点，希望大家能够进行讨论。谢谢了！
Pkpm听课笔记
一、 风荷载
程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。
二、 地震作用及结构振动特性
1） 对于耦联选项，建议总是采用；
2） 质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。
例： *** 一31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为12.35%；
*** 规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大；
*** 对于不规则框架，角、中
、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；
*** 通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋时，要十分谨慎。
3）计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。
****计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%~10%；
****计算考虑偶然偏心，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%。
注：对于不规则的结构，应采用双向地震作用，并注意不要与“偶然偏心”同时作用。“偶然偏心”和“双向地震力”应是两者取其一，不要都选。
建议的选用方法：
****当为多层（≤8层，≤30m），考虑扭转耦联与非扭转耦联均可；
****当为一般高层，可选用耦联+偶然偏心；
****当为不规则高层、满足抗规2条以上不规则性时，或位移比接近限值，
考虑双向地震作用。
4）有效质量系数
例：一八层框架，有大量的越层结构和弹性结点，需许多的振型才能使有效质量系数满足要求。
计算振型数 剪重比 有效质量系数
30 1．6 50%
60 3．2 90%
原因：振型整体性差，局部振动明显。
注：要密切关注有效质量系数是否达到了要求。若不够，则地震作用计算也就失去了意义。
三、结构的周期与位移
周期比：控制结构在大震下，扭转振型不应靠前，以减小震害。
最大层间位移：按规范要求取楼层竖向构件最大杆件位移称为楼层控制层间位移；
位移比：取楼层最大杆件位移与平均杆件位移比值。位移比是控制结构的扭转效应的参数。
注：最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移用于送审，而后采用弹性楼板进行构件分析。
一旦出现周期比不能满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善。这种改善一般是整体性的，局部小调整往往收效甚微。一句话，周期比控制的不是在要结构足够结实，而是在承载力布局合理性，限制结构抗扭刚度不能太弱。
四、 刚度比控制
（1）剪切刚度；
（2）弯剪刚度；
（3）抗规3.4.2中定义的刚度。
选用方法如下：
（1）对于多层（砌体、砖混底框），宜采用刚度1；
（2）对于带斜撑的钢结构，宜采用刚度2；
（3）多数结构宜采用刚度3。（所有的结构均可用刚度3）
五、地下室设计分析
（1）地下室一般与上部共同作用分析；
（2）地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用
共同分析；
（3）地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。
六、梁、柱、斜撑和墙的抗震等级逐个指定
实际工程中常会遇到同一结构不同部位需采用不同的抗震等级的情况，在satwe的〈特殊构件补充定义〉中可以通过交互式逐个指定。
注：对于〈特殊构件补充定义〉中的一些构件，如角柱、框支梁等，程序可自动搜索。但总存在一些特殊的情况使得搜索不够完全或准确，强烈建议通过菜单〈特殊构件补充定义〉手动搜索。
七、框架结构分析
（1）注意柱计算长度系数的选取；
（2）柱一般按单偏压配筋、双偏压验算为好，因双偏压存在多解，配筋量与形式不唯一；
（3）梁-柱保护层厚度按规范取，程序自动加12.5；
（4）对于大截面的柱，可考虑梁、柱重叠部分为刚域；
（5）一般可考虑梁刚度放大、扭矩折减，以考虑楼板的影响；
（6）负弯矩向下调幅后，跨中弯矩自动增大。“梁跨中弯矩增大系数”是不
考虑活载不利布置时乘的系数，不要与此混淆；
（7）梁弹性挠度以主梁为主，次梁的挠度计算仅供参考；
（8）恒载一般用“模拟施工一”，也可用“一次性加载”。若有竖吊构件（如
吊柱），必须用一次性加载。
八、框剪结构
（1）0.2Q一定要考虑；
（2）可选择“模拟施工二”传基础力。值得注意的是，“模二”不能用于上
部结构的计算。
九、地震作用调整
竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数。 程序根据层刚度比的计算，自动确定薄弱层并将其效应放大。
5.PKPM公司论坛精华帖
5.PKPM公司论坛精华帖
--------godbull 成员
用satwe8算砖混结构时,构造柱是否按框架梁计算了?算出配筋为4根16?这样算是否对梁有影响?梁的配筋会不会偏小?算梁的配筋,satwe,tat,pk怎么差别会比较大?pk按平面算还可理解(不过砖混应该影响不大?)satwe,tat就不应有太大差别了。
PKPMZB 论坛管理员
我个人认为计算砖混结构PK和TAT均不太适合。如果在SATWE中计算的话，如果不想过多的考虑构造柱的影响那就干脆不要把它作为结构构件输入。
jdwk 成员
我发现当砖混结构厨房卫生间处输入楼板错层后，程序中现浇板的裂缝在此处特别大，不知别人有无同感?
guozhen3098 PKPM论坛高级会员
所有板厚不同的交线处都是这样。我不清楚板配筋是否一定要使裂缝宽度要求如果是，按程序配的话此处的配筋将会很大。
logical PKPM论坛高级会员
现浇筐架结构的板厚度凸变处裂缝很大。
cyc PKPM
论坛高级会员
如果两边板高差大,可按简支支座调整负筋,同时增大板跨中钢筋。
yunxd PKPM论坛高级会员
请注意，是连续板在高差两侧弯矩的传递，造成较薄的一边（往往是厕所板厚比相邻房间薄）配筋不够，产生裂缝。
doagain PKPM论坛高级会员
如果假设是连续板，配筋是按照薄的那边配的吧。
newnew 成员
按规范应该用连续梁计算，我能不能把基础部分作为底框结构，将桩作为圆柱布置用pk计算配筋呢？现在要施工图审查，需要计算书，难道还要手算再整理计算书吗？
wnwn 成员
可将地梁所在层作为一结构层，将底层填充墙作为荷载输入计算出地梁，再根据地梁受力特点适当调整配筋。地梁层竖向导荷结果可加上原楼层竖向导荷结果计算挖孔桩。
kurt 成员
楼上那位说的做法我不敢苟同。砖混结构人工挖孔桩，我们院的做法是把桩和梁看成框架结构，用TAT进行计算，这其中关键有几点：
1，根据地质情况确定桩长和"模拟框架"的柱尺寸；也就是说，本来土层对桩的抗侧变形有影响。这时就要适当加?quot;柱"尺寸，让它刚度增大。
2，梁上荷载原则按PM倒荷的结果，如按墙梁理论，可适当折减。具体系数可凭经验。
HUANGXIANGJUN 成员
将桩当圆柱用PK计算，这种模型与桩的实际受力差别较大，因为桩周土对桩的嵌固作用未考虑，有关计算书的问题确实挺烦人，我设计了一个工程，光独立柱基的计算书就打了24张3#纸，没办法，吃的就这碗饭。
newnew 成员
是啊，多并不是问题，问题是多还要手工编制就太花费劳动力了！施工图审查要求前段时间看过，具体也记得不是很清楚了，等我再借来扫描了放上来。
pkpm.z 成员
本人正在设计:六层框架结构,地下一层地下室高4m,基础采用梁板式筏基，地下室侧墙为砼墙.
1.pm建模时能否把地下室顶板也建在内，还是作为基础处理？
2.计算基础时上部力传下来如何考虑地下室墙体的作用？
3.如果把地下室顶板层作为上部结构的话，底层层高取地下室高度吗？还有整个结构不是变成七层框架结构了吗？是否可以当成七层框架计算？如不能则地下室墙体
输入时是否需要作开洞口处理？
4，本结构与已有建筑紧邻，局部（沿已建建筑一侧）我想做一排柱下条基（其余处为地下室）是否可行？如何解决建模问题？
PKPMZB 论坛管理员
可以按七层框架建模.
pekoe 成员
为什么有建筑物紧邻就要做柱下条基？解释一下可好？两种基础形式混用不好吗？
pkpm.z 成员
按基础规范要求：相邻基础水平距离应为其高差的1~2倍。已有建筑基础已经挖出为-2m,而本工程地下室地面已经达到-4m，本来想做一些支护，据说老建筑质量
极差，怕有影响，（当然施工图是找不到了）所以想做一排柱下条基，与老建筑基底平，这样紧靠其设置条基,可充分利用地基，减少基础的偏心。
pekoe 成员
如果用条基和筏基配合，筏基部分的地基反力应该不大吧，如果要使条基部分的地基反力达到这一水平也不容易吧。 我想还是都做筏基好，旧建筑外侧先打护坡桩，桩算够了，应该不影响旧建筑吧。 而且似乎解决护坡的问题是施工单位的任务吧,如果出现因为基础不配合引起沉降不均，就是设计人的责任了。
nxjun 成员
在tat说明书中,8度地震区二类场地土高层建筑剪压比一般为3%~6%,随高强混凝土应用,比如C60混凝土用于柱,其相对C20混凝土,在同样轴压比下,柱断面小的多,E提高不多,I(b*h*h*h)降低太多,整个结构偏??因而剪压比常小于3%,审图人要求乘以放大系数达到3%,请各位高手指教,此是否合理,有为其他方法?
pkcheny 成员
规范规定"建筑结构的地震影响系数。其下限值不应小于最大值的20％"，也就是说不小于0.2x0.16=0.032。按3％差不多。这也是强制条文。"剪压比"听起来挺怪的，通常是构件剪力与砼抗压强度的比值，现在应该是底部剪力与重力荷载代表值的比数，"剪重比"好一些吧？
Lixx PKPM论坛高级会员
这个系数是地震作用与等效重力荷载的比值，有的文章中也称为剪重比。规范中这类条文均是根据10-30层的建筑总结成的，对于超高层建筑来说，无论怎样布置，剪重比均不可能达到7度二类土1.5%-3%,8度二类土3%-6%的范围。但对于多层建筑来说，达到5%以上的也不少。还是根据情况自己掌握比较好。不知新规范中有无变化。
PKPMZB 论坛管理员
LIXX说得有道理实际上剪重比是一个很灵活的指标,对它的控制应该从安全性和经济性等各方面加以综合考虑不能生搬硬套更不能绝对化.而且据我所知目前规范中还没有特别的强制条文吧.
wjh 成员
请问车库转弯坡道按何方法简化计算及出图表示?
haipeng PKPM论坛高级会员
我认为只能手算，其实很简单，按挡土墙呗！
wjh 成员
我是指坡道板,类似螺旋楼梯,水平转角90度。
jiangjiangjg 成员
就用LTCAD螺旋楼梯计算试试。
wjh 成员
可中心线展开长度有12m,按s/30板厚要400mm,配筋还算不下来,次坡道四边均有剪力墙,可否简化为四边嵌固板算?
cyc PKPM论坛高级会员
假如坡道较长，L/B>2,按单向板算应该没问题。
-----------
在tat说明书中,8度地震区二类场地土高层建筑剪压比一般为3%~6%,随高强混凝土应用,比如C60混凝土用于柱,其相对C20混凝土,在同样轴压比下,柱断面小的多,E提高不多,I(b*h*h*h)降低太多,整个结构偏?因而剪压比常小于3%,审图人要求乘以放大系数达到3%,请各位
高手指教,此是否合理,有为其他方法?nxjun
规范规定"建筑结构的地震影响系数。其下限值不应小于最大值的20％"，也就是说不小于0.2x0.16=0.032。按3％差不多。这也是强制条文。"剪压比"听起来挺怪的，通常是构件剪力与砼抗压强度的比值，现在应该是底部剪力与重力荷载代表值的比数，"剪重比"好一些吧？pkcheny
这个系数是地震作用与等效重力荷载的比值，有的文章中也称为剪重比。规范中这类条文均是根据10-30层的建筑总结成的，对于超高层建筑来说，无论怎样布置，剪重比均不可能达到7度二类土1.5%-3%,8度二类土3%-6%的范围。但对于多层建筑来说，达到5%以上的也不少。还是根据情况自己掌握比较好。不知新规范中有无变化。Lixx
LIXX说得有道理实际上剪重比是一个很灵活的指标,对它的控制应该从安全性和经济性等各方面加以综合考虑不能生搬硬套更不能绝对化.而且据我所知目前规范中还没有特别的强制条文吧.PKPMZB 论坛管理员
我下载了7月23日的CFG文件，内容和老的一样，没有解决掉轴线为PLINE的问题！难道最新的CFG一定要邮购才能得到吗？网上不能下载吗？我们都是正版用户！正版用户的权益在那里？ lzhksoft
在北京网页下载区的 update\cfg 中有新的程序 modifyw.exe 可解决 Pline 问题！ Hi
也可以从https://www.doczj.com/doc/8c3304022.html,/download/index.htm中"PKPM软件Windows Update更新"进入此目录进行更新。注意文件的日期和字节数。 davidsun 论坛管理员
PKPM软件Windows Update更新中，最好能提供更新的实际日期，我才上去了，怎么看都不象新的！羊三皮
和你手头的文件日期进行比较，就可以看出新旧了。davidsun 论坛管理员
网络版的工作站安装问题？
1，通过安装工作站SETUP程序。 2。直接映射到服务器上。那种方法好一些？
另外在各类*.T图中，背景色总是单纯色，手动修该为双色退晕后确定。再次进入后又回到了单纯色。应该如何设置？（采用的前者安装）。 蚂蚁
如果掌握原理就可以手动操作，不过要设的东西挺多的。包括运行库、注册表、路径等
如果没有掌握原理，请使用工作站设置程序。 建议用户用设置程序完成安装。davidsun 论坛管理员
工作站设置程序在哪？重新安装时怎样改变设置。 请指教，因为每次进入*。T画面都要手动设置为双色退晕，很麻烦。单纯色情况下无法看清多谢了。蚂蚁
就是client.set目录中的setup.exe .第二个问题暂时无法解决 davidsun 论坛管理员
1.普通梁能放在连梁上吗？
2.七层框架，二层仅有横向梁及四周边梁，且无板，大部分柱在该层处无纵向支点，这种情况下柱的计算长度系数该作怎样的调整？ 鲁班
1.能。
2.对于穿
层的柱程序应该能自动识别，当然您最好是能对程序给出的柱计算长度作一下校核。PKPMZB 论坛管理员
普通梁一般不能放在连梁上！ nxjun
由于在三维分析软件中各梁段之间均为交叉梁系，故我个人认为如果有需要的话，普通梁也可放在连梁上。不知大家以为如何？ PKPMZB 论坛管理员
----------我真的很想知道satwe8计算底框是否可靠？
我算了一个底部两层框架,上部五层住宅的结构,六度区,计算一切顺利,由于体型不规则,用PKPM出框架有不少麻烦,于是改用SATWE8计算出图,转换层框架大梁差别不是很大,有的也有差别,地梁及一层梁大部分差别不大,但也有差的多的,尤其是单榀框架,PK出图一 般负筋较大,但本身荷载不大,SATWE负筋就较小,柱筋也有差别,SATWE的边柱及角柱配筋较大,而中柱配筋较PK小,我个人觉得SATWE的计算模型和配筋简图比较合理,但是因为说明书上也说SATWE在计 算框架梁时配筋偏小,所以老总就不放心我的计算结果,我想请教一下SATWE8的计算结果到底可不可用,是不是一定要用PK校核,(那样太麻烦了)不好意思,请高人一定有空指点,谢谢。 yesno
我用satwe8计算底框觉的结果还是可靠的. 不过柱筋及顶层框架自己根据经验作调整。Gzcj
用SATWE-8计算底框结构应注意对地震作用的放大。尤其是底框梁的配筋可以得到明显改善。
PKPMZB论坛管理员
六度区不用抗震计算,何来放大地震作用. 二层框架应考虑上面五层砖混水平力产生的倾覆力矩。Gzcj
是呀,六度区是不用计算地震力的,在SATWE8中填写参数时,是不算地震力的,所以没法放大,再说二层框架如何考虑上部荷载的水平力?感觉水平力好象影响不大
根据经验调整?好象只有凭感觉了 yesno
如何改变层刚度, 我加厚板RATX,RATY均未变 logical
板厚度加大多大？此外对层刚度影响较大的应该是剪力墙、大梁等结构构件的刚度。
PKPMZB论坛管理员
加大板的厚度对改善上下层刚度比的用处不大。关键是要加大下层柱、墙等竖向构件的刚度，以及连接竖向构件的框架梁的刚度。我觉得你的情况很可能是由于矩形柱和异形柱截面相差太大造成的，如果所有柱都是下层矩形，上面异形的话，应控制异形柱每肢不应超出矩形柱300左右。Lixx
异型柱肢可以在大于矩形柱吗？ Asuhe
可以.再类似单桩承台做转换. WYM65
异型柱支为啥不能超过方柱 logical
应改可以,作转换承台 gzcj
梁一端不能搭到柱节点怎么办? 由于两个柱布置不在一条轴线上,梁一端因此不能搭到柱定位节点上.而实际上这个柱扁长,梁是能搭在这个柱上的.但这样计算机是并不认为梁的这个支座是柱!我应怎么办?在梁与扁柱交的节点上再输入一个同样的
扁柱,与原扁柱重合.是否可行? 没有图示,不知大家能否理解我的意思. f.f
俩柱节点间梁考滤扁心移动 huangd
柱上加一刚性梁 y.h
1.俩柱节点间梁考滤扁心移动:不行.我的前提是必须在两柱不在一轴线上.
2.柱上加一刚性梁:请问怎样才为刚性梁?事实上垂直方向这根梁一般是有的.但断面不是随意定的. f.f
刚性梁是不能由用户定义的，PKPM中隐含设定整个梁长度均包含在同一根柱截面内的梁为刚性梁，此梁刚度为无穷大，仅起正确传力的作用。建议结构输入时柱按实际情况输入偏心，保证能将两个节点包含在其截面内，另外千万记住在这两个节点间布置一根梁，截面大小无所谓。Lixx
我的处理方法是在两偏心节点间上布置一段剪力墙，配筋计算根据此段墙的内力进行调整。Cxl
梁按轴线输入,柱偏心.柱两结点间加一根梁,此梁自己调整. Gzcj
这节点间梁就指所谓的刚性梁吗? f.f
是的!断面随便定!此梁一定超筋,查看超筋信息及配筋,可知此梁仅为传力.TAT中出平法图自己修改! Gzcj
那么该支座是否会成铰支座? f.f
这个要看程序中对刚性梁刚度的处理，如果将此梁的各种刚度设为普通梁的1000倍以上，那么此点不会成为铰支座，当然和实际结构还是有一些差别。 Lixx
根据以些工程实践,与此结点有关构件人为调整,我一般根据原用TBSA分析比较由此得出经验调整。本人用TBSA4.2版. Lxin
在 JCCAD 中输入地质资料后，因地质不均匀，程序自动计算出桩筏下的桩有两个 K 值，（桩筏下的桩径、桩距、桩长等均相同），而根据静荷载实验，该桩仅有一个 K 值，那么，我应该如何选择 K 值？当桩筏下同时布置两个不相同的 K 值，桩的反力很不均匀，而取一相同 K 值，则桩反力很均匀。 y.h
静载荷试验只做1个吗？最好在地质条件差别大的地方多做一个，根据试验结果定k值。我觉得应取两个k值，地质不均匀，相同持力层，沉降差别不大，桩反力自然不同。 Dink
在桩筏计算中，当采用倒楼盖法，桩的 K 值大小应该对桩的反力无影响，但如果在同一桩伐中采用不少于两个 K 值时，即使采用倒楼盖算法，对桩的反力也有影响。因此，我不是很清楚，是否应该根据静荷载实验，统一取一个 K 值，还是分别取三个 K 值？ y.h
采用倒楼盖法时，即基础无穷刚，在何载作用下，K值大的部位，所受的反力应该大。如地质不均匀，应该采用不同的K值进行桩筏计算。 奥特曼
我们院用 JCCAD 软件的设计人员都采用桩的一个统一 K 值，而不管地质情况是否有差别，我不清楚这样的计算模式是否正确？依我的计算经验，对桩的反力有校大影响。 y.h
桩基础的K值,程序能
够自动计算,但是影响到内力、沉降的巨大差异，桩的刚度需要有量纲级的差别，产生这一差别，与桩基础，地址报告以及上部荷载均有关系。 ctt
为什么在均布荷载作用下框架端部的负弯矩会比中部的小?(边跨表现的更为明显).这和手算时出入太大了吧?本来端部应QL*L/12,而中部是QL*L/24的吧?那就应该是端部比中部大很多才对啊！HCXMY
因为有水平荷载的原因. ZPX
还有地震荷载的作用，手算你考虑到了吗 logical
在不考虑水平力和地震力的时候也一样 HCXMY
梁端怎么可能是完全固端,你说的系数是在梁端完全固接的情况下的! Pine
这跟荷载形式有较大关系，跨中是否作用较大的集中力？你的判断只适用于均布荷载作用。xiaoyoutiao
你有没有注意到PK的框架梁的弯矩调幅。Jin
用调幅系数只会使中部的弯矩比端部更大而它本就大得很离谱了 HCXMY
混凝土柱不是理想刚体，不能按绝对刚度计算，而应按照柱梁刚度比来进行弯据分配，我在PK中做了个试验，同一榀框架按不同柱截面输入计算，结果是不同的，柱截面大的框架，梁端弯据就比较大，个为 可以自己试试。Native
调整信息里面有一项系数是梁端负弯距调幅系数为0.85，不知有没有考虑？wmkun
我也发现这类问题，SAT好象比PK的正弯矩还要大一些是不是调幅的原因。yesno
我认为PKPM里考虑了梁柱刚度比的问题。Native
-----------------------我做一砖混结构，在大厅空旷处设一柱，四周有梁，但PM的砖混结构计算中，只能做抗震计算和楼板配筋，请问如何对这部分框架进行计算？pekoe
可通过PK性成连梁计算或通过TAT或SATWE软件进行计算。PKPMZB 论坛管理员
谢谢您回答，我曾用TAT进行计算，得出了梁和柱的计算结果，但是，同时软件也给出了很多墙的计算结果，感觉象是在计算框剪结构，是否把墙的计算结果忽略即可？pekoe
请问各位在砖混结构中设框架这种组合结构形式在现在审图时好像是通不过的吧. popzb
这应该算是内框架吧？确实通不过图纸审查。hx
砖混结构中局部大空间这种做法很多呀，图纸审查通不过的依据是什么？用SATWE计算是较符合实际的方法了，但墙体材料应定义为砖墙。cyc
听说，PKPM还有另一套结构软件ABDS可以计算此类结构。FENG_PING
这种结构形式应该称之为"混杂结构"，但的确很多实例，审查...... tjyly
这种结构可以直接用satwe计算吗？就选用砖墙就行了吗？如果框架仅仅只有一小部分怎么办？举例：一六层砖混住宅，要在一二两层的一端设置商店，即用框架，其他部分都用砖混，该怎么算，怎么建模?? henry
我也遇到这种局部底框的工程，用TAT是不能用的，他
不能运用于砖混体系的计算，可以使用SAT软件计算，但是在计算过程中必须运行PM软件的第8部，并且计算参数设置很重要，计算以后最好用PK运行结? cls515
有这么麻烦吗？直接用框架生成，再到PK里算不就可以了？上面那位举例说六层砖混，二层框架，这只要选择"底框生成"，选底框数为二就是了。 HCXMY
三层框架板柱结构（住宅），柱上不允许做柱帽，板厚取200，内力计算够了，构造上咋处理才保证板柱相交处不出现裂缝，还有板局部下沉60MM，（卫生间处处）对板的影响大吗？logical
首先我不清楚为什么不允许做柱帽？一般来说必须对梁柱相交处作拉、压双向的抗冲切验算，如验算结果可不加柱帽的话那也应对梁柱节点作构造处理如加钢筋网片甚至加预应力钢筋来进行裂缝的控制。此 外，板的局部下沉对于板的影响应该是很大的，当然具体影响结果如何还应根据计算确定。PKPMZB 论坛管理员
我做一个三层框架，局部有个电梯，电梯厂商要求电梯井用混凝土墙，如何考虑？FZHUA
电梯井筒如果用混凝土，则需要按框剪结构设计。haipeng
但是电梯只是一个很小的局部啊，这样会不会影响柱子的配筋？FZHUA
按框架结构,剪力墙做薄些,构造配筋。nxjun
150，行不行？FZHUA
讲明白嘛！到底按框架还是按框剪？henry
按框架。不过根据我做过的工程，应该可以用梁担砖墙的方式解决电梯井问题的。Lixx
<<高规>>送审稿对此问题建议,墙厚减小,墙上开竖缝,单排构造筋,相连柱筋适当加大等.Lixx方法也可.我建议120厚混凝土墙(比较单砖墙)即可. nxjun
什么电梯，要用混凝土墙？每层砖墙内做一道圈梁放予埋件不行吗？ntqc
我每次用的多是240实心墙，门顶加一道圈梁，应该可以吧 syr
按框架计算，电梯井混凝土部分按荷载输入，施工时先施工框架梁，预留混凝土墙的钢筋，待上层梁浇筑完后再施工混凝土墙部分。CXR
如果按剪力墙输入，按框剪结构计算，此段墙极易超筋，因剪力墙的刚度较大，要吃掉多的剪力。最好用做梁砌砖墙的办法。doagain
用粘土砖就能搞定，一般情况每2500设一道圈梁埋电梯导轨的预埋件即可，厂家要求用砼墙估计是为了施工方便，可不与理会。ghqxyf
我个人认为按混凝土墙输入计算，计算时在剪力墙上开大洞，减小混凝土墙的刚度，使框架分单更多的剪力，施工时也开大洞。logical
关于带坡顶房屋的高度，是取到屋面檐口，还是取至坡顶高度的一半处。cliff_jy
新规范中说，建筑物的总高度算到坡屋面山墙高度的一半。建模时，用节点标高，形成坡屋面。（坡屋面算一层）不知这么做对不对？yinyh