燃气—蒸汽联合循环技术经济指标计算
目录
1 概述 (1)
2 燃气—蒸汽联合循环基本理论 (1)
3 燃气—蒸汽联合循环技术经济指标计算 (2)
3.1 燃气轮机技术经济指标 (2)
3.1.1 压气机进气温度 (2)
3.1.2 压气机进气压力 (2)
3.1.3 压气机排气温度 (3)
3.1.4 压气机排气压力 (3)
3.1.5 燃气轮机排气温度 (3)
3.1.6 燃气轮机排气压力 (3)
3.1.7 压气机压缩比 (3)
3.1.8 燃料流量 (4)
3.1.9 燃料温度 (4)
3.1.10 燃气轮发电机组热耗率 (4)
3.1.11 燃气轮发电机组热效率 (4)
3.2 余热锅炉技术经济指标 (5)
3.2.1 余热锅炉主蒸汽流量 (5)
3.2.2 余热锅炉主蒸汽压力 (5)
3.2.3 余热锅炉主蒸汽温度 (5)
3.2.4 余热锅炉再热蒸汽流量 (5)
3.2.5 余热锅炉再热蒸汽压力 (5)
3.2.6 余热锅炉再热蒸汽温度 (5)
3.2.7 余热锅炉排烟温度 (6)
3.2.8 余热锅炉热端温差 (6)
3.2.9 余热锅炉节点温差 (6)
3.2.10 余热锅炉接近点温差 (6)
3.2.11 余热锅炉烟气侧压损 (7)
3.2.12 余热锅炉热效率 (7)
3.3 联合循环汽轮机技术经济指标 (7)
3.3.1 联合循环汽轮机主蒸汽流量 (7)
3.3.2 联合循环汽轮机主蒸汽压力 (8)
3.3.3 联合循环汽轮机主蒸汽温度 (8)
3.3.4 联合循环汽轮机再热蒸汽压力 (8)
3.3.5 联合循环汽轮机再热蒸汽温度 (8)
3.3.6 联合循环汽轮机其他技术经济指标 (8)
3.4 联合循环技术经济指标 (8)
3.4.1 联合循环功率 (8)
3.4.2 联合循环蒸燃功比 (9)
3.4.3 联合循环蒸功百分率 (9)
3.4.4 联合循环投入率 (9)
3.4.5 联合循环热耗率 (9)
3.4.6 联合循环热效率 (10)
3.4.7 联合循环厂用电功率 (10)
3.4.8 联合循环厂用电率 (11)
3.4.9 联合循环等效发电煤耗率 (11)
3.4.10 联合循环等效供电煤耗率 (11)
3.4.11 联合循环机组等效标煤耗量 (12)
1概述
本文根据电力行业标准《火力发电厂技术经济指标计算方法 DL/T 904-2004》编写而成，提供了燃气—蒸汽联合循环的技术经济指标计算方法，以指导燃气—蒸汽联合循环机组的性能计算使用。
2燃气—蒸汽联合循环基本理论
所谓燃气－蒸汽联合循环，实质上是把在高温区工作的燃气轮机布雷登（Brayton）循环和在中低温区工作的蒸汽轮机朗肯（Rankine）循环叠置，组成总能利用系统。它利用燃气轮机和蒸汽轮机这两种早已成熟的动力机械装置，通过余热锅炉耦合在一起，实现了热能的梯级利用，简称为“联合循环”。
1、压气机；
2、燃烧室；
3、燃气透平；
4、空气冷却器；
5、发电机；
6、高压缸；
7、中压缸；
8、低压缸；
9、凝汽器； 10、低压加热器；
11、除氧器；12、高压加热器；13、余热锅炉
图 1燃气—蒸汽联合循环机组示意图
如图1所示，燃气—蒸汽联合循环机组的主要设备有：燃气透平（燃气轮机有两种语义，
一种是仅指涡轮机，另一种语义是包括涡轮机、燃烧室、压气机的一个整体，注意区分，本文提到的燃气轮机指后一种语义，用燃气透平指前一种语义），压气机，燃烧室，余热锅炉，汽轮机，发电机，凝汽器，给水加热器等。当燃气轮机工作时，压气机从外界大气中吸入空气，并把它压缩到某一压力，同时空气温度也相应提高，然后将空气送入燃烧室与喷入的燃料混合燃烧产生高温高压的燃气，进入燃气透平中膨胀做功，直接带动发电机发电。燃气轮机的排气导入余热锅炉，用以产生高温高压蒸汽驱动汽轮机带动发动机发电。汽轮机排汽再进入凝汽器中放热，凝结水又送入余热锅炉，形成蒸汽动力循环。这样既增加了总输出功率，又利用了燃气轮机和汽轮机各自的优点，使整个循环的热效率提高。
3燃气—蒸汽联合循环技术经济指标计算
3.1燃气轮机技术经济指标
3.1.1压气机进气温度
压气机进口处（压气机进口法兰处或进气喇叭口处）空气温度（℃）。
3.1.2压气机进气压力
压气机进口处（压气机进口法兰处或进气喇叭口处）空气的总压（绝对压力，kPa）。若无总压测点，则总压是大气压、压力表静压和动压的代数和。
动压的计算公式如下：
式中，
p d——动压，Pa，要注意单位换算
ρ——测点处的空气密度，kg/m3
v——测点处的空气流速，m/s，根据空气流量及截面积确定
q V——测点处的空气容积流量，m3/s
A——测点处的管道截面积，m2
q m——空气的质量流量，kg/s
p——测点处的绝对压力，等于表压与环境中空气压力的和，Pa
t——测点处的温度，℃
R w——湿空气的气体常数，J/(kgK)，若仅考虑干空气，则取值为287
p a——环境中的空气压力，Pa
p v——空气中水蒸气的分压力，Pa
hu——相对湿度，无量纲
p s——对应温度t时的饱和水蒸气压力，由水蒸气表查得，Pa
3.1.3压气机排气温度
压气机出口扩压器的出口平面处工质温度（℃）。
3.1.4压气机排气压力
压气机出口扩压器的出口平面处工质总压（绝对压力，kPa）。
3.1.5燃气轮机排气温度
燃气透平出口法兰处平面工质的温度（℃）。
3.1.6燃气轮机排气压力
燃气透平出口法兰处平面工质的总压（kPa）。
3.1.7压气机压缩比
压气机排气压力与进气压力的比值，代表工质被压缩的程度，计算公式如下：
式中，
π——压气机压缩比，无量纲
p yp——压气机排气压力，kPa
p yj——压气机进气压力，kPa
3.1.8燃料流量
实际供给燃气轮机的燃料流量，（液体）kg/h或（气体）m3/h。
3.1.9燃料温度
进入燃气轮机燃烧室的燃料温度，℃。
3.1.10燃气轮发电机组热耗率
燃气轮发电热耗量与其输出电功率的比值，计算公式如下：
式中，
q rj——燃气轮机发电机组热耗率，kJ/(kWh)
G f——燃料的流量，kg/h或m3/h
Q ar_net——燃料的低位发热量，kJ/kg或kJ/m3
P rj——燃气轮发电机的输出功率，kW
3.1.11燃气轮发电机组热效率
燃气轮发电机组发电量的相当热量与供给燃料热耗量的百分比，根据下式计算：
式中，
ηrj——燃气轮发电机组的热效率，%
q rj——燃气轮机发电机组热耗率，kJ/(kWh)
G f——燃料的流量，kg/h或m3/h
Q ar_net——燃料的低位发热量，kJ/kg或kJ/m3
P rj——燃气轮发电机的输出功率，kW
3.2余热锅炉技术经济指标
3.2.1余热锅炉主蒸汽流量
余热锅炉高压主蒸汽流量，是指余热锅炉末级高压过热器出口蒸汽流量（kg/h），若是双压/三压余热锅炉，还存在中压/低压主蒸汽流量。
3.2.2余热锅炉主蒸汽压力
余热锅炉高压主蒸汽压力，是指余热锅炉末级高压过热器出口蒸汽压力（MPa），若是双压/三压余热锅炉，还存在中压/低压主蒸汽压力。
3.2.3余热锅炉主蒸汽温度
余热锅炉高压主蒸汽温度，是指余热锅炉末级高压过热器出口蒸汽温度（℃），若是双压/三压余热锅炉，还存在中压/低压主蒸汽温度。
3.2.4余热锅炉再热蒸汽流量
余热锅炉再热蒸汽流量，是指再热式余热锅炉末级再热器出口蒸汽流量（kg/h）。
3.2.5余热锅炉再热蒸汽压力
余热锅炉再热蒸汽压力，是指再热式余热锅炉末级再热器出口蒸汽压力（MPa）。
3.2.6余热锅炉再热蒸汽温度
余热锅炉再热蒸汽温度，是指再热式余热锅炉末级再热器出口蒸汽温度（℃）。
3.2.7余热锅炉排烟温度
指余热锅炉末级受热面后的烟气温度（℃）。
3.2.8余热锅炉热端温差
指余热锅炉换热过程中，高压过热器烟气入口的烟气温度与高压过热器主蒸汽出口的主蒸汽温度的差值，即高压过热器主蒸汽出口处的烟气与主蒸汽的温度差值，根据下式计算：
式中，
Δt rd——余热锅炉热段温差，℃
t yr——余热锅炉高压过热器烟气入口的烟气温度，℃
t zz——余热锅炉高压过热器主蒸汽出口的主蒸汽温度，℃
3.2.9余热锅炉节点温差
也称窄点温差，指余热锅炉换热过程中，蒸发器出口的烟气温度与蒸发器内汽水混合物温度的最小温差，对于多压余热锅炉，应计算各压力等级的节点温差。根据下式计算：
式中，
Δt jd——余热锅炉节点温差，℃
t yz——余热锅炉蒸发器出口的烟气温度，℃
t lbh——余热锅炉蒸发器内的饱和温度，℃
3.2.10余热锅炉接近点温差
指余热锅炉蒸发器内的饱和温度与省煤器出口水温的差值，对于多压余热锅炉，应计算各压力等级的接近点温差。根据下式计算：
式中，
Δt jj——余热锅炉接近点温差，℃
t sc——余热锅炉省煤器出口水温，℃
t lbh——余热锅炉蒸发器内的饱和温度，℃
3.2.11余热锅炉烟气侧压损
指燃气轮机排气流经锅炉时产生的压力降（kPa）。
3.2.12余热锅炉热效率
指余热锅炉的有效输出热量占输入热量的百分数，根据下式计算：
式中，
ηyg——余热锅炉热效率，%
c p_yr——余热锅炉烟气入口定压比热容，kJ/(kgK)
t yr——余热锅炉烟气入口温度，℃
c p_yc——余热锅炉烟气出口定压比热容，kJ/(kgK)
t yc——余热锅炉烟气出口温度，℃
c p_a——环境空气定压比热容，kJ/(kgK)
t a——环境温度，℃
φ——考虑余热锅炉散热损失的保热系数，无量纲
由于烟气的比热容需要测定烟气成分，一般计算中难以确定，因此一般采用近似计算余热锅炉效率，如下式所示：
3.3联合循环汽轮机技术经济指标
3.3.1联合循环汽轮机主蒸汽流量
指主蒸汽进入汽轮机的流量值（kg/h），对于多压余热锅炉，还有中压、低压蒸汽流量值。
3.3.2联合循环汽轮机主蒸汽压力
指汽轮机进口的主蒸汽压力值（MPa），对于多压余热锅炉，还有中压、低压蒸汽压力值。一般取电动主汽门后、自动主汽门前的蒸汽压力。
3.3.3联合循环汽轮机主蒸汽温度
指汽轮机进口的主蒸汽温度值（℃），对于多压余热锅炉，还有中压、低压蒸汽温度值。一般取电动主汽门后、自动主汽门前的蒸汽温度。
3.3.4联合循环汽轮机再热蒸汽压力
指汽轮机中压缸进口的再热蒸汽压力值（MPa），一般取再热主汽门前的蒸汽压力值。
3.3.5联合循环汽轮机再热蒸汽温度
指汽轮机中压缸进口的再热蒸汽温度值（℃），一般取再热主汽门前的蒸汽温度值。
联合循环汽轮机其他技术经济指标可参考凝汽式汽轮机的技术经济指标，此处不再重复。
3.3.6联合循环汽轮机其他技术经济指标
联合循环汽轮机其他技术经济指标同燃煤机组的汽轮机，如汽耗率、端差等，此处暂略。
3.4联合循环技术经济指标
3.4.1联合循环功率
指联合循环中燃气轮机、汽轮机两部分输出功率的和（kW），如下式所示：
式中，
P lh——联合循环功率，kW
P rj——燃气轮机出线端电功率，kW
P qj——汽轮机出线端电功率，kW
3.4.2联合循环蒸燃功比
指联合循环中，蒸汽轮机输出功率占燃气轮机输出功率的百分比，如下式：
式中，
r zr——联合循环蒸燃功比，%
P rj——燃气轮机出线端电功率，kW
P qj——汽轮机出线端电功率，kW
3.4.3联合循环蒸功百分率
指联合循环中，蒸汽轮机输出功率占联合循环输出功率的百分比，如下式：
式中，
r zg——联合循环蒸功百分率，%
P lh——联合循环功率，kW
P qj——汽轮机出线端电功率，kW
3.4.4联合循环投入率
指多轴联合循环中，当燃气轮机运行时，余热锅炉累计运行时间与燃气轮机累计运行时间的百分比（%），即：
联合循环投入率余热锅炉运行小时数燃气轮机运行小时数
3.4.5联合循环热耗率
指联合循环机组发电热耗量与其输出功率的比值，即：式中，
qlh——联合循环热耗率，kJ/(kWh)
G f——燃料的流量，kg/h或m3/h
Q ar_net——燃料的低位发热量，kJ/kg或kJ/m3
Plh——联合循环功率，kW
3.4.6联合循环热效率
指联合循环发电机组发电量的相当热量与供给燃料热耗量的百分比，即：
式中，
ηlh——联合循环的热效率，%
q lh——联合循环热耗率，kJ/(kWh)
G f——燃料的流量，kg/h或m3/h
Q ar_net——燃料的低位发热量，kJ/kg或kJ/m3
P lh——联合循环的输出功率，kW
由于联合循环将燃气轮机循环和汽轮机循环联合在一起，故其热效率还可表示为：
式中，
ηrj——燃气轮发电机组热效率，%
ηqj——汽轮发电机组热效率，%
3.4.7联合循环厂用电功率
公式：
其中：
P cyd——联合循环机组厂用电功率，MW
P sw——联合循环机组上网功率，MW
P lh——联合循环机组发电功率，MW
联合循环机组上网功率测点一般是采不到的，一般算法是不考虑母线功率损失，在计算
中采用主变压器功率近似表示：
其中：
P sw——联合循环机组上网功率，MW
P zb——联合循环机组主变压器功率，MW
实际使用公式：
3.4.8联合循环厂用电率
公式：
其中：
ηcyd——联合循环机组厂用电率，%
P cyd——联合循环机组厂用电功率，MW
P lh——联合循环机组发电功率，MW
3.4.9联合循环等效发电煤耗率
公式：
其中：
b1_dx——等效发电煤耗率，g/(kWh)
q lh——联合循环热耗率，kJ/(kWh)
Q bmdw——标准煤的低位发热量，kJ/kg，一般取值29307.6 3.4.10联合循环等效供电煤耗率
公式：
其中：
b2_dx——联合循环等效供电煤耗率，g/(kWh)
b1_dx——联合循环等效发电煤耗率，g/(kWh)
ηcyd——联合循环机组厂用电率，%
3.4.11联合循环机组等效标煤耗量
公式：
其中：
B dxbm——机组等效标煤耗量，kg/h
G f——燃料的流量，kg/h或m3/h
Q ar_net——燃料的低位发热量，kJ/kg或kJ/m3
Q bmdw——标准煤的低位发热量，kJ/kg，取定值29307.6
燃气--蒸汽联合循环技术的发展与评价 我国火电机组主要为燃煤发电机组，存在污染严重，供电煤耗高的问题，不能满足新世纪电力工业发展需要，必须依靠科技进步，促进我国资源环境相互协调可持续发展。采用高参数大容量机组，超临界压力机组是火电机组发展的主要方向外，发展清洁燃煤技术，煤气化联合循环和整体气化燃料电池等以燃气输机为技术基础的发电技术，亦是提高我国火电热效率的突破口方向。为此，今后发展燃气——蒸汽循环发电将具有战略意义燃气—蒸汽轮机联合循环热电冷联供系统是一项先进的供能技术。利用燃气燃烧产生的高温烟气在燃气轮机中做功，将一部分热能转变为高品位的电能，再利用燃气轮机排烟中的余热在废热锅炉内产生蒸汽来带动蒸汽轮机进一步发出部分电能，同时供热和制冷。从而实现了能源的高效梯级利用，同时也降低了燃气供热的成本，是城市中，特别是大气污染严重的大城市中值得大力发展的系统。 一.联合循环发电状况和需求。 从20世纪80年代以来，随着燃气轮机及其联合循环总能系统新概念的确立，材料科学、制造技术的进步，特别是能源结构的变化及环境保护的要求更加严格，燃气轮机及其联合循环机组在世界电力系统中的地位发生了显著化，不仅可以用作紧急备用电源和尖峰负荷，还被用来带基本负荷和中间负荷。21世纪以来世界燃气轮机进入了一个新的发展时期，我国燃气轮机引进、开发和应用又进入了一个新的发展阶段。燃气轮机技术进步主要表现在单机容量增大，热效率提高与污染物排放量降低。目前全世界每年新增的装机容量中，有l/3以上系采用燃气—蒸汽联合循环机组，而美国则接近l/2，日本则占火电的43%。据不完全统计，全世界现有燃油和燃天然气的燃气—蒸汽联合循环发电机组的总容量己超过400 GW。当前燃气轮机单机功率已经超过300MW，简单循环热效率超过39%;联合循环功率已经超过780 MW，联合循环热效率超过58. 5%，干式低NOx 燃烧技术已使燃用天然气和蒸馏油时的NOx排放量分别低于25mg/kg和42mg/kg，提高了燃气轮机在能源与电力中的地位与作用。从目前世界火力发电技术水平来看，提高火电厂效率和减少污染物的排放的方法，除带脱硫、除尘装置的超超临界发电技术(USC)、循环流化床(CFB)和增压流化床联合循环(PFBC)等外，燃天然气、燃油及整体煤气化等燃气-蒸汽联合循环是一个重要措施。据有关调研预测，未来10年我国对燃气轮机总需求量达34 000 MW左右。中国已开始利用西气东输，东海、南海油气，进口LNG(液化天然气)和开发煤气化等清洁能源。一批300 MW级燃气—蒸汽联合循环电厂已经建成或即将建成投产。可以说，随着国产化率的提高，造价的减低，燃用天然气和煤气等大型燃气—蒸汽联合循环发电机组，必将成为中国电力工业一个重要组成部分。 二.燃气-蒸汽联合循环原理 （一）联合循环的基本方案 1.余热锅炉型联合循环 将燃气轮机的排气通至余热锅炉中，加热锅炉中的水产生蒸汽驱动汽轮机作功。 2.排气补燃型联合循环 排气补燃型联合循环包括在余热锅炉前增加烟道补燃器以及在锅炉中加入燃料燃烧这两种方案。
火力发电厂技术经济指标计算方法 （DL/T 904-2004） 目次 前言 1范围 2规范性引用文件 3燃料技术经济指标 4锅炉技术经济指标 5锅炉辅助设备技术经济指标 6汽轮机技术经济指标 7汽轮机辅助设备技术经济指标 8燃气—蒸汽联合循环技术经济指标 9综合技术经济指标 10其他技术经济指标 前言 本标准是根据原国家经济贸易委员会《关于下达1999年电力行业标准制、修订计划项目的通知》（电力[1999]40号文）安排制定的。本标准是推荐性标准。 火力发电厂既是能源转换企业，又是耗能大户，因此技术经济指标对火力发电厂的生产、经营和管理至关重要。火电厂技术经济指标计算不仅反映电力企业的生产能力、管理水平，还可以指导火电厂电力生产、管理、经营等各方面的工作。 该标准涉及到火力发电厂发电生产全过程的技术经济指标计算，按火力发电厂的生产流程进行编写，共分燃料、锅炉、锅炉辅助设备、汽轮机、汽轮机辅助设备、燃气—蒸汽联合循环、综合、其他等8个方面的技术经济指标。 本标准具有一定的理论深度和广度，有较强的实用性和可操作性，利于促进电力工业火力发电厂技术经济、节能管理的提高和技术进步，也有利于加强管理，科学规范火力发电厂技术经济指标体系和分析体系。 本标准由中国电力企业联合会标准化部提出。 本标准由电力行业电站汽轮机标准化技术委员会和电力行业电站锅炉标准化技术委员会归口管理。 本标准起草单位：大唐国际发电股份有限公司、华北电力科学研究院有限责任公司、华北电网公司、浙江省能源集团有限公司等单位。 本标准主要起草人：祝宪、杜作敏、王刚、伍小林、杨顺虎、林英、蒋明昌。 本标准委托大唐国际发电股份有限公司及华北电力科学研究院解释。 火力发电厂技术经济指标计算方法 1范围 本标准规定了火力发电厂技术经济指标的计算方法。 本标准适用于火力发电厂技术经济指标的统计计算和评价。 2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB/T 211煤中全水分的测定方法 GB/T 212煤的工业分析方法 GB/T 213煤的发热量测定方法
火力发电厂技术经济指标计算方法 1符号说明 A燃料收到基灰分含量% ar A空气预热器漏风率% L B锅炉燃料消耗量kg/h B入厂标准煤量t b B质级不符部分的煤量t bf B燃料存损量t cs B地方供应合同到货量t df B全国订货合同燃料到货量t dh B带料加工燃料到货量t dl B燃料亏吨索赔煤量t ds B发电燃料耗用量t fd B非生产燃料耗用量t fs B燃料含规定水分的到厂重量t gd B燃料过衡重量t gh B供热燃料耗用量t gr B煤质合格煤量t hg B燃料货票量t hp B燃料耗用量t hy B燃料检尺量t jc B燃料检斤量t jj B计划外燃料到货量t jw B燃料检质量t jz B燃料库存量t kc B燃料亏吨量t kd B磨煤量t m B燃料盘点库存量t pd B配煤合格煤量t pm B期初存煤量t qc B其他燃料到货量t qt B入炉煤量t rl B市场采购燃料到货量t sc
sr B 燃料收入量 t sz B 石子煤排放量 kg/h tc B 燃料调出量 t th B 其它燃料耗用量 t yd B 燃料盈吨量 t yk B 燃料盘点盈亏量 t ys B 燃料运损量 t zj B 国家增拨燃料到货量 t ch b 除灰、除尘系统单耗 kW·h/t db b 电动给水泵单耗 kW·h/t f b 发电煤耗 g/kW·h g b 供电煤耗 g/kW·h gm b 给煤机单耗 kW·h/t lx b 炉水循环泵单耗 kW·h/t mf b 密封风机单耗 kW·h/t mm b 磨煤机单耗 kW·h/t pf b 一次风机（排粉机）单耗 kW·h/t sf b 送风机单耗 kW·h/t sm b 输煤（油）单耗 kW·h/t zh b 综合供电煤耗 g/kW·h yf b 引风机单耗 kW·h/t zf b 制粉系统单耗 kW·h/t C 灰渣中平均碳量与燃煤灰量之百分比 % 4CH 干烟气中甲烷的容积含量百分率 % fh C 飞灰中碳的质量百分比 % fh c 飞灰的比热 kJ/(kg·K) lz C 炉渣中碳的质量百分比 % lz c 炉渣的比热 kJ/(kg·K) n m H C 干烟气中n m H C 的容积含量百分率 % CO 干烟气中一氧化碳的容积含量百分率 % O H p c 2, 水蒸气的平均定压比热 kJ/(kg·K) gy p c , 干烟气的平均定压比热 kJ/(kg·K) a p c , 环境空气定压比热 kJ/(kg·K) D 锅炉主蒸汽流量 kg/h bh D 机组的补水变化率 % bl D 炉侧不明泄漏量 kg/h cf D 水的重复利用量 t
主要技术经济指标与技术经 济分析 -标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII
主要技术经济指标与技术经济分析 1工程概况 工程名称：宏宇建筑公司吉林市25号楼工程二标段 工期要求：招标文件规定本工程于计划于2014年5月10日开工，计划2015年7月20日竣工。总工期436天。 本工程位于吉林市昌邑区红旗街3066号；总建筑面积5995.2㎡，占地面积559㎡；建筑高度36m，标准层高3m,建筑层数为11层；结构形式为断肢剪力墙结构；基础类型为桩基础。墙体：外墙填充，≥MU5.0煤矸石空心砌块，M5混合砂浆；内墙填充，≥MU3.5煤矸石空心砌块，M5混合砂浆。工程类别为二类，建筑安全等级为二级，抗震设防类别丙类，抗震设防烈度7度，场地类别Ⅱ类。梁、板、梯均采用C25混凝土，剪力墙柱四层以下为C30混凝土，以上为C25混凝土。本工程需要用到的钢筋有Ф10以内圆钢146.977t，Ф10mm以外圆钢6.097t ，螺纹钢173.939t 。 装饰标准为：厨房、卫生间为防滑地面砖；楼梯间、电梯前室为灰色唐光花岗岩板；其他为40厚细石混凝土；外墙装饰为通体砖、涂料；上人屋面卷材防水、刚性防水两道防水；非上人屋面卷材防水，绿豆沙保护层；成品木门、防火门、防盗门等；窗为塑钢窗。 2主要技术经济指标 本设计主要分析了总造价形成、造价指标、主要材料消耗指标、措施项目指标、工期指标等。总造价形成见表一，造价指标见表二，主要材料消耗指标见表三，措施项目指标见表四，工期指标见表五。 表一总造价形成
表二造价指标 表三主要材料表
燃气-蒸汽联合循环机组循环效率的分析 发表时间：2018-11-13T20:31:59.670Z 来源：《电力设备》2018年第20期作者：张志响 [导读] 摘要：最近几年，我国经济可以说是快速发展，而经济发展离不开能源，在我国，电力是能源利用的主要方式，我国70%以上的电力都是来源于以煤炭燃烧的火力发电。 （河北华电石家庄热电有限公司 050041） 摘要：最近几年，我国经济可以说是快速发展，而经济发展离不开能源，在我国，电力是能源利用的主要方式，我国70%以上的电力都是来源于以煤炭燃烧的火力发电。但是，大量的煤炭燃烧造成了气候变暖、空气质量变差、雾霾严重等一系列的环境问题。燃气-蒸汽联合循环机组的出现，使这种状况得到了解决，燃气-蒸汽联合循环机组在发电过程中使煤得到了更充分的燃烧，减少了污染物的排放，使环境污染问题得到了改善。本文对燃气-蒸汽联合循环机组进行了研究，并分析了影响循环机组效率的因素。 关键词：燃气-蒸汽联合循环机组；发电；效率 1、燃气-蒸汽联合循环机组概述 燃气-蒸汽联合循环机组是一种节能型机组，能够最大程度上使煤得到洁净燃烧，不但可以减少环境污染，还能提高发电效率。燃气-蒸汽联合循环机组是上个世纪90年代才出现并开始发展的，它是通过气体动力循环和蒸汽动力循环来完成工作。气体动力循环是压气机将空气压进燃烧室，空气与燃烧室内的燃料进行燃烧，使温度升高，气体进行膨胀，烟气在膨胀的过程中进行做功，使热能转换成机械能推动燃气轮机进行发电。做完功的烟气温度还很高，会进入到余热锅炉进行热能的回收，加大蒸汽的压强和温度，使蒸汽进行做功，并把能量转换成机械能进行发电。这样，就完成了燃气-蒸汽联合循环。 2、燃气-蒸汽联合循环机组配置的型式 燃气-蒸汽联合循环机组的配置设备一般包括燃气轮机、蒸汽轮机、余热锅炉、发电机和其他硬件配置等。根据硬件配置的不同通常分为单轴循环机组和多轴循环机组。下面针对这两种型式进行简单分析： 单轴燃气-蒸汽循环机组的硬件配置是比较简单的，燃气轮机、余热锅炉、蒸汽轮机和发电机组是同轴转动，在整个发电运作过程中依靠一个轴进行工作。这是出现比较早的循环机组，配置和运作都比较简单，在工作效率上也有欠缺的地方，能源无法实现洁净燃烧，无法进行完全利用。所以，这种型式的循环机组也逐渐被更先进的型式所取代。 多轴燃气-蒸汽循环机组的硬件配置相对单轴型式来说比较复杂。燃气轮机和蒸汽轮机都有一个自己的发电机组，它们分别带动发电机进行联合循环。这种型式对设备的要求比较高，对于相关管道的设计和布置也比较复杂，整体的运行成本也要比单轴的高很多。但是，这种型式实现了联合循环，可以更充分的进行能源的利用，大大提高了循环机组的工作效率，符合现在经济发展的需求。 3、燃气-蒸汽联合循环机组的优点 3.1热效率高 联合循环机在运作时，压气机会把空气和煤气进行压缩，之后两种气体会一起进入燃烧室，在1000多摄氏度的环境下进行燃烧，膨胀做功。而膨胀后的气体温度依然可达500多摄氏度，这些气体则会进入到余热锅炉进行热量的回收，这种模式充分提高了机组的热效率。例如，350MW级联合循环机组的效率可达58%，比一般的机组效率高出很多。 3.2污染物的排放少 燃气-蒸汽联合循环机组是将空气与天然气或液体燃料进行燃烧，使气体膨胀进行做功来进行发电。这种方式与传统的燃煤机组的方式相比，燃烧释放的气体中，二氧化碳的排放量是传统方式排放的一半，氮氧化物的排放量没有超过传统方式排放的五分之一，二氧化硫的排放量几乎可以忽略。燃气-蒸汽联合循环机组运作过程中，污染物的排放更少，这种方式更适合现在环保的需求。 3.3占地和耗水量比较少 使用燃气-蒸汽循环机的电厂与同容量的传统火力电厂相比，占地面积不到传统电厂的一半，极大的节约了土地。而且，联合循环机组中燃气轮机的运作不需要大量的水来进行冷却，与同容量的火电厂比较更加节水。 4、影响燃气-蒸汽联合循环机组效率的因素 4.1环境温度 周围大气的温度会影响到机组燃气轮机的效率。当环境温度比较高时，压气机就需要消耗更多的功率进行空气的压缩，燃气轮机输出的功率就会下降；当环境温度比较低时，会使压气机的进口导叶片结冰，需要将压气机出口的高温空气导入进口，来提高进口空气的温度，这样也会降低燃气轮机的功率。所以，联合循环机组的功率受到环境温度的影响。 4.2煤气进口的温度 联合循环机组在运行过程中对进口处煤气的温度也是有要求的。如果压缩机进口煤气的温度比较高，则气体的比容就会比较大，压缩同样质量的气体，温度越高，压缩机所需要耗费的功率就越大。而且也会限制到煤气的流量，影响到燃气轮机的效率，进而影响整个燃气-蒸汽联合循环机组的效率。 4.3机组负荷 经过相关的实验验证，燃气轮机的效率与机组的输出效率成正比。当机组发电机最后输出的功率越高时，燃气轮机的功率也会越高。所以，机组负荷的大小也会影响到本身的功率输出。 总之，燃气-蒸汽联合循环机组对于我国的电力业的发展影响重大，不仅提高了发电厂的热效率，还使我国的环境污染问题得到了缓解，是一种节能、清洁生产的技术，更加符合当下经济效益和社会效益的需求。 参考文献 [1]段秋生.燃气-蒸汽联合循环电站热力性能分析理论与计算[M].北京:清华大学出版社,2010. [2] 刘伟,袁益超,刘聿拯.燃气-蒸汽联合循环余热锅炉及其影响因素分析[J].电站系统工程,2012,24(02):5-8. [3]朱宪然,张清峰,赵振宁.700MW级多轴燃气-蒸汽联合循环机组掉峰和启动特性[J].中国电力,2009,42(06):1-5.
火力发电厂技术经济指标解释及耗差分析 一、概述 火力发电厂既是能源转换企业，又是耗能大户，因此技术经济指标对火力发电厂的生产、经营和管理至关重要。火电厂技术经济指标计算不仅反映电力企业的生产能力、管理水平，还可以指导火电厂电力生产、管理、经营等各方面的工作。 火力发电厂指标很多，一般将经济技术指标分为大指标和小指标。小指标是根据影响大指标的因素或参数，对大指标进行分解得到的。小指标包括锅炉指标、汽轮机指标、燃料指标、化学指标等。 1、综合性指标：火力发电厂的主要经济技术指标为发电量、供电量和供热量、供电成本、供热成本、标准煤耗、厂用电率、等效可用系数、主要设备的最大出力和最小出力。 2、锅炉指标：锅炉效率、过热蒸汽温度、过热蒸汽压力、再热蒸汽温度、再热蒸汽压力、排污率、炉烟含氧量、排烟温度、空气预热器漏风率、除尘器漏风系数、飞灰和灰渣可燃物、煤粉细度合格率、制粉（磨煤机、排粉机）单耗、风机（引风机、送风机）单耗、点火和助燃油量。 3、汽轮机指标：汽轮机热耗、汽耗率、主蒸汽温度、主蒸汽压力、再热蒸汽温度、真空度、凝汽器端差、加热器端差、凝结水过冷却度、给水温度、电动给水泵耗电率、汽动给水泵组效率、汽动给水泵组汽耗率、循环水泵耗电率、高加投入率、胶球装置投入率和收球率、真空系统严密性、水塔冷却效果（空冷塔耗电率、冷却塔水温降）、阀门泄漏状态。 4、燃料指标：燃料收入量、燃料耗用量、燃料库存量、燃料检斤量、检斤率、过衡率、燃料运损率、燃料盈吨量、盈吨率、燃料亏吨量、亏吨率、煤场存损率、燃料盘点库存量、燃料盘点盈亏量、燃料检质率、煤炭质级不符率、煤质合格率、配煤合
格率、燃料亏吨索赔率、燃料亏卡索赔率、入厂标煤单价、入厂煤与入炉煤热量差、入厂煤与入炉煤水分差、输煤（油）单耗、输煤（油）耗电率、燃煤机械采样装置投入率、皮带秤校验合格率。 4、化学指标：自用水率、补水率、汽水损失率、循环水排污回收率、机炉工业水回收率、汽水品质合格率等。 5、热工指标：热工仪表、热工保护及热工自动的投入率和准确率。 二、综合性指标定义及计算 1、发电量：指电厂发电机组经过对一次能源的加工转换而产生的有功电能数量，即发电机实际发出有功功率与发电机实际运行时间的乘积，单位为kW·h或万kW·h。发电量根据发电机端电能表的读数计算，即： 发电量=计算期电能表的读数差×电能表的倍率 2、厂用电率：指发电厂为发电耗用的厂用电量与发电量的比率。 厂用电率=计算期内发电厂厂用电量（万kW·h） 计算期内发电量（万kW·h） ×100% 综合厂用电率：综合厂用电率是指全厂发电量与上网电量的差值与全厂发电量的比值，即 L gh=W f?W gk+W wg W f ×100 式中 : W wg——全厂的外购电量，kW﹒h ； W gk——全厂的关口电量，kW﹒h 3、标准煤耗 (1)标煤量 注：各种不同煤种具有不同的发热量，必须折算到一定的基准下才能进行经济性比较。标准煤是指收到基低位发热量为kg（即7000kcal）的煤。燃油耗用量较小且油质变化不大，41868 kJ/kg（即10000kcal/kg）就是1kg标准油的发热量。 （2）发电标准煤耗（发电标煤率）：是指火电厂产生1kW·h电能所消耗的标准煤量（g/kW﹒h）。
主要技术经济指标与技术经济分析 1工程概况 本工程位于吉林省吉林市，吉林大街以西，北京路以南，松江中路以北。由吉林市发展和改革委员会批准建设，吉林市医院投资建设。本工程包括地下一层，地上九层（不含设备层）建筑物总高度46.2米，具体工程概况详见表1所示。 表1 吉林市医院综合楼工程概况
2主要技术经济指标 主要技术经济指标是根据各项单位工程的综合报价，分析得出各单位工程的单方造价，考察报价是否合理，分析影响工程造价因素的重要指标。本工程为医院工程，属一类建筑，质量要求较高。该工程主要技术经济指标见表2所示，每平方米主要人、材、机消耗量指标见表3所示。 表2 技术经济指标分析表
表3 主要人、材、机、消耗指标（每平方米建筑面积用量） 建筑工程 安装工程 3技术经济分析 由上表可以得出，该工程的总造价为2767.14万元，单方造价为1,383.97元/㎡，基本符合现行框架结构工程的单方价格。其中土建和装饰部分单方造价分别为568.13元/㎡和473.19元/㎡，占整个项目的75.24%，由此可见土建和装饰部分的比重比较大，因此，土建装饰部分是造价控制的重点。而安装工程相应的单方造价和单方造价比例也基本符合项目的造价组成比例。 工程单方造价费用比重分析。单方造价即指每平方米或每立方米的建筑工程造价，其计算规则是对应的工程总造价与总建筑面积之比，反映出建筑工程的费用率。本工程总建筑面积为19990.53平方米，除土建部分房间需要二次装修外，得出的单方造价基本符合医院单方造价要求。 由于工程建设规模大，工期长，项目参加者众多，在实施过程中工程变更多，材料价格波动大，使得工程造价存在很大的不确定性。如电气工程，最初的单方造价193.32元/㎡调整为152.71元/㎡，价格波动的原因主要是因为配电箱在各地单价不同导致，根据建筑市场询价，得知合肥市均价为2000左右，吉林市的配电箱价格在300-500元左右。调整后报价正常，投标报价文件完成。 由此可见，材料费是建筑工程造价控制的重点，材料价格越准确则投标报价越合理准确，从而形成企业有利的竞争优势，加大中标机会。
氧化铝技术经济指标释义及计算 一、氧化铝产量（单位：t） 氧化铝产量分为狭义和广义两种。狭义的氧化铝产量是指氢氧化铝经过焙烧后得到的氧化铝，也称作冶金级氧化铝或焙烧氧化铝，是电解铝生产的原料；广义的氧化铝产量是指冶金级氧化铝、商品普通氢氧化铝折合量及其他产品折氧化铝的合计，习惯上称作成品氧化铝总量，多用于计算生产能力，下达产量计划和检查计划完成情况。 反映氧化铝产品产量的指标根据不同的统计方法可有：冶金级氧化铝量、商品氢氧化铝折合量、其它产品折氧化铝量以及计算生产水平的实际产量。 1、冶金级氧化铝量 冶金级氧化铝量是指氢氧化铝经过焙烧后得到的氧化铝，是电解铝生产的原料。 2、商品普通氢氧化铝折合量 商品普通氢氧化铝是指作为商品出售的氢氧化铝（不包括用于焙烧成氧化铝的氢氧化铝）。当计算成品氧化铝总量时，需要将商品普通氢氧化铝折算成冶金级氧化铝，采用实际过磅数，以干基计算，折合系数是0.647。其水分应以包装地点取样分析数为准。商品普通氢氧化铝折氧化铝计算公式为： 商品普通氢氧化铝折氧化铝（t）=商品氢氧化铝量（干基）×0.647 3、其它产品折氧化铝量 其它产品折氧化铝量是指除商品普通氢氧化铝以外的分解料浆及商品精液等产品折冶金级氧化铝量。 （1）分解料浆是指从氧化铝生产流程的分解槽中取出部分做为商品出售的分解料浆量，其折算为冶金级氧化铝的计算公式为： 分解浆液折氧化铝（t）＝分解料浆体积（m3）×分解料浆固含（kg/m3）×0.647/1000+分解料浆液相氧化铝含量（t） （2）商品精液是指从氧化铝生产流程的精液中取出部分做为商品出售的精液量，其折算为冶金级氧化铝的计算公式为： 精液折氧化铝（t）＝商品精液体积（m3）×精液中氧化铝浓度（kg/m3）×0.9/1000 式中：0.9为精液折氧化铝回收率。 4、计算氧化铝生产水平的实际产量 由于氧化铝生产周期长，期末、期初在产品、半成品量波动大，为了准确反映实际生产水平，生产上通常采用实际产量这一概念，核算实际生产消耗等指标。 实产氧化铝量（t）＝冶金级氧化铝量（t）＋商品普通氢氧化铝折合量（t）＋其它产品折氧化铝量（t）±分解槽氢氧化铝固、液相含量增减折冶金级氧化铝量±氢氧化铝仓增减量折冶金级氧化铝量（t） 式中：“＋”为增加，“－”为减少。 5、氢氧化铝产量 氢氧化铝产量，它是反映报告期氧化铝生产实际水平的一项重要产量指标。 ①氢氧化铝产量（t）＝精液流量（m3）×精液氧化铝浓度（kg/m3）×分解率/0.647/1000 ②氢氧化铝月度产量（t）＝冶金级氧化铝产量/0.647+商品氢氧化铝包装干量+其他产品折合氧化铝/0.647±氢氧化铝仓存差额 计算说明：
燃气-蒸汽联合循环热效率的估算方法研究 摘要:以燃气-蒸汽联合循环系统为基础,根据黑箱子原理和热力学能量平衡定律考虑系统进入的总能与输出的总能,建立分析模型,给出燃气-蒸汽循环系统各设备的能量平衡和热效率的估算方法,并与精确计算相比较,得出估算方法是可行的? 关键词:燃气-蒸汽联合循环;热效率;估算 Efficiency Estimation Method of Gas-steam Combined Cycle Thermal Efficiency Abstract: With gas and steam combined cycle system as the foundation, according to the black box principle and thermodynamic energy balance principle, a analysis model was built and a estimation method involved in energy balance and thermal efficiency of gas and steam combined cycle system unit was given in the paper. Compared with precise calculation, the estimation method is feasible. Key words: gas and steam combined cycle; thermal efficiency; estimation 燃气-蒸汽联合循环是目前世界上供电效率最高的发电方式之一,其最高的供电效率已接近60%,较之传统的蒸汽发电方式供电效率提高近20个百分点[1,2]?燃气-蒸汽联合循环是将天然气(包括焦炉煤气和高炉煤气)在燃气轮机的燃烧室中进行燃烧,产生的高温烟气在燃气透平中做功,燃气轮机排气的热量进入余热锅炉加热水产生蒸汽,然后蒸汽在蒸汽轮机做功?整体循环系统利用了烟气和蒸汽两种工质,将勃莱敦循环和朗肯循环联系在一起,提高了整个系统的热效率? 燃气-蒸汽联合循环系统主要是由压气机?燃气轮机?余热锅炉?蒸汽轮机等设备组成[3,4],其结构示意图如图1所示?对采用燃气-蒸汽联合循环发电电厂的能量的平衡计算和热效率的精确计算是十分困难的?但是在实际工程中又需要了解联合循环系统中能量被转化和利用的份额,以便可以找到提高循环热效率的有效途径,这就需要一种估算循环热效率的方法? 研究以整体循环系统为基础,把整个循环系统作为一个黑匣子[5,6],根据热力学能量平衡定律考虑能量进入的总能与能量输出的总能,建立分析模型,给出燃气-蒸汽循环系统的能量平衡和热效率的估算方法? 1分析模型的建立 以进入燃烧室的天然气为基准,建立模型计算循环热效率?将系统进行简化,简化后的系统如下:能量在燃气轮机中只有做功和进入余热锅炉;余热锅炉内能量部
燃气—蒸汽联合循环在世界范围内，使用化学燃料通过热力动力机械发电的火力发电量仍然占据最高的比例。从节约资源和保护环境等各方面来说，作为一种重要的发电装置，火力发电机组首先要求有高的热效率。在大型热力发电设备中，目前技术水平比较成熟的，能够经济地大规模应用的只有燃气轮机和蒸汽轮机。但是它们的热效率都不高，一般都在38—42%左右，即使最先进的燃气轮机热效率也只能达到42—44%，最先进的超临界参数蒸汽轮机热效率也只能达到43—45%。对这两种热力机械所使用的热力循环进行分析。燃气轮机燃气初温很高，目前的技术水平一般能达到1350—1430℃，因此燃气轮机中的热力循环平均吸热温度高，但是它的排气温度也就是循环低温也高，一般要达到450—630℃，所以燃气轮机热力循环的卡诺效率不高。蒸汽轮机虽然循环低温较低，也就是蒸汽的冷凝温度可以降低到30—33℃，但是由于受到材料上的限制，它的蒸汽初温不高，在目前的技术水平下一般难以达到600℃，即使采用再热之后，平均吸热温度也不会太高，所以蒸汽轮机热力循环的卡诺效率也不高。进一步分析可以发现，蒸汽轮机蒸汽初温一般在535—565℃以下，所以实际上只要有570—610℃的热源就可以让蒸汽轮机工作，而燃气轮机的排气温度就很高，在排气中蕴含着大量的热能，能够给蒸汽轮机提供所需要的热能。因此如果使用燃气轮机排气作为蒸汽轮机的热源，蒸汽轮机就可以不额外消耗燃料了。也就是说，蒸汽轮机可以回收燃气轮机的排气热量，额外发出一些有用功，这样就相当于增加了燃气轮机的热效率。如前所述，目前先进的燃气轮机和蒸汽轮机的热效率基本相当，都在38—42%左右，
那么，此时这个相当于增加了燃气轮机热效率的系统，热效率必然比单纯的燃气轮机和蒸汽轮机都高。实际上，如果把上述由燃气轮机和蒸汽轮机组成的系统看成一个整体，那么在它的热力循环中，循环高温就是燃气轮机的循环高温，而循环低温则是蒸汽轮机的冷凝温度。显而易见，这个系统热力循环的卡诺效率远远高于燃气轮机或蒸汽轮机热力循环的卡诺效率。由燃气轮机和蒸汽轮机组成的发电系统可以有多种组合形式，它们的共同点就是由燃气轮机完成热力循环的高温部分，而由蒸汽轮机完成热力循环的低温部分，从而获得具有较高卡诺效率的热力循环，这样的热力循环称为燃气—蒸汽联合循环。目前有所应用的燃气—蒸汽联合循环主要包括余热锅炉型、平行双工质型，增压锅炉型三种基本型式。不过，按照目前的燃气轮机技术特点和燃气初温水平，余热锅炉型联合循环的热效率比另两种联合循环的高，因此近些年来得到了快速的发展。而另两种联合循环除了热效率低以外，各自还有另外的缺点，使它们的应用和发展受到了限制。余热锅炉型燃气—蒸汽联合循环系统的组成和各部件特点按照前面的分析，最基本的燃气—蒸汽联合循环动力装置就是采用一种专门设计的锅炉，利用燃气轮机的高温排气作为锅炉的工作热源，产生蒸汽在蒸汽轮机中做功的系统。因为在这样的系统中，锅炉本身不消耗燃料，仅仅利用燃气轮机排气余热工作，所以叫做余热锅炉，因此上述系统也就称为余热锅炉型燃气—蒸汽联合循环系统，简称为HRSG-Repowering。在余热锅炉型联合循环基础上还发展出了多种衍生型式，包括补燃锅炉型联合循环、平行混合型联合循环、给水预热型联合循环等。不过这几种衍生型式多数用于对现有发电站进行
第27卷 第8期2006年8月 电 力 建 设 Electric Power Constructi on Vol.27 No.8 Aug,2006 9F级燃气-蒸汽联合循环机组总体性能优化 秦刚华1,李硕平2 (1.浙江浙能宁波天然气发电有限责任公司,浙江省宁波市,315012; 2.浙江省电力设计院,杭州市,310014) [摘 要] 目前,燃用天然气的9F级燃气-蒸汽联合循环电厂发电成本较高,竞争力不强。可通过优化机组的总体性能,以获得更高的出力与效率,从而提高该类型电厂的竞争力。可对联合循环机组的进气系统优化、主机参数匹配优化、汽机冷端优化。主机参数匹配优化包括余热锅炉的热端温差、窄点温差、接近点温差、气侧阻力、排烟温度及余热锅炉的受热面、出口蒸汽压力、温度等参数进行优化。汽机冷端的优化如降低汽机排气背压,能有效提高汽机出力。 [关键词] 9F级燃气轮机联合循环性能优化主机参数匹配冷端优化 中图分类号:T M611.31文献标识码:B文章编号:1000-7229(2006)08-0041-05 Op ti m izati on of Overall Perfor mance for9F Class Gas-steam Combined Circulating Unit Q in G anghua1,L i S huop ing2 (1.Zhejiang Zheneng N ingpo Natural Gas Power Generati on L td.Co.,N ingbo City Zhejiang Pr ovince,315012; 2.Zhejiang Pr ovincial Electric Power Design I nstitute,Hangzhou City,310014) [Keywords] 9F class gas turbine;combined circulati on;op ti m izati on of perfor mance;matching of main machine para meters;op ti m izati on of cold-end 目前,已有部分9F级燃气-蒸汽联合循环电厂陆续投入商业运行。但是,使用清洁能源成本较高。浙江沿海地区标煤价大约为520元/t,折合成低位发热量价为0.0177元/MJ。而西气及东海气在浙江的价格目前大约为1.5元/m3,折合成低位发热量价为0.0429元/MJ。9F级燃机电厂上网电价为0.5～0.6元/(k W?h),与1000M W超超临界机组电厂上网电价0.4元/(k W?h)左右相比,竞争力不容乐观。 因此,如对主机参数进行优化匹配,对辅助系统进行优化,提高机组的出力和效率,从而最大限度降低发电成本,可有效提高9F级燃机电厂的竞争力。下面讨论可能的各种优化技术,包括针对特定气象条件的燃机进气部分、利用燃机排烟余热的余热锅炉系统、汽机冷端系统的优化。 1燃机进气系统的优化 1.1燃机出力与进气系统参数的关系 燃气轮机从大气连续吸取空气做工质,经压缩、加热、膨胀做功后排回大气。膨胀过程做功扣除压缩过程耗功及其他损耗功后才是装置的输出功。所以,当地气象条件变化对燃机压气机的耗功有很大影响。某型9F级联合循环机组的出力与大气温度、压力、相对湿度间的关系见图1～3。 从图1～3可知,燃机出力随气温增加而减少,随气压增加而增加。当气温在25℃以下时,燃机出力随相对湿度增加而增加;在25℃以上时,燃机出力随相对湿度增加而减少。其中,通过减少进气滤网、进气道的压降,使燃机压气机进气压力增高。气温可调节的方法较多。当气候炎热时,可通过各种降温手段使压气机进气温度下降,从而使压气机功耗减少,以增加净输出功。燃机进气的相对湿度通常随进气冷却而增加。需注意,降低进气温度,会增加机组的出力,但对联合循环机组的效率来说未必如此。9F级燃机机组的最佳效率点随机型的不同而不同,一般为10～15℃。所以,进气的冷却效益需考虑联合循环机组的整体效率影响而引起的总燃料消耗量的变化。 收稿日期:2006-03-28 作者简介:秦刚华(1963-),男,浙江宁波人,高级工程师。 ? 1 4 ?
4 技术经济指标计算 4．0．2 计算住宅的技术经济指标，应符合下列规定： 1 各功能空间使用面积应等于各功能空间墙体内表面所围合的水平投影面积； 2 套内使用面积应等于套内各功能空间使用面积之和； 3 套型阳台面积应等于套内各阳台的面积之和；阳台的面积均应按其结构底板投影净面积的一半计算； 4 套型总建筑面积应等于套内使用面积、相应的建筑面积和套型阳台面积之和； 5 住宅楼总建筑面积应等于全楼各套型总建筑面积之和。 4．0．3 套内使用面积计算，应符合下列规定： 1 套内使用面积应包括卧室、起居室(厅)、餐厅、厨房、卫生间、过厅、过道、贮藏室、壁柜等使用面积的总和； 2 跃层住宅中的套内楼梯应按自然层数的使用面积总和计入套内使用面积； 3 烟囱、通风道、管井等均不应计入套内使用面积； 4 套内使用面积应按结构墙体表面尺寸计算；有复合保温层时，应按复合保温层表面尺寸计算； 5 利用坡屋顶内的空间时，屋面板下表面与楼板地面的净高低于1．20m的空间不应计算使用面积，净高在1．20m～2．10m的空间应按1／2计算使用面积，净高超过2．10m 的空间应全部计入套内使用面积；坡屋顶无结构顶层楼板，不能利用坡屋顶空间时不应计算其使用面积； 6 坡屋顶内的使用面积应列入套内使用面积中。 4．0．4 套型总建筑面积计算，应符合下列规定： 1 应按全楼各层外墙结构外表面及柱外沿所围合的水平投影面积之和求出住宅楼建筑 面积，当外墙设外保温层时，应按保温层外表面计算； 2 应以全楼总套内使用面积除以住宅楼建筑面积得出计算比值； 3 套型总建筑面积应等于套内使用面积除以计算比值所得面积，加上套型阳台面积。 4．0．5 住宅楼的层数计算应符合下列规定： 1 当住宅楼的所有楼层的层高不大于3．00m时，层数应按自然层数计； 2 当住宅和其他功能空间处于同一建筑物内时，应将住宅部分的层数与其他功能空间的层数叠加计算建筑层数。当建筑中有一层或若干层的层高大于3．00m时，应对大于3．00m 的所有楼层按其高度总和除以3．00m进行层数折算，余数小于1．50m时，多出部分不应计入建筑层数，余数大于或等于1．50m时，多出部分应按1层计算； 3 层高小于2．20m的架空层和设备层不应计入自然层数； 4 高出室外设计地面小于2．20m的半地下室不应计入地上自然层数。
技术经济指标计算方法标准
火力发电厂技术经济指标计算方法 1符号说明 A燃料收到基灰分含量% ar A空气预热器漏风率% L B锅炉燃料消耗量kg/h B入厂标准煤量t b B质级不符部分的煤量t bf B燃料存损量t cs B地方供应合同到货量t df B全国订货合同燃料到货量t dh B带料加工燃料到货量t dl B燃料亏吨索赔煤量t ds B发电燃料耗用量t fd B非生产燃料耗用量t fs B燃料含规定水分的到厂重量t gd B燃料过衡重量t gh B供热燃料耗用量t gr B煤质合格煤量t hg B燃料货票量t hp B燃料耗用量t hy B燃料检尺量t jc B燃料检斤量t jj B计划外燃料到货量t jw 1
t jz燃料检质量 B燃料库存量t kc B燃料亏吨量t kd B磨煤量t m B燃料盘点库存量t pd B配煤合格煤量t pm B期初存煤量t qc B其他燃料到货量t qt B入炉煤量t rl B市场采购燃料到货量t sc B燃料收入量t sr B石子煤排放量kg/h sz B燃料调出量t tc B其它燃料耗用量t th B燃料盈吨量t yd B燃料盘点盈亏量t yk B燃料运损量t ys B国家增拨燃料到货量t zj b除灰、除尘系统单耗kW·h/t ch b电动给水泵单耗kW·h/t db b发电煤耗g/kW·f h b供电煤耗g/kW·g h b给煤机单耗kW·h/t gm b炉水循环泵单耗kW·h/t lx 2
3 密封风机单耗 kW·h/t mm b 磨煤机单耗 kW·h/t pf b 一次风机（排粉机）单耗 kW·h/t sf b 送风机单耗 kW·h/t sm b 输煤（油）单耗 kW·h/t zh b 综合供电煤耗 g/kW·h yf b 引风机单耗 kW·h/t zf b 制粉系统单耗 kW·h/t C 灰渣中平均碳量与燃煤灰量之百分比 % 4 CH 干烟气中甲烷的容积含量百分率 % fh C 飞灰中碳的质量百分比 % fh c 飞灰的比热 kJ/(kg·K) lz C 炉渣中碳的质量百分比 % lz c 炉渣的比热 kJ/(kg·K) n m H C 干烟气中n m H C 的容积含量百分率 % CO 干烟气中一氧化碳的容积含量百分率 % O H p c 2, 水蒸气的平均定压比热 kJ/(kg·K) gy p c , 干烟气的平均定压比热 kJ/(kg·K) a p c , 环境空气定压比热 kJ/(kg·K) D 锅炉主蒸汽流量 kg/h bh D 机组的补水变化率 %
燃气—蒸汽联合循环 在世界范围内，使用化学燃料通过热力动力机械发电的火力发电量仍然占据最高的比例。从节约资源和保护环境等各方面来说，作为一种重要的发电装置，火力发电机组首先要求有高的热效率。 在大型热力发电设备中，目前技术水平比较成熟的，能够经济地大规模应用的只有燃气轮机和蒸汽轮机。但是它们的热效率都不高，一般都在38—42%左右，即使最先进的燃气轮机热效率也只能达到42—44%，最先进的超临界参数蒸汽轮机热效率也只能达到43—45%。 对这两种热力机械所使用的热力循环进行分析。 燃气轮机燃气初温很高，目前的技术水平一般能达到1350—1430℃，因此燃气轮机中的热力循环平均吸热温度高，但是它的排气温度也就是循环低温也高，一般要达到450—630℃，所以燃气轮机热力循环的卡诺效率不高。蒸汽轮机虽然循环低温较低，也就是蒸汽的冷凝温度可以降低到30—33℃，但是由于受到材料上的限制，它的蒸汽初温不高，在目前的技术水平下一般难以达到600℃，即使采用再热之后，平均吸热温度也不会太高，所以蒸汽轮机热力循环的卡诺效率也不高。 进一步分析可以发现，蒸汽轮机蒸汽初温一般在535—565℃以下，所以实际上只要有570—610℃的热源就可以让蒸汽轮机工作，而燃气轮机的排气温度就很高，在排气中蕴含着大量的热能，能够给蒸汽轮机提供所需要的热能。因此如果使用燃气轮机排气作为蒸汽轮机的热源，蒸汽轮机就可以不额外消耗燃料了。也就是说，蒸汽轮机可以回收燃气轮机的排气热量，额外发出一些有用功，这样就相当于增加了燃气轮机的热效
率。如前所述，目前先进的燃气轮机和蒸汽轮机的热效率基本相当，都在38—42%左右，那么，此时这个相当于增加了燃气轮机热效率的系统，热效率必然比单纯的燃气轮机和蒸汽轮机都高。 实际上，如果把上述由燃气轮机和蒸汽轮机组成的系统看成一个整体，那么在它的热力循环中，循环高温就是燃气轮机的循环高温，而循环低温则是蒸汽轮机的冷凝温度。显而易见，这个系统热力循环的卡诺效率远远高于燃气轮机或蒸汽轮机热力循环的卡诺效率。 由燃气轮机和蒸汽轮机组成的发电系统可以有多种组合形式，它们的共同点就是由燃气轮机完成热力循环的高温部分，而由蒸汽轮机完成热力循环的低温部分，从而获得具有较高卡诺效率的热力循环，这样的热力循环称为燃气—蒸汽联合循环。 目前有所应用的燃气—蒸汽联合循环主要包括余热锅炉型、平行双工质型，增压锅炉型三种基本型式。不过，按照目前的燃气轮机技术特点和燃气初温水平，余热锅炉型联合循环的热效率比另两种联合循环的高，因此近些年来得到了快速的发展。而另两种联合循环除了热效率低以外，各自还有另外的缺点，使它们的应用和发展受到了限制。 余热锅炉型燃气—蒸汽联合循环系统的组成和各部件特点 按照前面的分析，最基本的燃气—蒸汽联合循环动力装置就是采用一种专门设计的锅炉，利用燃气轮机的高温排气作为锅炉的工作热源，产生蒸汽在蒸汽轮机中做功的系统。 因为在这样的系统中，锅炉本身不消耗燃料，仅仅利用燃气轮机排气余
1、总建筑面积 简介：指在建设用地范围内单栋或多栋建筑物地面以上及地面以下各层之总和。 简单的说：就是建筑物各层的水平投影面积的总和。 计算方法 在中，计算建筑面积的范围和方法是： (1)单层建筑物不论其高度如何，均按一层计算，其建筑面积按建筑物勒脚以上的外围水平面积计算。单层住宅如内部带有部分(如阁楼)也应计算建筑面积。 (2)多层或建筑的建筑面积，是按各层建筑面积的总和计算，其底层按建筑物外墙勒脚以上外围水平面积计算，二层或二层以上按外墙外围水平面积计算。 (3)地下室、半地下室等及相应出入口的建筑面积，按其上口外墙(不包括采光井、防潮层及其保护墙)外围的水平面积计算。 (4)用深基础做地下加以利用，超米的，按架空层外围的水平面积的一半计算建筑面积。 (5)穿过建筑物的通道，建筑物内的门厅、大厅不论高度如何，均按一层计算建筑面积。大厅内回廊部分按其面积计算建筑面积。 (6)井、提物井、垃圾道、管道井和附墙囱等均按建筑物自然层计算建设面积。 (7)住宅建筑内的技术层(放置各种设备和修理养护用)，层高超过米的，按技术层外围水平面积计算建筑面积。 (8)独立柱雨蓬，按顶盖的水平投影面积的一半计算建筑面积；多柱雨蓬，按外围水平面积计算建筑面积。 (9)突出房屋的有围护结构的、水箱间、电梯机房等，按围护结构外围水平面积计算建筑面积。 (10)两个建筑物之间有顶盖的，按通廊的投影面积计算建筑面积。无顶盖的架空通廊按其投影面积的一半计算建筑面积。 2、建筑占地面积 建筑占地面积有几种计算方式: 1 ，建筑占地的地下(埋在地中)看不见部份，2，竖直墙的外围地面肉眼看见部份，3，整个建筑物竖直向地面投影范围部份。到目前为止，到底采用那种方案较为实用，较为真实地在实际中运用，在学术界引起争议，在民间也引岀不少答案，变成持久性争议的话题。一般来说，采用整个建筑物竖直向地面投影范围部份的计算方式比较通俗。但是一般为了考虑降低建筑密度，一些规划师还是按照首层建筑占地面积来计算，这样飘窗凸窗等可以不计入占地面积。 是指的覆盖率，具体指项目用地范围内所有建筑的基底总面积与规划之比（%），它可以反映出一定用地范围内的空地率和建筑密集程度。 3、建筑密度