水利水电工程专业毕业
目录
第一章调洪演算 (1)
1.1 调洪演算的原理 (1)
1.2 泄洪方案的选择 (1)
1.1.1 对以下三种方案进行调洪演算 (1)
1.1.2 泄流方案的选择 (3)
1.1.3 计算方案二的坝高 (4)
第二章大坝工程量比较 (6)
2.1 大坝剖面设计计算 (6)
2.2 工程量比较 (11)
第三章第一建筑物——大坝的设计计算 (13)
3.1 拱坝形式尺寸及拱坝布置 (13)
3.2 荷载组合 (15)
3.3 拱坝的应力计算 (15)
3.3.1 对荷载组合⑴，⑵，⑶使用FORTRAN程序进行电算 (15)
3.3.2对荷载组合⑷进行手算 (18)
3.4 坝肩稳定验算 (31)
3.4.1验算原理 (31)
3.4.2验算工况 (32)
3.4.3验算过程及结果 (32)
第四章泄水建筑物设计 (38)
4.1 泄水建筑物的型式尺寸 (38)
4.2 坝身进水口设计 (38)
4.3 泄槽设计计算 (39)
4.4 导墙设计 (40)
4.5 消能防冲计算 (40)
参考文献 (44)
附录一 (45)
附录二 (46)
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第一章 调洪演算
1.1 调洪演算的原理
先对一种泄洪方案，求得不同水头下的孔口泄洪能力，并作孔口泄洪能力曲
线，再假定几组最大泄流量，对设计（校核）洪水过程线进行调洪演算，求得这
几组最大泄流量分别对应的水库存水量，查水位库容曲线，得出这几组最大泄流
量分别对应的上游水位，并作最大泄流量与上游水位的关系曲线。上述两条曲线
相交得出一交点，此交点坐标即为设计（校核）情况下的孔口最大泄流量及相应
的水库水位，再对其它泄洪方案按同样的方法进行调洪演算，最后选定的泄洪方
案孔口最大泄流量应接近并不超过容许值，库水位又相对比较低。
1.2 泄洪方案的选择
1.1.1 对以下三种方案进行调洪演算
⑴4表孔+2中孔
⑵2浅孔+2中孔
⑶4中孔
方案一: 4表孔+2中孔
表孔: 堰顶高程179m ，孔宽12m
23211)2(H g mB Q = (1-1)
式中：m=0.48
B=4×12=48m
H 为泄孔中心水头
中孔: 进口高程135m, 出口高程130m, 孔口宽7.5m, 高7.5m
2102)2(gH uaB Q = (1-2)
式中：闸门开度a=7.5m
H 0为泄孔中心水头
孔口宽度B=2×7.5=15m
A 江水利枢纽—薄双曲拱坝设计
0/227.096.0H a u -= (1-3)
表1-1 4表孔+2中孔调洪演算 水位
182 186 190 194 表孔 H0
3 7 11 15 m
0.48 0.48 0.48 0.48 Q1
530.2905 1890.075 3723.24 5928.828 中孔 空中心线H0
48.25 52.25 56.25 60.25 侧收系数u
0.924715 0.927416 0.929733 0.931743 流量Q2
3200.8 3340.565 3474.735 3603.932 Q1+Q2
3731.091 5230.64 7197.975 9532.76 Q1+Q2+338
4069.091 5568.64 7535.975 9870.76
起调流量4609.091m 3/s ，作出水库水位与所需最大泄流量的关系曲线，4表孔
+2中孔的泄洪能力曲线，由两条曲线的交点可以得出：
最大泄洪流量: 设计6420 m 3/s
校核7400 m 3/s
最高水位: 设计 187.4m
校核189.4m
方案二: 2浅孔+2中孔
浅孔: 进口高程164米, 出口高程154米, 孔口宽8.5米, 高8.8米
2102)
2(gH uaB Q = 0/227.096.0H a u -= , a=8.8m , B=8.5×2=17m 中孔: 进口高程135米, 出口高程130米, 孔口宽7.5米, 高7.2米 2102)2(gH uaB Q = 0/227.096.0H a u -= , a=7.5m, B=7.5×2=15m
表1-2 浅孔+2中孔调洪演算 水位 182
186 190 194 浅孔 孔中心线H0 23.6
27.6 31.6 35.6 侧收缩系数U 0.875356
0.889268 0.898222 0.905163 Q1 2817.875
3095.768 3345.863 3578.762 中孔 空中心线H0 48.4
52.4 56.4 60.4 侧收系数u 0.926231
0.928809 0.931021 0.93294 流量Q2 3082.588
3216.365 3344.817 3468.531 Q1+Q2 5900.463
6312.133 6690.68 7047.294
Q1+Q2+338
6238.463 6650.133 7028.68 7385.294 起调流量6238.463m 3/s ，作出水库水位与所需最大泄流量的关系曲线，2浅孔
+2中孔的泄洪能力曲线，由两条曲线的交点可以得出：
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最大泄洪流量: 设计6550 m 3/s
校核7050 m 3/s
最高水位: 设计 184.80m
校核188.40m
方案三: 4中孔
中孔: 进口高程135米, 出口高程130米, 孔口宽7.5米, 高7.0米
2102)2(gH uaB Q = 0/227.096.0H a u -= , a=7.0m, B=7.5×4=30m
表1-3 4中孔调洪演算
水位 182 186 190 194 中孔
空中心线H0 48.5 52.5 56.5 60.5 侧收系数u 0.927237 0.929733 0.931876 0.933736 流量Q1 6006.624 6266.237 6515.552 6755.7
6344.624 6604.237 6853.552 7093.7
起调流量6344.624m 3/s ，作出水库水位与所需最大泄流量的关系曲线，4中孔
的泄洪能力曲线，由两条曲线的交点可以得出：
最大泄洪流量: 设计6550 m 3/s
校核6850 m 3/s
最高水位: 设计 185.0m
校核188.8m 1.1.2 泄流方案的选择
由下游容许下泄流量在设计情况下为6750 m 3/s,校核情况下为7750 m 3/s.方
案一使得坝体堰顶以上失去空间结构作用，而方案三开孔过多，拱圈削弱过多，
方案二水头最小，坝高也就最小，节省工程量。选择泄洪防方案，即设置两浅孔，
孔口尺寸为8.5×8.8m ，进口底高程为164m ，出口底高程154m ，两中孔，孔口尺
寸为7.5m ×7.2m ，进口底高程为135m ，出口底高程为130m 。设计洪水时，设计水
位为184.8m ，下泄流量为6550m 3/s ，小于允许流量6750m 3
/s,。校核洪水时，校核
洪水位为188.4m ，下泄流量为7050m 3/s ，小于允许下泄流量7750 m 3/s 。
A 江水利枢纽—薄双曲拱坝设计
1.1.3 计算方案二的坝高
坝顶超出水库静水位的高度△h 为
c z h h h h ++=?12
(1-4) 式中： 2h1—波浪高度
hz —波浪中心线高出静水位的高度
hc —安全超高
正常运用条件下，利用官厅公式V0=20 m/s ,Hm=184.8-92=92.8 m ,
20V gD =68 在20-250以内
p h =g
V V gd V 20
3/12012
/10)(076.0-=1.113
(1-5)
假设
0=Hm hm
，%5P =1.95，hm=0.57, %1h =1.38
Lm =g V V gD V /)(331.02075
.3/120
25.2/10-=11.38
Hz =Lm
h cth Lm h ππ2
2
%1=0.52
正常情况下hc=0.7
△h=2×1.38+0.526+0.7=3.986
设计洪水位坝顶高程=184.8+3.986=188.79m
校核情况下，Hm=188.4-92=96.4m
hp =g
V V gd V 20
3
/12012
/10)(076.0-=0.588,hm=0.344,h1%=0.832,
Lm =g V V gD V /)(331.02075
.3/120
25.2/10-=6.835
hz =Lm h
cth Lm h ππ22
%1=0.318m
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△h=2×0.832+0.318+0.5=2.48 校核洪水位坝顶高程=188.4+2.482=190.88m
两者取其大的:故坝顶高程定为190.88米
A 江水利枢纽—薄双曲拱坝设计
第二章 大坝工程量比较
2.1 大坝剖面设计计算
混凝土重力坝：
坝前最大水深H=188.4-92=96.4m
最大坝高为190.88-92=98.88m
㈠基本剖面
⑴按应力条件确定坝底最小宽度
2110)//(αγγ-=c H B (2-1)
式中 γc =24kN/m 3 γ0=10kN/m 3 扬压力折减系数α1取0.25
则B=96.4/(24/10-0.25) 1/2=65.74m
⑵按稳定条件确定坝底最小宽度
)/(/10αλγγ-+=c f KH B (2-2)
式中 K=1.10 f=0.7 λ=0 α1=0.25
则B=1.1×96.4/［0.7×(24/10+0-0.25)］=70.46m
综合⑴⑵，取坝底最小宽度B=71m
㈡实用剖面
⑴坝顶宽度：取坝高的8～10%，即（8～10%）×98.88=(7.9104～9.888)m,
取为10m
⑵下游坡度为H/B=98.88/71=1:0.72
⑶上游设折坡，折坡点距坝底的高度取为坝高的1/3～2/3范围内，即（1/3～
2/3）×98.88=(32.96～65.92)m,取为40m 。
⑷上游折坡的坡度取为1：0.15
⑸坝底宽度为71+40×0.15=77m
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图2-1 重力坝剖面图（单位：m）
(三) 排水位置
设计洪水最大下泄流量为6550m3/s，则Z下=114m，水头H=184.8-114=70.8m
廊道上游壁到上游坝面距离不小于0.05～0.1倍水头，且不小于4～5m，即（0.05～0.1）×70.8=(3.54～7.08)m,取为5m。
(四)荷载计算
⑴坝体自重
W1=1/2×6×40×24=2880 kN/m
W2=10×98.88×24=23731 kN/m
(2-3) W3=1/2×61×(98.88-13.93)×24=62183 kN/m
W= W1+ W2+ W3=88794 kN/m
⑵水压力
垂直水压力
W水上=1/2×6×［（184.8-132）+(184.8-92)］×10=4368kN/m
W水下=1/2×(114-92)2×0.72×10=1742.4kN/m
A江水利枢纽—薄双曲拱坝设计
水平水压力
P上=1/2γ0H上2=1/2×10×(184.8-92)2=43059.2 kN/m P下=1/2γ0H下2=1/2×10×(114 -92)2=2420 kN/m
⑶扬压力
图2-2 扬压力计算简图
H上=184.8-92=92.8m H下=114-92=22m
γ0H上=10×92.8=928 kN/m2
γ0H下=10×22=220 kN/m2
γ0H=γ0H上-γ0H下=708 kN/m2
αγ0H=0.25×708=177 kN/m2
(2-4)
UⅠ=77×220=16940kN/m
UⅡ=1/2×11×(708+177)=4867.5 kN/m
UⅢ=1/2×66×177=5841 kN/m
U= UⅠ+ UⅡ+ UⅢ=27648.5 kN/m
⑷浪压力
P L=γ0（L L+2h L+h0）L L/2-γ0L L2/2=10×(6.8+1.4+0.45) ×6.8/2-10
(2-5) ×6.82/2=62.9 kN/m
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⑸泥沙压力
垂直泥沙压力P n=1.2×1/2×232×0.15×8.5=404.685 kN/m
(2-6) 水平泥沙压力P h=1/2γn h n2tg2(45o-υn/2)
式中γn=8.5kN/m3h n=115-92=23m υn =10o 故
P h=1/2×8.5×202×tg2(45o-10o/2)=1582.4kN/m
㈤稳定校核
K=f(∑W-U)/ ∑P=0.7 ×
(88794+4368+1742.4+404.685-27648.5)/(43059.2-2420+62.9
(2-7)
+1582.4)=1.12＞［K］
∴稳定满足要求。
㈥应力分析（取坝基面）
⑴水平截面上的边缘正应力σ’y和σ”y
σ’y= ∑W/B+6∑M/B2(2-8)
σ”y= ∑W/B-6∑M/B2 (2-9)
式中∑W——作用在计算截面以上全部荷载的铅直分力总和（向下为正）∑M——作用在计算截面以上全部荷载对截面形心的力矩总和（逆时针为正）
B——计算截面沿上下游方向的宽度
⒈W1=2880kN(下) L W1=38.5-6×2/3=34.5m M W1=2880×
34.5=99360kNm
⒉W2=23731 kN(下) L W2=38.5-6-5=27.5m M W2=23731×
27.5=652602kNm
⒊W3=62183 kN(下) L W3=61×2/3-38=2.667m M W3=62183×
A江水利枢纽—薄双曲拱坝设计
2.667=165842 kNm
⒋W水上=4368 kN(下) L W水上= -(2×52.8+92.8)/(3×52.8+3×92.8)×6+38.5=35.8
M W水上=4368×35.8=157018.8kNm
⒌W水下=1742.4 kN(下) L W水下=38.5-22×0.72×1/3=33.2m
M W水下= -1742.4×33.2= -57882.54 kNm
⒍P上=43059.2kN (右) L P上=92.8×1/3=30.93m M P上= -43059.2×30.93= -1331821kNm
⒎P下=2420kN (左) L P下=22×1/3=7.3m M P下=2420×7.3=17666kNm
⒏UⅠ=16940kN(上) L UⅠ=0 M UⅠ=0
⒐UⅡ=4867.5 kN(上) L UⅡ=38.5-(2×177+708)/(3×177+3×708)×11=34.1 m
M UⅡ= -4867.5×34.1= -165981.75 kNm
⒑UⅢ=5741 kN(上) L UⅢ=66×2/3-38.5=5.5m M UⅢ=5741×5.5=31575.5 kNm
∵∑W=67255.9 kN ∑M= -431621.79 kNm
∴σ’y=67255.9/77+6×(-431621.79)/772=436.7kpa
σ”y=67255.9/77-6×(-431621.79)/772=1310.24kpa
⑵边缘剪应力τ’和τ”
τ’=(p’-p u’-σ’y)n= -σ’y n= -436.7×0.15= -65.505kpa
τ”=(σ”y +p u”-p”)m=σ”y m=1310.24×0.72=943.37kpa
⑶铅直截面上的边缘正应力σ’x和σ”x
σ’x=(p’-p u’)-(p’-p u’-σ’y)n2=σ’y n2=436.7×0.152=9.83kpa
σ”x=(p”-pu”)+(σ”y +p u”-p”)m2=σ”y m2=1310.24×0.722=679.23kpa
⑷上游边缘主应力σ’1和σ’2
σ’1=(1+n2)σ’y -( p’-p u’)n2=(1+0.152) ×436.7=446.53kpa
σ’2= p’-p u’=0
⑸下游边缘主应力σ”1和σ”2
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σ”1=(1+m2)σ”y -( p”-p u”)m2=(1+0.722) ×1310.24=1989.47kpa
σ”2= p”-p u”=0
没有出现拉应力，故应力满足要求。
2.2 工程量比较
比较重力坝和拱坝的工程量：
⑴重力坝工程量计算利用下式分别对三个坝块进行计算：
V=H/6{L1[3b+(m1+m2)H]+L2[3b+2(m1+m2)H]} (2-10) 第Ⅰ块
L1=180m L2=82m b=71-40×0.72=42.2m m1=0.15 m2=0.72 H=40m
VⅠ=40/6×{180×[3×42.2+(0.15+0.72)×40]+82×[3×42.2+2×(0.15+0.72)×40]}
=324198m3
第Ⅱ块
L1=257m L2=180m b=10m m1=0.15 m2=0.72 H=44.95m
VⅡ=44.95/6×{257×[3×10+(0+0.72)×44.95]+180×[3×10+2×(0+0.72)×45.95]}
=249755m3
第Ⅲ块
L1=302m L2=257m b=10m m1=0 m2=0 H=13.93m
VⅢ=13.93/6×{302×[3×10+(0+0)×13.93]+257×[3×10+2×(0+0)×13.93]}
=38934.4m3
∴重力坝工程量:V1= VⅠ+ VⅡ+ VⅢ=324198+249755+38934.4=612887.4 m3
⑵拱坝工程量计算利用下式分别对四个坝块进行计算：
V=(A上+A下) ×△h/2 (2-11) A1=π×（2002-191.52）×100.5/360=2918.4m2
A江水利枢纽—薄双曲拱坝设计
A2=π×（1682-1552）×97/360=3554.3m2
A3=π×（1402-122.7542）×99/360=3914.7.5m2
A4=π×（1102-88.382）×87/360=3256.2m2
A5=π×（702-442）×68/360=1758.8m2
VⅠ=（A1 +A2）×△h/2=(2818.4+3554.3) ×24.72/2=78766.57m3
VⅡ=（A2 +A3）×△h/2=(3554.3+3914.75) ×24.72/2=92317.5m3
VⅢ=（A3 +A4）×△h/2=(3914.75+3256.2) ×24.72/2=88632.9m3
VⅣ=（A4 +A5）×△h/2=(3256.2+1758.8) ×24.72/2=61985.4 m3
∴拱坝工程量:V2= VⅠ+ VⅡ+ VⅢ+ VⅣ=321702.37m3
经比较，拱坝较重力坝可节约工程量（V1- V2）/ V1=（612887.4-321702.37）/612887.4=47.5℅。故采用拱坝比较经济合理。
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第三章 第一建筑物——大坝的设计计算
3.1 拱坝形式尺寸及拱坝布置
V 形河谷或其它上宽下窄的河谷，若采用定半径式拱坝，其底部会因中心角过
小而不能满足应力的要求，此时宜将水平拱圈的半径从上到下逐渐减小，以使上
下各层拱圈的中心角基本相等，并在铅直向设计成一定曲率，形成变半径等中心
角双曲拱坝，而做到上下层拱圈的中心角相等很困难，故采用变半径变中心角的
双曲拱坝.
3.1.2拱坝的尺寸
⑴坝顶的厚度T c
∵
)2(01.01b H +=0.01×(98.88+2×302)=8.23＞min T =3~5m (3-1)
∴
)4.2(01.01b H T c +== 0.01×(98.88+2.4×302)=8.23m (3-2)
取c T =8.5m
⑵坝底的厚度c T
]/[)(21a b H b b K T σ+= (3-3)
式中K=0.35
1b ,4b —分别为第一，第四层拱圈两拱端新鲜基岩之间直线距离1b =302m
4b =170m
H=98.88m
[a σ]=655t/m 3
∴b T =0.35×(302+170) ×98.88/655=24.94m 取b T =26m
⑶上游面的曲线采用二次抛物线
]/[)(21a b H b b K T σ+= (3-4)
A 江水利枢纽—薄双曲拱坝设计
221)/()/(H y x H y x z +-=
式中 x 1=2β1x 2 x 2=β2T B /(2β1-1) β1=0.6~0.65 β2=0.3~0.6
取β1=0.62 β2=0.3 则
x 2=0.3×276 (2×0.62-1)=32.5
x 1=2×0.62×32.5=40.3
∴上游面的曲线方程为 z= -40.3×y/98.88+32.5×(y/98.88)2
⑷下游面的曲线按T c ，T B 沿高程线性内插。
设第i 层拱圈的厚度为T i 则
H y T T T T i c b c i /)(-+==8.5+(26-8.5)/98.88×y i =0.1769×y i +8.5
(3-5)
图3-1 拱冠梁示意图
表3-1 各层拱圈的形体参数（单位：m ） 层
1 2 3 4 5 高程
190.88 166.16 141.44 116.72 92 纵坐标y
0 24.72 49.44 74.16 98.88 上游面横坐标z 1
0 -8.047 -12.037 -11.969 -7.843 拱厚T i
8.5 12.873 17.246 21.619 26 下游面横坐标z 2
8.5 4.8258 5.20931 9.65031 18.157
水利水电工程专业毕业
图3-2 拱冠梁横剖面图（单位：m）
图3-2 拱冠梁横剖面图（单位：m）
3.2 荷载组合
⑴正常水位+温降
⑵设计水位+温升
⑶校核水位+温升
⑷正常水位+温降+地震
3.3 拱坝的应力计算
3.3.1 对荷载组合⑴，⑵，⑶使用FORTRAN程序进行电算
⑴正常水位+温降
n= 5
u= .20 AT=-47.00 BT= 3.39 RG= 2.40 FS=10.00 RS= .85 EC=2200000.0
EF=2200000.0 GC= .000008 HW= 7.63 HS= 75.88 X1= 40.30 X2= 32.50 DESIGN POINT 0
A江水利枢纽—薄双曲拱坝设计
X1= 40.3000 X2= 32.5000
LEVEL HI AF SL T R
1 .00 45.00 151.00 8.50 195.75
2 24.72 45.00 122.00 12.87 161.56
3 49.4
4 45.00 103.00 17.2
5 131.38
4 74.16 45.00 76.00 21.62 108.19
5 90.88 45.00 42.50 26.00 66.50
LEVEL SM= SS=
1 213.20 122.56 87.76
253.57 .00 .00 .00 .00
2 248.30 89.58 38.28 211.08 41.30 69.39 -18.56
118.88
3 220.98 44.78 1.71 162.9
4 44.7
5 157.21 16.33
164.04
4 139.03 -27.11 -49.09 82.19 -15.80 285.87 158.04
87.57
5 81.77 -49.54 -32.83 44.11 -67.80 361.1
6 296.87
-39.09
LEVEL DISPLASE PA PAT
1 .04029
2 .000357 7.27 .00
2 .031299 .000406 13.75 1.15
3 .020511 .000451 18.51 2.55
4 .00904
5 .000347 15.53 5.80
5 .00306
6 .000173 20.91 22.52
⑵设计水位+温升
n= 5
u= .20 AT= 47.00 BT= 3.39 RG= 2.40 FS=10.00 RS= .85
EC=2200000.0
EF=2200000.0 GC= .000008 HW= 6.08 HS= 75.88 X1= 40.30 X2= 32.50
DESIGN POINT 0
X1= 40.3000 X2= 32.5000
LEVEL HI AF SL T R
1 .00 45.00 151.00 8.50 195.75
2 24.72 45.00 122.00 12.87 161.56
3 49.4
4 45.00 103.00 17.2
5 131.38
4 74.16 45.00 76.00 21.62 108.19
5 90.88 45.00 42.50 26.00 66.50
LEVEL SM=
水利水电工程专业毕业
SS=
1 245.6
2 188.3
3 166.33
271.14 .00 .00 .00 .00
2 254.71 144.51 108.89 226.56 66.70 44.39 -18.56
118.88
3 230.0
4 98.72 66.62 184.40 85.82 115.84 16.33
164.04
4 159.29 30.60 13.57 113.30 43.4
5 223.62 158.04
87.57
5 107.12 -2.15 11.7
6 73.73 18.89 262.81 296.87
-39.09
LEVEL DISPLASE PA PAT
1 .025607 .000141 9.31 .00
2 .021881 .000216 15.86 .64
3 .015455 .000308 21.8
4 2.09
4 .007148 .000260 21.41 4.49
5 .002665 .000132 30.18 17.56
⑶校核水位+温升
n= 5
u= .20 AT= 47.00 BT= 3.39 RG= 2.40 FS=10.00 RS= .85
EC=2200000.0
EF=2200000.0 GC= .000008 HW= 2.42 HS= 75.88 X1= 40.30 X2= 32.50
DESIGN POINT 0
X1= 40.3000 X2= 32.5000
LEVEL HI AF SL T R
1 .00 45.00 151.00 8.50 195.75
2 24.72 45.00 122.00 12.87 161.56
3 49.4
4 45.00 103.00 17.2
5 131.38
4 74.16 45.00 76.00 21.62 108.19
5 90.88 45.00 42.50 26.00 66.50
LEVEL SM= SS=
1 277.85 210.17 184.18
308.00 .00 .00 .00 .00
2 286.08 159.10 118.07 254.3
3 73.31 40.17 -18.56
118.88
3 253.27 106.11 70.1
4 202.93 79.82 125.7
5 16.33
164.04
4 171.36 30.74 12.14 121.88 21.78 249.31 158.04
87.57
5 113.24 -3.83 11.08 78.18 -8.03 294.4
6 296.87
A 江水利枢纽—薄双曲拱坝设计
-39.09
LEVEL DISPLASE PA PAT
1 .030236 .000193 10.47 .00
2 .025197 .00027
3 17.70 .80
3 .017307 .000361 23.92 2.33
4 .007803 .000291 22.90 4.88
5 .002851 .00014
6 31.84 19.22
3.3.2对荷载组合⑷进行手算
拱冠梁法计算应力的变形协调方程：
i i i i i i i i i i i B A p x x a x a a x a x a ?-?+=+++++δδ554432211
(3-6) 式中：ij a ——单位荷载作用在梁上j 点使i 点产生的径向变位，称为梁的变位系
数；
i δ——在单位均匀径向水平荷载作用下，第i 层拱圈拱冠处的径向变位，
称为拱的变位系数；
i A ?——第i 层拱圈由于该层均匀温度变化Δθ时在拱冠处的径向变位；
i B ?——作用于梁上竖直方向荷载引起的拱冠梁上i 点的径向变位；
i p 、i x ——分别为i 层截面处水平径向总荷载、梁分担的荷载。
i=1，2，3，4，5
1．拱圈变位系数i δ的计算及均匀温降Δθ时的ΔA i 的计算
)/(0c i E R γδ?= (3-7)
式中：Δγ0——可由拱圈的ΦA 、T/R 查表4-7（沈长松编《拱坝》）得出；
E C ——混凝土的弹性模量，取2.2×106；
R ——第i 层拱圈的平均半径。
)(0θγ??=?RC A i (3-8)
式中：Δγ0——可由拱圈的ΦA 、T/R 查表4-8（沈长松编《拱坝》）得出；
R ——第i 层拱圈的平均半径；
C ——坝身材料线胀系数，取0.8×10-5；
Δθ——第i 层拱圈的均匀温度下降值。
1 坝顶高程及护坡计算 根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）,坝顶高程等于水库静 水位与坝顶超高之和，应分别按以下运用条件计算，取其最大值：①正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；②设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高；③校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高。考虑坝前水深、风区长度、坝坡等因素的不同，分别计算安全加固前后主坝及一、二、三副坝的坝顶高程。 计算波浪要素所用的设计风速的取值：正常运用条件下，采用多年平 均年最大风速的倍；对于非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。根据水库所处的地理位置，多年平均年最大风速值采用15.2m/s 计算。主坝风区长度为886m西营副坝风区长度为200m马尾副坝风区长度为330m 采用公式法进行计算。 坝顶超高计算 根据《碾压式土石坝设计规范》SL274— 2001，坝顶在水库静水位的超 高应按下式计算： y=R+e+A 式中：R――最大波浪在坝坡上的爬高（m； e —最大风壅水面高度（m ； A安全超高（m,对于3级土石坝，设计工况时A=0.7m,校 核工况时A=0.4m； 加固前坝顶超高的计算 1.2.1计算参数 各大坝计算采用的参数见表121.1 —2。
表 121.1 主坝加固前波浪护坡计算参数表 1.2.2加固前坝顶高程复核 各坝坝顶高程计算成果见表1.2.2.1?2 从表1.2.2.1可以看出，校核工况下主坝坝顶高程最大，所以坝顶高 程取17.39m,小于现状防浪墙顶高程~17.63m ，现坝顶高程满足现行规范的 西营副坝加固前波浪护坡计算参数表 主坝加固前坝顶高程计算成果表 表 121.2
目录 第一部分设计原始资料 0 第二部分结构构件选型 0 一、梁柱截面的确定 0 二、横向框架的布置 (1) 三、横向框架的跨度和柱高 (2) 第三部分横向框架内力计算 (2) 一、风荷载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (2) 三、竖向恒载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (10) 四、竖向活载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (21) 第四部分梁、柱的内力组合 (28) 一、梁的内力组合 (28) 二、柱的内力组合 (30) 第五部分梁、柱的截面设计 (34) 一、梁的配筋计算 (34) 二、柱的配筋计算 (35) 第六部分楼板计算 (38) 第七部分楼梯设计 (40) 第一节楼梯斜板设计 (40) 第二节平台板设计 (41) 第三节楼梯梁设计 (41) 第八部分基础设计 (43) 第一节地基承载力设计值和基础材料 (43) 第二节独立基础计算 (43) 参考文献 (48) 致谢 (49)
第一部分 设计原始资料 建筑设计图纸：共三套建筑图分别为：某办公楼全套建筑图：某五层框架结构。 1．规模：所选结构据为框架结构，建筑设计工作已完成。总楼层为地上3~5层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。 2．防火要求：建筑物属二级防火标准。 3．结构形式：钢筋混凝土框架结构。填充墙厚度详分组名单。 4．气象、水文、地质资料： （1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值W 0详分组名单。 （2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。 （3）自然地面-10m 以下可见地下水。 （4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I 1=0.90，场地覆盖层为1.0 M ，场地土壤属Ⅱ类场地土。地基承载力详表一。 （5）抗震设防：该建筑物为一般建筑物，建设位置位于6度设防区，按构造进行抗震设防。 （6）建筑设计图纸附后，要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计。 第二部分 结构构件选型 一、梁柱截面的确定 1、横向框架梁 (1)、截面高度h 框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=)8 1 ~121(L 。 h=)81~121( L 1=)8 1 ~121(×9200＝767~1150mm 取h=750mm (2)、截面宽度 b=)2 1~3 1(h=)2 1~3 1(×750＝250~375mm 取b=250mm 2、纵向连系梁 (1)、截面高度 h=11( ~)1218L 1=11 (~)1218×3600＝300~200mm 取h=300mm (2)、截面宽度
建筑给排水课程设计说明书及计算书
目录 设计依据________________________________________________________ - 0 - 设计围__________________________________________________________ - 0 - 工程概况________________________________________________________ - 0 -
生活给水系统计算________________________________________________ - 1 - 1、高层给水计算_____________________________________________ - 1 - 1）各卫生间给水系统计算表_______________________________ - 2 - 2）顶层用户给水系统干管计算表___________________________ - 9 - 3）高层用户给水系统计算表______________________________ - 11 - 2、低层给水计算____________________________________________ - 13 - 3、水表选择________________________________________________ - 17 - 4、地下室加压水泵的选择____________________________________ - 18 - 生活污水排水系统计算___________________________________________ - 19 - 1、住宅卫生间排水计算______________________________________ - 19 - 2、厨房排水计算____________________________________________ - 23 - 3、商场公共卫生间排水计算__________________________________ - 26 - 4、排水附件的设置__________________________________________ - 28 - 5、检查井的设置____________________________________________ - 29 - 6、化粪池的设置____________________________________________ - 29 - 消火栓系统计算_________________________________________________ - 29 - 1、消火栓的布置___________________________________________ - 29 - 2、消防水量________________________________________________ - 31 - 3、水枪充实水柱高度的确定__________________________________ - 31 - 4、水枪喷嘴处所需压力计算__________________________________ - 32 - 5、水枪喷嘴出流量计算______________________________________ - 32 - 6、水带阻力计算____________________________________________ - 33 - 7、消火栓口所需压力计算____________________________________ - 33 - 8、消防系统管材选择________________________________________ - 33 - 9、水力计算________________________________________________ - 33 -
多 高 层 钢 结 构 住 宅 方案设计
1、工程概况 1.1工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 1.2建设地点：东莞市区某地； 1.3工程概况：场地大小为30m×30m，8～12层，建筑总高度不超过40m，室内外高差为0.3m，设计使用年限为50年； 1.4基本风压：0ω=0.8kN/m2，地面粗糙程度为C类； 1.5抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。 2、场地土层情况 表2-1 场地土层情况 3 3.1建筑布置 3.1.1首层建筑平面图 如下图3-1所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。
图 3-1 首层建筑平面图 3.1.2标准层平面图 如下图3-2所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳台以一墙分开）。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房，两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。
图 3-2 标准层平面图 3.1.3顶层平面图 如下图3-3所示，顶层设计为空旷的天台，外围有1.2m的女儿墙，屋檐外挑500mm。
图3-3 顶层平面图
3.1.4剖面图 图3-4 剖面图1
第4章大坝稳定计算 4.1. 计算方法 4.1.1. 计算原理 本设计稳定分析采用简单条分法——瑞典圆弧法。该法基本假定土坡失稳破坏可简化为一平面应变问题，破坏滑动面为一圆弧形面，将面上作用力相对于圆心形成的阻滑力矩与滑动力矩的比值定义为土坡的稳定安全系数。计算时将可能滑动面上的土体划分成若干铅直土条，略去土条间相互作用力的影响。 图4.1 瑞典圆弧法计算简图 下游坝坡有渗流水存在，应计入渗流对稳定的影响。在计算土条重量时，对浸润线以下的部分取饱和容重，对浸润线以上的部分取实重（土体干重加含水重）。假设土条两侧的渗流水压力基本上平衡，则稳定安全系数的综合简化计算公式为：
∑∑+±+ψ--±= ] /cos )[(} sec ]sin sec cos ){[(R e Q V W b c tg Q b u V W K i i i i i i i i i i i i i i i i i C ααααα‘ ’ （4.1） 其中：i ——土条编号； W ——土条重量； u ——作用于土条底部的孔隙水压力； ,b α——分别为土条宽度和其沿滑裂面的坡角； //,c ?——有效抗剪强度指标; S ——产生滑动的作用力； T ——抗力。 表4.1 坝体安全系数表 4.1.2. 计算工况 根据水工建筑物教材的要求，稳定渗流期校核两种工况的上下游坝坡稳定：正常运用条件和非正常运用条件I ，对于设计洪水位的上下游坝坡，其浸润线和水位均处于正常和校核条件之间，在坝体尺寸和材料相同的情况下，正常和校核满足要求，设计即满足要求。 4.1.3. 基础资料 表4.2 三百梯水库坝体土物理力学指标建议值
目录 第一章室内冷水系统 (3) 一竖向分区 (3) 二用水量标准及计算 (3) 三冷水管网计算 (4) 四引入管及水表选择 (9) 五屋顶水箱容积计算 (10) 六地下贮水池容积计算 (11) 七生活水泵的选择 (11) 第二章室内热水系统 (12) 一热水量及耗热量计算 (12) 二热水配水管网计算 (12) 三热水循环管网计算 (15) 四循环水泵的选择 (16) 五加热设备选型及热水箱计算 (17) 第三章建筑消火栓给水系统设计 (18) 一消火栓系统的设计计算 (18) 二消防水泵的选择 (20) 三消防水箱设置高度确定及校核 (20) 四消火栓减压 (20) 五消防立管与环管计算 (21) 六室外消火栓与水泵接合器的选定 (21)
第四章自动喷水灭火系统设计 (22) 一自动喷水灭火系统的基本设计数据 (22) 二喷头的布置与选用 (22) 三水力计算 (22) 四水力计算 (23) 五自动喷水灭火系统消防泵的选择 (26) 第五章建筑灭火器配置设计 (28) 第六章建筑排水系统设计 (29) 一排水管道设计秒流量 (29) 二排水管网水力计算 (29) 三化粪池设计计算 (33) 四户外排水管设计计算 (34) 第七章建筑雨水系统设计 (35) 一雨水量计算 (35) 二水力计算 (36)
第一章室内冷水系统 一.竖向分区 本工程是一栋十二层高的综合建筑，给水分两个区供给。一、二、三层商场和办公室作为低区，由市政管网直接供水；三至十二层客房作为高区，由屋顶水箱供水。 二.用水量标准及用水量计算 1.确定生活用水定额q d 及小时变化系数k h。 根据原始资料中建筑物性质及卫生设备完善程度，按《建筑给水排水规范》确定用水定额和小时变化系数见下，未预见用水量高区按以上各项之和的15%计，低区按10%计。列于用水量表中。 2.用水量公式： ①最高日用水量 Q d =Σmq d /1000 式中 Qd：最高日用水量，L/d； m：用水单位数，人或床位数； q d ：最高日生活用水定额，L/人.d，L/床.d，或L/人.班。 ②最大小时生活用水量 Q h =Q d K h /T 式中 Q h ：最大小时用水量，L/h； Q d ：最高日用水量，L/d； T： 24h； K h ：小时变化系数，按《规范》确定。⑴.高区用水量计算 客房：用水单位数：324床； 用水定额：400L/（床/d）； 时变化系数Kh=2； 供水时间为24h 最高日用水量Qd=324×400=129600L/d 最高日最大时用水量Qh=Kh×Qd/24=10.8 m3/h 未预见水量:按15％计，时变化系数Kh=1. 最高日用水量Qd=129600×15％=19400L/d 最高日最大时用水量Qh=19400/24=0.81 m3/h ⑵.低区用水量计算 办公：用水单位数：442×2×60％/7=76人 用水定额50L/（人*班） 时变化系数Kh=1.5
目录 第一章设计基础 0 第一节城市概况 0 第二节原始资料 0 第二章污水管网设计 (3) 第一节污水管道的布置 (3) 第二节污水设计流量计算 (3) 2.2.1 街区及管段划分 (3) 2.2.2 生活污水设计流量 (3) 2.2.3 工业企业生活污水设计流量 (4) 2.2.4 工业废水设计流量 (5) 2.2.5 公共建筑排水量 (5) 第三节污水管网水力计算 (5) 2.3.1 污水管道水力计算 (5) 2.3.2 倒虹管段计算 (7) 第四节绘制管道纵剖面图 (8) 第三章雨水管渠的设计与计算 (9) 第一节雨水管渠系统布置于施工 (9) 3.1.1 雨水管渠系统布置 (9) 3.1.2 雨水管渠的施工 (9) 第二节雨水量的计算 (10) 3.2.1 平均径流系数的确定 (10) 3.2.2 雨水设计流量的计算 (11) 第三节雨水管渠的水力计算 (12) 2.3.1 雨水管渠水力计算的设计规定 (12) 3.3.2 雨水管渠水力计算类型 (12) 3.3.3 水力计算说明 (12) 第四章污水厂设计 (15) 第一节污水厂规模确定 (15) 第二节污水处理程度的确定 (15) 4.2.1 水质处理程度要求 (15) 4.2.2 水质处理程度计算 (15) 第三节污水处理工艺方案选择 (16) 4.3.1 城市污水处理厂工艺流程方案的提出 (16) 4.3.2 两个方案的比较 (17) 第四节污水处理流程设计 (18) 第五节污水厂个构筑物设计计算 (19) 4.5.1 中隔栅设计 (19) 4.5.2 污水提升泵房设计计算 (21) 4.5.3 细格栅设计 (27) 4.5.4 沉砂池的计算与选型 (30) 4.5.5 卡鲁塞尔氧化沟 (32) 4.5.6 二沉池 (38) 4.5.7 污泥回流泵房设计 (39)
《土石坝设计与施工》实训任务书 一、设计资料： 1、地形、地质资料。 某河流位于山区峡谷内，全长约122km，两岸地势高峻，土石坝坝址处位于其中游地段的峡谷地带，为梯形河谷，河床比较平缓，坡降不太大，河床宽约120m，河床基面高程为380.0m。坝址一带均为原生黄土，河槽底部有深4～5m的沙卵石。 2、水文水利计算资料如下： 正常高水位436.0m，相应下游水位382.0 m； 设计洪水位437.0 m，相应下游水位385.0 m； 校核洪水位438.0 m，相应下游水位386.40 m； 死水位516.2 m； 3、气象地理资料如下： 多年平均最大风速 12m/s 水库吹程：1km； 该地区地震烈度5度。 4、建筑材料资料如下： ①该坝址附近壤土比较丰富，蕴藏量约为500万m3，河床中有沙砾料可供开 采，运距约1.5km，但储量仅为15万m3，距坝址8km处可开采块石，交通较方便； ②壤土试验有关指标：干容重16.5kN/ m3，浮容重10.6kN/ m3，饱和容重 20.6 kN/ m3，粘结力19Kpa，内摩擦角18度，渗透系数2.4×10-5cm/s； ③可供作堆石排水体的石料有关指标：比重2.71，干容重19.50 kN/ m3， 饱和容重22.30 kN/ m3，浮容重12.30 kN/ m3，湿容重20.30 kN/ m3，内摩擦角31°，渗透系数2×10-2cm/s。 二、实训要求 1、根据所给资料规划工程布置；绘制其布置图 2、试按选择坝形设计土石坝，按比例绘制其剖面图并做必要的计算； 3、画出防渗、排水和护坡等细部构造，标明必要的尺寸和高程； 4、编制设计说明书，绘制设计图（设计图手绘、机打均可）
摘要 本设计主要进行了结构方案中框架5轴框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自振周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计并完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。 关键词：框架，结构设计，抗震设计
ABSTRACT The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis5. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the be got by way of the bottom-shear
force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end. Keywords : frames，structural design
给排水设计计算书
万科红三期给排水设计计算书 一、生活给水 （一）用水量计算 1、保障房140户，2人/户，250L/人·日计，则最高日生活用水量=2X250X140/1000=70(m3/d)； 2、住宅720户，3.5人/户，250L/人·日计，则最高日生活用水量 =3.5X250X720/1000=630(m3/d)； 3、公寓324户，4人/户，300L/人·日计，则最高日生活用水量 =4X300X324/1000=388.8(m3/d)； 4、办公楼建筑面积为29938.4m2，有效面积按60%建筑面积计，人均有效面积为6m2，则实际使 用人数约为3000人，50L/人·班计，则最高日生活用水量=50X3000/1000=150(m3/d)； 5、商业建筑面积为19947.27m2，有效面积按80%建筑面积计，每m2营业厅面积6L/日，则最高 日生活用水量=19947.27X0.8X6/1000=95.7(m3/d)。 本工程分2个生活水池：生活水池和商业水池各一座，其中生活水池供保障房、住宅及幼儿园使用，公寓、办公楼和商业用水由商业水池供给。 生活水池容积：(70+630 )x20%=140m3 商业水池容积：(388.8+150+95.7)x20%=126.9m3，取130m3 （二）分区计算 地块周边市政管网水压极低，除地下车库冲洗水采用直供水外，所有楼层考虑加压供水。 住宅生活给水系统分高、低两个区：
低区： 4、5栋 3~14层， 6~8栋 2~14层，保障房3~14层 高区： 4~6栋 15~32层， 7、8栋 15~31层 商业给水系统分高、中、低两个区： 低区：-1~2层 中区：公寓：3~16层，办公楼3~11层（其中3层无卫生间） 高区：公寓：17~30层，办公楼12~22层 （Ⅰ）住宅低区： a)住宅： Ng4低= Ng5低=（4.75X4+4）X12=276 , Ng7低= Ng8低=（4.75X4+4）X13=299 Ng6低=（4.75+6）X2X13=279.5 b)保障房： Ng10低=4X10X12=480 查表得q4低≈4.4L/s ，q5低≈4.4L/s ，q6低≈4.4L/s ，q7低≈4.6L/s ，q8低≈4.6L/s ，管径为DN80 ；q10低≈6.52L/s ，管径为DN100 ； Ng总低=1909.5，查表得q总低=17.10L/s ，管径为DN150 ； 又∵H 低区=5+48.1+15+15=83.1m，实际值按计算值的1.05倍计，得H 低区 ≈87.3m ∴主泵DL65-16x6，工作时Q=9.0L/s，H=86m，N=15KW，3台，2用1备 辅泵DL50-15x6，工作时Q=3.8L/s，H=86m，N=5.5KW，1台 （Ⅱ）住宅高区： Ng4高= Ng5高=（4.75X4+4）X18=414 , Ng7高= Ng8高=（4.75X4+4）X17=391 Ng6低=（4.75+6）X2X17=365.5 查表得q4高≈5.6L/s ，q5高≈5.6L/s ，q6高≈5.2L/s ，q7高≈5.5L/s ，
某住宅楼设计_土木工程毕业设计计算书经典例题 结构设计 2.1 结构设计说明 2.1.1 工程概况 1 工程名称：**住宅楼。 2 建设地点：本工程位于省市。 3 本设计采用市的地质、气象资料，结构考虑抗震，设防烈度为7度，近震，Ⅱ类场地。 4 工程概况：建筑面积4140㎡，6层框架结构，层高3m。室外高差-0.600m。设计使用年限50年。 2.1.2 设计资料 1 气象资料： (1) 基本风压：W=0.43 kN/m2。 =0.25kN/㎡。 (2) 基本雪压：基本雪压S 2 活荷载： 楼面活载均布活荷载标准值：2.0 kN/m2。 厨房楼面均布活荷载标准值：2.0 kN/m2。 浴室、卫生间楼面均布活荷载标准值：2.0 kN/m2 。 走廊、楼梯均布活荷载标准值：2.0 kN/m2 。 屋面均布活荷载标准值：非上人屋面：0.5 kN/m2 上人屋面：2.0 kN/m2 。 2.2 建筑做法说明 1 墙身做法：工程为框架结构，墙和外墙采用混凝土空心砌块，用M5混合砂浆砌筑。外墙作法为：刷涂料墙面，240厚水泥空心砖，20厚石灰粗沙料刷层。 2 屋面做法：找平层：15厚水泥砂浆；防水层：40厚C20细石混凝土防水（刚性防水），三毡四油防水层（柔性防水）；找平层：15厚水泥砂浆；找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆2%找平；保温层：80厚矿渣水泥；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；抹面
层：15厚水泥砂浆天棚抹灰，反光涂料保护。 3 标准层楼面：面层：10厚地砖，素水泥砂浆填缝；结合层：4厚水泥胶结合层；找平层：20厚1：3水泥砂浆找平层，素水泥砂浆一道；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰。 4 卫生间、厨房楼地面做法：面层，10厚300×300防滑瓷地面砖，稀水泥浆填缝；结合层： 1:2干硬性水泥砂浆结合层最薄处20厚，从门口向地漏找坡1%；素水泥砂浆一道；高分子聚合物水泥复合防水涂料１厚，四周沿墙刷起150高；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；板底抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰。 5 底层楼面做法：20厚1:2水泥砂浆抹面压光；素水泥砂浆结合层一道；80厚C10混凝土；素土夯实。 6 水泥砂浆顶棚做法：钢筋混凝土板用水加10%火碱清洗油腻，1:1:4水泥石灰砂浆中层8厚；1:2.5水泥砂浆7厚；喷石灰浆两道，共厚15 mm。 7 门窗做法：户采用木门，户门采用防盗门，窗子采用铝合金窗。 8 女儿墙做法：刷涂料墙面，240厚水泥蒸气砖，100厚混凝土压顶，10厚水泥砂浆层。 2.3 结构布置及计算模型的确定 2.3.1 结构布置与选型 该工程采用现浇钢筋混凝土框架结构 1 屋面、楼面结构：现浇钢筋混凝土屋面板，按上人屋面的使用荷载取用； 2 楼梯结构：采用现浇钢筋混凝土楼梯； 3 基础：采用机械与人工开挖独立基础。 本建筑的材料选用如下： 混凝土：采用C30； 钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235； 墙体：外墙、分户墙采用灰砂砖，其尺寸为240mm×120mm×60mm，重量γ =18 kN/m2； 窗：钢塑门窗，γ =0.35 kN/m2； 门：木门，γ =0.2 kN/m2。 平面结构布置如图2-1所示。竖向结构布置图如图2-2所示。
O江水利枢纽工程毕业设计计算书- 本设计以O 江流域的水文、地形、地质为基础，通过调洪演算确定了坝型及枢纽布置、大坝设计、泄水建筑物设计和施工组织设计等方面进行简略的计算。在设计中对经济、技术及安全等方面进行了详细分析与比较,拟定相应的斜心墙土石坝设计方案。 本设计以O 江流域的水文、地形、地质资料为基础，通过调洪演算确定了水库的特征水位，进行了枢纽布置；对大坝、泄水建筑物进行了比较详细的设计。通过编制施工组织计划，确定了枢纽工程各主体部分的进度。设计中考虑了经济、技术及安全等方面的因素，并对各部分可行的方案进行了比较，确定了最优方案。 O江水利枢纽工程毕业设计计算书.zip
P＆G公司诉上海晨铉智能科技发展有限公 司不正当竞争案- 本案是上海法院受理的第一起计算机网络域名与商标相冲突的案件。本案判决是人民法院认定驰名商标的酋例生效判决，也是人民法院就域名与商标的冲突作出的酋例生效判决。本案主要解决了以下问题：第一，确认将他人商标注册为域名使用产生的纠纷属于法院受理民事诉讼的范围第二，法院在审理将他人商标注册为域名使用的案件中，可以根据当事人的请求，就系争商标是否构成驰名商标作出调定；第三，确立了将他人商标注册为域名使用构成不正当竞争的判定标准。 案情 原告：（美国）普罗克特和甘布尔公司（Procter ＆Gamble，简称P＆G公司） 被告：上海晨铉智能科技发展有限公司 1976年5月，（瑞士）P＆G公司在中国注册了“SAFEGUARD”商标，核定使用商品为第70类香皂、肥皂等。原告（美国）P＆G公司（中译为宝洁公司）于1992年8月经国家工商行政管理局核准，从（瑞士）P＆G公司受让上述商标。1994年6月，宝洁公司在中国注册了“safeguard／舒肤佳”商标，核定使用商品为第3类肥皂、护发制剂等。宝洁公司还在中国注册了“舒肤佳”。“safeguard”及其组合的多个商标。宝洁公司自
摘要 该计算书为滨岛医疗中心门诊楼建筑方案及钢框架结构设计计算书，本设计依据建筑方案及给出的结构类型。参照规范有《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）、《建筑抗震规范》（GB 50011-2010）、《混凝土结构规范》（GB 50010-2010）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）等。完成设计内容有：建筑方案、结构平面布置、结构计算简图确定、荷载统计、内力计算、内力组合、主、次梁、柱选取及布置连接截面验算以及节点设计、楼梯设计、基础设计、工程概预算。结构类型为钢框架结构，梁、柱为钢梁、钢柱，板为组合楼板，柱脚采用埋入式，楼梯为板式钢筋混凝土楼梯、基础采用锥形独立基础。本计算书中列出了框架在恒荷载、活荷载、地震荷载、风荷载作用下的弯矩、剪力、轴力图以及内力组合表。 关键词结构设计；钢框架；独立基础；医用建筑
Abstract The calculations for the BinDao medical center clinic building steel frame building solutions and design calculations, based on the design and construction program structure given type. Design process based on structural loads standard (GB50009-2012) determine the structure of the load, in accordance with the Seismic Design of Buildings (GB50011-2010), design of steel structures (GB50017-2003) and the relevant requirements for structural design and calculation. The main work to complete the structure diagram layout and calculation of the identification, load statistics, internal force calculation and combination of primary and secondary beams and floor cross-section design and checking, node connection design, staircase design, basic design as well as project budget.Type of structure is steel frame structure, beams, columns of steel beams, steel columns, plates of composite slabs, column foot buried, reinforced concrete slab staircase stairs, independent foundation with a tapered base. Meanwhile, The calculations in the framework of the book lists the dead load, live load, seismic loads, wind loads bending moment, shear, axial force, and force combination table. Keywords Structural Design; Steel Frame;single footing medical building;
某小区住宅楼设计毕业设计说明 目录 第一章建筑设计....................................................................................2 1.1 工程概况..........................................................................................2 1.2 建筑设计的要求和依据........................................................................2 1.3 建筑平面设计....................................................................................2 1.4 建筑剖面设计 (4) 1.5 建筑体型和立面设计...........................................................................4 1.6 抗震设计..........................................................................................4 1.7 防火设计..........................................................................................4 1.8 屋面排水设计....................................................................................5 第二章结构设计....................................................................................5 2.1 结构设计说明 (5) 2.2 做法设计说明....................................................................................5 2.3 结构布置及设计模型的确定..................................................................6 2.4 地基基础..........................................................................................6 2.5 结构计算..........................................................................................6 2.6 其它要求..........................................................................................7 后记..........................................................................................8 参考文献 (9)
目录 第一章水文水利计算 (1) 1.1推理公式法推求设计洪水位 (1) 1.1.1工程地点流域特征值 (1) 1.1.2设计暴雨的查算 (1) 1.1.3设计24小时净雨过程的计算 (6) 1.1.4推求30年一遇设计洪水 (6) 1.2调洪演算 (10) 第二章大坝剖面确定 (14) 2.1 正常运行情况下的超高计算 (14) 2.1.1波浪爬高 (14) 2.1.2 风雍高度 (15) 2.1.3 正常情况下超高 (15) 2.2 非常运行情况下的超高计算 (16) 2.2.1波浪爬高 (16) 2.2.2 风雍高度 (17) 2.2.3 正常情况下超高 (17) 2.3 坝顶高程 (17) 第三章土石坝渗流计算 (19) 3.1 计算方法及计算假定 (19) 3.2 本设计土坝渗流的具体计算 (20) 第四章土石坝坝坡稳定计算 (27) 4.1 稳定计算方法 (27) 4.2计算过程 (27) 4.3 稳定成果分析 (31) 第五章溢洪道设计 (36) 5.1 控制堰设计 (36) 5.1.1 克—奥Ⅰ型堰的剖面设计 (36) 5.2 泄槽设计 (37) 5.2.1. 泄槽的布置 (37) 5.2.2泄槽水面曲线计算 (38) 5.2.3克—奥Ⅰ型堰的抗滑稳定验算 (2) 5.3出口消能设计 (3) 参考文献 (8)
南昌工程学院本科毕业设计 第一章 水文水利计算 1.1推理公式法推求设计洪水位 市东山街办南山村老虎坑，坝址座落于章江水系二级支流老虎坑河，东经114°44′，北纬25°10′，设计历时为24小时，坝址以上控制集水面积1.2km 2，主河长1.63km ，河床平均坡降43‰，设计频率为30年一遇为例。参照《手册》，计算步骤如下（说明：以下所用附图均来自于手册）： 1.1.1工程地点流域特征值 工程地点流域面积F=1.2km 2，主河道长度L=1.63km ，主河道比降J=0.043。 1.1.2设计暴雨的查算 1、求三十年一遇24小时点暴雨量 根据工程地理位置查附图2-4，得流域中心最大24小时点暴雨值P 24=101.5mm;附图2-5得 C v24 =0.37，由设计频率P=3.33%和C S =3.5C v 查附表5-2，得87.1)2333.0(2 .05.038.264.299.124=-?---=K p 则30年一遇24小时点暴雨量mm K P P P 8.18987.15.101%)33.3(242424=?=?= 2、求30年一遇24小时面暴雨量 根据流域面积F=1.2km 2和暴雨历时t=24h 查附图5-1，得点面系数24a =0.9998。 则30年一遇24小时面暴雨量为： mm a P P 8.1899998.08.18924%)33.3(24%)33.3(24=?=?= 3、求设计暴雨24小时的时程分配 ①设计暴雨24小时雨配 查附表2-1，得以60分钟为时段的雨型分配表，如表1-1。 ②查算30年一遇60分钟，3小时，6小时暴雨参数 根据工程地理位置分别查附录图2-6和附图2-8，得流域中心最大6小时和60分钟点暴雨量，P 6=72mm ；P 60min =44.5mm ；查附图2-7和附图2-9，得C v6=0.42；C v60min =0.335。由设计频率P=3.33%和C S =3.5C v 查附表5-2得 77.1)233.3(2564.1875.1825.12)233.3(2582.115.215.2min 606=-?---==-?--- =K K P P 。 则30年一遇60分钟，6小时点暴雨量为：
一、设计资料 （1）设计标高：室内设计标高±0.000,室内外高差450mm. （2）墙身做法：采用加气混凝土块，用M5混合砂浆砌筑，内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内涂料两度。外墙采用贴面砖，1：3水泥砂浆底厚20mm。 （3）楼面作法：楼板顶面为水磨石地面，楼板底面为15mm厚白灰砂浆天花抹面，外加V型轻钢龙骨吊顶。 （4）屋面作法：现浇楼板上依次铺20mm厚水泥砂浆找平层、300mm厚水泥珍珠制品隔热找平层、20mm厚水泥砂浆找平层和SDC120复合卷材，下面依次为15mm厚白灰砂浆天花抹面和V型轻钢骨龙吊顶。 （5）基本风压：ωo=0.3KN/m2(地面粗糙度属C类)。 （6）基本雪压：S0=0.3KN/m2。 （7）抗震设防烈度：八度（0.2g）第二组，框架抗震等级为二级。 （8）地质条件： 由上至下： 人工添土：厚度为1m 粉质粘土：厚度为7m，地基承载力特征值为500KPa 中风化基岩：岩石饱和单轴抗压强度标准值为3.6MPa 建筑场地类别为Ⅱ类；无地下水及不良地质现象。 活荷载：上人屋面活荷载2.0KN/m2，办公室楼面活荷载2.0KN/m2,走廊楼面活荷载2.5KN/m2,档案室楼面活荷载2.5KN/m2。 二、结构布置及结构计算简图的确定 结构平面布置如图1所示。各梁柱截面尺寸确定如下： 主梁：取h=1/9ｌ=1/9×7200=800mm，取h=800mm,取b=350mm， 次梁：取h=1 /16ｌ=1/16×7200=450mm，取h=500mm,取b=250mm， 柱子：取柱截面均为b×h=600×600mm，现浇板厚为100mm。 取③轴线为计算单元，结构计算简图如图2所示，根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为500mm，由此求得底层层高为4.7m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2中，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。梁柱均采用C30混凝土。由于后面梁的组合弯矩过大，相对受压区高度超过了界限受压区高度，所以改用C40混凝土，因为梁柱刚度成比例增加，不会引起后面分配系数的改变。地震作用下的弹性侧移将更小，一定符合要求。