目录
1编制依据 (1)
2工程概况 (1)
2.1自然条件 (1)
2.2工程概况 (3)
2.3主要工程数量 (9)
3施工方法 (11)
3.1软基处理施工方法 (11)
3.2现浇箱梁施工工艺流程 (17)
3.3支架搭设 (17)
3.4支架结构验算 (32)
3.5支架预压 (32)
3.6模板安装 (34)
3.7钢筋绑扎 (35)
3.8预应力筋施工 (36)
3.9箱梁混凝土浇筑 (38)
3.10预应力张拉 (40)
3.11压浆与封锚 (41)
3.12模板及支架的拆除 (43)
4主要工序施工操作要点 (45)
4.1临时桩施工操作要点 (45)
4.2支架搭设操作要点 (46)
4.3梁体混凝土浇筑操作要点 (46)
4.4预应力钢束张拉操作要点 (48)
4.5压浆操作要点 (49)
5施工布署 (51)
5.1总体施工安排 (51)
5.2具体施工安排 (51)
5.3现浇箱梁工效分析 (51)
6质量保证措施 (53)
6.1质量目标 (53)
6.2质量保证体系 (53)
6.3质量控制标准 (53)
6.4材料控制 (54)
6.5施工质量控制 (55)
6.6质量职责 (55)
7工期保证措施 (58)
7.1现浇梁施工工期目标 (58)
7.2组织保证措施 (58)
7.3技术保证措施 (59)
7.3管理保证措施 (59)
7.4经济保证措施 (60)
8安全保证措施 (61)
8.1安全保证体系 (61)
8.2安全职责 (61)
8.3安全保障具体措施 (62)
9文明施工、环境保护措施 (65)
9.1文明施工和环境保护目标 (65)
9.2文明施工管理体系的建立 (65)
9.3施工现场文明施工具体措施 (65)
9.4施工现场环境保护的措施 (67)
10季节性施工保证措施 (69)
10.1雨季施工保证措施 (69)
10.2冬季施工措施 (70)
10.3夏季高温期的施工措施 (70)
附录 (73)
附件1临时桩桩长计算 (73)
附件2 支架结构验算 (76)
附件3模板结构验算 (83)
附件4 方木结构验算 (85)
附件5 现浇箱梁具体施工安排和计划 (89)
附件6 质量保证体系框图 (94)
附件7 安全保证体系框图 (95)
1. 编制依据
1、《XX线两阶段施工图设计》第四册之第七到十六分册（XX互通）、第六册之第二到第五分册（工程地质勘察报告）；第六册之第六分册（桥涵通用设计图）；
2、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；
3、《公路桥涵施工技术规范》实施手册JTG/T F50-2011；
4、《预应力混凝土用钢绞线》GB/T 5224-2003;
5、《公路桥梁预应力筋用锚具、夹具和连接器》JT/T329-2010；
6、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；
7、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95；
8、《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005；
9、《公路工程质量检验评定标准第一册(土建工程)》JTG F80/1-2004；
10、《路桥施工计算手册》（周水兴何兆益邹毅松等编著）；
11、《实施性施工组织设计》（中建七局XX项目经理部编制）。
2. 工程概况
2.1 自然条件
2.1.1工程地质条件
桥址地段为冲积湖积平原地貌，地层结构简单。覆盖层为粘土、淤泥质粘土，粉质粘土、砺砂，下伏岩层为白垩—第三系（K-E）粉砂质泥岩。岩石风化厚度不均匀。桥址地质环境整体稳定性较好。冲积湖积平原松散岩类土工程地质区地形平坦，区内岩性主要由第四系全新统冲积、湖积地层组成，为一套浅灰、深灰、灰黑色粘土、粉质粘土、淤泥、淤泥质粉质粘土及其夹层和含铁、锰质结核粘性土组成。区内粘性土土质细腻，具较强的粘滞性和可塑性，层中淤泥类软土、粘土软土及其夹层埋藏一般较浅，对公路桥涵、路基稳定性具有
不利影响。因此，软土发育是该区主要的工程地质问题。
2.1.2地形、地貌
互通区地貌特征为平原，桥址段为冲湖积平原，地形平坦开阔，地势低洼。沿桥轴线，地面标高一般18.5～24.5m。桥址区冲积、湖积的粘土、粉质粘土较发育，地形坡度平缓，地表水排水条件较好。XX互通立交位于XX高速公路两侧,该位置分布了大量的鱼塘、藕塘，常年积水，淤泥较深，约为3～4米。有一唐河从XX互通区域内经过，河宽约40米，深约5米。
2.1.3水文条件
路线周边地下水较发育，地下水类型主要为松散沉积物孔隙水及基岩裂隙水。桥址区地下水补给来源有大气降水的下渗，沟渠、河、湖及灌溉入渗补给，排泄形式主要为表层毛细水、薄膜水蒸发。水位随季节变化，勘探期间地下水埋藏深度0.30～2.40米。地表水、地下水对砼微腐蚀性。
2.1.4气象条件
XX属北亚热带季风性气候，具有雨量充沛、日照充足、四季分明、夏季酷热、冬季较冷的特点。一般年均气温15.8℃-17.5℃，一年中，1月平均气温最低，0.4℃；7、8月平均气温最高，28.7℃。夏季极长达135天，因XX地处北纬30度，夏季正午太阳高度可达83°，又地处内陆、距海洋远，地形如盆地故集热容易散热难，河湖多故夜晚水汽多，加上城市热岛效应和伏旱时副高控制，十分闷热，是中国三大火炉之一，夏天普遍达到42℃，极端最高气温44.5℃。初夏梅雨季节雨量集中，年降水量为1100毫米，绝对湿度年平均16.4毫巴，相对湿度75.7%，年无霜期240天，年日照总时数2000小时。
本地区全年均可施工，但雨季对施工存在一定的影响。
2.2 工程概况
2.2.1XX互通立交主线桥
XX互通立交位于XX区XX附近，与XX高速交叉，立交中心桩号为K77+749.250，为XX四环线与XX高速提供交通转换而设置。该立交是XX高速与本项目衔接的重要节点，是XX区的大型枢纽立交。该互通采用变异涡轮型立交型式，交叉方式为主线上跨。XX高速是连接XX市区与XX区的高速公路，设计时速为100km/h,标准断面宽度40.5米。
主线桥于K77+711.214处跨越XX高速，交角99.45度。
XX互通立交主线采用直线、圆曲线、缓和曲线设计，双向八车道标准，主线桥标准宽度为40.5m，依次跨越G匝道、F匝道、XX 高速、H匝道、E匝道。桥梁左幅共17联，右幅16联，其中位于渐变段的左幅第6、8、9、10、12联及右幅第7、8、10联为预应力砼现浇箱梁，其余为预应力砼预制小箱梁，先简支后结构连续。
主线桥起讫点桩号为：K76+803.5～K78+698.5，桥梁长度为1895m。左幅桥跨布置：4×30+4×30+4×30+4×30+ 3×30+4×29.5+3×29+3×26+(2×38+33.5)+3×27.67+6×31+3×30+3×30+5×30+4×30+3×30+4×30；右幅桥跨布置：4×30+5×30+5×30+5×30+4×29.5+3×29+3×26+(33.5+2×38)+5×29+4×31+3×30+3×30+4×30+4×30+4×30+4×30。
平、纵信息：本桥平面位于R=4200m的左偏圆曲线、A=916.515的右偏缓和曲线、直线、A=567.891的右偏缓和曲线以及R=1500的右偏圆上；纵断面位于R=40000m的竖曲线上。
下部构造：下构型式采用门型双柱墩、承台、钻孔灌注桩基础。
XX互通主线桥现浇箱梁概况:
左幅第六联：4×2950(墩号为ZK19—ZK23)；箱梁为变截面，梁顶平均宽度27.20m，ZK23处接C匝道。
左幅第八联：3×2600(墩号为ZK26—ZK29)；箱梁顶面宽度为
左幅第九联：2×3800+3350(墩号为ZK29—ZK32)；箱梁顶面宽度为24m。依次上跨G匝道桥、F匝道桥、XX高速、H匝道桥、E 匝道桥。
左幅第十联：3×2767(墩号为ZK32—ZK35)；箱梁为变截面，顶面平均宽度25.80m，ZK35处接E匝道。
左幅第十二联：3×3000(墩号为ZK41—ZK44)；，ZK41处接F匝道，箱梁为变截面，顶面平均宽度29.86m。
右幅第七联：3×2600(墩号为YK26—YK29)；YK26处接E匝道2号桥，箱梁为变截面，顶面平均宽度为24.4m。
右幅第八联：3350+2×3800(墩号为YK29—YK32)；箱梁顶面宽度为24m。依次上跨G匝道桥、F匝道桥、XX高速、H匝道桥、E 匝道桥。
右幅第十联：4×3100(墩号为YK37—YK41)；YK37接A匝道，箱梁为变截面，顶面平均宽度为26.98m。
2.2.2XX互通立交匝道
XX互通的十道匝道桥上部结构均采用现浇箱梁，下部结构为花瓶墩、肋板、承台及钻孔灌注桩。各匝道概况：
A、B、C、D匝道平面线型相似，采用单向单车道，箱梁标准宽度为8m。
A匝道桥:起讫桩号：AK0+059.662—AK0+239.662，中心桩号为AK0+149.662。A匝道桥现浇箱梁布置形式：3×30+3×30，共六跨，分2联，第一联（A0-A3）梁顶张拉，第二联（A3-A6）梁顶张拉；
B匝道桥：起讫桩号：BK0+105.07—BK0+258.59，中心桩号为BK0+180.07。B匝道桥现浇箱梁布置形式为5×30m,共5跨，分一联，逐孔进行张拉；
C匝道桥：起讫桩号：CK0+054.30—CK0+253.441，中心桩号为CK0+153.871。C匝道桥现浇箱梁布置形式为3×33.19+3×33.19m,共六跨，分2联，第一联(C0—C3)梁顶张拉，第二联（C3—C6）梁
D匝道桥：起讫桩号：DK0+081.713—DK0+235.233，中心桩号为DK0+156.713。D匝道桥上部结构布置形式为5×30m。共5跨，分一联，逐孔进行张拉。
E和G匝道平面线型基本相同，采用单向单车道，箱梁标准宽度为8m。
E匝道1号桥：起讫桩号：EK0+362.88—EK0+549.92，中心桩号为EK0+456.4。E匝道1号桥现浇箱梁结构布置形式为3×30+3×30m，共六跨，分2联，第一联(E1-0—E1-3)端头张拉，第二联（E1-3—E1-6）梁顶张拉。
E匝道2号桥：起讫桩号：EK0+661.269—EK0+934.219，中心桩号为EK0+456.4。E匝道2号桥现浇箱梁结构布置形式为5×18+5×18+5×18m，共15跨，分3联，均为普通钢筋砼连续箱梁。
G匝道1号桥：起讫桩号：GK0+329.345—GK0+576.385，中心桩号为GK0+452.865。G匝道1号桥现浇箱梁结构布置形式为4×30+4×30m，共8跨，分2联，第一联（G1-0—G1-4），端头张拉，第二联（G1-4—G1-8），逐孔张拉。
G匝道2号桥：起讫桩号：GK0+700.245—GK0+937.265，中心桩号为GK0+820.265。G匝道2号桥上部结构布置形式为4×18+5×18+4×18m，共13跨，分3联，均为普通钢筋砼连续箱梁。
F和H匝道平面线型基本相同，上跨XX高速，采用单向双车道，箱梁标准宽度为10m。
F匝道桥：起讫桩号：FK0+200.13—FK0+804.038，中心桩号为FK0+500.324。F匝道桥箱梁结构布置形式为3×30+3×30+3×25.129+3×25+3×30+3×30+3×30m，共21跨，分7联。第一联(F0—F3)梁顶张拉，第二联（F3—F6）梁顶张拉，第三联（F6—F9）端头张拉，第四联（F9—F12）梁顶张拉，第五联（F12—F15）梁顶张拉，第六联（F15—F18）梁顶张拉，第七联（F18—F21）梁顶张拉。下部结构中，13号墩为厚度1m的圆端形等截面实心墩；
H匝道桥：起讫桩号：HK0+208.463—HK0+761.453,中心桩号
为HK0+484.958。H匝道桥箱梁结构布置形式为4×30+4×29.8725+3×29.5+3×30+5×27m,共19跨，分5联。第一联（H0—H4）逐孔张拉，第二联（H4—H8）端头张拉，第三联（H8—H11）梁顶张拉，第四联（H11—H14）梁顶张拉，第五联（H14—H19）逐孔张拉。下部结构中，12号墩为厚度1m的圆端形等截面实心墩。现浇梁布置情况如下表：
表2.1 现浇梁布置情况表
序号部位联号
跨
数
墩号范围张拉部位备注
1
主线
左幅第6联 4
ZK19-ZK2
3
端头张拉接C匝道
2 第8联
3 ZK26-ZK2
9
梁顶张拉
3 第9联 3 ZK29-ZK3
2
梁顶张拉跨XX
4 第10联 3 ZK32-ZK3
5
梁顶张拉
接E匝道2#
桥
5 第12联 3 ZK41-ZK4
4
端头张拉接F匝道
6
主线
右幅第7联 3
YK26-YK2
9
梁顶张拉
接G匝道2#
桥
7 第8联 3 YK29-YK3
2
梁顶张拉跨XX
8 第10联 4 YK37-YK4
1
端头张拉接A匝道
9 A匝
道第1联 3 A0-A3 梁顶张拉
接E匝道1#
桥
10 第2联 3 A3-A6 梁顶张拉接主线37#
11 B匝第1联 5 B0-B5 逐孔张拉B0->B5 接F匝道
道
12 C匝
道第1联 3 C0-C3 梁顶张拉接G匝道
13 第2联 3 C3-C6 梁顶张拉接主线23#
14 D匝
道
第1联 5 D0-D5 逐孔张拉D0→D5 接H匝道
15 E匝
道1#
桥第1联 3 E0-E3 端头张拉后接A匝道
16 第2联 3 E3-E6 梁顶张拉
17
E匝
道2#
桥第1联 5 E2-0~E2-5 钢筋砼梁
18 第2联 5 E2-5~E2-1
钢筋砼梁
19 第3联 5 E2-10~E2-
15
钢筋砼梁接主线35#
20
F匝
道第1联 3 F0-F3 梁顶张拉接主线41#
21 第2联 3 F3-F6 梁顶张拉
22 第3联 3 F6-F9 端头张拉接B匝道
23 第4联 3 F9-F12 梁顶张拉
24 第5联 3 F12-F15 梁顶张拉
25 第6联 3 F15-F18 梁顶张拉
26 第7联 3 F18-F21 梁顶张拉接XX高速
27 G匝
道1#
桥第1联 4 G1-0~G1-4 端头张拉后接C匝道
28 第2联 4 G1-4~G1-8 逐孔张拉G1-4→
G1-8
29
G匝
道2#
桥第1联 4 G2-0~G2-4 钢筋砼梁
30 第2联 5 G2-4~G2-9 钢筋砼梁
31 第3联 4 G2-9~G2-1
3
钢筋砼梁接主线26#
32 H匝
道第1联 4 H0-H4 逐孔张拉H4→H0 接主线19#
33 第2联 4 H4-H8 端头张拉后接D匝道
34 第3联 3 H8-H11 梁顶张拉
35 第4联 3 H11-H14 梁顶张拉
36 第5联 5 H14-H19 逐孔张拉H14→H19 接XX高速主线桥和各匝道桥现浇箱梁尺寸见表2.2
箱梁位置梁顶宽度梁底宽度梁高翼缘板宽
主线左幅左幅第六联为变
截面箱梁，梁顶平
均宽27.1m；
左幅第八、九联箱
梁顶宽24m；
左幅第十联为变
截面箱梁，梁顶平
均宽25.7m；
左幅第十二联为
变截面箱梁，梁顶
平均宽29.8m；
左幅第六联为变
截面箱梁，梁底平
均宽22.07m；
左幅第八、九联箱
梁底宽18.97m；
左幅第十联为变
截面箱梁，梁底平
均宽20.2m；
左幅第十二联为
变截面箱梁，梁底
平均宽24.77m；
左幅第九联梁
高190cm；其
余联梁高
180cm
200cm
主线右幅右幅第七联为变
截面箱梁，梁顶平
均宽25.8m；
右幅第八联箱梁
顶宽24m；
右幅第十联为变
截面箱梁，梁顶平
均宽28.9m
右幅第七联为变
截面箱梁，梁底平
均宽20.77m；
右幅第八联箱梁
底宽18.97m；
右幅第十联箱为
变截面箱梁，梁底
平均宽23.8m
右幅第八联梁
高190cm；右
幅第七联和第
十联梁高
180cm
200cm
A匝道8m 3.974m 180cm 150cm B匝道8m 3.974m 180cm 150cm C匝道8m 3.974m 180cm 150cm D匝道8m 3.974m 180cm 150cm
E匝道1号
桥第一联为变截面
箱梁，梁顶平均宽
12.5m；
第二联梁顶宽8m
第一联为变截面
箱梁，梁底平均宽
7.47m；
第二联宽3.974m
180cm 200cm
E匝道2号
桥第一联为变截面
箱梁，梁顶平均宽
8.12m，第二、三
联梁顶宽8.25m
第一联为变截面
箱梁，梁底平均宽
4.39m，第二、三
联梁底宽4.53m
140cm
(15号墩处调
整为180cm）
150cm
F匝道第一、二、四、五、
六、七联宽10m，
第三联为变截面
箱梁，梁顶平均宽
13.22m
第一、二、四、五、
六、七联宽
4.974m，第三联
为变截面箱梁，梁
底平均宽8.19m
180cm 200cm
G匝道1号
桥第一联为变截面
箱梁，梁顶平均宽
11.76m；
第二联梁顶宽8m
第一联为变截面
箱梁，梁底平均宽
6.73m；
第二联宽3.974m
180cm
第一联宽
200cm;
第二联宽
150cm
G匝道2号
桥
8.25m 4.528m 140cm 150cm
H匝道第一，三、四、五
联宽10m；第二
联为变截面箱梁，
梁顶平均宽
12.61m
第一，三、四、五
联宽4.974m，第
二联为变截面梁，
平均宽度7.58m
180cm 200cm
2.3 主要工程数量
材料型号数量
混凝土C50 41846.58m3
钢筋φ28 1028348.50Kg φ20 21276.80Kg φ16 4019616.00Kg φ12 2405769.93Kg
钢绞线φs15.2 1221386.37Kg
波纹管φ100 15835.86m φ90 40387.57m φ85 7718.53m φ70 9755.74m
锚具
M15-192308套M15-19P16套L15-1956套M15-15966套M15-15P32套L15-1588套M15-12616套M15-12P72套L15-1272套M15-9228套M15-9P100套L15-916套M15-7168套M15-7P168套
3. 施工方法
由于本标段桥梁大部分都处于藕塘、鱼塘及河流等水域位置之上，且少量位于旱地位置的桥梁部分由于淤泥质粘土层较厚，地基软弱，不适合直接采用满堂支架法进行现浇梁施工，需先进行软基处理后再采用满堂支架进行施工。因此，地基处理是现浇箱梁施工的基础和重要组成部分。
3.1软基处理施工方法
结合现场实际施工条件和技术经济分析，我项目经理部决定采用灌注临时桩基础的方法进行软基处理。用贝雷梁和工字钢组成梁式承重结构，上部采用满堂支架法施工。临时桩基础采用φ100cm 灌注桩，灌注桩基础上设临时系梁以分配临时桩基受力，侧面图如下：
图3.1 现浇箱梁支架横向布置图（1）
由于现浇箱梁施工的上部荷载全部由临时桩基础和原桥桩基础承担，需对临时桩基进行桩长计算以保证软基处理后的地基承载能力。具体计算方法和步骤见附件1：临时桩基础桩长计算。
临时桩基础的桩长和平面位置分别见表3.1和附图1。
800
20mm镜面竹胶板
剪刀撑
Φ48mm的满堂支架箱梁底立杆的步距为60X60cm 单层双排贝雷片
I40b工字钢@60cm 100
10X10cm方木
15X15cm方木临时桩系梁临时桩基础
300300300
桥梁位置桥跨
临时桩
桩长(m）
根数
每根桩
砼（m3)
每跨砼用
量（m3)
每跨临时桩桩基
钢筋用量（kg)
主线桥左幅第20跨27 32 21.2 678.6 9152 左幅第21跨27 34 21.2 721.0 9724 左幅第22跨27 38 21.2 805.8 10868 左幅第23跨27 49 21.2 1039.1 14014 左幅第27跨26 32 20.4 653.4 9152 左幅第28跨26 32 20.4 653.4 9152 左幅第29跨27 37 21.2 784.6 10582 左幅第30跨28 55 22.0 1209.5 15730 左幅第32跨28 46 22.0 1011.6 13156 左幅第33跨28 32 22.0 703.7 9152 左幅第34跨27 32 21.2 678.6 9152 左幅第35跨26 43 20.4 878.0 12298 左幅第42跨24 43 18.8 810.5 12298 左幅第43跨24 40 18.8 754.0 11440 左幅第44跨24 46 18.8 867.1 13156 右幅第27跨26 37 20.4 755.5 10582 右幅第28跨26 33 20.4 673.9 9438 右幅第29跨27 37 21.2 784.6 10582 右幅第30跨28 55 22.0 1209.5 15730 右幅第32跨28 46 22.0 1011.6 13156 右幅第38跨23 43 18.1 776.7 12298 右幅第39跨23 39 18.1 704.5 11154 右幅第40跨23 37 18.1 668.4 10582 右幅第41跨23 41 18.1 740.6 11726
A匝道桥第1跨27 14 21.2 296.9 4004 第2跨26 14 20.4 285.9 4004
第4跨24 14 18.8 263.9 4004 第5跨24 14 18.8 263.9 4004 第6跨24 16 18.8 301.6 4576
B匝道桥第1跨27 14 21.2 296.9 4004 第2跨28 14 22.0 307.9 4004 第3跨28 14 22.0 307.9 4004 第4跨28 14 22.0 307.9 4004 第5跨28 16 22.0 351.8 4576
C匝道桥第1跨32 18 25.1 452.4 5148 第2跨29 18 22.8 410.0 5148 第3跨26 18 20.4 367.6 5148 第4跨27 18 21.2 381.7 5148 第5跨27 18 21.2 381.7 5148 第6跨27 20 21.2 424.1 5720
D匝道桥第1跨28 14 22.0 307.9 4004 第2跨28 14 22.0 307.9 4004 第3跨28 14 22.0 307.9 4004 第4跨28 14 22.0 307.9 4004 第5跨28 16 22.0 351.8 4576
E1匝道桥第1跨25 14 22.8 318.9 4004 第2跨24 16 22.8 364.4 4576 第3跨24 21 22.0 461.8 6006 第4跨22 14 20.4 285.9 4004 第5跨22 14 20.4 285.9 4004 第6跨22 16 20.4 326.7 4576
E2匝道桥第1跨29 10 22.8 227.8 2860 第2跨27 10 21.2 212.1 2860 第3跨26 10 20.4 204.2 2860
第5跨26 10 20.4 204.2 2860 第6跨26 10 20.4 204.2 2860 第7跨27 10 21.2 212.1 2860 第8跨27 10 21.2 212.1 2860 第9跨27 10 21.2 212.1 2860 第10跨27 10 21.2 212.1 2860 第11跨27 10 21.2 212.1 2860 第12跨27 10 21.2 212.1 2860 第13跨27 10 21.2 212.1 2860 第14跨27 10 21.2 212.1 2860 第15跨27 12 21.2 254.5 3432
F匝道桥
第1跨23 14 18.1 252.9 4004 第2跨23 14 18.1 252.9 4004 第3跨23 14 18.1 252.9 4004 第4跨23 14 18.1 252.9 4004 第5跨28 14 22.0 307.9 4004 第6跨25 14 19.6 274.9 4004 第7跨25 14 19.6 274.9 4004 第8跨25 16 19.6 314.2 4576 第9跨25 21 19.6 412.3 6006 第10跨25 14 19.6 274.9 4004 第11跨29 14 22.8 318.9 4004 第12跨29 14 22.8 318.9 4004 第13跨28 14 22.0 307.9 4004 第14跨28 14 22.0 307.9 4004 第15跨28 14 22.0 307.9 4004 第16跨28 14 22.0 307.9 4004 第17跨28 14 22.0 307.9 4004
第19跨29 14 22.8 318.9 4004 第20跨29 14 22.8 318.9 4004 第21跨29 16 22.8 364.4 4576
G1匝道桥第1跨28 14 22.0 307.9 4004 第2跨29 14 22.8 318.9 4004 第3跨29 16 22.8 364.4 4576 第4跨29 21 22.8 478.3 6006 第5跨28 14 22.0 307.9 4004 第6跨29 14 22.8 318.9 4004 第7跨28 14 22.0 307.9 4004 第8跨28 16 22.0 351.8 4576
G2匝道桥
第1跨22 10 17.3 172.8 2860 第2跨22 10 17.3 172.8 2860 第3跨22 10 17.3 172.8 2860 第4跨22 10 17.3 172.8 2860 第5跨22 10 17.3 172.8 2860 第6跨23 10 18.1 180.6 2860 第7跨23 10 18.1 180.6 2860 第8跨24 10 18.8 188.5 2860 第9跨24 10 18.8 188.5 2860 第10跨24 10 18.8 188.5 2860 第11跨24 10 18.8 188.5 2860 第12跨23 10 18.1 180.6 2860 第13跨23 12 18.1 216.8 3432
H匝道桥第1跨28 14 22.0 307.9 4004 第2跨28 14 22.0 307.9 4004 第3跨28 14 22.0 307.9 4004 第4跨28 14 22.0 307.9 4004
第6跨28 14 22.0 307.9 4004
第7跨27 16 21.2 339.3 4576
第8跨27 21 21.2 445.3 6006
第9跨27 14 21.2 296.9 4004
第10跨27 14 21.2 296.9 4004
第11跨27 14 21.2 296.9 4004
第12跨28 14 22.0 307.9 4004
第13跨28 14 22.0 307.9 4004
第14跨28 14 22.0 307.9 4004
第15跨28 14 22.0 307.9 4004
第16跨28 14 22.0 307.9 4004
第17跨26 14 20.4 285.9 4004
第18跨26 14 20.4 285.9 4004
第19跨26 16 20.4 326.7 4576 总计2383 49535 681538
桥梁名称临时系梁断面尺寸C25砼（m3) 钢筋量（kg) 主线桥 1.5×1 2688.48 89616
A匝道桥 1.5×1 257.76 8592
B匝道桥 1.5×1 215.28 7176
C匝道桥 1.5×1 336.96 11232
D匝道桥 1.5×1 215.28 7176
E1匝道桥 1.5×1 304.56 10152
E2匝道桥 1.5×1 442.08 14736
F匝道桥 1.5×1 1015.2 33840
G1匝道桥 1.5×1 380.16 12672
G2匝道桥 1.5×1 383.52 12784
H 匝道桥 1.5×1 926.64 30888 合计
7165.92
238864
3.2现浇箱梁施工工艺流程
现浇箱梁施工工艺流程图如下：
图3.2 现浇箱梁施工工艺流程图
3.3支架搭设
地基处理完毕之后，根据支架布置形式，进行测量放线，然后开始搭设支架。下面介绍支架搭设的具体形式和方法。
根据本工程施工特点，跨XX 高速公路部分的现浇箱梁支架系统与其他现浇箱梁部分支架系统不同。
3.3.1跨XX 高速公路部分现浇箱梁支架布置
本工程跨XX 高速公路部分的现浇箱梁有4联：主线桥左幅第九
地基处理
支架搭设支架预压安装侧模安装底板及腹板钢筋安装内模及顶模安装顶板及翼缘板钢筋
预应力钢束张拉支架拆除及外模拆除预应力孔道压浆、封锚清理桥面、进入下道工序测量定位
测量、调整立模标高
预留天窗底板及腹板预应力束安装
浇筑混凝土
混凝土养护
安装底模、支座
内膜拆除天窗封顶
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力
根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
附件1:连续箱梁施工工艺流程图
附件3:质量保证体系 第 旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 疋 教 育 计 划 改进工作质量 质量保证体系 项目经理部质量 管 理领导小组 项目队质 ￡量小组 各项工作制度和标准 技术保证 贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理 现 场 Q C 小 组 活 动 熟 悉 图 纸 掌 握 规 范 应 用 新 技 术 工 -艺 技术岗位责任制 质量责任制 底 划 训 核 总结表彰先进 提高工作技能 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优 价 宀 完 善 计 量 支 付 手 续 制 疋 奖 罚 措 施 签 疋 包 保 责 任 状 L 1 接 疋 进 充加 受 期 行 分强 奖优罚劣 业 不 自 用现 主 疋 检 现场 和 期 代试 经济兑现 监 质 化试 理 量 检验 监 检 手控 督 查 段制 质量评定
附件4:安全、质量保证体系图 质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证 提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组 项目队质量小组 为用户服务质量工作检查 检查落实 改进工作质量 QC 小 组 活 岗 前 技 术 培 训 总结表彰先进 贯彻IS09000系列质量标 准，推行全面质量管理 施工保证 创优规划 制度保证 各项工作制度和标准 熟 悉 图 纸 掌 握 规 r 1 T 技术岗位责任制 底划 提高工作技能 实现质量目标 经济法规 经济责任制 优 测 优 价 复 核 卓 里 质 疋 创 优 措 施 确 创 优 项 目 制 疋 奖 罚 措 施 质量评定 充加 分强 利现 现场 代试 检验 测控 手手 制 奖优罚 劣 经济兑 现 见 专业资料
厦门市杏林大桥A标段 跨海主桥 1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅现浇箱梁（支架法）施工方案 中铁大桥局股份有限公司杏林大桥项目经理部
二○○七年十月 第一章工程概况 一、编制依据 ①厦门市路桥建设投资总公司《合同文件》、《技术规范》。 ②中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体《施工图设计》（A标段跨海主桥上下部结构）。 ③中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体提供的相关工程地质勘察报告。 ④交通部、建设部现行颁布的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准。 ⑤S5下-T002号和S5下-T003号《中铁大桥勘测设计院有限公司厦门杏林大桥公路桥工程联系单》。 二、工程概况和工程数量 跨海主桥1#～6#左右幅、22#～30#墩右幅上部结构现浇箱梁共18孔采用钢管桩、贝雷梁施工方案，左右幅前后错开同时向前推进施工，先施工左幅。 上部结构除第一联第一跨为43.1m跨径外,其余均为50.3m等跨等截面箱梁。上部结构为分幅布置等高度连续箱梁，梁高3.0m，单箱顶板宽15.5m，底板宽6.1m，悬臂板端部厚20cm，根部厚50cm，箱内顶板厚26cm，底板厚26cm，跨中腹板厚55cm，支点处加至70cm。箱梁在端支点处设置1.0m宽横隔板，中支点处设置2.0m宽横隔板。箱梁均采用纵横双向预应力体系设计，纵向采用19-7φ5、12-7φ5、9-7φ5低松弛钢绞线，横向采用3-7φ5低松弛钢绞线，预应力管道采用金属波纹管。
一、支架施工方案 跨海主桥1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅箱梁采用钢管桩贝雷梁施工方案，18孔箱梁共投入5孔箱梁支架倒用。单孔箱梁支架设为3×15米跨简支梁形式。中支墩设双排4×2共8根Φ600×8mm钢管桩，钢管桩采用90振动锤打入海床一定深度，边支墩采用单排2根Φ800×10钢管桩制作的托架直接座于承台上。钢桩之间连接系采用Φ273×6mm钢管连接。贝雷片横向布置17片，2片或3片一组设一连接支撑架，组与组之间通过I钢U型卡连接成整体，每组贝雷片在节点处均设一横向连接系。 钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩全部采用摩擦桩设计，施工时以贯入度控制。钢桩打入海床面后，根据设计标高割除或等强接长。贝雷梁采用在岸上拼装成2片或3片一组，通过汽车运抵安装位置，利用吊机直接安装，为减少支架贝雷梁拆除增加的难度及工作量，左右幅支架横向分配梁可直接连接成整体，左幅施工完箱梁后，贝雷片将直接通过分配梁横移到右幅支架上施工箱梁。1、钢管桩托架立柱 边支墩基础采用结构设计的永久性承台，每座承台布置4根Φ800×10mm钢管桩基础。 钢管桩全采用Φ800×10mm预制钢桩，为确保安装及跨海主桥钢桩的倒用方便，根据每墩的不同高度分别制作6.6米、1.5米两种不同高度的钢管桩立柱，钢管桩立柱之间通过法兰连接，每套法兰设Φ22螺栓20个，不足处通过在承台上抄垫混凝土预制块调平。每座桥墩设4根钢管桩，之间通过抱箍及连接角钢螺栓连接成整体，每隔5～8米设一层连接系，为保证钢管桩的整体稳定性，每座承台的4根钢管桩在墩身下口中部及上口分别设一层夹箍与墩身连接。 中支墩钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩
省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 -
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满
盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性
JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0 梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0 平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝ 35.64kN/m q1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/m q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝ 29.2kN/m
计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝ 0.134kN·m σ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝ 0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kN R3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
计算书 1.编制依据 1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 2.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4.《钢结构设计规范》GB50017-2017 2.工程参数 支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。 1
箱梁构造图（一） 2
箱梁构造图（二） 3
箱梁构造图（三） 4
3.荷载验算 因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。参数： 翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m， 底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m 梁端及腹板砼厚度：1.8m 3.1.面板验算 3.1.1翼板及底板位置 参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。 面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。 面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3； 截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。 1、荷载计算 取均布荷载作用效应考虑。荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。 钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn 面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn 施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn 转换为均布线荷载： q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m 2、强度验算
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
济南至乐陵高速公路LQSG8合同段 现浇箱梁施工作业指导意见 中铁二十三局集团有限公司 济南至乐陵高速公路LQSG8 合同段项目经理部 二〇一二年三月
现浇箱梁施工作业指导意见 一、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）; 2、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95）； 3、《济南至乐陵高速公路技术规范》； 4、施工图纸。 二、一般规定 1、所有临时性承重结构及其地基基础均应进行设计计算，应保 证其在施工过程中有足够的强度、刚度和稳定性，且变形值应在允许 范围内，并能抵抗在施工过程中可能发生的振动和偶然撞击。2、现浇箱梁可采用满布支架或梁式支架进行施工。支架的地基 与基础设计应符合现行行业标准《公路桥涵地基与基础设计规范》。3、满布支架的地基表面应平整，并应有防排水措施；在软弱地基 上设置满布支架时，应采取措施对地基进行处理，使其承载力满足施 工要求。梁式支架各支点的基础应设在可靠的地基上，当地基沉降过 大或承载力不能满足要求时，宜设置桩基或者采取其他有效措施进行处理。 4、梁式桥现浇施工时，梁体混凝土在顺桥向宜从低处向高处进 行浇筑，在横桥向宜对称进行浇筑。浇筑过程中，应对支架的变形、位 移、节点和卸架设备的压缩及支架地基的沉降等进行监测，如发现超过允许值的变形、变位，应及时采取措施予以处理。
三、施工准备 1、施工前熟悉相应的设计图纸，收集现场资料，核实工程数量， 按工期要求、施工难易程度、气候条件等编制地基处理、支架方案和现浇施工方案，并经监理工程师批准后实施。 2、提前完成各项试验工作，包括完成C50 混凝土和水泥浆配比设计及批复、张拉设备的校验、张拉锚具的检验等。 3、对施工作业人员进行相应的安全交底和施工技术交底。重点包括支架安装及拆卸、预应力施工等。 四、施工工艺流程 1、工艺流程图
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用