结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析 SATWE软件计算结果分析 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移
PKPM计算结果正确性的大致判别 结构CAD毕竟是一个辅助设计工具，智能化功能很弱，在概念设计、计算模型选择、结果分析等方面必须由设计人员来做，而且结构CAD也会有漏洞、出错，这在软件工程理论来说是不可避免的，因而还需要校审把关。如果设计人员不考虑计算模型是否适用，不考虑计算结果是否合理，不检查输入数据是否正确，一味迷信计算机是很危险的。因为高层建筑结构复杂，构件多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常重要的问题，上机计算并不能保证计算结果一定正确，设计人员必须要对计算结果进行分析，判断其正确性。 计算结果产生错误的原因大致有两方面：一方面是程序的计算模型和假定与工程的实际情况是否对应；另一方面输入数据错误：一个工程要准备成千上万条原始数据，虽经多方校对，也难保证不出错误。查看SSW计算结果总信息。 对计算结果分析可按以下项目进行： ⒈自振周期：在文件中，依次给出所有周期或先X后Y。按正常的设计，大量工程的自振周期大约在下列范围（未考虑周期折减的计算值）。 第一周期即基本自振周期为： 框架结构： T1＝（0.12～0.15）n 框剪框筒结构： T1＝（0.08～0.12）n 剪力墙筒中筒结构 T1＝（0.04～0.05）n 中给 H为 EK 式中 F EK—结构底部水平地震作用标准值。 G —建筑物总质量。 文件中层数多，刚度小时F EK偏于较小值；层数少，刚度大时F EK趋于较大值。当计算的地震作用小于上述的下限，宜适当加大结构的截面尺寸，提高结构的刚度，使设计地震作用不至太小而不安全；当计算的地震作用大于上述的上限太多，宜适当减小结构的截面尺寸，降低结构的刚度，使结构设计比较经济合理。
结构设计总信息： 1、刚重比：框架结构，大于20不考虑重力二阶效应，大于10通过整体稳定验算。剪力墙结构及框架剪力墙结构，大于2.7不考虑重力二阶效应，大于1.4通过整体稳定验算（高规5.4） 2、刚度比：本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值大于1。查看Ratx1是否大于1，否则薄弱层（结构竖向布置，高规4.4.2） 3、薄弱层: A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。查看Ratio_Bu是否小于0.8，若小则是薄弱层（结构竖向布置，高规4.4.3） 周期振型地震力：1、计算得第一平动周期输入到风荷载信息中的结构周期 2、周期比：结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。（结构平面布置，高规4.3.5） 3、查看地震作用最大的方向是否大于15度否则输入到总信息中的水平力与整体坐标夹角 4、有效质量系数是否大于90%见高规5.1.13： 1 应采用至少两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算； 2 抗震计算时，宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%； 3 应采用弹性时程分析法进行补充计算； 4 宜采用弹塑性静力或动力分析方法验算薄弱层弹塑性变形。 5、剪重比，见抗规5.2.5是否大于剪力系数λ 结构位移：1、位移比，结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的地震 作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。（结构平面布置，高规4.3.5）查看Ratio-(X)，Ratio-(Y)，Ratio-Dx,Ratio-Dy是否大于1.2 2、层间位移角，高度不大于150m，框架1/550，剪力墙1/1000，见高规4.6.3。层间位移角不需要考虑偶然偏心，另外在总信息里对所有楼层采用刚性楼板假定，且是在单向水平地震作用下。 框架倾覆弯矩：是小于40%，则按短肢剪力墙计算
学习笔记 PMCAD中--进入建筑模型与荷载输入： 板荷：点《楼面恒载》会有对话框出来，选上自动计算现浇楼板自重，然后在恒载和活载项输入数值即可，一般恒载要看楼面的做法，比如有抹灰，找平，瓷砖，吊顶什么的，在民用建筑中可以输2.0，活载就是查荷载规范。梁间荷载：PKPM中梁的自重是自己导入的，所以梁间荷载是指梁上有隔墙或者幕墙或者女儿墙之内在建模时不建的构建，把他们折算成均布荷载就行。比如，一根梁上有隔墙，墙厚200mm，层高3000mm，梁高500mm，如果隔墙自重为11KN/m3，那么恒载为11*（3000-500）*200+墙上抹灰的自重什么的即可。 结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析 SATWE软件计算结果分析 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：
剪力墙如何根据SATWE计算结果 配筋 假设此楼层为构造边缘构件，剪力墙厚度为200， 剪力墙显示“0”是指边缘构件不需要配筋且不考虑构造配筋（此时按照高规表7.2.16来配），当墙柱长小于3倍的墙厚或一字型墙截面高度不大于800mm 时，按柱配筋，此时表示柱对称配筋计算的单边的钢筋面积。 水平钢筋：H0.8是指Swh范围内的水平分布筋面积（cm2），Swh范围指的就是Satwe参数中的墙水平分布筋间距，是指的双侧的，先换算成1米内的配筋值，再来配，比如你输入的间距是200 mm ，计算结果是H0.8，那就用0.8*100 （乘以100是为了把cm2转换为mm2）*1000/200=400mm2 再除以2 就是 200mm2 再查板配筋表就可以了所以配8@200面积250>200 满足要求了！（剪力墙厚度为200，直径8间距200 配筋率 =2*50.24/(200*200)=0.25%，最小配筋率为排数*钢筋面 积/墙厚度*钢筋间距）。 竖向钢筋：计算过程1000X200X0.25%=500mm2，同样是指双侧，除以2就是250mm2，Φ8@200(面积251mm2)足够。 Satwe参数中的竖向配筋率是可根据工程需要调整的，当边缘构件配筋过大时，可提高竖向配筋率。
剪力墙边缘构件中的纵向钢筋间距应该和箍筋（拉筋）的选用综合考虑 一般情况下，墙的钢筋为构造钢筋，不过在屋面层短墙在大偏心受压下有时配筋很大 墙竖向分布筋配筋率0.3%进行计算是不对的。应该填0.25%(或者0.20%)。 如果填了0.3%，实际配了0.25%，则造成边缘构件主筋配筋偏小。墙竖向分 布筋按你输入配筋率,水平配筋按你输入的钢筋间距根据计算结果选筋。 规范规定的：剪力墙竖向和水平分布钢筋的配筋率，一、二、三级时均不应小于0.25％，四级和非抗震设计时均不应小于0.20％，此处的“配筋率”为水平截面全截面的配筋率，以200mm厚剪力墙为例，每米的配筋面积为：0.25% x 200 x 1000 = 500mm2，双排筋，再除以2，每侧配筋面积为250mm2，查配筋表，φ8@200配筋面积 为251mm2，刚好满足配筋率要求。 至于边缘构件配筋，一般是看SATWE计算结果里面的第三项：“梁弹性挠度、柱轴压比、墙边缘构件简图”一项里面的“边缘构件”，按此配筋，如果出现异常配筋，比如配筋率过大的情况，就用第十五项：“剪力墙组合配筋修改及验算”一项进行组合墙配筋计算，
PKPM必须检查的计算结果输出信息 1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.6和6.4.5。 2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，参见《高规》的表3.3.13；地震规范的表5.2.5同。程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。 3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。 新抗震规范附录E2.1规定，转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。 新高规的4.4.3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80% 新高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。上述所有这些刚度比的控制，都涉及到楼层刚度的计算方法。目前，有三种方案可供选择： （1）高规附录E.0.1建议的方法--剪切刚度 Ki=GiAi/Hi （2）高规附录E.0.2建议的方法--剪弯刚度Ki=Vi /△i （3）抗震规范3.4.2和3.4.3条文说明中建议的方法Ki=Vi/△ui 选用方法如下： （1）对于多层（砌体、砖混底框），宜采用刚度1； （2）对于带斜撑的钢结构和底部大空间层数>1层的结构宜采用刚度2； （3）多数结构宜采用刚度3。（所有的结构均可用刚度3） 竖向刚度不规则结构的程序处理： 抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数；
P K P M计算结果分析及注意的问题讲义 公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]
第一节结构整体性能控制 I、轴压比 一、规范要求 轴压比：柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗 震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范 采取的措施之一就是限制轴压比。规范对墙肢和柱均有相应限值要求， 见10 版高规和。 抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表的规定；对于Ⅳ类场 地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。 二、电算结果的判别与调整要点: 混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*.OUT） Uc --- 轴压比(N/Afc) 1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的 限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严 格。抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于。
2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。 3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取,活载分项系数取）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。 4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规条注）。 5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于,一级(8度)大于,二级大于时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。 三、轴压比不满足简便的调整方法： 1.程序调整：SATWE程序不能实现。 2.人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 II、位移和位移比 一、位移和位移比控制
第一节结构整体性能控制 I、轴压比 一、规范要求 轴压比：柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见10 版高规6.4.2和7.2.13。 抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表6.3.6的规定；对于Ⅳ类场地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。 二、电算结果的判别与调整要点: 混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*.OUT） Uc --- 轴压比(N/Afc) 1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。 2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。 3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。 4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规6.3.6条注）。 5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于0.3,一级(8度)大于0.2,二级大于0.1时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。 三、轴压比不满足简便的调整方法： 1.程序调整：SATWE程序不能实现。 2.人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。
符号说明： * * * * B,H --- 矩形截面宽、高(mm) * * Dr --- 圆柱直径(mm) * * B,H,U,T,D,F --- 异型截面参数(mm) * * Hr --- 变截面异型截面参数之右端高度(mm) * * Ac --- 截面面积(mm) * * Lc,Lg,Lwc,Lwb,Lb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的长度(m) * * N-C,N-G,N-WC,N-WB,N-B --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的单元号 * * Nfc,Nfg,Nfw,Nfwb,Nfb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的抗震等级 * * Rcc,Rcg,Rcw,Rcwb,Rcb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的材料强度 * * Rsc,Rsg,Rsb --- 分别为柱、支撑和梁的钢号或复合截面的钢号 * * Cover --- 保护层厚度(mm) * * (Icn) --- 控制内力的内力组合号 * * LoadCase --- 控制梁内力包络的组合号 * * * * 混凝土、型钢混凝土，矩形、圆形、异型柱、支撑配筋输出符号说明： * * Cx,Cy --- 分别为X、Y向计算长度系数 * * Cmax --- 圆柱或异型柱最大计算长度系数 * * Rs --- 全截面配筋率,上下端取大值(As/Ac) * * Rsv --- 体积配箍率(Vs/Vc) * * Uc --- 轴压比(N/Ac/fc) * * (Icn)Nu --- 控制轴压比的轴力(kN) * * As_corner --- 矩形截面单根角筋面积(mm) * * Asxt,Asxb --- 矩形截面B边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asyt,Asyb --- 矩形截面H边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asvx,Asvx0 --- 矩形截面H边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Asvy,Asvy0 --- 矩形截面B边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Ast,Asb --- 圆截面上下端全截面配筋面积(mm) * * Aszt,Aszb --- 异型截面柱角部上下端的固定配筋面积之和(mm) * * Asft,Asfb --- 异型截面柱上下端分布配筋面积之和(mm) * * Asv,Asv0 --- 圆截面或异型截面柱加密区和非加密区配箍面积(mm) * * (Icn)N,Mx,My --- 矩形柱、圆柱、异型柱纵向钢筋配筋控制内力(kN,kN-m)* * (Icn)N,Vx,Vy --- 矩形柱、圆柱、异型柱箍筋的配筋控制内力(kN) * * Asvjx,Asvjy --- 柱节点域B、H边的配箍面积(mm) * * (Icn)Nj,Vjx,y --- 节点域箍筋Asvjx、Asvjy的控制内力(kN) * * 注：柱箍筋是指间距Sc范围内的箍筋面积 * * * * 矩形钢管混凝土柱、钢柱、钢支撑验算输出符号说明： * * F1 --- 强度验算 * * F2,F3 --- 分别为X,Y向的稳定验算 * * Px,Py --- 分别为X,Y向梁、柱全塑性承载力之比 * * Rx,Ry --- 分别为X,Y向的长细比 * * (Icn)N,Mx,My --- 钢柱验算的验算控制内力(kN,kN-m) *
1、在PKPM的JCCAD中设计剪力墙下的桩基和承台，如何建模？ 答：剪力墙下承台，可按非承台桩布置，由围桩承台方式生成，也可以用布置筏板的方式生成，最后用桩筏有限元计算。 2、请问底层柱子配筋比上层小, 这种情况正常吗？ 答：正常。如果底层柱为大偏心受压，起控制作用的内力为弯矩大、轴力小的组合内力，这样底层柱的配筋就可能比上层柱的配筋大。 3、SATWE内力与配筋计算，怎么运行到VSS模态分析时就运行不下去了？ 答：如果选择模拟施工3或VSS求解，可能会出现计算到“VSS模态分析”停止，表明振 型数取的过多，超过了VSS求解器的限制。降低振型数试试看，再不行，选择“模拟施工1+LDLT分解”计算。 4、08版PKPM，独立基础怎么没有标注尺寸和独基编号了呢？ 答：在基础施工图的下拉菜单，在“标注构件”与“标注字符”中分别标注独基尺寸与独基编号。 5、筏板后浇带如何设置？ 答：在新版JCCAD，基础人机交互输入中筏板菜单下增加“布后浇带”功能，可直接输入后浇带宽度后进行布置。 6、08版PMCAD中楼板层间复制如何使用？ 答：选择当前标准层，勾选需要复制的目标标准层号，即可把当前标准层的楼板开洞和板厚等信息复制到目标标准层里。 7、ＰＫＰＭ里面生成的吊筋有没有考虑人防荷载？ 答：没有考虑。SATWE内力作整体分析，按照等效静力荷载考虑人防荷载，而次梁集中力属于局部内力计算，可以不考虑。目前程序只是考虑1.2恒+1.4活工况组合下的次梁集中力来计算次梁箍筋加密与吊筋。 8、PKPM楼梯建模，可以建剪刀梯吗？ 答：楼梯布置菜单下暂时没有剪刀梯的楼梯类型，可按照斜杆来近似模拟剪刀梯板的作用。 9、请问WDISP.OUT文件中竖向恒载作用下的楼层最大位移为星号是什么原因？ 答：模型输入有问题，请检查。局部构件没有竖向构件的支撑，形成长悬臂结构而导致恒载作用下竖向位移超大的现象。 10、用JCCAD筏板有限元计算的土最大反力出现超大的异常情况？ 答：地质资料输入不完整，该部分筏板下无地质资料，增加孔点使输入的地质资料范围扩大至筏板所有区域。 11、混凝土梁做成型钢混凝土梁后，梁施工图中挠度反而变大？ 答：型钢混凝土梁挠度的计算与内部型钢及配筋均有关。虽然变为型钢砼梁，但相应配筋也减小，导致挠度变化不大。可使用“考虑楼板作为翼缘的作用“来计算型钢混凝土梁的挠度，考虑会挠度有较明显减小。
PKPM如何根据SATWE计算结果配筋
如何根据SATWE计算结果配筋（剪力墙） 如何根据SATWE计算结果来给剪力墙进行配筋？ 假设此楼层是不是加强层，剪力墙厚度为200， 问题如下： 1.剪力墙下面的“H0.8”根据帮助文件那里说是指Swh范围内水平分布筋面积，我想问问“Swh范围内”是不是指SATWE参数设置里面的“墙水平分布筋间距”？同时这个面积是指两侧的吧？假如是，那根据“H0.8”我配Φ10@200（面积为392，我在SATWE里面设置墙水平分布筋间距为200的），这样对吗？ 两侧面积加起来低于0.8cm2呀！！！各位大侠你们觉得该怎么配！ 2.我找了半天都没见到竖向分布钢筋的计算结果面积，我想问是不是剪力墙上面显示“0”表示暗柱按构造配筋，那么墙的竖向分布钢筋面积就按照SATWE参数设置里面的“墙竖向分布筋配筋率0.3%进行计算”？计算过程是不是：1000X200X0.3%=600mm2，这样那配Φ12@180（面积为628）这样对吗? 或者我的想法是错误的，那该怎么计算墙的竖向分布钢筋 H0.8是指Swh范围内的水平分布筋面积，Swh范围指的就是Satwe参数中的墙水平分布筋间距！双侧。。。不放心就配Φ8@150 剪力墙显示0是指暗柱按构造配筋。。。。。。。你的竖向筋配筋率高了，看结果显示，你的竖向筋配筋率可以按照规范最小配筋率来配。。。。 我知道规范对剪力墙竖向分布筋配筋率是0.25%墙竖向分布筋配筋率0.3%进行计算”？计算过程是不是：1000X200X0.3%=600mm2？ 剪力墙的竖向分布筋没有根据计算结果进行配筋的吗？H0.8是指Swh范围内的水平分布筋面积，Swh范围指的就是Satwe参数中的墙水平分布筋间距，是指的双侧的，那么单侧就是0.8/2=0.4cm^2,而一根8为0.503，已远大于0.4，所以 Φ8@200足够，不必加大。 竖向：计算过程是：1000X200X0.3%=600mm^2，但同样是指双侧，除以2就是 300mm^2. Φ10@200(面积393mm^2)足够,而不需要Φ12@180（面积为628）。 先换算成1米内的配筋值再来配比如你输入的间距是200 mm 计算结果是H0.8 那就用0.8*100*1000/200=400mm2 再除以2 就是200mm2 再查板配筋表就可以了所以配8@200面积250>200 满足要求了！ 首先要明白剪力墙的主筋是水平筋，竖向钢筋是分布筋，端头除外，一般都是 按构造配。 Satwe参数中的竖向配筋率是可根据工程需要调整的，当边缘构件配筋过大时， 可提高竖向配筋率。
SATWE 软件计算结果分析 一、位移比 规范条文： 新高规3.4.5规定：结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A 级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B 级高度高层建筑、超过A 级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 基本概念：位移比包含两项内容 （1）楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值； （2）楼层竖向构件的最大层间位移与平均层间位移的比值； 计算位移比仅考虑墙顶，柱顶等竖向构件上节点的最大位移，不考虑其他节点的位移。位移比可以用结构刚心与质心的相对位置（偏心率）表示，二者相距较远的结构在地震作用下扭转效应较大，位移比是控制结构整体抗扭特性和平面不规则性的重要指标。 钢筋混凝土高层建筑结构的最大适用高度应区分为A 级和B 级： A 级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大适用高度 B 级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大适用高度 操作要点：位移比在<结构位移>（WDISP.OUT ）中输出，各楼层位移比为Ratio(X)和Radio(Y)。其中，Ratio(X)=Max(X)/Ave(X) 位移比不满足，简便的调整方法： 1）程序调整：satwe 程序不能实现 2）人工调整：只能人工调整改变结构平面布置，使结构规则，刚度均匀，减小结构刚心与 结构体系 非抗震设计 抗震设防烈度 6度 7度 8度 9度 0.20g 0.30g 框架 70 60 50 40 35 ------- 框架-剪力墙 150 130 120 100 80 50 剪力墙 全部落地剪力墙 150 140 120 100 80 60 部分框支剪力墙 130 120 100 80 50 不应采用 筒体 框架-核心筒 160 150 130 100 90 70 筒中筒 200 180 150 120 100 80 板柱-剪力墙 110 80 70 55 40 不应采用 结构体系 非抗震设计 抗震设防烈度 6度 7度 8度 0.20g 0.30g 框架-剪力墙 170 160 140 120 100 剪力墙 全部落地剪力墙 180 170 150 130 110 部分框支剪力墙 150 140 120 100 80 筒体 框架-核心筒 220 210 180 140 120 筒中筒 300 280 230 170 150
PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定 PKPM计算结果,PKPM计算书合理性决定到设计的成败，要做到PKPM计算准确无误需要有PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定！我们杭州绿树结构施工图设计室在PKPM软件计算，提取计算书时对PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定有如下总结： 1.检查原始数据是否有误，特别是是否遗漏荷载； 2.计算简图是否与实际相符，计算程序是否选则正确 3.7大指标判定： (1).柱及剪力墙轴压比是否满足要求，主要为控制结构延性；见抗规6.3.7和6.4.6 (2).剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性；见抗规5.2.5 剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表 5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12)=0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。在计算时应注意《抗规》5.2.5条，对于6度区可不要求该剪力系数，可详读该条的条文说明。即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。 剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。另外不要忘了对竖向不规则结构的薄弱层的水平剪力应增大1.15倍，即楼层最小剪力系数不小于《高规》表3.3.13（即上表）中相应数值的1.15倍。在抗震规范的抗震截面验算的条文说明中,明确指出,剪重比是一个调整系数,即这不是一个指标,计算结果出来后,若剪重比大于规定的最小值,计算结果不作调整,若小于,将地震剪力调大,使剪重比达到规定的最小值.类似框剪结构的0.2Qo,在satwe的结果文件Wmass.out,给出这一调整的信息,多看看这
结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息，其格式如下： Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中： Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2 ) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下： Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号的数字为梁砼标号 Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号的数字为柱砼标号 Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位m)， Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号
PKPM软件计算结果分析详细说明 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 《高规》JGJ3-2010中第3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、 B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层 平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层 平均值的1.4倍。 《高规》JGJ3-2010的第3.7.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大 位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 《抗规》GB50011-2010中第3.4.4条第1款第一条：“扭转不规则时，应计入扭转影响， 且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层 间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽。” 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量，宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超过1.5 Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx 最好<1.2 不能超过1.5 Y方向相同 电算结果的判别与调整要点: 1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；
结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息，其格式如下： Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中： Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外 加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下： Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号 Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号 Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位m)， Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y
SATWE软件计算结果分析与调整 规范条文：高规的4.3.5 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y 向最大位移与平均位移的比值 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最 大层间位移与平均层间位移的比值 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超过1.5 Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx 最好<1.2 不能超过1.5 Y方向相同 电算结果的判别与调整要点: 1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用； 2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心； 3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响 4．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算 出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。 5．因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。
PKPM结果合理性判定 原文地址：PKPM结果合理性判定作者：kobeduan 1.检查原始数据是否有误，特别是是否遗漏荷载； 2.计算简图是否与实际相符，计算程序是否选则正确 3。7大指标判定： (1).柱及剪力墙轴压比是否满足要求，主要为控制结构延性；见抗规6.3.7和6.4.6(2).剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性；见抗规5.2.5 剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为 0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12)=0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。在计算时应注意《抗规》5.2.5条，对于6度区可不要求该剪力系数，可详读该条的条文说明。即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。 剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构
计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。另外不要忘了对竖向不规则结构的薄弱层的水平剪力应增大1.15倍，即楼层最小剪力系数不小于《高规》表3.3.13（即上表）中相应数值的 1.15倍。在抗震规范的抗震截面验算的条文说明中,明确指出,剪重比是一个调整系数,即这不是一个指标,计算结果出来后,若剪重比大于规定的最小值,计算结果不作调整,若小于,将地震剪力调大,使剪重比达到规定的最小值.类似框剪结构的0.2Qo,在satwe的结果文件Wmass.out,给出这一调整的信息,多看看这一信息,对剪重比的理解会更深刻. 注意剪重比和剪压比是两个截然不同的概念，不可混淆。剪重比是对整个结构体系一个宏观概念，而剪压比是针对单个构件的一个控制指标（类似于剪跨比）。一般的转换梁的截面尺寸是由剪压比计算确定,以避免脆性破坏和具有合适的 含箍率.剪压比计算公式:μv=Vmax/fcbho.其中Vmax为转换梁支座截面处最大组合剪力设计值,fc为转换梁混凝土抗压 强度设计值,fc为转换梁的宽度,ho为转换梁截面的有效高度. 关于有没有上限的问题，首先要明白在地震作用下影响建筑水平地震剪力的内在原因是什么，这个明白了此问题也就有解了这个原因就是结构刚度，结构刚度越大产生的剪力就越大，有些建筑不满足剪重比要求多是因为建筑过柔的缘故。结构刚度的大小可参考层间位移比，只要这个比值合适就不