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液压支架毕业论文

乌海职业技术学院

(矿山机电)

毕业设计

设计题目液压支架

学生姓名李文成

指导教师王利群

机电工程系

2011年5月18日

摘要

本论文主要任务是论述液压支架的主要设计过程。分析了液压支架的组成和工作原理,并对以下内容做了设计计算:液压支架的选型设计、主要参数的确定、主要零部件的设计及强度校核。

根据所要求的支撑条件,采用掩护式液压支架形式。本支架针对较薄煤层赋存特点,结构紧凑,支撑效率高。支架采用四连杆机构,改善支架的受力状况,缩小支架升降过程中的顶梁前端前后移动的距离。立柱采用双伸缩液压缸,以满足支架最低及最高位置时的高度要求。平衡千斤顶采用2个Φ125mm缸径千斤顶,增加了平衡千斤顶作用可靠性以及连接装置的可靠性。底座采用中封式整体刚性底座,既可保证推移机构能顺利排出浮煤,又可提高支架整体刚度。

【关键词】:液压支架四连杆立柱顶梁底座

目录

摘要 (2)

第1章引言 (5)

1.1液压支架的组成 (5)

1.2液压支架的支护方式 (6)

1.3液压支架的工作原理 (6)

1.3.1 支架升降和推移 (6)

1.3.2 支架的承载过程 (7)

1.4.1 采煤工作面对液压支架的设计要求 (7)

1.4.2 液压支架设计的基本参数 (7)

第2章液压支架整体结构设计 (8)

2.1支架主要尺寸的确定 (8)

2.1.1 支架的高度和支架的伸缩比 (8)

2.1.2 支架间距和宽度的确定 (9)

2.2支架四连杆机构的确定 (9)

2.2.1 四连杆机构的作用 (9)

2.2.2 四连杆机构设计的要求 (10)

2.3顶梁长度的确定 (11)

2.3.1 支架工作方式对顶梁长度的影响 (11)

2.3.2 顶梁长度计算 (11)

第3章立柱结构设计和强度计算 (12)

3.1双伸缩立柱缸径和工作阻力的确定 (12)

3.1.1 双伸缩双作用立柱缸径的确定 (13)

3.1.2泵站压力的确定 (13)

3.1.3 立柱初撑力的计算 (13)

3.1.4 安全阀压力与立柱工作阻力的计算 (13)

3.1.5立柱缸体壁厚的计算 (14)

3.2立柱强度和稳定性验算 (14)

3.2.1 立柱缸体强度验算 (14)

3.2.2 双伸缩立柱稳定性验算 (16)

第4章较薄煤层液压支架主要结构设计 (18)

4.1支架主要部件的设计要求 (18)

4.2掩护式支架顶梁的设计 (19)

4.2.1 整体式顶梁 (19)

4.2.2 铰结式顶梁 (19)

4.2.3楔形结构梁 (19)

4.3底座的设计 (19)

4.3.1 整体刚性底座 (19)

4.3.2 底分式刚性底座 (20)

4.3.3 铰结分体式底座 (20)

4.4掩护梁和连杆的设计 (20)

4.4.1 掩护梁 (20)

4.4.2 四连杆机构 (20)

4.5推移机构的设计 (20)

4.5.1 短推移杆 (21)

4.5.2 长推移杆 (21)

4.6立柱的设计 (21)

4.6.1 立柱的类型 (21)

4.7液压支架的主要技术参数 (21)

4.7.1 支护面积 (21)

4.7.2支架顶梁对支护面积的覆盖 (22)

4.7.3 支护强度 (22)

第5章液压支架受力分析 (23)

5.1 概述 (23)

5.1.1 支架工作状态 (23)

5.1.2 计算载荷的确定 (23)

5.2支架受力分析与计算 (24)

5.2.2 顶梁的受力分析与计算 (24)

5.2.3 掩护梁的受力分析与计算 (26)

5.2.4 底座的受力分析与计算 (27)

5.3顶梁的载荷分布 (27)

5.4底座接触比压 (28)

第6章液压支架强度计算 (29)

6.1强度条件 (29)

6.2顶梁强度校核 (30)

6.3掩护梁强度校核 (32)

6.4底座强度校核 (34)

结论 (36)

参考文献 (37)

第1章引言

煤炭是我国的主要能源,在国民经济建设中,具有重要的战略地位。在未来新能源大规模利用之前,煤炭是支持我国能源供应的国内重要品种。据国际能源署预测,从2010

到2020年,一次商品能源需求年增长 2.97%。

液压支架是以高压液体为动力,由若干个液压元件(油缸、阀件)与一些金属构件组合而成的一种支撑和控制顶板的采煤工作面设备,具有强度高、移动速度快、支护性能好、安全可靠等特性。

煤矿井下支护问题始终是困扰煤炭高产高效、安全生产的重要问题。因此,以液压支架为主要设备的综合机械化开采的诞生和发展是煤矿生产发展史的一次重大革命,不仅从根本上改善劳动和安全条件,也为采煤产量和效率的迅速提高奠定了基础,使煤炭生产能力提高。

1.1液压支架的组成

根据各部件的功能,液压支架的组成可归纳为五个部分见表1.1。

序号部件功能举例

1 承载结构件承受并传递顶板载荷作用的结构件

顶梁、掩护梁、底座、

连杆

2 动力油缸

用液体作介质可以主动产生作用

力,实现各种动作的油缸

立柱、各类千斤顶

3 控制元部件操纵、控制支架各个动力油缸动作

及保证所需工作特性的液压(电气)

元部件

操纵阀、单向阀、安

全阀及管路、液压

(电控)元件

4 辅助装置

不直接承受顶板载荷,而实现支架

某些动作或功能所必须的装置

推移装置、护帮装置、活动侧护板、防倒、防滑装置

5 工作液体传递能量的工作液压介质乳化液

表1.1 液压支架组成表

1.2液压支架的支护方式

综采工作面的主要生产工序有采煤、移架和推溜3个工序的不同组合顺序,可形成液压支架的3种支护方式,从而决定工作面“三机”的不同配套关系。具体支护方式分为:支撑式、掩护式、支撑掩护式。

1.3液压支架的工作原理

液压支架在工作过程中,不仅要可靠的支撑顶板,维护一定的安全工作空间,而且要随工作面的推进,进行移架和推移输送机。因此,支架要实现升、降、推、移四个基本动作,这些动作是利用泵站供给的高压液体,通过工作性质不同的几个液压缸来完成的。

1.3.1 支架升降和推移

我们可以很清楚的在下图中看出。液压支架的升降和推移全过程,图见1.1

图1.1 液压支架工作原理图

1-顶梁;2-立柱;3-底座;4-推移千斤顶;5-安全阀;6-液控单向阀;

7、8-操纵阀;9-输送机;10-乳化液泵;11-主供液管;12-主回液管

图1.2 支架的工作特性曲线

to-初撑阶段t1-增阻阶段t2-恒阻阶段P1-初撑力P2-工作阻力

1.3.2 支架的承载过程

支架的承载过程是指支架与顶板之间相互力学作用的过程。它包括初撑、承载增阻和恒阻三个阶段。支架的支撑力与时间曲线,称为支架的工作特性曲线,如图1-2所示。

1.初撑阶段

在升架时,从顶梁接触顶板起,至立柱下腔的液体压力逐渐上升到泵站工作压力时,停止供液,液控单向阀立即关闭,这一过程为支架的初撑阶段。

2.承载增阻阶段

初撑增阻结束后,随着顶板的下沉,立柱下腔的液体压力逐渐升高,支架对顶板的支撑力也随之增大,呈现增阻状态,这一过程为支架的承载增阻阶段。

3. 承载恒阻阶段

随着顶板压力的进一步增加,立柱下腔的液体压力越来越高。当升高到安全阀5的调定压力时,安全阀打开溢流,立柱下缩,液体压力随之降低。当降到安全阀的调定压力时,安全阀关闭。随着顶板的继续下沉,安全阀重复这一过程。由于安全阀的作用,支架的支撑力维持在某一恒定数值上,这是支架的恒阻阶段。

1.4采煤工作面液压支架设计要求和设计必要的基本参数

1.4.1 采煤工作面对液压支架的设计要求

为了满足长臂工作面的生产要求对液压支架提出了以下要求:

(1). 能有效的控制顶板。具体有这些要求:能适应顶板下沉、来压及冒落的特性;能防支架前方与上方冒顶;不应出现陷底而影响性能与移架。

(2). 保证安全的工作空间。具体要求如下:有宽敞的工作空间;能很好的防矸、排矸;能良好的通风、照明、通讯、防尘、防火。

(3). 应该适应煤层地质条件变化。要求支架有足够的调高范围;适应不平顶底板、台阶和断层等条件;适应煤层倾角变化。

(4). 能够保证正常的生产循环。也就是说应保证正常移架、推溜;能与采煤、运输等工艺准确配合;运输,安装,搬家方便;还得便于维修。

(5). 最后对于投资者来说,应该保证初期投资低、维修费用低。

1.4.2 液压支架设计的基本参数

(1). 顶板条件:根据老顶和直接顶的分类,对支架进行选型。

(2). 最大和最小采高:根据最大和最小采高,确定支架的最大和最小高度,以及支架的支护强度。

(3). 瓦斯等级:根据瓦斯等级,按规程规定,验算通风断面。

(4). 底板岩性及小时涌水量:根据底板岩性和单位时间涌水量验算底板比压。 (5). 工作面煤壁条件:根据工作面煤壁条件,决定是否用护帮装置。 (6). 煤层倾角:根据煤层倾角,决定是否选用防倒防滑装置。 (7). 井筒罐笼尺寸:根据井筒罐笼尺寸,考虑支架的运输外形尺寸。 (8). 配套尺寸:根据配套尺寸及支护方式来计算顶梁长度。

第2章 液压支架整体结构设计

2.1支架主要尺寸的确定

2.1.1 支架的高度和支架的伸缩比

一般应首先确定支架适用煤层的平均采高,然后确定支架高度。

根据所给设计条件,煤层厚度在1.2~2.2m 之间,所以按厚煤层高度的确定原则来确定该放顶煤液压支架的高度。

max

max M

H =+(100~200) 式(2.1)

min

min M

H =-(150~250) 式(2.2)

式中:max H ——支架最大高度(mm ); min H ——支架最小高度(mm ); max M ——最大采高(mm ); min M ——最小采高(mm )。

本设计最大采高max M =2200mm ,取支架最大高度 max H =2200+100=2300mm 最小采高为min M =2000mm ,支架的最小高度 min H =1200-200=1000mm 支架的伸缩比系指其最大高度与最小高度之比值。即:

m ax m in

s H k H =

式(2.3)

代入有关数据,得

2300 2.31000

s k =

=

2.1.2 支架间距和宽度的确定

所谓支架间距,就是相邻两支架中心线间的距离。按下式计算:

3c m b B n C =+? 式(2.4)

式中: c b ——支架间距(支架中心距);m B ——每架支架顶梁总长度;

3C ——相邻支架(或框架)顶梁之间的间隙;

n ——每架所包含的组架的组数或框架数,整体自移式支架

n =1;整体迈步式支架n =2;节式迈步支架,n =支架节数。

支架间距c b 要根据支架型式来确定,但由于每架支架的推移千斤顶都与工作面输送机的一节溜槽相连,因此目前主要根据输送机溜槽每节长度及帮槽上千斤顶连结块的位置来确定,我国刮板输送机溜槽每节长度为1.5m ,千斤顶连结块位置在溜槽中长的中间,所以除节式和迈步式支架外,支架间距一般为1.5m 。

大采高支架为提高稳定性中心距可采用1.75m ,轻型支架为适应中小煤矿工作面快速搬运的要求,中心距可采用1.25m 。

本次设计取支架的中心距为1.5m 。

支架宽度是指顶梁的最小和最大宽度。宽度的确定应考虑支架的运输、安装和调架要求。支架顶梁一般装有活动侧护板,侧护板行程一般为170~200mm 。其中宽面顶梁一般为1200mm ~1500mm ,节式支架一般为400mm ~600mm 。本次设计取支架顶梁的最小宽度为1320mm ,最大宽度为1440mm 。

2.2支架四连杆机构的确定

2.2.1 四连杆机构的作用

(1) . 梁端护顶 鉴于四连杆机构可使托梁铰接点呈双纽线运动,故可选定双纽线的近似直线部分作为托梁铰接点适应采高的变化范围。这样可使托梁铰接点运动时与煤壁接近于保持等距,当梁端距处于允许值范围之内时,借此可以保证梁端顶板维护良好。

(2). 挡矸 鉴于组成四连杆机构的掩护梁既是连接件,又是承载件,为了承受采空区内破碎岩石所赋予的载荷,掩护梁一般做成整体箱形结构,具有一定强度。由于它处在隔离采空区的位置,故可以起到良好的挡矸作用。

(3). 抵抗水平力 观测表明:综采面给予支架的外载,不但有垂直于煤层顶板的分力,而且还有沿岩层层面指向采空区方向(或指向煤壁方向)的分力,这个水平推力由液压支架的四连杆机构承受,从而避免了立柱因承受水平分力而造成立柱弯曲变形。

(4). 提高支架稳定性 鉴于四连杆机构将液压支架连成一个重量较大的整体,在支架承载阶段,其稳定程度较高。

四连杆机构在具有以上作用的同时,也有一些缺点。首先,支架在工作过程当中,四连杆机构必须承受很大的内力,从而导致支架结构尺寸的加大和重量的增加;其次,由于四连杆机构对顶板产生一个水平力(又称水平支撑力),因此对支架的工作性能将产生不良影响。

2.2.2 四连杆机构设计的要求

(1). 支架高度在最大和最小范围内变化时,如图2.1所示,顶梁端点运动轨迹的最大宽度e 应小于或等于70mm ,最好为30mm 以下。

(2). 支架在最高位置时和最低位置时,顶梁与掩护梁的夹角P 和后连杆与底平面的夹角Q ,如图2.1所示,应满足如下要求:支架在最高位置时,P ≤52°~62°,Q ≤75°~85°;支架在最低位置时,为有利于矸石下滑,防止矸石停留在掩护梁上,根据物理学摩擦理论可知,要求tan P W >,如果钢和矸石的摩擦系数W =0.3,则P =16.7°。为了安全可靠,最低工作位置应使P ≥25°为宜。而Q 角主要考虑后连杆底部距底板要有一定距离,防止支架后部冒落岩石卡住后连杆,使支架不能下降。一般取Q ≥25°~30°,在特殊情况下需要角度较小时,可提高后连杆下铰点的高度。

(3). 从图2.1中可知,掩护梁与顶梁铰点1e 和瞬时中心O 之间的连线与水平线夹角为θ。设计时,要使θ角满足tan 0.35θ≤的范围,其原因是θ角直接影响支架承受附加力的数值大小。

e1

h

θ

P

Q

o

e=30

图2.1 四连杆机构几何特征图

(4). 应取顶梁前端点运动轨迹双纽线向前凸的一段为支架工作段,如图2.1所示的h 段。其原因为当顶板来压时,立柱让压下缩,使顶梁有向前移的趋势,可防止岩石向后移动,又可以使作用在顶梁上的摩擦力指向采空区。同时底板阻止底座向后移,使整个支架产生顺时针转动的趋势,从而增加了顶梁前端的支护力,防止顶梁前端上方顶板冒落,并且使底座前端比压减小,防止啃底,有利移架。水平力的合力也相应减小,所以减轻了掩护梁的外负荷。

从以上分析可知,为使支架受力合理和工作可靠,在设计四连杆机构的运动轨迹时,应尽量使e 值减小,取双纽线向前凸的一段为支架工作段。所以,当已知掩护梁和后连杆

的长度后,从这个观点出发,在设计时只要把掩护梁和后连杆简化成曲柄滑块机构,运用作图法就可以了,如图2.2

e

图2.2 掩护梁和后连杆构成曲柄滑块机构 图2.3 掩护梁和后连杆计算图

2.3顶梁长度的确定

根据支架工作方式和设备配套尺寸来确定顶梁长度。

2.3.1 支架工作方式对顶梁长度的影响

支架工作方式对支架顶梁长度有很大影响。先移架后推溜方式(及时支护)要求顶梁有较大长度;先推溜后移架方式(滞后支护)要求顶梁长度较小。这是因为采用先移架后推溜的工作方式时,支架要超前输送机一个步距,以便采煤机过后,支架能及时前移,支控新暴露的顶板,做到及时支护,因此,先移架后推溜时顶梁长度要比先推溜后移架时的顶梁长度要长一个步距,一般为600 mm 左右。

本次设计采用及时支护方式。

2.3.2 顶梁长度计算

()()11cos cos 300A Q G P e ?????

-?++????

顶梁长度=配套尺寸+底座长度+

式(2.9)

式中:

配套尺寸—参考煤炭部煤炭科学研究院编制的综采设备配套图册确定; 底座长度—底座前端至后连杆下铰点之距。 e —支架由高到低顶梁前端点最大变化距离;

1Q 、1P —支架在最高位置时,分别为后连杆和掩护梁与水平面的夹角。

较薄煤层综采选用的配套设备如下: 采煤机为MG2×125/556-WD 型;

输送机为SGZ800/630型中双链刮板输送机; 装载机为SZZ800/200型。

8304501000244780072

(150********)3739.8C O S C O S m m

=++++?-?++=

顶梁长度

经过计算该支架的顶梁长度3739.8圆整为3740mm 如图2.5

所示。

图2.5 顶梁长度示意图

第3章 立柱结构设计和强度计算

立柱是液压支架的主要承载与高度调节件。它除了要具有较高的承载能力外,还应有较大的伸缩行程,以满足支架工作高度的要求。在厚煤层开采中,为了增大支架对煤层厚度变化的适应性,常需使支架的伸缩比较大。此时,单伸缩立柱就难以满足要求。虽然采用在支架上装设机械加长杆的方法,在一定程度上可以扩大其调高范围。但机械加长杆在安装后就成为固定活塞杆,需要调节时装拆比较困难。目前,在国内外一些大高度的新型支架上日益采用伸缩式立柱。由于本设计的采高的变化范围较小,因此采用单伸缩双作用立柱结构。

3.1双伸缩立柱缸径和工作阻力的确定

设计参数:

行程: 1300mm 缸内工作压力: 40.7M Pa

3.1.1 双伸缩双作用立柱缸径的确定

立柱缸体内径按下列公式计算:

40cos a F D n P πα

=

??? 式(3.1)

式中:D ——立柱缸体内径,cm ;

F ——支架承受的理论总载荷力,kN ; ()c F F q kN =? n ——立柱的根数;a P ——安全阀调定压力,M Pa ,选2Y F B 型安全阀,

40.7a P M P a =; α

——立柱最大倾角,

代入相关数据,得:

()12250,180()

D mm D mm ==

3.1.2 泵站压力的确定

本设计选用GRB315/31.5型乳化液泵站,压力31.5M P a 。

3.1.3 立柱初撑力的计算

2

3

110

4

b D P P π'

?=

? 式(3.2)

式中:

1

P ——立柱初撑力,[kN ];

b P '

——泵站额定工作压力[M Pa ]减去从泵站到液压支架沿程压力损失后的值。 代入相关数据,得:

1541P K N

=

3.1.4 安全阀压力与立柱工作阻力的计算

安全阀的调整压力,按选定后立柱缸体内径D 和支架承受的理论支护阻力1m

F 来确定。

即:

2

40[]z

a a F P M P D

π=

? 式(3.3)

式中:z F 按下式计算:

1[]cos m z d n

F P K N n a = 式(3.4)

式中:n a ——支架在最高位置时的倾角。

a P 求出后,再选出一个动作压力和a P 相接近的标准安全阀,此安全阀的动作压力即为

支架安全阀的调整压力。本支架选取安全阀压力a P =40.7a M P .

立柱工作阻力的计算:

2

3

2104

a

D P P π?=

? 式(3.5)

式中:2P ——单根立柱工作阻力,kN ; a P ——安全阀额定工作压力,M Pa 。 代入相关数据,得:

22000P kN

=

3.1.5立柱缸体壁厚的计算

支架立柱的壁厚()m m δ一般为3.216

D

δ

<

<,即中等壁厚,按下式计算:

[]()2.3p D

c

p δσ?

?=

+-? 式(3.6)

式中:p ——缸内工作压力,M Pa ; c ——考虑管壁公差即侵蚀的附加厚度,一般取2m m ;

?——强度系数,无缝钢管取1?=; D ——立柱缸体内径,cm 。

[]σ——缸体材料许用应力,M Pa ,缸体选用27SiM n ,[]σ=980M Pa ; 代入相关数据,得: 24.7m m δ= 圆整,取25m m δ=。

3.2立柱强度和稳定性验算

3.2.1 立柱缸体强度验算

1.缸体壁厚验算 当

3.2

D

δ

>时,按中等壁厚缸体公式进行计算:

[]()()

2.3p D c c δσδ?++=

- 式(3.7)

式中:[]σ——刚体实际最大承压,M Pa 。

代入相关数据得:[]40.7(250252)

213.12.3(252)

M Pa

σ++=

=-

安全系数为:

[]

[]b

n n σσ=

> 式(3.8)

式中:b σ——缸体材料为27SiM n 无缝钢管,1000b M Pa σ=; []n ——许用安全系数,一般取3.4。 代入相关数据,得:

[]1000 4.69 3.4213.1

n n =

=>=

所以,缸体壁厚满足强度要求。

2.缸体与缸底焊缝强度验算 缸体与缸底焊缝强度按下式计算:

()22

1

104

P

D d σπ

η

?=

-? ,M Pa 式(3.9)

式中:0d ——环形焊缝内径,cm ;

0D ——环形焊缝外径(缸筒外径),cm ;

1η——焊接效率,取10.7η=; P ——立柱工作阻力,kN 。 代入相关数据,得:

()2

2

102000

126.42721

0.7

4

M Pa

σπ

?=

=?-?

焊缝抗拉强度:539b M Pa σ= 安全系数为:

[]

[]b

n n σσ=

> 式(3.10)

代入有关数据,得:

[]539 4.26 3.4

126.4

n n =

=>=

所以,焊缝强度满足要求。

3.2.2 双伸缩立柱稳定性验算

在双伸缩油缸的稳定性验算时,假定活柱与中缸全部伸出,立柱在承受最大同心载荷的情况下进行验算,其方法是把活柱与中缸的当量惯性矩和相当于单伸缩中活柱的惯性矩来计算,再用单伸缩求油缸稳定性的方法进行验算。

油缸的稳定性条件:

2

1212k k P P J P

J ??'

?=?> ?

'?

?

式(3.11)

式中:k P ——立柱的稳定极限力,kN ; P ——立柱的最大工作阻力,kN ; 1J ——活柱断面惯性矩,4cm ;

4

1164

d J π=

2J ——中缸断面性矩,4cm 。

()

4

4

22

2d 64

D J π-=

3J ——外缸断面性矩,4cm 。

()

4

4

33

3d 64

D J π-=

上述各式中,1d ——活柱直径,16cm ;2d ——中缸直径,23cm ;

3d ——外缸直径,30cm

; 2D ——中缸外径,18cm ;

3D ——外缸内径,25cm 。

活柱采用45钢空心杆,端部接小球头,空心直径:

6

2

1

01410p

F d d πσ

??=

-

? 式(3.12)

式中:p σ——材料许用应力,3601802

s

p M P a

n σσ=

==;

1F ——立柱推力,kN ; 0d ——活柱空心直径,m 。

代入有关数据,得:

6

2

04101256.618.5167.23.14180

d m m

??=

-

=?

但是,为增加刚度,此处取0150d m m =。 代入有关数据,得:

4

13265J cm

=;425879.7J cm =。

稳定条件的适用范围:

1212=2280

J x l P

1212121

2

J l l l l J J +=

+

式中:12l ——活塞杆端部销孔至最大挠度处之距,172.5cm ;

1l ——活柱全伸出,活柱端部销孔至活柱与中缸连接处之距,63.5cm 。

2l ——中缸全伸出,活柱与中缸连接处至中缸与外缸连接处之距,56.1cm 。

3l ——中缸全伸出,中缸与外缸连接处至缸底销孔之距,257.9cm

根据

312

J J 及

312

l l 查极限力计算图,可得

1

k P J 值,将该值代入式(3.9)可得k P 值。

若求出的k P P >,立柱满足稳定条件。若k P P <,则要重新设计,可加大活塞杆直径,加大缸体内径,知道满足稳定条件。 代入有关数据,得:

21

1.34J J =

21

1.5l l =

据此,查极限阻力计算图,知:

1

3.6k P J =

将此值代入式(3.9),得: 2(3.6)326542314.41256.6k P kN P kN =?=>= 所以,设计的立柱满足稳定性条件。

第4章较薄煤层液压支架主要结构设计

此类较薄煤层液压支架的设计要充分依据煤层的赋存条件,顶、底板状况,矿压大小,工作面倾角,及煤层厚度、层理裂隙发育情况、硬度和开采方法等,支架总体技术参数的确定应满足:(1)工作阻力、支护强度的要求;(2)稳定性要好,抗扭能力强;(3)顶梁、掩护梁密封性能好;(4)拉架力大,走得动;(5)能放煤,出煤易控制,(6)液压系统简单合理;(7)喷雾降尘装置可靠实用。

这样在设计支架各个部件时,不仅要满足强度要求,还要总体性能好。

较薄煤层液压支架的主要结构有顶梁、掩护梁、前连杆、后连杆、底座推移装置、立柱及各种千斤顶、液压控制系统等组成。

4.1支架主要部件的设计要求

各部件设计要求要满足总体配套的要求,就是应满足采煤机、输送机和支架配套的空间要求,支架前部能及时支护,后部便于放顶煤;应有喷雾降尘装置,为防止煤的自燃发火应安装必要的辅助装置。特别是对于较薄煤层高效集约化生产工作面,液压支架的高可靠性,降——移——升——推循环速度、过渡支架等方面设计选型,具有更重要的意义。

各部件设计的基本要求:

(1). 四连杆机构应进行优化设计,使支架梁端距变化小,支架受力状态最佳,结构上既满足工作空间要求,又能承受足够的纵向、横向力及扭矩。

(2). 顶梁顶梁是支架主要承受顶板压力的部件,并起切顶作用。它可多次反复支撑顶煤,以利于放煤。顶梁为变断面薄型、前翘整体顶梁、结构简单,对顶部顶板的支撑效果好,并具有较高的可靠性。

(3). 掩护梁受扭力和横向载荷力大,是十分重要的部件。

(4).底座底座是将支架承受的顶板压力和侧向力传至底板。它既要

有足够的强度和刚度,又应满足底板比压不超限。保证支架整体稳定性的关键是在底座上铰接四连杆机构,在底座中间设置有推移装置。

(5). 推移装置此机构关系到支架能否正常推移,由千斤顶和推移杆组成。推移杆结构有长推杆或是由两部分短推移杆组成。

(6). 立柱应该具有合理的工作阻力和可靠的工作特性,而且要保证有足够的抗压、抗弯强度,具有良好的密封性,结构要简单,并能适应支架的工作要求。

4.2掩护式支架顶梁的设计

4.2.1 整体式顶梁

其特点是:结构简单,可靠性好;顶梁对顶板载荷的平衡能力较强;前端支撑力较大;可设置全场侧护板,有利于提高顶板覆盖率,改善支护效果,减少架间漏矸。为改善接顶效果和补偿焊接变形,顶梁前端一般前翘1~3 。

4.2.2 铰结式顶梁

铰结式顶梁。在前梁千斤顶的推拉下,前梁可以上下摆动,对不平顶板的适应性强。运输时可以将前梁放下与顶梁垂直,以减小运输尺寸。前梁千斤顶必须有足够的支撑力和连接强度,前梁上不宜设置侧护板。为顺利移架,前梁一般要留100~150mm间隙,从而增加了破碎顶板漏矸的可能性。

4.2.3楔形结构梁

该梁具有整体刚性顶梁前端支护力大的特点,由于楔形与后梁为铰结机构,当操作楔形千斤顶伸出或缩回时带动楔块前后移动,从而使楔形梁绕铰轴上下摆动,其摆动范围取决于楔块的行程和楔角的大小。由于摆动范围较铰结顶梁小,因而该梁具有铰结梁的灵活性。此外,在运输时,楔形梁可以放到下垂位置,缩短了运输尺寸,从而方便运输和安装。

本次设计顶梁选择整体式顶梁。

4.3底座的设计

底座是将板压力传递到底板和稳固支架的部件。在设计支架的底座长度时,应考虑如下方面:支架对底板的接触比压要小;支架内部应有足够的空间用于安装立柱,液压控制装置、推移装置和其他辅助装置;便于人员操作相行走,保证支架的稳定性等。通常,掩护式支架的底座长度为3.5倍的移架步距(一个移架步距为0.7m),即2.45m左右。

4.3.1 整体刚性底座

底座为整体式刚性底座,中档前部一般有一高度50~100mm小箱型结构,中档后部上方为箱型机构,推移千斤顶一般安装在箱形体之下。整体刚性底座立柱柱窝一般要设计一过桥,以提高底座的整体刚性和抗扭能力。整体刚性底座的整体刚度和强度好,底座底面积大,有利于减小对底板的比压。

4.3.2 底分式刚性底座

底座为底分式刚性底座,底座底板是中分式的,中档推移机构直接落在煤层底板上,前立柱柱窝前有过桥,中档后部上方为箱形结构。由于底分式刚性底座中档底板分体,推移装置处的浮煤、碎矸可随支架移架从后端排到采空区,不需要人工清理,适应高产高效的要求,但减少了底座接底面积,增大了对底座的比压。

4.3.3 铰结分体式底座

底座为铰结分体式底座,底座分为左右两个相对独立的两部分,从中档处铰结,左右底座在垂直方向可相对错动,无刚性约束。这种底座对底板不平的适应性好,减少了底座的扭转和偏载载荷,但支架的整体刚性有所降低。目前这种底座的结构已较少采用。

本次设计底座采用整体刚性底座

4.4掩护梁和连杆的设计

4.4.1 掩护梁

掩护梁的结构为钢板焊接的箱式结构,在掩护梁上端与顶梁铰接,下部焊有与前、后连杆铰接的耳座。掩护梁有直线型、折线型两种。这里选择直线型掩护梁,结构强度高,其工艺性较好。

所有连杆均为箱式结构件,用以克服顶板指向采空区的水平力,增加支架稳定性;但承受横向力和扭力的性能较差,在设计时对其铰接孔的强度、挤压寿命应更加重视。

4.4.2 四连杆机构

四连杆机构有两种结构型式。

为前后连杆式单杆式的结构形式。

为前连杆是单杆,后连杆是整体式的结构形式。

前连杆又分为刚性前连杆和伸缩前连杆,伸缩前连杆用油缸来代替。后连杆有直线性和圆弧型。

4.5推移机构的设计

推移装置由推移杆、推移千斤顶和连接头等主要零部件组成,其中推移杆是决定推移装置形式和性能的关键部件。推移干的常用形式有正拉式短推移杆和倒拉式长推移杆两种。

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