大型锅炉过热蒸汽减温器损坏分析与处理
1．引言
大唐桂冠合山发电有限公司#2炉2004年9月投产，锅炉型号为DG1004/18.5－Ⅱ，为亚临界、中间再热、单轴、叁缸、双排汽330MW凝汽式汽轮机配套的自然循环煤粉锅炉，锅炉为亚临界压力，一次中间再热的自然循环锅炉，锅炉过热器系统设有三级喷水减温器，用来调节过热蒸汽温度，一级减温器布置在低过出口集箱至大屏进口集箱的连接管上，二级减温器布置在全大屏过热器出口集箱至屏式过热器进口集箱的连接管上，共两只，三级减温器布置在屏式过热器出口集箱至高温过热器进口集箱的连接管上，共两只。
2．损伤情况介绍
2008年5月该炉停机检修，在对A侧过热蒸汽三级减温器联箱减温进水管座进行无损检测检查时，发现该喷水减温器的主要部件是装在减温器联箱内的水喷嘴、文丘里管和保护套管。锅炉给水由喷嘴上直径2～6 mm的小孔喷出并形成雾化，然后在文丘里管的喉部与高速蒸汽混合，水滴的雾化使过热蒸汽温度降低。管座有较强的缺陷反射信号，通过对管座结构、缺陷的分布形式及波形特征分析，认为该管座存在较大面积网状裂纹缺陷。对该减温器减温进水管座进行割除检查,发现减温器喷管在根部处断裂，对减温进水管座、减温器筒体孔口进行PT检查,发现大量的网状裂纹（见图1、图2）.
图一图二
3．原因分析
喷水减温器的主要部件是装在减温器联箱内的水喷嘴、文丘里管和保护套管，结构如图三所示。锅炉给水由喷嘴上直径2～6 mm的小孔喷出并形成雾化，
然后在文丘里管的喉部与高速蒸汽混合，水滴的雾化使过热蒸汽温度降低。
7 高温过热器的计算 7．1 高温对流过热器结构尺寸 7．1．1管子尺寸 425d mm φ=? 7．1 ．2冷段横向节距及布置 40L n = （顺列，逆流，双管圈） 7．1．3热段横向节距及布置 39R n = （顺列，顺流，双管圈） 7．1．4横向节距 195mm S = 7．1．5横向节距比 11 2.262d S σ== 7．1．6纵向节距 287mm S = 7．1．7纵向节距比 2 2 2.07d S σ== 7．1．8管子纵向排数 28n = 7．1．8冷段蒸汽流通面积 2 2 2* 0.06424 n L L d f n m π== 注：n d 单位：m 下同 7．1．9热段蒸汽流通面积 2 2 2*0.06284 n R R d f n m π== 7．1．10平均流通截面积 ( )/20.0634pj L R f f f =+ = 7．1．11烟气流通面积 2 (7.68790.042) 5.4323.3Y m F =-??= 7．1．12冷段受热面积 2 **( 5.6)237L L z pj pj d m n n l l m H π=== 7．1．13热段受热面积 2 **( 5.6)231R R z pj pj d m n n l l m H π=== 7．1．14顶棚受热面积 2 7.68(0.70.61)10.06LD m F =?+= 7．1．15管束前烟室深度 0.7YS m l =
7．1．16管束深度 0.61GS m l = 7．1．17辐射层有效厚度 12 4*0.9(1)0.188s d m π σσ=-= （注：d 单位：m ） 7．2高温过热器的热力计算 7．2．1进口烟气温度 ' GG ?=995 0C 查表4-7，凝渣管结构及计算第11项 7．2．2进口烟气焓 'GG I = 11821.0703 KJ kg 查表4-7，凝渣管结构 及计算第12项 7．2．3进冷段烟气温度 ' GGL t = 513.3248 0C 即屏出口蒸汽温度，查表4-6，屏的热力计算 7．2．4进冷段烟气焓 ' GGL I = 3405.5931 KJ kg 即屏出口蒸汽焓，查表4-6，屏的热力计算 7．2．5总辐射吸热量 '''f f GG NZ Q Q == 157.4649 KJ kg 7．2．6冷段辐射吸热量 'f f L GGL GG L R LD H Q Q H H H =? ++ =237 157.464978.0623723110.06 ? =++ KJ kg 7．2．7热段辐射吸热量 'f f R GGR GG L R LD H Q Q H H H =? ++ =231 157.464976.0823723110.06 ? =++ KJ kg 7．2．8顶棚辐射吸热量 'f f LD GGLD GG L R LD H Q Q H H H =? ++ =10.06 157.4649 3.313623723110.06 ? =++ KJ kg 7．2．9出热段蒸汽温度 '' GGR t = 540 0C （建议取额定值5400C ）
减温器检修工艺规程 1.1设备概述 过热蒸汽采用二级减温作为主要手段，摆动燃烧器作为辅助调温手段。减温器采用多孔管式喷水减温器，水源来自给水泵出口，一级喷水减温器安装在低过出口与分隔屏进口之间，二级喷水减温器安装在后屏出口与高过进口之间。 再热蒸汽采用烟气挡板调节为主要手段作为主要手段，摆动燃烧器作为辅助调温手段。微量喷水减温在上述调节幅度不足时使用或者对再热气温进行细调，减少气温偏差。事故喷水只有在再热器入口蒸汽超温事故下方可使用，减温器采用喷嘴式喷水减温器，水源来自给水泵中间抽头，事故喷水减温器安装在低再入口，微量喷水减温器安装在低再出口与高再进口之间。 1.2检修项目 减温器检修项目详见表 14。 表1 减温器检修项目 序号检修标准项目 1检查联箱各焊口焊缝及蠕胀测量 2检查减温器内部喷水管、衬套管（内窥镜检查） 3割开联箱取出笛形管检查
1.3检修工作准备 1.3.1.1.1根据运行状况，点检结果和上次检修的记录， 制定检修项目、内容和工期。 1.3.1.1.2 准备好与检修相关的检修技术资料、工器具和备品、 备件。 1.3.1.1.3布置检修现场，工器具、备件及材料定置摆放。 1.3.1.1.4办理工作票，检查安全措施的执行情况。 1.4检修步骤及工艺方法 1.5一般检查 1.5.1.1.1检查减温器集箱各部位焊缝。 1.5.1.1.2检查紧固螺栓有无脱落、松动现象。 1.5.1.1.3检查集箱支吊架有无变形、松动现象。 1.6减温器集箱宏观检查 1.6.1.1.1过热器减温器内部检查。 1.6.1.1.2将减温器过渡管割开，抽出减温器喷嘴检查。 1.6.1.1.3检查减温器喷嘴是否有裂纹、变形、磨损等情况， 喷水孔有无堵塞积垢。 1.7检查集箱内套管内壁 1.7.1.1.1减温器喷嘴回装，焊接过渡管接头。 1.7.1.1.2再热器减温器内部检查。
第七章过热器再热器 第一节过（再）热器的作用及特点 1.过热器的作用： 将饱和蒸汽加热成具有一定温度的过热蒸汽，并保证在一定负荷变化范围内 维持气温的稳定。过热汽温度为540～555℃间。 2.再热器的作用: 将气轮机高压缸排汽加热到与过热汽温度相仿的温度，然后送回中低压缸继 续做功，以提高汽机尾部蒸汽干度。 3.在对流过热器前，要布置大量的对流管束 中压锅炉——过热器直接布置在炉膛出口少量凝渣管束之后； 高压锅炉——必须把一部分过热器受热面布置在炉内（辐射式、半辐射式过热器） 第二节过（再）热器结构型式气温特性 1.结构型式：按传热方式分为：对流、辐射和半辐射式三种； 2.对流式过（再）热器在对流烟道内吸收对流热。（蛇形管+连箱连接） ○1根据烟气、蒸汽相对流向分为逆流、顺流、混合流三种 顺流：温压最小、耗材多，安全（高汽温对低烟温）； 优缺点：逆流：温压最大、耗材少，安全性差； 混流：介于两者之间； ○2根据结构型式分为立式和卧式：立式：疏水困难、支吊容易； 卧式：疏水容易、支吊困难； ○3根据管圈数分为单管圈、双管圈、多管圈：大容量锅炉——多管圈，可降低蒸汽流速；○4根据管子布置结构分为顺列和错列 αs< αc ，但顺列吹灰容易，错列吹灰困难。 总原则：高温水平烟道立式顺列；低温竖直烟道卧式错列。 对流式过（再）热器 质量流速问题： 为保护金属管道，工质应有一定的质量流速。质量流速增大，对金属的冷却能力增强，但同时也增大了流动阻力。 一般，过热器内允许压降<10%Pgr,再热器内压降<0.2~0.3MPa。 因此，过热器内工质质量流速ρw＝800～1100kg/(m2.s) 再热器内工质质量流速ρw＝250～400kg/(m2.s) 烟气速度问题： 因此：烟速上限受磨损限制，与煤中Ay，灰分特性，及烟温有关。 炉膛出口之后水平烟道中，烟温较高，灰软，磨损较轻，烟速可在10～12m/s， 而在烟温较低时，一般情况下烟速小于9m/s。 3.辐射式和半辐射式过热器 在炉膛内吸收辐射热。 注意的问题：工作条件恶劣（可采用的措施：布置在炉膛上部、作低温受热面、高质量流速）
减温器 没有保温的光管是最简单的减温器，热量通过辐射传递给环境，蒸汽减温。很显然，这种减温器除了热表面光管可能对人体造成伤害以外，还存在昂贵的能量浪费，同时也无法对环境条件的变化、蒸汽温度或流量的变化进行有效的调节补偿。 图15.2.1典型的多喷嘴喷射型减温器
有多种不同形式的减温器可供选择，当我们为一个特定的应用选择合适的减温器时应根据以下来选 择： 调节比 - 该减温器工作时可以处理的流量变化范围，如公式4.2.1所示。 这是一个重要的参数，任何进口压力、温度或流量的变化会引起需要冷却液的变化。通常，一个特定 的减温器有两个调节比值： 蒸汽调节比 - 该数据反映了减温器能有效工作的蒸汽流量范围。 冷却水调节比 - 该数据反映了冷却水的变化范围。虽然该数据直接影响蒸汽的调节比，但它们的关 系取决于过热蒸汽的温度、冷却水的温度和需要达到的减温状态。 公式15.1.1是质量/热量平衡公式 式中: m cw = 冷却水的质量流量 (kg / h)； m s = 过热蒸汽的质量流量 (kg/h)； h i = 过热状态的焓 (kJ/kg)； h d = 减温后状态的焓 (kJ/kg)； h cw = 冷却水在进口状态下的焓 (kJ/kg)。 应该注意到蒸汽和水的流量有直接的比例关系，比例常数K 取决于过热蒸汽的焓、冷却水的焓和需要 达到的蒸汽状态的焓。算术表达为：m cw ∝km s 。 式中: K = (h i - h d ) (h d - h cw ) 如果使用一个减温器不能满足调节比的要求，则需要并联安装两个减温器，根据蒸汽的量两个减温器 之间互相转换或一起工作。 我们同时应认识到，减温器只是减温站的一部分，为了正确工作必须包括必要的控制系统。 工作压力和温度； 蒸汽和水流量； 进口蒸汽过热度，制程需要的减温后的蒸汽量； 可供的水压（可能需要增压泵）； 最终温度的精度要求； 对于在线式减温器，蒸汽完成完全减温所需要的距离也是一个重要的考虑因素，这段距离也称为吸收 距离。 接下来的章节对常见的减温器作了介绍，包括各种减温器的使用限制和典型应用。 非直接接触式减温器 管束式减温器 这种减温器 (见图15.2.2)包括一个换热器，通常为壳管式，过热蒸汽在一侧，冷却介质在另一侧。 第一段换热器的壳（冷却水侧）两端封闭，而在出口侧，仅底部封闭，顶部打开。浮动头使壳的两侧 压力平衡。 冷却液是处于饱和温度和压力下的水。过热蒸汽依次进入第一组 、第二组管侧，放出热量给水，部分 水吸收热量后汽化。汽化的水通过浮动头然后积聚在壳的外侧，然后通过壳末端的开口处和减温后的蒸汽 混合。
减温器（）检修 电厂工作联络人：外委工作负责人： 工作人员： 开工时间：结束时间： 一、检修作业交底卡(见附件1) 二、物资及资料准备 1、工具及仪表见附件2 2、备件见附件3 3、材料见附件4 4、安全质量计划见附件5 三、检修程序 1、开工准备工作 □1.1、办理检修工作票。 □1.2、根据现场实际情况设置围栏，确定工作区域，并将胶皮摆放好。 □1.3、检修工具和专用工器具运至检修现场。 □1.4、由电厂工作负责人或工作联络人对所有工作人员进行安全技术交底，外委工作负责人作适当补充，所有工作人员都清楚交待内容后，由电 厂工作负责人或电厂工作联络人下达开工令。 2、减温器检修 □2.1、将减温器联箱处及来水管道的保温拆除。 □2.2、用割把将减温器来水管道在靠近减温器焊缝处割开。 □2.3、用记号笔将减温器与减温器联箱连接处作好记号。 □2.4、用角磨将减温器与减温器联箱连接处焊缝打磨掉，将减温器取出。 注意：割开的管口用木塞堵住，防止异物掉入管内！ □2.5、检查来水管及喷头是否畅通。 □2.6、检查管座及联箱焊缝不得有裂纹，如有必须将裂纹挖干净再补焊。
□2.7、喷水管管壁的冲刷厚度不能超过喷水管壁厚的15%，否则应给予更换。 □2.8、喷嘴内径不能超过原孔径10%，否则应给予更换。 □2.9、内套筒不得松动移位，若有应及时固定。 □2.10、用角磨将联箱表面打磨200MM见方至出现金属光泽，联系金相人员着色检查有无裂纹，如有则须将裂纹打磨干净补焊，如裂纹较多较长较 深汇报上级领导以便作出相应的处理措施。 □2.11、检查工作结束后，打磨坡口，准备恢复减温器。 注意：回装时喷嘴方向一定要顺着蒸汽流动的方向，不得装反！ □2.12、焊接减温器。 □2.13、联系金相人员探伤合格后恢复保温。 3、卫生清理，做试运准备工作 四、终结工作 1、彻底清理现场 2、工作验收 本工作已彻底完成，现场已清理干净。 电厂工作联络人：外委工作负责人： 3、结票 五、填写检修报告
Guangdong Topkey Power Tech nical Developme nt Co.,Ltd. 广东拓奇电力技术发展有限公司文件号DOCUMENT NO. TPK/JS/2010/ 厦门嵩屿电厂
厦门嵩屿电厂#2炉 过热器二级减温器筒体更换作业指导书 版权所有COPYRIGHT :广东拓奇电力技术发展有限公司。任何人未经我 Page 1 of 6 公司书面许可，不得擅自使用、复制、传递或泄露本文件。
1.工程概况 (3) 2.依据的图纸、文件及标准 (3) 3?作业准备要求及条件 (4) 4.施工过程关键的质量控制点 (4) 5.作业程序内容 (4) 6.验收质量标准 (6) 7.安全文明施工措施 (6) 1.工程概况 华夏电力嵩屿电厂#2炉炉顶过热器二级减温器筒体运行至今已经达到10万个小时，本次大修做内窥检查发现过热减温器管座内部筒体连接口处有裂纹现象，筒体的材质为：12Cr1MoV规格为：①610X 80mm旱口数量2个，减温器管座材质为：12Cr1MoV规格为：①150X 38.5mmJ旱口数量1个，减温水母管材质为：12Cr1MoV规格为：108X 18mm 焊口数量2个，所有焊口均需热处理。 1.1工程内容 1.1.1割除二级减温器进水母管材质为：12Cr1MoV规格为：108X 18mm焊口数量2个、 减温器管座材质为：12Cr1MoV规格为：①150X 38.5mm焊口数量1个，及过热器 减温器筒体割除；筒体的材质为：12Cr1MoV规格为：①610X 80mn焊口数量2个＜ 1.1.2对过热器二级减温器管座内部筒体连接口处裂纹缺陷进行UT检测确定后，对缺陷 进行打磨，直至无缺陷为止。对缺陷进行补焊处理。 1.1.3对减温器筒体规格为：①610X 80mm旱口数量2个，进行恢复。
过热器及减温器的检修 4.1 概述 过热器是将汽包来的饱和蒸汽干燥并过热到一定温度的热交换设备，提高蒸汽温度，可提高发电厂的热效率，减少汽轮机最后几级蒸汽的湿度，以免汽轮机叶片遭到水滴锓蚀，并减少蒸汽管道的热损失，所以大型锅炉都装置过热器，并且流向复杂，过热器是由蛇形管及联箱组成。 本锅炉过热器系统包括全辐射型的前屏过热器，半辐射型的后屏过热器，以对流特性为主的顶棚管、包墙管以及对流过热器，组成辐射-对流式过热器系统。 饱和蒸汽从汽包出来，由18根ф133×13mm的连接引入顶棚过热器入口集箱（ф273×38mm），经115根ф51×5.5mm，节距为100mm的鳍片管组成的膜式顶棚顶管，流到位于水平烟道出口处的顶棚中间集箱（ф219×28mm），然后蒸汽分成两路，一路经115根ф51×5.5 mm,节距为100mm的鳍片管组成的转向室膜式顶棚管,下行经膜式后包墙管,再经后包墙管下集箱(ф273×38mm)两端的锻造直弯头进入两侧包墙管下集箱(ф273×38mm)的后部,另一路由115根ф51×5.5mm的管子组成，从顶棚中间集箱垂直下行，先拉稀成两排，节距为200mm，穿过水平烟道后合为一排,节距为100mm，形成尾部烟道前包墙管，蒸汽从前包墙下集箱(ф273×38mm)，由6根ф133×13mm的连接管引入两侧墙管下联箱的前部。 蒸汽从两侧包墙管下集箱引出，经水平烟道和尾部烟道两侧墙包墙管上行进入包墙上集箱（ф273×38mm），两侧包墙各由145根ф51×5.5mm，节距为100mm的鳍片管组成的膜式包墙管，蒸汽从侧包墙翻案上集箱引出，由2×10根ф133×13mm的连接管引入前屏过热器小集箱（ф219×25mm），前屏共18片，节距为s=600mm，管子为ф38×4.5mm,每片前屏18圈外8圈材料为钢102,其余全部为12Cr1MoV管子,蒸汽从前屏进入一级喷水减温器,集箱(ф377×35)经喷水左右交叉后由ф159×14mm的连接管(2×5根)引入靠炉膛两侧各5片的后屏过热器，后屏管子为ф42×5mm，蒸汽重量流速809kg/m.sec，蒸汽逆流受热后至后屏混合箱(ф325×31mm上下两个)左右交换位置后进入后屏过热器中间部分，左右各4片顺流受热，管子为ф42×5mm，蒸汽重量流速为10111kg/m.sec，后屏过热器材外8圈采用钢102管子，其余用12Cr1MoV管子，蒸汽由后屏出口小集箱(ф219×28mm)出来经8根ф159×14mm 连接至位于转向室顶棚上方的后屏出口集箱(ф273×36mm)，然后由12根ф159×14mm的连接管引至对流过热器冷段入口集箱(ф325×40mm)，先沿炉两侧各29排(占炉宽1/4)，对流过热器冷段蛇形管逆流至二级喷水减温器，经喷水并左右交换位置后沿炉中部左右各28排（各占炉宽1/4）对流过热器热段蛇形管顺流至对流过热器出口集箱(ф325×50mm)，再由14根ф159×18mm管子引至集汽集箱(ф377×45mm)蒸汽从集汽集箱两端引出送往汽轮机，集汽集箱固定方式采用支撑结构，中间设一个固定支座，两侧各有2个滑动支座。 为了减少屏式过热器运行时振动，本锅炉在前后屏式过热器上增加了屏过固定装置，它是从顶棚入口集箱的两侧引出两根ф42×5mm的钢102管子，经顶棚，穿过屏式过热器蛇形管，最后引入二级喷水减温联箱，蒸汽流量6t/h。对流过热器共114排，节距为100mm，冷段58排采用ф42×5.5mm的12Cr1MoV合金钢管，目前#1炉已经进行了改造，下“U”型弯改为钢102材质；热段56排采用ф42×5.5mm的钢102合金钢管，目前#1炉外两圈已改为TP304材质，内圈为T91材质，#2炉计划于2003年大修进行类似更换）。 过热器系统布置见图1-4-1
前言近年来在中石化集团内炼油锅炉的减温器由于笛形管而引起的爆管已有很多次，此次检查济炼1锅炉的的12个联箱中，有6个减温器联箱出现了裂纹、断脱，裂纹最长处距离管孔边缘达100mm，管孔四周的母材组织出现疲劳受损。如何处理这些存在问题的联箱，已成为我石化集团内自备电厂急需解决的问题。第1章.减温器的作用和种类1.1减温器的作用减温器的功能是调节蒸汽温度，由于过热器管内是高温蒸汽，其传热性能差，而管外又是高温烟气因而过热器管壁温度比较高。这就要求采用耐温性能较好的优质合金钢的管材。运行中如果壁温长觏超过钢材的极限耐温温度，将会造成管子变形以致爆破损坏。因此为了保证过热器的安全运行，除了从结构，布置已经正确的选用钢材外，还需装设气温调节设备，采取调节措施，以保证气温在规定的范围之内。1.2减温器的种类减温器一般分为表面式减温器和喷水式减温器。表面式减温器原理：蒸汽温度调节一般采用螺旋管式表面式减温器，位于高温段与低温段过热器中间，用通过进入省煤器的锅炉绐水的—部分作为冷却水的多少来控制蒸汽温度，这种表面式减温器实际就是一个热交换器。在圆柱的筒体内，装有螺旋管。管外为来自低温段过热器的蒸汽，管内通入冷却水。改变冷却水量，既可调节整齐的温度，当气温高时加大冷却水量，气温低时，则减少冷却水量。喷水式减温器原理：喷水减温器的工作原理是将冷却水直接接喷入过热器中，冷却水吸收蒸汽的热量而蒸发，因而降低过热器的温度。根据需要调节喷入的冷却水量，即可得到相应的蒸汽温度。在锅炉实际运行中，由于负荷变化、运行的不稳定以及其他因素，过热蒸汽的温度总在一定程度上浮动。因此，为了保护过热器，使过热器管壁不致超温，减温器的喷水量必须随之变化，而喷水量的变化势必引起喷水管管壁温度的变化。第2章.喷水减温器的种类及常见事故2.1 喷水减温器的种类喷水减温器多为混合式，共有5种：单喷头直套减温器，水室式文氏管套筒减温器，旋涡式喷头文氏管套筒减温器，笛形管直套减温器，环向进水式直套减温器。我厂1炉为笛形管直套减温器。2.2 1炉减温器特征该炉过热器系统共设置两级喷水减温器，分别布置在全大屏过热器后和高温过热器前，减温水由给水引出。在低温级和高溆级再热器之间的导气管上设置备用喷水减温器，必要时作为细调之用。为防止尚未汽化的减温水滴直接冲击减温器的联箱内壁，致使联箱内壁受交变应力作用而产生裂纹，该减温器内在喷水管后均设有混合管。2.3 减温器事故特点该类减温器事故特点：笛形管破裂，减温器混合管多处发生压扁、脆裂、焊缝裂开等现象，甚至整段混合管被蒸汽冲走，造成减温器和过热器的严重故障；喷水减温器联箱内表面热电偶管座、空气管管座角焊缝裂纹，减温器接管座角焊缝裂纹。混合管被压扁，首先使蒸汽流通截面缩小，蒸汽经过减温器的阻力增大，并引起混合管强烈振动；其次由于混合管常与其前面的文氏管渐扩段相焊，混合管压扁时，相接的焊缝因变形导致撕裂。严重时整条环焊缝裂开，混合管被冲走，未汽化的水击中减温器联箱内壁；同时冲走的混合管堵塞了部分过热器蛇形管的进口，造成这些过热器管的超温爆管。笛形管在运行过程中，频繁经受减温水的冷却和过热蒸汽的加热作用，发生热胀冷缩。在喷孔部位，由于结构应力集中和孔桥强度减弱作用，导致裂纹极易产生。裂纹经热疲劳和振动作用，逐渐扩展，断脱。脱落小块随蒸汽一起进入汽轮机，影响汽轮机运行安全；脱落大块将被卡在后级过热器进口联箱内，堵塞管子，引起管子过热爆管。笛形管成块脱落到一定程度后，喷管雾化功能变差，甚至直接将水喷到联箱内壁上，在热疲劳作用下引起联箱龟裂，并最终导致联箱裂穿、泄漏。第3章.减温器内部工作状况喷水减温器的作用是通过减温水吸附过热蒸汽的热量，使减温水汽化，并与过热蒸汽混合达到降低汽温的目的。它不仅用于调节过热器的出口汽温，而且起到均衡两侧汽温的作用。减温器设计的任务是保证减温水在减温器内部汽化，以免水珠接触过热器联箱内壁引起热交变应力导致联箱热应力疲劳破坏。当减温器联箱同时也是过热器分配联箱时，还要求减温器出口蒸汽温度均匀，以防止因分配联箱进入过热器的蒸汽温度不同导致下一级过热器工作条件的恶化。减温器内部存在4个区段：第1区段，减温水加热阶段，在此区段中减温水被加热到饱和温度，不论
茂名分公司热电分部动力一车间2#CFB锅炉二次减温器更换 施工方案 广东茂化建集团有限公司 二O一七年三月十四日
施工方案会签目录
一、编制说明 (1) 二、编制依据 (1) 三、工程概况 (1) 四、施工前期准备 (2) 五、施工顺序 (3) 六、主要施工工艺及操作要点 (3) 七、施工部署 (4) 八、施工平面布置 (5) 九、质量管理 (5) 十、安全、环境、健康管理 (11) 十一、文明施工管理 (21) 十二、施工用料汇总表 (22) 十三、附表 (22) 九、质量管理 (4) 十、安全、环境、健康管理 (7) 应坚持“四不放过”原则，进行调查、处理和上报。 (12) 十一、文明施工管理 (12) 十二、施工用料汇总表 (13) 十三、附表 (13) 焊接工艺卡(1)B/JS.10.1-2012 (15) 动力一车间2#CFB锅炉二级减温器更换施工计划统筹 (17)
一、编制说明 动力一车间CFB 锅炉2#炉二级减温器更换2台与装置停工周期检修同步，技术要求高而且大修工期短，时间紧，未知因素影响工程难以预测，给工程带来很大困难。为了能在较短时间内确保顺利完成，要做好充分准备工作，确定施工工序，认真落实安全措施，有效组织施工，按现场实际情况和车间现场交底、设备供应厂家提供的资料等制订本施工技术方案，提交相关资料告知市质监局，过程中配合质监局过程检查。 二、编制依据 （一）、车间现场交底及随机安装使用维护说明书、图纸。 （二）、《石油化工有毒、可燃介质管道工程施工及验收规范》SH3501－2011。 （三）、《现场设备、工业管道焊接工程施工规范》GB50236－2011。 （四）、《石油化工工程起重施工规范》SH/T 3536-2011。 （五）、电力建设施工技术规范第2部分DL5190.1-2－2012：锅炉机组 （六）、电力建设施工技术规范第5部分DL5190.5－2012：管道系统 （七）、本公司质量保证体系《质量文件》、《程序文件》及各通用工艺文件。 （八）、本公司现有施工设备、施工技术水平及以往施工经验。 （九）、施工现场实际情况。 三、工程概况 二级减温器分别位于动力一车间CFB 锅炉2#炉南北两侧锅炉6层46米高处，减温器外形为DN350*36*2645内有套管，材质P12，材质特殊、焊接要求高、现场位置宽狭窄和作业点较高，新旧减温器吊车无法进入吊装，拆除与新安装用人力及手葫芦配合完成，为了顺利完成更换工作，提前准备制安好吊梁、抱杆、固定卡件。由于该工程为高空作业，给施工带来一定难度。 四、施工前期准备 （一）、人员的准备 1、本项目工程施工组织机构 2、劳动力安排 管工专业人员2人。
国内外二次再热机组过热器、再热器布置的特点及其调温方式 (王萌 201200181172 热A) 摘要：二次中间再热技术是提高火电机组热效率的一种有效方法。本文从国内三大锅炉厂（上锅、哈锅、东锅）和国外经典二次再热机组日本姬路第二电厂6号机组入手，主要论述了，超超临界二次再热机组过热器、再热器布置的特点及其调温方式，并评价了其优缺点。 关键字：上锅哈锅东锅日本姬路第二电厂过热器再热器调温方式 我国是以煤炭为主要一次能源的国家，火力发电在我国电力生产中占有主导地位。在很长一段时间内，我国的能源结构不会发生大的改变。我们所要做的就是提高燃煤的利用效率和降低燃煤机组的污染物排放来改善能源紧张的情况和环境污染的压力。提高火电机组发电效率是我国电力行业发展的必然趋势。 二次中间再热技术是提高机组热效率的一种有效方法。一般再热蒸汽压力为过热蒸汽压力的20%左右。采用再热系统可使电站热经济性提高约4%~~5%。二次再热可使循环热效率再提高2%。二次再热系统中蒸汽在超高压缸和高压缸中做功后会分别在锅炉的一次再热器和二次再热器中再次加热。相比一次再热系统，二次再热系统锅炉增加一级再热系统，汽轮机则增加一级循环做功。本文将从国内外典型的二次再热机组过热器、再热器布置的特点及其调温方式进行说明，并对其优缺点进行评价。 1.上海锅炉厂新型二次再热超超临界锅炉机组 1.1上海锅炉厂二次再热锅炉典型举例 以国电泰州二期工程为例。国电泰州电厂二期2×1000MW超超临界二次再热燃煤发电示范项目是国内首个百万级超超临界二次再热机组。机组发电效率高达47.94%，比当今世界最好的二次再热发电机组效率47%高0.94%，比国内常规投运一次再热发电机组最高效率45.82%高 2.12%。机组设计发电煤耗256.2g/kWh，比当今世界最好水平低5g/kWh。项目采用二次再热综合提效技术较常规百万机组降低发电煤耗约10g/ kWh。与常规百万级超超临界机组相比，CO2、SO2、 NOx、粉尘排放量减少5%以上。 1.2过热器及再热器的布置 过热器受热面的布置为顶棚和包墙过热器、分隔屏过热器、屏式过热器、末级高温过热器；再热器受热面布置为二级布置，低温再热器和高温再热器。
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目次 1. 范围 (2) 2. 本指导书涉及的资料和图纸 (2) 3. 安全措施 (2) 4. 备品备件清单 (2) 5. 现场准备及工具 (3) 6. 检修工序及质量标准 (4) 7. 检修记录 (6) 8. 设备试运、调试、试验 (8) 9. 设备检修不符合项处理单 (9) 10. 完工报告单 (10) 11. 质量签证单 (12) 12. 对本作业指导书的修订建议（记录阅读、使用中发现的问题及完善建议） (13) 附件：减温器及其连接管道壁厚、胀粗记录卡 (14)
减温器检修作业指导书 1.范围 2.本指导书涉及的资料和图纸 下列文件中的条款通过本规范的引用而成为本规范的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单或修订版均不适用于本规范，然而，鼓励根据本规范达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本规范。 超超临界直流锅炉本体设备技术标准 超超临界直流锅炉本体HG-2000/26.15-YM3使用说明书 超超临界直流锅炉本体HG-2000/26.15-YM3安装说明书及图纸 3.安全措施 3.1严格执行《电业安全工作规程》。 3.2非专业人员严禁参与施工。 3.3风机停运，系统隔离，降压为零。 3.4清点所有专用工具齐全，检查合适，试验可靠。 3.5照明充足，电源线绝缘必须良好。 3.6现场和工具柜工具、零部件放置有序。 3.7严格执行检修工艺规程和炉膛内部进出制度，保证检修工作顺利进行。 3.8现场设专职安全监护人，设专人协调指挥。 3.9使用电动磨光机等器具时应戴防护眼镜。 3.10高空作业时要系好安全带或防坠器，工具要放在工具包内 3.11所带的常用工具、量具应认真清点，绝不许遗落在设备内。 3.12起吊重物前检查起重工具是否符合载荷要求。 3.13当天检修任务结束后一定要将检修所用照明电源断掉。 3.14参加检修的人员必须熟悉本作业指导书，并能熟记熟背本书的检修项目，工艺质量标准等。 3.15参加本检修项目的人员必需安全持证上岗，并熟记本作业指导书的安全技术措施。 3.16开工前召开专题会，对各检修参加人员进行组内分工，并且进行安全、技术交底。 4.备品备件清单
蒸汽减温器 无锡卓尔阀业有限公司吴杰 减温器是一种用于控制蒸汽温度的设备。其工作原理是将减温水通过雾化喷嘴，把水雾化成极细的液滴注入高温过热蒸汽中，雾化液滴瞬间被过热蒸汽蒸发吸收，通过热焓值的转换，从而达到降低过热蒸汽温度的目的。与温度变送器组成PID闭环控制，可精确控制二次蒸汽的温度。 考核蒸汽减温器使用性能的最重要指标是减温器喷嘴的雾化效果。这会严重影响整个装置的能耗甚至是系统安全。如果经减温器喷嘴喷出的减温水没有被雾化或雾化不充分，减温水就不能与过热蒸汽快速混合，达到瞬间降低和控制二次蒸汽温度的目的。这会造成二次蒸汽温度波动范围大，控制误差大。而且会导致二次蒸汽温度往往高于实际使用所需的温度，造成热能长年累月的大量浪费，装置能耗大。与此同时喷入的减温水不能被过热蒸汽充分吸收，容易在管道底部积聚，需要加疏水系统进行排放。若是在高温高压蒸汽管道上使用可能会导致蒸汽主管道产生开裂，引发安全事故。 减温器与减压阀组合成为蒸汽减温减压装置，其中减压系统用于控制蒸汽管网的压力，而减温器则用于控制二次蒸汽的温度。 蒸汽减温器一般分为：分体式和一体式二大类 一． 分式减温器 分体式减温器是把减温水调节控制功能和雾化喷嘴分开，即需要一个减温水控制阀加上一个减温器喷嘴组合成一套减温器。图一为典型的分体式减温器结构原理图。 分体式减温器工作原理：减温水通过滤器进入减温水阀，经减温水阀调节控制流量、压力后，经止回阀进入雾化喷嘴，由于进入减温器的减温水与喷嘴出口的蒸汽存在压差，产生雾化动力，经喷嘴离心发散后，将减温水雾化成极细的液滴喷出，与蒸汽主管道的高温过热蒸汽瞬间混合，实现蒸汽减温的目的。
DG 670/140型锅炉过热器超温原因分析 华北电力科学研究院(北京 100045) 常晨 文摘根据近年来火力发电厂锅炉事故统计，过热器超温爆管事故所占的比例是相当大的，因此做好对过热器超温原因的研究及分析工作，对解决超温问题十分重要。文章根据对大同二电厂近年来过热器超温爆管事故的调查及对此问题试验研究的结果，分析了导致过热器受热面管子超温的原因，并提出了解决相应问题的对策。 关键词过热器超温过热爆管原因分析对策 从近年来的统计数据看，火力发电厂锅炉设备事故中，“四管”泄漏的事故要占70%～80%，其中过热器、再热器受热面管由于超温过热而发生爆管的事故又占相当大的比例。因此分析受热面管超温过热的原因，并采取相应的对策，是降低锅炉“四管”泄漏工作的一个重要方面。本文仅就大同二电厂670t/h锅炉过热器的超温爆管情况做出分析，并根据产生超温爆管的主要原因，对解决这类问题提出一些看法。 1 设备概况 大同第二发电厂装有6台东方锅炉厂生产的670 t/h超高压锅炉，配200 MW机组使用。其中1、2号炉为DG670/140-540/540-5型炉，3～6号炉为DG670/140-540/540-8型炉。锅炉为自然循环、固态排渣煤粉炉，采用钢球磨煤机、中储仓式制粉系统，燃烧器共分4层，为四角切圆布置，其中第2、3层燃烧器为了适应低负荷调峰时稳燃的需要，已改造为浓淡燃烧器，送粉方式采用乏气送粉，燃用的煤种为云岗烟煤。6台锅炉分别于80年代中后期投产，至今已运行10年左右。 过热蒸汽的系统流程如下：饱和蒸汽由汽包经导汽管引入顶棚过热器，分三路经过尾部竖井的前后包墙及中隔墙过热器，汇集后进入布置在竖井后部的低温过热器，由此而出的蒸汽左右交叉进入大屏过热器，再经左右交叉进入后屏过热器，出来的蒸汽又经左右交叉最后进入布置在折焰角上方的高温过热器。5型炉与8型炉在过热器系统上的区别在于，5型炉的一级减温器布置在低温过热器出口，而8型炉则布置在大屏过热器出口。两种型号锅炉的二级减温器均布置在后屏过热器出口。 大屏过热器的外数6圈管、后屏过热器和高温过热器管均采用钢研102钢。 2 过热器的过热爆管情况 从投产至今，随着运行时间的推移，6台炉陆续开始频繁发生过热器爆管事故。表1为1990年至1997年9月锅炉“四管”泄漏事故的分类统计表。 从表中的统计看，在此期间锅炉共发生60次“四管”泄漏事故，其中过热器的爆管次数占了61%，从对爆管管样的金相分析结果看，导致过热器爆管的主要原因是由于过热而引起的失效。 表1 1990～1997年9月间四管泄漏分类统计
广东茂化建集团有限公司 GUANG DONG MAO HUA JIAN GROUP CO.,LTD 茂名分公司热电分部 动力一车间2#CFB锅炉二次减温器更换 施工方案 广东茂化建集团有限公司 二O一七年三月十四日
施工方案会签方案名称热电分部动力一车间CFB 锅炉2#炉二级减温器更换 广东茂化建集团有限公司 编制年月日审核年月日 专业会签 施工部门年月日 技术部门年月日 安环部门年月日 质量部门年月日 年月日批准年月日 生产车间 签名：年月日 机动处 签名：年月日 安环处 签名：年月日 签名：年月日 签名：年月日
目录 一、编制说明 (1) 二、编制依据 (1) 三、工程概况 (1) 四、施工前期准备 (2) 五、施工顺序 (3) 六、主要施工工艺及操作要点 (3) 七、施工部署 (4) 八、施工平面布置 (5) 九、质量管理 (5) 十、安全、环境、健康管理 (11) 十一、文明施工管理 (21) 十二、施工用料汇总表 (22) 十三、附表 (22)
一、编制说明 动力一车间CFB 锅炉2#炉二级减温器更换2台与装置停工周期检修同步，技术要求高而且大修工期短，时间紧，未知因素影响工程难以预测，给工程带来很大困难。为了能在较短时间内确保顺利完成，要做好充分准备工作，确定施工工序，认真落实安全措施，有效组织施工，按现场实际情况和车间现场交底、设备供应厂家提供的资料等制订本施工技术方案，提交相关资料告知市质监局，过程中配合质监局过程检查。 二、编制依据 （一）、车间现场交底及随机安装使用维护说明书、图纸。 （二）、《石油化工有毒、可燃介质管道工程施工及验收规范》SH3501－2011。 （三）、《现场设备、工业管道焊接工程施工规范》GB50236－2011。 （四）、《石油化工工程起重施工规范》SH/T 3536-2011。 （五）、电力建设施工技术规范第2部分DL5190.1-2－2012：锅炉机组 （六）、电力建设施工技术规范第5部分DL5190.5－2012：管道系统 （七）、本公司质量保证体系《质量文件》、《程序文件》及各通用工艺文件。 （八）、本公司现有施工设备、施工技术水平及以往施工经验。 （九）、施工现场实际情况。 三、工程概况 二级减温器分别位于动力一车间CFB 锅炉2#炉南北两侧锅炉6层46米高处，减温器外形为DN350*36*2645内有套管，材质P12，材质特殊、焊接要求高、现场位置宽狭窄和作业点较高，新旧减温器吊车无法进入吊装，拆除与新安装用人力及手葫芦配合完成，为了顺利完成更换工作，提前准备制安好吊梁、抱杆、固定卡件。由于该工
过热器减温水在机组运行中控制 锅炉蒸汽温度是影响锅炉生产过程安全性和经济性的最重要的参数之一，过热汽温过高导致金属温度过高、蠕胀增强，降低管道寿命，经常超温可导致过热器管道超温爆管。过热蒸汽温度过低将会降低全厂热效率，一般过热器汽温每降低5—10℃热效率减低1%。运行规程要求对过热蒸汽温度的控制不超过额定值（给定值）的-10—+5℃。 蒸汽温度控制对象具有惯性大、滞后大、非线性、强耦合的特性，另外影响汽温的因素很多例如锅炉负荷、燃料量、烟气扰动（启停制粉）、减温水量（给水压力）等。因此使用减温水稳定、准确、快速的控制汽温是非常有必要的。 一、过热器减温器的概述及特点 1、减温水概述 过热器喷水减温又称为混合式减温器，其原理是将减温水直接喷入过热蒸汽中使其雾化，吸热蒸发，达到降低蒸汽温度的目的。大型锅炉减温水一般分为一、二级两级，过热器一级减温水量比二级减温水多50%左右，主要用于保护屏式过热器防止其管壁超温，同时对过热汽温进行粗调；二级减温水是在中间点温度稳定的基础上对过热汽温进行细调，两级减温水有助于减少左右两侧的汽温偏差。 2、减温水调节汽温的特点 利用高压给水喷入过热蒸汽中调节汽温，结构简单，调节灵敏，减温器出口汽温延迟的时间仅5—10s；调节幅度可达100℃；压力损失小，一般不超过50KPa。但由于减温水喷入后与过热器混合，要求减温水的品质不能低于蒸汽品质。一级减温水投入的原则是保护屏过不超温兼顾汽温调整在正常范围，二级减温水量在保证汽温正常的尽量少投或不投，同时由于二级减温水靠近过热器出口。水量变化对汽温变化影响较快、较大，运行中禁止大幅度操作，防止汽温突升突降。 喷水减温造成的能量损失是必然的，系统设计时应尽力减少这种损失，在给水压力能够满足喷入过热蒸汽要求时，应尽量采用高温度的减温水，减少不可逆能量损失，同时也能减少对过热器热冲击。 减温水喷入量的大小一定要考虑到能否被完全汽化的问题，喷水后的蒸汽温度至少高于相应的饱和温度15℃。应尽量避免减温水量大幅波动，减温水量大幅波动不仅会影响主汽温的变化，还会引起主汽压的变化，而主汽压波动又影响燃料量的波动，如此反复变化进入一个恶性循环，最终导致整个锅炉燃烧参数不稳定。 二、本厂过热器减温水配置 本厂过热器减温水采用两级，一级减温水在低温过热器和屏式过热器之间喷入，二级减温水在屏过和高过之间喷入。减温水源有给水泵出口和省煤器出口两路，在不同的运行工况下采用不同水源。在两路减温水母管上都设有逆止阀，防止两路减温水互串，在各级减温水管路上设有压力测点和流量测点，以便监视减温水系统工作正常。 三、过热器减温水在各运行工况对汽温的调整 1、减温水在机组冷态启动时的使用 在机组启动初期，蒸汽流量较小，汽温与减温水的温差小，极易出现减温水不能完全被汽化，造成汽温突降，各段管壁温度大幅波动；另一方面由于省煤器出口给水压力与主汽压相差较小，减温效果较差，所以采用给水泵路作为水源。由于上述原因，在机组启动期间应尽量采用调节给水量、燃料量、风量等手段调节汽温，减少使用减温水。 在机组启动中，给水流量不易过大，给水流量大，通过361阀（启动分离器贮水罐溢流调节阀）排到凝汽器的水量就大，热损失增多；另一方面，给水量增加后，相应的燃料量增加，但锅炉实际产生的蒸汽量并没有相应增加，大部分的热量都由进入启动分离器储水罐的
再热器及其减温器的检修 1 概述 再热器的作用和过热器一样，都是将蒸汽提高温度的设备，但与过热器又不相同，再热器里加热的不是从锅炉来的饱和蒸汽通过，而是在汽轮机高压缸已经作过功的压力和温度均较低的蒸汽。蒸汽通过再热器加热提高温度后，再进入汽轮机中压缸和低压缸作功。 从汽轮机高压缸排出的蒸汽，通过两根蒸汽引入管分别从炉两侧进入再热器冷段入口联箱，逆流流经水平布置在转向室下部的再热器冷段（ф42×3.5mm）之后,引至4只旁通阀,部分蒸汽进入汽-汽加热器,部分再热蒸汽不经汽-汽加热器而流向旁通阀,加热与未加热的再热蒸汽在混合联箱内混合后,从两端引入再热器热段入口联箱。再热蒸汽顺流流经布置在转向室前方的再热器热段（ф42×3.5mm），出口联箱由两根连接管引入至汽轮机中压缸作功。 大型锅炉的过热器温度调节，广泛采用喷水减温器，就是把水直接喷入蒸汽中来降低蒸汽的温度，这种减温器的结构简单，汽温调节性能好。 由于减温水直接喷入蒸汽中，所以对水质要求非常严格，必须是经过处理的给水，否则会使盐垢积存在过热器中影响传热，甚至造成过热器超温爆管。 2 设备规范 低温段再热器蛇形管：ф42×3.5mm 20g 低温段再热器蛇形管：ф42×3.5mm 15CrMo 高温段再热器W形管：ф42×3.5mm 12Cr1MoV 高温再热器W形管：ф42×3.5mm 12Cr2MoWVB 目前#1炉低再已经全部更换新管排至进出口联箱，高再前后段外5圈的下“U”型弯更换成T91材质。 3 检修工艺及质量标准 3.1 再热器的检修工艺及质量标准： 1) 检修工艺： a) 装置足够数量的24伏或36伏低压照明行灯。 b) 搭设脚手架，并需合乎规程的要求。 c) 待工作区域的温度降至500C以下时，工作人员方可入内，如要提前进入，应采取必要的安全措施。 d) 检查并记录再热器的外部积灰情况。 e) 用压缩空气或水清洗再热器的外部积灰，吹灰或冲灰前，可通知运行人员，开启一台引风机使其档板开度合适清灰要求，清灰时，除尘器放灰斗冲灰器应开启。 f) 检查再热器的支吊架，管子疏形板装置、防磨罩等，必要时应予以更换。 g) 用卡规测量再热器的胀粗程度、磨损程度，超过标准者应更换新管。 h) 用目测、灯光或拉钢丝的方法检查管子的弯曲程度，超过标准者，应进行校直或更新。 i) 按化学或金属监督的要求进行割管取样，必要时可以将管卡用电焊冲掉，管子的切割面一定与管子的中心线垂直，管子割掉后，若不能立即焊接，应加堵头（塞子）以防止杂物掉入管内。 j) 割下的管子交有关人员检查其腐蚀、结垢情况以及合金钢管的金相组织，对于所割管段，应标明其部位，并在检查台帐进行登记。 k) 用坡口机加工出所切割管子的上下坡口，然后割制一段新管焊上，并恢复割开的管
过热器、减温系统的改进及运行实践 【摘要】本文介绍了BG-75/5.29-M1型循环流化床锅炉在运行过程中出现减温水量不足和减温水“抢水”的现象致使过热蒸汽频繁超温，以及减少低温过热器受热面和进行减温水系统技术改造的情况。经过实际运行的检验，积累了降低减温水量，过热蒸汽不再出现超温运行方面的实践经验。 【关键词】过热蒸汽；超温；受热面；减少；措施 1 锅炉结构和运行情况概述 我厂使用北京锅炉厂生产的三台BG—75/5.29—M1型循环流化床锅炉，过热器分高温级和低温级两组，中间布置喷水减温器，低温过热器由61排Φ42×4的蛇形管组成，蛇形管前半部采用20号钢，后半部采用15CrMo合金钢管；管束为顺列布置，高温过热器由61排Φ38×4、15CrMo的合金钢管组成，顺列布置。根据高、低温过热器的布置位置和传热方式属对流式过热器，汽、气的流向方式为逆向流。 锅炉和汽轮机配套组成母管制供热、发电系统。三炉采用并列运行方式，给水系统亦采用母管制给水配置，给水是经两台换热面积100㎡的高压加热器加热后，进入给水母管，减温水直接取于高加后的给水母管，经减温水调节阀调节后输入喷水减温器。喷水减温器控制过热汽温的方式，是把品质符合要求150℃的给水经过喷嘴在0.5Mpa的雾化压差下被喷入减温器内，当雾化水与过热蒸汽混合时被蒸发，从而起到了降低和控制过热汽温的作用。喷入减温器的给水量可由减温水调节阀控制，该锅炉额定负荷时的喷水量2.67Kg/s，减温焓为335KJ/Kg，可在30-100%负荷变化范围内保证额定蒸汽参数。锅炉制造厂家对低温过热器传热面积设计的主导思想是在锅炉带30%的额定负荷时，也能保证锅炉过热蒸汽达到额定参数。 2 问题的提出和分析 BG—75/5.29—M1型循环流化床锅炉减温系统设计减温水量为10.26t/h，减温幅度为132℃，由于炉膛敷设了大量的卫燃带（卫燃带的标高为18825mm），使得锅炉稀相区上部的温度高，造成了低温过热器出口温度升高，升高值最高为490℃（而设计值为428℃，每台锅炉的减温水的温度值为150℃以上的给水进行喷水减温，而最大减温水量为12.4t/h，锅炉在运行过程中其瞬间减温水量基本都已接近或超过12.4t/h，减温水量之多造成低温过热器急剧减温使减温前后的温差加大，进入高温过热器的汽温由240℃再加热到450℃使燃烧的热量损失增加。同时由于减温水调节阀的开度已工作在其调整范围的极限位置，这时锅炉的进风量、给煤量、回灰量变化或是其它外在因素的影响使煤量和循环灰量在很短的时间内突变，整个锅炉的燃烧工况就要随之发生变化，由于瞬间燃烧强度增强，锅炉稀相区（平均900℃以上）乃至于上部的温度突然升高至950—1000℃，而减温水量已超出其调控12.4t/h的范围，使进入高温过热器的蒸汽温度远超出设计