答卷编号：论文题目：锅炉的优化运行问题
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锅炉的优化运行问题
摘要
本章对锅炉优化问题建立了4个优化模型，并给出了相应的算法
针对于问题一，通过创建最佳过量空气系数与热损失的函数关系式,采用线性规划与曲线拟合模型得出最佳过量空气系数即zj =1.38α。并根据飞灰与过量空气系数的关系验证数值的正确性。
针对于问题二，根据1
123456100100%gl r
Q q q q q q q Q η==
?=++++－（） ω
j zr
D e q 3
10022.15295.1-?-=、
r
amb fh fh hz hz y Q t C C A q /)600(6αα+=，以及第一问所得的相关
数据。通过最小二乘曲线拟合模型，利用Matlab 软件得出飞灰含碳量与过量空气系数的的关系并将锅炉效率与过量空气系数联系起来。
针对于问题三，采用控制变量法, 利用EXCEL 软件对数据进行整理，根据给出的参数表格进行先分类后分析进行讨论验证，运用人工神经网络系统模型，模拟生物神经元的人工神经元广泛互连而成的网络，由大量的简单处理单元连接而成的自适应非线性系统。
针对于问题四，综合考虑所有影响锅炉效率的因素，结合前三问分析讨论,得知锅炉效率主要由过量空气系数与运行参数影响,根据遗传算法并结合人工神经网络系统模型找出变量与效率的关系,利用Matlab 软件，对数据进行非线性规划，得出最优方案。
本文根据各变化参数的关系作了较为准确的分析，并从不同方面全面的对问题作出了解答，建立了一套可以实施的锅炉运行系统并整体分析了此系统的优缺点及发展方向。
关键词：过量空气系数 锅炉燃烧效率 运行参数 MATLAB 遗传算法 人工神经网络系统
1 问题的提出
1.1.1 基本情况
锅炉是火力发电厂的关键设备之一，其效率直接影响电厂的经济性。在现代电站中，反映锅炉运行状况好坏的主要性能指标是锅炉效率。如何提高锅炉的效率一直是备受关注的问题，锅炉的效率受很多因素影响。现有的电力锅炉运行系统显然跟不上步伐，因此需要改造锅炉的运行优化系统以提高效率和质量。优化系统是基于现代控制理论研究开发的过程优化控制系统，通过引进先进的系统理念和思想，并结合国内燃煤电厂实际情况进行了适应性改进。并且在国内多家电厂得到了实验验证，取得了很大效益。
促进锅炉节能降耗的重要手段之一是对锅炉机组热力系统进行在线监测与分析，进而优化其运行参数。锅炉的运行是一个涉及化学反应、传热传质的复杂过程，影响参数众多，主要包括煤质参数、运行参数、设备状况和运行环境等。目前，在国内常常利用在线监测数据进行偏差（或耗差）分析，来提高锅炉运行的经济性。但由于无法进行煤质和灰渣含碳量的在线分析，现在还做不到锅炉效率的在线监测，这给锅炉的运行优化带来很大困难。
在锅炉的实际运行中，以300MW 锅炉为例展开，为使燃料燃尽，实际供给的空气量总是要大于理论空气量，超过的部分称为过量空气量，过量空气系数是指实际空气量k V 与理论空气量0V 之比。过量空气系数直接影响排烟热损失2q 、化学不（或可燃气体未）完全燃烧热损失3q 、机械（或固体）不完全燃烧热损失4q 。可见，当炉膛出口过量空气系数l α''增加时，432q q q ++先减少后增加，有一个最小值，与此最小值对应的空气系数称为最佳过量空气系数。由于过量空气系数对化学不完全燃烧热损失影响较小，故可视为常数处理。
1.1.2 相关信息（见附录）
附录1:锅炉运行主要参数
附录2:实验得到炉膛出口飞灰含量fh C 与过量空气系数数据 附录3:飞灰量与过量空气系数数据关系图的MATLAB 源程序 附录4:飞灰量与过量空气系数拟合曲线图的MATLAB 源程序 附录5:负荷与排烟温度数据关系图的MATLAB 源程序 附录6: 负荷与烟气含量数据关系图的MATLAB 源程序 附录7: 负荷与主汽流量数据关系图的MATLAB 源程序
附录8: 负荷与理论过量数据空气系数关系图的MATLAB 源程序 1.1.3 需解决的问题
问题一：确定锅炉运行的最佳过量空气系数； 问题二：给出锅炉效率与过量空气系数的关系； 问题三：研究锅炉的运行参数对锅炉效率的影响； 问题四：探讨锅炉的优化运行方法。
2 问题假设
假设1：锅炉在使用时都是在环境恒定不变的情况下进行的，并且锅炉能够正常并持续使用；
假设2：题中锅炉为300MW 的四角切圆燃煤电厂锅炉； 假设3：锅炉一直使用同一种燃料且燃料性质不变；
假设4：最佳过量空气系数与飞灰量最少值对应的过量空气系数的值近似； 假设5：锅炉的输入热量恒定不变为常数，物理热损失中包含其他热损失；
假设6：操作人员能进行正确的运行调节，保持适当的过量空气系数，火焰中心位置正确并充满整个炉膛；
假设7：除了运行参数之外的影响锅炉效率的因素忽略不计，只单一考虑运行参数的影响；
3 参数说明
1q ：有效利用热 2q ：排烟热损失
3q ：化学不（或可燃气体未）完全燃烧热损失 4q ：机械（或固体）不完全燃烧热损失 5q ：散热损失
6q ：灰渣物理热损失
β：燃料特性系数 y A ：灰分总量
2O ：烟气中氧气含量 ωj zr D ：额定蒸汽量 py θ：排烟温度
2RO ：烟气中二氧化碳、二氧化硫的含量 amb t ：环境温度
CO : 烟气中一氧化碳的含量 l α''：炉膛出口过量空气系数
zj α：最佳过量空气系数
r Q ：锅炉的输入热量
fh α：灰渣占燃料总灰量的份额 fh C ：灰渣含量
fh α：飞灰占燃料总灰量的份额
fh C : 飞灰含量
m : 计算系数，随燃料而异，见表1 n ：计算系数，随燃料而异，见表1 gl η：锅炉效率
4 问题一的解答
4.1.1 问题一的分析
在假设1和假设2的前提下，由图1可以看出过量空气系数与432q q q ++密切相关，因此要得出最佳过量空气系数就是求432q q q ++的曲线函数式，即432q q q ++关于最佳过量空气系数zj α的函数关系式。函数导数为零时，函数取最小值，此时对应的l α''值即为最佳过量空气系数zj α。
图1 过量空气系数与热损失的关系曲线
4.1.2 建立线性规划与曲线拟合模型与求解
根据问题分析及假设，建立模型如下: （I ）l α''与固体不完全燃烧损失4q 的关系，根据公式有：
)100100(328864fh
fh fh hz hz
hz r y C C C C Q A q -+-=αα (1)
（II ）l α''与化学不完全燃烧损失3q 的关系,根据经验公式有：
%2.33CO q l α''= (2)
)
605.0()1(212
2ββ+-+-=
O RO CO (3)
化学不完全燃烧损失3q 较其他热损失小，但是对热效率也是有一定影响的，从式(2)可看出3q 与l α''和CO%乘积成线性关系。而在正常运行的情况下，若燃料不发生变化，CO%的量是很小的认为不变，故而可认为3q 与l α''也成线性关系。 （III ）l α''和排烟热损失2q 的关系，根据经验公式有：
100
)
1001)((42amb
py l t q n m q --''+=θα (4)
联立(1)(2)(3)式得到zj α函数关系式
)
(1005.076
.311
222CO O RO CO
O zj ++-?--=
α
代入数据得 =1.32
根据附录2的数据使用MATLAB 软件绘出飞灰量与过量空气系数的数据关系如图，飞灰含量最少值对应最佳过量空气系数zj α的值范围为
1.41-1.45
图2 飞灰量与过量空气系数的数据关系图
两值近似相等，因此假设三成立，对于两值取平均数最终得出最佳过量空气系数的值为1.38。
5 问题二的解答
5.1.1 问题二的分析
按照中华人民共和国国家标准的电站性能试验规程（GB PTC ），电厂锅炉采用反平衡计算锅炉效率，即：
1123456100100%gl r Q
q q q q q q Q η==?=++++－（） (5)
在第一问中已经得到了zj α与432q q q ++的关系，因此只要求出5q 和6q
的函数关系式即可。飞灰量与过量空气系数的关系也会为本题提供一定解题的思路 5.1.2 建立最小二乘曲线拟合模型与求解
(I)散热损失的大小主要决定于锅炉散热表面积的大小、表面温度及周围空气温度等因素，它与水冷壁和炉墙的结构、保温层的性能和厚度有关。
由于锅炉的散热损失要通过试验实测是相当困难的，所以通常是根据大量的经验数据而得，它直接与锅炉额定蒸发量有关。锅炉容量越大，燃料消耗量也大致成比例增加。但是锅炉外表面面积不随锅炉容量增加而成正比增加，所以散热损失实际上是随锅炉容量增大而降低。
根据大量数据得到额定蒸发系数与散热损失的函数关系式为：
ω
j zr
D e q 3
10022.15295.1-?-= (6)
(II)燃用固体燃料时, 由于从锅炉中排出的灰渣有较高的温度(约600℃~800℃)而
造成一定的热损失。6q
(灰渣物理热损失)即炉渣飞灰与沉降灰排出锅炉设备时所带走的
物理显热占输入热量的百分数, 其大小决定于燃料的灰份、 燃料的发热量和排渣方式等。本次机组锅炉效率计算中取灰渣温度为 600℃,飞灰温度取为排烟温度。
r
amb fh fh hz hz y Q t C C A q /)600(6αα+= (7)
(III)根据(4)可知，锅炉效率等于1减各散热损失之和。综合分析五个散热损失，适当降低炉内过量空气系数可以减少排烟体积从而减少排烟热损失；满足假设5成立，则机械不完全燃烧损失就能减小；同时做好锅炉的清洁工作。
用MATLAB 软件拟合出飞灰量与过量空气系数的函数关系式为
36
46162
+''-''=l l fh C αα (8)
函数曲线如下图所示：
图3 飞灰量与过量空气系数拟合（红线）曲线图
联立(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)得出锅炉效率与过量空气系数的关系式
1123456100100%gl r
Q
q q q q q q Q η==?=++++－（）
322
1C C C l l +''+''=αα )C (321R C C ∈、、
l α''与gl η满足一元二次方程，是一个开口朝下的抛物线，gl η随着l α''的增加先增大后减小，在最佳过量空气系数处效率达到最大。
6 问题三的解答
6.1.1 问题三的分析
锅炉效率受很多因素影响，现讨论运行参数对于效率的影响，因此要用控制变量法单一考虑运行参数的影响。运行参数有很多，因此可以采用分类法来测验其对效率的影响，将运行参数分为运行氧量、负荷、煤粉细度、蒸汽温度四个方面，分别对其检测验证对效率的影响。
6.1.2 建立生物神经元的人工神经网络模型与求解
(I) 运行氧量对效率的影响
根据前面关系式(1)(3)可知，氧量是锅炉运行调整中的重要参数，若氧量过大，多余的空气加热后被排入大气而带走热量，造成排烟热量的增加；反之，氧量过小，燃烧的空气量不足，燃烧就会不完全，导致机械不完全燃烧热损失增加。
选取安徽某电厂300MW 机组50%-100%负荷的运行参数的实时数据作为模型的输入，建立网络模型两项损失之和24q 模型的输出值与实际值比较关系如图4所示，因此定量分析氧量对锅炉效率的影响对锅炉运行中氧量的调整有着重要意义。
图4 两项损失之和24q 模型的输出值与实际值比较
在两项损失之和24q 网络模型的基础上，定量分析锅炉运行氧量变化对锅炉效率的影响。由单因素耗差分析原理可知，保持其他参数不变，单独变化运行氧量的值，可以得到运行氧量对锅炉效率的影响。本文以负荷300MW 时的某工况为例，定量分析运行氧量对锅炉效率的影响，具体影响如图5所示。
图5 某300MW 工况时运行氧量与24q 的关系
对前面的(1)(3)式进行求偏导得
l l py py q
q q ααθθ''?''??+???=
?222
l l fh fh q
C C q q αα''?'
'??+???≈
?444
则由过量空气系数引起锅炉效率变化的关系式为
l l l l o q
q ααααδη''?''??+''?''??≈
422
再由氧量与过量空气系数的关系计算出运行氧量对于锅炉效率的影响。
(II) 负荷对效率的影响
从表2中还可以看出:在相同的运行参数下，在运行氧量都为5.3％时，不同负荷下锅炉效率不同。随着负荷的升高，效率下降。额定负荷的效率比低负荷时低。造成该炉低负荷效率高的原因之一是随着负荷的降低，虽然此时炉温降低，但煤粉气流在炉内的停留时间增加；其二是该炉采用滑压运行方式，随着负荷的降低，在相同运行氧量下，
仍可保证蒸汽温度参数，因而使排烟损失2q下降；其三，该炉燃烧器改造后，低负荷稳燃性能好，炉内温度水平变化不大。高负荷时效率低，说明炉膛高度与燃用煤种的燃尽特性不匹配，使机械不完全燃烧损失4q难以达到设计值15％。试验时4q最小为3.44％，正常运行时4q一般为4％一6％，这是造成高负荷低效率的主要原因。
(III) 煤粉细度对效率的影响
目前，煤粉粗是各电厂存在的较普遍的问题，锅炉大多燃用贫煤和无烟煤，采用四角切圆燃烧，由于这种燃烧方式的特点，当煤粉颗粒较大时，煤粉在离开燃烧器区时很难及时着火，使火焰中心上移，难以实现完全燃烧，加上后期混合较差时，飞灰含碳量增加。煤粉气流四角喷人后形成强烈的旋转气流，大颗粒的炭粒甩向炉膛的四壁，靠近水冷壁，使水冷壁附近产生强烈的还原性气氛，发生高温腐蚀的机会大大增加。燃烧灰熔点低的煤种时，还可能出现结焦现象。由于煤粉粗大大推迟了着火和燃尽，试验表明，随煤粉细度的增加，炉膛火焰中心明显上移，这就使得炉膛出口烟温升高，烟温偏差增大，出现爆管现象。
对于发电厂煤粉锅炉来讲，煤粉细度不但对运行经济性影响较大，而且对锅炉安全运行也是重要的影响因素，特别是燃用贫煤和无烟煤的锅炉，煤粉细度的影响更为重要。由于煤粉变粗所引起的危害是很大的，会发生锅炉灭火、结焦、高温腐蚀、再热器超温爆管、尾部受热面的磨损以及燃烧效率低等一系列问题，然而这一重要因素却往往得不到重视。
(IV) 蒸汽温度对效率的影响
蒸汽温度升高从经济性角度来看对机组是有利的，它不仅提高了循环热效率，而且减少了汽轮机的排汽湿度。但从安全角度来看，主蒸汽温度的上升会引起金属材料性能恶化缩短某些部件的使用寿命，如主汽阀、调节阀、轴封、法兰、螺栓以及高压管道等。对于超高参数机组，即使主蒸汽温度上升不多也可能引起金属急剧的蠕变，使许用应力大幅度的降低。因此绝大多数情况下不允许升高初温运行的。
蒸汽温度降低，在机组额定负荷下主蒸汽温度下降将会引起蒸汽流量增大，各监视段压力上升。此时调节级是安全的，但是非调节级尤其是最末几级焓降和主蒸汽流量同时增大将产生过负荷，是比较危险的。同时，蒸汽温度下降会引起末几级叶片湿度的增加，增大了湿汽损失，同时也加剧了末几级叶片的冲蚀作用，直接威胁倒汽轮机的安全运行。因此，在主蒸汽温度降低的同时应降低压力，是汽轮机热力过程线尽量与设计工况下的热力过程线重合，以提高机组排汽干度。因此机组的功率限制较大，必要时应申请减负荷运行。
7 问题四的解答
7.1.1 问题四的分析
综合考虑影响锅炉效率的因素并结合前三问得到的结论，采用分析法和定量计算法从蒸汽温度、过量空气系数、煤粉细度及负荷四个方面推出能够有效提高锅炉效率的运行方法，制定出一套可以实现的锅炉优化运行系统。 7.1.2 建遗传算法并结合人工神经网络系统模型与求解
一、改变蒸汽温度
(I)锅炉负荷的影响：锅炉运行中负荷变化，蒸汽温度也随之变化，对不同形式的过再热器，其气温随锅炉负荷变化的特性也不相同。
(II)炉膛火焰中心温度的影响：炉膛火焰中心温度升高时，炉膛辐射传热减小，并使炉膛出口烟气温度上升，因而使气温上升。相反，当火焰中心降低时，将使气温下降。
(III)受热面清洁度的影响：水冷壁结渣，将引起过热蒸汽温度升高，而过热器本身结渣，严重积灰，将使蒸汽温度降低。
(IV)减温水量的影响：在给水系统压力增高时，虽然减温水调节阀的开度不变但这时减温水量增加了，气温因而降低。喷水减温器若发生泄漏，也会在并未操作减温水调节阀的情况下，使减温水量增大，气温降低。
(V)给水温度的影响：提高给水温度，将使过热气温下降。这是因为产生每公斤蒸气所需的燃料量减少，流过再热器的烟气量也减少了。在汽机运行中是否投入高压给水加热器会使给水温度相差很大这对过再热气温有明显影响。
(VI)主蒸汽压力变化的影响：主蒸汽压力的变化将直接影响气泡饱和蒸汽温度。从气泡出来的饱和蒸汽温度总有少量的水分工况下，饱和蒸汽的温度一般变化很小。但当运行工况变动或锅炉负荷突然增大，将会使饱和蒸汽的温度一般变化很小。但当运行工况变动或锅炉负荷突然增大，将会使饱和蒸汽的带水量大大增加。由于增加的水分在过热器中汽化要多吸收热量，在燃烧工况不便的情况下，用于使干饱和蒸汽过热的热量相对减少，因而将使过热蒸汽气温下降。
二、改变过量空气系数
(I)排烟损失2q 的变化：降低炉内过量空气系数,可以减少排烟容积,从而减少排烟
热损失。但是过量空气系数过低,又会增大3q
、4q 的损失,所以合理的过量空气系数应按
4
32q q q ++最小值的原则来选择，即第一问中的最佳过量空气系数zj α的值。在运行过
程中，漏风会使排烟容积增大,并使漏风处以后所有受热面传热减弱,从而增加排烟热损失。
(II)化学不（或可燃气体未）完全燃烧热损失3q
的变化：过量空气系数过小,将使
燃料燃烧因氧气不足而增大3q ,但过量空气系数过大又会降低炉膛温度,使3q
的值增大。在运行过程中保持适当过量空气系数和较高的炉内温度以及稳定的负荷,并组织好
炉内空气动力工况,使燃料充分燃烧,从而减少化学不（或可燃气体未）完全燃烧热损失q的值。
3
三、改变煤粉细度
(I)机械（或固体）不完全燃烧热损失4q的变化：对于室燃炉,由于飞灰占燃料的总灰分的份额较大，飞灰不完全燃烧热损失就会占很大比重；对于旋风炉，飞灰不完全燃烧热损失较小。燃料中灰分越少,挥发分越多,煤粉越细则4q越小；同时,要为锅炉运行提供充足的条件,保持适当的过量空气系数,则4q就少。
(II)灰渣物理热损失6q的变化：如果煤粉过粗,则会使燃料燃烧不充分,从而增加了炉渣的量,6q的值也就增大；如果煤粉过细,则灰分就会充分燃烧,从而减少6q的值。
四、改变锅炉运行的负荷
锅炉容量越大,水冷壁和炉墙结构严密紧凑,保温良好,负荷适当则会使散热损失减少从而提高效率。负荷与其他参数关系如下图所示：
图6 负荷与排烟温度关系图7 负荷与烟气含量关系
图8 负荷与主汽流图9 负荷与理论过量空气系数关系
q受锅锅炉的热效率受到多种热损失的影响，但比较而言，以机械不完全燃烧损失
4
炉燃烧状况影响最为复杂，飞灰含碳量受锅炉煤种和运行参数影响很大，相互关系很难
以常规的计算公式表达，因此采用了人工神经网络对锅炉的飞灰含碳量特性进行了建模，并利用实炉测试试验数据对模型进行了校验。结果表明，人工神经网络能很好反映大型电厂锅炉各运行参数与飞灰含碳量特性之间的关系。
根据遗传算法的要求，确定锅炉热效率为遗传算法的目标函数，用式（4）计算。对该300MW锅炉，利用DCS与厂内MIS网的接口按每6s下载各运行参数，包括排烟氧量、排烟温度、锅炉负荷、各二次风挡板开度、燃尽风挡板开度、燃料风挡板开度、各磨煤机给煤量、炉膛与风箱差压、一次风总风压、燃烧器摆角等（见表3）。
表3 某实际运行工况
考虑对锅炉的排烟氧量和各二次风门开度及燃尽风门开度进行寻优，其余参数维持该工况，利用软件寻优，遗传算法选择的参数种群规模为50，交换概率为0.8，突变概率为0.15，迭代次数500次，可调参数7个，计算获得优化后的各风门开度、氧量及锅炉效率和飞灰含碳量值，优化后的各值如表4所示。
表4 遗传计算获得优化结果
锅炉飞灰含碳量可由飞灰含碳量监测仪在线监测或人工取样分析，燃用煤种由人工输入。这样锅炉的各项损失即可在线获得，并进而计算出各运行工况下的锅炉实时热效
率。将排烟氧量和煤种特性等影响锅炉排烟热损失2q的参数按热效率计算，标准化为计
算公式代入式(4)而影响4q的各参数采用人工神经网络模型代入式(4)其中炉渣含碳量
对热效率影响由人工测试后输入。具体计算公式可参见锅炉热效率计算标准。
图10示出了不同迭代次数下的遗传算法计算得到的飞灰含碳量值和锅炉热效率，图中曲线1表示锅炉效率，曲线2表示省煤器后氧量,曲线3表示飞灰含碳量,可见遗传算法的收敛速度很快。
图10 遗传算法的寻优过程
图3对采用不同的遗传算法计算参数进行了比较,其中曲线1采用了交换概率为0.8,突变概率为0.15的计算参数；曲线2采用了交换概率为0.8，突变概率为0.3 的计算参数；曲线3采用了交换概率为0.2，突变概率为0.1的计算参数。计算表明这几种参数下寻优过程均能成功收敛，但以曲线3为最佳，说明交换概率和突变概率的选取存在最佳值。增加迭代次数和种群规模，最终结果基本无变化，证明目前的迭代次数和种群规模已基本满足要求。
图 11 遗传算法不同计算参数比较
由以上步骤建立了锅炉热效率和锅炉各运行参数及煤种的函数关系，即锅炉热效率作为因变量，而锅炉的各操作参数和煤质特性作为自变量，这样就可以利用遗传算法进行寻优计算，获得最佳的锅炉运行条件，实现锅炉热效率的最大化。
8 模型优缺点分析与改进方向
8.1.1 模型的优点
(1)通过利用数学软件MATLAB和控制变量法，严格的对模型求解，具有科学性和说服力；
(2)本文较为系统的分析并计算了影响效率的因素，设置了目标函数，考虑了因素之间的相互关系和影响，准确的判断出方案的合理性；
(3)适用范围广，由于本文考虑了各因素之间的关系，避免了判断时的片面性；
(4)建模的方法和思想较为简单实用，易于推广到其他领域；
(5)用反平衡法求得锅炉的效率可以具体的研究和分析影响锅炉热效率的种种因素，以寻求提高热效率的途径；
(6)文中结合遗传算法和人工神经网络技术，对某台300MW 四角切圆燃煤电厂锅炉
热效率的优化进行了研究，为大型电厂锅炉通过燃烧调整提高锅炉效率提供有效手段。
8.1.2 模型的缺陷
(1)由于锅炉燃煤的多变性，针对某一煤种进行调整试验获得的最佳操作工况可能
与目前燃用煤种的所需的最佳工况偏离；
(2)由于调试试验进行的工况有限，试验获得的最佳工况可能并非全局最优值，即
可能存在比试验最佳值更好的运行工况。
8.1.3 模型的改进方向
选用的遗传算法和人工网络模型来解决最终的运行优化系统，在一定程度上会存在偏差，而且数据量有限，很多都是假设的量。锅炉的控制系统DCS控制逻辑与控制方法过于简单，无法实现锅炉系统的整体协调控制，锅炉运行过程中主要依靠DCS中的保护系统。
本文在建模过程中忽略掉了环境的影响，是一种较为理想化的模型，与实际应用中会存在一定偏差，因此还需综合考虑环境对锅炉运行可能产生的影响；调试实验进行的工况有限，数值可能不是最佳数值，还需进行大量的数据计算和分析才能到更加准确的数值。因此，锅炉热效率系统还有很大的挖掘空间。
参考文献
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附录
附录1：锅炉运行主要参数
C与过量空气系数数据附录2：实验得到炉膛出口飞灰含量
fh
x=1.1:0.05:1.5;
y=[ 5.90 5.10 4.75 4.6 4.55 4.50 4.45 4.43 4.50];
xi=1.1:0.000001:1.5;
yi=interp1(x,y,xi, 'spline');
plot(x,y,'o' ,xi,yi)
附录4：飞灰量与过量空气系数拟合曲线图的MATLAB源程序
x=[ 1.1 1.15 1.2 1.25 1.3 1.35 1.4 1.45 1.5];
y=[5.90 5.10 4.75 4.6 4.55 4.50 4.45 4.43 4.50];
n=2;
p=polyfit(x,y,n)
p = 16.7143 -46.2271 36.3229
xi=linspace(1.1,1.5,1000);
z=polyval(p,xi);
plot(x,y,'o',x,y,xi,'.')
附录5:负荷与排烟温度数据关系图的MATLAB源程序
x=[298 245.3 215.8 192.3];
y=[137.76 134.08 126.21 123.15];
plot(x,y,'*-')
xlabel('负荷/MW')
ylabel('排烟温度/℃')
附录6: 负荷与烟气含量数据关系图的MATLAB源程序
x=[298 245.3 215.8 192.3];
y=[5.21 5.08 5.88 6.84];
plot(x,y,'*-')
xlabel('负荷/MW')
ylabel('烟气含氧量/%')
附录7: 负荷与主汽流量数据关系图的MATLAB源程序
x=[298 245.3 215.8 192.3];
y=[845.2 681.6 599.3 547.8];
plot(x,y,'*-')
xlabel('负荷/MW')
ylabel('主汽流量/(t/h)')
附录8: 负荷与理论过量数据空气系数关系图的MATLAB源程序
x=[298 245.3 215.8 192.3];
y=[1.2481 1.2322 1.3367 1.4650];
plot(x,y,'*-')
xlabel('负荷/MW')
ylabel('理论过量空气系数α')