按《铝合金结构设计规范》设计直立锁边铝合金屋面
发布时间：2011-05-19
直立锁边金属（铝合金）屋面在我国使用已有十多年时间，2007年《铝合金结构设计规范》发布前，由于没有规范作依据，全由供货单位参照某些国外“权威机构”的资料做设计，不能形成系统、完整，正确的设计，因此有些工程出现了问题，个别工程发生中大工程事故。《铝合金结构设计规范》发布后，由于部分单位对《铝合金结构设计规范》缺少全面、准确的理解，在设计中往往套错公式、选错参数，不能做出正确的设计。为了使直立锁边金属（铝合金）屋面工程步入规范化设计轨道，就要宣传、贯彻《铝合金结构设计规范》，现就按《铝合金结构设计规范》设计直立锁边铝合金屋面的有关问题提出来和大家讨论。
1.全面、准确掌握《铝合金结构设计规范》
《铝合金结构设计规范》对铝合金结构设计作了全面规定（材料选用、设计原则、设计指标、板件有效截面等）。其中对板件的弹性临界屈曲应力的计算是难点，需结合应力图来理解。
5.2.4受压加劲板件、非加劲板件的弹性临界屈曲应力应按下式计算：
σc r =kπ2E/ 12（1-υ2）?（b/t）2 （5.2.4）
式中 k ——受压板件局部稳定系数，应按第5.2.5条计算;
υ——铝合金材料的泊松比, υ=0.3;
b ——板件净宽,应按图5.2 .2采用;
t ——板件厚度.
5.2.5受压板件局部稳定系数可按下列公式计算:
1.加劲板件（双侧有腹板的翼板）：
当1≥ψ＞0时；（图5.2.5a、图5.2.5b）
k=8.2/(ψ+1.05) (5.2.5-1)
图5.2.5a 图5.2.5a
当0＞ψ≥-1时； k= 7.81-6.29ψ+9.78ψ2 (5.2.5-2) 腹板受弯（图5.2.5c）、压弯（图5.2.5d）
图5.2.5c 图5.2.5d 图5.2.5e
当ψ＜-1时;
k=5.98 (1-ψ)2 (5.2.5-3)
腹板拉弯（图5.2.5e）
（GB50018 注：当ψ＜-1时，以上各式的k值按ψ=-1的值采用。）
式中：ψ——压应力分布不均匀系数，ψ=σm i n /σm a X ；
σm a X——受压板件边缘最大压应力（N/mm2），取正值；
σm i n——受压板件另一边缘的应力（N/mm2），取压应力为正，拉应力为负。
2.非加劲板件（一侧自由挑出的翼板）：
1）最大压应力作用于支承边：
当1≥ψ＞0时：（图5.2.5f、图5.2.5g）
0.578
k= ————（5.2.5-4）
ψ+0.34
图5.2.5f 图5.2.5g 当0≥ψ＞-1时：（图5.2.5h）
k=1.7-5ψ+17.1ψ2 （5.2.5-5）
1）最大压应力作用于自由边：
当1＞ψ≥-1（1≥ψ≥-1）时：（图5.2.5i、图5.2.5j）
k=0.425 （5.2.5-6）
图5.2.5h 图5.2.5ji 图5.2.5j
（GB50018 注：当ψ＜-1时，以上各式的k值按ψ=-1的值采用。）
条文说明5.2.4、5.2.5受压板件局部稳定系数计算公式参考了《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018和《欧洲钢结构设计规范》EC3。需要指出的是：涉及到如何考虑应力梯度对不均匀受压板件有效厚度的影响时，本规范与欧规及英规的处理方法略有差异。本规范采用以压应力分布不均匀系数ψ计算屈曲系数κ的方法；而在欧规及英规中采用以压应力分布不均匀系数ψ计算换算宽厚比的方法，两种方法只是在公式表达上有所不同，本质上仍是一致的。
5.2.6 均匀受压的边缘加劲（肋）板件、中间加劲（肋）板件的弹性临界应力应按下式计算：
ηk0π2E
σcr= ————————（5.2.6-1）
12（1-υ2）（b/t）2
式中 k0 ——均匀受压板件局部稳定系数；对于边缘加颈板件，k0=0.425；对于中间加劲板件k0=4；
η——加劲肋修正系数，用于考虑加劲肋对被加劲板件抵抗局部屈曲（或畸变弯曲）的有利影响，应按下式计算：
1 对于边缘加劲（肋）板件：
η=1+0.1（c/t-1）2 （5.2.6-2）
2 对于有一个等间距中间加劲肋的中间加劲板件：
（c/t-1）2
η=1+2.5————（5.2.6-3）
b/t
3 对于有两个等间距中间加劲肋的中间加劲板件：
（c/t-1）2
η=1+4.5————（5.2.6-4）
b/t
式中 t ——加劲肋所在板件的厚度，也即加劲肋的等效厚度；
c ——加劲肋等效高度；等效的原则是：加劲肋对其所在板件中平面的截面惯性距与等效后的截面惯性距相等，如图5.2.6所示，虚线表示等效加劲肋。
4 对于有两道以上中间加劲肋的中间加劲板件，宜保留最外侧两道加劲肋，并忽略其余加劲肋的加劲作用，按有两道加劲肋的情况计算。
5对于其它带不规则加劲肋的复杂加劲板件：
σ cr 0.8
η=—— (5.2.6-5)
σ cr0
式中σ cr ——假定加劲边简支情况下，该复杂加劲板件的临界屈曲应力；宜按有限元法或有限条法计算。
σ cr0 ——假定加劲边简支情况下，不考虑加劲肋作用，同样尺寸的加劲板件的临界屈曲应力。可按公式（5.2.6-1）计算，并取η=1.0。
5.2.7 不均匀受压的边缘加劲板件、中间加劲板件及其他带不规则加劲肋的复杂加劲板件，其临界屈曲应力σ cr0宜按有限元法计算，计算中可不考虑相邻板件的约束作用，按加劲边简支情况处理，如图5.2.7所示。当缺乏计算依据时，可忽略加劲肋的加劲作用，按不均匀受压板件由第5.2.4条和5.2.5条计算其临界屈曲应力σ cr，再由第5.2.3条计算板件的有效厚度，但截面中加劲部分的有效厚度应取板件的有效厚度和对加劲部分按非加劲板件单独计算的有效厚度中的较小值。
条文说明5.2.6、5.2.7加劲肋修正系数η用于计算加劲肋对受压板件局部屈曲承载力的提高作用。第5.2.6条给出了常见三种加劲形式η的计算公式，该公式来自于η=σc r / σc ro=κ/κO，其中σc r为带加劲肋单板的弹性屈曲应力理解，κ为屈曲系数。以边缘加劲板件为例，图4绘出了加劲肋厚度与板件厚度相同时板件宽度比β=15和β=30两种情况下，屈曲系数κ与加劲肋高厚比C/t的关系。由图可见，屈曲系数与板件屈曲波长有关。当屈曲半波较长时，增大加劲肋的高厚比，不能显著地提高边缘加劲板件的屈曲系数，也即不能显著提高板件的临界屈曲应力。然而，考虑到实际构件中板件屈曲的相关性，其屈曲半波长度一般不超过7倍板宽，通常可以取屈曲半波长度与宽度的比值l/b=7来确定边缘加劲板件的屈曲系数κ。图5是板件屈曲波长度等于7倍板宽时，板件宽厚比等于10、20、30、40四种情况下，边缘加劲板件的屈曲系数与加劲肋高厚比的关系。由图可见，式（5.2.6）给出了相对保守的计算结果。
《铝合金结构设计规范》第11章对铝合金面板作了专章规定。
11.1 一般规定
11.1.1本章铝合金面板的计算和构造规定适用于直立锁边板、波纹板、梯形板冲压成形的屋面板或墙面板（图11.1.1）。
图11.1.1 铝合金屋面板、墙面板
当腹板为曲面时，腹板净长h为腹板起弧点间的直线长度；腹板倾角θ为腹板起弧点连线和底面的夹角。
条文说明11.1.1 本规范仅考虑起结构作用的面板，不考虑仅起建筑装饰作用的板材。
11.1.2直立锁边铝合金面板可采用T形支托(图11.1.2)作为连接支座。
图11.1.2 T形支托
11.1.3 铝合金面板受压翼缘的有效厚度计算应按下列规定采用：
1. 两纵边均与腹板相连且中间没有加劲的受压翼缘(图11.1.1c)，可按加劲板件(图5.1.4b) 由本规范第5.
2.3条确定其有效厚度。
2. 两纵边均与腹板相连且中间有加劲的受压翼缘(图11.1.1a)，可按中间加劲板件(图5.1.4d)由本规范第5.2.3条确定其有效厚度。当加劲肋多于两个时，可忽略中间部分加劲肋的有利作用(图11.1.3)。
图11.1.3 加劲肋的简化图
3. 一纵边与腹板相连且有边缘加劲的受压翼缘(图11.1.1c)，可按边缘加劲板件(5.1.4c) 由本规范第5.2.3条确定其有效厚度。
4. 一纵边与腹板相连且没有边缘加劲的受压翼缘(图11.1.1c)，可按非加劲板件
(5.1.4a) 由本规范第5.2.3条确定其有效厚度。
11.1.4 一纵边与腹板相连的弧形受压翼缘(图11.1.1b)，应根据试验确定其有效厚度。
11.1.5 铝合金面板中腹板的有效厚度应按本规范第5.2节的规定进行计算。
11.1.6 铝合金面板的挠度应符合表4.4.1的规定。
条文说明11.1.6 近年来，出现了不少新的铝合金面板板型，对特殊异形的铝合金面
板，建议通过实验确定其承载力和挠度。
11.2 强度
11.2.1 在铝合金面板的一个波距的板面上作用集中荷载F时(图11.2.1a)，可按下式将集中荷载F折算成沿板宽方向的均布线荷载q re(图11.2.1b)，并按q re进行单个波距的有效载面的弯曲计算。
q re =η(F/B) (11.2.1)
式中 F——集中荷载；
B——波距；
η——折算系数，由试验确定；无试验依据时，可取η=0.5。
图11.2.1 集中荷载下铝合金面板的简化计算模型
条文说明11.2.1 集中荷载F作用下的铝合金面板计算与板型，尺寸等有关，目前尚无精确的计算方法，一般根据试验结果确定。规范给出的将集中荷载F沿板宽方向折算成均布线荷载qre [式（11.2.1）]是一个近似的简化公式，该式取自国外文献和《冷弯薄壁型钢材结构技术规范》GB50018，式中折算系数η由试验确定，若无试验资料，可取η=0.5 ，即近似假定集中荷载F由两个槽口承受，这对于多数板型是偏于安全的。
铝合金屋面板上的集中荷载主要是施工或使用期间的检修荷载。按我国荷载规范规定，屋面板施工或检修荷载F=1.0KN ；验算时，荷载F不乘以荷载分项系数，除自重外，不与其他荷载组合。但如果集中荷载超过1.0KN ，则应按实际情况取用。
11.2.2 铝合金面板的强度可取一个波距的有效截面，作为弯构件按下列规定计算。檩条或T形支托作为连续梁的支座。
M/M u≤1 (11.2.2-1)
M u=Wef (11.2.2-2)
式中 M——截面所承受的最大弯距，可按图11.2.2的面板计算模型求得；
M u——截面的弯曲承载力设计值；
We——有效截面模量，应按第5.4节的规定计算。
图11.2.2 铝合金面板的强度计算模型
11.2.3 铝合金面板T形支托的强度应按下式计算：
σ=(R/Aen)≤f (11.2.3-1)
Aen=t1Ls (11.2.3-2)
式中σ——正应力；
f——支托材料的抗拉和抗压强度设计值；
R——支座反力；
Aen——有效净截面面积
t1——支托腹板最小厚度；
Ls——支托长度。
11.2.4 铝合金面板和T形支托的受压和受拉连接强度应进行验算，必要时可按试验确定。
条文说明11.2.4 T形支托和面板的连接强度受材料性质及连接构造等许多因素影响，目前尚无精确的计算理论，需根据试验分别确定面板在受面外拉力和压力作用下的连接强度。
11.3、稳定
11.3.1 铝合金面板中腹板的剪切屈曲应按下列公式
当h/t≤875/√f0.2 时 , τ≤τ c r=320/(h/t)√f0.2
τ≤fv (11.3.1-1)
当h/t≤875/√f0.2 时, τ≤τ c r=280000/(h/t)2 (11.3.1-2)
式中τ——腹板平均剪应力（N/mm2）；
τ c r——腹板的剪切屈曲临界应力；
fv——抗剪强度设计值，应按表4.3.4取用；
f0.2——名义屈服强度，应按附录表A-1、A-2取用；
h/t——腹板高厚比。
条文说明11.3.1 式（11.3.1-1）和（11.3.1-2）分别为腹板弹塑性和弹性剪切屈曲临界应力设计值。
1 腹板弹性剪切屈曲应力。
根据弹性屈曲理论，腹板弹性剪切屈曲应力公式如下：
τ c r=ηk sπ2E/12（1-υ2）×（h/t）2 （17）
式中 h/t——腹板的高厚比；
k s——四边简支板的屈曲系数，按如下取值：
当a/h＜1时， k s=4+5.34/（a/h）2 （18）
当a/h＞1时， k s=5.34+4/（a/h）2 （19）
当腹板无横向加劲肋时，板的长宽比将是很大的，屈曲系数可取k s=5.34，代入公式（17）并考虑抗力分项系数γR=1.2，可得：
τ c r=28000/（h/t）2 （20）
2 腹板塑性剪切屈曲应力。
根据结构稳定理论，弹塑性屈曲应力可按下式计算：
τ c r/=（τpτ c r）1/2 （21）式中τp——剪切比例极限，取0.8τy；
τy——取f0.2/31/2。
将式（17）代入式（21），同时取k s=5.34 ，并考虑抗力分项系数γR=1.2 ，可得：τ c r/≈320[f0.21/2/（h/t）] （21）
11.3.2 铝合金面板支座处腹板的局部受压承载力，应按下式验算：
R/Rw≤1 (11.3.2-1)
Rw=αt2 (√f E)[0.5+(√(0.02l c/t)][2.4+(θ/90)2] (11.3.2-2) 式中 R——支座反力；
Rw——一块腹板的局部受压承载力设计值；
α——系数，中间支座取0.12;端部支座取0.06；
t——腹板厚度；
l c——支座处的支承长度，10mm＜l c＜200mm，端部支座可取10mm；
θ——腹板倾角(450≤θ≤900)；
f——铝合金面板材料的抗压强度设计值。
条文说明11.3.2 腹板局部承压涉及因素较多，很难精确分析。RW的计算式（11.3.2）是取r=5t代入欧规公式得出的。
11.3.3 铝合金面板T形支托的稳定性可简化为等截面柱模型(图11.3.3b)，简化模型应按下式计算：
R/(υA) ≤f (11.3.3)
式中 R——支座反力；
υ——轴心受压构件的稳定系数，应根据构件的长细比、铝合金材料的强度标准值f0。2按附录B取用；
A——毛截面面积，A=Tls；
t——T形支托等效厚度，按（t1+ t2）/2取值；
t1——支托腹板最小厚度；
t2——支托腹板最大厚度。
图11.3.3 T形支托高度
11.3.4 计算铝合金面板T形支托的稳定系数时，其计算长度应按下式计算：
L0=μH (11.3.4)
式中μ——支托计算长度系数，可取1.0或由试验确定；
L0——支托计算长度。
条文说明11.3.3、11.3.4 铝合金面板T形支托的稳定性可按等截面模型进行简化计算。支托端部受到板面的侧向支撑，根据面板侧向支撑情况，支托的计算长度系数μ的理论值范围为0.7~2.0 。同济大学进行的0.9mm厚、65mm高、400mm宽的铝合金面板（图11.1.1a）实验中，量测了T形支托破坏时的支座反力值，表16为按本规范公式（11.3.3）计算得到的承载力标准值（取μ为1.0、f为f0.2 ）和试验值。考虑到实验得到的支托破坏数据有限，而板厚板型对支托侧向支撑的影响又比较复杂，本规范建议根据实验确定计算长度值。
表16 T形支托承载力标准值和试验值比较（KN）
11.4 组合作用
11.4.1 铝合金面板同时承受弯距M和支座反力R的截面，应满足下列要求：
M/M u≤1
R/R w≤1 (11.4.1)
0.94(M/M u)2+( R/R w)2≤1
式中: M u——截面的弯曲承载力设计值，M u =W ef；
W e——有效截面模量，应按第5.4节规定计算；
R w——腹板的局部受压承载力设计值，应按公式(11.3.2)计算。
条文说明11.4.1 支座反力处同时作用有弯矩的验算相关公式取自欧规。
11.4.2 铝合金面板同时承受弯距M和剪力V的截面，应满足下列要求：
(M/M u)2+( V/V u)2≤1 (11.4.2)
式中 V u——腹板的抗剪承载力设计值，取(ht?sinθ)τ c r和(ht?sinθ)fv中较小值, τ c r应按公式(11.3.1)计算。
11.5 构造要求
11.5.1 铝合金屋面板和墙面板的厚度宜取0.6~3.0mm。铝合金面板宜采用长尺寸板材，以减少板长方向的搭接。
条文说明11.5.1 铝合金屋面板和墙面板的基本构造如图20。
图20
铝合金挤压板件的厚度一般为0.6—1.2mm，而非挤压板件的厚度目前可以达到3.0mm。因此，本规范规定铝合金屋面板和墙面板的厚度宜取0.6--3.0mm.。
为了避免出现焊接搭接，铝合金面板应尽量通长布置。若面板确需焊接搭接，为了避免火灾隐患，焊接部位下的垫块应满足一定耐火等级的要求。
铝合金屋面板可通过自身的强度承受竖向荷载，也可通过屋面板下满铺的附加面支撑承受荷载。屋面板宜根据受力、防水、立面装饰等方面的要求，采用不同的承载方式。对于挤压成形的铝合金屋面板，当波高较小、板宽较大时，为保证施工及使用阶段的受力要求和屋面板的平整性，建议采用附加面支撑受力体系。
11.5.2 铝合金面板长度方向的搭接端必须与檩条、支座、墙梁等支承构件有可靠的连接（图11.5.2），搭接部位应设置防水堵头，搭接处可采用焊接或泛水板，搭接部分长度方向中心宜与支承构件形心对齐，搭接长度α不宜小于下列限值：
波高不小于70mm的高波屋面铝合金板：350mm；
波高小于70mm的屋面铝合金板：屋面波度小于1/10时，取250mm；屋面波度不小于1/10时，取200mm；
墙面铝合金板：120mm。
图11.5.2 铝合金面板搭接图
11.5.3 铝合金屋面板侧向可采用搭接、扣合或咬合等方式进行连接。当侧向采用搭接式连接时，连接件宜采用带有防水密封胶垫的自攻螺钉。宜搭接一波，特殊要求时可搭接两波。搭接处应用连接件紧固，连接件应设置在波峰上。对于高波铝合金板，连接件间距宜为700~800mm；对于低波铝合金板，连接件间中宜为300~400m。采用扣合式或咬合式连接时，应在檩条上设置与铝合金板波形板相配套的专门固定支座，固定支座和檩条用自攻螺钉或射钉连接，铝合金板应搁置在固定支座上（图11.5.3）。两片铝合金板的侧边应确保在风吸力等因素作用下的扣合或咬合连接可靠。
图11.5.3 固定支座连接
11.5.4 铝合金墙面板之间的侧向连接宜采用搭接连接，宜搭接一个波峰，板与板
的连接件可设在波峰，亦可设在波谷。连接件宜采用带有防水密封胶的自攻螺钉。
条文说明11.2.2~11.5.4 这些条文均是关于铝合金屋面、墙面的构造要求规定。条文中增加了近年来在实际工程中采用的铝合金板扣合式和咬合式连接方式，这两种连接方法均隐藏在铝合金板下面，可避免渗漏现象。对于使用自攻螺栓和射钉的连接，必须带有较好的防水密封胶垫材料，以防连接处渗漏。
2. 直立锁边铝合金面板
翼板宽 b=366mm
腹板高 27mm
板厚 0.9mm
最大压应力作用于腹板自由边
等效中间加劲肋高度 c1=23(19.5)mm
腹板强硬化非加劲肋板件（边缘带加劲肋）
受弯构件ψ= -1 按（式5.2.5-6） k=0.425
k0=0.425 k/= k/ k0 =0.425/0.425=1 ε=（240/190）1/2=1.12 （表5.2.1-1）
按（5.2.6-4）η=1+0.1（c/t-1）2=1+0.1[23(19.5)/0.9-1]2=1+0.1×603(427)=61.3(43.7) 构件宽厚比b0/t=27/0.9=30＜有效最大宽厚比=5（240/190）1/2×（ηk/）1/2=5×1.12×[61.3(43.7)×1]1/2
=5×1.12×7.83(6.61)=43.8(37)，板件截面全部有效，即不要进行板件的有效厚度计算。
Ix=238746mm4
Wx1=238746/14=17053 mm3
Wx2=238746/51=4681 mm3
最大压应力作用于腹板支承边
等效中间加劲肋高度 c1=10.6mm
翼板强硬化加劲板件（中间带加劲肋）：受弯构件ψ= -1 k=8.2/（1+1.05）=4 （式5.2.5-1）
表5.2.1-1 k0=4 k/= k/ k0 =4/4=1 f0.2 =190N/mm2 ε=（240/190）1/2=1.12 按（5.2.6-4）η=1+4.5 [（c/t-1）2/（b/t）]=1+4.5[（10.6/0.9-1）2/（366/0.9）]=1+4.5×0.286=2.287
构件宽厚比b0/t =366/0.9=407＜有效最大宽厚比=17（240/190）1/2×（ηk/）1/2
=17×1.12×（2.287×1）1/2=17×1.12×1.512=28.8
要进行板件的有效厚度计算。
按（式5.2.6-1）
σcr=ηk0π2E/12（1-υ2）×（b/t）2
=2.287×4×π2×0.7×105/[12（1-0.32）×（366/0.9）2]=3.5N/mm2
按（式5.2.3-1）
λ=（f0.2/σcr）1/2=（190/3.5）1/2 =7.37
te/t=α1 ×1/λ-α2×0.22/λ2=0.9×1/7.37 -0.9×0.22/7.37 2=0.122-0.0036=0.1184＜1 OK
te =0.1184t=0.1184×0.9=0.11 mm
Ix=122159mm4
Wx1=122159/34=3593 mm3
Wx2=122159/31=3941 mm3
3. 例题
一直立锁边铝合金屋面工程，用3004H16（H26）直立锁边铝合金面板。
W0=0.4KN/m2 B类 H=36m μs1=+0.2 μs2=-2.2 μf=0.5×（Z/10）
-0.16=0.4073
βg z=0.89（1+2μf）=0.89×（1+2×0.4073）=1.165
Wk1=1.165×1.506×0.2×0.4=0.14KN/m2
Wk2=1.165×1.506×-2.2×0.4=-1.54KN/m2
S0.=0.35 KN/m2
μr=1.0
Ss=1×0.35= 0.35KN/m2
活荷载 0.5 KN/m2
自重G线=0.6×0.0009×28 =0.015KN/m
自重G面=0.015/0.4=0.0375KN/m2
屋面与水平的夹角 4.25 0
校核屋面板强度、稳定。
解：
组合一自重+ W2
自重化成背向屋面沿斜长分布 G线=0.015cos 4.25 0=0.015×0.99725=0.015KN/m W2线=-1.54×0.4=-0.616 KN/m2
标准值 q1=1.0×0.015-1.0×0.616=-0.601 KN/m
设计值 q1=1.0×0.015-1.0×1.4×0.616=-0.8474 KN/m
组合二自重+ W2+活（活荷载大于雪荷载取活荷载）
自重化成沿斜长分布 G线=0.015cos 4.25 0=0.015×0.99725=0.015KN/m
W2线=-1.54×0.4=-0.616 KN/m
活荷载面荷载化成沿斜长分布活面=0.5cos 4.25 0=0.5×0.99725=0.4986KN/m2 活荷载线荷载沿斜长分布活线=0.4×0.4986=0.1995KN/m
自+活化成指向屋面沿斜长分布
标准值 q2-1=（1.0×0.015+1.0×0.1995）cos 4.25 0=0.214 KN/m
q 2-2=0.14×0.4 =0.056 KN/m
q2=0.056+0.214=0.27KN/m
设计值 q2-1=（1.2×0.015+1.4×0.1995）cos 4.25 0=0.296 KN/m
q 2-2=1.4×0.056 =0.0784KN/m
q2=0.296+0.0784=0.374KN/m
采用2×5=10m 五跨连续梁
m1=0.100
mb=0.119
Rb=1.128
Vb=0.62
f1=0.15635/24≈1/154≈2.5/384
背向屋面
M1=0.1×0.8474×22=0.3390 KN-m=339000N-mm
Mb=0.119×0.8474×22=0.4034KN-m=403400N-mm
σ1=339000/3593=94.46 N/mm2
σb=403400/17053=23.66N/mm2
第一跨跨中
Mu=3593×160=574880 N
M/ Mu=339000/547880=0.59＜1
B支座
Mu=17053×160=2728240 N
M/ Mu=403400/2728240 =0.15＜1
h/t=27/0.9=30＜875/（f0.2）=63.5
Rb=1.128×0.8474×2=1.912 KN
Rw=0.12×0.9×（1600×70000）1/2×[0.5+（0.02/0.9）1/2] ×（2.4+1） =0.12×0.81×3347×1.635×3.4=1809 N
Rb / Rw 1912/1809=1.06＞1
0.94（M/ Mu）2-（Rb / Rw）2=0.94×0.152+1.062=1.15＞1
(1-0.94×0.152）1/2=0.99 需修改跨度
跨度控制最大值 0.99×1809=1791N
跨度采用1.85m Rb=1.128×0.8474×1.85=1.768 KN
Rb / Rw 1768/1809=0.977＜1 满足要求，按1.85m修改跨度。
改为 1.85×5=9.25 五跨连续梁
m1=0.100
mb=0.119
Rb=1.128
Vb=0.62
f1=0.15635/24≈1/154≈2.5/384
M1=0.1×0.8474×1.852=0.290 KN-m=290000N-mm
Mb=0.119×0.8474×1.852=0345KN-m=345000N-mm
σ1=290000/3593=80.71 N/mm2
σb=345000/17053=20.23N/mm2
第一跨跨中
Mu=3593×160=574880 N
M/ Mu=290000/547880=0.53＜1
B支座
Mu=17053×160=2728240 N
M/ Mu=345000/2728240 =0.13＜1
h/t=27/0.9=30＜875/（f0.2）=63.5
Rb=1.128×0.8474×1.85=1.768 KN
Rw=0.12×0.9×（1600×70000）1/2×[0.5+（0.02/0.9）1/2] ×（2.4+1） =0.12×0.81×3347×1.635×3.4=1809 N
Rb / Rw 1768/1809=0.98＜1
0.94（M/ Mu）2-（Rb / Rw）2=0.94×0.152+0.982=0.98＜1
Vb=0.62×0.8474×1.85=0.972 KN
A=27×0.9=24.3 mm2
τ=1786/24.3=76.32 N/mm2
τcr=320/30（190）1/2=147 N/mm2 fv=95 N/mm2 Vv=27×0.9×sin90×95=2309 N
Vb / Vv=972/2309=0.42＜1
（M/ Mu）2+（Vb / Vv）2=0.152+0.422=0.20＜1
指向屋面
M1=0.1×0.374×1.852=0.128 KN-m=128000N-mm
Mb=0.119×0.374×1.852=0.152 KN-m=152000N-mm
σ1=128000/17053=7.31 N/mm2
σb=152000/3593=42.30N/mm2
第一跨跨中
Mu=17053×160=2728480 N
M/ Mu=128000/2728480=0.05＜1
B支座
Mu=3593×160=574880 N
M/ Mu=152000/574880 =0.26＜1
h/t=27/0.9=30＜875/（f0.2）=63.5
τcr=320/30（190）1/2=147 fv=95
Rb=1.128×0.374×1.85=0.780 KN
Rw=0.12×0.9×（1600×70000）1/2×[0.5+（0.02/0.9）1/2] ×（2.04+1） =0.12×0.81×3347×1.635×3.4=1809 N
Rb / Rw =780/1809=0.43＜1
0.94（M/ Mu）2 +（Rb / Rw）2=0.94×0.26 2+0.43 2=0.25＜1
Vb=0.62×0.374×1.85=0.429 KN
A=27×0.9=24.3 mm2
τ=780/24.3=33.33N/mm2
τcr=320/30（190）1/2=147 N/mm2 fv=95 N/mm2 Vv=27×0.9×sin90×95=2309 N
Vb / Vv=429/2309=0.19＜1
（M/ Mu）2+（Vb / Vv）2=0.262+0.192=0.10＜1
直立锁边金属屋面系统施工技术研究 摘要：金属屋面作为重要的一种屋面体系在我国越来越广的被推广应用，其构 造做法、施工方法显得越来越重要，本文以某体育场馆工程为例，结合工程情况，对直立锁边金属屋面的构造、施工技术进行论述，以求找到一种新型、合理、经济、科学的施工方法。 关键词：直立锁边；金属屋面；构造；技术 1前言 近十年来，钢结构产业发展迅猛，金属屋面系统也日新月异，形式多样，技术日趋成熟。该类型屋面除能满足正常的防风挡雨功能外，同时还具备了自重小、保温、降噪、防水、防 雷及造型新颖等多方面的功能，近年来较多的应用于体育馆、展览馆等大型现代公共建筑屋面。 直立锁边金属屋面系统的核心构成，是基于直立锁边咬合设计的特殊板形的金属板块， 在屋面上看不见任何穿孔，因为支承的方式是隐藏在面板之下的。屋面板块的连接方式是采 用其特有的铝合金固定支座，板块与板块的直立锁边咬合形成密合的连接，而咬合边与支座 形成的连接方式可解决因热胀冷缩所产生的板块应力，该优势反映在可制作纵向超长尺寸的 板块而不因应力影响变形。同时本屋面系统完整齐全的附件供应可满足各种建筑形式的要求。 2屋面系统构造概况 本构造做法根据某体育场馆工程为例，该工程为冰上运动比赛训练场馆，屋面跨度为 99m×72m，单向找坡，坡度为8%，屋面结构采用网架钢结构。屋面系统由檩托、托板、主 檩条、次檩条、镀铝锌压型钢板、透气膜、保温岩棉、镀锌钢板、防水卷材、铝镁锰合金屋 面板。其中檩托由立柱和托板组成，立柱采用Φ152×8mm圆形钢管，托板采用 250×152×10mm钢板，主檩条采用160×80×4mm矩形钢管，次檩条采用100×50×4mm矩形钢管，镀铝锌压型钢板规格为0.75mm厚，透气膜厚度为0.25mm，保温岩棉采用150mm厚， 密度为180kg/m3，镀锌钢板厚度为0.75mm，防水卷材采用4mm厚自粘型SBS防水卷材， 铝镁锰合金屋面板厚度为0.9mm。 直立锁边金属屋面系统构造做法节点图 3 施工工艺流程及操作要点 3.1工艺流程 测量放线→檩托安装→安装主檩条→安装次檩条→镀铝锌压型钢板铺装→隔汽膜铺装→T 型铝合金支座安装→保温岩棉铺装→镀锌钢板铺装→防水铺装→天沟安装→屋面板安装 3.2 操作要点 3.2.1 测量放线：在进行屋面工程施工前，首先对屋面结构网架进行标高及平面位置的复测，复测完成后，根据设计图纸，对屋面进行分区控制线测量，分区控制线的测设时首先把
铝镁锰板 屋面工程施工方案 编制单位： 编制人： 审核人： 编制日期：
目录 1.屋面及其附属系统概况 (3) 2屋面板系统的加工制作 (3) 3.屋面系统安装施工组织与施工工艺 (11) 4 原材料采购质量控制 (24) 5 生产制作的质量保证措施 (28) 6 安装施工保证 (29)
屋面系统的施工 1.屋面及其附属系统概况 根据技术文件要求，本工程屋面板采用铝镁锰合金压型板，直立锁边式系统，屋面板横向搭接采用机械铰合。板宽应根据屋面形状高差变化布置，同时应保证屋面板肋的完整性与连贯性，采用自防水技术，不得使用钉、接、压连接，以确保防水及美观的要求。屋面板跨度需根据荷载组合计算定，比赛大厅顶为铝合金复合保温屋面，总传热系数小于0.8。 该屋面系统所遵循的技术原则：严格遵守有关规的规定，结合本公司在以往工程中的经验，在满足建筑物使用功能的前提下，通过方案优化，尽可能降低工程造价，简化安装难度，以达到最佳性能价格比。 2屋面板系统的加工制作 本工程选用铝镁锰直立锁边屋面板系统，屋面板材厚度为0.9mm，铝合金锤纹直板，采用75厚玻璃纤维保温棉；底板为压型板为0.476mm厚的镀铝锌彩钢板。为了更好地完成本工程维护系统的加工制作任务，确保每一步都做到万无一失，我司拟定由本公司设计部资深设计人员完成本次施工图的深化设计、节点构造、下料单及加工图等的设计。我公司将根据施工方案中制定的工艺顺序同时结合现场实际情况分别对檩条、金属屋面板、檐口收边铝单板、铝合金泛水板等从材料采购→加工制作→安装施工全过程进行严格监督，真正作到过程控制，强调精品意识。
2.1压型板的生产加工 为保证本工程屋面系统的防水性能，我公司计划将屋面板生产设备运至施工现场进行现场加工，以保证屋面板在顺坡方向通长无搭接。屋面压型屋面板固定螺钉采用进口304不锈钢螺钉，防止铝构件与螺钉之间产生电化学反应。压型板由板材压型机一次投料加工完成，设备就位后需做现场调试，生产前应做试生产，样品合格后方可进行生产。首件加工后必须作全面检查，检查的主要容有: ⑴表面是否有污垢：损伤、变形、划痕、翘角、破损等缺陷。 ⑵检查所需板材的标签与要否相符 ⑶符合要求的板材，用叉车装到开卷机上，并开卷加工成型，铝卷的开卷宽度误差不大于3mm。 ⑷将开卷开始部分不符标准的板材手工去除。 ⑸将符合标准的板材拖入成型机，并缓慢开动机器，成型。使板材在成型轨道缓慢成型。 ⑹切除“头子板”，输入所需板的长度及数量。 ⑺检查生产的第一块板的成型质量及长度尺寸。 ⑻成型后的压型板必须符合《建筑用压型钢板》（GB/T12755-91）标准，允许偏差见下表：
暗扣式金属屋面直立锁边施工工法 1、前言 S65-300型暗扣式超长金属屋面直立锁边是金属屋面板的短向立边采用暗扣式咬合密闭连接，屋面板长方向无搭接的一种施工技术。该工艺现场易于操作，可用于各种不规则多曲面屋面施工，满足建筑物屋面不同风格的造型，体现优美的建筑效果。 我单位在南阳体育场采用了自立锁边工艺进行了金属屋面施工，效果良好。为推广利用该技术，通过实践总结本工法。 2、工法特点 S65-300型暗扣式超长金属屋面直立锁边施工技术有效的解决屋面板防风、防水、温度变形技术难题，且现场容易操作。 （1）工艺先进，抗风性能优越。 施工时整个屋面系统采用梅花固定座，直立锁边固定面板，不需要穿透板面，不会产生应力集中问题。 传统的做法为穿透式螺钉固定的屋面板。在遭遇大风时，由于屋面板反复承受正负风压，在钉孔处产生应力集中导致撕裂，虽然螺钉仍然留在檩条上，但屋面板却已被吹飞。 直立锁边工艺采用铸压铝合金固定座与檩条固定，再将屋面板卡在固定座的梅花头上，然后用电动锁边机将板肋锁在固定座上，这种固定方式不需穿透板面，因而屋面板没有任何损伤，不会产生应力集中问题，具有很强的抗风性。 （2）杜绝屋面渗漏，具有很强的防水性能。 屋面板纵向与屋面通长，横向采用暗扣锁边搭接技术。 为防止雨水被风吹入横向搭接缝后在两块板之间形成毛细作用，屋面板的板肋采用反毛细凹槽，即在小肋的侧部设置一个凹槽，使大肋与小肋之间存在一个空腔，减小了水的表面张力，从而阻止了毛细水向上运动渗入室内。板块之间锁合后,形成完全密封的直立锁缝，杜绝雨水从搭接边处渗透，具有很强的防水性能。 （3）屋面板可自由伸缩，具有很好的温度变形处理性能。 采用直立锁边固定方式，ST铝合金固定座仅限制屋面板在板宽方向和上下
直立锁边金属屋面系统抗风掀能力分析 摘要：以深圳某车站金属屋面工程实例为背景，通过计算和试验手段，对拟定 的直立锁边金屋面系统的抗风掀性能进行测试，并将试验结果与设计值进行比较，结果表明直立锁边金属屋面系统中，抗风夹对系统的咬合力起关键作用，对系统 的抗风掀性能起关键作用。 关键词：直立锁边；金属屋面系统；抗风掀性能；试验研究；数值分析 金属屋面系统是以具有自防腐能力、高强、轻质、耐久的钛锌、铜、镀铝锌 彩板等金属薄板及铝镁锰合金、不锈钢薄板作为面板，配以保温、隔热、防火、 吸声等材料，组装的建筑屋面系统。近三十年，由于其质轻，美观及施工速度快 等优点，在我国建筑工程中得到了广泛的应用。 其按照系统形式可分为：直立锁边系统、平锁扣式系统、古典式扣盖系统、 压型板系统、平面板条系统、单元板块式系统等。 金属屋面系统在设计时应主要从建筑和结构两个方面来考虑其性能，建筑方 面应结合绿色环保的概念考虑正常使用时应需要满足的功能，如防水、防火、防雷、耐久性、声学性能以及热工性能等。结构设计应首先满足安全的要求，各构 配件必须具有相应的承载力，为满足抗风所需要的必要的加强措施，需要在系统 中加入相应的附属装置。 一、直立锁边金属屋面系统 直立锁边金属屋面系统是通过带肋的金属板互相咬合，从而达到防水目的的 一种新型、先进的屋面系统。其主要结构形式是：首先将T型固定支座（一般为 铝合金材质）固定在主结构檩条上，再将屋面金属板扣在固定座的梅花头上，最 后用电动直立锁边机将屋面板的搭接扣边咬合在一起。因支承的办法是隐藏在面 板之下，在屋面上看不见任何穿孔，因而防水性能很好。屋面板块与结构基层的 连接办法是采用铝合金固定支座与板块的直立锁咬合形成密合的连接。固定支座 仅限制屋面板在板宽方向和上下方向的移动，并不限制屋面板沿板长方向的移动，因此屋面板在温度变化时能够在固定座上沿板的长向自由伸缩，不会产生温度应力，这样便有效解决了其他板型难以克服的温度变形问题，保证了屋面性能的可 靠性。 工程实践中屋面板与支座的咬合连接经常在设计计算中受到忽视，由此在负 风压工况下对屋面出现破坏的状况。本文结合某直立锁边金属屋面分析其抗风掀 性能及加强措施。 二、某车站雨棚金属屋面概况 深圳某车站雨棚分为（站房）南北两部分，单侧东西垂直股道方向长274m、南北顺股道方向130m，屋盖呈连续波浪型，屋盖高约18m。 屋盖结构构成示意可见下图1。 图1 屋盖结构构成示意 上方屋面板结构由龙骨、钢承板、铝镁锰板构成。由图1可看到，主体钢结 构上设置屋面板龙骨（方钢60x60x3mm），龙骨与主体钢结构焊接；上覆1.0mm 厚钢承板，型号为YX75-305-915镀铝锌压型钢板，钢承板与龙骨通过螺钉连接， 钢承板上方覆盖1.0mm厚铝镁锰板YS-600-65，连接固定件为铝支座脚码、灯笼 铆钉连接。 1、设计荷载及组合
特盾铝镁锰直立锁边金属屋面系统的防火（一） 近年来，随着国内经济实力的提高，以及建筑材料和施工技术的发展，从国外引进及自主开发的新型金属屋面技术呈现出蓬勃发展的趋势，这种屋面系统由于在防水、抗风、防雷及环保等方面具有良好的性能，被越来越多地应用于体育场馆、博展中心、航空枢纽等各类大中型建筑工程中。 新型金属屋面技术在我国的推广应用只有十多年的时间，还处于粗放式发展的初级阶段，在其大量应用的同时逐渐出现这样或那样的问题，诸如基础理论研究薄弱、偏应用轻科研、对某些关键问题认识不足、监督机制还需完善等。 尽管国内外的金属屋面技术发展水平存在差异，但对金属屋面系统的原则性要求都是一致的，即安全性、耐久性和有效性。在我国，耐久性和有效性方面通过借鉴吸收和自主创新都已形成一定的评定方法及标准，而在安全性方面在标准和规范的要求中还未充分体现，尤其在防火安全性方面，一直存在着很大的安全隐患。特别是近年来新型金属屋面火灾事故屡有发生，有主甚至是短期内在同一个建筑物上发生，因此其防火安全问题，已到了需要有关方面引起足够重视，并尽快研究和采取解决措施的时候了。 1、近年来国内新型金属屋面工程火灾事故情况： 1.1、济南奥体中心体育馆金属屋面第一次火灾 济南奥体中心体育馆是2009年第11届全国运动会的主要竞赛场馆之一，体育馆主体为正圆形，屋顶结构为目前国内直径最大的弦支穹顶体系，屋面采用铝镁锰板和钛锌金属屋面系统。2008年7月27日17时30分许，正在施工中的体育馆屋面发生火灾，火从屋面的西北部燃起，并很蔓延扩大，经4.5小时扑救被彻底扑灭。过火面积3150㎡，无人员伤亡。 猛烈火势使过火范围内的保温、防水等屋面构造材料大量损毁，屋面金属板材也大部分被烧毁或严重变形，需要拆掉更换。火灾造成的直接经济损失约75万元。 经查明火灾原因为金属屋面工程分包施工人员在采用氩弧焊将自制防雨罩与铝合金屋面板焊接在一起，焊接高温引燃铝合金屋面板内侧的可燃防水材料（自粘橡胶沥青卷材）而造成火灾。 火灾后专业机构对屋顶钢结构进行了火灾影响技术鉴定，并召开了专家论证鉴定会，判定此次火灾未对体育馆主体钢结构造成损伤。 1.2、济南奥体中心体育馆金属屋面第二次火灾 2008年11月11日11时30分许，济南奥体中心体育馆金属屋面再次发生火灾，火灾部位在屋顶的东南侧，过火面积为1284㎡，经消防人员3.5小时扑救，火灾被扑灭。 过火范围内的金属屋面板材及保温、吸声等屋面构造材料基本损毁。 经现场勘验和调查初步认定，火灾原因为施工人员在屋面天沟防水工程施工时，使用汽油喷灯热熔防水卷材，高温火焰引燃可燃物所致。2008年11月13日济南市人民政府发布通告宣布，该起火灾事故是一起典型的施工人员违章作业、监理人员失位、管理单位不到位造成的责任事故。 1.3、北京大学体育馆金属屋面火灾 北京大学体育馆是北京奥运会乒乓球比赛专用场馆，屋顶钢结构由预应力拉索支撑体系、水平与竖向支撑体系等部分组成，整个屋面采用直立锁边铝镁锰板系统构成复杂的曲面造型。2007年7月2日上午8时14分，体育馆在施工过程中发生火灾，起火部分在体育馆的西南角外墙部位，上午9时许大火基本被扑灭，过火面积约1000平方，其中包括较大面积的金属屋面被烧毁，火灾未造成人员伤亡。经调查火灾原因系施工人员违章使用汽油喷灯烧烤SBS改性沥青防水卷材，由于温度过高引燃防水卷材和聚氨脂保温材料所致。 火灾后现场勘察和技术鉴定认为，由于扑救及时，同时钢结构防火涂料在火灾中发挥了保护作用，此起火灾未对体育馆屋顶钢结构造成损害。
直立锁边铝镁锰屋面板 —山东万事达集团铝镁锰屋面板规格介绍什么是铝镁锰 铝镁锰是一种由金属铝、金属镁、金属锰混合而成的合金，金属铝镁锰合金由于结构强度适中、耐候、耐渍、易于折弯焊接加工等优点，被普遍认可作为建筑设计使用寿命50年以上的金属屋面优质材料。 铝镁锰的主要用途 铝镁锰合金比重是彩涂板的1/3,使用寿命却可达到其3倍以上.由于铝镁锰板型柔软可塑,可做成铝镁锰扇形板,铝镁锰弧型板等,极大的满足了金属屋面对美观和耐久性的设计需求,因此铝镁锰金属屋面系统被广泛应用在体育场馆金属屋面, 机场金属屋面,剧院金属屋面，高端厂房金属屋面，城市地标性建筑，民用建筑等大型建筑物的金属屋面上。 直立锁边铝镁锰屋面板介绍 WISKIND-zip铝镁锰屋面板
结构展示 ■受荷参数（铝镁锰合金） ■综合参数
屋面系统优势 安全稳固 金属屋面在大温差情况下的热胀冷缩是不可避免的客观规律，总结多年来的使用经验，通过滑动式的T型支座，将铝板的热胀冷缩平均分配同步胀缩，使巨大的温度应力通过适当的胀缩得以舒缓，而不会将板块挤压变形或拉裂，保证整体系统在长达50 年的使用过程中安全地工作。单块板块的长度可达120M ，板块与板块之间无任何潜在漏水的搭接缝，充分保证完全的防水。排烟口、天窗、管线的出口可直接穿出，附件均可使用特殊工艺保证水密性。隐藏的屋面系统支座，稳固的支承板块结构，无须穿出屋面表层，风、霜、雨、雪、负风压的荷载都被安全的吸收。有效的分解大气温差在屋面形成的应力，即使超长板块也有足够的胀缩空间，而不会将结构挤压或张拉变形。 保温、防火 通过选用厚度合适的保温材料，屋面结构只需稍作调整即可满足高标准的隔
蔡家坡城市建设展示中心金 属屋面 专项施工方案
目录 屋面系统的施工 (1) 1、屋面及其附属系统概况 (1) 2、屋面板系统的加工制作 (2) 2.1压型板的生产加工 (2) 2.2屋面板的抗风处理 (2) 2.3屋面系统的防水施工 (3) 2.4保温 (5) 2.5排水 (5) 2.6防雷设计 (5) 2.7防火设计 (5) 3、屋面系统安装施工组织与施工工艺 (6) 3.1准备和配合工作 (6) 3.2屋面系统安装 (6) 3.3施工顺序 (6) 3.4屋面板的安装基本要求： (6) 3.5铝合金屋面系统施工程序和加工工艺： (7) 3.6泛水、包角的安装 (9) 4、原材料采购质量控制 (9) 5、生产制作的质量保证措施 (11) 5.1生产制作过程控制的具体要求有以下几点： (11) 6、安装施工保证 (12) 6.1现场安装质量控制的一般措施 (12) 6.2施工过程中的质量控制 (12) 主要应做到以下几点： (12) 7安全施工保证措施 (13) 7.1、施工安全组织保障 (13) 7.2、施工安全技术措施 (13) 7.3、防火措施 (14) 7.4、现场防风、防雨、防雷保证措施 (14) 7.5、应急预案及现场监控监测。 (14) 屋面系统的施工 1、屋面及其附属系统概况 陕西蔡家坡城市建设展示中心屋面分为铝镁锰板、组合自锁彩钢板金属屋面。金属屋面工程内容包括：次檩条，压型铝镁锰板，铝镁锰直立锁边系统及保温、隔气、采光天棚、屋面天沟、排水系统及排水管，屋面檐沟共九个分项工程的施工。 根据技术文件要求，本工程屋面板采用铝镁锰合金压型板，直立锁边式系统，屋面板横向搭接采用机械铰合。板宽应根据屋面形状高差变化布置，同时应保证屋面板肋的完整性与连贯性，以确保防
2015年直立锁边咬合屋面系统 直立锁边咬合屋面系统一直是欧美国家金属屋面的设计主流，目前在国内也得到广泛应用，如：体育场馆会展中心机场车站等大型标志性建筑。 定义： 直立锁边咬合式(Standing Seam System)点支撑金属屋面系统的核心构成，是基于直立锁边咬合设计的特殊板形的金属板块，这种设计主要针对大跨度自支承式密合安装体系。在屋面上看不见任何穿孔，因支承的办法是隐藏在面板之下的。 屋面板块的连接办法是采用其特有的铝合金固定支座，板块与板块的直立锁边咬合形成密合的连接，这种板块的咬合过程无须人力，完全由机械自动完成，而咬合边与支座形成的连接办法可解决因热胀冷缩所产生的板块应力，该优势反映在可制作纵向超长尺寸的板块而不因应力影响变形。同时本屋面系统完整齐全的附件供应可满足各种建筑形式的要求。 特点： 屋面板可与屋面通长，杜绝搭接缝，消除漏水隐患，且外观整体性和观感性增强。 肋较高，从而可得到较大的排水切面，杜绝雨水从搭接边处渗透，有效解决低坡度屋面积水、排水困扰，提高了在长距离平缓屋面的适用性。 直立锁合边的固定方式很特殊，固定座仅限制屋面板在板宽方向和上下方向的移动，并不限制屋面板沿板长方向的移动，因此屋面板在温度变化时能够在固定座上自由伸缩，不会产生温度应力，这样便有效解决了其他板型难以克服的温度变形问题，保证了屋面性能的可靠性。 可以直立锁边屋面系统的固定座下装上断冷桥的隔热垫，有效防止保温屋面的冷桥现象，杜绝冷凝水的形成。且能使能源更有效率地利用，达到节能的效果。 香港理工大学土木结构工程系重型结构实验室及清华大学所作的结构性能测试的直立 锁边屋面系统该板型于内陆地区使用时，最大可达2000mm的跨距。 直立锁边屋面系统与传统瓦楞板屋面的比较 1．屋面板可与屋面通长，杜绝搭接缝，消除漏水隐患，且外观整体性和观感性增强。 2．先进的屋面板横向搭接技术，板块之间锁合后，形成完全密封的结构性防水的直立锁缝；屋面系统的肋为65mm高的直立肋边，从而可得到较大的排水切面，杜绝雨水从搭接边处渗透，有效解决低坡度屋面积水、排水困扰，提高了在长距离平缓屋面的适用性。 3．独特的锁边式暗藏固定支座式固定方式，屋面板没有任何损伤，消除了传统螺钉穿透屋面板式固定所带来的漏、渗水的隐患；避免应力集中问题，为屋面整体安全性提供保障。 4．隐藏式固定为屋面无一颗螺钉外露提供了可能，即屋面具有整体一致性的防腐蚀性能，无易被锈蚀而影响整个屋面使用功能的薄弱环节。 5．金属屋面的温差较大，其热应力也相应较大，如采用传统螺钉穿透式固定，螺钉在固定屋面板的同时，也限制了屋面板的热变形，而无法消除热应力带来的巨大破坏力，甚至拉断固定螺钉，屋盖有变形、渗漏、甚至瘫塌的危险。；而直立锁合边的固定方式很特殊，固定座仅限制屋面板在板宽方向和上下方向的移动，并不限制屋面板沿板长方向的移动，因此屋面板在温度变化时能
直立锁边金属屋面在高铁客站中的应用王伟平 发表时间：2018-02-09T17:30:37.203Z 来源：《建筑科技》2017年第20期作者：王伟平 [导读] 本文根据作者多年工作经验，对直立锁边金属屋面在高铁客站中的应用进行了详细的探讨分析，并提出了许多作者自己的观点和看法，供大家学习和参考。 王伟平 中铁十七局集团建筑工程有限公司山西省太原市 030000 摘要：直立锁边金属屋面系统一直是欧美国家金属屋面的设计主流，目前在国内也得到广泛应用，如：机场、高铁车站等大型标志性建筑。本文根据作者多年工作经验，对直立锁边金属屋面在高铁客站中的应用进行了详细的探讨分析，并提出了许多作者自己的观点和看法，供大家学习和参考。 关键词：直立锁边金属屋面；高铁客站；应用 1、直立锁边金属屋面介绍 直立锁边咬合式（Standing Seam System）点支撑金属屋面系统的核心构成，是基于直立锁边咬合设计的特殊板形的金属板块，这种设计主要针对大跨度自支承式密合安装体系。在屋面上看不见任何穿孔，因支承的办法是隐藏在面板之下的。 屋面板块的连接办法是采用其特有的铝合金固定支座，板块与板块的直立锁边咬合形成密合的连接，这种板块的咬合过程无须人力，完全由机械自动完成，而咬合边与支座形成的连接办法可解决因热胀冷缩所产生的板块应力，该优势反映在可制作纵向超长尺寸的板块而不因应力影响变形。同时此屋面系统完整齐全的附件供应可满足各种建筑形式的要求。 2、直立锁边金属屋面在高铁客站中的应用 汉十高铁枣阳站站房候车大厅采用网架屋盖+铝镁锰金属屋面。屋面板选用1.0mm厚65/400型氟碳预辊涂铝镁锰合金直立锁边板（反弧板）；屋面板支座采用铝合金材质（6063-T6），表面处理采用阳极氧化，T码自带防冷桥隔热垫片，采用不锈钢自攻钉固定；防水透气膜采用0.49mm厚聚烯烃涂层纺粘聚乙烯和聚丙烯膜（加强型）；屋面保温层选用100mm厚玻璃棉，容重48kg/m3（单面带铝箔），防火燃烧性能A级；吸音层采用50mm厚玻璃棉，容重24kg/m3（下铺无纺布）；隔汽层采用0.3mm厚PE隔汽膜；屋面底板选用0.6mm厚YX28-205-820镀铝锌钢底板。 2.1屋面底板的安装 2.1.1屋面底板控制线测量 在安装前将板材安装控制线（屋面底板安装平行线）用经纬仪测设在檩条上。在板材安装前应检查檩条的直线度、挠度等，檩条安装必须符合设计图纸的弧度，檩条的安装高度应符合要求，从而保证板材安装后的平整度。 2.1.2底板安装 底板的安装，采用自攻螺钉扣挂。在底板安装前，利用水准仪和经纬仪在安装好的檩条上先测放出第一列板的安装基准线，以此线为基础，每二十块板宽为一组距，在屋面整个安装位置测放出底板的整个安装测控网。 压型底板通过自攻螺钉与主檩条连接，自攻螺钉的间距：横向为一波的距离，在波谷处与檩条连接。钢底板的安装顺序为由低处至高处，由两边缘至中间部位安装，搭接为高处搭低处。 2.2屋面板铝合金支座的安装 2.2.1安装前的测量放线 首先，采用经纬仪，将轴线引测到檩条上表面，作为铝合金支座安装的纵向控制线。然后，根据全站仪投放关键部位的铝支座三维坐标，用于控制整体弧度及曲线度。根据屋面板材安装图进行固定座位置控制点的测设及对底板安装的控制线测设。 2.2.2铝合金支座的安装 安装铝合金支座时，先安装支座下方的隔热垫。支座的安装采用对称打四颗自攻螺钉。安装时，应先打入一颗自攻螺钉，然后对支座进行校正一次，调整偏差，并注意支座端头安装方向应与屋面板铺板方向一致。校正完毕后，再打入其它螺钉，将其固定。 2.2.3安装完成后的复测 固定座的安装坡度应放正（与屋面板平行）。在施工以前，应事先检验屋面檩条的安装坡度，不符合要求的及时校正，在安装过程中及时将固定座的安装坡度、放正（与屋面板平行）进行调整。 2.3吸音层、保温层的安装 吸音层、保温层材料进场时应检查其规格、数量、厚度、包装、受潮情况，对不合格的，特别为已受雨淋保温材料必须进行清退或处理。 2.3.1吸音层的安装 吸音棉安装与底板同时安装，在安装底板同时将无防布等吸音材料安装，应保证两块板间的密实度，安装板材时将吸音棉固定在板材上。 2.3.2保温层的安装 采取先安装保温棉后铺设屋面板，保温棉与屋面板前后距离不宜太长，确保当时铺设的保温棉由屋面板安装覆盖。玻璃棉在穿入固定座时，必须采用刀片在保温棉上开口后穿入固定座，严禁强行破坏保温层及铝箔膜。 2.4金属屋面板的安装 2.4.1放线 金属屋面板的平面控制，一般以屋面板以下固定支座来定位完成。在屋面板固定支座安装合格后，只需设板端定位线。一般以板出排水沟边沿的距离为控制线，板块伸出排水沟边沿的长度以略大于设计为宜，以便于修剪。 2.4.2咬合 屋面板位置调整好后，用专用电动锁边机进行锁边咬合。要求咬过的边连续、平整，不能出现扭曲和裂口。在咬边机咬合爬行的过程
直立锁边铝镁锰板特点 直立锁边铝镁锰板特点：设计先进、经济、合理，保温隔热、隔音降噪；优越的防水性能和良好的空气渗透性能；成熟的防雷系统设计；屋面可设置采光天窗、自动开启消防排烟窗；屋面板允许在温差下延伸、移动，每件板纵向长度不限；自然循环通风，长寿命，抗腐蚀；季候适应性好，终身免维护；防火性能已通过欧洲的防火实验，等级为AA级；可以承受较大荷载；移动式机械设备现场加工，安装快速、简洁。 >应用：金属铝现在在人类的生产、生活中的金属应用量排名居第二位，仅次于钢材之后；在熔炼铝的过程中添加其它金属如：锰、镁、铜、锌、铁、锡等就形成了各种系列的铝合金。建筑业中主要将铝合金应用于挤压型材和辊轧板材。建筑门窗常用的TM 铝挤压型材主要使用6000系列铝合金，AMJ 建筑屋面、墙面系统主要使用3004系列的铝锰镁合金，3004系列铝锰镁合金的延伸率、硬度、抗拉强度、屈服强度等指标均适于屋面卷边、轧压设备的加工，因此广泛应用在屋面、墙面系统等建筑外维护工程中，并且配合各种涂漆系统和涂装工艺使外观变得丰富多彩。 直立锁边咬合屋面系统 直立锁边咬合屋面系统一直是欧美国家金属屋面的设计主流，目前在国内也得到广泛应用，如：体育场馆会展中心机场车站等大型标志性建筑。 定义： 直立锁边咬合式(Standing Seam System)点支撑金属屋面系统的核心构成，是基于直立锁边咬合设计的特殊板形的金属板块，这种设计主要针对大跨度自支承式密合安装体系。在屋面上看不见任何穿孔，因支承的办法是隐藏在面板之下的。 屋面板块的连接办法是采用其特有的铝合金固定支座，板块与板块的直立锁边咬合形成密合的连接，这种板块的咬合过程无须人力，完全由机械自动完成，而咬合边与支座形成的连接办法可解决因热胀冷缩所产生的板块应力，该优势反映在可制作纵向超长尺寸的板块而不因应力影响变形。同时本屋面系统完整齐全的附件供应可满足各种建筑形式的要求。
大跨度铝镁锰直立锁边金属板屋面施工技 术 摘要： 铝镁锰直立锁边金属板在屋面施工中应用较为广泛，面板采用0.9mm厚的铝镁锰合金FLEX-LOK板,肋间距410mm，肋高65mm暗扣直立锁边，在文中简要阐述铝镁锰直立锁边合金板特性及其应用领域，重点对其大跨度施工技术及安全实用进行深入探究。 关键词：铝镁锰直立锁边合金板；大跨度施工；防风夹；通长杆；质量控制 引言 金属屋面系统中分为底板层、保温层、隔音层、防水层、面层，铝镁锰直立锁边合金板屋面统称为金属屋面，是金属屋面系统中面板的材料名称，是在现代建筑工业中新兴的一种屋面建筑材料，其制作工艺为利用合金平板机械压制而成，合金板根据屋面跨度及弧度制定加工长度，不同跨度的合金板加工场所不一，本文中大跨度铝镁锰直立锁边合金板（58m）采用施工现场加工制作、吊装，采用整板制作而成，合金板跨度方向不需要搭接，合金板两端部位做封边处理，铝镁锰直立锁边合金板面板整体做防风加固处理。 1、铝镁锰直立锁边合金板的特性 1．1直立锁边铝合金屋面系统 1．1．1防水性能 目前直立锁边铝合金屋面系统生产、设计、安装技术已非常成熟；它与传统的彩色压型钢板相比，具有许多其无法比拟的优势。 本工程铝镁锰合金屋面板采用铝合金固定支座固定，首先是将固定支座用螺钉固定于檩条上表面，再将屋面板扣在固定座的弯头上，最后用电动锁边机将屋面板的搭接边咬合在一起。由于采用了直立锁边固定方式，屋面没有螺钉外露，整个屋面不但美观、整洁，而且杜绝了成千上万个螺钉孔造成的漏水隐患。 1．1．2温度变形能力 所有的金属屋面板都存在着温度变形问题，夏季炎热，屋面板上的温度可达45OC左右，在冬季，屋面板上的温度有时只有几度，这么大的温差，必然导致屋面板有较大的温度变形。金属压型板若采用螺钉穿透固定方式，屋面板在热胀冷缩时被螺钉限制，不能自由伸缩，因而屋面板的钉孔处和螺钉均有温度应力存在，在其反复作用下，屋面板的钉孔会越来越大，并出现漏水。
按《铝合金结构设计规范》设计直立锁边铝合金屋面 发布时间：2011-05-19 直立锁边金属（铝合金）屋面在我国使用已有十多年时间，2007年《铝合金结构设计规范》发布前，由于没有规范作依据，全由供货单位参照某些国外“权威机构”的资料做设计，不能形成系统、完整，正确的设计，因此有些工程出现了问题，个别工程发生中大工程事故。《铝合金结构设计规范》发布后，由于部分单位对《铝合金结构设计规范》缺少全面、准确的理解，在设计中往往套错公式、选错参数，不能做出正确的设计。为了使直立锁边金属（铝合金）屋面工程步入规范化设计轨道，就要宣传、贯彻《铝合金结构设计规范》，现就按《铝合金结构设计规范》设计直立锁边铝合金屋面的有关问题提出来和大家讨论。 1.全面、准确掌握《铝合金结构设计规范》 《铝合金结构设计规范》对铝合金结构设计作了全面规定（材料选用、设计原则、设计指标、板件有效截面等）。其中对板件的弹性临界屈曲应力的计算是难点，需结合应力图来理解。 5.2.4受压加劲板件、非加劲板件的弹性临界屈曲应力应按下式计算： σc r =kπ2E/ 12（1-υ2）?（b/t）2 （5.2.4） 式中 k ——受压板件局部稳定系数，应按第5.2.5条计算; υ——铝合金材料的泊松比, υ=0.3; b ——板件净宽,应按图5.2 .2采用; t ——板件厚度. 5.2.5受压板件局部稳定系数可按下列公式计算: 1.加劲板件（双侧有腹板的翼板）： 当1≥ψ＞0时；（图5.2.5a、图5.2.5b） k=8.2/(ψ+1.05) (5.2.5-1)
图5.2.5a 图5.2.5a 当0＞ψ≥-1时； k= 7.81-6.29ψ+9.78ψ2 (5.2.5-2) 腹板受弯（图5.2.5c）、压弯（图5.2.5d） 图5.2.5c 图5.2.5d 图5.2.5e 当ψ＜-1时;
直立锁边系统BEIMU TM直立锁边系统是一种直立缝密合的点支撑屋面系统，它有很好的感官和性能，安装时用机器把相邻的板边连续地卷合在一起，不需穿孔，板面保持完整，有极佳的防水性能。 系统特点成熟的结构传力维护系统,适用于坡度≥1.5°的屋面，历史悠久，应用广泛；现场制作，大跨度（≤80m）单板可通长无驳口、无钉孔，施工简单，锁合牢固；优异的排水防渗性能、独特的抗热膨胀性能及安全的抗风压性能；先进的二次成型（瓜皮工艺和扇弯工艺），轻松解决双曲面或单曲面的覆盖难题；直立锁边结构上还可以加二次屋面（如国家大剧院）；高品位、低能耗，实用、美观、环保。我们公司再向你推介以下几种结构方式，如有需要我们还可根据你的要求重新设计。 结构方式一 1、BEIMU TM直立锁边屋面板 2、T型固定支座 3、拔热铝箔 4、玻璃纤维保温棉 5、无纺布 6、冲孔底 板 7、主支撑结构
结构方式二 1、BEIMU TM直立锁边屋面板 2、T型固定支 座 3、拔热铝箔 4、玻璃纤维保温棉 5、底板 6、主支撑结构
结构方式三 1、BEIMU TM直立锁边屋面板 2、T型固定支 座 3、玻璃纤维保温棉 4、PVC加筋膜 5、钢丝网 6、主支撑结构 直立锁边系统锁合示意图
屋面的伸缩及固定点的方式 为了保证屋面板的伸缩构造，需在屋面板的屋脊和屋面断板的最高处设置固定点，并在屋面板天沟处留设伸缩长度。 常用屋面用金属材料膨胀系数及伸缩计算公式 标准收缩量计算公式 △L=L 0*a t *（t 1-t 2） 式中：△L＝长度的变化值（mm） L 0＝构件原长度（m） a t ＝材料膨胀系数（mm/mk） （t 1-t 2）＝温度变化值（℃） 热胀冷缩时，屋面板会在固定处产生内应力δ
屋面板固定方式示意图屋面板锁边示意图 生产方式 本方案所选用的直立锁边屋面板可采用现场或工厂压型生产方式。如果需现场生产，其生产设备仅为一个20英尺集装箱，能够非常方便灵活地搬运和移动，并在工地现场根据工程的实际需要生产任意长度的屋面板，不受运输条件限制，使得屋面板在纵向没有搭接，从而减少了 移动压型设备示意图 材料优势：可焊性 本工程拟采用的铝镁锰合金屋面板采用进口3004牌号铝镁锰合金卷材，除具有良好的抗腐 普通板型排水截面 直立锁边板型排水截面
天沟伸缩节点效果示意图 水在重力作用下总是向下运动的，但是在某些特殊情况下也有例外。在两个物体之间，如果物体表面的空隙较小，则水的表面张力大于重力，水在张力的作用下会向上运动，这就是通常所说的毛细现象。为防止雨水被风吹入横向搭接缝后在两块板之间形成毛细作用，屋面板的板肋已设计了反毛细凹槽，即在小肋的侧部设置一个凹槽，使大肋与小肋之间存在一个空腔，减小了水的表面张力，从而阻止了毛细水向上运动渗入室内。 防水设计反毛细凹槽示意图 为保证屋面防水保温功能，本方案在离心玻璃棉吸音层上设置铝塑夹筋复合膜材料，在铝
防冷桥效应措施 由于金属之间的导热率较高，本方案在铝合金固定座下设塑料隔热垫，使固定座与檩条被塑料隔热垫隔断，杜绝了冷桥效应的产生，也可以避免冷凝现象的出现. 吸音 屋面系统底层板采用不小于0.5mm厚压型穿孔钢底板（室内），上铺的共100mm厚的隔热棉和防火棉，均具有吸音防噪功能，可使室内产生的噪音声波穿过底板孔洞被软质的棉质材料有
屋面板伸缩示意图 对于覆盖在钢结构上的防水板系统，必须在设计上考虑其对形变的调整能力。否则再好的系统和板型，在结构或温度形变下都有可能被破坏，从而导致漏水甚至结构事故发生。 竖向变形：如下图所示，金属面板的固定座和下部的钢承重板跟随主体结构上下运动，而板面的折边可以吸收大量的形变。而沿板纵向，防水板细长，而且铝合金材质刚度不大，变形能力好，更有足够的挠度可吸收竖向形变。
直立锁边屋面设计方案 设计单位：阿拉善金圳电力勘测设计公司 监理单位：内蒙古康远工程建设监理有限责任公司 一、概述 直立锁边屋面系统是以点支撑咬合式屋面理论为基础,设计主要针对大跨度自支承式密合屋面安装体系,每个屋面单元使用耐候性金属(如:铝镁锰合金板)压制成形。屋面板块的连接方式是采用其特有的铝合金固定支座，板块与板块的直立锁边咬合形成密合的连接，在屋面上看不见任何穿孔，因为支承的方式是隐藏在面板之下的。这种板块的咬合过程无须人力，完全由机械自动完成，而咬合边与支座形成的连接方式可解决因热胀冷缩所产生的板块应力，该优势反映在可制作纵向超长尺寸的板块而不因应力影响变形。同时本屋面系统完整齐全的附件供应可满足各种建筑形式的要求。 根据设计风格的不同，直立锁边金属屋面系统以其选用材料独有的特性，能很好地满足不同屋面造型的需求。如：弧形、球形、曲面、扇形等。 本方案以典型的屋面系统为例主要从屋面构造、材料性能、防水、抗风、抗变形、保温、隔音、排水、防雷、防火等方面进行深化设计的说明，以保证技术要求和使用功能。 1、屋面构造说明
系统构造图: 下面是整个金属屋面构造的安装顺序：特盾直立锁边屋面设计方案说明 2 ①安装次檩 ②安装穿孔彩钢板 ③安装衬檩支撑 特盾直立锁边屋面设计方案说明 3 ④安装衬檩 ⑤安装吸音玻璃棉 ⑥安装铝合支座 特盾直立锁边屋面设计方案说明 4 ⑦安装保温玻璃棉 ⑧安装铝合金屋面板 2、材料主要性能指标 项目技术指标备注 铝合金化学成份铝镁锰合金 铝合合金牌号 3004 密度 2700kg/m3 设计屈服强度 185 Mpa
抗拉强度 220Mpa 特盾直立锁边屋面设计方案说明 5 弹性模量 70000N/mm2 延伸率 3.0% 热膨胀系数 24cm/(cm.K.10e6) 热传导率 293~364W(m.K) 电传导率 41~52m/(Ω.mm2) 熔点 660℃ 3、防水性能 防水性能是屋面系统最基本也是最重要的功能，它的好坏直接影响到工程形象和声誉，本方 案采取如下措施来确保铝合金屋面系统的防水性能。 3.1、材质 屋面材料的腐蚀是导致金属屋面渗漏的一个重要原因，同时也是影响屋面美观和耐久性的重 要因素。鉴于铝合金屋面工程的重要性，本方案铝合金屋面采用知名企业生产的铝镁锰合金材料， 以确保屋面板的抗腐蚀性能，并从产品质量和供货周期上得到有力的保障。 本方案选用 3004 牌号铝镁锰合金卷材制作屋面板，该产品除具有重量轻（仅为钢材的 1/3）、
概述 直立锁边咬合屋面系统一直是欧美国家金属屋面的设计主流，目前在国内也得到广泛应用，如：体育场馆会展中心机场车站等大型标志性建筑。 直立锁边咬合屋面系统定义 直立锁边咬合式(Standing Seam System)点支撑金属屋面系统的核心构成，是基于直立锁边咬合设计的特殊板形的金属板块，这种设计主要针对大跨度自支承式密合安装体系。在屋面上看不见任何穿孔，因支承的办法是隐藏在面板之下的。 屋面板块的连接办法是采用其特有的铝合金固定支座，板块与板块的直立锁边咬合形成密合的连接，这种板块的咬合过程无须人力，完全由机械自动完成，而咬合边与支座形成的连接办法可解决因热胀冷缩所产生的板块应力，该优势反映在可制作纵向超长尺寸的板块而不因应力影响变形。同时本屋面系统完整齐全的附件供应可满足各种建筑形式的要求。 直立锁边咬合屋面系统特点 屋面板可与屋面通长，杜绝搭接缝，消除漏水隐患，且外观整体性和观感性增强。 肋较高，从而可得到较大的排水切面，杜绝雨水从搭接边处渗透，有效解决低坡度屋面积水、排水困扰，提高了在长距离平缓屋面的适用性。 直立锁合边的固定方式很特殊，固定座仅限制屋面板在板宽方向和上下方向的移动，并不限制屋面板沿板长方向的移动，因此屋面板在温度变化时能够在固定座上自由伸缩，不会产生温度应力，这样便有效解决了其他板型难以克服的温度变形问题，保证了屋面性能的可靠性。 可以直立锁边屋面系统的固定座下装上断冷桥的隔热垫，有效防止保温屋面的冷桥现象，杜绝冷凝水的形成。且能使能源更有效率地利用，达到节能的效果。 香港理工大学土木结构工程系重型结构实验室及清华大学所作的结构性能测试的直立锁边屋面系统该板型于内陆地区使用时，最大可达2000mm的跨距。 铝镁锰板常见的系统一般是点式直立锁边屋面系统，常见板型YX65-430和YX65-400型的高立边屋面系统，主要采用暗扣式安装，无需再屋面板表面穿孔，施工工艺成熟，主要应用于车站、机尝体育馆等大型建筑和工业厂房等；铝镁锰板金属屋面系统其它的分。
屋面系统的施工 3.1 屋面及其附属系统概况 本工程分体育馆及游泳馆两大部分，屋面形式大致呈椭圆形布置。金属屋面工程内容包括：主檩条及檩托，次檩条及檩托，压型钢板及吸音，铝镁锰直立锁边系统及保温、隔音、防水，玻璃采光天棚，自动排烟窗及控制系统，遮阳系统，屋面天沟，虹吸排水系统及排水管，屋面檐沟共十个分项工程的施工。 根据技术文件要求，本工程屋面板采用铝镁锰合金压型板，直立锁边式系统，屋面板横向搭接采用机械铰合。板宽应根据屋面形状高差变化布置，同时应保证屋面板肋的完整性及连贯性，采用自防水技术，不得使用钉、接、压连接，以确保防水及美观的要求。屋面板跨度需根据荷载组合计算定，比赛大厅顶为铝合金复合保温屋面，总传热系数小于0.8。 该屋面系统所遵循的技术原则：严格遵守国家有关规范的规定，结合本公司在以往工程中的经验，在满足建筑物使用功能的前提下，通过方案优化，尽可能降低工程造价，简化安装难度，以达到最佳性能价格比。 3.2 屋面板系统的加工制作 本工程选用铝镁锰直立锁边屋面板系统，屋面板材厚度为0.9mm，400/65铝合金锤纹直板，采用100厚玻璃纤维保温棉；压型板为0.47mm厚的镀锌穿孔瓦楞钢板，30mm厚玻璃纤维吸音棉下衬无纺布。为了更好地完成本工程维护系统的加工制作任务，确保每一步都做到万无一失，我司拟定由本公司设计部资深设计人员完成本次施工图的深化设计、节点构造、下料单及加工图等的设计。我公司将根据施工方案中制定的工艺顺序同时结合现场实际情况分别对檩条、金属屋面板、阳光板天窗、电动排烟天窗、檐口收边铝单板、铝合金泛水板等从材料采购→加工制作→安装施工全过程进行严格监督，真正作到过程控制，强调精品意识。 3.2.1压型板的生产加工 为保证本工程屋面系统的防水性能，我公司计划将屋面板生产设备运至施工现场进行现场加工，以保证屋面板在顺坡方向通长无搭接。屋面压型屋面板固定螺钉采用进口304不锈钢螺钉，防止铝构件及螺钉之间产生电化学反应。压型板由板材压型机一次投料加工完成，设备就位后需做现场调试，生产前应做试生产，样品合格后方可进行生产。首件加工后必须作全面检查，检查的主要内容有: ⑴表面是否有污垢：损伤、变形、划痕、翘角、破损等缺陷。 ⑵检查所需板材的标签及要求是否相符 ⑶符合要求的板材，用叉车装到开卷机上，并开卷加工成型，铝卷的开卷宽
直立锁边金属屋面板施工技术 【摘要】金属屋面作为重要的一种屋面体系在我国越来直越多的被广泛应用，其施工方法显得越来越重要，本文通过具体工程对直立锁边金属屋面的施工技术进行论述，以求找到最为合理、经济、科学的施工方法。 【关键词】直立锁边铝镁锰金属屋面施工技术 近10年来，钢结构产业发展迅猛，金属屋面系统也日新越异，形式多样，技术日趋成熟，目前欧美等发达国家都广泛的应用“Standing Seam Roofing System”（立边咬合接口屋面系统）。这种新型屋面系统，其除了能满足正常的防风挡雨的功能外，还具备了自重小、保温、降噪、防雷及造型新颖等多方面的功能，近年来较多地应用于体育场馆、展览馆等大型现代公共建筑的屋面。上海世博会众多展馆以及由我公司施工的永康中国科技五金城会展中心屋面正是采用了这种先进的屋面系统。 1 屋面特点 （1）具备整体结构性防水、排水功能。（2）结构简洁、轻巧、安全，在海洋性台风、暴雨地区尤其适用。（3）施工安装灵活、快速。（4）该系统的铝合金面板一方面能充分保证防水功能上的要求，另一方面还能满足安全可靠及防腐蚀性能的要求，由于该系统设计有65 mm高的立边设置，可使面板有较强的总体强度及刚度；由于屋面板肋较高，雨水将不能漫过屋面而浸水，具有非常优越的防水性能。缝合完成的屋面上没有外露的螺钉，板肋光滑圆顺，并有足够的强度承受屋面上行人等动荷载。在屋面板下填充满保温棉，使整个屋面更加平整结实。2 工程难点 （1）由于铝镁锰金属屋面板的热胀冷缩较大，且屋面板加工长度达93米，加工精度控制难度大。 （2）由于屋面板长度长，水平与垂直搬运难度极大。 （3）屋面坡度平缓，排水面积大，且屋面成弧形，要保证板面平整、不积水难度较大。 3 屋面板的制作 屋面暗扣直立锁边铝锰镁合金板的加工是通过工地现场辊压加工轧制成型，其加工步骤如下：3.1设备就位调试：加工设备吊装就位后，必须根据压板工艺的要求调整位置并吊装稳固。在开工前三天进行设备的调试及试生产，调整设备的参数直至能够生产出合格的面板。3.2上料：生产屋面板的原材料为铝卷，每卷重约2吨，需通过吊装设备将铝卷送至加工设备。铝卷应堆放在架空的支架上，保持通风和干燥，避免因潮湿影响铝卷表面质量。3.3压板成型：加工设备的出