幕墙工程
设计计算书
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建筑装饰设计有限公司
ARCHITECTURE & DECORATION DESIGN LTD. 2013年03月
目录
一、工程概述 (1)
Ⅰ.设计依据 (1)
Ⅱ.基本计算公式 (4)
二、计算书 (7)
Ⅰ、建筑标高12.7米(实际标高12.7+1.5m)处竖隐横明玻璃幕墙计算（侧风区） (7)
一、风荷载计算 (7)
二、玻璃的选用与校核 (8)
三、硅酮结构密封胶计算 (10)
四、幕墙立柱计算 (11)
五、立柱与主结构连接 (13)
六、幕墙后锚固连接设计计算 (14)
七、幕墙预埋件焊缝计算 (17)
八、幕墙横梁计算 (18)
九、横梁与立柱连接件计算 (20)
Ⅱ、建筑标高6米（实际高度6+1.5m）处隐框玻璃幕墙计算（迎风区） (22)
一、风荷载计算 (22)
二、玻璃的选用与校核 (22)
三、硅酮结构密封胶计算 (24)
四、固定片（压板）计算 (25)
五、幕墙立柱计算 (26)
六、立柱与主结构连接 (28)
七、幕墙后锚固连接设计计算 (30)
八、幕墙预埋件焊缝计算 (32)
九、幕墙横梁计算 (33)
十、横梁与立柱连接件计算 (35)
Ⅲ、建筑标高5.1米(实际标高5.1+1.5m)处2.5mm铝单板幕墙计算（侧风区） (37)
一、风荷载计算 (37)
二、D 板强度校核 (38)
三、E板强度校核 (39)
四、支座处强度校核 (39)
五、加强肋校核 (40)
六、固定片（压板）计算 (41)
七、幕墙立柱计算 (42)
八、立柱与主结构连接 (44)
九、幕墙后锚固连接设计计算 (45)
十、幕墙预埋件焊缝计算 (48)
十一、幕墙横梁计算 (49)
十二、横梁与立柱连接件计算.......................................................................................................................... 51 一、工程概述
Ⅰ.设计依据
①幕墙设计规范：
《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001
《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001
《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009
《建筑瓷板装饰工程技术规程》 CECS101：98
《建筑幕墙》 GB/T21086-2007
《采暖通风与空气调节设计规范》 GB50019-2003
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构防火涂料》 GB14907-2002
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《高层民用建筑钢结构技术规范》 JGJ99-98
《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002
《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版) 《高处作业吊蓝》 GB19155-2003
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001
②建筑设计规范：
《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95
《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99
《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005
《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
《既有居住建筑节能改造技术规程》 JGJ129-2004
《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002
《建筑材料放射性核素限量》 GB6500-2010
《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003
《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002
《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005
《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010
《建筑设计防火规范》 GB50016-2006
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002
《民用建筑隔声设计规范》 GB50018-2010
《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93
《民用建筑设计通则》 GB50352-2005
《膜结构技术规程》 CECS158：2004
《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ134-2010
《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-2003
《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》 JGJ85-2010
《中国地震动参数区划图》 GB18306-2001
《中国地震烈度表》 GB/T17742-2008 《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001 《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》
③铝材规范：
《建筑用隔热铝合金型材-穿条式》 JG/T175-2005
《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000
《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000
《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2000
《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-2003
《变形铝及铝合金牌号表示方法》 GB/T16474-1996 《变形铝及铝合金状态代号》 GB/T16475-2008 《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008
《建筑装饰用铝单板》 GB/T23443-2009
④金属板及石材规范：
《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830.1、2-2005 《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-2000
《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007
《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101:98
《铝幕墙板、板基》 YS/T429.1-2000 《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 《建筑幕墙用铝塑复合板》 GB/T17748-2008
《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000
《天然板石》 GB/T18600-2001
《天然大理石荒料》 JC/T202-2001
《天然大理石建筑板材》 GB/T19766-2005
《天然花岗石荒料》 JC/T204-2001
《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2001
《天然花岗石板材》 GB/T18601-2009
《天然石材统一编号》 GB/T17670-2008
《天然石材术语》 GB/T13890-2008
《建筑装饰工程石材应用技术规范》 DB 11/T512-2007
⑤玻璃规范：
《钢分类》 GB/T13304.1、2-2008 《钢铁牌号表示方法》 GB/T221 -2008
《钢及合金术语》 GB/T20566-2006
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《不锈钢棒》 GB/T1220-2007
《不锈钢冷轧钢板和钢带》 GB/T3280-2007
《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-1984
《不锈钢热轧钢板和钢带》 GB/T4237-2007
《不锈钢丝》 GB/T4240-2009
《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007
《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000
《擦窗机》 GB19154-2003
《彩色涂层钢板及钢带》 GB/T12754-2006
《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007
《耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997
《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000
《合金结构钢》 GB/T3077-1999
《结构用无缝钢管》 GB/T8162-2008
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000
《碳钢焊条》 GB/T5117-1999
《碳素结构钢》 GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》 GB912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》 GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999
《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-2000
《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》 GB/T20878-2007
《碳素结构钢冷轧钢板和钢带》 GB/T11253-2007
《建筑装饰用搪瓷钢板》 JG/T234-2008
⑥钢材规范：
《建筑密封材料术语》 GB/T14682-2006
《建筑密封胶分级及要求》 GB/T22083-2008
《丙烯酸酯建筑密封胶》 JC/T484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001
《石材用建筑密封胶》 GB/T23261-2009
《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004
《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC/T887-2001
《非结构承载用石材粘胶剂》 JC/T989-2006
《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994
《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007
《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005
《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005
《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005
《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003
《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006
《丙烯酸建筑密封胶》 JC/T484-2006
《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007
《绝热用硬质酚醛泡沫制品(PF)》 GB/T20974-2007
《建筑绝热用聚氨酯泡沫塑料》 GB/T21558-2008
《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999
《石材用建筑密封胶》 GB23261-2009
《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999
《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002
《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001
《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003
《中空玻璃用复合密封胶条》 JC/T1022-2007
⑦胶类及密封材料规范：
《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004
《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004
《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985
《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2000 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004 《紧固件螺栓、螺钉、螺柱和螺母通用技术条件》GB/T16938 -2008 《铝合金门窗》 GB/T8478-2008 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000 《地弹簧》 QB/T3884-1999 《铝合金门插锁》 QB/T3885-1999 《平开铝合金窗把手》 QB/T3886-1999 《铝合金撑挡》 QB/T3887-1999 《铝合金窗不锈钢滑撑》 QB/T3888-1999 《铝合金门窗拉手》 QB/T3889-1999 《铝合金窗锁》 QB/T3900-1999 《铝合金门锁》 QB/T3901-1999 《推拉铝合金门用滑轮》 QB/T3902-1999 《闭合器》 QB/T3893-1999 《外装门锁》 QB/T2473-2000 《弹子插芯门锁》 GB/T2474-2000 《叶片门锁》 QB/T2475-2000 《球型门锁》 QB/T2476-2000 《铜合金铸件》 GB/T13819-1992 《锌合压铸件》 GB/T13821-1992 《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009 《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999 《建筑门窗五金件插销》 JG214-2007
《建筑门窗五金件传动机构用执手》 JG124-2007
《建筑门窗五金件旋压执手》 JG213-2007
《建筑门窗五金件合页(铰链)》 JG125-2007
《建筑门窗五金件传动锁闭器》 JG126-2007
《建筑门窗五金件滑撑》 JG127-2007
《建筑门窗五金件滑轮》 JG129-2007
《建筑门窗五金件多点锁闭器》 JG215-2007
《建筑门窗五金件撑挡》 JG128-2007
《建筑门窗五金件通用要求》 JG212-2007
《建筑门窗五金件单点锁闭器》 JG130-2007
《建筑门窗内平开下悬五金系统》 JG168-2004
《钢塑共挤门窗》 JG207-2007
《电动采光排烟窗》 JG189-2006
⑧门窗及五金件规范：
《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001
《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000
《采暖居住建筑节能检验标准》 JGJ132-2001
《彩色涂层钢板及钢带试验方法》 GB/T13448-2006
《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002
《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000
《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000
《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008
《建筑外窗采旋光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2008
《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-2002
《建筑门窗空气声隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2008
《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T7107-2002
《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T7108-2002
《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001
《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-2002
Ⅱ.基本计算公式
(1).场地类别划分:
地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：
--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
--C类指有密集建筑群的城市市区；
--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
(2).风荷载计算:
幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：
1当计算主要承重结构时
W k=βzμsμz W0（GB50009 8.1.1-1）
2当计算围护结构时
W k=βgzμs1μz W0（GB50009 8.1.1-2）
式中：
其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；
βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.6.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算: βgz=1+2g I10(Z/10)-α
其中g为峰值因子，取值2.5，α为地面粗糙度指数，I10为10m高名义湍流度。经化简，得：
A类场地: βgz=1+0.6×(Z/10)-0.12
B类场地: βgz=1+0.7×(Z/10)-0.15
C类场地: βgz=1+1.15×(Z/10)-0.22
D类场地: βgz=1+1.95×(Z/10)-0.30
μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.2.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:
A类场地: μz=1.284×(Z/10)0.24
B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.30
C类场地: μz=0.544×(Z/10)0.44
D类场地: μz=0.262×(Z/10)0.60
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：
一、外表面
1. 正压区按表8.3.1-1采用；
2. 负压区
—对墙面，取-1.0
—对墙角边，取-1.4
二、内表面
对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
注：上述的局部体型系数μs1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2 的情况，当非直接承受风载荷的围护构件的从属面积A大于或等于25m2 时，局部风压体型系数μs1（25）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于25m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数μs1（A）可按面积的对数线性插值，即
μs1（A）=μs1（1）+[μs1（25）-μs1（1）] l ogA/1.4
本工程属于C类地区,故μz=0.544×(Z/10)0.44
W0---基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表E.5给出的风压采用，但不得小于0.3kN/m2. (3).地震作用计算:
q EAk=βE×αmax×G AK
其中: q EAk---水平地震作用标准值
βE---动力放大系数,按 5.0 取定
αmax---水平地震影响系数最大值，根据相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度,
按照《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表5.1.4-1采用.
根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223—2008规定：
1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应
按比9度更高的要求采取抗震措施。同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用。
2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施；地基基础的抗震措施，应符合有关规定。同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。
设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度：αmax=0.04
设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度：αmax=0.08
设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度：αmax=0.12
设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度：αmax=0.16
设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度：αmax=0.24
设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度：αmax=0.32
设计基本地震加速度为0.60g，抗震设防烈度9度：αmax=0.45
G AK---幕墙构件的自重(N/m2)
(4).作用效应组合:
一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：
a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：
γ0S ≤ R
b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：
S E≤ R/γRE
式中 S---荷载效应按基本组合的设计值；
S E---地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；
R---构件抗力设计值；
γ0----结构构件重要性系数，应取不小于1.0；
γRE----结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；
c.挠度应符合下式要求：
d f≤ d f,lim
d f---构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；
d f,lim---构件挠度限值；
d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合d f≤d f,lim的规定。
幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：
1 有地震作用效应组合时，应按下式进行：
S=γG S GK+γwψw S WK+γEψE S EK
2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：
S=γG S GK+ψwγw S WK
S---作用效应组合的设计值；
S Gk---永久荷载效应标准值；
S Wk---风荷载效应标准值；
S Ek---地震作用效应标准值；
γG---永久荷载分项系数；
γW---风荷载分项系数；
γE---地震作用分项系数；
ψW---风荷载的组合值系数；
ψE---地震作用的组合值系数；
进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：
①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；
②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γG应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；
③当永久荷载的效应对构件有利时，其分项系数γG的取值不应大于1.0。
可变作用的组合系数应按下列规定采用：
①一般情况下，风荷载的组合系数ψW应取1.0，地震作用于的组合系数ψE应取0.5。
②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψW应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。
幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。Ⅲ.材料力学性能
材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》。
(1).玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。
g
2
(2).JGJ102-2003铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。
表5.2.2 铝合金型材的强度设计值f a （N/mm 2
）
(3).热轧钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3a 采用。
表5.2.3a 热轧钢材的强度设计值f s （N/mm 2
）
(4).冷成型薄壁型钢的钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50018-2002的规定，可按表5.2.3b 采用。
(5).不锈钢型材和棒材的强度设计值可按表5.2.3c 采用。
表5.2.3c
不锈钢型材和棒材的强度设计值
(6).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。
表5.2.8 材料的弹性模量 E （N/mm 2
）
(7).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。
表5.2.9 材料的泊松比υ
(8).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。
(9).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。
表5.3.1 材料的重力密度γ
（kN/m3
(10).GB50429-2007铝合金型材的强度设计值应按表5.3.2的规定采用。
表5.3.2 铝合金型材的强度设计值f a（N/mm2）
(11).GB50429-2007计算系数α1,α2可按表5.3.3的规定采用。
表5.3.3 计算系数
1
α，
2
α的取值
二、计算书
Ⅰ、建筑标高12.7米(实际标高12.7+1.5m)处竖隐横明玻璃幕墙计算（侧风区）
基本参数: 地区基本风压0.35kN/m2 c类
计算部位3层：标高14.2米
立柱跨度为3.8米
立柱左分格1180米立柱右分格1180米
横梁上分格900米横梁下分格900米
面板尺寸1180米x900米
根据 GB 50011-2010 《建筑抗震设计规范》规定, 地区为6度设防。
根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223—2008规定：本建筑属于标准设防类，
一、风荷载计算
标高为14.2m处风荷载计算
W0:基本风压
W0=0.35 kN/m2
βgz: 14.2m高处阵风系数(按C类区计算): (GB50009-2012)
βgz=1+1.15×(Z/10)-0.22=2.050 (15米以下按15米计算)
μz: 14.2m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2012)
μz=0.544×(Z/10)0.44 (C类区，在15米以下按15米计算)
=0.544×(15.0/10)0.44=0.650
μsl:局部风压体型系数(墙角区)
1 板块风载荷计算（直接承受风载荷）
板块（第1处）
μsl=-1.400+(-0.2)=-1.600
该处局部风压体型系数μsl=1.600
风荷载标准值:
W k=βgz×μz×μsl×W0 (GB50009-2012) =2.050×0.650×1.600×0.350
=0.746 kN/m2
因为W k≤1.0kN/m2，取W k=1.0 kN/m2，按JGJ102-2003第5.3.2条采用。
风荷载设计值:
W: 风荷载设计值(kN/m2)
γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3.2.4 规定采用
W=γw×W k=1.4×1.000=1.400kN/m2
2 支撑结构风载荷计算（非直接受风载荷）
支承结构（第1处）
3800mm×1180mm=4.48m2
该处从属面积为：4.48m2
μsl (A)=μsl (1)+[μsl (25)-μsl (1)]×log(A)/1.4
=-{1.4+[0.8×1.4-1.4]×0.652/1.4}
=-1.270
μsl=-1.270+(-0.2)=-1.470
该处局部风压体型系数μsl=1.470
风荷载标准值:
W k=βgz×μz×μsl×W0 (GB50009-2012) =2.050×0.650×1.470×0.350
=0.685 kN/m2
因为W k≤1.0kN/m2，取W k=1.0 kN/m2，按JGJ102-2003第5.3.2条采用。
风荷载设计值:
W: 风荷载设计值(kN/m2)
γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3.2.4 规定采用
W=γw×W k=1.4×1.000=1.400kN/m2
二、玻璃的选用与校核
本处选用玻璃种类为: 钢化玻璃
本处采用中空玻璃1 玻璃自重计算
G AK: 玻璃板块自重(不包括框):
G AK1: 外侧玻璃板块自重:
G AK2: 内侧玻璃板块自重:
玻璃的重力密度为: 25.6(KN/m3)
B T_L中空玻璃内侧玻璃厚度为: 6.0(mm)
B T_w中空玻璃外侧玻璃厚度为: 6.0(mm)
G AK=25.6×(B t_L+B t_w)/1000
=25.6×(6.000+6.000)/1000
=0.307kN/m2
G AK1=25.6×B t_w/1000
=25.6×6.000/1000
=0.154KN/m2
G AK2=25.6×B t_L/1000
=25.6×6.000/1000
=0.154KN/m2
2 玻璃水平地震作用计算
该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:
αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.040
q EAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)
q Ek1中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)
q Ek2中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)
q EAk=5×αmax×G AK
=5×0.040×0.307
=0.061kN/m2
q Ek1=5×αmax×G AK1
=5×0.040×0.154
=0.031kN/m2
q Ek2=5×αmax×G AK2
=5×0.040×0.154
=0.031kN/m2
γE: 地震作用分项系数: 1.3
q EA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2) q EA=r E×q EAk
=1.3×q EAK
=1.3×0.061
=0.080kN/m2
3 玻璃的强度计算
内侧玻璃校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2
外侧玻璃校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2
W k: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(KN/m2)
q EAk: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(KN/m2)
σWk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2)
σEk: 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2)
θ: 参数
η: 折减系数，可由参数θ按JGJ102-2003表6.1.2-2采用
表 6.1.2-2 折减系数η
a: 玻璃短边边长: 900.0mm
b: 玻璃长边边长: 1180.0mm
B T_L中空玻璃内侧玻璃厚度为: 6.000(mm)
B T_w中空玻璃外侧玻璃厚度为: 6.000(mm)
m: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b查
表6.1.2-1得: 0.0669
表6.1.2-1 四边支承玻璃板的弯矩系数m
W k1中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2)
W k2中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2)
q Ek1中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)
q Ek2中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)
W k1=1.1×W k×B T_w3/(B T_w3+B T_L3)=0.550 (kN/m2)
W k2=W k×B T_L3/(B T_w3+B T_L3)=0.500 (kN/m2)
q Ek1=0.031 (kN/m2)
q Ek2=0.031 (kN/m2)
在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 在风荷载作用下外侧玻璃参数θ=(W k1+0.5×q EK1)×a4/(E×t4)
=3.98
η: 折减系数，按θ=3.98
查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=1.00
在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值σWk=6×m×W k1×a2×η/t2
=4.967N/mm2
在地震作用下外侧玻璃参数θ=(W k1+0.5×q EK1)×a4/(E×t4)
=3.98
η: 折减系数，按θ=3.98
查6.1.2-2表得:1.00
在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值σEk=6×m×q Ek1×a2×η/t2 =0.277N/mm2σ: 外侧玻璃所受应力:
采用S W+0.5S E组合:
σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK
=1.4×4.967+0.5×1.3×0.277
=7.135N/mm2
在风荷载作用下内侧玻璃参数θ=(W k2+0.5×q EK2)×a4/(E×t4)
=3.62
η: 折减系数，按θ=3.62
查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=1.00
在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值σWk=6×m×W k2×a2×η/t2 =4.516N/mm2在地震作用下内侧玻璃参数θ=(W k2+0.5×q EK2)×a4/(E×t4)
=3.62
η: 折减系数，按θ=3.62
查6.1.2-2表得:η=1.00
在地震作用下内侧玻璃最大应力标准值σEk=6×m×q Ek2×a2×η/t2 =0.277N/mm2σ
: 内侧玻璃所受应力:
采用S W+0.5S E组合:
σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK
=1.4×4.516+0.5×1.3×0.277
=6.503N/mm2
外侧玻璃最大应力设计值σ=7.135N/mm2 < ｆg=84.000N/mm2
内侧玻璃最大应力设计值σ=6.503N/mm2 < ｆg=84.000N/mm2
中空玻璃强度满足要求!
4 玻璃的挠度计算
d f: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm)
D: 玻璃的刚度(N.mm)
t e: 玻璃等效厚度 0.95×(B t_L3+B t_w3)1/3=7.2mm
ν: 泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.9条采用，取值为 0.20
表5.2.9 材料的泊松比υ
μ: 挠度系数:按JGJ102-2003表6.1.3采用μ=0.00648
θ=W k×a4/(E×t e4)
=3.43
η: 折减系数，按θ=3.43
查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=1.00
D=(E×t e3)/12(1-ν2)
=2314912.42 (N.mm)
d f=μ×W k×a4×η/D
=1.8 (mm)
d f/a < 1/60
玻璃的挠度满足!
三、硅酮结构密封胶计算
该处选用结构胶类型为: SS621
1 硅酮结构密封胶粘接宽度计算
按风荷载、水平地震作用和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度:
(1)在风载荷和水平地震作用下，玻璃与铝框间结构胶粘结宽度的计算(抗震设计):
C s1: 风载荷作用下玻璃与铝框间结构胶粘结宽度 (mm)
W: 风荷载设计值: 1.400kN/m2
a: 矩形玻璃板的短边长度: 900.000mm
f1: 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2N/mm2
q E: 作用在计算单元上的地震作用设计值:0.080(kN/m2)
按JGJ102-2003的5.6.3-2进行计算:
C s1=(W+0.5×q E)×a/(2000×f1)
=(1.400+0.5×0.080)×900.000/(2000×0.2)
=3.24mm 取4mm
(2)在玻璃永久荷载作用下，玻璃与铝框间结构胶粘结宽度的计算:
C s2: 自重效应玻璃与铝框间结构胶粘结宽度 (mm)
a: 矩形玻璃板的短边长度: 900.0mm
b: 矩形玻璃板的长边长度: 1180.0mm
f2: 结构胶在永久荷载作用下的强度设计值,取0.01N/mm2
玻璃下端设置托条，玻璃自重载荷分项系数取: 1.35
按JGJ102-2003的5.6.3-3条规定进行计算:
B t_l:中空或夹层玻璃(双层)内侧玻璃厚度6.0mm B t_w:中空或夹层玻璃(双层)外侧玻璃厚度6.0mm
C s2=1.35×25.6×(B t_l+B t_w)×(a×b)/(2000×(a+b)×f2)
=10.59mm 取11mm
(3)在玻璃永久载荷作用下，玻璃与玻璃间结构胶粘接宽度的计算
C s_zk: 自重效应玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度 (mm)
a: 矩形玻璃板的短边长度: 900.0mm
b: 矩形玻璃板的长边长度: 1180.0mm
B t_w:中空或夹层玻璃(双层)外侧玻璃厚度6.0mm
f2: 结构胶在永久荷载作用下的强度设计值,取0.01N/mm2
按JGJ102-2003的5.6.3-3条规定进行计算:
C s_zk=1.35×(25.6×Bt_w)×(a×b)/(2000×(a+b)×f2)
=1.35×(25.6×Bt_w)×(900.0×1180.0)/(2000×(900.0+1180.0)×0.01)
=5.29mm 取6mm
(4)硅酮结构密封胶的最大计算宽度: 11mm
2 硅酮结构密封胶粘接厚度的计算
(1)水平风荷载作用下胶缝厚度的计算:
t s1: 风荷载作用下结构胶的粘结厚度
h g: 玻璃面板高度: 900.0mm
θ:风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值(rad): 0.0010
ψ:胶缝变位折减系数1.000
δ: 硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14N/mm2时的伸长率: 15.0% t s1=θ×h g×ψ/(δ2×(2+δ2))0.5
=0.0010×900.0×1.000/(0.150×(2+0.150))0.5
=1.6mm 取2mm
(2)温度作用下胶缝厚度的计算:
u s1:在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)
t s2: 温度作用下结构胶的粘结厚度
玻璃板块最大边b:1180.0
Δt:年温差: 取80℃
a1:铝型材线膨胀系数，2.3×10-5
a2:玻璃线膨胀系数，1×10-5
u s1=b×Δt×(a1-a2)
=1180.0×80×(2.3-1)×10-5
=1.2mm 取2mm
t s2=u s1/((δ2 (2+(δ2))0.5
=1.2/((15.0%×(2+(15.0))0.5
=0.2mm 取1mm
(3)硅酮结构密封胶的最大计算厚度: 2mm
按照规范JGJ102-2003的5.6.1条规定:硅酮结构密封胶的粘接厚度不应小于6mm
故取胶缝的计算厚度为:6mm
3 胶缝宽度和厚度推荐值
胶缝推荐宽度为:11mm
胶缝推荐厚度为:6mm
4 耐候胶胶缝计算
W s:胶缝宽度计算值
α:板块材料的线膨胀系数，为1×10-5
玻璃板块最大边b:1180.0
Δt:年温差: 取80℃
δ: 硅酮结构密封胶的变位承受能力: 120.0% d c:施工偏差，取3mm
d E:考虑其它作用的预留量，取2mm
C s_nh=α×Δt×b/δ+dc+d E
=0.00001×80×1180.0/120.0%+3+2
=5.0mm 取6mm
5 选取的胶缝宽度和厚度
玻璃和铝框间胶缝选定宽度为:16 mm
玻璃和铝框间胶缝选定厚度为:8 mm
玻璃和玻璃间胶缝选定宽度为:10 mm
耐候胶胶缝选定宽度为:16 mm
四、幕墙立柱计算
幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：
1 荷载计算
(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算
q w: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m)
W: 风荷载设计值: 1.400kN/m2
B: 幕墙分格宽: 1.180m
q w=W×B
=1.400×1.180
=1.652 kN/m
(2)地震荷载计算
q EA: 地震作用设计值(KN/m2):
G Ak: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 500N/m2
垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值:
q EAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m2) q EAk=5×αmax×G Ak
=5×0.040×500.000/1000
=0.100 kN/m2
γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3
q EA=1.3×q EAk
=1.3×0.100
=0.130 kN/m2
q E：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布)
q E=q EA×B
=0.130×1.180
=0.153 kN/m
(3)立柱弯矩:
M w: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)
q w: 风荷载均布线荷载设计值: 1.652(kN/m)
H sjcg: 立柱计算跨度: 3.800m
M w=q w×(L13+L23)/8/(L1+L2)
=(2.9903+0.8103)/8/(2.990+0.810)×1.652
=1.481 kN·m
M E: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):
M E=q E×(L13+L23)/8/(L1+L2)
=(2.9903+0.8103)/8/(2.990+0.810)×0.153
=0.138kN·m
M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m) 采用S W+0.5S E组合
M=M w+0.5×M E
=1.481+0.5×0.138
=1.550kN·m
=1550276.551Nmm
2 选用立柱型材的截面特性
立柱型材号: 铝合金 100×65×3
选用的立柱材料牌号:6063 T5
型材强度设计值: 抗拉、抗压90.000N/mm2抗剪55.0N/mm2
型材弹性模量: E=0.70×105N/mm2
立柱型材毛截面对X轴惯性矩: I x=1412535.000mm4
立柱型材对x轴的有效净截面模量: W enx=27240.400mm3
立柱型材有效净截面积: A en=994.170mm2
立柱型材腹板厚度: t w=6.000mm
立柱型材计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩: S=16987.000mm3
截面塑性发展系数: γx=1.00
截面塑性发展系数: γy=1.00
3 幕墙立柱的强度计算
校核依据: N/A en+M x/(γx×W enx)+M y/(γy×W eny)≤f a=90.0N/mm2(拉弯构件) (GB 50429-2007 8.1.1)
B: 幕墙分格宽: 1.180m
G Ak: 幕墙自重: 500N/m2
幕墙自重线荷载:
G k=500×B/1000
=500×1.180/1000
=0.590kN/m
N k: 立柱受力:
N k=G k×L
=0.590×3.800
=2.242kN
N: 立柱受力设计值:
r G: 结构自重分项系数: 1.2
N=1.2×N k
=1.2×2.242
=2.690kN
=2690.400N
σ: 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件)
N: 轴心拉力: N=2690.400N
M x,M y: 同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的弯矩: M x=M=1550276.551Nmm,M y=0Nmm
A en: 有效净截面面积,同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响: A en= 994.170mm2
W enx,W eny: 对x轴和y轴的有效净截面模量,同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响: W enx=27240.400mm3
γx:截面塑性发展系数: γx=1.00
γy:截面塑性发展系数: γy=1.00
σ=N/A en+M x/(γx×W enx)+M y/(γy×W eny) (GB 50429-2007 8.1.1) =N/A en+M x/(γx×W enx)
=2690.400/994.170+1550276.551/(1.00×27240.400)
=59.617N/mm2
59.617N/mm2 立柱强度可以满足 4 幕墙立柱的刚度计算 校核依据: d f≤L/180 (GB/T 21086-2007) d f: 立柱最大挠度 D u: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值，即相对挠度: L t1: 立柱最大挠度所在位置支承跨度(支点间的距离) 2.990m R0=[L12/2-(L13+L23)/8/(L1+L2)]×q wk/L1 =1.410KN d f=1000×[1.4355×R0-0.409×q Wk×L1]×L13/(24×0.7×I x)=6.548mm D u=U/(L t1×1000) =6.548/(2.990×1000) =1/456 1/456 < 1/180 且 U<=20(跨距大于4500mm时此值为30) 挠度可以满足要求！ 5 立柱抗剪计算 校核依据: τ=V max×S/(I x×t w) ≤f v (GB 50429-2007 6.1.2) (1)Q wk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) R0: 双跨梁长跨端支座反力为: R0=[L12/2-(L13+L23)/8/(L1+L2)]×q wk/L1 =1.410KN R a: 双跨梁中间支座反力为: R a=q wk×((L13+L23)/(8×L1×L2)+(L1+L2)/2) =3.902KN R b: 双跨梁短跨端支座反力为: R b=|q wk×(L1+L2)-R0-R a| =0.829KN R c: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) R c=|q wk×L1-R0| =2.118 KN Q wk=max(R0,R b,R c) =2.118 KN (2)Q w: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Q w=1.4×Q wk =1.4×2.118 =2.965kN (3)Q Ek: 地震作用下剪力标准值(kN) R0_e: 双跨梁长跨端支座反力为: R0_e=[L12/2-(L13+L23)/8/(L1+L2)]×q ek/L1 =0.141KN R a_e: 双跨梁中间支座反力为: 0.390KN R a_e=q ek×((L13+L23)/(8×L1×L2)+(L1+L2)/2) =0.390KN R b_e: 双跨梁短跨端支座反力为: -0.083KN R b_e=|q ek×(L1+L2)-R0_e-R a_e| =0.083KN R c: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) R c=|q ek×L1-R0_e| =0.212 KN Q Ek=max(R0_e,R b_e,R c) =0.212 KN (4)Q E: 地震作用下剪力设计值(kN) Q E=1.3×Q Ek =1.3×0.212 =0.275kN (5)Q: 立柱所受剪力: 采用Q w+0.5Q E组合 Q=Q w+0.5×Q E =2.965+0.5×0.275 =3.103kN (6)立柱剪应力: τ: 立柱剪应力: S: 计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩: S=16987.000mm3 I x: 毛截面对X轴惯性矩: I x=1412535.000mm4 t w: 腹板厚度: t w=6.000mm V max:计算截面沿腹板平面作用的最大剪切力: V max=Q=3.103kN=3102.894N τ=V max×S/(I x×t w) =3102.894×16987.000/(1412535.00×6.000) =6.219N/mm2 τ=6.219N/mm2 < f v=55.0N/mm2 立柱抗剪强度可以满足五、立柱与主结构连接 1 连接处荷载计算 H sjcg:立柱计算跨度, 3.800m B:立柱分格宽度, 1.180m 采用S G+S W+0.5S E组合 ①风荷载计算 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=W k×B×H sjcg×1000 =1.000×1.180×3.800×1000 =4484.0N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4×N1wk =1.4×4484.0 =6277.6N ②地震作用计算 N1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=q EAk×B×H sjcg×1000 =0.100×1.180×3.800×1000 =448.4N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek =1.3×448.4 =582.9N ③连接处总合力计算 N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.5×N1E =6277.6+0.5×582.9 =6569.1N N2k: 连接处自重总值(N): N2k=500×B×H sjcg =500×1.180×3.800 =2242.0N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2×N2k =1.2×2242.0 =2690.4N N: 连接处总合力(N): N=(N12+N22)0.5 =(6569.0602+2690.4002)0.5 =7098.6N 2 连接处螺栓个数计算 选择的立柱与主体结构连接螺栓为:普通螺栓 5.6级 d: 连接螺栓公称直径: 12.0mm d e: 连接螺栓有效直径: 10.4mm f b v:连接螺栓抗剪强度:190N/mm2 N b v:单个螺栓的受剪承载能力 n v: 螺栓受剪面数目: 2 N b v=n v×π×d e2×f b v/4 =2×3.14×10.42×190/4 =32016.4N N um1: 立柱与建筑物主结构连接的螺栓个数: N um1=N/N b v =7098.648/32016.4 =1个 取2个 3 螺栓抗剪强度验算 n b v:根据选择的螺栓数目,连接处螺栓的受剪承载能力 n b v=N um1×N b v =2×32016.4 =64032.8N n b v=64032.8N > 7098.6N 螺栓抗剪强度可以满足！ 4 型材壁的强度验算 立柱型材种类: 6063 T5 t: 立柱壁厚,3.0mm XC_y: 立柱局部承压强度: 125.0N/mm2 N cb:根据选择的螺栓数目,连接处型材的承压承载能力 N cb=N um1×d×t×2×XC_y =2×12.0×3.0×2×125.0 =18000.0N N cb=18000.0N > 7098.6N 型材壁强度可以满足 5 角码抗承压承载能力计算 角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓) L ct2: 连接处热轧钢角码壁厚: 8.0mm J y: 热轧钢角码承压强度: 305.0N/mm2 N cbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): N cbg=d×2×J y×L ct2×N um1 =12.0×2×305.0×8.0×2.0 =117120.0N 117120.0N > 7098.6N 角码强度可以满足 6 立柱连接伸缩缝计算 为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留有一段空隙-伸缩缝(d)，d值按下式计算: d≥α×Δt×L+d1+d2 上式中: d:伸缩缝计算值(mm); α:立柱材料的线膨胀系数,取2.3×10-5; △t:温度变化,取80℃; L:立柱跨度(mm); d1:施工误差,取3mm; d2:考虑其它作用的预留量,取2mm; d=α×Δt×L+d1+d2 =2.3×10-5×80×3800.0+2+3 =12.0≤20.0 实际伸缩缝隙取:20.0,满足要求！ 六、幕墙后锚固连接设计计算 幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。 本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。 本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004。 后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。 1 后锚固载荷计算 本工程锚栓受拉力和剪力 V g sd: 总剪力设计值: V g sd=N2 =2.690KN N g sd: 总拉力设计值: N g sd=N1 =6.569KN M: 弯矩设计值(N·mm): e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 270.0mm M=V×e2/1000 =2.7×270.0/1000 =0.72641KN·m 本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载 力，应按照下列公式计算： 1)()(2,2,≤+s Rd h Sd s Rd h Sd V V N N N Rs s Rk s Rd N N ,,,γ= V Rs s Rk s Rd V V ,,,γ= 1)()(5.1,5.1,≤+c Rd g Sd c Rd g Sd V V N N N Rc c Rk c Rd N N ,,,γ= V Rc c Rk c Rd V V ,,,γ= 式中 h Sd N ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； g Sd N ---- 群锚受拉区总拉力设计值； h Sd V ---- 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； g Sd V ---- 群锚总剪力设计值； s Rd N , ---- 锚栓受拉承载力设计值； s Rk N , ---- 锚栓受拉承载力标准值； s Rd V , ---- 锚栓受剪承载力设计值； s Rk V , ---- 锚栓受剪承载力标准值； c R d N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值； c Rk N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值； c Rd V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值； c Rk V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值； γRs,N ----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=1.63； γRs,V ----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.63； γRc,N ----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=3.00； γRc,V ----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.50； γRcp ----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.50； 锚栓的分布如下图所示： 锚板： X=220.0mm Y=250.0mm 锚栓设置： s11=140.0mm s21=150.0mm 锚基边距： c11=190.0mm 2 锚栓钢材受拉破坏承载力 h----混凝土基材厚度=200.0mm ； 混凝土基材等级：强度等级C30； d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=12.0mm ； d o ----钻孔直径=14.0mm ； d f ----锚板钻孔直径=14.0mm ； h 1----钻孔深度=110.00mm ； h ef ----锚栓有效锚固深度=110.00mm ； T inst ----安装扭矩=40.00N.m ； f stk ----锚栓极限抗拉强度标准值=500.00Mpa ； A s ----锚栓应力截面面积=84.622mm 2 ； n----群锚锚栓个数=4； 幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算： 当 02 1 ≥?-∑i y y M n N 时 ∑?+= 21 i h Sd y y M n N N 当 02 1 '1').(i h Sd y y M L N N 式中 M ---- 弯矩设计值（N.m ）； h Sd N ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； i y y ,1 ---- 锚栓1及i 至群锚形心轴的垂直距离（mm ）； ' '1,i y y ---- 锚栓1及i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm ）； L ---- 轴力N 作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm ）。 则 N h sd =4.237KN ； N Rk,s =A s ×f stk =42.311KN ； N Rd,s =N Rk,s /γRs,N =26.038KN ； N Rd,s >=N h sd 锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求！ 3 混凝土锥体受拉破坏承载力 N ucr N ec N re N s o N c N c o c Rk c Rk A A N N ,,,,,,,,ψψψψ= o c Rk N ,----开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值； N c A ,----单根锚栓或群锚受拉，混凝土实有破坏锥体投影面面积； o N c A ,----间距﹑边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏锥体投影面面积； N s ,ψ----边距c 对受拉承载力的降低影响系数； N re ,ψ----表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数； N ec ,ψ----荷载偏心N e 对受拉承载力的降低影响系数； N ucr ,ψ----未裂混凝土对受拉承载力的提高系数； f cu,k ----混凝土立方体抗压强度标准值=30.00； s cr,N ----混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距=330.00； c cr,N ----混凝土锥体破坏，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距=165.00； 由于是非开裂混凝土 N o Rk,c =7.3×(f cu,k )0.5 ×(h ef -30)1.5 =28.6100KN ； A o c,N =(s cr,N )2=108900.00mm 2 ； A c,N =225600.00mm 2 ； Ms s,N =1.00； Ms re,N =1.00； Ms ec,N =1.00； Ms ucr,N =1.40； N Rk,c =82.977KN ； N Rd,c =N Rk,c /γRc,N =27.659KN ； N Rd,c >=N g sd 混凝土锥体受拉破坏承载力满足要求！ 4 锚栓钢材受剪破坏承载力 本设计考虑有杠杆臂状态的拉、弯、剪复合受力，锚栓受剪承载力标准值V Rk,s 按下式计算： 螺杆c<10*h ef ,所以只有部分锚栓承受剪力，每个锚栓受剪力为 M o Rk,s =1.2×W el ×f stk =0.102KN ·m ； M Rk,s =M o Rk,s (1-N sd /N Rd,s )=0.085KN ·m ； V Rk,s =αM ×M Rk,s /l o =15.496KN ； V Rd,s =V Rk,s /γRs,V =9.536KN ； V Rd,s >=V h sd 锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求！ 5 混凝土楔形体受剪破坏承载力 锚栓受剪方向未指向边缘方向，不存在被剪切破坏的情况！ 混凝土楔形体受剪破坏承载力满足要求！ 6 混凝土剪撬破坏承载力 V Rd,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值 V Rk,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值 K----锚固深度h_ef对V_rk_cp影响系数 当h ef>=60mm时，取K＝2.0 V Rk,cp=k×N Rk,c =165.954KN； V Rd,cp=V Rk,cp/γRcp =66.382KN； V Rd,cp>=V g sd 混凝土剪撬破坏承载力满足要求！ 7 拉剪复合受力承载力 拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算： (N h sd/N Rd,s)2+(V h sd/V Rd,s)2 =0.05<1 锚栓钢材能够满足要求！ (N g sd/N Rd,c)1.5+(V g sd/V Rd,c)1.5 =0.126<1 混凝土能够满足要求！ 七、幕墙预埋件焊缝计算 法向力设设计值N:6569.1N 剪力设计值V:2690.4N 弯矩M:726408.0N·mm 焊缝参数： 焊接形式：三围围焊 水平焊缝长度L x:50.0mm 竖直焊缝长度L y:100.0mm 焊角高度h f:6.0mm 角焊缝的计算厚度:h e=0.707×h f=4.2mm 1 焊缝截面参数计算 有效面积: A=2×h e×(L x-2×h f)+h e×(L y-2×h f) =2×4.2×(50.0-2×6.0)+4.2×(100.0-2×6.0) =695.7mm2 形心到竖直焊缝轴线距离: d x=(L x-2×h f)×(L x-h e)/(2×(L x-2×h f)+(L y-2×h y)) =(50.0-2×6.0)×(50.0-4.2)/(2×(50.0-2×6.0) +(100.0-2×6.0)) =10.6mm I x=h e×(L y-2×h f)3/12+(L x-2×h f)×(L y3-(L y-2×h e)3)/12 =4.2×(100.0-2×6.0)3/12+(50.0-2×6.0) ×(100.03-(100.0-2×4.2)3)/12 =980434.8mm4 I y=h e×[(L y-2×h f)×d x2+h e2×(L y-2×h f)/12+(L x-2×h f)3/6+2×(L x-2×h f)((L x-h e)/2-d x)2] =4.2×[(100.0-2×6.0)×10.62+4.22×(100.0-2×6.0)/12+(50.0 -2×6.0)3/6+2×(50.0-2×6.0)((50.0-4.2)/2-10.6)2] =129906.1mm4 J=I x+I y =980434.8+129906.1 =1110340.9mm4 2 焊缝强度计算 根据《钢结构设计规范》GB50017-2003 公式7.1.3-1、7.1.3-2和7.1.3-3计算 βf:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 σm:弯矩引起的正应力： σm=M×(L X-(d x+h e/2))/J =726408.0×(50.0-(10.6+4.2/2))/1110340.9 =24.387N/mm2 σn:正应力 σn=N/A =6569.1/695.7 =9.443N/mm2 τM:弯矩引起的剪应力: τM=M×L y/(2×J) =726408.0×100.0/(2×1110340.9) =32.711N/mm2 τV:剪力引起的剪应力: τV=V/A =2690.400/695.688 =3.867N/mm2 总正应力σf=σM+σN =33.830N/mm2 总切应力τf=τM+τV =36.578N/mm2 角焊缝强度设计值f f w= 160.000N/mm2 强度校核： ((σf/βf)2+τf2)0.5 =((33.830/1.22)2+36.5782)0.5 =45.901 N/mm2≤160.000 N/mm2 焊缝强度可以满足！ 八、幕墙横梁计算 幕墙横梁计算简图如下图所示： 1 选用横梁型材的截面特性 选用型材号: 铝合金 65×65× 2.5 选用的横梁材料牌号: 6063 T5 横梁型材抗弯强度设计值: f a=90.000N/mm2 横梁型材抗剪强度设计值: f v=55.000N/mm2 横梁型材弹性模量: E=0.70×105N/mm2 W enx:对截面主轴x轴的较小有效净截面模量:W enx=12824.100mm3 W eny:对截面主轴y轴的较小有效净截面模量:W eny=5885.800mm3 截面塑性发展系数: γx=1.00 截面塑性发展系数: γy=1.00 S x:横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)的面积矩:S x=8791.100mm3 S y:横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面积矩:S y=5384.800mm3 I x:毛截面对X轴惯性矩:I x=505396.000mm4 I y:毛截面对Y轴惯性矩:I y=237912.000mm4 t xw:横梁截面垂直于X轴腹板厚度:t xw=5.0mm t yw:横梁截面垂直于Y轴腹板厚度:t yw=5.0mm 2 幕墙横梁的强度计算 校核依据: M x/(γx×W enx)+M y/(γy×W eny)≤f a=90.0 (GB 50429-2007 6.1.1) 横梁上分格高: 1.000m 横梁下分格高: 1.000m H----横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 1.000m l----横梁跨度,l=1.180m (1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m) 面板在横梁上的安装方式:非吊挂方式 横梁受力方式:均布受力 G Ak: 横梁自重,400N/m2 G k: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m): 横梁自重受荷按上分格高: 1.000m G k=400×H/1000 =400×1.000/1000 =0.400kN/m G: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m) G=1.2×G k =1.2×0.400 =0.480kN/m M y: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m) M y=G×B2/8 =0.480×1.1802/8 =0.084kN·m (2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m) 风荷载线分布最大集度标准值(梯形分布) q wk=W k×H =1.000×1.000 =1.000KN/m 风荷载线分布最大集度设计值 q w=1.4×q wk =1.4×1.000 =1.400kN/m M xw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m) M xw=q w×B2×(3-H2/B2)/24 =1.400×1.1802×(3-1.0002/1.1802)/24 =0.185kN·m =185336.667Nmm (3)地震作用下横梁弯矩 q EAk: 横梁平面外地震作用: βE: 动力放大系数: 5 αmax: 地震影响系数最大值: 0.040 G Ak: 幕墙构件自重: 400 N/m2 q EAk=5×αmax× 400/1000 =5×0.040× 400/1000 =0.080kN/m2 q ex: 水平地震作用最大集度标准值 B: 幕墙分格宽: 1.180m 水平地震作用最大集度标准值(梯形分布) q ex=q EAk×H =0.080×1.000 =0.080KN/m q E: 水平地震作用最大集度设计值 γE: 地震作用分项系数: 1.3 q E=1.3×q ex =1.3×0.080 =0.104kN/m M xE: 地震作用下横梁弯矩: M xE=q E×B2×(3-H2/B2)/24 =0.104×1.1802×(3-1.0002/1.1802)/24 =0.014kN·m =13767.867Nmm (4)横梁强度: σ: 横梁计算强度(N/mm2): 采用S G+S W+0.5S E组合 M x:横梁同一截面处绕x轴的弯矩:M x=S W+0.5S E=185336.667+0.5×13767.867=192220.600Nmm M y:横梁同一截面处绕y轴的弯矩:M y=83544.000Nmm W enx: 对截面主轴x轴的较小有效净截面模量，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响: W enx=12824.100mm3 W eny: 对截面主轴y轴的较小有效净截面模量，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响: W eny=5885.800mm3 截面塑性发展系数: γx=1.00 截面塑性发展系数: γy=1.00 σ=M x/(γx×W enx)+M y/(γy×W eny) =192220.600/(1.00×12824.100)+83544.000/(1.00×5885.800) 29.183N/mm2 < f a=90.0N/mm2 横梁正应力强度可以满足 3 幕墙横梁的抗剪强度计算 校核依据: τx=V ymax×S x/(I x×t xw)≤f v=55.0N/mm2 (GB 50429-2007 6.1.2) 校核依据: τy=V xmax×S y/(I y×t yw)≤f v=55.0N/mm2 (GB 50429-2007 6.1.2) V xmax:计算截面沿腹板竖直方向(X轴)的最大剪力:N V ymax:计算截面沿腹板水平方向(Y轴)的最大剪力:N S x:横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)的面积矩:S x=8791.100mm3 S y:横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面积矩:S y=5384.800mm3 I x:毛截面对X轴惯性矩:I x=505396.000mm4 I y:毛截面对Y轴惯性矩:I y=237912.000mm4 t xw:横梁截面垂直于X轴腹板厚度:t xw=5.0mm t yw:横梁截面垂直于Y轴腹板厚度:t yw=5.0mm (1)Q wk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) W k: 风荷载标准值: 1.000kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.180m 风荷载呈梯形分布时： Q wk=W k×H×B×(1-H/B/2)/2 =1.000×1.000×1.180×(1-1.000/(1.180×2))/2 =0.340kN (2)Q w: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) Q w=1.4×Q wk =1.4×0.340 =0.476kN (3)Q Ek: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) 地震作用呈梯形分布时： Q Ek=q EAk×H×B×(1-H/B/2)/2 =0.080×1.000×1.180×(1-1.000/(1.180×2))/2 =0.027kN (4)Q E: 地震作用下横梁剪力设计值(kN) γE: 地震作用分项系数: 1.3 Q E=1.3×Q Ek =1.3×0.027 =0.035kN (5)V y: 横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kN): 采用V y=Q w+0.5Q E组合 V y=Q w+0.5×Q E =0.476+0.5×0.035 =0.494kN =493.680N (6)V x: 横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值(kN): V x=G×B/2 =0.283kN =283.200N (7)横梁剪应力 τx=V ymax×S x/(I x×t xw) =493.680×8791.100/(505396.000×5.0) =1.717N/mm2 τy=V xmax×S y/(I y×t yw) 全玻幕墙计算书范本 基本参数: 地区，计算处标高：100M，校核玻璃规格：1.1M X 2.65M 抗震7度设防玻璃采用10+10夹胶玻璃 Ⅰ.设计依据: 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《钢结构设计规范》 GBJ17-88 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-96 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-97 《建筑幕墙》 JG3035-96 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94 《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》 GB8013 《铝及铝合金加工产品的化学成份》 GB/T3190 《碳素结构钢》 GB700-88 《硅酮建筑密封胶》 GB/T14683-93 《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227 《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228 《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》 GB/T15226 《建筑结构抗震规范》 GBJ11-89 《建筑设计防火规范》 GBJ16-87（修订本） 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94 《铝合金建筑型材》 GB/T5237-93 《浮法玻璃》 GB11614-99 《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92 《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92 《花岗石建筑板材》 JC205 《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87 《钢化玻璃》 GB9963-98 《普通平板玻璃》 GB4871-85 《中空玻璃》 GB11944-89 《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88 《低合金高强度结构钢》 GB1579 《不锈钢棒》 GB1220 《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226 《聚硫建筑密封胶》 JC483-92 《中空玻璃用弹性密封胶剂》 JC486-92 《铝及铝合金板材》 GB3380-97 《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92 Ⅱ.基本计算公式: (1).场地类别划分: 单元式半隐框幕墙 设计计算书 一、工程概况 工程名称: 建设地点: 山东省青岛市 建筑物标高：20.0m 建筑面积： 主体结构形式：框架结构 建筑物抗震设防烈度：7度 本次设计范围：单元式半隐框幕墙。 建设单位： 建筑设计单位： 二、设计计算依据 1、建筑结构施工图 2、标准规范： GB/T21086-2007 《建筑幕墙》 JGJ102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ113-2009 《建筑玻璃应用技术规程》 GB50210-2001 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50300-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》 GBJ50016-2002 《建筑设计防火规范》 GB50057-2001 《建筑物防雷击设计规范》 JGJ101-96 《建筑抗震试验方法规程》 GB50011-2001 《建筑抗震设计规范》 GB50017-2003 《钢结构设计规范》 CECS 102：2002 《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》 GB5237.1～6-2004 《铝合金建筑型材》 GB/T15227-2007 《建筑幕墙抗风压、气密、水密性能检测方法》GB/T118250-2000 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB16776-2005 《建筑用硅酮结构密封胶》 JG/T882-2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 GB/14683-2003 《硅酮建筑密封胶》 JC486- 2001 《中空玻璃用弹性密封剂》 JC/T883-2001 《石材幕墙接缝用密封胶》 JC693-1998 《热反射玻璃》 GB17841-1999 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 9962-1999 《夹层玻璃》 GB/T 11944-2002 《中空玻璃》 GB/T9963-1998 《钢化玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》 JC/T915-2003 《热弯玻璃》 GB/T17748 《铝塑复合板》 YS/T429.2---2000 《铝幕墙板氟碳喷涂铝单板》 GB/T18600---2001 《天然花岗石建筑板材》 GB/T9298-1988 《平开铝合金窗执手》 GB/T9300-1988 《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T5277 《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T818-2000 《十字槽盘头螺钉》 GB3098.1-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB3098.4-2000 《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB3098.5-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 榆林市青少年活动中心、文化中心 玻璃幕墙 设 计 计 算 书 计算:赵成云 校核: 榆林市成信建工 2015年6月27日 目录 一、风荷载计算 (1) 1. 风荷载标准值: (1) 2. 风荷载设计值: (2) 二、立柱计算 (2) 1. 立柱荷载计算: (2) 2. 选用立柱型材的截面特性: (6) 3. 立柱的强度计算: (8) 4. 立柱的刚度计算: (9) 5. 立柱抗剪计算: (11) 最高点35米幕墙设计计算书 一、风荷载计算 1.风荷载标准值: Wk: 作用在玻璃幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) μz: 35m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1) μz=0.616×(z/10)0.44=1.19397 μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z/10)-0.22=0.527257 βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=к×(1+2×μf) = 1.74634 Wk=γ0×βgz×μz×μs×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =1.1×1.74634×1.19397×1.2×0.45 =1.23854 kN/m2 2.风荷载设计值: W: 风荷载设计值: kN/m2 rw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用 W=rw×Wk=1.4×1.23854=1.73395kN/m2 二、立柱计算 1.立柱荷载计算: (1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: 1.23854kN/m2 Bl: 幕墙左分格宽: 1.5m，玻璃选用6+12a+6 Br: 幕墙右分格宽: 1.2m，玻璃选用6+12a+6 qwk=Wk×(Bl+Br)/2 =1.23854×(1.5+1.2)/2 =1.67202kN/m 远东新村幼儿园办公楼玻璃幕墙设计计算书 一. 幕墙承受荷载计算 1. 风荷载标准值计算 W k=zzs W o W k : 作用在幕墙上的风荷载标准值kN/m2 z : 瞬时风压的 阵风系数取 2.25 z : 风压高度变化系数取 1.14 s : 风荷载 体型系数取 1.5 W o : 基本风压, 当地取值为0.55kN/m2 W k=2.25X1.14X1.5X0.55=2.12kN/m 2 2. 风荷载设计值 W=w W k=1.4x2.12=2.9kN/m2 W : 风荷载设计值 w : 风荷载作用效应的分项系数值为1.4 3. 玻璃幕墙构件重力荷载标准值 G K=G AK BH=0.4x1.047x1.65=1.73kN G K : 幕墙构件包括玻璃和铝框重力荷载标准值 G AK : 幕墙构件包括玻璃和铝框的平均自重0.4kN/m2 B : 幕墙分格宽1.047m H : 幕墙分格高1.65m 4 A二BH=1.65x1.047=1.72m2 4 地震作用 1 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用 q E=Emax G k/A q E : 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用kN/m2 E : 动力放大系数取 3.0 max : 水平地震影响系数最大值为0.04 G k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kN A : 玻璃幕墙构件的面积m2 q E=3x0.04x0.74/1.72=0.18kN/m2 2平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用： p E=Emax G k P E :平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用kN E :动力放大系数取3.0 max :水平地震影响系数最大值为0.04 G k :玻璃幕墙构件重量为0.74kN/m P E=3x0.04x0.74=0.088kN 二.玻璃的计算 玻璃选用中空玻璃 1. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力 w=6eWa2/t2 w :风荷载作用下玻璃的最大应力N/mm2 W :风荷载设计值为0.00135N/mm2 a :玻璃短边边长1047mm t :玻璃厚度取10mm e:弯曲系数0.0775 w=6x0.0775X0.00189X10472/102=13N/mm2 I 2. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的地震作用下的最大应力 G AK =t/1000=25.67.2/1025=0.1798kN/m2 G AK :玻璃自重I :玻璃重力体积密度kN/m3 t:玻璃厚度 q EA=EEmax G AK q EA :地震作用设计值 E :地震作用分项系数1.3 E :动力放大系数取3.0 max :水平地震影响系数最大值为0.04 q EA=1.3X3X0.040.1798=0.028kN/m2 2 XXXXXXXX隐框玻璃幕墙设计计算书 一、设计计算依据： 1、XXXXXXXXXX楼建筑结构施工图。 2、规范： 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96； 《建筑幕墙》JG 3035-1996； 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-97； 《建筑结构荷载规范》GBJ 50009-01； 《钢结构设计规范》GBJ 17-88。 3、工程基本条件 (1)、地区类别：C类 (2)、基本风压：Wo =0.30 kN/m2 (3)、风力取值按规范要求考虑。 (4)、地震烈度：7度，设计基本地震加速度值0.10g (5)、年最大温差：80oC (6)、建筑结构类型：Du/H的限值=1/300。 二、设计荷载确定原则: 在作用于幕墙上的各种荷载中，主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等。在幕墙的节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。所以，作用于垂直立面幕墙的荷载主要是风荷载、地震作用，幕墙平面内主要是幕墙结构自重，其中风荷载引起的效应最大。 在进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。 1、风荷载 根据规范，垂直于幕墙表面上的风荷载标准值，按下列公式(2.1)计算：W k = bz ms mz Wo ················(2.1) 式中: W k ---风荷载标准值( KN/m2)； bz---瞬时风压的阵风系数； ms---风荷载体型系数； mz---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规范》GBJ9取值； W o---基本风压( KN/m2)。 按规范要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4，即风荷载设计值为： W= γw W k = 1.4W k ··············(2.2) 2、地震作用 幕墙平面外地震作用标准值计算公式如下： qEK =bEamax GkA ·················(2.3) 式中, qEK为垂直幕墙平面的分布水平地震作用；( KN/m2) bE为地震动力放大系数； amax为水平地震影响系数最大值； GkA为单位面积的幕墙结构自重( KN/m2)。 铝单板幕墙设计计算书 Ⅰ.设计依据: 《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《民用建筑设计通则》GB 50352-2005 《建筑设计防火规范》 GB 50016-2006 《高层民用建筑设计防火规范》 GB 50045-95（2005年版） 《建筑物防雷设计规范》GB 50057-94（2000年版） 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《中国地震动参数区划图》GB18306-2000 《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006年版) 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB 50018-2002 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001 《高耐候结构钢》 GB/T 4171-2000 《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000 《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》 GB/T 20878-2007 《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2004 《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2004 《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分一般要求》 GB/T 3880.1-2006 《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分力学性能》 GB/T 3880.2-2006 《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分尺寸偏差》 GB/T 3880.3-2006 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997 《铝板幕墙板基》 YS/T429.1-2000 《铝板幕墙氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 《铝塑复合板》 GB/T 17748-1999 《铝塑复合板用铝带》YS/T432-2000 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG 133-2000 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓》JG160-2004 《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001 《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》 《BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版)》 Ⅱ.基本计算公式: (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： --A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； --B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； --C类指有密集建筑群的城市市区； --D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 本工程为：山东，按C类地区计算风荷载。 (2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算： 1当计算主要承重结构时 W k=βzμsμz W0（GB50009 7.1.1-1） 2当计算围护结构时 W k=βgzμs1μz W0（GB50009 7.1.1-2） 式中： 其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)； βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf) 其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。经化简，得： A类场地: βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12] B类场地: βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16] C类场地: βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22] D类场地: βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30] μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24 B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.32 1 计算引用的规范、标准及资料 1.1幕墙设计规范： 《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001 《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001 《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009 《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 《小单元建筑幕墙》 JG/T216-2008 1.2建筑设计规范： 《地震震级的规定》 GB/T17740-1999 《钢结构防火涂料》 GB14907-2002 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版) 《高处作业吊蓝》 GB19155-2003 《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95 《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004 《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002 《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001 《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008 《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版) 第三部分、单索结构玻璃幕墙结构计算 第一章、荷载计算 一、计算说明 本章我们计算的是位于群楼部分的单索结构玻璃幕墙，单索结构幕墙总高度36.430 m，总长度24 m。整个单索玻璃幕墙的主立面为一双曲平面，计算时，取风荷载计算部分表3-1中XX风荷载进行计算，在此部分单层拉索点式玻璃幕墙的最大水平分格为a=1960 mm，竖向分格为b=1921 mm，标准层层高为H=4.2 m。幕墙位于A座北立面的4轴与D轴的交汇处，幕墙形式及做法见投标图中DY-M02。支撑结构采用钢结构支撑体系。 二、单索玻璃幕墙的自重荷载计算（可按具体工程状况进行荷载工况分析） 1、玻璃幕墙自重荷载标准值计算 G AK：玻璃面板自重面荷载标准值 玻璃面板采用TP8+1.14PVB+TP8 mm厚的中空钢化玻璃 G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.41 KN/m2 G GK：考虑各种零部件和索件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值 G GK=0.45 KN/m2 2、玻璃幕墙自重荷载设计值计算 r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值 G G=r G·G GK=1.2×0.45=0.54 KN/m2 三、单索玻璃幕墙结构承受的风荷载计算 说明：根据点支式幕墙工程技术规程（CECS127—2001），在计算点支式支撑结构风荷载标准值时，取风阵系数进行计算，其计算过程有待进一步修正。此处只是取其意，具体计算过程暂不能作为本版标准计算书的正确部分。 1、水平风荷载标准值计算 W 0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇） H ：单索结构玻璃幕墙钢结构高度，取H=36.430 m T ：结构的基本自振周期,取T=0.474 s 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表E T=0.013H=0.013×36.43=0.474 s ξ：脉动增大系数，取ξ=1.779 由W 0·T 2=0.62×0.45×0.4742 =0.063，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 υ：脉动影响系数，取υ=0.806 由c 类地区，单索结构高度36.43 m ，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.74 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 βZ ：风振系数 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.4.2 βZ =Z Z μξν?+1=999.00.1806.0779.11??+=2.435 μS ：风荷载体型系数，取μS =-1.2 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第 W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值 W K =1.1βz ·μS ·μZ ·W 0=1.1×2.435×（-1.2）×0.74×0.45=-0.9 KN/m 2 （负风压） 取W K =1.0 KN/m 2 2、水平风荷载设计值计算 r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 W ：作用在幕墙上的风荷载设计值 W=r W ·W K =1.4×1.0=1.4 KN/m 2 四、荷载组合（面板） 1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算 ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 q K =ψW ·W K +ψE ·q EK =1.0×1.0+0.5×0.64=1.32 KN/m 2 计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 目录 1 基本参数 (1) 1.1 幕墙所在地区 (1) 1.2 地面粗糙度分类等级 (1) 1.3 抗震设防 (1) 2 幕墙转接件焊缝计算 (1) 2.1 基本参数： (1) 2.2 荷载标准值计算 (2) 2.3 焊缝计算 (2) 2.4 焊缝特性参数计算 (3) 2.5 焊缝校核计算 (3) 玻璃幕墙转接件焊缝设计计算书 1 基本参数 1.1幕墙所在地区 **地区； 1.2地面粗糙度分类等级 幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 1.3抗震设防 按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别： 1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类； 2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类； 3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类； 4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类； 在维护结构抗震设计计算中： 1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用； 2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用； 3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 根据国家规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001 2008版)，唐山地区地震基本烈度为：8度，地震动峰值加速度为0.2g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：α max =0.16； 2 幕墙转接件焊缝计算 2.1基本参数： 1：计算点标高：100m； 2：幕墙立柱跨度：L=5100mm，短跨L 1=500mm，长跨L 2 =4600mm； 3：立柱计算间距：B=1400mm； 4：立柱力学模型：双跨梁； 玻璃幕墙预埋件受力分析 设 计 计 算 书 计算: 校核: 审核: XXX装饰工程公司 XXXX年XX月XX日 目录 一、计算依据及说明 (1) 1.工程概况说明 (1) 2.设计依据 (1) 3.基本计算公式 (3) 二、荷载计算 (5) 1.风荷载标准值计算 (5) 2.风荷载设计值计算 (8) 3.水平地震作用计算 (8) 4.荷载组合计算 (8) 三、预埋件计算 (9) 1.预埋件受力计算 (9) 2.预埋件面积计算 (9) 3.预埋件焊缝计算 (10) 4.锚筋锚固长度计算 (11) 5.锚板厚度验算 (12) [强度计算信息][产品结构]设计计算书 一、计算依据及说明 1.工程概况说明 工程名称:[工程名称] 工程所在城市:北京市 工程所属建筑物地区类别:C类 工程所在地区抗震设防烈度:八度(0.2g) 工程基本风压:0.45kN/m2 工程强度校核处标高:10m 2.设计依据 3.基本计算公式 (1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类指有密集建筑群的城市市区; D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; [工程名称]按C类地区计算风压 (2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8.1.1-2 采用 风荷载计算公式: w k =β gz ×μ sl ×μ z ×w 其中: w k ---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) β gz ---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 条文说明8.6.1取定 根据不同场地类型,按以下公式计算:β gz =1+2gI 10 ( z 10 )(-α) 其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数 A类场地: I 10 =0.12 ,α=0.12 B类场地: I 10 =0.14 ,α=0.15 C类场地: I 10 =0.23 ,α=0.22 计算书 （一）、工程概况 （二）．设计参数 1．玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μ z =1.48 2．基本风压Ｗ ＝0.35KN/m2 3.年最大温差 : △Ｔ＝80 Ｃ 4.玻璃厚度取： 6 1.2=7.2mm （三）、荷载及作用 1. 风荷载标准值计算： W K =β D ·μ S ·μ Z ·W W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2； β D ：阵风风压系数, 取β D =2.25； μ S ：风荷载体型系数±1.5； μ Z ：60米高处风压变化系数1.48（C类）； 10米高处风压变化系数0.71（C类） W ：基本风压：北京地区取0.35KN/m2 W K1=β D ·μ S ·μ Z ·W =2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2 W K2=β D ·μ S ·μ Z ·W =2.25×(±1.5)×0.71×0.35 =±0.838KN/m2 按《规范》取W K2 =±1.0KN/m2 2．幕墙构件重力荷载 玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化) G b =25.6 0.006 2=0.3072KN/m2 幕墙所用铝材、附件： G L =0.11KN/m2 单元玻璃幕墙自重荷载: G = G b + G L =0.3072+0.11=0.42KN/m2 幕墙单元构件重量: G 1=G·L 1 ·b 1 =0.42 1.228 2.5=1.29KN 幕墙最大玻璃块重量: G 2=G b ?L 2 ·b 2 =0.3072×1.228×2.157=0.81KN 3．玻璃幕墙构件所受的地震作用： A.幕墙平面外的水平地震作用: q E K =β E ·α m a x ·G 1 q E K ：水平地震作用标准值（KN）； βE：动力放大系数取3.0； αm a x：水平地震影响系数最大值 按8度抗震设防设计取0.16 G：幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G 1 =1.29KN; q E K =β E ·α h m a x ·G 1 外墙装修幕墙设计计算书 抗震8度设防 I．设计依据： 《建筑结构荷载规范》CB50009—2001 《建筑抗震设计规范》GB 50011—2001 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068—2001 《建筑幕墙》JG 3035—96 《玻璃幕墙工程技术规范》5G7 102—2003 《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ／T 139—2001 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ 133—2001 《建筑制图标准》GB／T 50104—2001 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113—2003 《全玻璃幕墙工程技术规程》DBJ／CT 014—2001 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS 127：2901 《点支式玻幕墙支承装置》Jc 1369—2001 《吊挂式玻幕墙支承装置》JC 1368-2001 《建筑钳堑材基材》GB／T 5237．卜2000 《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》GB／T 5237.2-2000 《建筑铝型材电泳涂漆型材》GB／T 5237．3-2000 《建筑铝型材粉末喷涂型材》GB／T 5237．4-2000 《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》GB／T 5237.5-2000 《玻璃幕墙学性能》GB／T 18091—2000 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》CB／T 18250—2000 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB／T 18575—2001 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB 3098.1-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB 3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》GB 3098.4-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》GB 3098.5 2—2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB 3098．6-2000 《紧固件机械性能、不锈钢、螺母》OB 3098．15—2000 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB／T16823.1—1997 《焊接结构用耐候钢》GB／T 4172—2000 《浮法玻璃》OB 11614 1999 《夹层玻璃》GB 9962—1999 《钢化玻璃》GB／T 9963—1998 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB 17841—1999 《铝及铝合金轧制板材》GB／T 3880—1997 《铝塑复合板》CB／T 17748 《干挂天然花山岗石，建筑板材及其不锈钢配件》Jc 830.1830.2 -1998 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JC 133—2000 《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB 15763.1 -2001 《混凝土接缝用密封胶》7C／T 881—2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC／T 882—2001 《石材幕墙接缝用密封胶》JC／T 883—2001 《中空玻璃用弹性密封胶》JC／T 486—2001 《天然花岗石建筑板材》GB／T 18601—2001 II．基本计算公式： 启航佳园安置小区B区幕墙强度设计计算书 大秦建设集团有限公司 2013 年 6月 10 日 I.基本参数： 1.工程所在地：陕西 - 西安 2.抗震设防等级：8度抗震设计 0.16(按基本地震加速度0.30g设计) II.设计依据： 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《高层民用建筑钢结构技术规程》 JGJ 99 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001 《建筑幕墙》 JG 3035-1996 《建筑结构静力计算手册》第二版 《结构静力计算图表》建筑工业出版社 《建筑幕墙工程手册》赵西安 《建筑钢结构焊接技术规程》 GB/T 81 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001 《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG 138-2001 《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG 139-2001 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T 15225-1994 《建筑幕墙空气渗漏性能检测方法》 GB/T 15226-1994 《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 JG 15227-1994 《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》 GB/T 15228-1994 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001 《建筑设计防火规范》 GB 50016 《高层民用建筑设计防火规范》 GB 50045 《建筑防雷设计规范》 GB 50057-1994 《硅酮建筑密封胶》 GB/T 14683-2003 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001 《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T 486-2001 《天然花岗石建筑板材》 GB/T 18601-2001 《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T 883-2001 《铝塑复合板》 GB/T 17748 《干挂天然花岗石，建筑板材及其不锈钢配件》 JC 830.1,830.2-1998 《建筑用硅酮结构密封胶》 GB 16776-2002 《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T 3190 《铝合金建筑型材》 GB/T 5237-2000 《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997 《碳素结构钢》 GB/ 700-1988 《优质碳素结构钢》 GB/T 699-1999 《高耐候结构钢》 GB/T 4171-2000 建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程（征求意见稿） ◇ 1 总则 ◇ 2 术语、符号 ◇3基本规定 ◇4玻璃光学热工性能 ◇5框的传热计算 ◇6空气层传热计算 ◇7整窗热工性能计算 ◇8建筑幕墙热工计算 ◇9遮阳系统计算 ◇10结露计算 ◇附录 1 总则 1.0.1为在建筑门窗、玻璃幕墙工程中贯彻执行国家的建筑节能政策，使门窗、玻璃幕墙工程的节能设计和产品设计做到技术先进、经济合理，方便进行门窗、玻璃幕墙产品的节能性能评价，制定本规程。 1.0.2本规程适用于建筑工程中作为外围护结构使用的建筑外门窗、玻璃幕墙的传热系数、遮阳系数、可见光透射比、结露性能的计算。 1.0.3本规程是参照国际标准ISO15099、ISO10077、ISO10211等系列标准，结合我国现行的相关标准制定的。 1.0.4本规程所计算的传热系数和遮阳系数是在建筑门窗、玻璃幕墙空气渗透量为零的情况下、采用稳态传热计算得到的，实际使用时应考虑空气渗透对热工性能和节能计算的影响。 1.0.5实际工程所用建筑门窗、玻璃幕墙的室内外热工计算条件应符合相应的建筑热工设计标准和建筑节能设计标准。 1.0.6建筑门窗、玻璃幕墙所用材料的热工计算参数除使用本规程给出的参数外，还应符合其它强制性的热工设计标准和建筑节能设计标准的相关规定。实际工程中所使用材料的热工参数应按照相应材料的实际参数选取。 2 术语、符号 2.1 术语 2.1.1夏季标准计算条件standard summer environmental condition 用于门窗或幕墙产品设计、性能评价热工性能参数计算的夏季标准热工计算环境条件。 2.1.2冬季标准计算条件standard winter environmental condition 用于门窗或幕墙产品设计、性能评价热工性能参数计算的冬季标准热工计算环境条件。 2.1.3传热系数（U）thermal transmittance 门窗或幕墙两侧环境温度差为1℃时，在单位时间内通过单位面积围护结构的传热量。 2.1.4太阳能总透射比（g）total solar energy transmittance 通过门窗或幕墙构件成为室内得热量的太阳辐射与投射到门窗或幕墙构件上的太阳辐射的比值。成为室内得热量的太阳辐射部分包括直接的太阳能透射得热和被构件吸收的太阳辐射再经传热进入室内的得热。 2.1.5遮阳系数（SC）shading coefficient 北京金顶街街道办事处办公楼 玻璃幕墙设计计算书 基本参数: 北京地区 抗震8度设防 Ⅰ.设计依据: 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《建筑幕墙》 JG 3035-96 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001 《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003 《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001 《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001 《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001 《建筑铝型材基材》 GB/T 5237.1-2000 《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2000 《建筑铝型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2000 《建筑铝型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2000 《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2000 《玻璃幕墙学性能》 GB/T 18091-2000 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997 《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000 《浮法玻璃》 GB 11614-1999 《夹层玻璃》 GB 9962-1999 常熟--局幕墙热工性能计算书 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：南京 传热系数限值：≤2.80 (W/m2.K) 遮阳系数限值(东、南、西向)：≤0.45 遮阳系数限值(北向)：≤0.45 (二)参考资料： 《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005 《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2003 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008) 《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy 2010)》 (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内环境温度 T in=20℃ 室外环境温度 T ou t=0℃ 内表面对流换热系数 h c,in=3.6 W/m2.K 外表面对流换热系数 h c,out=20 W/m2.K 太阳辐射照度 I s=300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内环境温度 T in=25℃ 室外环境温度 T ou t=30℃ 外表面对流换热系数 h c,in=2.5 W/m2.K 外表面对流换热系数 h c,out=16 W/m2.K **************幕墙设计 热工计算书 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：无锡 传热系数限值：≤2.10 (W/(m2.K)) 遮阳系数限值(东、南、西向/北向)：≤0.40 (二)参考资料： 《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ26 -2010 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ/T134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005 《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T 151-2008 《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy3.0)》 (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in =20 ℃ 室外空气温度 T out =-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in =3.6 W/(m2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in =25 ℃ 室外空气温度 T out =30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in =2.5 W/(m2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s = 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out =25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度 T in =20 ℃ 室外环境温度 T out =0 ℃或 T out =-10 ℃或 T out =-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out =20 W/(m2.K) 室外风速 V=4 m/s (7)计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件： q in =α·I s q in 通过框传向室内的净热流(W/m2)； α框表面太阳辐射吸收系数； I s 太阳辐射照度 =500 W/m2。 4.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，门窗框或幕墙框与墙的连接界面应作为 绝热边界条件处理。 5.《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005有关规定： (1)各城市的建筑气候分区应按表4.2.1确定。全玻幕墙计算书范本
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