高支模专项方案
第一节编制说明
一、编制依据
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
《广东省建设工程高支模板体系施工安全管理办法》；
《万科·松山湖1号花园四期施工组织设计》及溪湾1-6栋结构施工图。
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
二、方案选择依据
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
2.1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
2.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
2.4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
2.5、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明施工工地的有关标准；决定采用以下模板及其支架方案：梁模板支架，板模板支架。
第二节概况
一、总述
工程名称：万科·松山湖1号花园溪湾1-6栋工程
建设单位：东莞市松湖居置业有限公司
监理单位：东莞市恒信建设工程咨询有限公司
设计单位：深圳市筑博工程设计有限公司
施工总承包单位：深圳市广胜达建筑工程有限公司
二、高模板支撑体系及结构特点概况
2.1.本工程本工程包括6栋20层高层，地下室一层，工程为商住楼。本工程用地面积28799.32M2，总建筑面积49626.03M2，其中1、2栋为筏板基础， 3～6栋为桩基础，地下室层高4.3m，塔楼一层高4.85~6.25m，标准层层高3m。本方案为溪湾1-6栋高支模板专项方案，一般模板专项方案详见“模板专项方案”。
2.2.万科·松山湖1号花园溪湾1-6栋工程高支模板部位及特点如下：溪湾1-6栋一层高最高为6.25m，其中梁截面有400*1300、400*1220、250*1300、300*1300、200*1300、200*1200、200*600选取3、15轴梁截面最大400*1300且跨度较大L=6.4m 进行验算；一般梁选200*1300进行验算；板选取搭设高度最大6.25m，其中板厚有100mm、120mm、150mm、180mm且选取板厚180mm进行验算。
三、高支模支撑方案
1、模板及支撑架的材料选取:
模板：采用915mm×l830mm×l8mm(厚)胶合板。
木枋：采用50mm×100mm木枋。
支撑系统：选用48×3．5mm钢管及配件。
纵横水平拉杆：选用48×3．5mm钢管及配件。
纵横向剪刀撑：选用48×3．5mm钢管及配件。
垫板：采用脚手架配套底托，垫板为一条50×100mm木枋并排垫放。
1）、梁底面板采用18mm九夹板现场拼制，梁底采用方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用Ф48×3.5钢管。
2）、板底采用50×100方木竖放支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成。
3）、.模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T 13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定。
4）、钢管外观质量要求：
1）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
2）、钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；
3）、钢管应进行防锈处理。钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。
5）、.扣件外观质量要求：扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB 15831)的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。
6）、有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。有裂缝、变形或
螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。
7）、对拉螺杆应进行机械性能试验，合格后方可使用。
8）、顶托采用78型专用顶托。
9）、采购、租赁的钢管，扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生成许可证。没有质量证明或证明材料不齐全的钢管，扣件不得进入施工现场。
10）、搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。
2、验算截面情况
情况一：溪湾1-6栋一层最高层高6.25m，最大梁截面为400*1300mm、跨度6.4m，板厚100mm，C30砼，故选梁截面400*1300mm，层高6.25m进行验算。
情况二：溪湾1-6栋一层最高层高6.25m，一般梁截面200*1300mm,跨度为3.2m，板厚100mm，C30砼，故选一般梁截面200*1300mm，层高6.25m进行验算。
情况三：溪湾1-6栋层高6.25m，板模立杆搭设高度最大为5.9m，板厚最厚为180mm，C30砼，故选板厚180mm，层高6.25m进行验算。
第三节高支模施工及力学验算
一、力学验算
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
情况一、梁段KL12-400*1300验算
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：1.30；
混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：6.25；梁两侧立杆间距(m)：0.80；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重
(kN/m3):1.40；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：3；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
主楞到梁底距离依次是：50mm，500mm，1000mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 120×1.8×1.8/6=64.8cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M max = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.2×17.85=25.701kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.2×4=6.72kN/m；
计算跨度: l = 250mm；
面板的最大弯矩M = 0.1×25.701×2502 + 0.117 ×6.72×2502 = 2.10×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×25.701×0.25+1.2×6.72×0.25=9.084kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.10×105 / 6.48×104=3.2N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ =3.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=25.701N/mm；
l--计算跨度: l = 250mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 120×1.8×1.8×1.8/12=58.32cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×25.701×2504/(100×6000×5.83×105) = 0.194 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =250/250 = 1mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.194mm 小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=9.084/(1.300-0.100)=7.570kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；
I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；
E = 10000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M = 0.173 kN·m，最大支座反力R= 4.003 kN，最大变形ν= 0.043 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ = 1.73×105/8.33×104 = 2.1 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ = 2.1 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值
[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.043mm 小于次楞的最大容许挠度值
[ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.003kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×5.078=10.16cm3；
I = 2×12.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·m)
主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M = 0.450 kN·m，最大支座反力R= 8.907 kN，最大变
形ν = 0.148 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.50×105/1.02×104 = 44.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ =44.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.148 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.148mm 小于主楞的最大容许挠度值
[ν]=1.25mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 400×18×18/6 = 2.16×104mm3；
I = 400×18×18×18/12 = 1.94×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.40）×0.40×1.30=15.850kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2×0.30×0.40=0.144kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×(2.00+1.50)×0.40=1.960kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
M max=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2=
0.1×(15.85+0.144)×2502+0.117×1.96×2502=1.14×105N·mm；
σ =M max/W=1.14×105/2.16×104=5.3N/mm2；
梁底模面板计算应力σ =5.3 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=15.850+0.144=15.994kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =250.00/250 = 1.000mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×15.994×2504/(100×6000×1.94×105)=0.363mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.363mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν]
=1mm，满足要求！
六、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1 = 1.2×[(24+1.4)×1.3×0.25+0.3×0.25×(2×1.2+0.4)/ 0.4]=10.536 kN/m；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2 = 1.4×(1.5+2)×0.25=1.225 kN/m；
均布荷载设计值q = 10.536+1.225 = 11.761 kN/m；
梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=0.25×[1.2×0.10×24.00+1.4×(1.50+2.00)]×(0.80-0.40)/4=0.195kN
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4；
E= 10000 N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
方木的支座力:
N1=N3=0.318 kN；
N2=4.457 kN；
最大弯矩：M= 0.147kN·m
最大剪力：V= 2.228 kN
方木最大正应力计算值：σ =M/W=0.147×106 /8.33×104=1.8 N/mm2；
方木最大剪应力计算值：τ
=3V/(2bh0)=3×2.228×1000/(2×50×100)=0.668N/mm2；
方木的最大挠度：ν =0.046 mm；
方木的允许挠度：[ν]= 0.8×103/2/250=1.6mm；
方木最大应力计算值1.762 N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000
N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值0.668 N/mm2小于方木抗剪强度设计值[f v]=1.700
N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度ν=0.046 mm 小于方木的最大允许挠度[ν]=1.600 mm，满足要求！
七、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3.5；
W=10.16 cm3；
I=24.38 cm4；
1.梁两侧托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.318 kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩M max = 0.119 kN·m ；
最大变形νmax = 0.167 mm ；
最大支座力R max = 1.391 kN ；
最大应力σ=M/W= 0.119×106 /(10.16×103 )=11.7 N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值11.7 N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=0.167mm小于1000/150与10 mm,满足要求!
2.梁底托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.457 kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩M max = 1.671 kN·m ；
最大变形νmax = 2.346 mm ；
最大支座力R max = 19.498 kN ；
最大应力σ =M/W= 1.671×106 /(10.16×103 )=164.5 N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值164.5 N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=2.346mm小于1000/150与10 mm,满足要求!
八、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(υA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力：N1 =1.391 kN ；
脚手架钢管的自重：N2 = 1.2×0.129×6.25=0.968 kN；
N =N1+N2=1.391+0.968=2.359 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
l o -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度l o有两个计算公式l o=kμh和l o=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:
l o = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
l o/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=2359.068/(0.203×489) = 23.8 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ = 23.8 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
其中N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力：N1 =19.498 kN ；
脚手架钢管的自重：N2 = 1.2×0.129×(6.25-1.3)=0.968 kN；
N =N1+N2 =19.498+0.767=20.265 kN ；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
l o -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度l o有两个计算公式l o=kμh和l o=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:
l o = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
l o/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=20264.774/(0.203×489) = 204.1 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ = 204.1 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l o= k1k2(h+2a) = 1.167×1.008×(1.5+0.2×2) = 2.235 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.9按照表2取值1.008 ；
l o/i = 2235.038 / 15.8 = 141 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.344 ；
钢管立杆的最大应力计算值；σ= 20264.774/(0.344×489) = 120.5 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ = 120.5 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
情况二、梁段KL5-200*1300验算梁段:L1。