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主斜井提升系统的选型设计

主斜井提升系统的选型设计
主斜井提升系统的选型设计

××煤矿C16采区主斜井提升系统的选型设计

一、概论

××煤矿现主要开采扩建井的二号煤层,由于扩建井+1100m水平以下的二号煤层已被划给了磁-羊技改井,到2010年年底扩建井主斜井将被综采采塌,为保证生产的顺利进行和延长矿井使用寿命,现正准备C16采区的开拓,下面就C16采区主斜井绞车选型进行选型设计计算。

二、设计计算的依据

1. 矿井设计年产量An=30万吨;

2. 工作制度:年工作天数br=330天;日净提升时间t=16小时;

3.矿井斜长L=600m,倾角θ=20。;

4. 串车在井口栈桥上的运行距离LB=35m;井底车场增加的运行距离Lh=25m;

5. 矿井服务年限为12.3年;

6. 提升方式:斜井单钩单绳串车提升;

7. 车场形式:井口选煤楼为不摘钩的平车场;井口料场为甩车场;井底为平车场;

8. 提升容器:MD3.3-6型3.3M3底卸式矿车,自重Qz=1680kg;载重Qk =3.3×0.86=2.838t;

9. 散煤比重r=0.86吨/m3;

三、提升机的选择

(一)、一次提升串车数的确定

1.每小时提升量:

2.一次提升提升量的确定

⑴提升斜长L t =L+L B+L h

=600+35+25

=660(m)

⑵初步选择的最大速度V m

《煤矿安全规程》规定斜井串车提升的最大速度不得超过5m/s,查JK型单绳缠绕式提升机,暂选V m=3.8m/s;

⑶一次提升循环时间的确定

T q’= (0.263 L t+70)×2

=(0.263×660+70)×2

=243.6×2

=487.2(s)

⑷一次提升Q

式中:

c――-提升能力富裕系数,取c=1.15

a―――提升不均衡系数,有井下煤仓取c=1.15

3.一次提升串车数的确定

n = Q/(3.3×0.86)

=6.78/2.838

=2.39(辆)

根据以上计算,可选择串车采用3辆MD3.3-6型3.3M3底卸式矿车;

(二)、提升钢丝绳的选择

1. 提升钢丝绳端静荷重

Q d =n(q+q0) (sinθ+f1cosθ)

=3(2838+1680)(sin20。+0.015cos20。)

=13554×(0.342+0.015×09397)

=13554×0.3569

=4838(kgf)

式中:

f1------提升容器在斜坡轨道上运动的阻力系数,f1=0.015

2. 钢丝绳悬垂长度

L C =L t +50

=660+50

=710(m)

3. 钢丝绳单位长度的重量计算

P/K=

1.1σ

B

m a

4838

1.1×17000/6.5-710(sin20。+0.20cos20。)

=

= 1.935(kg/m)

式中 : f2-------钢丝绳在巷道内运行的阻力系数,取f2=0.2 根据以上所计算的钢丝绳单重及公称抗拉强度可选择石咀山恒力钢丝绳厂生产的6×7-24.5-155-I-GB1102-74型钢丝绳。全部钢丝的破断力总和Q B=34500kgf,d=24.5mm,单重P K=2.129kg/m;

3.钢丝绳的安全系数

Q

q

m a =

Qd + Lc P

k (sinθ+f

2

cosθ)

4838+710(sin20。+0.2cos20。)

37850

4838+376

= 7.26>6.5

符合《煤矿安全规程》的规定。

(三)、提升机的选择

1.滚筒直径

D g≥80d

≥80×24.5

≥1960(mm)

式中

d------提升钢丝绳直径,d=24.5mm

可以选择滚筒直径为D g = 2000mm的单滚筒提升机;

2.滚筒的宽度

L t+L m+(3+4)πD g

K cπD p

式中:

L m-------定期试验用的钢丝绳长度,一般取30m;

3---------为滚筒上缠绕的三圈摩擦绳;

4---------《煤矿安全规程》规定为每季度将钢丝绳移动1/4圈附加的钢丝绳圈数;

ε--------钢丝绳在滚筒上缠绕时钢丝绳间的间隙,滚筒直径

D p=2m, 取ε=2mm;

K c---------钢丝绳在滚筒上的缠绕圈数,C26采区主斜井倾角20度,提升长度大于600m,取K c=3;

D p----------钢丝绳在滚筒上缠绕的平均直径, D p=2.067m;

于是

π×2

3×π×2.067

×26.5

=999(mm)

根据以上计算,查矿井提升机目录,可以选择2JK-2/20型提升机,技术性能为:

四、提升系统的确定

1.天轮的选择:

天轮直径D t=80d

=80×24.5

=1960(mm)

查矿用固定天轮目录,可选择TSG-2000/13型固定天轮。

2.井架高度的确定:

H j = 50tg10。-1.0

=8.8-1.0

=7.8(m) 取8m;

式中

10。------井口与天轮中心之间提升钢丝绳的倾角,

一般为6~10。,此处取10。;

50------井口与天轮中心之间预选的提升斜长,取50m;

1.0------天轮的半径;

3.提升机滚筒轴中心至天轮中心的水平距离Ls和弦长Lx的确定

单钩固定天轮提升按内外偏角不超过1。30/得

Lx =

=

=28.6(m)

取Ls =30(m) 作为提升机滚筒中心与天轮中心之间的水平距离,求得钢丝绳的弦长为:

Lx = √L2s+{(H j+R t)-(C+R g)}2

=√312+{(8+1)-(0.5+1)}2

=√1017.25

=31.89(m)

式中 C----滚筒主轴中心与基座的中心高,C=0.5m;

4.钢丝绳的内外偏角

tgα=

= 0.0235

α =1.374。

=1。22/26.4//<1。30/

符合《煤矿安全规程》的规定

5.钢丝绳的出绳角

单滚筒为上出绳Φ

= tg -1

= tg -1

0.25 =14。2/10//

6. 提升主电动机预选

电动机功率

=233.3(kw)

查绕线式电动机 产品目录,可选用JR148-8型电动机,技术特征见下表

:

按电动机额定转数核算的提升钢丝绳最大运行速度Vmax

πD g n d

60i

π×2×735 ×20

=3.848(m/s)

五、提升系统的变位质量计算

(一)、变位重量的计算

1.电动机的变位重量: G d=(GD2)d i2/D g 2

=145×202/22

=14500(kg)

2.天轮的变位重量:G t =307kg (查表得)

3.提升机的变位重量:G j=6080kg(查表得)

4.提升钢丝绳的总长度:

L k=Lc+Lx+7πD+30

=710+32+7π×2+30

=816(m)

5.变位重量总计

ΣG =n(Q z+Q k)+L k P k+G t+G j+G d

=3(2838+1680)+816×2.129+307+6080

+14500

=13554+1737+24387

=36178(kg)

(二). 提升系统的变位质量

ΣM =ΣG/g

=36178/9.81

=3687.87(kg.S2/m)

六. 提升系统的运动学

1.重车在井底车场运行:

(1). 初加速阶段:

时间t0 =V0/a0

=1.5/0.3

=5(s)

距离L0 =1/2V0t0

=1/2×1.5×5

=3.75(m)

(2). 在车场内的等速阶段:

距离: L01 =L H-L0

=25-3.75

=21.25(m)

时间: t01 =L01/V0

=21.25/1.5

=14.17(s)

2.重车在井筒中运行(包括井口栈桥部分):

(1). 在井筒内的加速阶段:

时间:t1 =(V max-V0)/a1

=(3.848-1.5)/0.5

=4.7(s)

距离: L1 =(V max+V0)/2×t1

=(3.848+1.5)/2×4.7

=12.57(m)

(2). 进入栈桥前的减速阶段:

时间: t3 = t1

=4.7(s)

距离: L3 = L1

=12.57(m)

(3). 重矿车在进入栈桥后的运行段:

①.末减速阶段:

时间: t5 =t0

=5(s)

距离: L5 =L0

=3.75m

②.在栈桥上的低速等速运行段:

距离: L4 =L B–L5

=35-3.75

=31.25m

时间: t4 =L4 /V0

=31.25/1.5

=20.83(S)

(3). 在井筒内的等速阶段:

距离: L2 =L t-(L H+L B+L1+L3)

=660-(25+35+12.57+12.57) =574.86(m)

时间: t2 = L2/V max

=574.86/3.848

=149.4(s)

3.一次提升的循环时间

T d =(t0+t01+t1+t2+t3+t4+t5+Θ)×2

=(5+14.17+4.7+149.4+4.7+20.83+5+25)×2

=228.8×2

=457.6(s)

七、提升系统动力学

为简化计算,钢丝绳及空、重矿车运行中的倾角虽有变化,全部按井筒的倾角θ=20。计算。

(一). 重矿车在井底车场段:

1.提升开始时:

F0 =Kn(Q z+Q k)(sinθ+f1cosθ)

+L t P K(sinθ+f2cosθ)+∑Ma0

=1.1×3(1680+2838)×0.3569

+660×2.129×0.5209+3687.87×0.3

=5321.2+343.8+1106.4

=6771.4(kgf)

2.初加速终了时:

F0/ = F0-P k L0sinθ

=6771.4-2.129×3.75sin20。

=6768.7(kgf)

3.低速等速开始时:

F01 = F0/-∑Ma0

=6768.7-3687.87×0.3

=6768.7-1106.4

=5662.3(kgf)

4. 低速等速终了时:

F01/ = F01-P k L01sinθ

=5662.3-2.129×21.25 sin20。

=5662.3-15.5

=5646.8(kgf)

(二).矿车在井筒中运行段:

1.主加速开始时:

F1 = F01/+∑Ma1

=5646.8+3687.87×0.5

=5646.8+1844

=7490.7(kgf)

2.主加速终了时:

F1/ = F1-P k L1sinθ

=7490.7-2.129×12.57×sin20。

=7490.7-9.15

=7481.6(kgf)

3.等速开始时:

F2 = F1/-∑Ma1

=7481.6-3687.87×0.5

=7481.6-1844

=5637.6(kgf)

4.等速终了时:

F2/ = F2-P k L2sinθ

=5637.6-2.129×574.86 sin20。

=5637.6-418.6

=5219(kgf)

5.减速开始时:

F3 = F2/-∑Ma1

=5219-3687.87×0.5

=5219-1844

=3375(kgf)

6.减速终了时:

F3/ = F3-P k L3sinθ

=3375-2.129×12.57 sin20。

=3375-9.15

=3365.9(kgf)

(三)、重矿车在栈桥上运行段:

1.末等速开始时:

F4 = F3/+∑Ma1

=3365.9+3687.8×0.5

=3365.9+1844

=5210(kgf)

2.末等速终了时:

F4/ =F4-P k L4 sinθ

=5210-2.129×31.25 sin20。

=5210-22.8

=5187.2(kgf)

3.末减速开始时:

F5 = F4/-∑Ma0

=5187.2-3687.87×0.3

=5187.2-1106.4

=4080.8(kgf)

4.末减速终了时:

F5/ =F5-P k L5 sinθ

=4080.8-2.129×3.75 sin20。

=4080.8-2.73

=4078.1(kgf)

(四)、等效力计算

∑F2t =1/2×(F02+F0/2)t0+1/2×(F012+F01/2)t01

+1/2×(F12+F1/2)t1+1/3×(F22+F2F2/+F2/2)t2

+1/2×(F32+F3/2)t3+1/2×(F42+F4/2)t4

+1/2×(F52+F5/2)t5

=0.5×(6771.42+6768.72)×5+0.5×(5662.32+

5646.82)×14.17+0.5×(7490.72+7481.62)×4.7

+0.33×(5637.62+5637.2×5219+52192)×149.4

+0.5×(33752+3365.92)×4.7+0.5×(52102

+5187.22)×20.83+0.5×(4080.82+4078.12)×5

=2.5×91667157+7.085×63947991+2.35×112084925

+49.302×88443129+2.35×22719908

+10.415×54051144+2.5×33283828

=229167893+453071516+263399574

+4360423146+53391784+562942665+83209570

=6005606148

T d =0.5×(t0+t01+t1 +t3+t4+t5)+t2+1/3×Θ

= 0.5×(5+14.17+4.7+4.7+20.83+5)+149.4+0.33×25 =0.5×54.4+149.4+8.25

=27.2+157.65

=184.85(s)

F dx =√∑F2t/ T d

=√6005606148/184.85

=√32489078.43

=5700(kgf)

(五)、等效功率:

N dx = F dx V max/(102η)

=5700×3.848/(102×0.90)

=238.9(kw)

从以上计算可知,所选电动机容量是合适的。

电动机的过载系数校验:

λ/=F max V max/(102ηN dx)

=7490.7×3.848/(102×0.9×238.9)

=28824.2/21931.02

=1.314≤0.9×2.02=1.818 是安全的;

由此可见,所选JR148-8型电动机是合适的;

八、实际提升能力计算

由于一次提升循环的实际时间为457.6s,为保证完成产量的一次循环时间则为487.2s.显然,本设计提升能力有较大的富裕量,这有利于矿井挖潜。

1.每年实际提升能力A n/

3600×br×t×Q

A n/=

C×T x

3600×330×14×8.514

=

1.15×457.6

=26.9(万吨/年)

2.富裕系数a t

a t= A n// A n

=26.9/20

=1.39

九.耗电量计算

爬行段采用主电机控制,一次提升耗电量W

W =1.02∫Fd t×V m/(3600×102×ηj×ηd)

式中:

1.02------附属设备耗电量的附加系数

ηj-------减速箱的传动效率,二级传动ηj=0.85

ηd-------电动机的效率,取ηd=0.9

积分项∫Fd t按下式计算:

∫Fd t =1/2(F0+F0/)t0+1/2(F01+F01/)t0+1/2(F1/+F1//)t1

+1/2(F2/+F2//)t2+1/2(F3/+F3//)t3+1/2(F4/+F4//)t4

+1/2(F5/+F5//)t5

=0.5(6771.4+6768.7)×5+0.5(5662.3+5646.8)×14.17

+0.5(7490.7+7481.6)×4.7+0.5(5637.6+5219)×149.4

+0.5(3375+3365.9)×4.7+0.5(5210+5187.2)×20.83

+0.5(4080.8+4078.1)×5

=33850.25+80124.97+35184.91+810988.02

+15841.11+108286.84+20397.25

=1104673.35(kg.s)

W =1.02∫Fd t×V m/(3600×102×ηj×ηd)

3600×102×0.85×0.9

=15.43(度/次)

吨煤电耗w

W=W/Q

=15.43/8.514

=1.813(度/吨)

副斜井绞车选型和能力计算(借鉴材料)

副斜井绞车选型和能力计算 概况:副斜井提升设备担负矿井矸石提升,运送材料、设备,升降最大件等辅助提升任务。 1、副斜井井口标高+1084.00m,落底标高+940m(二水平+890 m),倾角23°,斜长368.5m(二水平497 m),井筒上下采用采用平车场,单钩串车提升,提升矸石时每次提升5辆一吨固定车箱式矿车,轨距600mm,每辆矿车自重610 kg,载荷1700kg;装备JK-3.5/31.5E 型单绳缠绕式单滚筒提升机一部,配套1台YBKK560-10型交流变频电动机,电动机710 kW,595r/min,10000V;钢丝绳直径42mm。采用TD型游动天轮,绳槽底圆直径3 m。最大提升速度3.46m/s。 2、副斜井井口车场采用平车场布置,在井口房内配备有操车设备。在井口房内,通过一副对称道岔将井筒内的一条线路变为上行、下行两条线路,上行线路上设置一台逆止器,下行线路上设置一台液压马达销齿推车机和2台液动阻车器。为防止在断绳或矿车跑车时造成事故,在斜井井口设阻车器、逆止器、在变坡点下方略大于1列车长度的地点设置能够防止未连挂的车辆继续往下跑车的挡车栏,井筒中每隔约80m设置1台ZDC30-2.2型防跑车装置,共4套。副斜井井口房面积为30m(长)×9 m(宽)×6.5m(高)。 3、支护 (1)副斜井轨道巷断面:斜巷段净宽4.5m,净高3.45m。 (2)永久支护 副斜井轨道巷采用采用混凝土砌碹支护,砌碹厚度400mm,基岩段采用锚喷支护,喷厚100mm。表土段掘进断面积20.04m2,基岩段

掘进断面积16.61m 2。 一、已知条件: 提升绞车参数: 产品型号:JK-3.5*1.5E 卷筒直径:3500mm 最大静张力:170KN 卷筒宽度:1500mm 钢丝绳最大直径:42mm 最大提升速度:3.6m/s 二、提升机校验 1、设计依据 副斜井井口标高 +1084.00m 副斜井井底标高 +890.00m 副斜井井筒垂高 194m 副斜井井筒倾角 23° 副斜井井筒斜长 497m 车场型式:地面、井底二水平为平车场。 工作制度:年工作日330天,地面三八工作制,井下四六工作制。 提升量:矸石79.5t/班,水泥、砂石20t/班,锚杆、金属网2t/班,炸药48kg/d ,其它4.5t/班。最大件液压支架重32.5t 。 采用单钩串车提升,提升矸石时每次提升5辆一吨固定车箱式矿车,轨距600mm ,每辆矿车自重610 kg ,载荷1700kg 。 提升液压支架时每次提升1辆平板车,轨距600mm ,平板车自重2000 kg ,载重32500kg 。 2、钢丝绳校验 (1)绳端荷重: 根据:1()(sin cos )Z K d Q n Q Q f g αα=++{} 提升矸石: Qs=45477N

斜井绞车选型设计

斜井绞车选型设计方案 设备处 2012年9月28日

目录 目录 (1) 前言 (2) 1 设计要求及设计参数 (3) 2 钢丝绳选型设计 (4) 3 绞车选型设计 (9) 4 钢丝绳校核 (13) 5 绞车校核 (14) 6 结论 (22) 参考文献 (23) 参考规范性文件 (24)

前言 我矿的斜井带式制动绞车(型号为JT-0.8×0.6)安装于1991年,虽只用作提升矿车,但也肩负着东部出矿的提升重任,现设置两班制,每日工作时间也有16个小时,属于我矿的重要考核设备。绞车距今已投入使用20多年,设备陈旧,技术状况较差,且根据国家安全生产监督管理总局下发的文件,已将带式制动绞车列为淘汰产品,禁止在煤矿和金属非金属矿山使用,因此公司领导本着安全第一的原则,考虑到我矿目前的安全形势,决定对斜井绞车进行更换。 本设计在现有的技术参数下,严格参照《GB l6423—2006金属非金属矿山安全规程》和《煤矿安全规程》,并结合全国大部分金属非金属矿山中已通过国家安全生产监督管理总局审查并同意使用的斜井绞车型号,对我矿斜井绞车进行选型设计。

1 设计要求及设计参数 1.1 设计要求 我矿原斜井绞车型号为JT-0.8×0.6,钢丝绳采用的是6×19-NF-Φ15.5,斜井长度为125m ,轨道倾角为20°,提升一辆重车。此次更换斜井绞车,轨道倾角仍为20°,但要求绞车能够在200m 斜井长度上提升两辆重车。 根据现场实际尺寸画出斜井绞车提升示意图,如下: 图1 斜井绞车提升示意图 1.2 设计参数 根据已知参数和现场实际尺寸,则设计参数如下: (1)矿车类型:0.68 m 3 翻转式矿车,矿车自重:1710M kg =; (2)矿岩容重:3.1 t / m 3;矿岩松散系数:1.6;矿车装满系数:0.85; 矿车有效载重:2 3.10.680.8511201.6 M kg =??=; 则两辆重车重量:122()2(7101120)3660K M M M kg =+=?+=; (3)轨道倾角:20θ=?; (4)斜井长度:0200L m =;380挂钩点至380井底距离暂取10m ;420摘 钩点至420井口距离暂取20m ;'2001020230L m =++=; (5)380挂钩点到420第一个地滚筒间钢丝绳长度:L=210m ; (6)斜井已铺设15kg/m 的轨道,600mm 轨距,采用水泥轨枕。

提升系统技术规范

矿井提升系统安全技术规范 三.提升设备的检修、维护及安全运行 ㈠技术测定、整定及探伤 1.载人提升机每年进行一次安全检测检验,其它提升机每三年进行一次检测检验(已发现缺陷的不超过三个月),由具备资格的检测检验单位进行检测和探伤,并出具报告。矿机电副总工程师对测定、探伤报告要审查、签字,对已发现的问题提出整改意见,报分管领导组织实施。 2.仪表按规定时间效验:A级半年一次、B级一年一次进行校验,C级使用前鉴定一次。 3.电控系统整定试验一年一次,其中安全保护继电器整定试验每半年一次。 4.绞车运行速度图的测试、制动减速度计算、空行程时间和贴闸压力测试有效期一年。 5.闸瓦间隙测试整定有效期10天。 6.负力提升及升降人员的绞车必须有电气制动,盘形闸绞车必须使用动力制动(变频调速绞车除外),并能自动投入或人工投入,正常使用。动力制动、制动力矩及二级制动必须有计算、整定资料。运行方式改变时,必须重新计算、整定,计算结果符合《煤矿安全规程》432、433条规定。 7.电动机、高压开关柜试验有效期一年。 ㈡安全保护设施的试验周期、方法 1.维修工试验项目 ⑴过速保护:每天不动车试验继电器一次 ⑵限速保护:每天不动车试验继电器一次 ⑶深度指示器失效保护:每天模拟失效或低速开车试验一次 ⑷满仓保护:每天模拟满仓试验一次 ⑸后备保护器:?后备2m/s限速保护、后备过速保护、后备过卷保护、后备减速开关每周试验一次 ⑹井口操车设备、安全门与信号闭锁:每天不动车试验一次 ⑺换向器栅栏门闭锁:每天不动车试验一次 ⑻信号闭锁:每天不动车试验一次 ⑼松绳保护每天不动车试验一次,松绳后接受煤仓不放煤的闭锁和箕斗顺利通过卸载曲轨的显示装置每10天检查试验一次 ⑽油压系统过、欠压保护:超温保护每周不动车试验一次 以上保护,第⑴、⑵、⑶、⑷、⑹、⑺、⑻七种保护失灵,必须停车立即处理,合格后方可开车,第⑸、⑼、⑽三种保护失灵,必须在当天处理合格。 2.操作司机试验项目 ⑴过卷保护:每班模拟过卷试验一次 ⑵欠电压保护:每班不动车试验一次 ⑶闸间隙保护(报警):每班不动车试验闸瓦磨损开关 ⑷松绳报警:每班不动车试验一次 ⑸紧急制动开关:每班不动车试验一次 以上五种保护,必须灵敏可靠,任何一项保护不合格,均要停车并汇报,待修复合格后方可开车。 ㈤提升信号系统 1.提升信号必须采取逐级传递方式,即车场把勾工将信号传递井口,由井口把勾工传递到绞车房。井口信号必须同绞车控制回路相闭锁。信号不能控制绞车的安全回路,只能发给车房,由司机根据信号指示操作。

矿井提升机毕业设计

摘要 矿井提升机是沿井筒提升煤炭、矸石、升降人员、下放材料的大型机械设备。它是矿山井下生产系统和地面工业广场相连接的枢纽,故要求具有很高的安全性,其成本和耗电量也比较高。因此本次在矿井提升机选型设计中, 主要是根据所给参数确定矿井提升设备,包括选择提升容器、钢丝绳、提升机、卷筒及校核提升能力,并经过多方面的技术经济比较,结合矿井的具体条件,做到设计切合实际。保证提升机的选型及其的,确定具有经济安全合适的提升系统。 矿井排水是通过排水泵经过管路把井下的水排到地面,保证正常生产。本次设计主要是通过计算,设计从中央泵房把水从立井中的管路排放到地面。 矿井通风是采矿科学的一个重要组成部分。为了使井下各工作地点都有良好的通风,有足够的新鲜空气,使其中有毒,有害,粉尘不超过规定值。矿井通风在矿业工程中占重要地位。通风机分为轴流式和离心式,本次设计中主要是做到对通风机有合理的选型。 关键词:矿井提升机矿井排水矿井通风选型设计

绪论 本设计选题根据是解决煤矿矿井生产中的提升;排水及通风问题。 矿山提升设备是矿井运输中的非常重要设备,占有特殊地位,是井下与地面联系的主要工具。矿井提升机是矿山运输中的主装式交-交变频提升机。后者主回路和磁场回路均采用电力电子器件,实现变频和整流。由于采集设备,是井下与地面联系的重要工具。矿井提升机又是矿山最大的固定设备之一,它的耗电量占矿山总耗电量的30~40%。电力电子技术较早就用于矿井提升机的传动,并且发展迅速,从60年代的模拟控制SCR-D直流提升机发展到目前最先进的同步机内用交流电机,没有电刷问题,提升机容量可以大幅度增加,例如南非帕拉波矿井内装式提升机电机功率达6300kW。我国东欢坨、大雁、陈四楼等矿均引进了内装式提升机。目前,全数字电力电子器件构成的国产直流提升机已占领了国内市场,并开始出口。但是由于我国的科技和生产水平的限制,我国的矿井提升机还有很大一部分需要依赖于进口发达国家的设备。矿山提升机是大型固定机械之一。矿山提升机从最初的蒸汽拖动的单绳缠绕式提升机发展到今天的变频拖动的多绳摩擦式提升机和 双绳缠绕式提升机,经历了170多年的发展历史。目前,国内外经常使用的提升机有单绳式和多绳摩擦式两种形式。国产单绳缠绕式提升机有JT和JM两个系列。JT系列提升机卷筒直径为800—1600mm,主要用于井下运输提升工作;JM系列提升机卷筒直径2—5主要用于地面井口提升工作。 按提升钢丝绳(简称提升绳)的工作原理,可分为缠绕式矿井提升机和摩擦式矿井提升机两类。缠绕式矿井提升机,有单卷筒和双卷筒两种,钢丝绳在卷筒上的缠绕方式与一般绞车类似。单筒大多只有一根钢丝绳,连接一个容器。双筒的每个卷筒各配一根钢丝绳,连接两个容器,提升机运转时一个容器上升,另一个容器下降。缠绕式矿井提升机大多用于年产量在120万吨以下、井深小于400米的矿井中。摩擦式矿井提升机适用于凿井以外的各种竖井提升。提升绳搭挂在摩擦轮上,利用与摩擦轮衬垫的摩擦力使容器上升。提升绳的两端各连接一个容器,或一端连接容器,另一端连接平衡重。为提高经济效益和安全性,摩擦式矿井提升机采用尾绳平衡提升方式,即配有与提升绳重量相等的尾绳。尾绳两端分别与两个容器(或容器和平衡重)的底部连接,形成提升绳-容器-尾绳-容器(或平衡重)-提升绳的封闭环路。容器处于井筒中的任何位置时,摩擦轮两侧的提升绳和尾绳的重量之和总是相等的。一般将布置在井筒顶部塔架上的这种提升机称为塔式摩擦式矿井提升机。塔架高出地面几十米,在地震区和地表土层特厚的矿区建造井塔耗资较大。提升机布置在地

液压绞车设计设计(1)

学士学位论文 液压绞车设计 摘要 本设计是通过对液压绞车工作原理、工作的环境和工作的特点进行分析,并结合实际,在进行细致观察后,对液压绞车的整体结构进行了设计,对组成的各元件进行了选型、计算和校核。本绞车由液压马达、平衡阀、制动器、卷筒、承轴和机架等部件组成,还可根据需要设计阀组直接集成于马达配油器上,如带平衡阀、高压梭阀、调速换向阀或其它性能的阀组。在结构上具有紧凑、体积小、重量轻、外型美观等特点,在性能上则具有安全性好、效率高、启动扭矩大、低速稳定性好、噪音低、操作可靠等特点,在提升和下放工作中运转相当平稳,带离合器的绞车可实现自由下放工况,广泛适用于铁道机车和汽车起重机、船舶、油田钻采、地质勘探、煤矿、港口等各种起重设备中。 关键词:液压绞车;计算;校核。

Abstract This design is to analyze the working principle,the working environment and the working characteristic of the hydraulic winch,and union reality,after the careful observation,I design the overall construction,and choose,compute and examine the various parts of the hydraulic winch. The winch is made up of the import hydraulic motor,import balancing valve,the brake of many pieces,coupling,reel,supporting axle and rack . Also we may design the valve group for the distributor of the motor,like with balancing valve,high-pressured shuttle valve,velocity modulation cross valve or other performance valve groups. The characteristic of the construction is compact ,small,light,beautiful and so on,the characteristic of the performance is safe,the high efficiency,the big start torque,the best low-speed stability characteristic,the low noise,the reliable operation. The winch is quite steadily in the work of promotion and relaxation ,The winch with the coupling also may release the things free ,It is popular to the railroad locomotive ,the auto hoist,the ships,the oil field of drills picks,the geological prospecting,the coal mine,the harbor and the each kind of hoisting equipment.

通过优化设计方案实现降本增效

通过优化设计方案实现降本增效 一、案例背景 1、情况简介: 本隧道由于是特长隧道,故设计有通风斜井一座,主要承担增加工作面、通风排烟和救援任务等。设计斜井最大纵坡为18.5%,其右洞长1422.1m,左洞长1358m,其斜井断面型式为城门洞形,斜井最大涌水量为3590m3。斜井洞身段为微风化(晶屑)熔结凝灰岩,属坚硬岩,岩体完整,围岩分级以Ⅱ-Ⅲ级为主,出口附近为IV-V级。设计初期支护采用锚喷支护,二次衬砌为模筑混凝土衬砌。 2、变更的必要性:斜井纵坡18.5%已接近施工机械运输极限坡度,隧道出碴运输很难保证施工速度,在成本方面,根据早期的测算,斜井将无效益可言。故出于施工安全及成本的考虑决定对斜井进行变更。 二、情况分析 1、合同条款中的相关规定 发生变更后允许相应增减合同造价的工程项目(简称非包干项目),其他项目的变更均不涉及合同造价的增减(简称包干项目)非包干项目范围如下:(8)隧道仰拱长度的增减、隧道长度的增减、隧道明洞长度的增减或整座隧道的增设或取消、洞门结构形式的改变以及所涉及的相关变更项目; 2、工程变更成功的关键因素和突破口分析 根据现场实地查勘,并结合设计图纸,现场存在以下几处问题:(1)斜井纵坡18.5%已接近施工机械运输极限坡度,隧道出碴运输很难保证施工速度,斜井增设初衷为保证隧道进度,根据我单位施工经验预估,最终效果不甚理想。 (2)根据斜井与正洞提拱的水文地质资料,结合现场实际情况,该区域地下水丰富,涌水量较大,斜井纵坡大,不利于施工排水和突

发性地下水灾害避险。 (3)由于斜井基本为连续纵坡,仅中间设置两处错车或休息平台(50m长,3%纵坡),不利于施工安全管理,安全风险较大。 (4)由于斜井为紧急避险和救援提供通道,纵坡过大,不利于后期安全通道抢险顺利实施。 故出于施工安全及成本的考虑,项目部决定对斜井进行变更,主要内容为:对斜井平面及纵断面进行优化,一是降低斜井纵坡,二是调整洞口位置。 3、变更或索赔的工作思路 变更依据为黄竹山隧道施工设计图纸、公路设计、施工相关规范、标准、现场实地踏勘与现场实际地形、以往相关施工经验及同类工程实例、通过调查别家单位施工的隧道斜井实际情况。 其次由于该项为重大变更,故必须要省高指的批准才可实行,故工作的第一步就是要联系省高指专家以及设计院专门负责隧道组的 领导,只有上面领导同意了,下面的工作就比较好开展,其次就是要由项目部组织工程部门、计划部门等对变更的方案进行评审,在达到安全施工的同时,能有更好的效益产生。 4、拟采取的主要工作措施 项目部应兵分两路,由项目经理联系上层领导,初步把该意向落实,然后项目总工的带领下,作出变更方案以及联系业主、监理、设计各方,把变更洞口的位置、坡度情况、增加造价等各方面事宜落实。 三、具体做法 1、由于隧道长度处于主洞施工的临界值,主洞工期比较紧张,尤其是进口端地质条件较差,施工进度较慢,施工工期有一定的风险,需要利用出口或者斜井进行施工。同时隧道出口长度超过3.5km后施工难度较大,通风及运输能力下降,在有条件的情况下尽量利用通风斜井施工。由于斜井纵坡18.5%,对于如此纵坡的长大隧道无轨运输

矿井提升机的选型原则

矿井提升机的选型原则 在选择提升设备之前,首先应确定合理的提升方式,它对提升设备的选型,矿山机械设备对矿山的基本建设投资、生产能力、生产效率及吨煤成本都有直接的影响。 当矿井的年产量、井深及开采水平确定之后,就要决定合理的提升方式。提升方式与井简的开拓、井上井下运输等环节有着密切的关系,原则上应考虑下列几个因素: (1)对于年产量大于600kt的大、中型矿井,由于提升煤炭及辅助工作最均较大,一般均设主、副井2套提升设备。主井采用箕斗提升煤炭,副井采用罐笼完成辅助提升任务,如提升矸石、升降入员和下放材料、设备等。矿山机械设备对于年产量小于300kt的小型矿井,如果仅用1套罐笼提升设备就可以完成全部主、副井的提升仟务时,则采用丨套提升设备是经济的。对于年产量大于1800kt的大型矿井,主井往往需要2套箕斗提升设备,副井除配备1套罐笼提升设备外,多数尚需要设置1套单容器平衡锤系统专门提升矸石。 (2)一般情况下,主井均采用箕斗提升方式。但在特殊条件下,例如矿井生产的煤质品种多,且需分别运送,或是保证煤炭有足够的块度,只好采用罐笼作为主井的提升设备。 (3)为了提高生产率,中型以上的矿井原则上都要采用双钩提升。矿山机械设备如果矿井同时开采水平数过多,采用平衡锤单容器提升方式也是比较方便的。 (4)根据我国H前的实际情况,对于小型矿并,以采用单绳缠绕式提升系统为宜。对于年产量9001ct以上的大甩矿井,以采用多绳摩擦提升系统为宜。矿山机械设备对于中型矿并,如井较浅,可采用单绳缠绕系统;井较深时,也可采用多绳摩擦提升系统,或主井采用单绳箕斗,副井采用多绳摩擦罐笼提升。 (5)矿井若有2个水平,且分前、后期开采时,提升机、井架或井塔等大型固定设备要按最终水平选择。提升容器、钢丝绳和提升电动机根据实际情况也可按第一水平选择,待井筒延伸到第二水平时,另行更换,但电动机以换装一次为宜。 (6)对于斜井,目前应采用单绳缠绕式提升机。 (7)地面生产系统靠近井口时,采用箕斗提升可以简化煤的生产流程;若远离井口,地面尚需一段窄轨铁路运输,应采用罐笼提升。 以上所述,仅提出了决定提升方式的一般原则。矿山机械设备在具体的设计工作中,要根据矿井的具体条件,提出若干可行的方案,然后对基建投资、运转费用、技术的先进性诸方面进行技术经济比较,同时还要考虑到我国提升设备的生产和供应情况,才能决定合理的方案。矿山机械设备特别是计算机技术在煤矿的日益广泛应用,为矿井设计和优化设计提供了更为有利的条件。

煤矿主提升绞车选型设计

副斜井提升系统设计报告

目录

一、XXX煤矿概况 矿井设计生产能力15万吨,井田面积0.6488km2,剩余可采储量万吨,服务年限年;开采二1煤层,煤层平均厚度6.48m,煤层平均倾角7o;煤尘无爆炸危险性,煤层自燃发火等级Ⅲ级,为不易自燃煤层;瓦斯相对涌出量0.97m3/t,绝对涌出量为4.94 m3/min,属瓦斯矿井;矿井水文地质条件简单,矿井设计正常涌水量30~50m3/h,最大涌水量为150m3/h。采用主、副斜井提升。其中副斜井斜长220m、坡度22度、断面12m2,提升物料及提矸任务,主斜井皮带运输。 二、绞车选型设计 (一)、提升系统概况 XXX提升系统示意图 (二)、设计计算的依据 =15t/a,矸石率25%。 1、年生产量A N 2、斜井倾角:β=22° 3、副井斜长220m,根据绞车房的位置,实际提升斜长为L =250m。 t 4、工作制度:年工作日br=300天,二班作业,每天净提升时间t=12小时。 5、提升不均衡系数:C= (有井底煤仓时C=~,无井底煤仓时C=;矿井有两

套提升设备时C=,只有一套提升设备时C=。 6、煤矿提煤与矸时,选用1.0m 3U 型侧翻式矿车。 矿车自身质量:k Q =600kg ; 矿车载煤量:zm Q =1000kg ; 矿车载矸石量:zg Q =1500kg 。 (三)、一次提升量和车组中矿车数的确定 初步确定最大提升速度m ax v ,根据《煤矿安全规程》规定:倾斜井巷内升降人员或用矿车升降货物时,m ax v ≤5m/s ,目前单绳缠绕式提升初步确定最大提升速度。本设计初步确定最大提升速度m ax v =s 。 1、每次提升的持续时间计算 正常加速时段取10s ,正常减速时段取10s ,爬行及抱闸停车时间取5s ,停车换车时间取100s, =?+='2)125263.0(t g L T (s) 2、一次提升量的确定 =?'+= 3600 %251t b T A Ca Q r g N f )( (t) 式中 f a ——提升富裕能力,取。 3、计算一次提升矿车数 ==zm Q Q n (辆) 则取矿车数为4辆。 (四)、提升钢丝绳的选择 1、选择计算方法 钢丝绳是矿井设备的重要组成部分,它关系到提升设备的安全可靠地运行;也是矿山钢材消耗量较大的项目之一。正确地选择钢丝绳,不仅有助于矿井的安全生产,而且将可以节约大量的优质钢材。生产矿井几十年来的实践以及国外的经验证明,必须根据不同的工作条件,相应选用不同结构的钢丝绳,才能去得较好的经济效果。斜井提升钢丝绳的磨损是影响钢丝绳寿命的主要因素,因此钢丝

察哈素煤矿主斜井带式输送机优化设计

察哈素煤矿主斜井带式输送机优化设计 简述察哈素煤矿带式输送机的基本结构特点,结合察哈素煤矿主斜井的实际运输条件,对带式输送机设计过程进行优化,为今后的选型设计工作提供了一定的参考价值。 带式输送机;长距离;优化 【中图分类号】U653.922文献标识码:B文章编号:1673-8005(2013)02-0016-01 引言 内蒙古能源有限公司察哈素矿井设计生产能力15.0Mt/a。主斜井担负原煤提升任务,主斜井井口锁扣标高+1360m,装载点底板标高+890m,井筒断面净宽5.4m,井筒倾角16°。工作制度为年工作日330d,三班作业,其中两班工作,一班检修,每天净提升时间为16h。根据察哈素矿井的实际生产要求,最终确定装备一条B1800带宽强力带式输送机,带式输送机机长:1754.27m,胶带宽度:1800mm,胶带速度:5.6m/s,运输能力:3500t/h,提升高度:480.38m。 1察哈素主斜井带式输送机的结构特点 察哈素主斜井带式输送机具有输送能力大、长距离提升等特点。它主要包括:主机(机头架、尾架、中间架、托辊、导料槽)、驱动装置(电动机、减速器、联轴器、驱动装置架、冷却系统、制动闸、闸支架、逆止器、液压站、液

压管路)、拉紧装置、硫化设备、断带抓捕器。 2察哈素主斜井带式输送机的设计 2.1驱动装置 驱动方式:三电机驱动,电机+减速器,高压变频软启动方式; 驱动装置:电动机:Y800M1-4,N=2500KW,三台,电压6KV; 高压变频软启动装置:电压 6KV,三套; 减速器:H3SH25-28,德国 FLENDER,三台,风冷却油站系统。 2.2胶带 胶带:钢绳芯阻燃胶带,带强:ST5400,带宽:1800mm。 2.3联轴器 高、低速轴联轴器推荐选用美国FALK公司蛇形联轴器。蛇形联轴器具有以下技术功能:以蛇形弹簧为弹性元件,在具备了较强弹性的同时,极大地提高了联轴器传递扭矩,可用于重型机械及通用机械场合;这种经过特殊工艺处理的蛇形弹簧,具有很长的使用寿命;允许转速较高,在轴向、径向和角向具有良好的补偿能力,承受扭矩较大,适用于重型机械及通用机械场合。 2.4滚筒 传动滚筒:直径D=Ф2040,滚筒筒体采用铸焊结构,

煤矿主提升绞车选型设计

副斜井提升系统设计报告 目录 一、XXX煤矿概况 矿井设计生产能力15万吨,井田面积0.6488km2,剩余可采储量万吨,服务年限年;开采二1煤层,煤层平均厚度6.48m,煤层平均倾角7o;煤尘无爆炸危险性,煤层自燃发火等级Ⅲ级,为不易自燃煤层;瓦斯相对涌出量0.97m3/t,绝对涌出量为4.94 m3/min,属瓦斯矿井;矿井水文地质条件简单,矿井设计正常涌水量30~50m3/h,最大涌水量为150m3/h。采用主、副

斜井提升。其中副斜井斜长220m 、坡度22度、断面12m 2,提升物料及提矸任务,主斜井皮带运输。 二、绞车选型设计 (一)、提升系统概况 XXX 提升系统示意图 (二)、设计计算的依据 1、年生产量A N =15t/a,矸石率25%。 2、斜井倾角:β=22° 3、副井斜长220m ,根据绞车房的位置,实际提升斜长为L t =250m 。 4、工作制度:年工作日br =300天,二班作业,每天净提升时间t =12小时。 5、提升不均衡系数:C= (有井底煤仓时C=~,无井底煤仓时C=;矿井有两套提升设备时C=,只有一套提升设备时C=。 6、煤矿提煤与矸时,选用1.0m 3U 型侧翻式矿车。 矿车自身质量:k Q =600kg ; 矿车载煤量:zm Q =1000kg ; 矿车载矸石量:zg Q =1500kg 。 (三)、一次提升量和车组中矿车数的确定 初步确定最大提升速度m ax v ,根据《煤矿安全规程》规定:倾斜井巷内升降人员或用矿车升降货物时,m ax v ≤5m/s ,目前单绳缠绕式提升初步确定最大提升速度。本设计初步确定最大提升速度m ax v =s 。 1、每次提升的持续时间计算 正常加速时段取10s ,正常减速时段取10s ,爬行及抱闸停车时间取5s ,停车换车时间取100s, =?+='2)125263.0(t g L T (s) 2、一次提升量的确定

矿井提升系统

矿井提升系统 1、钢丝绳提升: 历史最久,应用最广。特点是钢丝绳牵引容器在井筒中按规定的加速、等速、减速和爬行速度升降,要求停车准确。设备功率较大,整套机电系统必须具有完善的控制和保护性能。钢丝绳提升是由原始的提水工具逐步发展演变而来的。中国于公元前一千多年左右发明桔槔,用以汲水。后来又发明了手摇辘轳,战国初期已用作采矿提升工具。公元前约200年,四川用畜力绞车汲卤。19世纪初期,德国制出第一台蒸汽机拖动的木结构缠绕式提升机。1827年又出现钢结构提升机。1877年德国设计出第一台单钢丝绳(单绳)摩擦式(戈培)提升机;1905年德国又制出电力拖动的提升机。1938年瑞典制出双钢丝绳(多绳)摩擦式提升机(见钢丝绳运输)。 2、立井提升系统: 立井双箕斗提升系统(图1),采用箕斗作为提升容器,一个箕斗在井底煤仓自动装载后,被提升到地面卸载;另一箕斗由地面下降到井下煤仓处装煤。提升机用缠绕卷筒式或多绳摩擦轮式,后者发展很快,其布置方式有井塔式和落地式。这种提升系统主要用作大、中型矿井的主井提升。立井双罐笼提升系统采用罐笼作为提升容器,主要用作大、中型矿井的副井提升,提升废石、矸石、人员、材料和设备。带有平衡重的单容器提升系统钢丝绳的一端为提升容器,另一端为平衡重;用于提升量较小的多水平提升。凿井吊桶提升系统采用吊桶作为提升容器,有单吊桶和双吊桶提升。专供立井开凿或井筒延深时用(见普通凿井法)。 3、斜井提升系统: 斜井箕斗提升系统工作过程与立井箕斗提升相同(图2)。用于产量较大或井筒倾角大于25°的斜井提升。斜井罐笼提升系统,现很少使用。斜井串车提升系统矿车作为提升容器,有单钩和双钩提升之分。但须有防跑车装置,防止跑车事故。这种系统投资小,基建快,多用于产量较小的斜井。斜井人车提升系统根据安全规定,人员上下的主要倾斜井巷,垂深超过50m,应装设机械运送人员的设备。斜井人车,就是这种设备之一。这种系统须有可靠的断绳防坠器和安全信号。 4、矿井提升设备的电力拖动: 分为交流绕线型异步电动机拖动和直流他激电动机拖动两种方式。直流拖动调速性能好,调速时电耗小,工作方式转换方便,易于实现自动化;但需要一套整流设备,初期投资大。大功率可控硅整流装置的发展,促进了直流拖动的应用。在中国单机容量大于1000kW时,考虑采用直流拖动。交流拖动设备简单,投资小,容量小时采用。矿井提升设备已向自动控制发展。主井提升实现自动化,副井提升负载变化大,一般采用遥控方式实现半自动化(见矿井自动化)。

斜井提升绞车设计选型资料

第4章斜井提升 4.1斜井串车提升 本章主要介绍平车场双钩串车提升运动学分析与循环周期的计算。 4.1.1平车场双钩串车提升运动学分析 平车场双钩串车提升如图1-1,开始时,在井口平车场空车线上的空串车,由井口推车器以a0加速至 v=1.0m/s的低速,向下推进。同时,井底重串车上提, 全部重串车进入井筒后,绞车以a1加速到最大提升速度v m 。并等速运行,行至 井口。空串车运行到井底时,绞车以a3进行减速运行,使之由v m减至 v,空串 车进入井底车场时,减速、停车。与此同时,井口平车场内的重串车在重车,借助惯性继续前进。行至摘挂钩位置时,摘下重串车挂上空串车,此时,井下也摘挂钩完毕。打开井口空车线上的阻车器,再进行下一个循环。 图4-1 斜井平车场及其速度图

4.1.2斜井串车运动学计算 根据《煤矿安全规程》规定:用矿车升降物料时,最大允许速度v m≤5m/s ,倾斜井巷内升降人员时,其加速度a 1和减速度a 3≤0.5m/s 2。本例初选最大速度 v m=4.7m/s ,初加速度a 0=0.3m/s 2,主加速度a 1=0.5m/s 2和主减速度a 3=0.5m /s 2,车场内速度v 0=1.0m/s ,各阶段运行速度计算图如图1-2所示 图4-2 各阶段运行速度计算图 4.1.3一次提升循环时间T (1) 速度图中各阶段运行时间及路程计算如下: 重车在井底车场运行阶段 初加速时间 t 01= 00a v =3 .00.1=3.33 s 初加速行程 L 01=02 02a v =3 .020.12 =1.67 m 等速度行程 L 02=L D -L 01=30-1.67=28.33m 等速度时间 t 02= 002v L =0 .133 .28=28.33s

上兴隆煤矿副斜井辅助提升运输系统改造方案

兴仁市潘家庄镇兴隆煤矿 副斜井辅助提升运输系统 改 造 方 案 潘家庄镇兴隆煤矿机电科 二〇二〇年五月一日

目录 一、概况 (3) 二、当前运输系统存在的隐患和问题分析 (3) 三、副斜井提升运输系统改造方案 (4) 方案一:单轨吊运输系统 (4) (一)单轨吊安装巷道基本要求 (4) (二)机车的选型 (4) (三)机车选型的校验 (5) (四)轨道选型和吊挂方式选择 (6) (五)、巷道曲率半径要求 (8) (六)、预算资金 (8) (七)单轨吊效益及优缺点分析 (8) 方案二:无极绳绞车运输系统 (9) (一)无极绳绞车安装基本要求 (9) (二)无极绳绞车选型设计 (10) (三)无极绳绞车资金预算 (14) (四)无极绳绞车效益及优缺点分析 (14) 方案三:变频绞车运输系统 (15) (一)变频绞车选型 (15) (二)变频绞车资金预算 (15) (三)变频绞车效益及优缺点分析 (15) 四、总述 (16)

兴仁市潘家庄镇兴隆煤矿 副斜井辅助提升运输系统改造方案 一、概况 我矿副斜井现采用5台绞车接力运输方式,绞车数量多,轨道运输线路从地面到井底车场总长约2500米,运输轨道线路长,运输轨道采用24kg/m规格,运输坡度最大为7°,局部地段线路平缓,运输车辆不能自滑,在十联巷位置还安装有一台绞车作为下放设备材料的对拉绞车,因副斜井巷道易底鼓,导致轨道线路变形,高低错差与轨距超标,且副斜井又兼作行人和运输通道,无法真正实现“行车不行人、行人不行车”的安全管理要求,存在极大安全隐患。 为了改善副斜井提升运输条件,确保运输安全,杜绝发生运输事故,需要对副斜井运输方式进行改造,我故拟使用单轨吊取代绞车运输,进一步改善我矿辅助运输系统,提高运输效率。 二、当前运输系统存在的隐患和问题分析 1、多台绞车分段接力运输,运输系统复杂,转运环节多,运输时间长,基本上每班综合队只能提升一来回,运输效率低,占用人员多,综合队现有人员10人,材料、设备在井下全部靠人员搬运,运输作业人员劳动强度大。 2、多台绞车接力运输方式属于落后的传统辅助运输方式,运输设备分散,转载换乘点多,现场安全管理困难,容易引发运输事故,给行人安全通行造成极大的威胁,对此煤矿虽已经制定有多项运输安全

绞车选型计算验算全套

绞车提升能力计算 (1)已知条件: 巷道斜长:L=60m 巷道最大倾角:β=8° 矿车阻力系数:f1=0.015 钢丝绳阻力系数:f2=0.15 选用直径为15.5mm钢丝绳钢丝绳单位质量:P=0.94kg/m 破断拉力总和为:Qp=152000N 斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5 JD-1.6型调度绞车最大牵引力为16kN。 G0—平板车自重1240Kg. G1—平板车载量,支架取17500Kg. (2)绞车提升最大牵引力 根据公式求得牵引力为: F=(G0+G1)(sinβ+f1cosβ)×g +p×L(sinβ+f2cosβ)×g =(1240+17500)(sin8°+0.015×cos8°)×9.8+0.94×60(sin8°+0.15cos8°)×9.8 =18740×0.154×9.8+56.4×0.29 =28282.4+158.9 =28441.3 n 所以绞车提放支架牵引力为28441.3n约28KN,则该绞车最大牵引力为16kn,所以无法保证支架的提升。 根据以上公式可求得调度绞车最大提升物件的重量 G=F-PL(sinβ+f2cosβ) g/(sinβ+f1cosβ)g ={16000-0.94×60×(sin8°+0.15×cos8°)×

9.8}/(sin8°+0.015×cos8°)×9.8 =(16000-160.3)/1.5 =10559.8kg (3)绞车提放车数计算: n =F/(G0+G1)(sinβ+f1cosβ)×g+p×L(sinβ+f2cosβ)×g =16000/(1240+17500)×(sin8°+0.015×cos8°)×9.8+ 0.94×60×(sin8°+0.15×cos8°)×9.8 =16000/28441.3 =0.56 n取整数n=0车 (4)钢丝绳安全系数验算: 提升最大牵引力为28.3kN,JD-25型调度绞车牵引力为16kN,绞车无法满足要求。 钢丝绳安全系数验算: M=Qp/F =152000/28441.3 =5.37>6.5 所以钢丝绳选用不合格。吊装钢丝绳的选择和计算 1.主要计算参数: 吊点间水平距离:6150mm 吊装钢丝绳仰角:600

调度绞车选型设计计算书

丁家梁煤矿一煤运输顺槽绞车选型设计计算书 编制: 审核: 审批: 日期:

调度绞车选型设计 一、主要参数: 1、 使用地点相关参数: 使用地点:一煤运输顺槽 使用地点斜巷倾角(β) 分四段,第一段倾角按最大20°考虑,其余平均按10°考虑。 使用地点斜巷长度(L ) 900m ,分三段,第一段为250米,第二段为200米,第三段为200米,第四段为250米; 绞车绳端载荷(包括平板车自身重量和设备重量)(W )11000 kg ; 二、钢丝绳的选取 1、钢丝绳重量的计算(第一段 长度L=250米,倾角按最大坡度20°) 由下列计算公式计算钢丝绳重量 126 W sin f cos )q (sin f cos )11000sin200.015cos 20)167010250(sin200.15cos 20)9.8 6.59450 b L g m ββσββρ +≥-+???+?=?-?+???o o o o (( =1.47Kg/m 式中W :绳端载荷(包括平板车自身重量和设备重量),kg g :重力加速度,9.8m/s ; β:斜巷中产生最大拉力处的倾角,取20°; f1:平板在轨道上运行时的实测阻力系数,采用0.015; f2:钢丝绳在运行中的实测阻力系数,采用0.15; q :钢丝绳单位长度的质量,Kg/m ;

L :使用地点斜巷长度,250m; b σ:钢丝绳的公称抗拉强度,取1670×106N/㎡; ρ:钢丝绳的密度,取9450Kg/m 3 m:钢丝绳的安全系数,取6.5; 计算得钢丝绳每米重量为1.47Kg/m, 查GB8919-2006 重要用途钢丝绳,选取钢丝绳参数如下: 钢丝绳直径(φ):20mm ; 钢丝绳每米重量(q ):1.47Kg/m ; 钢丝绳公称公称抗拉强度:1670MPa 钢丝绳最小破断拉力总和(Q ):267KN 。 由此可得,第一段选用钢丝绳型号为6×19S+FC-20 2、第二、三、四段(长度按250米计算,倾角按平均10度计算) 由下列计算公式计算钢丝绳重量 126 W sin f cos )q (sin f cos )11000sin100.015cos10)167010250(sin100.15cos10)9.8 6.59450 b L g m ββσββρ +≥-+???+?=?-?+???o o o o (( =1.22Kg/m 查GB8919-2006 重要用途钢丝绳,选取钢丝绳参数如下: 钢丝绳直径(φ):18mm ; 钢丝绳每米重量(q ):1.19Kg/m ; 钢丝绳公称公称抗拉强度:1670MPa 钢丝绳最小破断拉力总和(Q ):217KN 。

斜井提升系统(借鉴内容)

课题十二斜井提升系统 项目12.1 斜井提升系统认识 本次任务旨在使学生对斜井提升生产系统有明确的认识,掌握斜井提升设备的具体组成,工作原理,作业方法等知识。 12.1.1 本项目的知识、能力要求 能力点知识点 1、能指出斜井提升系统各组成部分的名称及作用 2、能说出斜井作业的具体流程 3、能说出斜井提升与立井提升的不同之处 4、能说出防跑车装置的构成及原理1、斜井提升的组成、特点 2、斜井提升系统适用条件 3、斜井提升容器及用途 4、斜井防跑车装置的构成、意义 5、斜井运人与提料的流程差别 12.1.2 项目基本内容 一、斜井提升系统 1、斜井提升系统的井筒倾角小于900。多用在煤层赋藏较浅的煤矿,在竖井开拓水平向深处延伸也常用暗斜井(斜巷)提升。担负着煤矿提煤、运人、运送设备的任务。提升系统的类型主要有:斜井串车或人车系统、斜井箕斗系统、斜井高强胶带输送机等 斜井提升容器分类: (1)斜井箕斗或矿车:常使用来提料,升降大件设备,如液压之架、采煤机等。 (2)人车:运输人员。 2、斜井提升设备 除了地面常见的JK提升机(与立井相同)外,井下水平向深处延伸斜巷轨道上山处也常见液压提升机,以增强生产的安全性。

3、斜井串车提升系统 斜井串车提升有单钩和双钩之分。按车场形式的不同,又分甩车场和平车场。平车场一般用双钩串车提升。 双钩串车平车场提升时,空串车下行,重串车沿井底车场重车线上提,出井后,自动或手动将钢丝绳的钩头由重串车摘下挂到空串车上,准备推车下放。空串车到井底车场进入空车线,摘挂钩后,为下一循环做好准备。 单钩串车甩车场提升时,重串车上提,出井通过道岔后停车,搬道岔,重车下滑进入井上重车甩车道。摘挂钩后,提升机将空串车提过道岔,搬道岔,下放空串车到井底车场进入空车道。摘挂钩后,开始下一循环。 双钩串车甩车场提升与单钩串车甩车场提升不同的是提升重串车和下放空串车同时进行。 斜井串车提升系统具有投资小、基建快的优点,尤其是单钩提升时,井筒端面小,轨道铺设少,节约资金。但单钩串车的生产率低,年产量相对大一些的矿井,则宜用双钩串车提升。 斜井串车提升适用于倾角小于250。的小型矿井(单钩提升年产量小于21万t,双钩提升年产量小于45万t)。斜井串车提升系统可装备不同的提升容器(矿车、人车)实现提升煤炭、矸石,下放材料,升降人员和设备等。

矿井主要提升绞车管理(新版)

( 安全管理 ) 单位:_________________________ 姓名:_________________________ 日期:_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 矿井主要提升绞车管理(新版) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process

矿井主要提升绞车管理(新版) 1、总则 第一条矿井主提升系统是煤矿机电运输关键环节,为加强矿井主提升系统的综合管理,确保主提升系统安全、经济、高效运行,特制定本规定。 第二条本规定适用于石窟煤业副井、主井提升机(提物)及其配套设施的管理。 2、一般规定 第三条安全责任划分:按照谁使用、谁管理、谁负安全管理责任的原则,明确矿机电科为安全主体责任单位。 第四条安全体制建立:必须明确主管矿井主提升系统的负责人,机电科和主管队必须配齐技术管理人员。 第五条按照有关矿井大型机电设备安装验收管理规定要求,对设备的选型、改造、新装、移装后的调试和验收进行规范管理。设

备选型、改造必须公司组织方案论证,所选设备必须符合国家及行业相关规定。 第六条提升系统的安装、改造严格按照《煤矿安全规程》、《煤矿安装工程质量检验评定标准》和厂家技术文件要求进行。 第七条新安装、移装、大修和重大技术改造后的主提升系统,必须经公司组织验收,合格后方准投入运行。 第八条新安装、移装及重大技术改造后设备和系统的各项制度及图纸等相关资料均要及时完善修订,做到完整齐全并与实际相符。 第九条提升机设计及实际运行状况进行能力核定,严禁设备超负荷、超能力生产。 3、基础管理 第十条主提升系统必须做到一台一档,必须具备下列资料,并妥善保管: ①绞车说明书 ②绞车总装配图 ③提升系统图

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