一、柱子的截面尺寸计算
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》表6.4.2知：框架柱必须满足该建筑的轴压比限值。框架柱支撑的楼层面积计算由竖向荷载产生的轴力设计值，按该公式计算：n g F N ???=β；有地震作用组合柱所需截面面积为：c
c f N
A N μ≥。 已知：结构的抗震等级为三级，轴压比限值取N μ=0.9； 柱混凝土强度选用C30，2
3.14mm N
f c =
柱子的截面尺寸计算如下表， 附表1：柱截面尺寸计算
类型
角柱 边柱 内柱
β
1.3 1.3 1.25 F max /m 2 20.58 35.28 4
2.12 g 14 14 14 n
5 5 5 N /N
1872780 2149875 3685500 N
μ
0.9 0.9 0.9 c f /m 2
14.3 14.3 14.3 c A /mm 2
145515
167045
286363
根据：b ×h ≥c A 取值如下
b ×h/mm
300×800
300×800
450×700
二、梁的截面尺寸计算
根据《高层建筑混凝土结构设计规范》6.3.1
框架结构主梁：梁L h ?=)181~101(；梁宽h b ?=)3
1
~21(
次梁：梁L h ?=)18
1
~121(；梁宽h b ?=)31~21(
梁的截面尺寸计算如下表，
附表2：梁截面尺寸计算
类型 跨度L max /mm h /mm h 取值/mm b /mm b 取值
/mm
b ×h /mm 主梁 8400 840~466 700 350~233 250 250×700 次梁
6000
500~333
450
225~150
200
200×450
对梁、柱截面尺寸进行验算
根据公式：5<柱
梁
i i ； 已知：===
I H
EI
i L EI i ;;柱梁bh 3/12；C30混凝土E=3×107KN/m 2 附表3 b/m h/m I E L/H 梁i
柱i
梁 0.25 0.7 0.0071 3×107 8.4 25357.14
柱
0.3
0.8
0.0128
3×107
4.2
91428.57
52773.057
.9142814.25357＜柱梁==i i ；∴满足。
三、板的厚度计算
（一）按照受力特征，现浇混凝土楼盖的周边支撑板可分为单/双向板。 1.楼层板板块的划分如下图，
图1
2.楼层板板块的板向判断及厚度的计算如下表，
附表4 板号 )(m l l y x ?
x y l l /
单/双板 板厚b 的计算式 备注 B1 4.8×9.1 9.1÷4.8=1.89≤2 双向板 mm 96508.4= 厕所 B2 6.0×8.4 8.4÷6.0=1.4≤2 双向板 mm 120500.6= 教室 B3 3.9×9.1 9.1÷3.9=2.33＞2＜3 单向板 mm 5.97409.3=
休息室 B4 4.5×9.1 9.1÷4.5=2.02＞2＜3 单向板 mm 5.112405.4=
管理室
B5 3.3×8.4 8.4÷3.3=2.54＞2＜3 单向板 mm 5.82403.3= 走廊过道
B6 4.3×4.5 4.5÷4.3=1.04≤2 双向板 mm 86503.4= 走廊过道 B7 1.8×3.3 3.3÷1.8=1.83≤2 双向板 mm 36508.1=
走廊过道
B8 3.3×4.8 4.8÷3.3=1.45≤2 双向板 mm 66503.3= 走廊过道 B9 3.3×3.3 3.3÷3.3=1≤2 双向板 mm 66503.3= 走廊过道
B10 3.3×6 6÷3.3=1.81≤2
双向板
mm 66503.3= 走廊过道 B11 3.3×8.4
8.4÷3.3=2.54＞2＜3 单向板
mm 5.82403.3= 走廊过道 B12
2.575×8.4 8.4÷2.575=
3.26≥3
单向板
mm 644057.2= 走廊过道
综上计算统一取值：板厚b=120mm。
四、梁上荷载的计算
需要输入的梁上线荷载是梁上墙体(包括两面抹灰)重量所折算的线荷载。线荷载q={[（层高-梁高）×墙长-门窗面积]×墙体（包括抹灰）重量+门窗面积×门窗重量}÷墙长。
普通推拉窗为90系列阳极氧化铝合金窗自重：0.45KN/m2
夹板门自重：0.20 KN/m2
（一）墙体自重
根据设计要求内外填充墙均选用240mm×115mm×53mm标准砖。
1.女儿墙（650mm高）面荷载：
外墙采用《98ZJ001中南地区建筑配件图集》中“外墙14”做法，
如下：
30厚1:2.5水泥石灰砂浆：0.03×17×2=0.51 KN/m2
30厚花岗岩石板：0.03×0.7= 0.021KN/m2
240厚标准砖：19×0.24=4.56KN/㎡
合计 5.091KN/㎡
取值：5.1
2.女儿墙（1750mm高）面荷载：
外墙采用《98ZJ001中南地区建筑配件图集》中“外墙14”做法，
如下：
30厚1:2.5水泥石灰砂浆：0.03×17= 0.51KN/m2
30厚花岗岩石板：0.03×0.7=0.021 KN/m2
240厚标准砖：19×0.24=4.56KN/㎡
合计 5.091KN/㎡
取值：5.1
3.内墙面荷载：
内墙两侧抹灰采用《98ZJ001中南地区建筑配件图集》中“内墙5”做法，
如下：
双面15厚1:1:6水泥石灰砂浆：0.015×17×2=0.51 KN/m2
双面5厚1:0.5:3水泥石灰砂浆：0.005×17×2= 0.17KN/m2
240厚标准砖：19×0.24=4.56KN/㎡
合计 5.24KN/㎡
取值：5.5
4.外墙面荷载：
外墙抹灰采用《98ZJ001中南地区建筑配件图集》中“外墙14”做法，如下：
30厚1:2.5水泥石灰砂浆：0.03×17= 0.51KN/m2
30厚花岗岩石板：0.03×0.7= 0.021KN/m2
240厚标准砖：19×0.24=4.56KN/㎡
合计 5.091KN/㎡
取值：5.1
（二）第一~四层结构层梁间荷载计算如下表
附表5
计算轴号墙长层高梁高门宽门高
门
数
量
窗宽窗高
窗数
量
墙面积重
力荷载
门重力
荷载
窗重力
荷载
计算
结果
备注
1-B交1-1—1-
2轴同1-B交1-20—1-21轴4.5 4.2 0.45 0 0 0
1.4
0.4
3.55
0.4
1
1
5.1 0 0.45 13.823 外墙
1-D交1-1—1-2轴同
1-D交1-20—1-21轴
4.5 4.2 0.45 0 0 0 0.6 3.4 1
5.1 0 0.45 17.017 外墙1-C交1-2—1-3轴同
1-C交1-19—1-20轴
1-D交1-2—1-3轴同
1-D交1-19—1-20轴
1.8 4.2 0.45 0 0 0 1.4 3.45 1 5.1 0 0.45 6.747 外墙1-A交1-3—1-4轴同
1-A交1-18—1-19轴1-E交1-3—1-4轴同1-E交1-18—1-19轴4.8 4.2 0.45 0 0 0
3
0.4
1.2
0.4
0.6
0.6
0.4
0.4
1
1
1
1
5.1 0 0.45 1
6.528 外墙
1-C交1-3—1-4轴同
1-C交1-18—1-19轴
1-D交1-3—1-4轴同
1-D交1-18—1-19轴
4.8 4.2 0.45 1.2 2.7 1 0 0 0
5.5 0.20 0 17.047 内墙
1-A交1-4—1-5轴同
1-A交1-17—1-18轴
3.3
4.2 0.45 2.8 3.55 1 0 0 0
5.1 0.20 0 4.211 外墙1-E交1-4—1-5轴同
1-E交1-17—1-18轴
3.3
4.2 0.45 0 0 0 2.8 3.55 1
5.1 0 0.45 4.964 外墙
1-A交1-5—1-7轴同1-A交1-7—1-9轴同1-A交1-11—1-13轴同1-A交1-13—1-15轴同1-A交1-15—
1-17轴同1-E交1-5—1-7轴同1-E交1-7—1-9轴同1-E交
1-11—1-13轴同1-E 交1-13—1-15轴同1-E交1-15—1-17轴12 4.2 0.45 0 0 0
2.3
2.3
0.5
2.05
4
4
5.1 0 0.45 10.34 外墙
1-C交1-5—1-7轴同
1-C交1-7—1-9轴同
1-C交1-11—1-13轴
同1-C交1-13—1-15
轴同1-C交1-15—
1-17轴同1-D交1-5
—1-7轴同1-D交1-7
—1-9轴同1-D交
1-11—1-13轴同1-D
交1-13—1-15轴同
1-D交1-15—1-17轴
12 4.2 0.45 1.2 2.7 2 0 0 0 5.5 0.20 0 16.479 内墙1-A交1-9—1-10轴8.4 4.2 0.45 0 0 0 0.4 0.4 12 5.1 0 0.45 13.937 外墙
3 2.5 1
1-C交1-9—1-10轴8.4 4.2 0.45 1 2.7 2 0 0 0 5.5 0.20 0 17.217 内墙1-D交1-9—1-10轴8.4 4.2 0.45 1.5 2.7 3 0 0 90 5.5 0.20 0 12.958 内墙1-E交1-9—1-10轴8.4 4.2 0.45 0 0 0 0.4 0.4 21 5.1 0 0.45 17.265 外墙1-1交1-B—1-D轴同
1-21交1-B—1-D轴
10.6 4.2 0.7 0 0 0 0.4 0.4 18 5.1 0 0.45 16.586 外墙1-2交1-B—1-D轴同
1-20交1-B—1-D轴
10.6 4.2 0.7 2.1 2.95 1 0 0 0 5.1 0.20 0 14.986 外墙1-3交1-A—1-C轴同
1-3交1-D—1-E轴同1-19交1-A—1-C轴同1-19交1-D—1-E轴9.1 4.2 0.7 0 0 0 0 0 0 5.1 0 0 17.85
外墙
1-4交1-D—1-E轴同
1-5交1-A—1-C轴同
1-7交1-A—1-C轴同
1-9交1-A—1-C轴同
1-10交1-A—1-C轴同
1-11交1-A—1-C轴同
1-13交1-A—1-C轴同
1-15交1-A—1-C轴同
1-17交1-A—1-C轴同
1-5交1-D—1-E轴同
1-7交1-D—1-E轴同
1-9交1-D—1-E轴同
1-10交1-D—1-E轴同
8.4 4.2 0.7 0 0 0 0 0 0 5.5 0 0 19.25 内墙
1-11交1-D—1-E轴同
1-13交1-D—1-E轴同
1-15交1-D—1-E轴同
1-17交1-D—1-E轴同
1-18交1-D—1-E轴
1-4交1-A—1-C轴同
1-18交1-A—1-C轴
9.1 4.2 0.7 0.8 2.7 1 D0.8 D2.7 D1 5.5 0.20 0 17.327 内墙
梁间荷载max
综上计算取值外墙 18KN/m 内墙19.5KN/m
（三）第五层结构层梁荷载计算如下表
附表6
计算轴号墙长层高梁高门宽门高门
数
量
窗宽
窗
高
窗数
量
墙面积重
力荷载
门重
力荷
载
窗重
力荷
载
计算
结果
备注
1-B交1-1—1-2轴同
1-B交1-20—1-21轴
4.5 4.2 0.45 0 0 0 0 0 0
5.1 0 0 19.125 外墙1-D交1-1—1-2轴同
1-D交1-20—1-21轴
4.5 4.2 0.45 0 0 0 3.0 2.5 1
5.1 0 0.45 11.375 外墙1-D交1-9—1-10轴8.4 4.2 0.45 1.5 2.0 3 0 0 0 5.1 0.20 0 13.875 外墙1-E交1-9—1-10轴8.4 4.2 0.45 0 0 0 5.2 3.1 1 5.1 0 0.45 13.844 外墙1-1交1-B—1-D轴同
1-21交1-B—1-D轴
10.6 4.2 0.7 0 0 0 6.9 2.5 1 5.1 0 0.45 10.282 外墙4.51-2交1-B—1-D轴10.6 4.2 0.7 2.1 2 1 0 0 0 5.1 0.20 0 15.908 外墙
同1-20交1-B—1-D
1-9交1-D—1-E轴同
9.1 4.2 0.7 0 0 0 0 0 0 5.1 0 0 17.85 外墙1-10交1-D—1-E轴
1-C交1-2—1-3轴同
1-C交1-19—1-20轴
1.8 0.65 0 0 0 0 0 0 0 5.1 0 0 3.32 女儿墙1-D交1-2—1-3轴同
1-D交1-19—1-20轴
1-A交1-5—1-7轴同
1-A交1-7—1-9轴同
1-A交1-11—1-13轴
同1-A交1-13—1-15
轴同1-A交1-15—
12 0.65 0 0 0 0 0 0 0 5.1 0 0 3.32 女儿墙1-17轴同1-E交1-5
—1-7轴同1-E交1-7
—1-9轴同1-E交1-11
—1-13轴同1-E交
1-13—1-15轴同1-E
交1-15—1-17轴
1-A交1-4—1-5轴同
1-A交1-17—1-18轴
3.3 1.75 0 0 0 0 0 0 0 5.1 0 0 8.93 女儿墙同1-E交1-4—1-5轴
同1-E交1-17—1-18
1-A交1-9—1-10轴8.4 1.75 0 0 0 0 0 0 0 5.1 0 0 8.93 女儿墙
墙体女儿墙（0.65m）女儿墙（1.75m）
梁间荷载max 19.5KN/m 4.5KN/m9KN/m
四、二层楼板恒载的计算
（一）各板块恒载的计算
已知：现浇混凝土楼板的重度为25KN/m3；板厚为120mm。
1.板块B1 卫生间、开水间、清洁室做法按98ZJ001“楼27”、“顶18”
结构装修层（楼层）自重厚度：102mm；2.26KN/m2
钢筋砼楼板自重 25×0.12=3KN/m2回填炉渣（粉煤灰）厚度：305mm；0.3×13=3.90KN/m2板底（即下层顶棚）自重厚度：73mm；0.10KN/m2
=9.26KN/m2
合计： g
k
2.板块B2 80人合班教室做法按98ZJ001“楼10”、“顶3”结构装修层（楼层）自重厚度：35mm；0.70KN/m2
钢筋砼楼板自重 25×0.12=3KN/m2
板底（即下层顶棚）自重厚度：12mm；0.24KN/m2
=3.94KN/m2
合计： g
k
3.板块B3 休息室；板块B4 管理室做法均按98ZJ001“楼10”、“顶19”
结构装修层（楼层）自重厚度：35mm；0.70KN/m2
钢筋砼楼板自重 25×0.12=3KN/m2
板底（即下层顶棚）自重厚度：80mm；0.10KN/m2
=3.80KN/m2
合计： g
k
4.板块B5、B6、B7、B8、B9、B10、B11、B12 门厅、室内走廊
做法均按98ZJ001“楼13”、“顶19”结构装修层（楼层）自重厚度：50mm；1.16KN/m2
钢筋砼楼板自重 25×0.12=3KN/m2
板底（即下层顶棚）自重厚度：80mm；0.10KN/m2
=4.26KN/m2
合计： g
k
5.楼梯间做法按98ZJ001“楼13”、“顶3”
结构装修层（楼层）自重厚度：50mm；1.16KN/m2
楼板结构层自重（踏步部分） 28×0.15÷2=2.10KN/m2
楼板结构层自重（斜板部分） 28×0.12=3.36KN/m2
板底（即下层顶棚）自重厚度：12mm；0.24KN/m2
= 6.86KN/m2
合计： g
k
综上计算恒载取值max及查建筑结构荷载规范GB50009—2001；得下表
附表7 板的编号恒载k g/KN/m2活载k q/KN/m2备注B1 9.26 2.0 卫生间、开水间、清洁室B2 3.94 2.0 80人和班教室
B3、4 3.80 2.0 休息室、管理室
B5~12 4.26 2.0 门厅、过道走廊
7.00 2.0 楼梯间
4.00 2.0 上人屋面
（二）永久荷载(恒载)与可变荷载(活载)控制权的判断
根据公式：(g+q)=1.2k g+1.4k q，永久荷载(恒载)控制；
(g+q=)1.35k g+1.4×0.7k q，可变荷载(活载)控制；
将附表7内k g、k q的值代入计算得下表，
附表8（单位：KN/m2）
板的编号恒载
控制
(g+q)
值
大
小
活载
控制
(g+q)
值
控
制
权
恒载设
计值g=
活载设计
值q=
荷载总
设计值
p=g+q
折算恒载
设计值
g'=g+
折算活
载设计
值q'=
B1 14.61 ＜14.95 活
载
1.2g k=
11.112
1.4q k=3.5 14.612 1
2.862 1.225
B2 8.23 ＞7.77 恒
载
1.35g k=
5.319
1.4×0.7q k
=2.45
7.769 6.544 1.225
B3 B4 8.06 ＞7.58
恒
载
1.35g k=
5.13
1.4×0.7q k
=2.45
7.580 6.355 1.225
B5~ B12 8.61 ＞8.2
恒
载
1.35g k=
5.751
1.4×0.7q k
=2.45
8.201 6.976 1.225
六、钢筋混凝土现浇楼板设计
(一）板的结构布置及分类
板的设计包括荷载计算、内力分析、配筋计算及绘制结构施工图,根据设计资料，我所手算的楼面为第二层，设计板厚为120mm。
1.现浇楼板的的分类：
现浇楼板的分类如下表，
附表9
板号
)(m
l
l y
x?)
(m
l
l
x
y单/双板板
号
)
(m
l
l y
x?)
(m
l
l
x
y单/双板
B1 4.8×9.1 1.89≤2 双向板B7 1.8×3.3 1.83≤2 双向板B2 6.0×8.4 1.40≤2 双向板B8 3.3×4.8 1.45≤2 双向板B3 3.9×9.1 2＜2.33＜3 单向板B9 3.3×3.3 1.00≤2 双向板B4 4.5×9.1 2＜2.02＜3 单向板B10 3.3×6.0 1.81≤2 双向板B5 3.3×8.4 2＜2.54＜3 单向板B11 3.3×8.4 2＜2.54＜3 单向板B6 4.3×4.5 1.04≤2 双向板B12 2.575×8.4 3.26≥3 单向板
2.二层楼板的结构布置如下图所示：
图2
（二）板的配筋计算：
1.单向板设计
由上附表9可知板B5、B11、B12为单向板。
B5、B11、B12（单向板）的计算简图：
因为本设计为框架结构，板与梁柱现浇，计算跨度取净跨长，但从结构偏于安全考虑，故取轴线跨度计算：
3300 n
l l mm
==
连续单向板取1米板宽作为计算单元： b=1000mm
板厚b=120 mm，h
0=120-20=100 mm,本设计中，混凝土统一取
30
C,f c=14.3 N/mm2;
钢筋统一取Ⅰ级f
y =210 N/ mm2；f
t
=1.43 N/mm2。
单向板配筋计算如下表，
附表10 板的编号B3 B4 B5、B11、B12
g+q/ KN/m27.580 7.580 8.201
弯矩设计值两端
支座0
)
12
1
-l q
g
M+
=（
支
2-9.608KN/m-12.791KN/m-7.442KN/m
跨中0)
24
1
l q
g
M+
=（
中
2 4.804KN/m 6.396KN/m 4.253KN/m
两
端支座配筋计算
s
α2
1
h
b
f
M
c
s?
?
?
=
α
α支0.067 0.089 0.052
ξsα
ξ2
1
1-
-
=0.069 0.093 0.053 s
A
y
c
f
f
h
b
As
?
?
?
?
=1
0α
ξ
470mm 634mm 361mm 选配钢筋
,
160
@
10
φ
491
=s A mm2
,
120
@
10
φ
654
=s A mm2
,
130
@
8
φ
387
=s A mm2
最小配筋率验算
min
ρ0.2% 0.2% 0.2% 0.2%
y
t
f
f
45
.00.31% 0.31% 0.31% min
ρ
bh
A s
=
min
ρ0.40% 0.54% 0.32%
0.40%＞0.31%
mm
As491
=＞
mm
bh480
m in=
ρ
符合要求
0.54%＞0.31%
mm
As654
=＞
mm
bh648
m in=
ρ
符合要求
0.32%＞0.31%
mm
As387
=＞
mm
bh384
m in=
ρ
符合要求
跨
中截面配
s
α2
1
h
b
f
M
c
s?
?
?
=
α
α中0.0336 0.0447 0.0297
ξsα
ξ2
1
1-
-
=0.0342 0.0457 0.0302
筋
计算
s
A
y
c
f
f
h
b
As
?
?
??
=1
0α
ξ
233mm 311mm 206mm 选配钢筋
,
120
@
6
φ
236
=s A mm2
,
160
@
8
φ
314
=s A mm2
,
240
@
8
φ
209
=s A mm2
最小配筋率验算
min
ρ0.2%
y
t
f
f
45
.00.31% 0.31% 0.31% min
ρ
bh
A s
=
min
ρ0.19% 0.26% 0.17%
0.19%＜0.31%
不符合要求
0.26%＜0.31%
不符合要求
0.17%＜0.31%
不符合要求
重新选配钢筋
,
130
@
8
φ
387
=s A mm2
,
130
@
8
φ
387
=s A mm2
,
130
@
8
φ
387
=s A mm2
最小配筋率验算
min
ρ0.2%
y
t
f
f
45
.00.31% 0.31% 0.31% min
ρ
bh
A s
=
min
ρ0.32% 0.32% 0.32%
0.32%＞0.31%
mm
As387
=＞
mm
bh384
m in=
ρ
符合要求
0.32%＞0.31%
mm
As387
=＞
mm
bh384
m in=
ρ
符合要求
0.32%＞0.31%
mm
As387
=＞
mm
bh384
m in=
ρ
符合要求
配筋率范围内。
满足适用条件且在经济
悬挑阳台单向板按最小配筋率配筋。
2.双向板的的设计
求跨中最大正弯矩时，在正对称荷载g+q/2 作用下，中间支座为固支，边支座按实际情况（也为固支）考虑；在反对称荷载±q/2 作用下，可近似认为中间支座为简支，边支座按实际情况（固支）考虑，同时应考虑混凝土的波桑比，混凝土的波桑比ν＝0.2。求支座最大负弯矩时，认为各区格板中间支座为固支，边支座按实际情况（固支）考虑，然后按单块双向板计算出各支座的负弯矩，当相邻区格板分别求得的同一支座负弯矩不相等时，取绝对值的较大值作为该支座最大负弯矩。
（1）弯矩设计值的计算
双向板弯矩计算如下表，
附表11 单位：（m
m
KN/
?）板的编号B1 B2 x l/y l4800/9100=0.53 6000/8400=0.71
跨中
计算简图
=
υ
1
m
（12.862×0.0391+1.225×
0.0391）×4.82=12.690
（6.544×0.03160+1.225
×0.03462）×62=8.971 2
m
（12.862×0.00488+1.225
×0.00488）×4.82=1.584
（6.544×0.01164+1.225
×0.00962）×62=3.166
0.2
=
υ
M112.690+0.2×1.584=13.007 8.971+0.2×3.166=9.604
M2 1.584+0.2×12.690=4.122 3.166+0.2×8.971=4.960
支座
计算简图
M x'
-0.08200×14.612×4.82=
-27.606
-0.07692×7.769×62=
-21.513 M y'
-0.05706×14.612×4.82=
-19.210
-0.05720×7.769×62=
-15.998 板的编号B6 B7 x l/y l4300/4500=0.96 1800/3300=0.55
跨中
计算简图
=
υ
1
m
（6.976×0.01936+1.225×
0.02556）×4.32=3.076
（6.976×0.0385+1.225×
0.0410）×1.82=1.033
2
m
（6.976×0.01728+1.225×
0.02308）×4.32=2.752
（6.976×0.0056+1.225×
0.0028）×1.82=0.138
0.2
=
υ
M1 3.076+0.2×2.725=3.621 1.033+0.2×0.138=1.061
M2 2.725+0.2×3.076=3.340 0.138+0.2×1.033=0.345
支
座
计算简图
M x' -0.05426×8.201×4.32=
-8.228
-0.0814×8.201×1.82=
-2.163
M y' -0.05250×8.201×4.32=
-7.961
-0.0571×8.201×1.82=
-1.517
板的编号B8 B9 x l/y l3300/4800=0.69 3300/3300=1
跨中
计算简图
=
υ
1
m
（6.976×0.03258+1.225
×0.03816）×3.32=2.984
（6.976×0.0176+1.225×
0.0368）×3.32=1.828
2
m
（6.976×0.00994+1.225
×0.00713）×3.32=0.850
（6.976×0.0176+1.225×
0.0368）×3.32=0.168
0.2
=
υ
M1 2.984+0.2×0.850=3.154 1.828+0.2×0.168=1.862
M20.850+0.2×2.984=1.445 0.168+0.2×1.828=0.534
支座
计算简图
M x'
-0.07412×8.201×3.32=
-6.620
-0.0513×8.201×3.32=
-4.582 M y'
-0.05694×8.201×3.32=
-5.085
-0.0513×8.201×3.32=
-4.582 板的编号B10
x l/y l3300/6000=0.55
跨中
计算简图
=
υ
1
m
（6.976×0.0385+1.225×
0.0410）×3.32=3.472
2
m
（6.976×0.0056+1.225×
0.0028）×3.32=0.459
0.2
=
υ
M1 3.472+0.2×0.459=3.564
M20.459+0.2×3.472=1.153
支 座
计算简图
M x '
-0.0814×8.201×3.32= -7.270 M y '
-0.0571×8.201×3.32= -5.100
（2）截面配筋计算
截面有效高度：假定选用φ8钢筋，则 短跨方向：=-=a h h s 01120-15-4=101mm 长跨方向：=--=8a h h s 02120-15-8=97mm C30混凝土： 2c 14.3N/mm f =，2t 1.43N/mm f =；
HPB235级钢筋2
y y 210N/mm 'f f （φ）：==； 中间区格板带，各内区格板四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算配筋量降低20％，但必须满足最小配筋率的要求。
板的最小配筋率：
0.31%0.31%2101.430.450.450.2%min f f y t =??
????????=?=
按照板的最小配筋率进行构造配筋：取最小配筋率为0.31%=min ρ，按照最小配筋率配筋得2
min s,mm 30110000.31%h A 1000min =??=??=b ρ，
为了便于计算，近似取0.95γs =，h f 0.95M
A 0
y s =
板的配筋计算如下表，
附表12
截面项目
h0
（mm）
M
m
KN?
h
f
0.95
M
A
y
s
=
(mm2)
最小配
筋面积
(mm2)
选配配筋
A s(mm2)
实配
(mm2)
B1 跨
中
101 13.007 646 310 200
@
8
Φ
97 4.122 213 310 200
@
8
Φ
支
座
101 -27.606 1370 310 100
@
8
Φ
97 -19.210 993 310 125
@
8
Φ
B2 跨
中
101 9.604 477 310 200
@
8
Φ
97 4.960 256 310 200
@
8
Φ
支
座
101 -21.513 1068 310 200
@
8
Φ
97 -15.998 827 310 200
@
8
Φ
B6 跨
中
101 3.621 180 310 125
@
8
Φ
97 3.340 173 310 150
@
8
Φ
支
座
101 -8.228 408 310 100
@
10
Φ
97 -7.961 411 310 130
@
10
Φ
B7 跨
中
101 1.061 53 310 200
@
8
Φ
97 0.345 18 310 200
@
8
Φ
支
座
101 -2.163 107 310 200
@
8
Φ
97 -1.517 78 310 200
@
8
Φ
B8 跨
中
101 3.154 157 310 200
@
8
Φ
97 1.445 75 310 200
@
8
Φ
支
座
101 -6.620 329 310 125
@
8
Φ
97 -5.085 263 310 125
@
8
Φ
B9 跨
中
101 1.862 92 310 200
@
8
Φ
97 0.534 28 310 200
@
8
Φ
支
座
101 -4.582 227 310 200
@
8
Φ
97 -4.582 238 310 200
@
8
Φ
B10 跨
中
101 3.564 177 310 200
@
8
Φ
97 1.153 60 310 200
@
8
Φ
支
座
101 -7.270 361 310 125
@
8
Φ
97 -5.100 264 310 125
@
8
Φy l
l x
l x
y l
l x
y l
l x
y l
l x
y l
l x
y l
l x
y l
l x
y l
l x
y l
l x
y l
l x
y l
l x
y l
l x
y l
l x
y l
第一章塑件分析 1.1塑件结构分析 图1-1 塑件结构图 此制品是消声器上盖，现实生活中经常看到用到，是一个非常实际的产品。且生产纲领为：中批量生产，所以我们采用注射模具注射成型。 1.2 成型工艺性分析[1] 塑件材料为尼龙，因塑件用在空压机内，表面无光洁度要求。具有良好的力学性能，其抗冲击强度比一般的塑料有显著的提高，具有良好的消音效果和自润滑性能。密度1.15 g/cm3, 成型收缩率：0.4～0.7%，平均收缩率为0.55%。 第二章确定模具结构
2.1模具结构的确定 塑料模具的种类很多，大体上分为：二板模，三板模，热流道模。 二板模缺点是浇口痕迹明显，产生相应的流道废料，不适合高效生产。本模具选择二板模其优点是二板模结构简单，制作容易，成本低，成型周期短。 支撑板 分型面 定模侧 动模侧 图2.1 典型的二板模结构 模架为非标准件 定模座板： 400*200*25mm 定模板： 315*200*40mm 动模板： 315*200*32mm 支承板： 315*200*25mm 推秆固定板：205*200*15mm 推板： 205*200*20mm 模脚： 50*200*60mm 动模座板 400*200*25mm 2.2确定型腔数目 2.2.1塑件体积的计算 a. 塑件体积的计算 体积为：
V a = S a ×L a =(37×35-8×25)×10-(33×36-10.5×25) ×8 =12.60cm 3 b.计算塑件的重量 根据《塑料模具设计手册》查得密度ρ取1.12g/cm 3 所以，塑件单件的重量为：m=ρV ＝12.60?1.12 ＝14.11g 浇注系统的体积为：主流道+分流道+浇口=（6280+376.8*2+12*2）/1000 ≈7.05 cm 3 粗略计算浇注系统的重量：7.05*1.12=7.90g ≈8.0g(含有冷料穴料重) 总重量：14.11*2+8.0=36.22g 2.2.2 模具型腔数目的确定 模具型腔的数目决定了塑件的生产效率和模具的成本，确定模具型腔的方法也有许多种，大多数公司采用“按经济性确定型腔的数目”。根据总成型加工费用最小的原则，并忽略准备时间和试生产原料的费用，仅考虑模具费用和成型加工费，则模具费用为 21C nC Xm += 式中Xm ——模具费用，元； 1C ——每一个型腔的模具费用，元 2C ——与型腔数无关的费用，元。 成型加工费用为 n Y N X t j 60= 式中j X ——成型加工费用，元 N ——需要生产塑件的总数； t Y ——每小时注射成型的加工费，元/h ；n ——成型周期，min 。 总的成型加工费用为n Y N C nC X X X t j m 6021++=+= 为了使成型加工费用最小，令 0=dn dX ，则 n=2 上式为按经济性确定型腔数目为2。考虑到模具成型零件和抽芯结构的设计，模具
1.课题研究的目的及意义 汽车的设计与生产涉及到许多领域，其独有的安全性、经济性、舒适性等众多指标，也对设计提出了更高的要求。汽车制动系统是汽车行驶的一个重要主动安全系统，其性能的好坏对汽车的行驶安全有着重要影响。随着汽车的形式速度和路面情况复杂程度的提高，更加需要高性能、长寿命的制动系统。其性能的好坏对汽车的行驶安全有着重要影响，如果此系统不能正常工作，车上的驾驶员和乘客将会受到车祸的伤害。 汽车是现代交通工具中用得最多、最普遍、也是运用得最方便的交通工具。汽车制动系统是汽车底盘上的一个重要系统，它是制约汽车运动的装置，而制动器又是制动系中直接作用制约汽车运动的一个关键装置，是汽车上最重要的安全件。汽车的制动性能直接影响汽车的行驶安全性。随着公路业的迅速发展和车流密度的日益增大，人们对安全性、可靠性的要求越来越高，为保证人身和车辆安全，必须为汽车配备十分可靠的制动系统。 车辆在形式过程中要频繁进行制动操作，由于制动性能的好坏直接关系到交通和人身安全，因此制动性能是车辆非常重要的性能之一，改善汽车的制动性能始终是汽车设计制造和使用部门的重要任务。 现代汽车普遍采用的摩擦式制动器的实际工作性能是整个制动系中最复杂、最不稳定的因素，因此改进制动器机构、解决制约其性能的突出问题具有非常重要的意义。 2.汽车制动器的国内外现状及发展趋势 对制动器的早期研究侧重于试验研究其摩擦特性，随着用户对其制动性能和使用寿命要求的不断提高，有关其基础理论与应用方面的研究也在深入进行。 目前，汽车所用的制动器几乎都是摩擦式的，可分为鼓式和盘式两大类。盘式制动器被普遍使用。但由于为了提高其制动效能而必须加制动增力系统，使其造价较高，故低端车一般还是使用前盘后鼓式。汽车制动过程实际上是一个能量转换过程，它把汽车行驶时产生的动能转换为热能。高速行驶的汽车如果频繁使用制动器，制动器因摩擦会产生大量的热量，使制动器温度急剧升高，如果不能及时的为制动器散热，它的效率就会大大降低，影响制动性能，出现所谓的制动效能热衰退现象。 在中高级轿车上前后轮都已经采用了盘式制动器。不过，时下还有不少经济型轿车采用的还不完全是盘式制动器，而是前盘后鼓式混合制动器（即前轮采用盘式制动器、后轮采用鼓式制动器），这主要是出于成本上的考虑，同时也是因为轿车在紧急制动时，负荷前移，对前轮制动的要求比较高，一般来说前轮用盘式制动器就够了。当然，前后轮都使用盘式制动器是一种趋势。在货车上，盘式制动器也有被采用的，但离完全取代鼓式制动器还有相当长的一段距离。 现代汽车制动器的发展起源于原始的机械控制装置，最原始的制动控制只是驾驶员操纵一组简单的机械装置向制动器施加作用力，那时的汽车重量比较小，速度比较低，机械制动已经能够满足汽车制动的需要，但随着汽车自身重量的增加，助力装置对机械制动器来说越来越显得非常重
08毕业设计计算说明书范本
本科生毕业设计 伊嘉公路汤旺河至青山段 两阶段初步设计 系部名称：土木工程系 专业班级：土木工程（道桥方向）09-* 学生姓名：***** 指导教师：**** 职称：**** 哈尔滨石油学院 二Ｏ一三年五月
Abstract The design for the IKA highway Tangwanghe to castle building two preliminary design section of highway，the highway is full-length6985.963m，bidirectional double driveway，design speed of 60km/h，The wide of roadbed is 10 meters，the maximum longitudinal slope of6%。All set up a total of four corners，ten grade change point。 In this design，the main design of the project include：road grade determination、route planning and selection，graphic design，longitudinal design，cross-sectional design，roadbed and pavement drainage design，cement concrete pavement structure layer design，culvert design and with some of the content of the tables and drawings。The design is a combination of topographic map and the surrounding environment，according to the highway engineering design standard，code for design of highway routeon the road to carry out a comprehensive design。And the guidance of the teacher and students with the help of the design inadequacies，revise and perfect。 Key words：the two stage highway；longitudinal section；cross-sectional；pavement
根据SATWE计算结果手工配筋 一、SATWE梁的计算结果的含义： 1、加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，并按沿梁全长箍筋的面积配 筋率要求控制。 若输入的箍筋间距为加密区间距，则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用，如果非加密区与加密区的箍筋间距不同，则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算； 1）用户输入的箍筋间距信息在SATWE参数设置框中 2）沿梁全长箍筋的面积配筋率要求，见《混规》11．3．9 梁端设置的第一个箍筋距框架节点边缘不应大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长箍筋的面积配筋率ρsv应符合下列规定：
3）如何进行换算？ 保持总的配箍率不变，当加密区间距为100，非加密区间距为200，则应对非加密区箍筋面积进行换算，假设换算前后面积分别为ASV1、ASV2，间距分别为S1、S2，则有：ASV1/ S1= ASV2/ S2. 2、算例 下面的梁为百盛米厂第三层右边数过来第四根边梁。 该梁有关信息如下： 截面参数(m) B*H = 0.250*0.600 保护层厚度(mm) Cov = 30.0 箍筋间距(mm) SS = 100.0 混凝土强度等级RC = 30.0 主筋强度(N/mm2) FYI = 360.0 箍筋强度(N/mm2) FYJ = 210.0 抗震构造措施的抗震等级NF = 4 1、梁顶纵筋和梁底纵筋 1）配置原则： 框架梁、次梁单侧纵筋不得多于两层，底筋根数不少于3根； 同侧纵筋布置中，不同直径的钢筋，直径相差不大于2级； 框架梁、次梁通长纵筋直径可小于支座短筋直径。尽量使通长面筋不大于支座 纵筋面积的60％，但不宜小于30％。 2）手工配置：
某单位传达室平面图、剖面图、墙身大样图见图3.1.5，构造柱240mm×240mm，有马牙搓与墙嵌接，圈梁240mm×300mm，屋面板厚100mm，门窗上口无圈梁处设置过梁厚120mm，过梁长度为洞口尺寸两边各加250mm，窗台板厚60mm，长度为窗洞口尺寸两边各加60mm，窗两侧有60mm宽砖砌窗套，砌体材料为KPl多孔砖，女儿墙为标准砖，计算墙体工程量。 1.3. 2.1按《计价表》计算 (相关知识] 1.墙的长度计算：外墙按外墙中心线，内墙按内墙净长线；墙的高度计算：现浇平屋(楼)面板，算至板底，女儿墙自屋面板顶算至压顶底； 2.计算工程量时，要扣除嵌入墙身的柱、梁、门窗洞口，突出墙面的窗套不增加； 3.扣构造柱要包括与墙嵌接的马牙搓，本图构造柱与墙嵌接面有20个； 4. 因《计价表》中KPl多孔砖内、外墙为同一定额子目，若砌筑砂浆标号一致，可合并计算。 [解] 工程量计算 1.一砖墙 (1)墙长度外：(9.0＋5.0)× 2＝28.0(m) 内：(5.0—0.24)× 2＝9.52(m) (2)墙高度(扣圈梁、屋面板厚度，加防潮层至室内地坪高度)
2.8—0.30＋0.06＝2.56(m) (3)外墙体积外：0.24×2.56× 28.0＝17.20(m3) 减构造柱：0.24×0.24× 2.56× 8＝1.18(m3) 减马牙搓：0.24×0.06× 2.56×1／2×16＝0.29(m3)减C1窗台板：0.24×0.06×1.62×1＝0.02(m3) 减C2窗台板：0.24×0.06×l 32× 5＝0.10(m3) 减M1：0.24×1.20× 2.50× 2＝1.44(m3) 减C1：0.24×1.50×1.50×1＝0.54(m3) 减C2：0.24×1.20×1.50× 5＝2.16(m3) 外墙体积＝11.47(m3) (4)内墙体积内：0.24× 2.56× 9.52＝5.85(m3) 减马牙搓：0.24×0.06× 2.56×l／2× 4＝0.07(m3)减过梁：0.24×0.12×1.40× 2＝0.08(m3) 减㎡：0.24×0.90× 2＋10× 2＝0.9l(m3) 内墙体积＝4.79(m3)
1 引言汽车制动系的概述 制动系的功用是使汽车以适当的减速度降速行驶直至停车，在下坡行驶时使汽车保持适当的稳定车速，使汽车可靠地停在原地或坡道上。 制动系至少有行车制动装置和驻车制动装置。前者用来保证第一项功能和在不长的坡道上行驶时保证第二项功能，而后者则用来保证第三项功能。 除此之外，有些汽车还设有应急制动和辅助制动装置。 应急制动装置利用机械力源(如强力压缩弹簧)进行制动。在某些采用动力制动或伺服制动的汽车上，一旦发生蓄压装置压力过低等故障时，可用应急制动装置实现汽车制动。同时，在人力控制下它还能兼作驻车制动用。 辅助制动装置可实现汽车下长坡时持续地减速或保持稳定的车速，并减轻或者解除行车制动装置的负荷。 行车制动装置和驻车制动装置，都由制动器和制动驱动机构两部分组成。防止制动时车轮被抱死，有利于提高汽车在制动过程中的方向稳定性和转向操纵能力，缩短制动距离，所以近年来制动防抱死系统(ABS)在汽车上得到很快的发展和应用。此外，含有石棉的摩擦材料，因存在石棉有致癌公害问题已被逐渐淘汰，取而代之的是各种无石棉型材料并相继研制成功[1]。 1.1汽车制动系统的分类 (1) 按制动系统的作用 制动系统可分为行车制动系统、驻车制动系统、应急制动系统及辅助制动系统等。用以使行驶中的汽车降低速度甚至停车的制动系统称为行车制动系统；用以使已停驶的汽车驻留原地不动的制动系统则称为驻车制动系统；在行车制动系统失效的情况下，保证汽车仍能实现减速或停车的制动系统称为应急制动系统；在行车过程中，辅助行车制动系统降低车速或保持车速稳定，但不能将车辆紧急制停的制动系统称为辅助制动系统。上述各制动系统中，行车制动系统和驻车制动系统是每一辆汽车都必须具备的。 (2)按制动操纵能源 制动系统可分为人力制动系统、动力制动系统和伺服制动系统等。以驾驶员的肌体作为唯一制动能源的制动系统称为人力制动系统；完全靠由发动机的动力转化
梁、板、柱、墙钢筋计算原理 钢筋重量=钢筋长度*根数*理论重量 钢筋长度=净长+节点锚固+搭接+弯钩（一级抗震） 柱 1、基础层： ⑴筏板基础﹤=2000mm时, 基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度hn/3+与上层纵筋搭接长度Lle（如焊接时，搭接长度为0） ⑵筏板基础〉2000mm时， 2、基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度hn/3+与上层纵筋搭接的长度Lle 柱纵筋长度=地下室层高-本层净高hn/3+首层楼层净高hn/3+与首层纵筋搭接Lle（如焊接时，搭接长度为0） 3、首层： 柱纵筋长度=首层层高-首层净高hn/3+max(二层净高hn/6，500， 柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度Lle（如焊接时，搭接长度为0） 4、中间层： 柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高hn/6，500， 柱截面尺寸（圆柱直径）)+max（三层层高hn/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接Lle（如焊接时，搭接长度为0） 5、顶层： 角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高hn/6，500， 柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5Lae 内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+Lae 注：其中锚固长度取值： ⑴、当柱纵筋伸入梁内的直径长〈Lae时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后
弯折12d， 锚固长度=梁高-保护层+12d； ⑵、当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=Lae时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断， 锚固长度=梁高-保护层， ⑶、当框架柱为矩形截面时， 外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。 内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。 6、边柱： ⑴、外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5Lae ⑵、内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+Lae ⑶、当框架柱为矩形截面时， 外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数 内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。 7、中柱： 纵筋长度=顶层层高-max（本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））-梁高+锚固 注：其中锚固长度取值： ⑴、当柱纵筋伸入梁内的直径长﹤Lae时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d， 锚固长度=梁高-保护层+12d； ⑵、当柱纵筋伸入梁内的直径长>=Lae时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断， 锚固长度=梁高-保护层，
某淀粉厂废水处理毕业设计-说明书计算书
一、前言 （一）设计任务来源 学院下达设计任务。 （二）原始资料 原始资料见设计任务书。 （三）设计要求 设计要求按扩大初步设计要求完成设计文件。 （四）设计指导思想 毕业设计的目的是使学生综合运用所学的理论知识，根据“环境保护法”和设计规范以及党和政府颁布的各项政策和法令，依据原始资料，设计一座城市或工业企业的污水处理厂，具体指导思想如下： 1.总结、巩固所学知识，通过具体设计，扩大和深化专业知识，提高解决实际工程技术问题的独立工作能力； 2.熟悉建造一座现代化污水处理厂的设计程序，掌握各类处理构筑物的工艺计算，培养分析问题的能力； 3.广泛阅读各类参考文献及科技资料，正确使用设计规范，熟练应用各种设计手册，标准设计图集以及产品目录等高等工具书，进一步提高计算、绘图的技能和编写好设计说明书，完成工程师的基本训练。 （五）设计原则 “技术先进、经济合理、安全使用、确保质量”。 二、概述 淀粉属多羟基天然高分子化合物，广泛地存在于植物的根、茎和果实中。淀粉是食物的重要成分，是食品、化工、造纸、纺织等工业部门的主要原料。 目前，我国淀粉行业有600多家企业，其中年产万吨以上的淀粉企业仅60多家。该行业1979—1992年的13年中，年产量从28万t增加到149万t，平均年递增率14％。1998年淀粉产量为300多万t。每生产13 m废水，在淀粉、酒 m淀粉就要产生10—203
精、味精、柠檬酸等几个较大的生物化工行业中，淀粉废水的总排放量占首位。淀粉废水中的主要成分为淀粉、蛋白质和糖类，随生产工艺的不同，废水中的Cr COD 浓度在2 000—20 000mg/L 之间。这些淀粉废水若不经处理直接排放，其中所含的有机物进入水体后会迅速消耗水中的溶解氧，造成水体因缺氧而影响鱼类和其他水生生物的生存，同时还会促使水底的有机物质在厌氧条件下分解而产生臭味，恶化水体，污染环境，损害人体健康。因此废水必须进行处理。 淀粉生产的主要原料作物有甘薯类、玉米和小麦。 (一)以甘薯类为原料的淀粉生产工艺是根据淀粉不溶于冷水和其密度大于水的性质，采用专用机械设备，将淀粉从水中的悬浮液中分离出来，从而达到生产淀粉的目的。作为原料的马铃薯等都是通过流水输送到生产线的，在流送过程中，马铃薯等同时得到了一定程度的洗净。除此之外，淀粉厂内还设有专门清除马铃薯等表皮所沾染的污物和砂土的洗净工序。这两工段(洗净和流送工段)流出的废水含有大量的砂土、马铃薯碎皮碎片以及由原料溶出的有机物质。因而这种废水悬浮物含量多，Cr COD 和5BOD 值都不高。 原料马铃薯经洗净后，磨碎形成淀粉乳液。乳液中含有大量的渣滓，需使淀粉乳与渣滓分离，淀粉乳进入精制、浓缩工段。这时，分离废水中含有大量的水溶性物质，如糖、蛋白质、树脂等，此外还含有少量的微细纤维和淀粉。Cr COD 和5BOD 值很高，并且水量较大，因而这一工段是马铃薯原料淀粉厂主要污染废水。 在精制淀粉乳脱水工序产生的废水水质与分离废水相同。 淀粉生产过程中，产生大量渣滓，长期积存在贮槽内，会产生一定量酸度较高的废水。另外，还有蛋白分离废水、生产设备洗刷废水、厂区生活废水等。 (二)以玉米为原料的生产工艺其废水主要来源于浸泡、胚芽分离、纤维洗涤和脱水等工序。此工艺主要表现为耗水量大和淀粉提取率低，这就造成了玉米淀粉废水量大，且污染物浓度高。工艺用水量一般为5—123m /t 玉米。玉米淀粉废水中的主要成分为淀粉、糖类、蛋白质、纤维素等有机物质，Cr COD 值为8 000—30 000mg/L ，5BOD 值为5 000—20 000mg/L ，SS 值为3 000—5 000mg/L 。 (三)以小麦为原料的生产工艺其废水由两部分组成：沉降池里的上清液和离心后产生的黄浆水。前者的有机物含量较低，后者的含量较高。生产中，通常将两部分的废水混合后称为淀粉废水。
- - -. 毕业设计（论文） 开题报告 题目XX雅筑地产中天锦庭6号住宅楼设计 专业土木工程 班级 学生 指导教师教授 讲师
一、毕业设计(论文)课题来源、类型 本论文课题来源于XX雅筑地产中天锦庭6号住宅楼设计，本设计来自工程实际，结构类型为钢筋混凝土剪力墙结构。该建筑分十三层，耐火等级为一级，主体结构为二级耐久年限，抗震设防为八级。二、选题的目的及意义 随着我国经济发展和城市化进程，人们对住宅的需求量逐渐增多，住宅物业管理日益为人们所关注。住宅小区已经成为人们安家置业的首选，几十万到几百万的小区住宅比比皆是。尤其近几年，高层小高层已然成为现代开发商与消费者选择的主流。这是由高层和小高层的特点所决定的，高层建筑可节约城市用地，缩短公用设施和市政管网的开发周期。人们花的钱越多，不但对住宅的本身的美观质量要求越来越高，同时对物业小区的服务和管理也要求越来越高，比如对小区的绿化，保安，停车场，维修甚至对各项投诉的要求小区管理者做的好。信息时代的今天，住宅小区的硬件设施也必须跟得上时代的步伐，对现代化住宅小区建设的要求越来越高。小区楼的艺术美更要符合现代人的需求，此外还必须有较高的实用性、经济性。住宅小区的居住环境安全与否，是小区居民极其关心的问题，要创建一个安全的居住环境不仅要有科学的小区管理制度，而且在很大程度上也依赖于小区规划的安全性，这其中涉及到居民的生理、心理安全和社会安全等因素。在住宅小区的规划设计中应充分考虑居民的有效防X行为，通过控制小区和组团入口、明确划分空间领域等措施来提高小区的安全防卫能力。一是在小区和组团的入口处设置明显标志，使住宅小区具有较强的领域性和归属性。二是注重院落空间的强化，使居民之间既有充分了解和相互熟悉的机会，又可以使住户视线能够触及到住宅入口，便于对陌生人进行观察、监视。三是注重小区交通网络的合理组织。在小区主干道的规划设计上要做到“顺而不穿，通而不畅”，减少交通环境的混乱交杂，提高安全系数，在小区级道路的规划上尽量作曲形设计，限制车辆穿行的速度，达到安全与降低噪音的目的。同时，规划时应尽量减少组团的出入口，一般设置两个即可，以便有效控制外来行人任意穿行，从而起到安全防卫的作用。我这次选择的是高层住宅楼的设计，目的就是为了设计一栋满足居住需求和美观要求的住宅楼。并且也可以通过这次的毕业设计，把以前学习的专业课的知识运用到实践中，以及对它们更加深入的学习和系统化的总结。在这个过程中需要查阅、搜集许多的资料，将提高我运用图书馆的资料文献和互联网上大量信息的能力。office办公软件的综合运用使我的电脑基本功有了很大的提高。从建筑设计到结构的计算设计都是由自己单独完成，这就培养了我们独立解决设计中的问题以及娴熟使用auto CAD和PKPM系列软件的能力。综合性地运用几年内所学知识去分析、解决一个问题，在作毕业设计的过程中，所学知识得到疏理和运用，它既是一次检阅，又是一次锻炼。
计量与计价计算题
计算题 1．某单位传达室基础平面图及基础详图如图示，室内外高差－0.30m，砖基础采用MU10标准砖，M7.5水泥砂浆砌砖，混凝土基础采用C20，垫层采用C10混凝土。要求计算下列清单项目的工程量。(20分) 010********* 砖基础 m3 010********* 带形基础 m3 010********* 垫层 m3 解：1、 010********* 砖基础 m3 外墙长：（7.2+5.4）×2＝25.2m 内墙长：5.4－1＝5.16m 截面积：1.55×0.24＋0.06×0.12×2＝0.3864m2
体积V＝（25.2＋5.16）×0.3864＝11.73m3 2、 010********* 带形基础 m3 外墙长：（7.2+5.4）×2＝25.2m 内墙长：5.4－1＝4.4m 截面积：1×0.25＝0.25m2 体积V＝（25.2＋4.4）×0.25＝7.4m3 3、010********* 垫层 m3 外墙长：（7.2+5.4）×2＝25.2m 内墙长：5.4－1.2＝4.2m 截面积：1.2×0.1＝0.12m2 体积V＝（25.2＋4.2）×0.12＝2.94m3 1．某单位传达室基础平面图及基础详图如图示，室内外高差－0.30m，砖基础采用MU10标准砖，M7.5水泥砂浆砌砖，混凝土基础采用C20，垫层采用C10混凝土。要求计算下列清单项目的工程量。(20分) 010********* 挖基础土方 m3 010********* 土石方回填（室内） m3 010********* 砖基础 m3 010********* 带形基础 m3
计算说明书 一、工程概况 （一）设计有关资料 建筑地点：江苏省宿迁市 建筑类型：六层宿舍楼，框架填充墙结构。 建筑面积4406.4.4平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用加气混凝土砌块。 门窗使用：采用标准塑钢门窗,5mm厚玻璃。 地质条件：自然地坪以下1m内为杂填土，fak=60Kpa，1m以下为中压缩性土，层厚2.5m，fak=150Kpa，基础的形式为柱下独立基础。 风荷载：基本风压w0=0.40kN/m2 雪荷载：基本雪荷载S0=0.40kN/m2 活荷载：楼层活荷载标准值2.0KN/ m2；屋面活荷载标准值w0=0.5KN/ m2（按不上人屋面考虑）。高度为:总建筑高度为20.5m，不超过40m，以剪切变形为主，采用底部剪力法。 材料：根据施工单位条件和材料供应情况，选用混凝土强度等级C30；钢筋为热轧HPB235级、HRB335级、HRB400级。 主要建筑做法： 1）屋面： 40厚C30细石砼（双向Φ4@150） 30厚挤塑板 1.2厚三元乙丙橡胶卷材 20厚1︰2.5水泥砂浆找平层(刷基层处理剂一遍) 钢筋砼屋面(3%坡度) 2）顶棚： 1︰1︰6水泥石灰砂浆打底15厚。
面刮腻子5厚。 喷涂内墙乳胶漆涂料。 3）楼地面： 一般做法： 地面为8厚600×600防滑耐磨型地板砖。 20厚1︰4干硬性水泥砂浆，面上洒素水泥浆结合层一道。 砼底板或素土夯实。 防水做法：（卫生间、厨房等处适用） 5厚防滑地砖300×300。 20厚1︰3水泥砂浆。 聚氨酯防水涂膜1.2厚。 1︰3水泥砂浆找平兼找0.5%坡，最薄处不小于20厚。 砼底板或素土夯实。 4）外墙面： 外墙为乳胶漆 聚合物水泥基防水涂膜1.0厚。 1︰2.5水泥砂浆打底15厚(掺5%防水剂)。 5）内墙面： 一般做法： 1︰1︰6水泥石灰砂浆打底15厚。 面刮腻子5厚。 喷涂内墙乳胶漆涂料。 防水做法：（卫生间、厨房等处适用） 1︰2.5水泥砂浆打底15厚(掺5%防水剂) 纯水泥膏贴200×300瓷砖满贴至天花底 6）墙体： 本工程框架填充墙为MU5加气混凝土砌块,M5混合砂浆,外墙厚度为240mm,内墙厚度为200mm。7）门窗：
摘要 国内汽车市场迅速发展，而轿车是汽车发展的方向。然而随着汽车保有量的增加，带来的安全问题也越来越引起人们的注意，而制动系统则是汽车主动安全的重要系统之一。因此，如何开发出高性能的制动系统，为安全行驶提供保障是我们要解决的主要问题。另外，随着汽车市场竞争的加剧，如何缩短产品开发周期、提高设计效率，降低成本等，提高产品的市场竞争力，已经成为企业成功的关键。 本说明书主要介绍了santana2000轿车制动系统的设计。首先介绍了汽车制动系统的发展、结构、分类，并通过对鼓式制动器和盘式制动器的结构及优缺点进行分析。最终确定方案采用液压双回路前盘后鼓式制动器。除此之外，它还介绍了前后制动器、制动主缸的设计计算，主要部件的参数选择及制动管路布置形式等的设计过程。 关键字：制动；鼓式制动器；盘式制动器；液压 附录：
Abstract The rapid development of the domestic vehicle market, saloon car is an important tendency of vehicle. However, with increasing of vehicle, security issues are arising from increasingly attracting attention, the braking system is one of important system of active safety. Therefore, how to design a high-performance braking system, to provide protection for safe driving is the main problem we must solve. In addition, with increasing competition of vehicle market, how to shorten the product development cycle, to improve design efficiency and to lower costs, to improve the market competitiveness of products, and has become a key to success of enterprises. This paper mainly introduces the design of braking system of the santana2000 type of car. Fist of all, braking system’s development, structure and category are shown, and according to the structures, virtues and weakness of drum brake and disc brake, analysis is done. At last, the plan adopting hydroid two-backway brake with front disc and rear drum. Besides, this paper also introduces the designing process of front brake and rear brake, braking cylinder, parameter’s choice of main components braking and channel settings. Key words: braking; brake drum; brake disc; hydroid pressure
前言 近年来随着计算机技术蓬勃发展，计算和数据传送速度大幅度提高。以此硬件为基础，许多智能算法得以在短时间内实现，智能机器人正变得越来越聪明。随着现实生活中对机器人技术应用的发展，使得机器人成为战胜自然和虚拟障碍的必需品。在很多危险场所，如战场、核生化灾害地、恐怖爆炸地等需要愈来愈多的移动机器人搭载机械手等设备代替人去执行任务。众所周知机器人自主爬楼梯是移动机器人完成危险环境探查、侦察、救灾等任务需要具备的基本智能行为之一。 目前，主要有腿式、履带式、轮式爬楼车移动机器人，腿式的如四足和六足机器人，尽管这些机器人能够爬楼梯和穿越障碍，但由于腿部的运动，它们不能在平坦的表面上平滑运动；履带式移动机器人以其强大的地形适应性而倍受青睐，其所受的摩擦力均匀分布在履带上，而轮式小车的摩擦力只是集中在轮胎与地面的接触面上，就抓地力而言它们是一样的，但在小车转弯或者爬坡时，履带式小车所受的摩擦力分布不会像轮式小车那样发生剧变，所以就表现出更好的操控性，但是转弯时，履带的磨损、履带开模难度大等都成为其应用的瓶颈；轮式移动机器人克服了履带式的这些缺点，在满足一定地形适应性的前提下，可以充分发挥移动机器人移动灵活、控制简单等优点。一般来说，轮式移动机器人对地形的适应性大小与轮子的数量成正比，但随着轮子数量的增加，又带来了机器人体积庞大、重量重等缺点。爬楼轮式行驶系统均采用各轮独立驱动,自主工作的方式,同时各轮均采用弹性悬挂方式,故工作起来方便灵巧,同心性和转向性均较好。刚性轮具有较高的机械可靠性,较好的转向性和环境适应性,但其行驶稳定性和耐磨损性均较差。充气轮虽然具有较好的行驶稳定性和越障能力,但其环境适应能力差,故不能应用到爬楼车中。金属弹性轮的爬坡性能、耐磨损性、环境适应性以及机械可靠性、越障能力均较好,但其转向性能较差。椭圆轮、半球轮和无毂轮的爬坡和越障性能及耐磨损性能均较好,但其行驶稳定性较差,机械可靠性最低。综合各方面的优缺点，轮式机器人是比较合理的。 该爬楼车辆包括：传动系统、行驶系统和转向系统三大系统。本课题着重进行行驶
构件配筋的简单操作 一、梁配筋（纵筋、箍筋、腰筋、扭筋、吊筋） （梁纵筋以三级钢计算，梁箍筋以一级钢计算，截面为350x700mm）： 图中G0.7-0.7为梁箍筋配筋面积，单位为cm2。前一个0.7表示箍筋加密区面积，后一个0.7表示箍筋非加密区面积。 以350mm宽的梁需要配四肢箍为例：箍筋加密区为0.7x2/4=0.35 cm2,表示加密区箍筋单肢需要的面积为0.35 cm2。箍筋非加密区为0.7/4=0.175cm2, 表示非加密区箍筋单肢需要的面积为0.175cm2。所以配置8@100/200(4)。 图中12-0-11，12-0-14为梁上部纵筋配筋面积，单位为cm2。梁支座处面筋应取两数值中的大值。以图中为例11 cm2和12 cm2就应该取12cm2配筋，配筋时查钢筋公称截面面积表。图中8-5-8，7-7-7为梁下部纵筋配筋面积，单位为cm2。梁下部纵筋应取三数值中的大值。以图中为例第一跨处梁就应该配8cm2，第二跨处梁就应该配7cm2，配筋时查钢筋公称截面面积表。 当梁抗扭需要时，会出现图中数值VT字样，如VT1-0.1，VT1需要均衡的加到梁四周需要的纵筋中去，面积为cm2。配筋时查钢筋公称截面面积表。 0.1表示表示抗扭箍筋沿周边布置的单肢箍面积最小值，不必与Asv 或者Asv0 再相加，只要梁截面最外侧的箍筋单肢面积不小于此值即可 梁箍筋计算示意：
二、板配筋（板配筋以三级钢计算）: 图中板块中间横竖向数字240为板底筋配筋面积，单位为mm2。查每米板宽度配筋面积表得可配：8@200 （251 mm2>240 mm2）。 图中板块边横竖向数字为板支座负筋配筋面积，单位为mm2。配筋时取每边板支座负筋处两数值的大值，配筋时方法同板底筋配筋面积，查每米板宽度配筋面积表。 三、柱配筋（柱纵筋和箍筋均按三级钢计算）: 图中（0.19）为柱的轴压比。 图中2.6为柱子角筋的面积，单位为cm2，按照单偏压计算时候不需要按2.6 cm2配置角筋，按照双偏压计算事应该取不小于2.6cm2配置角筋。（计算时按照单偏压计算，双偏压验算，双偏压计算无定解）配筋时查钢筋公称截面面积表。 图中12和14为柱包含角筋计算面积时柱单侧所需的纵筋，单位为cm2。配筋时查钢筋公称截面面积表。 图中G1.5-0.3为柱所需箍筋，单位为cm2。 1.5表示柱箍筋加密区的面积，为X向和Y 向的较大值。计算为1.5/柱子箍筋肢数=柱单肢箍所需面积，配筋时查钢筋公称截面面积表。 0.3表示柱箍筋非加密区的面积，计算同柱子加密区方法。 图中1.8表示梁柱节点核心区所需要的箍筋面积，单位为cm2。计算同柱子加密区方法。
房建毕业设计说明书 【篇一：毕业设计说明书】 本科毕业设计说明书(论文) 页第i页共i 目录 1 绪 论 ....................................................................................................... (1) 1.1 课题概 述 ....................................................................................................... . (1) 1.2 主要内容及方 法 ....................................................................................................... . (1) 2鲁班软件的建 模 ....................................................................................................... . (3) 2.1工程属性设 置 ....................................................................................................... .. (3) 2.2建立轴 网 ....................................................................................................... . (3) 2.3布置 柱 ....................................................................................................... .. (3) 2.4布置 墙 ....................................................................................................... .. (4) 2.5布置 梁 ....................................................................................................... .. (4) 2.6布置钢 筋 ....................................................................................................... . (4)
截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u 1 s f c bh02(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u E 1 s f c bh02 / RE(9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 M Max M u , RE M uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43，且为乘以RE后的值。 进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。 T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及 CD 跨： b f 1 3l0 =7.5/3=2.5m； b f b s n0.3 [ 4.20.5 (0.25 0.3)] 4.2m b f b12h f0.3 12 0.3 1.86m h f h00.1 ， 故取b f =1.86m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面：一排钢筋取 h0=700－40=660mm，
两排钢筋取 h0=700－65=635mm, 则 f c b f h f h0h f 2=14.3×1860×130×（660－130/2） =2057.36kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。BC 跨： b f 1 3l0 =3.0/3=1.0m； b f b s n =0.3+8.4-0.3=8.4m； b f b12h f 0.312 0.131.86m ; h f h00.1， 故取b f =1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取h0=550－40=510mm， 则 f c b f h f h0 h f 2=14.3 ×1000×130×（ 510－130/2）=827.26kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50。 表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算 层号 AB 跨BC 跨CD 跨 -MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy 负弯矩 M （ kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6 M bh0.1140.0970.1010.1010.0970.114 1 f c0 s2 1(12s ) 0.1210.1020.1070.1070.1020.121 4 0.9710.9490.9470.9470.9490.971 s 0. 5 1(12s ) 配筋 As（m m2）925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C20 3 负弯矩 M （ kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84