矮鼓风炉设计
1.高炉本体设计
高炉是横断面为圆形的圆筒状炼铁竖炉。外部用钢结构做支撑，表面为钢板作的炉壳，
壳内砌耐火砖内衬。现代高炉被称为“五段式”高炉，其高炉本体自上而下分为炉喉、炉身、炉腰、炉腹 、炉缸5部分。（“五段式”内型如图一所示。）
高炉生产时从炉顶装入铁矿石、焦炭、造渣用熔剂（石灰石），从位于炉子下部沿炉周的风口吹入经预热的空气。在高温下焦炭（现代高炉也辅助性地喷吹煤粉、重油、天然气等燃料代替焦炭）中的碳同鼓入空气中的氧燃烧生成的一氧化碳和氢气，在炉内上升过程中除去铁矿石中的氧，从而还原得到铁。炼出的铁水从铁口放出。铁矿石中未还原的杂质和石灰石等熔剂结合生成炉渣，与铁分离为两相，后从渣口排出（有的从铁口与铁液一同排出）。产生的煤气从炉顶排出，经除尘后，作为热风炉、加热炉、焦炉、锅炉等的燃料。
高炉冶炼的主要产品是生铁，另外还有副产高炉渣和高炉煤气。高炉炼铁具有技术经济指标良好，工艺简单，生产量大，劳动生产效率高，能耗低等优点。目前这种方法生产的铁已占世界铁总产量的绝大部分。
1.1高炉相关生产数据设计
在本次设计中，需要设计和计算的高炉相关生产数据，主要包括：高炉日产量（P ）、高炉有效容积利用系数（V η）和
高炉有效容积（
u V ）
。
1.1.1 年工作日
高炉的一代寿命为20年，其中20年内有一次大修需60天，每年有一次小修，每次需2天，则
年工作日为：（365×20-60-2×20）÷20=360 天
本设计给定高炉年产量6万吨，故高炉炼铁车间日产量（P ） ()d t p /67.166********
6=?=
1.1.2 高炉有效容积
高炉大钟下降位置的下缘到铁口中心线间的距离称为高炉有效高度（Hu ）；对于无钟炉
顶，高炉有效高度为旋转溜槽最低位置的下缘到铁口中心线之间的距离。在有效高度的范围内，炉型所包括的容积为高炉有效容积（Vu ）。而从铁口中心线到炉顶法兰间的距离为高炉全高。
高炉的有效高度对高炉内煤气与炉料之间的传热、传质过程有很大的影响。在相同炉容和冶炼温度条件下，增大有效高度炉料与煤气流接触的机会增多，有利于改善传热、传质过程，降低燃料的消耗；但过分增加有效高度料柱对煤气的阻力增大，容易形成料供对炉料下降不利，甚至破坏高炉顺行。
图一 “五段式”高炉内型示意图
有效高度与炉腰直径的比值（Hu/D）是表示高炉“矮胖”或“细长”的一个重要设计指标。不同炉型的高炉高径比范围见表1
我国曾对炉容做过系列设计，并习惯性规定Vu≤100m3为小型高炉，Vu=255～620m3
为中型高炉，Vu>600 m3为大型高炉（现在把小于1000 m3的高炉统称为小型高炉）。把高炉
分为大、中、小型是因为在设计炉型时，每种类型的高炉对于某些参数的选取有共同之处。
近代Vu>4000m3的高炉称为巨型高炉，其设计参数的选取与一般大型高炉也有差别如表2所示，不同炉容级别高炉各项生产指标各有变化。
表2 设计年平均利用系数、燃料比和焦比
炉容级别/m310002000300040005000设计年平均利用系数
t·(m3·d)-1
2.0~2.42.0~2.352.0~2.32.0~2.32.0~2.25设计年平均燃料比
Kg·t-1
≤520≤515≤510≤505≤500设计年平均焦比Kg·t-1≤360≤340≤330≤310≤310
本设计中，设计给定：焦比（K）为600kg，煤比（K’）为160kg，煤粉置换比0.75。所以，高炉的
综合焦比
()t
kg K/
720
75
.0
160
600=
?
+
=
有效容积利用系数
60
.1
1000
720
15
.1
1000=
?
=
?
=
K
I
v
η
I——冶炼强度单位为t/(3m.d),一般为1.05～1.25t/(3m.d),在本设计中取1.15t/(3
m.d)
炉容
3
m
17
.
104
60
.1
67
.
166
=
=
=
v
u
p
V
η
1.2高炉内型设计
高炉内型是指高炉内部工作空间中心纵剖面的轮廓。合理的炉型应该满足高产、低耗、长寿的要求，能够很好的适应炉料的顺利下降和煤气的上升运动，以保证冶炼过程的顺利。
在长期生产实践过程中，高炉内型随着原料条件的改善、操作技术水平的提高、科学技术的进步而不断地发展变化。高炉内型的演变过程大体可以分为三个阶段：①无型阶段、②大腰阶段、③近代高炉阶段。
现代的高炉本体主要由炉缸、炉腹、炉腰、炉身、炉喉五部分组成，称为“五段式”高炉。
本次设计以“五段式”高炉为基，设计高炉内型。（各部分尺寸符号见图二。）
图二高炉内各部分尺寸及表示方法
高炉各部分尺寸有一定相关性，各个尺寸件的相对关系条件决定了高炉的整个炉型。高炉各部分主要参数的相关性条件如表3所示。
表3 高炉内型计算的主要参数
项目 厚壁高炉经验公式 薄壁高炉经验公式 D/d 1.10~1.20(V u 300~1000m 3) 1.14~1.20(V u 2000~5000m 3) d 1/d 一般为0.65~0.72，大高炉取值高
0.73~0.77(V u 2000~5000m 3) H u /D 一般为2.0~4.0
1.9~
2.4(V u 2000~5000m 3) 炉缸高度h 1 h 1=（0.12~0.15）H u ,或h 1=h f +a ； h f —风口中心线高度；a---0.5~0.7
h 1=（0.124~0.170）H u
(V u 2000~5000m 3) 炉腹角α 一般为78~82
75~78
炉腰高度h 3 调整高炉容积用，一般1.0~3.0
调整高炉容积用，一般1.0~3.0
炉身角β 一般为80~83 一般为79~83 风口高度h f
h 1-h f =0.5~0.6
h 1-h f =0.5~0.6
下面就高炉各个部分的尺寸设计计算进行说明。
1.2.1 炉缸结构尺寸
高炉炉型下部的圆筒部分称为“炉缸”。炉缸部分需设计计算的结构尺寸有炉缸直径（d ）、风口数目（n ）高度（f h ）和炉缸高度（1h ）。而炉缸的容积直接由炉缸直径决定。
炉缸的上部为风口的燃烧带，下部空间容积盛装液态渣铁。故，炉缸的容积不仅应保证足够数量的燃烧燃料，而且应能容纳一定数量的铁和渣。
炉缸的上、中、下部位分别设有风口、渣口与铁口，现代大型高炉大多不设渣口。炉缸的高度应能保证里面容纳两次出铁间隔时间内所生成的铁水量和一定数量的炉渣，并应考虑应因故不能按时放渣出铁的因素和留有足够安装风口所需的高度。
铁口位于炉缸下水平面，铁口数目根据高炉炉容或高炉产量而定，一般日产生铁2500～3000t 以下的高炉，设有一个出铁口；日产生铁3000～6000t 的高炉设双出铁口；日产生铁6000～8000t 的高炉可设3～4个铁口。原则上出铁口数目取上限有利于强化高炉冶炼。
本设计中设1个渣口，而分设1个出铁口轮流出铁渣。
（1）炉缸直径：炉缸直径过大或过小都直接影响高炉生产。直径过大将导致炉腹角
过大、边缘气流过分发展、中心气流不活跃，从而引起炉钢堆积，同时加速对炉衬的侵蚀；炉缸直径过小将限制焦炭的燃烧，影响产量的提高。炉缸截面面积应保证一定数量的焦炭和喷吹燃料的燃烧，炉缸截面燃烧强度是高炉冶炼的一个重要指标，它是指每小时每平方米炉缸截面面积所燃烧的焦炭数量，一般为1.00～1.25t/(㎡.h)。炉缸截面燃烧强度的选择应与风机能力和条件相适应，风机能力大、原料透气好、燃料可燃性好，则炉缸截面燃烧强度可选高值，否则选低值，这里我们选择1.05 t/(㎡.h)。
①根据高炉每天燃烧的焦炭量，得到下列关系式：224=IV 4
u
d i π
?燃，得
出
d =，
m 2.3i IV 23
.0d U
≈=
②校核：计算所得到的炉缸直径应该用u
V /A 进行校核，A 为炉缸的面积（㎡），
不同炉熔炉的
u
V /A 值见表4。
表4 不同炉熔的u V /A
本设计中
2
Vu 104.17
12.9593.14 3.2A
4
==?在此设计的高炉是小型高炉，计算得到的u V /A 值在表二所示的小型高炉数值范围内，校核无误。
（2）风口高度和数目：风口中心线与铁口中心线间的距离称为风口高度（h f ）。风口与渣口（铁口）的高度差应能容纳上渣量和提供一定的燃烧空间。 ①风口高度22
166.67
0.0717
0.0717 1.16713.2f P h d ==?=≈.2m ②风口数目（n ）主要取决于炉容大小，与炉缸直径成正比，还与预定的冶
有关。风口数目多，有利于减小风口间的“死料区”，改善煤气分布。确定风口数目也可以按下式计算： 3.14 3.2
8.381.2
d
n s
π?=
=
=≈
S ——取值在1.1～1.6m 之间,取值小者鼓风强度大。
本次设计中，S 取1.2，加大鼓风量，强化冶炼。而风口数目一般取偶数，故本设计取8个的整值。
风口结构尺寸或风口直径（a ）由出口风速决定。一般出口风速为100m/s 以上，当前设计的40003
m 左右巨型高炉的才出口速度可达200m/s 。风口结构尺寸通常根据经验直接选定，一般为0.35～0.50m ，表5所示为不同容积高炉的风口结构尺寸和炉喉间隙。
表5 不同容积高炉的风口结构尺寸和炉喉间隙
本次设计中，选取风口结构尺寸 a =0.35m 。
（3）炉缸高度：炉缸高度12h h a =+，其中，风口结构尺寸取=0.5a 。则本设计炉缸高度1 1.20.35 1.55f h h a m =+=+=
1.2.2 炉腰结构尺寸
高炉上部的圆柱形空间称为“炉腰”。炉腰部分需设计的结构尺寸有炉腰直径（D ）和炉
腰高度（3h ）。
炉腰是高炉炉型中直径最大的部位。在炉型结构中炉腰起着承上启下的作用，使炉腹向炉身的过渡变得平缓，减小死角。同时，炉腰处恰是冶炼的软熔带，透气性变差，炉腰的存在扩大了该部位的横向空间，改善了透气条件。
（1）炉腰高度：经验表明炉腰高度（3h ）对高炉冶炼的影响不太显著，一般选取
取1～3m 。本次设计选取 m 1.13=h 。
（2）炉腰直径：一般炉腰直径（D ）与炉缸直径（d ）有一定比例的相对应关系。（见
表3。）一般经验中D/d 的取值范围为：
大型高炉 1.09～1.15 中型高炉 1.15～1.25 小型高炉 1.25～1.50
本次设计选取D/d=1.35。故 m 3.435.1=?=d D 。
1.2.3 炉腹结构尺寸
“炉腹”在炉缸下部，呈倒截圆锥形。炉腹部分需设计的结构尺寸是炉腹高度（2h ）
和炉腹角（α）。
炉腹的形状适应了炉料熔化滴落后体积的收缩，稳定了下料速度；适应了炉缸煤气量的增大（燃烧带产生的煤气量为鼓风量的1.4倍左右，理论燃烧温度为1800～2000℃，气体体积剧烈膨胀）；同时可使高温煤气流离开炉墙，既不烧坏炉墙又有利于渣皮的稳定；对上部料柱而言，使燃烧带位于炉喉边缘的下方，有利于松动炉料，可促进冶炼进行。
（1）炉腹角：炉腹角一般为75o～78o。过大不利于煤气分布并破坏稳定的渣皮保护
层；过小则增大对炉料下降的阻力，不利于高炉顺行。
本设计取?=77α。
（2）炉腹高度：炉腹过高可使炉料尚未熔融就进入收缩段，易造成难行和悬料；炉
腹过低则会减弱炉腹的作用。炉腹高度2h 可由下式计算：
024 3.2
tan 77 4.33 2.422
D d h m --=
=?= 注：炉腰直径（D ）与炉缸直径（d ）和炉腹角（α）、炉腹高度（2h ）等数据参数几何相关，并且这种集合相关决定了炉型的下部结构特点。（详见表3。）
（3）校核：炉腹高度整取4米，则对应炉腹角
33.42
.33.44
.222tan 2=-?=-?=
d D h α ?≈?==77'577633.4arctan α
角度在规定范围内，校核无误。
1.2.4 炉喉结构尺寸
高炉顶部呈圆柱形的是“炉喉”。炉喉部分需设计计算的结构尺寸有炉喉直径（1d ）和
炉喉高度（5h ）。
炉喉的作用是①承接炉料、形成供高炉使用的炉料柱，②稳定料面、保证炉料合理分布。
（1）炉喉直径：炉喉直径（1d ）与炉腰直径（D ）、炉身角（β）、炉身高度（4h ）
有一定的几何相关关系（见表3），并且这种相关性决定了高炉上部内型的结构和特点。
1d /D 的值在0.73~0.77之间。本设计选取77.01
=D
d ，则
炉喉直径 1d =4×0.77≈3.1（m ）
（2）炉喉高度：炉喉高度选取50.5h m =
1.2.5 炉身结构尺寸
“炉身”呈上小下大的正截圆锥台形，是高炉中占有效容积和有效高度最多的部分。
炉身部分需要设计计算的结构尺寸有炉身角（β）和炉身高度（4h ）。
炉身上小下大，以适应炉身受热后的体积膨胀和煤气流冷却后的体积收缩，有利于炉料下降，保证一定的煤气流速，避免形成悬料；炉身高度几乎占高炉有效高度的50～60％，容积占高炉有效容积的0.5以上，在此空间内，炉料经历了在固体状态下的整个加热过程，保障了煤气与炉料之间充分地传热和传质。
（1）炉身角：炉身角小，有利于炉料下降，但易发展边煤气流，使焦比升高；炉身
角大，有利于抑制边缘煤气流，但不利于炉料下降。因此为了保证煤气与炉料间传热和传质的顺利进行，炉身角β一般取值在79o~83o之间。
本设计取β=82o30'。
（2）炉身高度： )(8.4'3082tan 2
1
.33.4tan 214m d D h =??-=?-=
β （3）校核：炉身高度整取12米，则炉身角
81
.33.48
.428.42tan 1=-?=-?=
d D β
'32828arctan ?==β
角度在规定范围内，校核无误。
1.2.6 其余结构尺寸
（1）死铁层厚度：铁口中心线到炉底砌砖表面之间的距离称为死铁层厚度。
死铁层是不可缺少的，其内残留的铁水可隔绝铁水和炉气对炉底的侵蚀，其热容量可使炉底温度均一稳定，消除了热应力的影响。由于高炉冶炼不断强化，死铁层厚度有增加的趋势。目前国外新设计高炉的死铁层厚度，可以有效地保护炉底。
本次设计中，死铁层厚度 )(6.02.32.02.00m d h =?=?=
（2）高炉总体有效高度：高炉大钟下降位置的下缘到铁口中心线间的距离称为高
炉有效高度（Hu ），对于无钟炉顶为旋转溜槽最低位置的下缘到铁口中心线之间的距离。
有效高度 )(75.95.08.42.17.155.154321m h h h h h H u =++++=++++=
1.2.7 炉容校核
（1）计算炉容：①炉缸体积：)
(46.1255.12.34
4
32121m h d V =??=
=
π
π
（
2
）
炉
腹
体
积
：
)(78.17)2.32.33.43.4(6.112
14
.3)(12
3222222m d d D D h V =+?+??=
+?+=
π
③炉腰体积：)(42.172.13.44
4
32323m h D V =??=
=π
π
（
4
）
炉
身
体
积
：
()()()2222244 3.14
4.8 4.3 4.3 3.1 3.152.0412
12
V h D d D d m π
=
+?+=?+?+?
= ⑤炉喉体积：)
(8.35.01.34
4
3252
15m h d V =??=
=
π
π
⑥高炉容积：
)(5.1033
54321m V V V V V V u =++++= ⑦总容积偏差：%1%64.0%10017
.1045
.10317.104%100'±<=?-=?-=
?u u u V V V V 因此，炉型设计合理，符合设计要求。
（2）各部位容积占总有效容积比例：高炉内型中各部位容积及占总有效容积比例
如图6所示。
表6 高炉内型中各部位容积及占总有效容积的比例
炉缸V 1 炉腹V 2 炉腰V 3 炉身V 4 炉喉V 5 Σ 各部分容积 12.46 17.78 17.42 52.04 3.8 103.5 占总容积比例 12.04%
17.18%
16.83%
50.3%
3.7%
100%
1.3高炉内型设计总结
1.3.1设计参数汇总
本次设计任务书下达的任务指标数据，如表7所示
表7 任务书给予指标
年产量 焦比 K 煤比 置换比 6万t
600kg
160kg
0.75
高炉相关生产数据设计计算结果汇总，如表8所示
表8 相关生产数据
年工作日 d 360 日产量 P t 166.67 综合焦比 K 综 kg
700 冶炼强度 I
t/（m 3×d ） 1.15 有效容积利用系数 ηV
t/（m 3×d ）
1.60
有效容积 V u m104.17
炉缸截面燃烧强度 i燃t/（m3×h） 1.2
高炉内型中相关性数据中主要参数的对应关系如表9所示。
表9 数据参数对应关系表
H u/D D/d d1/d d1/D V u/A
2.271.340.970.7212.959
高炉内型参数如表10所示。
表10 高炉内型尺寸汇总表
数据名称单位值
炉缸
炉缸直径 d m 3.2 取整值 3.2 炉缸截面积 A m28.08 风口高度 hf m 1.2 取整值 1.2 炉缸高度 h1m 1.55 风口数目 n8
炉腰炉腰高度（选定） h3m 1.2 炉腰直径 D m 4.3 取整值 4.3
炉腹
炉腹角α°77 炉腹高度 h2m 1.7 取整值 1.7
炉喉
炉喉直径 d1m 3.1 取整值 3.1 炉喉高度（选定） h5m0.5
炉身
炉身角β°82.5
炉身高度 h4m 4.8 取整值 4.8 有效高度 Hu m9.75 死铁层厚度 h0m0.6
1.3.2本炉型设计特点
（1）适当矮胖，减小炉腹角、炉身角。适应规定的原料条件，可保证炉况顺利和强化生产需要，较小的炉身角有利于受热膨胀后的炉料下降，较小的炉腹角有利于煤气流的均匀分布，减小对炉腹成渣皮的冲击，延长寿命。
（2）适当加深了死铁层厚度，本设计死铁层厚度达到0.60m，有利于开通死料柱下部通道，从而减少铁水环流对炉衬的侵蚀，提高炉底寿命。
（3）高炉设计8个风口，1个铁口，1个渣口。
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者：矮寨大桥工程质量要管100年 https://www.doczj.com/doc/603847575.html, 2012/3/29 9:16:26 红网字体: 【大中小】 第一步是基础开挖，包括两岸锚碇、索塔（桥塔）及茶洞岸桥台基坑开挖。从2008年2月至2009年1月。 第二步是两岸锚锭、索塔钢筋砼（混凝土）施工。这一过程耗时一年，从2009年1月至2010年1月。 第三步是通过飞艇完成先导索架设，在此基础上架设施工猫道（临时施工便道）。从2010年3月至7月。
第四步是主缆架设。通过牵引系统，把构成主缆的169根索股从茶洞岸牵引到吉首岸。从2010年8月至10月。 第五步是安装起固定作用的索夹和吊索。从2010年10月至2011年3月。 第六步是利用在矮寨大桥建设过程中首创的“轨索滑移法”架设钢桁梁。从2011 年6月至8月。 红网吉首3月29日讯（潇湘晨报记者谢功梅实习生杨璐）飞越一千多米的德夯大峡谷，海拔571.1米（大桥标高与地面高差达355米，谷底本身海拔有216.1米），矮寨特大悬索桥矗立于矮寨坡顶，成为一个新的地理坐标。 大桥在带给人们震撼同时，它的安全性同样成为人们关注的问题。为何选择桥而不是隧？它如何防风？如何抗振？如何确保安全行车？ 方案用了三年确定设计方案 由于矮寨所处的地理位置特殊，到底是选择通过桥飞越大峡谷，还是采用隧穿越群山，设计单位接手设计之初就做了比选。湘西矮寨悬索桥的总设计负责人、湖南省交通规划勘察设计院副院长胡建华介绍，如果选择建隧道，那隧道会有七八公里长，工程造价上会比悬索桥高2亿元；同时，隧道日常运营过程中需要照明、通风，要配备消防、紧急救援等方面设施，从管养方面而言，桥梁比隧道每年可以节约3000万
密闭鼓风炉炉前生产实践 【摘要】本文针对二系统鼓风炉炉前的生产运转现状，深入分析了影响炉前渣型变化的主要因素，并提出一些控制渣型变化的建议与措施。 【关键词】密闭鼓风炉;烧结块;焦炭;风温 0.前言 韶关冶炼厂采用密闭鼓风炉熔炼技术进行生产，原料为铅锌烧结块，燃料和还原剂为冶金焦，产出粗铅和粗锌。该技术主要的优点是对原料的适应性强，可以处理多种铅锌原生或次生原料，尤其是难选的铅锌混合矿；缺点主要是密闭鼓风炉和冷凝器内易结瘤，需要定期清理。 1.密闭鼓风炉生产过程及工艺流程 铅锌烧结块，预热冶金焦炭从炉顶加入鼓风炉内。在高温和强还原气氛中进行还原熔炼。在熔炼过程中，脉石和其它杂质等造渣除去，有价金属则被还原出来。铅和渣呈液体定期从炉子下部渣口放出，一起进入前床。在前床进行铅、渣分离，分别得到粗铅和炉渣。粗铅转到下一道工序精炼成精铅。炉渣经过烟化炉处理，进一步回收有价金属。锌呈气态随炉气（Zn5～7%,CO20～22%,CO210～12）溢出料面，升温到1273K,然后进入铅雨冷凝器。经过铅雨冷凝吸收形成铅锌混合物，用铅泵抽到冷却流槽进行冷却分离得到粗锌。粗锌转到下一步工序精炼成粗锌。炉气经过冷凝吸收后，洗涤、升压，含CO的炉气用来做低热值煤气回收利用。 2.影响密闭鼓风炉炉前岗位渣型变化的因素 密闭鼓风炉在实际生产过程中，影响鼓风炉炉前岗位渣型变化的因素主要有以下几个方面： 2.1入炉原料烧结块质量的影响 生产实践告诉我们，入炉物料的质量是密闭鼓风炉运转良好的基础。其中烧结块的质量对鼓风炉的生产影响尤为显著。烧结块的质量恶化鼓风炉炉渣型变化。烧结块的质量好坏，主要通过考察其物理及化学性质加以判断。 2.1.1鼓风炉对入炉烧结块的物理性质要求 入炉烧结块应有足够的机械强度，热强度和较高的化点温度。为了保证固体炉料和炉气间的充分的接触，烧结块在高温状态下不至被料柱重要压碎，一般要求烧结块强度转鼓率达80%以上。为了避免炉料在到达风口区前过早软化和软化后形成炉结，确保炉内具有良好的透气性，一般要求烧结块软化点温度大于1000℃。 2.1.2鼓风炉对入炉烧结块的化学性质要求 入炉烧结块应具有均匀的化学成份，根据生产实践，主要考察烧结块的化学成份的如表1： 表1 烧结块主要化学成份要求 烧结块成份中CaO/SiO2、S、Fe、As等直接影响鼓风炉炉渣渣型。 2.2鼓风量 (1)标准型密闭鼓风炉，主风口风量一般控制在38000至40000标米3/时，（冷风量为40000-44000标米3/时），顶部风量（二次风）为底部风口风量的8-12%。 生产实践告诉我们，鼓风量不宜过大，否则不仅会增加动力消耗，还会使炉内高温度上移，气流速度过大，随气流带出的粉料也增多，特别是在料面过低，
1绪论 1.1选题的背景和目的 1.1.1选题的背景 鞍钢第二炼钢厂现有职工1855人，下设5个生产车间和4个辅助车间。厂区占地面积17.8万平方米，建筑面积20.8万平方米。设备总量3.6万吨，主要设备有：100公称吨氧气顶吹转炉3座，R5.25米弧型机六流高效连铸机两台，板坯连铸机2台，600公称吨混铁炉2台，铁水预处理和炉外精练设备各1套。钢年生产能力330万吨，方坯年生产能力190万吨，板坯年生产能力180万吨。正在建另一台板坯连铸机，预计2003年5月投产，拟再建一座转炉，届时年钢产量将达450万吨。 主要产品规格：方坯120mm2、150mm2；板坯150mm×(850mm～1200mm)； 135mm×(900mm～1550mm)；100mm×(900mm～1550mm)； 主要生产品种有：普通碳素结构钢、优质碳素结构钢、低合金钢、高合金钢、铝钢、 军工钢等7个系列120多个品种。 1.1.2选题的目的 本次设计的板坯连铸垛卸板机，为经连续铸钢后的板坯出坯后，用来堆垛钢板的一台设备。 连铸垛卸板机为连铸机出坯系统中的一台专用设备。它承载能力大，结构简单，占地面积小，便于集中控制且检修周期长，在满足生产要求的同时，提高了成材率和劳动生产率。 提高了连铸机的生产效率，缩短了劳动时间和工人的劳动强度。 1.2连铸在国内外的发展概况 钢液经过连续铸钢机（简称连铸机）直接生产钢坯的方法叫连续铸钢，它生产出来的钢坯叫连铸坯。 连续铸钢技术是在五十年代发展成功的。从六十年代中期就在钢铁工业中迅速发展。七十年代以后，发展更为迅速，世界连铸比以3%的速度增长。到1986年，世界钢的连铸比已达52%。在几个主要产钢国家中，连铸比增长更快，日本连铸比1979年为52%，1986年为92%；美国1979年为16.7%,1986年为53.6%，西欧一些国家连铸比已达100%。 日本是一个资源极其贫乏的国家，钢铁工业消耗量很大的原材料和燃料都需要耗用
附录1外文翻译-原文部分 DXF File Identification with C# for CNC Engraving Machine System Huibin Yang, Juan Yan Abstract This paper researches the main technology of open CNC engraving machine,the DXF identification technology. Agraphic information extraction method is proposed. By this method,the graphic information in DXF file can be identified and transformed into bottom motion controller’s code. So the engraving machine can achieve trajectory tracking. Then the open CNC engraving machine system is developed with C#. At last, the method is validated on a three axes motion experiment platform. The result shows that this method can efficiently identify the graphic information including line, circle, arc etc. in DXF file and the CNC engraving machine can be controlled well. Keywords DXF, CNC Engraving Machine , GALIL,C# 1.Introduction With the development of pattern recognition techniques, modern CNC engraving machine needn’t be programmed manually. By importing graphics file, the corresponding shape will be engraved by the machine immediately. The operating process of the machine is simplified enormously, and the rich programming knowledge is no longer need for operators. Among them, DXF identification is a key technology of CNC engraving machine. By reading and recognition of the DXF file, the machining track can be directly generated, so the motion control of the CNC engraving machine can be achieved. 2. Research Status Researchers have done a lot of researches on how to contact CAD software to NC code. Omirou and Barouniproposed a series of machine codes, with which the advanced programming ability is integrated into the control of modern CNC milling machine system [1]. Kovacic and Brezocnik proposed the concept of which using the genetic algorithm to program the CNC machine based on the CAD model under manufacturing environment [2].But some problems are still existed in this kind of CNC programming (such as the artificial participation degree is higher and the efficiency is lower). The research direction of Chinese researchers mainly includes two aspects. One is the theoretical study of DXF file and NC machining, the other is the application of DXF file reading. ZhaiRui and Zhang Liang proposed a program structure, which is used to read data information of DXF file and do some preprocess based on the cross platform open source library DXF Lib by the analysis of DXF file structure characteristic [3]. Huang Jieqiong and Yuan Qun wrote the interface program to read the stored parts graphic information in DXF file by use of the object-oriented secondary development tools, Object ARX and C++, in the research of stamping parts machining. The stamping parts geometric model is automatically created by the automatic generation algorithm of closed contour [4]. 3. DXF File and Graphic Information Extraction
太原市ZQ大厦办公楼Taiyuan ZQ office building
摘要 本设计为10层现浇钢筋混凝土框架结构的办公楼。设计进行了建筑和结构两方面的设计。其中结构设计是重点。 由于是高层建筑，所以除了竖向荷载外还应考虑地震作用下的结构内力。设计过程中注意要满足各规范的规定要求。 关键字：高层办公楼；框架结构；地震作用
ABSTRACT The design is about a 10-story cast-in-place reinforced concert frame structure office building. It is composed of architecture designing and structural designing. The focal point is the structural designing. The building is a high-level building, so we must consider the action that come from earthquake load beside the vertical load. During the designing we should pay attention to the prescription of the building codes. Key words: high-level office building; frame structure; earthquake load
目录 第1章建筑设计 (1) 1.1建筑设计概论 (1) 1.2办公楼设计 (1) 1.2.1建筑功能房间 (1) 1.2.2建筑门窗选用表 (1) 1.2.3工程做法 (2) 第2章结构设计说明 (5) 2.1 结构方案及布置 (5) 2.2 构件截面初定 (5) 2.2.1柱截面尺寸的确定 (5) 2.2.2梁截面尺寸的确定 (5) 2.2.3楼板厚度 (5) 2.3 基本假定与计算简图 (6) 2.3.1 基本假定 (6) 2.3.2 计算简图 (6) 2.4 重力荷载计算 (6) 2.4.1 屋面荷载 (6) 2.4.2楼面恒荷载 (6) 2.4.3楼面活荷载 (7) 2.4.4墙 (7) 2.4.5梁、柱自重 (8) 2.4.6 设备重量 (8) 第3章荷载作用效应计算 (9) 3.1 横向水平地震作用计算 (9) 3.1.1 重力荷载代表值计算 (10) (13) 3.1.2 框架的等效剪切刚度C F 3.1.3 主体结构刚度特征值及周期计算 (15) 3.1.4横向地震作用计算 (15) 3.2 横向水平地震作用下框架内力计算 (19) 在各框架柱间的分配 (19) 3.3.1框架地震剪力V f 3.3.2框架梁柱节点弯矩分配 (19) 3.3.3 框架柱轴力与框架梁剪力 (19) 3.3 竖向荷载作用下结构内力计算 (25) 3.4.1框架竖向荷载计算 (25) 3.4.2竖向荷载下框架内力计算 (28) 第4章荷载效应组合...................................... 错误！未定义书签。 4.1结构抗震等级............................................................................ 错误！未定义书签。 4.2框架梁弯矩和剪力设计值........................................................ 错误！未定义书签。 4.3框架柱内力设计值.................................................................... 错误！未定义书签。
矮寨大桥工程简介 一、工程概况 矮寨大桥为吉茶高速公路的控制性工程，桥位距吉首市区约20KM，于K14+571.30KM处跨越矮寨镇附近的山谷，德夯河流经谷底，桥面设计标高与地面高差达330m左右，山谷两侧悬崖距离从900m到1300m之间变化。 矮寨大桥采用塔梁分离式悬索桥方案，主跨为单跨1176m简支钢桁加劲梁，主缆布置为242+1176+116m，主缆的矢跨比为1/9.6，两根主缆横桥向间距为27m。是目前“国内第一”的跨越峡谷的大跨径钢桁加劲梁悬索桥。 主要技术指标： （1）公路等级：四车道高速公路 （2）设计行车速度：80km/h （3）设计汽车荷载：公路-Ⅰ级 （4）桥面坡度：纵坡为0.8%，横坡2.0% （5）钢桁梁：梁宽27m，梁高7.5m （6）桥面宽度：0.5m（防撞护栏）+11.0m（行车道）+0.5m（防撞护栏）+0.5m（中央分隔带）+0.5m（防撞护栏）+11.0m（行车道）+0.5m（防撞护栏），桥面全宽24.5m （7）温度：桥址处极端最高温度38.0℃，极端最低温度-10.0℃，
最冷月月平均气温2.8℃，最热月月平均气温25.4℃ （8）峒河历史最高洪水位：H=236.78M （9）设计基准风速：34.9m/s （10）地震基本烈度：地震动峰值加速度0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s 主要材料用量： 全桥浇注砼约13万方，使用各类钢材约3.6万吨。 二、主要结构 1、主塔 塔身采用双柱式门式框架结构。 吉首岸索塔自扩大基础顶以上高129.316m，塔顶中心距27m，塔底中心距41m。壁厚：上塔柱0.8m，中塔柱1.0m，下塔柱1.2m。分离式扩大基础高5m，C30钢筋砼结构，单侧基础纵向×横向分别为21m×18m。塔座高6m，底设3m实体段。塔柱横向等宽6m。混凝土量1.25万方。 茶洞岸索塔自扩大基础顶以上高61.924m。塔柱壁厚：上塔柱1.0m，下塔柱1.2m。分离式扩大基础高5m，C30钢筋砼结构，单侧基础纵向×横向分别为18m×20m。塔座高6m，底设3m实体段。塔柱横向等宽8m。混凝土量0.95万方。塔基下方为坡头隧道，坡头隧道顶部距塔基底部间距为52.4m。 塔座、塔柱为C55钢筋砼结构，上下横梁为C55预应力砼结构。
摘要 当今世界，现代化工业技术飞速发展，日新月异。在机械制造领域，人们对于机械零件加工的质量、精度和效率等的要求也越来越高。因此，对于加工零件所需要的机床的跟新换代也与日俱增。在此趋势的推动下，数控机床的结构优化改造设计变得非常重大。大批的数控机床正如雨后春笋般进军机械制造业。比如数控雕刻机在模具加工、PCB电路板以及广告招牌等领域发挥着重要作用。 本文主要调查和研究了定梁式数控雕刻机在国内外发展状况以及其在未来制造业的前景，并对数控雕刻机的结构做了研究和优化设计，主要包含了数控机床的总体布局方案设计、机床主传动系统设计、（电主轴或电机直联传动结构）、机床进给运动系统（导轨及滚珠丝杠）的结构设计、相关滚珠丝杠的计算选型及校核、轴承和电机的计算及选型，最后利用CAD绘图软件绘制了机床的总装配图、部分零件图及相关结构示意图。 关键词：数控雕刻机；电主轴；导轨；滚珠丝杠；
Abstract In today's world, modern industrial technology are rapidly developing with each passing day. In the field of machinery manufacturing, people are increasingly high requirements for the quality, accuracy and efficiency of the machine parts. Therefore, for a machine with a new generation of machined parts is also increasing. In this trend, driven by CNC machine tools transform the structure optimization design becomes very significant. A large number of CNC machine tools just mushroomed into the machinery manufacturing industry. Such as CNC engraving machine plays an important role in the field of mold, PCB circuit board, and advertising signs. In this paper, surveys and studies have been done of the fixed beam CNC engraving machine CNC machine tools development at home and abroad as well as its outlook for manufacturing in the future, and the structure of the CNC machine to do the research and design optimization, the overall layout design machine main drive system design (the electric spindle or motor directly connected to the transmission structure), machine tool feed motion systems (rail and ball screw) structural design, the ball screw calculation of selection and check the bearing and motor the calculation and selection, and finally the use of CAD drawing software to draw the general assembly drawing of the machine, some parts diagram and structure diagram. Key words: CNC engraving and milling machine；spindle；rail；ball screw
关于矮寨大桥旅游观光附属配套工程 环境影响报告书的批复 长沙市建筑工程有限公司矮寨大桥观光电梯、索道工程代建项目部: 你公司《关于矮寨大桥旅游观光附属配套工程环境影响报告书申请批复的函》及有关附件收悉。经研究，批复如下： 一、长沙市建筑工程有限公司矮寨大桥观光电梯、索道工程代建项目部拟在湘西自治州德夯风景名胜区内建设矮寨大桥旅游观光附属配套工程。主要建设内容包括：1.47 km景区旅游公路（起点为观光电梯游览区入口牌坊，终点为观光区，路基宽6米，路面为沥青砼路面）；2 km景区步行游道（将矮寨大桥建设期预留的施工便道进行改建，作为步行游道，起点为索道上站，终点为矮寨大桥观光走廊吉岸入口）；景区游客服务中心，包括2层游客服务用房（建筑面积1000m2，为20m×12.5m的框架结构型式），配套建设停车场、集散广场、水电配套设施、污水处理工程等各项基础设施。项目总投资4153.13万元，其中环保投资151.83万元，占项目总投资的3.65%。 二、项目建设符合国家产业政策，符合《湖南省风景名胜区条例》、《湖南旅游业发展“十二五”规划》、《德夯风景名胜区总体规划（2013-2030）》、《湖南峒河国家湿地公园总体规划》和《湖
南省湘西德夯地质公园总体规划报告》的相关要求。工程建设对于改善德夯风景名胜区配套服务功能、促进吉首市旅游经济快速发展具有积极意义。根据湖南省环境保护科学研究院编制的环评报告书的分析结论和湘西自治州环保局的预审意见,从环境保护的角度,我厅原则同意项目建设。 三、该项目处于国家级风景名胜区内,周围生态环境敏感,建设单位必须逐项落实环境影响报告书中提出的防治污染和生态保护的措施,做好环境保护工作。重点做好以下工作: 1、进一步优化工程设计。建(构)筑物高度、规模、风格、色彩、材质须与景区环境协调统一。禁止在风景名胜区内取土取石、破坏植被等行为,避免对景区生态环境造成破坏。 2、加强施工期的环境管理。不得在景区内设置施工营地。混凝土搅拌站应设置在景区外。建设工地实施全封闭围挡施工,物料建材不得露天堆放。施工中渣土运输应防撒落，并及时洒水抑尘,有效控制扬尘污染。施工生活废水应经化粪池处理后用作农肥,严禁施工生活废水直接排入峒河及新寨河。施工中产生的建筑垃圾和开挖弃渣尽量内部平衡，多余的应集中收集运送至景区外。施工人员产生生活垃圾集中收集后,由环卫部门运往吉首市垃圾填埋场填埋。渣土运输车辆采用封闭运输方式。禁止夜间22:00-6:00时段施工，使用低噪声施工机械设备,保障施工设备 －2－
毕业论文 山西立恒钢铁集团股份有限公司电子商务网络营销模式分析 专业名称：市场营销 班级： 111601 学生姓名：李章鹏 学号： 201116060117 指导教师：徐林祥 二零一五年六月
摘要 21世纪是以网络为核心的信息时代。网络化、信息化和数字化正在从整体上引导人类社会和世界经济发展的进程。以网络技术为重要内容的信息技术已经成为经济发展的关键因素和倍增器。在大数据的市场背景下，全球电子商务得到了突飞猛进的发展,市场信息和商务信息的处理和传递突破了时间和地域的局限,市场的各种要素高效、及时融合,提高了整个市场的经济运行效率,网络正在逐渐成为一个真正的全球性的“新兴市场”。网络营销作为电子商务重要的组成部分和直接的推动力量,给企业带来了历史性的发展机遇,同时也给企业带来了严峻的数字化生存危机。 本文选择以山西立恒钢铁集团股份有限公司为主要研究对象，针对该企业电商平台的使用进行详细的分析，综合利弊，分析电商在钢铁企业的产品营销过程中所起到的作用以及未来企业营销发展的方向，并通过对企业的STP分析和市场环境的SWOT分析，研究企业现在所面临的困惑以及存在的优势，分析钢铁企业在市场上的发展趋势，在学习和研究的同时也提出自己的合理化建议。 关键词：电子商务；营销模式；传统营销；市场营销；网络营销
Abstract The 21st century is the network as the core of the information age. Networking, informatization and digitalization is on the whole guide the process of human society and the world economic development. With network technology as the important content of information technology has become the key factor for economic development and the multiplier. Under the background of the big data market, the development of global e-commerce obtained by leaps and bounds, market information and business information processing and transmission broke through the time and geographical limitations, the various elements of market efficiency, in a timely manner, improve the efficiency of the market economic operation, the network is gradually becoming a truly global "emerging markets". Network marketing as an important part of electronic commerce and the direct driving force, to the enterprise brought a historic opportunity for development, but also bring the serious digital survival crisis. This article choose in shanxi of constant iron and steel group co., LTD., as the main research object, in view of the enterprise electric business platform of the use of a detailed analysis to the comprehensive advantages and disadvantages, analysis of the electricity in iron and steel enterprises play a role in the process of product marketing and the future development of corporate marketing direction, and through the STP analysis of the enterprise and the SWOT analysis of market environment, the enterprise is now facing the confusion and existing advantages, analyze the development trend of iron and steel enterprises in the market, at the same time of study and research are also put forward rationalization proposals of their own. Keywords：electronic commerce; marketing mode; the traditional marketing; marketing; the network marketing
本科毕业设计(论文)开题报告 课题名称: 数控雕刻机设计 学院(系): 年级专业: 08级机电3班 学生姓名: 指导教师: 完成日期: 数控雕刻机设计 一、数控雕刻机概述 数控雕刻机就是数控技术与雕刻工艺相结合的产物,就是一种专用的数控机床。与通用的数控机床类似,数控雕刻机通过数控系统根据程序代码控制雕刻机动作,实现雕刻加工的自动化。较传统的手工雕刻、仿形雕刻,数控雕刻具有生产效率高、加工精度高、成品率高、对零件的适应性强等显著优势;同时,借助于专用的雕刻CAD/CAM软件系统,加工控制程序的生成快捷、修改方便。因此,数控雕刻机现已成为实现雕刻加工自动化、高效率、高精度的有效率手段,也就是当今雕刻机的发展主流,广泛应用于机械工业、广告传媒、日常消费以及建筑装演等众多领域。 根据研究对象与应用领域的不同,数控雕刻机可以分为模具雕刻机、木工雕刻机、广告雕刻机、激光雕刻机等多种类型。她们的加工性能要求出入很大,对机床与数控系统的要求也各不相同。如模具雕刻机的加工材料为金属,所以对机床本体的刚体要求较高,而且其加工对象就是模具,所以对加工系统的精度要求高;而广告机加工的就是一般塑胶板或有机玻璃等费金属材
料,所以对机床刚性与加工系统的精度都没有很高要求。但各类雕刻机都有一个共同特点,也就是数控雕刻机与普通数控机床的一个显著区别,就就是由于雕刻刀的特殊性,每次切削的有效成形面积小,所以雕刻的刀具运动轨迹很长,加工时间往往也较长。因此,提高雕刻机的刀具运动速度对缩短零件雕刻时间、提高加工效率具有特别重要的意义。 按照伺服驱动控制的类型不同,数控雕刻机又可以分为步进驱动雕刻机与伺服驱动雕刻机。步进驱动属于开环控制,控制精度较低,但价格便宜,适用于对加工要求不高的中低档雕刻机,如木工,广告业的雕刻加工。伺服驱动控制精度高,但价格较贵,主要用于模具加工等高精度雕刻机。 此外,还可以根据运动坐标控制的联动轴数,将数控雕刻机分为三坐标数控雕刻机、五坐标雕刻机等。三坐标数控雕刻机可以控制三个坐标联动,完成浮雕等常规雕刻加工;五坐标数控雕刻机可以联动控制X,Y,Z三个移动轴与两个旋转轴,用来完成复杂形状零 件的雕刻加工。 二、我国数控雕刻机发展现状与发展趋势 雕刻机就是由数控龙门铣床转型而来的,但近几年来在在我国发展非常迅速,相对于手工雕刻来说它就是科技发展的一次质变,它的出现给人们带来了巨大的方便,也给我们在工业上的的发展带来了很大的变化。它的运用,大量节省了企业在产品制作上的时间,提高了雕刻工艺及工作效率,并且现在很多行业都受益于雕刻机。2003年就是雕刻机在国内受到广泛关注的一年,那时候才陆续的有厂家转身雕刻机行业。而如今,经过不足10年的发展,雕刻机已经被广泛运用于各行各业之中。 随着近年来我国制造业的迅速发展,数控雕刻机产业也获得了良好的发展机遇,有效地促进了我国数控雕刻机的生产与推广应用。我国数控雕刻机起步经济型数控机床,随着数控技术的进步,进过十多年的发展,已形成了多个国品牌的雕刻机,如上海洛克公司生产的啄木鸟数控雕刻机、北京槽雕公司生产精雕数控雕刻机与南京科能公司生产的威克数控雕刻机等。上述各类雕刻机机床本体结构比较简单,控制器大多借鉴国外新技术,采用基于高档的微控制或PC的数控系统,伺服部分以步进电机细分驱动为主,可获得中等控制精度,但价格比较便宜,因此整机的性价比高,适用于精度不太高的普及应用场合。对高精度雕刻加工,目前我国尚以进口数控雕刻机为主,如意大利
鼓风炉炼铅 故障排除方法 目录 一、炼铅鼓风炉常见故障及处理方法 (1) 1.炉顶故障及其处理方法 (1) 2.风口故障及其处理方法 (1) 3.咽喉故障及其处理方法 (2) 4.虹吸故障及其处理方法 (2) 5.炉结的生成及其处理 (2) 二、停炉 (4) 1.临时性停炉 (4) 2.计划性停炉大修 (5) 三、排放熔炼产物 (5) 四、铅鼓风炉的供风与焦炭燃烧 (6) 1焦炭燃烧反应的合理控制 (6) 2焦炭燃烧与炉内还原气氛的控制 (6) 3炉内还原气氛的控制 (7) 4焦炭燃烧强度与鼓风炉生产率的关系 (7) 五、鼓风炉炼铅的主要技术条件及控制 (8) 1鼓风炉炼铅的主要技术条件 (8) 2鼓风炉炼铅的主要技术经济指标 (10)
一、炼铅鼓风炉常见故障及处理方法 1.炉顶故障及其处理方法 炉顶冒火产生的原因： ①风焦比不当，焦炭过剩，大量CO在炉顶燃烧； ②焦炭中含挥发物过多； ③焦点上移； ④料柱太低，大量CO来不及同炉料作用，便逸到炉面上燃烧； ⑤炉结形成，引起悬料。 消除的措施： ①调节好风量、风压； ②改善焦炭质量； ③提高料柱； ④消除炉结和悬料。 料面跑空风产生的原因： ①炉结严重，造成炉子横截面积缩小，炉气集中通过； ②炉料粉状物多，透气性差，风压高，将粉料吹出形成空洞。 消除的措施： ①暂停风，消除炉结； ②改进烧结配料和操作，提高烧结块强度； ③适当降低风压。 降料速度慢产生的原因： ①风口送风不好； ②还原能力过强，风口区温度低； ③炉料粉状物多或强度太低，造成透气性差； ④炉料或炉渣熔点高。 消除的措施： ①处理好风口，扩大送风面积； ②调整好风焦比； ③加入返渣改善炉料透气性； ④烧结改料调整炉渣成分。 2.风口故障及其处理方法 风口常见故障是：发黑、发红、发暗、发空、发硬。 其产生的原因： ①焦率太低，造成风口发黑、发暗； ②焦率太高，焦点上移，风口区变冷而引起发黑； ③风口上方长炉结，造成风口区出现空洞； ④焦炭分布不均匀，炉中心焦炭不足，造成中心发硬； ⑤水冷水套水温太低，造成风口区冷凝或发红。 消除的措施： ①调整焦率，使风焦比适当；
作者简介:王志刚(1962-),男,高级工程师,从事有色冶炼工艺设 计与试验研究。 ?冶 炼? 密闭鼓风炉炼铅锌技术改进及展望 王志刚 (长沙有色冶金设计研究院,湖南长沙 410011) 摘 要:阐述密闭鼓风炉炼铅锌技术在鼓风烧结、ISF 熔炼及配套设施方面的主要技术改进。并对 ISP 技术发展进行了展望。 关键词:ISP ;烧结;熔炼;技术改进 中图分类号:TF806121 文献标识码:A 文章编号:1003-5540(2003)06-0019-04 密闭鼓风炉炼铅锌技术(简称ISP )是由英国帝国熔炼公司于五十年代发明的在一台密闭鼓风炉内同时熔炼铅、锌的方法。该技术具有对原料适应性强、有价金属选冶综合回收率高、能源综合利用率高、易于实现过程的自动化以及“三废”治理效果显著等优点。所以,越来越多的国家已把它作为现代有色冶金的主要生产手段和先进工艺。至九十年代末,先后在13个国家建了18座铅锌密闭鼓风炉,产量已占世界铅锌总产量的14%以上。近十年来,ISP 技术日趋完善,耗炭系数由0.76降至0.66,单台炉子年粗铅锌产量不断增加,原来产粗锌铅5×104t 的标准炉,现已达到112×105t ,有的仅产粗锌就已超过1×105t 。我国工程技术人员从20世纪60年代开始对ISP 生产工艺和设备进行研究,在消化吸收国外技术的基础上,进行了许多技术改进,达到了提高生产能力、降低生产成本、提高经济效益、改善环境和操作条件的目的。 1 主要技术改进 近年来,我国工程技术人员对ISP 生产工艺和 设备不断技改创新,各项指标大幅提高,节能降耗效果明显,基本达到国际先进水平。现将韶关冶炼厂(简称韶冶)ISP 工艺及设备所作的技术改造主要内容简述如下:1.1 鼓风烧结工艺改进1.1.1 全返烟烧结 铅锌焙烧普遍采用鼓风返烟烧结,以提高烟气 中SO 2浓度。为了提高烧结料中硫汞的利用率,减少其对环境的污染,韶冶已将含硫、汞较低的烧结机尾的通风排气返回烧结,作为新鲜空气使用。通常这部分气体中SO 2浓度较低,仅013%～2%,含O 220%左右。将这部分烟气返回烧结机中部,可提高 制酸烟气中SO 2浓度。由于机尾气量较大,故不能全部返烟。 11112 加大主反应区的鼓风强度 烧结机3#～5#风箱为烧结焙烧化学反应的主要区域,若鼓风能力不足,则料层中氧的分压较低,炉料反应时间短,焙烧反应不完全,导致炉料温度不够,使得主体相ZnO 、ZnFe 2O 4生成量不足,最终降低烧结块强度,影响烧结块产量、质量。韶冶原此区域鼓风强度仅13～14m 3/m 21min ,后加大到约18m 3/m 21min ,从而加快炉料的焙烧速度,提高炉料 脱硫的彻底性,为提高料层厚度创造了条件。改进前后的生产情况表明,烧结块Pb 、S 、CaO/SiO 2合格率增加2%～3%,其软熔温度提高200℃以上。11113 烧结配料顺序的改进 ISP 原常规的配料顺序为“干精矿→杂料→熔剂 →返粉”。生产实践证明,制粒效果不太理想。韶冶二系统改配料顺序为“返粉→杂料→熔剂→干精矿”,这样可使返粉作为制粒的核心,其他物料均匀地包在外面,从而避免或减少了皮带的粘结,改善了制粒效果和物料的透气性,为高料层作业创造了条件,进而提高了烧结机的脱硫能力和产块率、保证了烧结块的质量,取得了较好的效果。112 烧结设备改进 虽然我国铅锌烧结机本体采用了刚性滑道密 9 1第19卷第6期2003年12月 湖南有色金属 HUNAN NONFERROUS METAL S