脚手架承重支撑荷载计算
齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。
一、荷载值计算
脚手架体上铺脚手板等自重荷载值0.4KN/㎡
脚手架上部承重取值 2.0 KN/㎡
合计： 2.4 KN/㎡
二、脚手架立杆轴心受力、稳定性计算
根据脚手架设计，钢管每区分格为：基坑上部脚手架（1.5×1=1.5㎡）；基坑周边脚手架（1×1=1㎡）；计算时取较大值（1.5×1=1.5㎡），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为： 1.5×2.4=3.6 KN
脚手架斜杆受力分析图如下：轴心受力值4.25 KN
3.6 KN
现场脚手架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2
钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2 =15.9㎜
脚手架立杆受压应力为：
δ=N/A=4.25/424=10.02N/ ㎜2
安脚手架立杆稳定性计算受压应力：
长细比：λ=l/I =1500/I=94.3;查表得：?=0.594
δ=N/? A=4.25/424*0.594=16.87N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
脚手架立杆稳定性满足要求。
三、横杆的强度和刚度验算
脚手架顶部铺设5㎝厚木脚手板，横杆承受均部荷载，可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下：
δ=Mmax/w=(2400*1500)/(10*5000)=132/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
其中δ----横杆最大应力
Mmax-------横杆最大弯矩
W-------横杆的截面抵抗距，取5000㎜3
根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。
Wmax=ql4/150EI=(2200*15004/1000)/(150*2060*100*12.19*1000) = 2.99㎜< 3㎜
其中Wmax-----挠度最大值
q---------均布荷载
l----------立杆最大间距
E---------钢管的弹性模量，2.06×100 KN/ ㎜2
I---------截面惯性距，12.19×100㎜4
根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求.
四、扣件容许荷载值验算。
本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1.5×1=1.5㎡），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。
1.5×
2.4=
3.6 KN< 5 KN
根据施工手册可知每直角、回转扣件最小容许荷载5KN，满足施工要求。
钢管搭设临时放置材料脚手架方案
齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。根据现场布置情况，原材料进入现场临时放置材料即不影响其它工序的施工，又不占有现场工作面，为满足目前的施工需要，在楼槽东北侧外搭设临时放置钢筋的钢管支架。
因该脚手架为承重式满堂脚手架，而满堂脚手架应按构架稳定要求放置适量的竖向和水平整体拉结杆件，确保构件不变形。
1、底部先铺设50厚的木垫板，立杆间距＠1000㎜，水平杆共设三道，底上中间偏上各一道，总高度为2.4米，每个控挡均有斜拉杆交错放置，保证构架的整体性能，说见附图。
2、剪力撑的斜杆与水平面宜在45左右。
3、在脚手架立杆底端之上100—200㎜处，一律遍设纵向和横向扫地杆并与立杆连接牢固。
4、由于承重平台与基坑上部防护架相连，如果在槽沟道放置钢筋，必须在上部高度的1/3处加一道水平连杆与承重平台相连、搭接，放置重量不得超过200kg/㎡。后附脚手架计算。
5、泵房区顶不准放置钢筋等物。
6、确保放置钢筋时安全，脚手架上部四周搭设1.1米高防护栏杆，使用两道水平杆，高为1.1米，布围安全网一道，满足安全防护。
7、搭设架体人员，必须持证上岗。
8、此支架搭设完毕后，经有关人员检验合格后方可使用。
9、未尽事宜，执行有关脚手架安全操作规程。
周转材料脚手架搭设施工方案
审批：
审核：
编制：
中建八局一公司齐鲁商会项目部
二00四年六月二十五日
模板支撑荷载计算
齐鲁商会大厦工程建筑面积81260㎡，地上33层，地下3层，框架核心筒结构。本工程楼层现浇板板厚110㎜，采用木胶大模板施工，剪力墙、框架柱采用全钢大模板施工。根据工程具体情况对楼层顶板、梁模板支撑验算如下：
一、模板支撑设计
6.25米层
因板厚为600，梁高为1200
排架搭设：排架立杆间距≤0.6米，扫地杆离地150mm，第一排水平钢管高度1.5m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。
二、荷载值计算
木模板及支架自重0.4KN/㎡
新浇砼自重 1.2×2.5=3 KN/㎡
钢筋自重0.12 KN/㎡
施工荷载 2 KN/㎡
砼振捣产生荷载 2 KN/㎡
根据以上荷载取值，对于板荷载组合为：
（0.4+3+0.12）×1.2+（2+2）×1.4=9.824 KN/㎡
三、顶板模板受力验算
1.模板支架立杆轴心受力、稳定性计算
根据模板支撑脚手架设计，立杆每区分格为：排架0.6×0.6=0.36㎡；立杆间距取值0.6米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为：
0.36×9.824=3.54 KN
现场脚手架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2
钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2=15.9㎜，搭设时扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.5m，第二排水平钢管高度1.5m，并适当布置垂直
剪刀撑。
支架立杆受压应力为：
δ=N/A=3.54/424=8.35N/ ㎜2
按脚手架立杆稳定性计算受压应力：
长细比：λ=l/I =354/I=22.64;查表得：?=0.757
δ=N/? A=3540/424*0.757=29.3N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
脚手架立杆稳定性满足要求。
2.横杆的强度和刚度验算
顶板模板支架上部设5*10木方，间距300。支架横杆可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下：
δ=Mmax/w=(9.39*10002) / (10*5000)=187.8 N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
其中δ----横杆最大应力
Mmax-------横杆最大弯矩
W-------横杆的截面抵抗距，取5000㎜3
根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。
Wmax=ql4/150EI=(9390*10004 /1000)/(150*2060*100*12.19*104) = 2.5 ㎜< 3㎜
其中Wmax-----挠度最大值
q---------均布荷载
l----------立杆最大间距
E---------钢管的弹性模量，2.06×100 KN/ ㎜2
I---------截面惯性距，12.19×104㎜4
根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求.
3.扣件容许荷载值验算。
本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1×1=1㎡），立杆间距取值1米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。根据施工手册可知每直角扣件最小容许荷载6 KN 1×9.39=9.39 KN< 6 KN×2=12 KN
能满足施工要求。
四、梁模板支架受力验算
根据以上荷载取值，对于梁荷载组合为：按梁高1000验算
（0.4+24+1.1）×1.2+2×1.4=33.4 KN/㎡
1.模板支架立杆轴心受力、稳定性计算
当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。则每根立杆竖向受力值为：
（1×0.4×33.4）/2=6.68 KN
现场脚手架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2
钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2=15.9㎜，搭设时扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，并适当布置垂直剪刀撑。
支架立杆受压应力为：
δ=N/A=6.68/424=15.8N/ ㎜2
按脚手架立杆稳定性计算受压应力：
长细比：λ=l/I =1000/I=62.89;查表得：?=0.757
δ=N/? A=6680/424*0.757=20.8N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
脚手架立杆稳定性满足要求。
2.横杆的强度和刚度验算
支架横杆可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下：
δ=Mmax/w=(6.68*10002) / (10*5000)=133.6 N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
其中δ----横杆最大应力
Mmax-------横杆最大弯矩
W-------横杆的截面抵抗距，取5000㎜3
根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。
Wmax=ql4/150EI=(6680*10004 /1000)/(150*2060*100*12.19*104)
= 1.78 ㎜< 3㎜
其中Wmax-----挠度最大值
q---------均布荷载
l----------立杆最大间距
E---------钢管的弹性模量，2.06×100 KN/ ㎜2
I---------截面惯性距，12.19×104㎜4
根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求.
3.扣件容许荷载值验算。
本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1×0.4=1㎡），立杆间距取值1米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。根据施工手册可知每直角扣件最小容许荷载6 KN 1×6.68=6.68 KN< 6 KN×2=12 KN
能满足施工要求。
模板支撑荷载计算
齐鲁商会大厦工程建筑面积81260㎡，地上33层，地下3层，框架核心筒结构。本工程17、19楼层现浇板板厚150㎜，18层现浇板板厚250㎜采用木胶大模板施工，剪力墙、框架柱采用全钢大模板施工。根据工程具体情况对楼层顶板、梁模板支撑验算如下：
对于150厚板：
一、模板支撑设计
1、排架搭设：排架立杆间距≤1米，扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道总想见到称，由底至顶连续设置。
2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。梁计算同其他楼层。
二、荷载值计算
木模板及支架自重0.4KN/㎡
新浇砼自重 2.4×1.5=3.6 KN/㎡
钢筋自重0.12 KN/㎡
施工荷载 2 KN/㎡
砼振捣产生荷载 2 KN/㎡
根据以上荷载取值，由本工程楼层模板施工时采用导轨时爬架全封闭，不考虑风荷载组合，对于板荷载组合为：
N=1.2∑N GK+1.4∑N QK则：
（0.4+3.6+0.12）×1.2+（2+2）×1.4=10.54 KN/㎡
三、板模板受力验算
1.模板支架立杆轴心受力、稳定性计算
根据模板支撑脚手架设计，立杆每区分格为：排架1×1=1㎡；立杆
间距取值1米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为：
1×10.54=10.54 KN
现场脚手架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2
钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2=15.9㎜，搭设时扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，并适当布置垂直剪刀撑。
支架立杆受压应力为：
δ=N/A=9.39/424=24.9N/ ㎜2
按脚手架立杆稳定性计算受压应力：
长细比：λ=l/I =2200/I=139.2小于250;其中:
l=h+2a=1800+2×200=2200 mm 回转半径I =1.58cm 查表得：?=0.312
δ=N/? A=10.54/424*0.312=79.8N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
脚手架立杆稳定性满足要求。
2.横杆的强度和刚度验算
顶板模板支架上部设5*10木方，间距300。支架横杆可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下：
δ=Mmax/w=(10.54*10002) / (10*5080)=201.5 N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
其中δ----横杆最大应力
Mmax-------横杆最大弯矩
W-------横杆的截面抵抗距，取5080㎜3
根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。
Wmax=ql4/150EI=(10540*10004 /1000)/(150*2060*100*12.19*104) = 2.8 ㎜< 1000/150=6㎜
其中Wmax-----挠度最大值
q---------均布荷载
l----------立杆最大间距
E---------钢管的弹性模量，2.06×100 KN/ ㎜2
I---------截面惯性距，12.19×104㎜4
根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求.
3.扣件容许荷载值验算。
本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1×1=1㎡），立杆间距取值1米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。根据施工手册可知每直角扣件最小容许荷载8 KN 1×10.54=10.54 KN< 8 KN×2=16 KN
对于纵向、水平杆与立杆连接时，扣件抗滑移承载力R≤Rc能满足施工要求。
对于250厚板：
一、模板支撑设计
1、排架搭设：排架立杆间距≤700mm，扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道总想见到称，由底至顶连续设置。
2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。梁计算同其他楼层。
二、荷载值计算
木模板及支架自重0.4KN/㎡
新浇砼自重 2.4×2.5=6 KN/㎡
钢筋自重0.24 KN/㎡
施工荷载 2 KN/㎡
砼振捣产生荷载 2 KN/㎡
根据以上荷载取值，由本工程楼层模板施工时采用导轨时爬架全封闭，不考虑风荷载组合，对于板荷载组合为：
N=1.2∑N GK+1.4∑N QK则：
（0.4+6+0.12）×1.2+（2+2）×1.4=13.424 KN/㎡
三、顶板模板受力验算
1.模板支架立杆轴心受力、稳定性计算
根据模板支撑脚手架设计，立杆每区分格为：排架0.7×0.7=0.49㎡；立杆间距取值0.7米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为：
0.49×13.424=6.6 KN
现场脚手架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2
钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2=15.9㎜，搭设时扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，并适当布置垂直剪刀撑。
支架立杆受压应力为：
δ=N/A=6.6/424=15.6N/ ㎜2
按脚手架立杆稳定性计算受压应力：
长细比：λ=l/I =2200/I=139.2小于250;其中:
l=h+2a=1800+2×200=2200 mm 回转半径I =1.58cm 查表得：?=0.312
δ=N/? A=6.6/424*0.312=49.9N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
脚手架立杆稳定性满足要求。
2.横杆的强度和刚度验算
顶板模板支架上部设5*10木方，间距300。支架横杆可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下：
δ=Mmax/w=(13.424*7002) / (10*5080)=129.5 N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
其中δ----横杆最大应力
Mmax-------横杆最大弯矩
W-------横杆的截面抵抗距，取5080㎜3
根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。
Wmax=ql4/150EI=(13424*7004 /1000)/(150*2060*100*12.19*104) = 1.8 ㎜< 700/150=4.6㎜
其中Wmax-----挠度最大值
q---------均布荷载
l----------立杆最大间距
E---------钢管的弹性模量，2.06×100 KN/ ㎜2
I---------截面惯性距，12.19×104㎜4
根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求.
3.扣件容许荷载值验算。
本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1×1=1㎡），立杆间距取值1米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。根据施工手册可知每直角扣件最小容许荷载8 KN 1×13.424=13.424 KN< 8 KN×2=16 KN
对于纵向、水平杆与立杆连接时，扣件抗滑移承载力R≤Rc能满足施工要求。
屋面和楼层临边防护栏杆
楼梯防护栏杆示意图
电梯井防护示意图
移动式操作平台施工方案
根据齐鲁商会大厦工程楼层内砼修补等施工要求及楼层高度等现场具体情况，楼层内施工时可采用移动式操作平台。
一、操作平台的搭设：
采用Φ48×3.5mm钢管，用扣件连接。操作平台用?48×3．5mm钢管作次粱与主粱，上铺厚度不小于30mm的木板作铺板．铺板应予固定，并以48 X3．5mm的钢管作立柱．操作平台尺寸为2.5m×2.5m，高度4米左右，底部装设轮子可来回移动，并设制动装置，轮子轮轴与平台钢管焊接在一起，保证轮子与平台架体连接牢固可靠，且平台底端离地面不得超过80mm。
操作平台架体搭设详见附图，平台顶部水平钢管间距40mm，台面满铺3cm厚木脚板，平台四周设置1100mm高防护栏杆，每边设三道立杆。并显著标明容许荷载值。
二、操作平台受力计算
1．杆件计算：
操作平台可以?48×3．5mm钢管作次粱与主粱，上铺厚度不小于30mm 的木板作铺板．铺板应予固定，并以48 X3．5mm的钢管作立柱．杆件计算可按下列步骤进行。
（1）次粱计算：
①恒荷载(永久荷载)中的自重，钢管以40N／m计，铺板以220N／m2计；施工活荷载（可变荷载）以1000N／m2计．
按次梁承受均布荷载依下式计算弯矩：
式中M=1/8×（ql2）=1/8×（40+220+1000）×2.25=354N·m M———弯矩最大值(N·m)；
q——次粱上的等效均布荷载设计值(N／m)；
l——次粱计算长度(m)。
②按次粱承受集中荷载依下式作弯矩验算：
M=1/8×（ql2）+1/4×Fl=0.125×260×2.25+0.25×1000×1.5=448 N·m q--次梁上仅依恒荷载计算的均布荷载设计值(N／m)；
F--次粱上的集中荷载设计值，可按可变荷载以标准值为1000N计．
③取以上两项弯矩值中的较大值按公式计算次粱弯曲强度。
M=448 N·m
≤Wnf =5.080×215=1092 N·m 符合要求。
(2)主梁计算：
①主粱以立柱为支承点。将次梁传递的恒荷载和施工活荷载，加上主粱自重的恒荷载。按等效均布荷载计算最大弯矩。
每边立杆为3根，按下式计算位于中间立柱上部的主梁负弯矩：
M=1/8×（ql2）=1/8×（40+220+1000）×6.25=984N·m
式中q——主梁上的等效均布荷载设计值(N／m)；
l——主梁计算长度
②以上项弯矩值按工式计算主梁弯曲强度。
M=984 N·m
≤Wnf =5.080×215=1092 N·m 符合要求。
(3)立柱计算：
立柱以中间立柱为准，按轴心受压计算：?*0.312
δ=N/ A=12.5/424=29.5N/ ㎜2< f
式中δ——受压正应力N——轴心压力
A——立柱净截面面积f——抗压强度设汁值(、；mm：)。
2立柱尚应按下式计算其稳定性：
长细比：λ=l/I =1900/I=127小于250;其中:
l=h+2a=1500+2×200=1900 mm 回转半径I =1.58cm 查表得：?=0.312
δ=N/? A=12.5/424*0.312=95N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2
脚手架立杆稳定性满足要求。
2500
立面图剖面图
支架竖向承载力计算： 按每平方米计算承载力， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ； 活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ； 则：均布荷载标准值为： P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ； 根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。满足要求。 或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ； 活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ； 则：均布荷载标准值为： P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ； 得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。 满足要求。 支架整体稳定性计算： 根据公式： [] N f A σ?≤＝ 式中： N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ； －轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136； l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；
k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。 i－截面回转半径，本工程取1.58cm； A－立杆的截面面积，4.89cm2； f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。 σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。 满足要求. 支架水平力计算 支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γc t0β1β2V1/2 F= γc*H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5 T------混凝土的温度（°）取25° V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取5.0m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—
脚手架计算书(1) 本工程脚步手架采用Φ48×3.5无缝钢管，立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.8m，步距为1.8m，共9步16.2m；施工作业层按一层计，则脚手片满铺三层，自重标准值为0.1KN/m2；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，自重标准值为0.1KN/m2。 一、横向、纵向水平杆计算 1、横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算： ≤f σ=M W 式中M—弯矩设计值，按M=1.2M GK+1.4 M GK计算； M GK为脚手板自重标准值产生的弯矩； M QK为施工荷载标准值产生的弯矩； W—截面模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3； f （1。 图1:纵向水平杆计算简图 a g k=0.1×1.05/3=0.035KN/m=35N/m 按图2静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。
图2:静载状况下计算简图 M1 M B=M C=-0.1g K l a2 b、考虑活载情况 图3:活载最不利状况计算简图之(1) 图4:活载最不利状况计算简图之(2) M1中=0.101q K l a2 按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。
图5:活载最不利状况计算支座弯矩 1中M GK =0.08g K l a 2=0.08×35×1.82=9.07N.m M QK =0.101q K l a 2=0.101×1050×1.82=343.6 N.m M=1.2M GK +1.4M QK =1.2×9.07+1.4×343.6= 491.92N.m σ=M W =491.92×10 5.08×103=96.8N/mm 2〈f=205N/mm 2 （2）横向水平杆的抗弯强度计算 图6:横向水平杆计算简图P/2P P P/2 挡脚板 竹笆脚手板Q/2Q Q Q/2木板q p 横距l 0=1050mm ，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a 1=350mm ，a 2=100mm 。 a 、考虑静载情况 P= g k ×l 0=35×1.8=63N
承重架平台脚手架施工 专项方案 武威红星时代广场北区 美凯龙项目工程 编制人 审核人 审批人 华太建设集团有限公司 2017年4
一、工程概况 基本特征概况：甘肃星泓房地产开发有限公司，拟建红星时代广场北区项目（地块三）工程(含3-1#~3-9#、3-11#楼、3-12#楼，框架及框架剪力墙结构，在本场地的具体位置已经确定了场地范围，给定了场地角点坐标。本工程地位于武威市凉州区金羊镇赵家磨村东，东西南分别与新凉路、新武路、天祝街路相连接，南侧与武威红星时代广场二期项目隔路相对应。 工程地点：甘肃省武威市凉州区金羊镇赵家磨村 建设单位：甘肃星泓房地产开发有限公司 设计单位：上海建旗建筑工程设计有限公司 监理单位：兰州交大工程咨询有限责任公司 施工单位：浙江华太建设集团有限公司 二、编制依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
三、施工准备 （一）技术准备 1．熟悉图纸所需要大量材料堆放的范围和堆放方向，了解材料数量、规格及最大重量: a、本承重架搭设高度6m、宽8米、长30m(两处)。 b、本承重架大约承重90t，有效承重面积每米约为350kg，最大承重约800kg/㎡。 2．深度了解承重架体场地情况； 3．精心编制承重架子方案。 （二）材料准备 一个架体所需要φ48钢管6m：300根5m：100根 3m：160根4m：50根 2.5m：100根；扣件：2000个有出厂合格证明，有脆裂、变形、滑丝的严禁使用。 脚手板：4m白松板，厚5厘米，宽23~25厘米，13立方米。竹笆板4米长厚5厘米，宽23~25厘米12块。网眼为10厘米绵纶安全网：200m2密目安全网：160m2，8#铅丝：15公斤 四、施工要求 （一）架手架搭设在用（C15砼10cm厚）硬化基坑面及放坡面层上，在平面下垫通长脚手板，并在距地15cm处立杆底部加 扫地杆。 （二）立杆的纵向间距为0.8m，立杆的横向间距为0.6m。 （三）横杆由下至上步距依次为0.2m，1.2m，1.2m， 1.2m，
脚手架承重支撑荷载计算 齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧、、及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。 一、荷载值计算 脚手架体上铺脚手板等自重荷载值0.4KN/㎡ 脚手架上部承重取值 2.0 KN/㎡ 合计： 2.4 KN/㎡ 二、脚手架立杆轴心受力、稳定性计算 根据脚手架设计，钢管每区分格为：基坑上部脚手架（1.5×1=1.5㎡）；基坑周边脚手架（1×1=1㎡）；计算时取较大值（1.5×1=1.5㎡），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为： 1.5×2.4=3.6 KN 脚手架斜杆受力分析图如下：轴心受力值4.25 KN 3.6 KN 现场脚手架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2 钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2 =15.9㎜ 脚手架立杆受压应力为： δ=N/A=4.25/424=10.02N/ ㎜2 安脚手架立杆稳定性计算受压应力：
长细比：λ=l/I =1500/I=94.3;查表得：?=0.594 δ=N/? A=4.25/424*0.594=16.87N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2 脚手架立杆稳定性满足要求。 三、横杆的强度和刚度验算 脚手架顶部铺设5㎝厚木脚手板，横杆承受均部荷载，可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下： δ=Mmax/w=(2400*1500)/(10*5000)=132/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2 其中δ----横杆最大应力 Mmax-------横杆最大弯矩 W-------横杆的截面抵抗距，取5000㎜3 根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。 Wmax=ql4/150EI=(2200*15004/1000)/(150*2060*100*12.19*1000) = 2.99㎜< 3㎜ 其中Wmax-----挠度最大值 q---------均布荷载 l----------立杆最大间距 E---------钢管的弹性模量，2.06×100 KN/ ㎜2 I---------截面惯性距，12.19×100㎜4 根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求. 四、扣件容许荷载值验算。 本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1.5×1=1.5㎡），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。 1.5× 2.4= 3.6 KN< 5 KN 根据施工手册可知每直角、回转扣件最小容许荷载5KN，满足施工要求。
6计算参数： 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度40米，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆。 立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型? 48X 3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距3.9米' 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。 2 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加2根大横杆。 一 2 基本风压0.30kN/m，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 9 9 地基承载力标准值170kN/m，底面扩展面积0.250m ,地基承载力调整系数0.40 钢管惯性矩计算采用匸n (D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32D。 6.1大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。6.1.1均布荷载值计算 大横杆的自重标准值P 1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P 2=0.100 X 1.100/2=0.055kN/m 活荷载标准值Q=3.000 X 1.100/2=1.650kN/m 静荷载的计算值q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.055=0.112kN/m 活荷载的计算值q 2=1.4 X 1.650=2.310kN/m q、
盘扣式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计
风荷载体型系数μs 1.02 搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图
盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算
横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05 单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·m σ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)
***********工程 楼板满堂脚手架验算计算书 计算： 复核： 审批： ************工程项目经理部二〇一六年四月十九日
目录 一、计算依据........................................................ 错误!未定义书签。 二、工程概况........................................................ 错误!未定义书签。 三、工程属性........................................................ 错误!未定义书签。 四、荷载设计........................................................ 错误!未定义书签。 五、模板体系设计.................................................... 错误!未定义书签。 （一）面板检算.................................................. 错误!未定义书签。 （二）小梁检算.................................................. 错误!未定义书签。 （三）主梁检算.................................................. 错误!未定义书签。 （四）立柱验算.................................................. 错误!未定义书签。 （五）可调拖座验算.............................................. 错误!未定义书签。 （六）立杆地基基础检算.......................................... 错误!未定义书签。 六、检算结论........................................................ 错误!未定义书签。
脚手架和模板工程计算公式参数 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10 - 1-2 前言10 —1-2 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10 -1-2 2扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10 - 1-4 3扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10 - 1-6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几 个要点10 - 1-13 5算例及比较10 - 1- 17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算 益德清（中国工程设计大师） 、八 刖言 扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分 重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建，商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设厅关于开展全省建设安全生产年活动”笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架
和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门
技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计1.1脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。 脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除，但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延工程进度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。因此，脚手架的选型、构造、搭设质量等决不可疏忽大意、 轻率对待。 脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架；按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢）脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。 不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求： （1）要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工期间对所规定的荷载或 在气候条件的影响下不变形、不摇晃、不倾斜，能确保作业人员的人身安全。 （2）要有足够的面积，满足堆料、运输、操作和行走的要求。 （3）构造要简单，搭设、拆除和搬运要方便，使用要安全，并能满足 多次周转使用。 （4）要因地制宜，就地取材，量材施用，尽量节约用料。 扣件式钢管脚手架是我国目前土木建筑工程中应用最为广泛的，也是属于多
脚手架计算书⑴ 本工程脚步手架采用①48x3、5无缱钢管，立杆横距为1、05m,立杆纵距为1、8m,步距为1、 8m,共9步16、2m;施工作业层按一层计,则脚手片满铺三层『自重标准值为0、IKN/m?;脚手架外 立杆里侧挂密目安全网封闭施工『自重标准值为0、1K N/m2。 一、横向.纵向水平杆计算 1、横向、纵向水平杆得抗弯强度按下式计算: 式中M —弯矩设计值按M"、2M GK +1、4M GK 计算； M GK 为脚手板自重标准值产生得弯矩; M QK 为施工荷载标准值产生得弯矩; W —?面模量，查表e48x3、5mm 钢管W=5、0 8 cm3; f —40材得抗弯强度计算值,住2 05N/mm2. (1)纵向水平杆得抗弯强度按图1三跨连续梁计算，计算跨度取纵距1 a=l 8 00mm 。 a 、考虑静载情况 gk = 0、1x1、05/3=0、0 35KN/m= 3 5N/m 按图2静载布置情况考虑跨中与支座最大弯矩。 图1：纵向水平杆计篦简图 厶ck
Ml中=0、08gMa2 M B =M C= - 0、Igda? b、考虑活载情况 qk=3kN/m2xl、0 5 m/3=10 5 ON/m 按图久4两种活载最不利位置考虑跨中最大弯矩。 ■p 图3:活救最不利状况计算简图之(1) nr HZ I" 图4:活栽最不利状况计算简图之(2) Ml中=0、lOlqda^ 按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。 M B=M C=-O, 17 7 q K 1
.|k n lo 图5:活戦战不利状况计算支座弯矩 根据以上情况分析,可知图2与图3(或图4)这种静载与活载最不利组合时Ml 中 跨中弯矩最大。 M GK=0、08gKla2=0、08x35x1, 8—9、07N、m M QK=O、10 5以=0、101x1050x1, 82=343. 6 N、m M = l, 2M GK +1.4M QK=1.2X9. 07+1、4x343、6= 491、92 N、m 注汽卷器9 6、8N/mm2 (f=2O5N/mm2 (2)横向水平杆得抗弯强度计算 木板1 1 tt 笆wrts —,1 L 1 $ 图6:横向水平杆计》简图 计算横向水平杆得内力时按简支梁计算如图6,计算跨度取立杆横距lo=lO5Omm,KI手架横向水平杆得构造计算夕卜伸长度a i=350mm,a 2= 1 OOrnrrio a.考虑静载情况
6计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度40米，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距3.9米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加2根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 6.1 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 6.1.1 均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.100/2=0.055kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.100/2=1.650kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.055=0.112kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×1.650=2.310kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 6.1.2 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
6计算参数: 欧阳家百（2021.03.07） 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度40米，6米以下采取双管立杆，6米以上采取单管立杆。 立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型φ48×3.0，连墙件采取2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距3.9米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采取竹笆片，荷载为0.10kN/m2，依照铺设4层计算。 栏杆采取竹笆片，荷载为0.17kN/m，平安网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下年夜横杆在小横杆上面，且主结点间增加2根年夜横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变更系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采取I=π(D4d4)/64，抵当距计算采取W=π(D4d4)/32D。 6.1 年夜横杆的计算 年夜横杆依照三跨连续梁进行强度和挠度计算，年夜横杆在小横杆的上面。 依照年夜横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算年夜横杆的最年夜弯矩和变形。 6.1.1 均布荷载值计算 年夜横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.100/2=0.055kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.100/2=1.650kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.055=0.112kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×1.650=2.310kN/m 年夜横杆计算荷载组合简图(跨中最年夜弯矩和跨中最年夜挠度) 年夜横杆计算荷载组合简图(支座最年夜弯矩) 6.1.2抗弯强度计算 最年夜弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
脚手架承载力计算 规范规定：当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过 5.0KN/㎡（只需要验证这个就好） 一)基本荷载值 钢脚手板：0.3KN/m2 施工人员材料荷载：3.5KN/m2 脚手杆自重：0.25KN/m2 （二）纵横向水平杆计算 MGK=0.55KN/M2*1.52/24=0.052KN.M MQK=3.5*1.52/8=0.66KN.M M=1.2MGK+1.4∑MQK=1.2*0.052+1.4*0.66=0.986KN.M W=5.13CM3 σ=M/W=0.986*106/（5.13*103）=192.3N/MM2 l0=kuh=1.155*1.5*1.5=2.599m λ0=l0/i=2.6*100cm/1.7cm=153 3、由风荷载设计值产生的立杆段弯距： MW=0.85*1.4WK*la*h2/10=0.85*1.4*0.6*1.5*1.2*1.2/10 =0.154 4、稳定性计算： N/φA+MW/W=6410/（0.298*452）+0.154*105/5.13*103 =47.6+30=77.62N/mm2 6计算参数: 钢管强度为205、0 N/mm2,钢管强度折减系数取1、00。 双排脚手架,搭设高度40米,6米以下采用双管立杆,6米以上采用单管立杆。 立杆得纵距1、30米,立杆得横距1、10米,内排架距离结构0、50米,立杆得步距1、80米。 钢管类型φ48×3、0,连墙件采用2步3跨,竖向间距3、6米,水平间距3、9米。施工活荷载为3、0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片,荷载为0、10kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片,荷载为0、17kN/m,安全网荷载取0、0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加2根大横杆。 基本风压0、30kN/m2,高度变化系数1、0000,体型系数0、6000。 地基承载力标准值170kN/m2,底面扩展面积0、250m2,地基承载力调整系数0、40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 6、1 大横杆得计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算,大横杆在小横杆得上面。 按照大横杆上面得脚手板与活荷载作为均布荷载计算大横杆得最大弯矩与变形。 6、1、1 均布荷载值计算 大横杆得自重标准值 P1=0、038kN/m 脚手板得荷载标准值 P2=0、100×1、100/2=0、055kN/m 活荷载标准值 Q=3、000×1、100/2=1、650kN/m 静荷载得计算值 q1=1、2×0、038+1、2×0、055=0、112kN/m 活荷载得计算值 q2=1、4×1、650=2、310kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩与跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 6、1、2 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下得弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0、08×0、112+0、10×2、310)×1、3002=0、406kN、m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 目录 一、工程概况： (1) 二、15米高架子内力计算 (1) 三、A轴交9~11轴处梁、板承载力验算 (9) 四、21米高外架内力计算 (13) 五、室外楼梯承载力验算 (20) 外墙架子及楼板承载力计算书 一、工程概况： 1、工程名称：南翔镇邻里中心 2、工程地点： 3、建设单位：南翔镇政府 4、勘察单位： 5、设计单位：同济大学建筑设计研究院 6、监理单位： 7、施工单位： 8、建筑面积：本工程地上四层，地下一层；总建筑面积: 12137㎡平方米（其 中地上建筑面积: 8098平方米；地下建筑面积: 4039平方米）； 9、建筑高度：屋面檐口标高为19.5m，脚手架搭设高度为21米。 10、本工程局部外墙脚手架立杆立于二层楼板上（架子高度15米）及室外楼楼 上（架子最高21米），其余号房脚手架立于室外地坪上。在室外地坪上的的脚手架下做2米宽150厚C20素砼基础，基础外做排水沟。：橫距la=0.9m，纵距lb=1.5m，步高h=1.8m，离墙距离a=0.3m，二步三跨连墙件，高度H=21m，下垫200×200×10钢板。 10、因工程造型复杂，部分外架设在二层悬挑楼板及室外楼梯处，悬挑楼板处架 子高度15米，室外楼梯处外架高度按21米计算。 二、15米架子内力计算 （一）脚手架参数 脚手架设计类型装修脚手架卸荷设置无 脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m) 15 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 双立杆计算方法不设置双立杆（二）荷载设计 2 齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧、、及基坑上部设置钢筋 等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度米，顶部搭设米高防 护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。 一、 荷载值计算 脚手架体上铺脚手板等自重荷载值 m 2 脚手架上部承重取值 KN/ m 合计： KN/ m 二、 脚手架立杆轴心受力、稳定性计算 根据脚手架设计，钢管每区分格为：基坑上部脚手架（X 仁m 2）；基坑 周边脚手架（1X 仁1 m ）；计算时取较大值（X i=m ）,立杆间距取值米， 验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为： X = KN 脚手架斜杆受力分析图如下：轴心受力值 KN 现场脚手架搭设采用①48钢管，A=424mm 钢管回转半径：I =[（d 2+d12）/4] 1/2 = m 脚手架立杆受压应力为： S =N/A=424= mm 安脚手架立杆稳定性计算受压应力 : 长细比：入=1/1 =1500/1二；查表得：?= 8 =N/ ? A=424*= mm 2< f = 205N/ 脚手架立杆稳定性满足要求。 三、横杆的强度和刚度验算 脚手架顶部铺设5 cm厚木脚手板，横杆承受均部荷载，可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下： 8 =Mmax/w=(2400*1500)/(10*5000)=132/ m 2< f = 205N/ m 其中8 横 杆最大应力 Mmax ------ 横杆最大弯矩 W ------ 横杆的截面抵抗距，取5000 m 3 根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。 44 Wmax=ql 4/150EI=(2200*1500 4 /1000)/(150*2060*100**1000) = m< 3 m 其中Wmax ----- 挠度最大值 q ------ -- 均布荷载 l ------- -- 立杆最大间距 E -- 钢管的弹性模量，x 100 KN/ m 2 -------- I ------- - 截面惯性距，x 100 m 4 根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求. 四、扣件容许荷载值验算。 本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算， 计算时取较大值(X 1 =川)，立杆间距取值米，验算最不利情况下脚手架扣 件受力情况。 1. 5X = KN< 5 KN 一、荷载计算 1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼每单位面积的自重：22.63 KN/m2 取安全系数 r=1.2 单位面积的自重为：F仁22.63 X 1.2=27.156 KN/m2 2、施工荷载：取 F2=1.4 X 2.5=3.5 KN/m2 3、振捣混凝土产生荷载：取F3=1.4 X 2.0=2.799 KN/m2 4、箱梁芯模：取 F4=1.2 X 1.5=1.799 KN/m2 5、木模板 (松木)：取 F5=1.2 X 0.1=.119 KN/m2 方木横梁容重：取 r=7.5 KN/m3 方木纵梁容重：取 r=7.5 KN/m3 二、底模强度计算 箱梁底模采用木模板 (松木)，板厚 t=15 mm ，方木背肋间距为 300 mm ，所以验算模板强度采用宽 b=300 mm 平面木模板 (松木)。 1 、模板力学性能 (1 )弹性模量 E=11000 MPa 。 (2)截面惯性矩：I=bh3/12=30 X 1.5人3/12=8.438 cm4 (3)截面抵抗矩： W= bh2/6=30 X 1.5A2/6=11.25 cm3 (4)截面积： A=bh=30 X 1.5=45 cm2 2 、模板受力计算 (1 )底模板均布荷载： F= F1+F2+F3+F4=27.156+3.5+2.799+1.799=35.254 KN/m2 q=F X b=35.254 X.3=10.576 KN/m (2) 跨中最大弯矩： M=qL2/8=10.576 X .3A2/8=.119 KN.M (3) 弯拉应力：d =M/W=.119 X 10人3/11.25=10.57 MPa<[ 电气吊杆支架的选型及承重计算 摘要：在过往的电气安装工程中，需要大量地使用各种形式的支架，大多数支架按照平常的施工经验选用型材的大小，没有进行承重计算，以致在施工后留下了隐患、难以满足工程的质量需要。我们经过研究和实践，对钢制桥架、母线槽支架进行了选型及承重计算，并总结出可以推广应用的简易公式，不仅满足了工程的需要，也对以后电气支架的施工具有了一定的参考和指导作用。 关键词：电气设备安装电气支架的选型支架承重计算 Abstract: in the past electrical installation, needs a lot of use various forms of stents, most common construction experience stent according to choose the size of the profile, not bearing computation, so that in the left hidden dangers and after construction is difficult to meet the quality of the construction need. We through research and practice, the steel bridge, bus duct bracket has selection and bearing calculation, and summarized the application can be simple formula, not only meet the needs of the project, and also for the future of the electric stents construction has some reference and guidance. Keywords: electrical equipment installation electrical stents selection stents bearing computation 引言： 建设工程电气干线施工中，母线槽和电缆桥架内敷设是常见的安装方式，其支吊架是主要的支撑元件，支架形式、性能的好坏、承载是否合理都直接影响电气主干线的寿命及安全，尤其对于大型的母线槽和电缆桥架，不能简单地根据一组支吊架的检验情况来确定它的安全及承重性能，而应在电缆桥架支吊架承重检验的基础上，结合现状并制定方案，对支吊架进行承重计算后方可投入生产。 一、电气吊杆支架的形式 “丝杆+角钢”支架是目前广泛应用的电气吊杆支架的形式。 1、“丝杆+角钢”支架的组成 （1）吊装支架分成：承托部分（承托固定设备）和连接部分（连接承托与结构体）。旧支架两部分都是使用角钢，焊接连接，是造成质量隐患和修改困难的主要原因，“丝杆+角钢”支架克服了这个缺点。 脚手架变异处说明 本工程因一层为储藏室，二层至六层为标准单元楼层，在搭设二层脚手架时，于南侧两阳台之间增设一排脚手架，搭设于一层储藏室顶，现根据现场实际情况对脚手架进行计算。经计算，脚手架满足搭设要求。 2#住宅楼住宅楼 2#住宅楼脚手架计算书 本工程因一层为储藏室，二层至六层为标准单元楼层，在搭设二层脚手架时，于南侧两阳台之间增设一排脚手架，搭设于一层储藏室顶，现根据现场实际情况对脚手架进行计算。 现浇板上架体高度为17.8米，立杆步距取h=1.5m，立杆纵距1.5m，横距1.2m，横向水平杆间距：S=1.5米，钢管为Φ48×3.5，装饰用脚手架活荷载标准值为2KN/M，冲压钢脚手板均布荷载为 0.3KN/M。 一、1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力： NG1K=0.1394×17.8=2.48KN 2、脚手板、栏杆、轴向力标准值： NG2K=0.3×2(1.2+0.075)×1.2/2+1.2×0.14=0.627KN 3、施工荷载标准值产生和轴向力： 作用于架上的风荷载标准值： Ln=1.2时，构建转运层处：h=1.5m Ia=1.2m ψ=0.095 Цs=1.5×0.095×1=0.14 Wk=0.7WzЦsWo=0.7×0.8×1×0.14=0.078KN/M2。 NQ1k=0.5(1.2+0.078) ×1.2×2=1.53KN 二、立杆段轴向力设计值： N=1.2(NG1K+ NG2K)+0.85×1.4 NQ1k =1.2（2.48+0.627）+0.85×1.4×1.53 =5.55KN 三、板的弯曲抗压强度设计值 fcmk=1.1×0.67fcuk=0.74fcuk=1.48KN/M2 查表得ζb=0.544 Mumax=fcmbh02ζb (1-0.5ζb) =14.8×0.6×(0.075) 2×0.544(1-0.5×0.544) ×1000 =19.78KN·M 计算简图： 3.6m M=1/8q12=1/8×5.55×3.62=8.99 KN·M ∵M≤Mumax ∴符合要求 桁架承重架设计计算书 The latest revision on November 22, 2020 桁架承重架设计计算书 桁架承重架示意图(类型一) 二、计算公式 荷载计算:1.静荷载包括模板自重、钢筋混凝土自重、桁架自重(×1.2)； 2.活荷载包括倾倒混凝土荷载标准值和施工均布荷载(×1.4)。 弯矩计算: 按简支梁受均布荷载情况计算 剪力计算： 挠度计算： 轴心受力杆件强度验算： 轴心受压构件整体稳定性计算: 三、桁架梁的计算 桁架简支梁的强度和挠度计算 1.桁架荷载值的计算. 静荷载的计算值为 q1 = 62.18kN/m. 活荷载的计算值为 q2 = 16.80kN/m. 桁架节点等效荷载 Fn = -39.49kN/m. 桁架结构及其杆件编号示意图如下： 桁架横梁计算简图 2.桁架杆件轴力的计算. 经过桁架内力计算得各杆件轴力大小如下： 桁架杆件轴力图 桁架杆件轴力最大拉力为 Fa = 105.31kN. 桁架杆件轴力最大压力为 Fb = -139.62kN. 3.桁架受弯杆件弯矩的计算. 桁架横梁受弯杆件弯矩图 桁架受弯杆件最大弯矩为M = 2.468kN.m 桁架受弯构件计算强度验算= 18.095N/mm 钢架横梁的计算强度小于215N/mm2，满足要求！ 4.挠度的计算. 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 桁架横梁位移图 简支梁均布荷载作用下的最大挠度为 V = 0.425mm. 钢架横梁的最大挠度不大于10mm，而且不大于L/400 = 1.25mm，满足要求！ 5.轴心受力杆件强度的计算. 式中 N ——轴心拉力或轴心压力大小； A ——轴心受力杆件的净截面面积。 桁架杆件最大轴向力为139.622kN, 截面面积为14.126cm2 . 轴心受力杆件计算强度 = 98.841N/mm2. 计算强度小于强度设计值215N/mm2，满足要求！ 6.轴心受力杆件稳定性的验算. 式中 N ——杆件轴心压力大小； A ——杆件的净截面面积； ——受压杆件的稳定性系数。 轴心受力杆件稳定性验算结果列 表 ------------------------------------------------------------- ---------------- 杆件单元长细比稳定系数轴向压力kN 计算强度N/mm2 ------------------------------------------------------------- ---------------- 1 37.948 0.914 0.000 -------- 2 37.948 0.914 105.310 -------- 3 37.948 0.91 4 -52.65 5 40.770 4 40.046 0.907 -139.622 109.010 5 37.948 0.914 0.000 -------- 6 40.046 0.90 7 83.774 -------- 7 37.948 0.914 -26.327 20.385 8 37.948 0.914 -26.327 20.385 9 37.948 0.914 -39.491 30.577 10 37.948 0.914 -52.655 40.770脚手架荷载等计算示例
落地脚手架楼板承载力计算书.
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