SATWE结果文件“WMASS.OUT”、“WZQ.OUT”、“WDISP.OUT”、“WV02Q.OUT”包含九个比值：轴压比、剪重比、侧向刚度比、抗剪承载力比、位移比、楼层层间最大位移与层高之比、周期比、刚重比及某些结构类型的倾覆力矩比。
九个指标控制在规范允许的范围内：
1，轴压比
为保证结构的延性要求，规范对剪力墙和框架柱的轴压比均有相应的限制要求。计算结果详见图形文件“混凝土构件配筋及钢构件验算简图”。
柱轴压比限制详见《抗规》第6.3.6条、《高规》第6.4.2条：
结构类型
抗震等级
一二三四
框架结构0.65 0.75 0.85 0.90【（----）（高规）】
框架-抗震墙，板柱-抗震墙、
框架-核心筒及筒中筒
0.75 0.85 0.90 0.95
部分框支抗震墙0.60 0.70 ----
注：1、轴压比指柱组合的周压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；对本规范规定不进行地震作用计算的结构，可取无地震作用组
合的轴力设计值计算；
2、表内限值使用于剪跨比大于2、混凝土强度等级不高于C60的柱；剪跨比不大
于2的柱，轴压比限制应降低0.05；剪跨比小于1.5的柱，轴压比限制应专门
研究丙采取特殊构造措施；
3、沿柱全高采用井字复合箍且箍筋肢距不大于200mm、间距不大于100mm、直
径不小于12mm，或沿柱全高采用复合螺旋箍、螺旋间距不大于100mm、箍筋
肢距不大于200mm、直径不小于12mm，或沿柱全高采用连续复合矩形螺旋箍、
螺旋净距不大于80mm、箍筋肢距不大于200mm、直径不小于10mm，轴压比
限制均可增加0.10；以上三种柱箍筋加密区的体积配筋率，一级不应小于0.8%，
二级不应小于0.6%，三、四级不应小于0.4%；计算复合螺旋箍的体积配筋率
时，其非螺旋箍的箍筋体积应乘以折减系数0.80；
4、在柱的截面中部附加芯柱，其中另加的纵向钢筋的总面积不少于柱截面面积的
0.8%，轴压比限制可增加0.05；此项措施与注3的措施共同采用时，轴压比限
制可增加0.15，但箍筋的体积配筋率仍可按轴压比增加0.10的要求确定；
5，柱轴压比不应大于1.05.
墙肢的轴压比限制详见《抗规》第6.4.2条：一、二、三级抗震墙在重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比，一级时，9度不宜大于0.4，7、8度不宜大于0.5；二、三级时不宜大于0.6。
注：墙肢轴压比指墙的轴压力设计值与墙的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值。
《高规》第7.2.2-2条：一、二、三级短肢剪力墙的轴压比，分别不宜大于0.45、0.50、
0.55，一字形截面短肢剪力墙的轴压比限值应相应减少0.1。
《高规》第7.2.13条：重力荷载代表制作用下一、二、三级剪力墙墙肢的轴压比不宜超过下表的限制：
抗震等级一级（9度）一级（6、7、8度）二、三级
轴压比限值0.4 0.5 0.6
注：墙肢轴压比是指重力荷载代表值作用下墙肢承受的轴压力设计值与墙肢的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值。
墙肢的轴压比大小直接影响到边缘构件的设置，详见《抗规》第6.4.5条：抗震墙两端和洞口两侧应设置边缘构件，边缘构件包括暗柱、端柱和翼墙，并应符合下列要求：
1，对于抗震墙结构，底层墙肢底截面的轴压比不大于表6.4.5-1规定的一、二、三级抗震墙及四级抗震墙，墙肢两端可设置构造边缘构件，构造边缘构件的范围可按图6.4.5-1采用，构造边缘构件的配筋除应满足受弯承载力要求外，并宜符合表6.4.5-2的要求。 表6.4.5-1 抗震墙设置构造边缘构件的最大轴压比
抗震等级或烈度 一级（9度） 一级（7、8度） 二、三级
轴压比 0.1 0.2 0.3
表6.4.5-2抗震墙构造边缘构件的配筋要求
抗震等级 底部加强部位 其他部位
纵向钢筋最小量（取较大值） 箍筋 纵向钢筋最小量（取较大值） 箍筋
最小直径(mm) 沿竖向最大间距(mm) 最小直径(mm) 沿竖向最大间距(mm)
一 0.010A c ,6φ16 8 100 0.008A c ,6φ14 8 150
二 0.008A c ,6φ14 8 150 0.006A c ,6φ12 8 200
三 0.006A c ,6φ12 6 150 0.005A c ,4φ12 6 200
四 0.005A c ,4φ12 6 200 0.004A c ,4φ12 6 250
注：1 A c 为边缘构件的截面面积；
2 其他部位的拉筋，水平间距不应大于纵筋间距的2倍；转角处宜采用箍筋；
3 当端柱承受集中荷载时，其纵向钢筋、箍筋直径和间距应满足柱的相应要求。
图6.4.5-1抗震墙的构造边缘构件范围
2，底层墙肢底截面的轴压比大于表6.4.5-1规定的一、二、三级抗震墙，以及部分框支抗震墙结构的抗震墙，应在底部加强部位及相邻的上一层设置约束边缘构件，在以上的其他部位可设置构造边缘构件。约束边缘构件沿墙肢的长度、配箍特征值、箍筋和纵向钢筋宜符合表6.4.5-3的要求(图6.4.5-2)。 表6.4.5-3 抗震墙约束边缘构件的范围及配筋要求
项目 一级（9度） 一级（8度） 二、三级 λ≤0.2 λ＞0.2 λ≤0.3 λ＞0.3 λ≤0.4 λ＞0.4
L c （暗柱） 0.20h w 0.25h w 0.15h w 0.20h w 0.15h w 0.20h w
L c （翼墙或端柱） 0.15h w 0.20h w 0.10h w 0.15h w 0.10h w 0.15h w
λv 0.12 0.20 0.12 0.20 0.12 0.20
纵向钢筋（取较大值） 0.012A c ,8φ16 0.012A c ,8φ16 0.010A c ,6φ16 （三级6φ14）
箍筋或拉筋沿竖向间距
100mm 100mm 150mm 注：1 抗震墙的翼墙长度小于其3倍厚度或端柱截面边长小于2倍墙厚时，按无翼墙、无端
柱查表；
2 l c 为约束边缘构件沿墙肢长度，且不小于墙厚和400mm;有翼墙或端柱时不应小于翼
墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高度加300mm；
3 λv为约束边缘构件的配箍特征值，体积配箍率可按本规范式(6.3.9)计算，并可适当
计人满足构造要求且在墙端有可靠锚固的水平分布钢筋的截面面积；
4 h W为抗震墙墙肢长度；
5 λ为墙肢轴压比；
6 A c为图6.4.5-2中约束边缘构件阴影部分的截面面积。
图6.4.5-2抗震墙的约束边缘构件
《高规》第7.2.14条：剪力墙两端和洞口两侧应设置边缘构件，并应符合下列规定：
1、一、二、三级剪力墙底层墙肢底截面的轴压比大于表7.2.14的规定值时，以及部分
框支剪力墙结构的剪力墙，应在底部加强部位及相邻的上一层设置约束边缘构件，约束边缘构件应符合本规程第7.2.15条的规定；
2、除本条第1款所列部位外，剪力墙应按本规程第7.2.16条设置构造边缘构件；
3、B级高度高层建筑的剪力墙，宜在约束边缘构件层与构造边缘构件层之间设置1~2
层过渡层，过渡层边缘构件的箍筋配置要求可低于约束边缘构件的要求，但应高于
构造边缘构件的要求。
表7.2.14 剪力墙可不设约束边缘构件的最大轴压比
抗震等级或烈度一级（9度）一级（7、8度）二、三级轴压比0.1 0.2 0.3 《高规》第7.2.15条：剪力墙的约束边缘构件可为暗柱、端柱和翼墙（图7.2.15），并应符合下列规定：
1、约束边缘构件沿墙肢的长度l c和箍筋配箍特征值λv应符合表7.2.15的要求，其
体积配箍率ρv应按下式计算：
ρv=λv（f c/f yv）（7.2.15）
式中：ρv----箍筋体积配箍率。可计入箍筋、拉筋以及符合构造要求的水平分布钢筋，计入的水平分布钢筋的体积配筋率不应大于总体积配筋率的30%；
λv ----约束边缘构件配箍特征值；
f c ---- 混凝土轴心抗压强度设计值；混凝土强度等级低于C35时，应取C35的
混凝土轴心抗压强度设计值； f yv ----箍筋、拉筋或水平分布钢筋的抗拉强度设计值。
项目
一级（9度） 一级（6、7、8度） 二、三级
μN ≤0.2 μN ＞0.2 μN ≤0.3 μN ＞0.3 μN ≤0.4 μN ＞0.4
L c （暗柱） 0.20h w 0.25h w 0.15h w 0.20h w 0.15h w 0.20h w L c （翼墙或端柱） 0.15h w 0.20h w 0.10h w 0.15h w 0.10h w 0.15h w
λv 0.12 0.20 0.12 0.20 0.12 0.20
注： （1）、μN 为墙肢在重力荷载代表值作用下的周比，h w 为墙肢的长度； （2）、剪力墙的翼墙长度小于翼墙厚度的3倍或端柱截面边长小于2倍墙厚时，
按无翼墙、无端柱查表；
（3）、L c 为约束边缘构件沿墙肢的长度（图7.2.15）。对暗柱不应小于墙厚和400mm
的较大值；有翼墙或端柱时，不应小于翼墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高
度加300mm 。
图7.2.15 剪力墙的约束边缘构件
2、 剪力墙约束边缘构件阴影部分（图7.2.15）的竖向钢筋除应满足正截面受压（受
拉）承载力计算要求外，其配筋率一、二、三级时分别不应小于1.2%、1.0%和
1.0%，并分别不应少于8φ16、6φ16、6φ14的钢筋（φ表示钢筋直径）；
3、 约束边缘构件内箍筋或拉筋沿竖向的间距，一级不宜大于100mm ，二、三级不
宜大于150mm ；箍筋、拉筋沿水平方向的肢距不宜大于300mm ，不应大于竖向
钢筋间距的2倍。
《高规》第7.2.16条：剪力墙构造边缘构件的范围宜按图7.2.16中阴影部分采用，其最
小配筋应满足表7.2.16的规定，并应符合下列规定：
1、 竖向钢筋应满足正截面受压（受拉）承载力的要求；
2、 当端柱承受集中荷载时，其竖向钢筋、箍筋直径和间距应满足框架柱的相应要求；
3、 箍筋、拉筋沿水平方向的肢距不宜大于300mm ，不应大于竖向钢筋间距的2倍；
4、 抗震设计时，对于连体结构、错层结构以及B 级高度高层建筑结构中的剪力墙（筒
体），其构造边缘构件的最小配筋应符合下列要求
1） 竖向钢筋最小量应比表7.2.16中的数值提高0.001A C 采用
2） 箍筋的配筋范围宜取图7.2.16中阴影部分，其配箍特征值λv 不宜小于0.1。
5、 非抗震设计的剪力墙，墙肢端部应配置不少于4φ12的纵向钢筋，箍筋直径不应小
于6mm 、间距不宜大于250mm 。
表7.2.16 剪力墙构造边缘构件的最小配筋要求 抗震等级 底部加强部位 其他部位
纵向钢筋最小量（取较大值） 箍筋 纵向钢筋最小量（取较大值） 箍筋
最小直径(mm) 沿竖向最大间距(mm)
最小直径(mm) 沿竖向最大间距(mm) 一 0.010A c ,6φ16 8 100 0.008A c ,6φ14 8 150
二 0.008A c ,6φ14 8 150 0.006A c ,6φ12 8 200
三 0.006A c ,6φ12 6 150 0.005A c ,4φ12 6 200
四 0.005A c ,4φ12 6 200 0.004A c ,4φ12 6 250 注：1 A c 为边缘构件的截面面积，即图7.2.16剪力墙截面的阴影部分；
2符号φ表示钢筋直径；
3 其他部位的转角处宜采用箍筋。
图7.2.16 剪力墙的构造边缘构件范围
根据电算结果，当轴压比超过限值，需调整混凝土强度等级或加大墙柱截面；当配筋率偏大，设置接近超筋，应加大墙柱截面。反之，当轴压比过低，配筋又只是构造配筋，除按规范将约束边缘构件 程构造边缘构件之外，还可以适当的减小墙柱截面或降低混凝土强度等级。
2，剪重比：
计算结果详见WZQ.OUT 文件。《高规》表4.3.12、和《抗规》5.2.5对此做了相关规定。
类别
6度 7度 8度 9度 扭转效应明显或基本周期小于
0.008 0.016（0.024） 0.032（0.048） 0.064
3.5s的结构
基本周期大于5.0s的结构0.006 0.012（0.018）0.024（0.036）0.048 注：1 基本周期介于3.5s和5s之间的结构，按插入法取值；
2括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.030g的地区。
剪重比在某种成都上反映了结构的刚柔程度，剪重比应在一个比较合理的范围内，以保证结构整体刚度适中。剪重比偏小而层间位移角又偏大时，说明结构整体刚度偏柔，水平荷载或水平地震作用下将产生过大的水平位移或层间位移；剪重比偏大而层间位移角又偏小时，索命结构整体刚度偏刚，会引起很大的地震内力，不经济。若剪重比不满足要求，结构水平地震总剪力和各楼层的水平地震剪力均需要进行相应的调整或改变结构刚度使之达到规定的要求。但实际工程中，修改结构布置对建筑功能会有较大影响，因此往往通过选择“按抗震规范（5.5.2）调整个楼层地震内力”选项来自动调整地震力，以满足要求。
3，侧向刚度比：
侧向刚度比主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成软弱层。计算结果详见WMASS.OUT文件。《抗规》附录E2.1：转换层上下的结构质量中心宜接近重合（不包括裙房），转换层的侧向刚度比不宜大于2。《高规》第3.5.2条：抗震设计时，高层建筑相邻楼层的侧向刚度变化应符合下列规定：（1）对框架结构，本层与相邻上层的比值不宜小于0.7，与相邻上不三层刚度平均值的比值不宜小于0.8。（2）对框架-剪力墙、板柱-剪力墙结构、剪力墙结构、框架-核心筒结构、筒中筒结构，本层与相邻上层的比值不宜小于0.9；当本层层高大于相邻上层层高的1.5倍时，该比值不宜小于1.1；对结构底部嵌固层，该比值不宜小于1.5。《高规》第3.5.3条：A及高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其相邻上一层受剪承载力的80%，不应小于其相邻上一层受剪承载力的65%；B 级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不应小于其相邻上一层受剪承载力的75%。注：楼层抗侧力结构的层间受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该层全部柱、剪力墙、斜撑的受剪承载力之和。《高规》第3.5.4条：抗震设计时，结构竖向抗侧力构件宜上、下连续贯通。《高规》第3.5.8条：侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力构件连续性不符合本规程第3.5.2、3.5.3、3.5.4条要求的楼层，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数。《高规》第5.3.7条：高层建筑结构整体计算中，当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2。并应符合《高规》附录E 的相关规定。由于层高度产生的薄弱层，可以通过调整结构布置、材料强度使之满足规范要求。
4，受剪承载力比：
楼层抗侧力结构的承载力突变将导致薄弱层破坏。计算结果详见WMASS.OUT文件。《高规》第3.5.2条：抗震设计时，高层建筑相邻楼层的侧向刚度变化应符合下列规定：（1）对框架结构，本层与相邻上层的比值不宜小于0.7，与相邻上不三层刚度平均值的比值不宜小于0.8。（2）对框架-剪力墙、板柱-剪力墙结构、剪力墙结构、框架-核心筒结构、筒中筒结构，本层与相邻上层的比值不宜小于0.9；当本层层高大于相邻上层层高的1.5倍时，该比值不宜小于1.1；对结构底部嵌固层，该比值不宜小于1.5。《高规》第3.5.3条：A及高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其相邻上一层受剪承载力的80%，不应小于其相邻上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不应小于其相邻上一层受剪承载力的75%。注：楼层抗侧力结构的层间受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该层全部柱、剪力墙、斜撑的受剪承载力之和。《高规》第3.5.4条：抗震设计时，结构竖向抗侧力构件宜上、下连续贯通。《高规》第3.5.8条：侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力构件连续性不符合本规程第3.5.2、3.5.3、3.5.4条
要求的楼层，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数。由楼层承载力产生的薄弱层，只能通过调整配筋使之满足规范要求。如果高层建筑结构同一楼层的刚度和承载力变化均不规则，该层极有可能同时是软弱层和薄弱层，对抗震十分不利，因此应尽量避免，不宜采用。
5，位移比：
验算位移比时应考虑偶然偏心的影响。计算结果详见WDISP.OUT文件。《高规》第3.4.5条：结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。注：当楼层的最大层间位移角不大于本规程第3.7.3条规定的限值的40%时，该楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比值可适当放松，但不应大于1.6。位移比是限制结构平面布置的不规则形，避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。实际工程中，位移比往往需要通过合理的调整结构布置才能满足规范要求。
6，楼层层间最大位移与层高之比：
验算楼层层间最大位移与层高之比时可不考虑偶然偏心的影响。计算结果详见WDISP.OUT文件。弹性层间位移角限制详见《抗规》表5.5.1；
结构类型位移角限值
钢筋混凝土框架1/550
钢筋混凝土框架-抗震墙、板柱-抗震墙、框架-核心筒1/800
钢筋混凝土抗震墙、筒中筒1/1000
钢筋混凝土框支层1/1000
多、高层钢结构1/250
《高规》表3.7.3：（1）高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比不宜大于下表限值：
结构体系位移角限值
框架1/550
框架-剪力墙、框架-核心筒、板柱-剪力墙1/800
筒中筒、剪力墙1/1000
除框架结构外的转换层1/1000
（2）高度不小于250m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比不宜大于1/550。（3）高度在150m~250m之间的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比的限值可按上面两款限值线性插入取用。注：楼层层间最大位移以楼层竖向构件最大的水平位移差计算，不扣除整体弯曲变形。以抗震设计时，本条规定的楼层位移计算可不考虑偶然偏心的影响。弹塑形层间位移角限值详见《抗规》表5.5.5：
结构类型位移角限值
单层钢筋混凝土柱排架1/30
钢筋混凝土框架1/50
底部框架砌体房屋中的框架-抗震墙1/100
钢筋混凝土框架-抗震墙、板柱-抗震墙、框架-核心筒1/100
钢筋混凝土抗震墙、筒中筒1/120
多、高层钢结构1/50
注：对钢筋混凝土框架结构，当轴压比小于0.40时，可提高10%；当柱子全高的箍筋构造比本规范第6.3.9条规定的体积配筋率大30%时，可提高20%，但累计不超过25%。
《高规》表3.7.5：
结构体系位移角限值
框架结构1/50
框架-剪力墙结构、框架-核心筒结构、板柱-剪力墙结构1/100
剪力墙结构和筒中筒结构1/120
除框架结构外的转换层1/120
注：对钢筋混凝土框架结构，当轴压比小于0.40时，可提高10%；当柱子全高的箍筋构造采用比本规范中框架柱箍筋最小配箍特征值大30%时，可提高20%，但累计提高不宜超过25%。位移角控制是整体平动刚度控制。
7，周期比：
进行周期比验算应选择刚性楼板假定。计算结果详见WZQ.OUT文件。《高规》第3.4.5条：结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。注：当楼层的最大层间位移角不大于本规程第3.7.3条规定的限值的40%时，该楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比值可适当放松，但不应大于1.6。位移比是限制结构平面布置的不规则形，避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。实际工程中，位移比往往需要通过合理的调整结构布置才能满足规范要求。周期比是限制结构的抗扭刚度不能太弱。当扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期接近时，由于震动藕联的影响，结构的扭转效应明显增大。因此，当周期比不满足规定时，应调整抗侧力结构的布置，增大结构的抗扭刚度。调整原则是加强结构外围刚度，或者削弱内部刚度。参考一些工程设计中的经验，当不满足扭转周期限制且层位移角控制潜力较大时，宜减小结构上部竖向构件刚度，增大平动周期；当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大时，应检查是否存在扭转刚度特别小的层，若存在，则应加强该层的抗扭刚度；当周期比和规范要求相差不多时，可适当加大周边梁的刚度，等等。周期也同时反映了结构的刚度，同样的建筑条件下，周期越短，说明结构整体刚度偏刚，会引起很大的地震内力，不经济；周期过长，说明结构整体刚度偏柔，水平荷载或水平地震作用下将产生过大的水平位移或层间位移。
8，刚重比：
计算结果详见WMASS.OUT文件。《高规》第12.1.6条：高层建筑主题结构基础地面形心宜与永久作用重力荷载重心重合；当采用桩基础时，桩基的竖向刚度中心宜与高层建筑主体结构永久重力荷载重心重合。《高规》第12.1.6条：在重力荷载与水平荷载标准值或重力荷载代表制与多遇水平地震标准值共同作用下，高宽比大于4的高层建筑，基础地面不宜出现零应力区；高宽比不大于4的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。质量偏心较大的裙楼与主楼可分别计算基地应力。当高层、超高层建筑
高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，刚重比验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。当结构整体稳定验算不满足《高规》5.4.4条，或通过考虑p-△效应后不满足整体稳定的结构，必须调整结构布置，应调整并增大结构的侧向刚度。
9，倾覆力矩比：
计算结果详见WV02Q.OUT文件。《抗规》第6.1.3条：钢筋混凝土房屋抗震等级的确定，尚应符合下列要求：（1）设置少量抗震墙的框架结构，在规定的水平力作用下，底层框架部分所承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，其框架的抗震等级应按框架结构确定，抗震墙的抗震等级可与其框架的抗震等级相同。注：底层指计算嵌固端所在的层。（2）裙房与主楼相连，除应按裙房本身确定抗震等级外，相关范围不应低于主楼的抗震等级；主楼结构在裙房顶板对应的相邻上下各一层应适当加强抗震构造措施。裙房与主楼分离时，应按裙房本身确定抗震等级。（3）当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下一层的抗震等级应与上部结构相同，地下一层以下抗震构造措施的抗震等级可逐层降低一级，但不应低于四级。地下室中无上部结构的部分，抗震构造措施的抗震等级可根据具体情况采用三级或四级。（4）当甲乙类建筑按规定提高一度确定其抗震等级而房屋的高度超过本规范表6.1.2相应规定的上界时，应采取比一级更有效的抗震构造措施。注：本章“一、二、三、四级”即“抗震等级为一、二、三、四级”的简称。
《高规》第8.1.3条：抗震设计的框架-剪力墙结构，应根据在规定的水平力作用下结构底层框架部分承受的地震倾覆力矩与结构总地震倾覆力矩的比值，确定相应的设计方法，并应符合下列规定：（1）框架部分承受的地震倾覆力矩不大于结构总地震倾覆力矩的10%时，按剪力墙结构进行设计，其中的框架部分应按框架-剪力墙结构的框架进行设计；（2）当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的10%但不大于50%时，按框架-剪力墙结构进行设计；（3）当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%但不大于80%时，按框架-剪力墙结构进行设计，其最大使用高度可比框架结构适当增加，框架部分的抗震等级和轴压比限制宜按框架结构的规定采用；（4）当框架部分采用的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的80%时，按框架-剪力墙结构进行设计，但其最大使用高度宜按框架结构采用，框架部分的抗震等级和轴压比限值应按框架结构的规定采用。当结构的层间位移角不满足框架-剪力墙结构的规定时，可按本规程第3.11节的有关规定进行结构抗震性能分析和论证。《高规》第7.1.8条：抗震设计时，高层建筑结构不应全部采用短肢剪力墙；B级高度高层建筑以及抗震设防烈度为9度的A级高度高层建筑，不宜布置短肢剪力墙，不应采用具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构。当采用具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构时，应符合下列规定：（1）在规定的水平地震作用下，短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩不宜大于结构底部总地震倾覆力矩的50%；（2）房屋使用高度应比本规程表3.3.1-1规定的剪力墙结构的最大使用高度适当降低，7度、8度（0.2g）和8度（0.3g）时分别不应大于100m、80m 和60m。注：（1）短肢剪力墙是指截面厚度不大于300mm、个肢截面高度与厚度之比的最大值大于4但不大于8的剪力墙；（2）具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构是指，在规定的水平地震作用下，短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩不小于结构底部总地震倾覆力矩的30%的剪力墙结构。倾覆力矩比对框架-剪力墙结构、带少量剪力墙的框架结构以及带少量框架柱的剪力墙结构的判别产生影响，以此为依据对框架抗震等级进行划分。倾覆力矩对结构计算中短肢剪力墙结构的类型判别也产生影响。
SATWE 软件计算结果分析 一、位移比 1. 位移 规范条文： 新高规3.4.5 规定：结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A 级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的倍，不应大于该楼层平均值的倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的倍，不应大于该楼层平均值的倍。 基本概念：位移比包含两项内容 （1）楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值； （2）楼层竖向构件的最大层间位移与平均层间位移的比值；计算位移比仅考虑墙顶，柱顶等竖向构件上节点的最大位移，不考虑其他节点的位移。位移比可以用 结构刚心与质心的相对位置（偏心率）表示，二者相距较远的结构在地震作用下扭转效应较大，位移比是控制结构整体抗扭特性和平面不规则性的重要指标。 钢筋混凝土高层建筑结构的最大适用高度应区分为A级和B级： 名词释义： 位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：
1 ?保证主体结构基本处于弹性受力状态 ，避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量，宽度。 2 ?保证填充墙，隔墙，幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。 3 .控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（） Max-(X)、Max-(Y)---- 最大X 、Y 向位移。（mr ） Ave-(X)、Ave-(Y)----X 、Y 平均位移。（m ） Max-Dx , Max-Dy :X ，Y 方向的最大层间位移 Ave-Dx , Ave-Dy :X ，Y 方向的平均层间位移 Ratio-(X) 、Ratio-(Y)-- --X 、Y 向最大位移与平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy :最大层间位移与平均层间位移的比值 即要求: 操作要点：位移比在 <结构位移 > （）中输出，各楼层位移比为 Ratio(X)=Max(X)/Ave(X) 调整方法: 1） 程序调整：satwe 程序不能实现 2） 人工调整：只能人工调整改变结构平面布置，使结构规则，刚度均匀，减小结构刚心与形心的偏 心距：可利用程序的节点搜索功能在 satwe 的“分析结构图形和文本显示”中的“各层配筋构件编号简图” 中快速找到位移最大的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件刚度；也可以找出位移最小的节点削弱其刚 度；直到位移比满足要求。 注意事项 （1）.验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板 平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。最大层间位移、位移比是在刚性楼 板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果 （即构件设计可以采用弹性楼板计算, 而位移计算必须在刚性楼板假设下获得） ，故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分 析。 （2）但需注意的是，对于复杂结构，如不规则的坡屋顶、体育馆看台、工业厂房、错层和越层结构, Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx Y 方向相同 最好 < 不能超过 最好 < 不能超过 Ratio(X)和 Radio(Y)。其中,
结构设计总信息： 1、刚重比：框架结构，大于20不考虑重力二阶效应，大于10通过整体稳定验算。剪力墙结构及框架剪力墙结构，大于2.7不考虑重力二阶效应，大于1.4通过整体稳定验算（高规5.4） 2、刚度比：本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值大于1。查看Ratx1是否大于1，否则薄弱层（结构竖向布置，高规4.4.2） 3、薄弱层: A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。查看Ratio_Bu是否小于0.8，若小则是薄弱层（结构竖向布置，高规4.4.3） 周期振型地震力：1、计算得第一平动周期输入到风荷载信息中的结构周期 2、周期比：结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。（结构平面布置，高规4.3.5） 3、查看地震作用最大的方向是否大于15度否则输入到总信息中的水平力与整体坐标夹角 4、有效质量系数是否大于90%见高规5.1.13： 1 应采用至少两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算； 2 抗震计算时，宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%； 3 应采用弹性时程分析法进行补充计算； 4 宜采用弹塑性静力或动力分析方法验算薄弱层弹塑性变形。 5、剪重比，见抗规5.2.5是否大于剪力系数λ 结构位移：1、位移比，结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的地震 作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。（结构平面布置，高规4.3.5）查看Ratio-(X)，Ratio-(Y)，Ratio-Dx,Ratio-Dy是否大于1.2 2、层间位移角，高度不大于150m，框架1/550，剪力墙1/1000，见高规4.6.3。层间位移角不需要考虑偶然偏心，另外在总信息里对所有楼层采用刚性楼板假定，且是在单向水平地震作用下。 框架倾覆弯矩：是小于40%，则按短肢剪力墙计算
SATWE软件计算结果分析 一、位移比 1.位移 规条文： 新高规3.4.5规定：结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 基本概念：位移比包含两项容 （1）楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值； （2）楼层竖向构件的最大层间位移与平均层间位移的比值； 计算位移比仅考虑墙顶，柱顶等竖向构件上节点的最大位移，不考虑其他节点的位移。位移比可以用结构刚心与质心的相对位置（偏心率）表示，二者相距较远的结构在地震作用下扭转效应较大，位移比是控制结构整体抗扭特性和平面不规则性的重要指标。 钢筋混凝土高层建筑结构的最大适用高度应区分为A级和B级： 名词释义： 位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超过1.5 Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx 最好<1.2 不能超过1.5
SATWE软件计算结果分析 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 高规的3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 高规3.7.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒，板柱-剪力墙 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 除框架结构外的转换层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值
剪力墙如何根据SATWE计算结果配筋 | 假设此楼层为构造边缘构件，剪力墙厚度为200， 剪力墙显示“0”是指边缘构件不需要配筋且不考虑构造配筋（此时按照高规表7.2.16来配），当墙柱长小于3倍的墙厚或一字型墙截面高度不大于800mm时，按柱配筋，此时表示柱对称配筋计算的单边的钢筋面积。 水平钢筋：H0.8是指Swh范围内的水平分布筋面积（cm2），Swh范围指的就是Satwe 参数中的墙水平分布筋间距，是指的双侧的，先换算成1米内的配筋值，再来配，比如你输入的间距是200 mm ，计算结果是H0.8，那就用0.8*100（乘以100是为了把cm2转换为mm2）*1000/200=400mm2 再除以2 就是200mm2 再查板配筋表就可以了所以配8@200面积250>200 满足要求了！（剪力墙厚度为200，直径8间距200 配筋率 =2*50.24/(200*200)=0.25%，最小配筋率为排数*钢筋面积/墙厚度*钢筋间距）。 竖向钢筋：计算过程1000X200X0.25%=500mm2，同样是指双侧，除以2就是250mm2，Φ8@200(面积251mm2)足够。 Satwe参数中的竖向配筋率是可根据工程需要调整的，当边缘构件配筋过大时，可提高竖向配筋率。 剪力墙边缘构件中的纵向钢筋间距应该和箍筋（拉筋）的选用综合考虑 一般情况下，墙的钢筋为构造钢筋，不过在屋面层短墙在大偏心受压下有时配筋很大墙竖向分布筋配筋率0.3%进行计算是不对的。应该填0.25%(或者0.20%)。如果填了0.3%，实际配了0.25%，则造成边缘构件主筋配筋偏小。墙竖向分布筋按你输入配筋率,水平配筋按你输入的钢筋间距根据计算结果选筋。 规范规定的：剪力墙竖向和水平分布钢筋的配筋率，一、二、三级时均不应小于0.25％，四级和非抗震设计时均不应小于0.20％，此处的“配筋率”为水平截面全截面的配筋率，以200mm厚剪力墙为例，每米的配筋面积为：0.25% x 200 x 1000 = 500mm2，双排筋，再除以2，每侧配筋面积为250mm2，查配筋表，φ8@200配筋面积为251mm2，刚好满足配筋率要求。 至于边缘构件配筋，一般是看SATWE计算结果里面的第三项：“梁弹性挠度、柱轴压比、墙边缘构件简图”一项里面的“边缘构件”，按此配筋，如果出现异常配筋，比如配筋率过大的情况，就用第十五项：“剪力墙组合配筋修改及验算”一项进行组合墙配筋计算，
PKPM必须检查的计算结果输出信息 1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.6和6.4.5。 2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，参见《高规》的表3.3.13；地震规范的表5.2.5同。程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。 3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。 新抗震规范附录E2.1规定，转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。 新高规的4.4.3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80% 新高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。上述所有这些刚度比的控制，都涉及到楼层刚度的计算方法。目前，有三种方案可供选择： （1）高规附录E.0.1建议的方法--剪切刚度 Ki=GiAi/Hi （2）高规附录E.0.2建议的方法--剪弯刚度Ki=Vi /△i （3）抗震规范3.4.2和3.4.3条文说明中建议的方法Ki=Vi/△ui 选用方法如下： （1）对于多层（砌体、砖混底框），宜采用刚度1； （2）对于带斜撑的钢结构和底部大空间层数>1层的结构宜采用刚度2； （3）多数结构宜采用刚度3。（所有的结构均可用刚度3） 竖向刚度不规则结构的程序处理： 抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数；
符号说明： * * * * B,H --- 矩形截面宽、高(mm) * * Dr --- 圆柱直径(mm) * * B,H,U,T,D,F --- 异型截面参数(mm) * * Hr --- 变截面异型截面参数之右端高度(mm) * * Ac --- 截面面积(mm) * * Lc,Lg,Lwc,Lwb,Lb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的长度(m) * * N-C,N-G,N-WC,N-WB,N-B --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的单元号 * * Nfc,Nfg,Nfw,Nfwb,Nfb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的抗震等级 * * Rcc,Rcg,Rcw,Rcwb,Rcb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的材料强度 * * Rsc,Rsg,Rsb --- 分别为柱、支撑和梁的钢号或复合截面的钢号 * * Cover --- 保护层厚度(mm) * * (Icn) --- 控制内力的内力组合号 * * LoadCase --- 控制梁内力包络的组合号 * * * * 混凝土、型钢混凝土，矩形、圆形、异型柱、支撑配筋输出符号说明： * * Cx,Cy --- 分别为X、Y向计算长度系数 * * Cmax --- 圆柱或异型柱最大计算长度系数 * * Rs --- 全截面配筋率,上下端取大值(As/Ac) * * Rsv --- 体积配箍率(Vs/Vc) * * Uc --- 轴压比(N/Ac/fc) * * (Icn)Nu --- 控制轴压比的轴力(kN) * * As_corner --- 矩形截面单根角筋面积(mm) * * Asxt,Asxb --- 矩形截面B边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asyt,Asyb --- 矩形截面H边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asvx,Asvx0 --- 矩形截面H边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Asvy,Asvy0 --- 矩形截面B边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Ast,Asb --- 圆截面上下端全截面配筋面积(mm) * * Aszt,Aszb --- 异型截面柱角部上下端的固定配筋面积之和(mm) * * Asft,Asfb --- 异型截面柱上下端分布配筋面积之和(mm) * * Asv,Asv0 --- 圆截面或异型截面柱加密区和非加密区配箍面积(mm) * * (Icn)N,Mx,My --- 矩形柱、圆柱、异型柱纵向钢筋配筋控制内力(kN,kN-m)* * (Icn)N,Vx,Vy --- 矩形柱、圆柱、异型柱箍筋的配筋控制内力(kN) * * Asvjx,Asvjy --- 柱节点域B、H边的配箍面积(mm) * * (Icn)Nj,Vjx,y --- 节点域箍筋Asvjx、Asvjy的控制内力(kN) * * 注：柱箍筋是指间距Sc范围内的箍筋面积 * * * * 矩形钢管混凝土柱、钢柱、钢支撑验算输出符号说明： * * F1 --- 强度验算 * * F2,F3 --- 分别为X,Y向的稳定验算 * * Px,Py --- 分别为X,Y向梁、柱全塑性承载力之比 * * Rx,Ry --- 分别为X,Y向的长细比 * * (Icn)N,Mx,My --- 钢柱验算的验算控制内力(kN,kN-m) *
P K P M计算结果分析及注意的问题讲义 公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]
第一节结构整体性能控制 I、轴压比 一、规范要求 轴压比：柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗 震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范 采取的措施之一就是限制轴压比。规范对墙肢和柱均有相应限值要求， 见10 版高规和。 抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表的规定；对于Ⅳ类场 地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。 二、电算结果的判别与调整要点: 混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*.OUT） Uc --- 轴压比(N/Afc) 1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的 限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严 格。抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于。
2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。 3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取,活载分项系数取）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。 4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规条注）。 5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于,一级(8度)大于,二级大于时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。 三、轴压比不满足简便的调整方法： 1.程序调整：SATWE程序不能实现。 2.人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 II、位移和位移比 一、位移和位移比控制
SATWE软件计算结果分析 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系 Δu/h限值 框架 1/550 框架‐剪力墙，框架‐核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1） 位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2） 层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max‐(X)、Max‐(Y)‐‐‐‐最大X、Y向位移。（mm） Ave‐(X)、Ave‐(Y)‐‐‐‐X、Y平均位移。（mm） Max‐Dx ，Max‐Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave‐Dx ，Ave‐Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio‐(X)、Ratio‐(Y)‐‐‐‐ X、Y向最大位移与平均位移的比值。 Ratio‐Dx,Ratio‐Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 即要求： Ratio‐(X)= Max‐(X)/ Ave‐(X) 最好<1.2 不能超过1.5 Ratio‐Dx= Max‐Dx/ Ave‐Dx 最好<1.2 不能超过1.5 Y方向相同 电算结果的判别与调整要点:
四、层间受剪承载力之比控制 规范条文： 新高规的4.4.3条和5.1.14条规定，A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80％，B级高度不应小于75％。 建筑结构的总信息(WMASS.OUT) ************************************************************* 楼层抗剪承载力、及承载力比值 *********** ************************************************** Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 即要求： Ratio_Bu >0.8(0.75) 如不符，说明本层为薄弱层，加强 软件实现方法: 1. 层间受剪承载力的计算与砼强度、实配钢筋面积等因素有关，在用SATWE软件接PK 出施工图之前，实配钢筋面积是不知道的，因此SATWE程序以计算配筋面积代替实配钢筋面积。 2. 目前的SATWE软件在《结构设计信息》（WMASS.OUT）文件中输出了相邻层层间受剪承载力之比的比值，该比值是否满足规范要求需要设计人员人为判断。 五、刚重比控制 规范条文：(高规5.4.4条)
1．对于剪力墙结构,框剪结构,筒体结构稳定性必须符合下列规定: (见规范) 2．对于框架结构稳定性必须符合下列规定: Di*Hi/Gi>=10 名词释义： 结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比称为刚重比。它是影响重力二阶（p-Δ） 效应的主要参数,且重力二阶效应随着结构刚重比的降低呈双曲线关系增加。高层建筑在风荷载或水平地震作用下,若重力二阶效应过大则会引起结构的失稳倒塌，故控制好结构的刚重比，则可以控制结构不失去稳定。 建筑结构的总信息(WMASS.OUT) ============================================================= 结构整体稳定验算结果 ============================================================= X向刚重比 EJd/GH**2= 47.79 Y向刚重比 EJd/GH**2= 41.49 该结构刚重比EJd/GH**2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应 电算结果的判别与调整要点: 1．按照下式计算等效侧向刚度：高规5.4.1
1、在PKPM的JCCAD中设计剪力墙下的桩基和承台，如何建模？ 答：剪力墙下承台，可按非承台桩布置，由围桩承台方式生成，也可以用布置筏板的方式生成，最后用桩筏有限元计算。 2、请问底层柱子配筋比上层小, 这种情况正常吗？ 答：正常。如果底层柱为大偏心受压，起控制作用的内力为弯矩大、轴力小的组合内力，这样底层柱的配筋就可能比上层柱的配筋大。 3、SATWE内力与配筋计算，怎么运行到VSS模态分析时就运行不下去了？ 答：如果选择模拟施工3或VSS求解，可能会出现计算到“VSS模态分析”停止，表明振 型数取的过多，超过了VSS求解器的限制。降低振型数试试看，再不行，选择“模拟施工1+LDLT分解”计算。 4、08版PKPM，独立基础怎么没有标注尺寸和独基编号了呢？ 答：在基础施工图的下拉菜单，在“标注构件”与“标注字符”中分别标注独基尺寸与独基编号。 5、筏板后浇带如何设置？ 答：在新版JCCAD，基础人机交互输入中筏板菜单下增加“布后浇带”功能，可直接输入后浇带宽度后进行布置。 6、08版PMCAD中楼板层间复制如何使用？ 答：选择当前标准层，勾选需要复制的目标标准层号，即可把当前标准层的楼板开洞和板厚等信息复制到目标标准层里。 7、ＰＫＰＭ里面生成的吊筋有没有考虑人防荷载？ 答：没有考虑。SATWE内力作整体分析，按照等效静力荷载考虑人防荷载，而次梁集中力属于局部内力计算，可以不考虑。目前程序只是考虑1.2恒+1.4活工况组合下的次梁集中力来计算次梁箍筋加密与吊筋。 8、PKPM楼梯建模，可以建剪刀梯吗？ 答：楼梯布置菜单下暂时没有剪刀梯的楼梯类型，可按照斜杆来近似模拟剪刀梯板的作用。 9、请问WDISP.OUT文件中竖向恒载作用下的楼层最大位移为星号是什么原因？ 答：模型输入有问题，请检查。局部构件没有竖向构件的支撑，形成长悬臂结构而导致恒载作用下竖向位移超大的现象。 10、用JCCAD筏板有限元计算的土最大反力出现超大的异常情况？ 答：地质资料输入不完整，该部分筏板下无地质资料，增加孔点使输入的地质资料范围扩大至筏板所有区域。 11、混凝土梁做成型钢混凝土梁后，梁施工图中挠度反而变大？ 答：型钢混凝土梁挠度的计算与内部型钢及配筋均有关。虽然变为型钢砼梁，但相应配筋也减小，导致挠度变化不大。可使用“考虑楼板作为翼缘的作用“来计算型钢混凝土梁的挠度，考虑会挠度有较明显减小。
原文地址：SATWE软件计算结果分析(一）作者：秦东 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超过1.5 Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx 最好<1.2 不能超过1.5 Y方向相同 电算结果的判别与调整要点: 1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用； 2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心； 3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响 4．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。 5．因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。
结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息，其格式如下： Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中： Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2 ) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下： Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号的数字为梁砼标号 Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号的数字为柱砼标号 Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位m)， Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号
根据SATWE计算结果手工配筋 一、SATWE梁的计算结果的含义： 1、加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，并按沿梁全长箍筋的面积配 筋率要求控制。 若输入的箍筋间距为加密区间距，则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用，如果非加密区与加密区的箍筋间距不同，则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算； 1）用户输入的箍筋间距信息在SATWE参数设置框中
2）沿梁全长箍筋的面积配筋率要求，见《混规》11．3．9 梁端设置的第一个箍筋距框架节点边缘不应大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长箍筋的面积配筋率ρsv应符合下列规定： 3）如何进行换算？ 保持总的配箍率不变，当加密区间距为100，非加密区间距为200，则应对非加密区箍筋面积进行换算，假设换算前后面积分别为ASV1、ASV2，间距分别为S1、S2，则有：ASV1/ S1= ASV2/ S2. 2、算例 下面的梁为百盛米厂第三层右边数过来第四根边梁。 该梁有关信息如下： 截面参数 (m) B*H = 0.250*0.600 保护层厚度 (mm) Cov = 30.0 箍筋间距 (mm) SS = 100.0 混凝土强度等级 RC = 30.0 主筋强度 (N/mm2) FYI = 360.0 箍筋强度 (N/mm2) FYJ = 210.0 抗震构造措施的抗震等级 NF = 4 1、梁顶纵筋和梁底纵筋 1）配置原则：
框架梁、次梁单侧纵筋不得多于两层，底筋根数不少于3根；
同侧纵筋布置中，不同直径的钢筋，直径相差不大于2级； 框架梁、次梁通长纵筋直径可小于支座短筋直径。尽量使通长面筋不大于支座 纵筋面积的60％，但不宜小于30％。 2）手工配置： 梁顶：AS=12cm2=1200 mm2,实配4根HRB400级直径20（1257），保护层C=20， 2(20+8)+3*25+4*20=211<250,放置一排。 梁底：AS=13cm2=1300 mm2,实配5根HRB400级直径20（1571），保护层C=20， 2(20+8)+4*25+5*20=256>250,放置两排。 2、梁加密区、非加密区箍筋 1）配置原则：满足受力要求；满足构造要求； 2）手工配置： 0.7表示在箍筋间距100mm范围内，箍筋总横截面面积为70 mm2,至少配置2肢箍， 2*ASV1>70,取d=8(50.3)。 3) 非加密区换算 ASV1/ S1= ASV2/ S2，ASV1=0.7，S1=100，S2=150，则ASV2=1.05=105 mm2，配置2肢箍，2根 d=8(50.3)。 若非加密区间距为200，ASV1/ S1= ASV2/ S2，ASV1=0.7，S1=100，S2=200，则 ASV2=1.4=140 mm2，则配置2肢箍，2根 d=8(50.3)则不安全。 3、梁受扭纵筋 VT1表示受扭纵筋面积为100 mm2，可在梁侧配置受扭纵筋N4根12。 4、梁抗扭箍筋 0.1表示抗扭箍筋沿周边布置的单肢箍面积，即10 mm2，此处可验算上述配置箍筋 是否满足70+10=80的要求，2*50.3>80，满足。 5、PKPM的初始配筋钢筋： 二、SATWE柱的计算结果的含义：
结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息，其格式如下： Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中： Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外 加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下： Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号 Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号 Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位m)， Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y
第一节结构整体性能控制 I、轴压比 一、规范要求 轴压比：柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见10 版高规6.4.2和7.2.13。 抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表6.3.6的规定；对于Ⅳ类场地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。 二、电算结果的判别与调整要点: 混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*.OUT） Uc --- 轴压比(N/Afc) 1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。 2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。 3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。 4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规6.3.6条注）。 5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于0.3,一级(8度)大于0.2,二级大于0.1时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。 三、轴压比不满足简便的调整方法： 1.程序调整：SATWE程序不能实现。 2.人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。
S ATWE 计算结果分析 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的 4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级 高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的 1.2倍；且 A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的 1.5倍， B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的 1.4倍。 高规 4.6.3条规定，高度不大于 150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙1/1000 框支层1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除 2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除 2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大 位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁 板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大 X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx，Max-Dy: X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx，Ave-Dy: X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy :最大层间位移与平均层间位移的比值 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X)最好<1.2不能超过 1.5 Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx最好<1.2不能超过 1.5 Y方向相同 Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X)最好<1.2不能超过 1.5 Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx最好<1.2不能超过 1.5 二、周期比控制电算结果的判别与调整要点: 1．若位移比（层间位移比）超过 1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地 震作用； 2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心； 3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时， 应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转 影响 4．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信 息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必 须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板 进行构件分析。 5．因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发 生在结构单元的边角部位。