1 高层建筑悬挑式外脚手架设计与计算
现在的高层建筑工程施工中，经常会遇到因为场地狭小、土方无法及时回填、主体结构四周为裙房或大面积地下室的情况，脚手架不能直接支撑在地面上，或者由于一些地方法规必须进行全封闭施工的要求，而不能采用附着升降脚手架等，因此悬挑脚手架被现在许多工程施工单位所选用。根据中华人民共和国行业标准《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）的规定，悬挑式脚手架的施工方案和设计计算是工程安全检查的重要组成部分。现就某高层建筑工程谈一谈悬挑式外脚手架的设计与计算。
1.1 工程概况
某高层建筑地下4层，
地上24层，其中裙楼4层，1~4层层高4.8m，5~24层层高3.9m,建筑檐高99.29m，结构形式为框架—剪力墙结构，外墙装饰主要采用玻璃幕墙。
1.2 施工方案的选择
由于该工程地下室连成整体，而地下室顶板厚度仅为120mm，无法承受较大的施工荷载。
如果采用落地式脚手架，就必须从地下四层至地下一层满搭支撑，钢管用量大，而且影响以后地下室的装修施工。根据以上情况，我们准备两套不直接支撑在地下室顶板上的脚手架方案以供选择：
1.3 方案一：附着升降式脚手架
裙楼施工搭设双排脚手架，沿裙楼四周全高搭设，搭设高度约20m；塔楼考虑采用导轨式爬架，沿塔楼周圈共布置40套爬升机构，最大相邻爬升机构分布间距为6.0m。
爬架施工范围：该工程地上24层，裙楼4层，爬架的施工范围为5~24层，而爬架的搭设高度为4.5层，因此爬架只能爬升15层。
优点：技术先进，安全可靠；一次性安装，多次使用；缺点：爬架只能爬升15层，利用率不高；提升设备价格昂贵，一次投入费用高。
1
1.4 方案二：悬挑式外脚手架
脚手架沿建筑周圈布置，裙楼1-4层采用钢管悬挑脚手架，裙楼以上，从5层到24层分2段搭设型钢悬挑式脚手架。
优点：工艺简单，质量容易保证；结构全封闭施工，符合安全环保要求；与工程实际结合紧密；价格相对较低；缺点：需分两次搭设，钢管、型钢材料用量较多；
1.5 方案选定
通过对以上两种外脚手架方案进行比较，根据外架“安全可靠、经济合理”的选定原则并结合工程实际情况，我们选定采用第二种方案。从技术角度看，两种方案均可行，安全可以得到保证；从经济角度看，由于大部分外幕墙施工不用外架，脚手架占用时间相对较短，因此，采用悬挑式外脚手架就要比爬架一次性投入费用要低得多（参照后“悬挑架经济分析表”）。
1.6 型钢悬挑式外架
型钢悬挑式外脚手架，采用型钢作悬挑梁与工程结构梁板锚固，另一端挑出建筑物，悬1
1.7
3
脚手架搭设高度共22步，计39.6m 高；里立杆离墙面0.4m ，每一悬挑段共铺设3层木脚手板；
施工作业层，结构施工按1层作业，装修施工2层同时作业，脚手架施工荷载为4kn/m 2
，作业层设置栏杆、挡脚板；
脚手架外立杆里侧挂2000目密目安全立网封闭施工；
连墙杆采用钢管抱柱和在楼板外侧预埋短钢管两种做法，按照2步3跨从底层第一步开始设置；
剪刀撑在外侧立面整个长度和高度上连续设置。
1.8
荷载及内力计算
1.8.1
荷载计算及荷载组合
1) 脚手架结构自重（包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001）（以下简称规范）附录A 表A-1得：
N G1K =39.6×0.1248=4.942kN
2) 构、配件（包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网）自重：
a.
木脚手板，共铺设3层，自重标准值为0.35kN/m 2
： N G2K-1=3×（1.05+0.25）×1.5×0.35=2.048 kN b.
栏杆与木挡脚板，2层同时作业，自重标准值为0.14 kN/m ： N G2K-2=2×1.5×0.14=0.42 kN c.
安全网，2000目密目安全网，自重标准值按0.005 kN/m 2
计： N G2K-3=39.6×1.5×0.005=0.297 kN d.
合计
N G2K =（2.048+0.42+0.297）/2=1.38 kN
4
3) 施工均布活荷载，按照2层装修作业4 kN/m 2计：
∑K
Q
=2×2.0=4.0 kN/m 2
∑Q K
N
=1.5×（1.05+0.25）×4 kN/m 2
/2=3.9KN
4) 风荷载：
a. 基本风压：北京地区基本风压0ω=0.35 kN/m 2
；
b.
风压高度变化系数：
本工程地理位置属于D 类，第二段悬挑架顶端距离地面约100m ，查《建筑结构荷载规
范》（GBJ 9）表7.2.1得：z μ=1.27； c.
风荷载体型系数：
根据规范表
4.2.4规定，本工程属于框架剪力墙结构，s μ=1.3?（?为挡风系数，包括脚手架钢管1?和密目安全网2?）。
脚手架钢管挡风系数，按规范附录A 表A-3采用，1?=0.089；
2000目密目安全网挡风系数，根据产品合格证参数计算得，2?=0.768； 所以，s μ=1.3（1?+2?-1?2?） =1.3（0.089+0.768-0.089*0.768）=1.025 带入公式得：
0..7.0ωμμωs z k =
风荷载标准值k ω=0.7*1.025*1.27*0.35=0.32 kN/m 2
；
5) 荷载组合，计算立杆得轴向力设计值：
a.
不组合风荷载时
∑++=Q K K G K G N N N N 4.1)(2.1211=1.2（4.942+1.38）+1.4×3.9
=13.046kN
b. 组合风荷载时
∑
?
+
+
=
Q K
K
G
K
G
N
N
N
N4.1
85
.0
)
(2.1
2
1
=1.2（4.942+1.38）+0.85×1.4×
3.9=12.227kN
1.8.2 工字钢挑梁验算
2)强度验算
按公式：≤
NX
X
X
W
M
γ
f
其中：M X=2N*l2=2×13.046×0.925=24.135m
kN.
截面塑性发展系数——05
.1
=
x
γ
型钢截面x轴的净截面抗弯模量——3
325cm
W
NX
=
5
6
钢材抗弯强度设计值——f=205N/mm
2
带入公式得：
NX
X X W M γ=24135/（1.05×325）=70.7≤f=205N/mm 2
满足要求
3) 稳定性验算
按公式：
X
b X W M ?≤f=205N/mm 2
式中稳定系数b ?计算：y λ =160
＜120y f /235=125，根据《钢结构设计规
范》规定，双轴对称工字钢挑梁截面整体稳定系数可以按下式计算：
y
y x y b f h t W Ah 2354.4143202
12???? ??+=λλ?=4.2>0.6，按附表1.2查出相应的'
b ?代替b ?值，查得'
b ?=1.0
将稳定系数b ?带入公式得：
2256/205/3.741025.30.1/10135.24/mm N f mm N W M b =?=???=?
满足要求。
4) 挠度验算
按公式验算：400
)3(6322
2l
l l EI Nl ≤
-=υ（悬臂梁l 为悬伸长度的2倍） 式中：N=26KN ，2l =925mm ，3l =1600mm ，E=206×103
N/mm 2
，I=345cm 3
，将以上参数带入
公式得：
υ =26×103×9252/(6×206×103×345×103) ×(3-925/1600)=0.126mm ≤8mm 满足
要求。
5) 抗剪强度
7
按公式：2/125mm N f It VS
v w
=≤=
τ 计算截面剪力——V=2N=26KN ；
mm h S I 1832
.12202.1~1.1===，w t =12.3mm 2/12555.113
.1218326000
mm N f It VS v w =≤=?==
τ 满足要求 6) 验算悬挑梁锚固钢筋
工字钢挑梁在边梁和楼板上设置2个锚固点，锚固形式详图3：工字钢挑梁锚固形式，锚固筋取圆16钢筋。下面对（a
）图：边梁锚固形式进行验算：
a. 锚固点反力计算
R=
2
.0.12
+l l N =26×925/（2000+200）=11KN
b. 预埋锚固钢筋吊环按两个截面同时受力计算，每根钢筋截面承受R/2；
c.
选择锚固钢筋截面，取安全系数K=3，
2
/.R A S
σ=3 所以，钢筋直径D=
s
R
πσ6=0.3mm<16mm ，安全。经过对（b ）图：楼板锚固形式进行验
算同样安全，验算过程相同，此处略。
8
工字钢挑梁端部尽量锚固在垂直于边梁的次梁上，如果因为布局原因不能锚固在次梁上，在楼板上的锚固形式按照图3（b ）形式施工，并对楼板进行局部加固。
1.9
立杆稳定性计算
1.9.1
验算长细比
查规范表5.3.3得：长度系数μ=1.5 长细比i
h K i l μλ==
0 （验算长细比时K=1） 58
.1180
5.100.1??=
λ=171＜[μ]=210 满足要求
1.9.2
计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩w M
w M =
104.185.02h l a k ω?==????10
8.15.132.04.185.02
0.185KN.m 1.9.3
立杆稳定性验算
9
=+W
M A N W ?3
631008.510185.0489186.010227.12??+??=170.85＜f=205N/mm 2
满足要求
1.10
连墙件设计
根据规范5.4.1条规定，连墙件的轴向力设计值0N N N lw l +=， kN N 50=，如采
用一个扣件的连墙件做法，风荷载产生的轴向力lw N 只剩下3kN ，经过多次计算均无法满足w k lw 带入公式，0N N N lw l +==7.25+5=12.25≤2*8=16KN （2个旋转扣件的抗滑力），满足要求。
1.11
的外脚手架（图5
1.11.1 钢管悬挑脚手架构造
本工程1-4
搭设外脚手架。
脚手架用Φ48×3.5
向间距1.05m，纵距1.5m
焊接在楼板预埋钢板上；
脚手架搭设高度共12
施工作业层，结构施工按1层作业，装修施工2层同时作业，脚手架施工荷载为4kn/m2，作业层设置栏杆、挡脚板；
1.11.2 荷载及内力计算
1)荷载计算
a. 脚手架结构自重：
N G1K=21.6×0.1248=2.70kN
b. 构、配件自重：
N G2K=（1.365+0.42+0.162）/2=0.97KN
c. 施工荷载：
Q K N=1.5×（1.05+0.25）×4 kN/m2/2=3.9KN
立杆段的轴向力设计值N，不组合风荷载：
10
∑
+
+
=
Q K
K
G
K
G
N
N
N
N4.1
)
(2.1
2
1
=1.2（2.7+0.97）+1.4×3.9=9.86kN 2)受力分析
3)
a.
=
λ
b.
带入公式：
A
?
=9860/（0.291×489）=69.29205
=
≤f N/mm2满足要求
4)AB杆稳定验算
a. 验算长细比
查规范表5.3.3得：长度系数μ=1.5
长细比
i
h
K
i
lμ
λ=
=0（验算长细比时K=1）
11
12
58
.1173
5.100.1??=
λ=164＜[μ]=210
满足要求 b.
验算立杆稳定性
验算立杆稳定性时K=1.155，λ =183 查规范附录表C 得：?=0.199
带入公式：
A
N ?=9860/（0.199×489）=101.3205=≤f N/mm 2
满足要求
5) 验算BC 杆抗弯强度及挠度
作用在BC 杆上的线荷载标准值：
k q
=
（4+0.35）×0.55=2.39 KN/m
q=1.4×4×0.55+1.2×0.35×0.55=3.3KN/m
抗弯强度：W ql W M 8/20max ==σ=89.5 N/mm 2 ＜f=205N/mm 2
挠度：V=EI l q k 384540=4
54
10
19.121006.2384105039.25??????=1.51＜1500l =7mm 满足要求。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m =0.158×106/4491.0=35.181N/mm2
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 一、基本参数 1、基本参数 1、主梁布置参数 平面图 2、主梁锚固参数 主梁1锚固图
主梁2锚固图 主梁3锚固图 三、一号主梁验算 1、主梁验算 q'=g k=0.205kN/m 第一排立杆处：P1' =F1'=8kN； 第二排立杆处：P2' =F2'=8kN； 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN； 第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 τmax＝ V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.155
N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 νmax=0.027 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=-0.821kN； R2=4.394kN； R3=12.313kN； R4=6.554kN； 2、支撑杆件设置 钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：
α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31° 上拉杆件支座力： R S1=R3=12.313kN 主梁轴向力： N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN 上拉杆件轴向力： N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN 上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =14.798kN 查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN [F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！ 拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！ 4、下撑杆件验算
悬挑脚手架计算一、脚手架参数 二、荷载设计
计算简图： 立面图
侧面图三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×3×1 .5/(1+1)=3.505kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(1+1))+3×1.5/(1+1)=2.546k N/m 计算简图如下：
1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.505×0.82/8，3.505×0.12/2]=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.449N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×2.546×8004/(384×206000×107800)，2.546×1004/(8×206000×107800)]=0.611mm νmax＝0.611mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算
承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.505×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.774kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=2.546×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.289kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.774kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.289kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
悬挑式扣件钢管脚手架计算书(2.5m) 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.70米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。 施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度3.30米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.200/2=1.200kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.200=1.978kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.978×0.7002/8=0.121kN.m =0.121×106/4491.0=26.978N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.210+1.200=1.448kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.448×700.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.204mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.700=0.027kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.700×1.200/2=0.147kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.700×1.200/2=0.840kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.027+1.2×0.147+1.4×0.840)/2=0.692kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.175×0.692×1.200=0.151kN.m =0.151×106/4491.0=33.555N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
悬挑脚手架计算一、脚手架参数 、荷载设计 计算简图:
立面图 三、横向水平杆验算
____________ , 横向水平杆 ■ \ \ 纵向水平杆 立杆 ~I- 立杆横距b ” 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2 ?.033+G kjb >W(n+1))+1.4 G kOW(n+1)=1.2 ?033+0.35 1 ⑸(1+1))+1.4 3 恐 .5心+1)=3.505kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb X a/(n+1))+Gk>W(n+1)=(0.033+0.35 1.5/(1+1))+3 1.5/(1+1)=2.546k N/m 计算简图如下：
SOT 1、抗弯验算 2 2 2 2 M max=max[ql b/8, qa i /2]=max[3.505 0.8 /8, 3.505 0.1 /2]=0.28kN m (T =Mn ax/W=0.28 >106/4490=62.449N/mm2w [f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 v ax=max[5q'l b4/(384EI), q'a14/(8EI)]=max[5 2.546 8004/(384 206000>107800), 2.546 1004/(8 206000 >107800)]=0.611mm v ax= 0.611mm< [ v=]min[l b/150, 10] = min[800/150, 10] = 5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.505 (0.8+0.1)2/(2 0.8)=1.774kN 正常使用极限状态 R max'=q'(|b+a1)2/(2l b)=2.546 (0.8+0.1)2/(2 0；8)=1.289kN 四、纵向水平杆验算
品茗安全计算软件新手入门教程—悬挑脚手架 参考规范下载 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、建筑施工计算手册(第二版) 基本知识 型钢悬挑脚手架构造简图 构造措施 基本构造措施 脚手架构造措施现场图文详解外架搭设过程中基本要求（点击查看详情） 参数解析 ①基本参数 落地式脚手架取值方法（点击查看） 悬挑方式：普通主梁悬挑和联梁悬挑。其区别在于是否有型钢连接主梁。
悬挑方式 主梁离地高度（m）：型钢主梁距离地面的高度；此参数取值会直接关联到风荷载高度变化系数计算中，此参数填写时按实填写。 主梁间距（m）：此参数一直置灰，取值方法：此参选择普通主梁悬挑时，此参数固定为立杆纵距或跨距la值；选择联梁悬挑式时，此参数固定为立杆纵距或跨距la的倍数 情况一：联梁悬挑，型钢主梁间距是立杆间距2倍 情况二：普通悬挑，型钢主梁间距取立杆间距 主梁与建筑物连接方式：平铺在楼板上、焊接、预埋及锚固螺栓4种形式。根据实际工况选择相应类型。 主梁与建筑物连接不同方式实例 锚固点设置方式：此参数是在主梁与建筑物连接方式选平铺在楼板上才显示，分为压环钢筋、几型锚固螺栓及U型锚固螺栓三种： 锚固点设置方式 压环钢筋（锚固螺栓）直径d（mm）: 按现场实际使用锚固材料尺寸填写；注意：JGJ130-2011第6.10.2条，锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。 主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）:外锚点至型钢末端的距离。 主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）:内外锚固点之间的距离。 距离参数定义
三角形钢管悬挑脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《施工技术》期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》期编制，仅供参考。 一、参数信息 1.脚手架参数 悬挑梁离地高度20m，双排脚手架架体高度为 m； 搭设尺寸为：立杆的纵距为，立杆的横距为，立杆的步距为 m； ( 内排架距离墙长度为； 横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根； 三角形钢管支撑点竖向距离为 m； 采用的钢管类型为Φ48×3； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距 m，水平间距 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2)：；脚手架用途：装修脚手架； 同时施工层数：2 层； 3.风荷载参数 % 本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为m2，风压高度变化系数μ 为，风荷 z 为； 载体型系数μ s 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：； 脚手板自重标准值(kN/m2)：；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：；脚手板铺设层数：5 层； 脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板； 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 * = m ； 横向水平杆的自重标准值：P 1 = ×3=m ； 脚手板的荷载标准值：P 2 活荷载标准值：Q=1×3=m； 荷载的计算值：q=×+×+×=m； 横向水平杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： =ql2/8 M qmax =×8=·m； 最大弯矩 M qmax … /W =mm2； 最大应力计算值σ=M qmax 横向水平杆的最大弯曲应力σ =mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2
濮阳香榭里3# 悬 挑 架 施 工 方 案 编制： 审核： 审批： 濮阳市广建建设集团有限公司、工程概况
本工程为濮阳香榭里3#楼，位于濮阳市北新区，东至城市规划道路澶水路，西至东方花园居住小区，南邻绿城路，北至东方花园居住小区。建筑面积9825.41m P，其中地下建筑面积为764.08m2，地上二十六层，建筑高度79.3000m,地下一层为自行车库和储藏室，地下二层为储藏室，地上部分为住宅，每层层咼为 3.0m，地下一层咼 为3.0m，地下二层高3.9 m,室内外高差1.000m. 二、搭设及拆卸方案 1、本工程采用钢管扣件式悬挑式脚手架，架子宽为900m m,步距1800mm,外架距离墙面300mm。架体总高80米。剪刀撑二步二跨。 2、三角架斜支承搭设在2、5、8 层上, ,最大承重高度四层,因此结构施工时必须事先根据本方案的预留孔用预埋铁件。 3、本工程外架设计为钢管扣件式悬挑架,基本结构分两部分,一是主要受力的钢管扣件式斜挑三角架, 二是主要承担施工恒载、活载及部分风载,并将其传到建筑物上。 4、斜三角架是本外架的主要受力构件, 其搭设及加固必须严格按照三角架的要求进行,不得随意减少及改变节头位置。 5、上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架, 立杆步距与三角支架一一对应，脚手架与结构的拉结采用刚柔结合方案，沿竖向的拉结，其中每单元第一步每根小横杆都必须穿过结构予留或与结构作刚性拉结，并且利用穿墙螺栓对其进行适当的加强。柔性连接采用①14 钢丝绳和上步的预埋件连接。所有相邻拉结点水平间距不超过四米，竖向间距不超过三步架。上下的拉结位置必须错开布置在立杆的两面三刀侧，即“跳杆布置” 。
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数
0.555，0.51 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆 稳定性) 0.222，0.204 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立 杆稳定性) 立面图
侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 101900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4250
纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.031+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2×1.5/( 2+1)=1.647kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.031+G kjb×l a/(n+1))=(0.031+0.35×1.5/(2+1))=0.206kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=q(l b+0.12)2/8=1.647×(0.8+0.12)2/8=0.174kN·m
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 4、《施工技术》2006.2期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。 一、参数信息 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 5 m； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 排架距离墙长度为0.30m； 横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根； 三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m； 采用的钢管类型为Φ48×3； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数：2 层； 3.风荷载参数 为0.920，本工程地处市，查荷载规基本风压为0.350kN/m2，风压高度变化系数μ z 风荷载体型系数μ 为1.254； s 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250； 脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层； 脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板； 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 = 0.03kN/m ； 横向水平杆的自重标准值：P 1 脚手板的荷载标准值：P = 0.35×1.5/3=0.17kN/m ； 2 活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m； 荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m； 横向水平杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： =ql2/8 M qmax =1.65×1.052/8=0.23kN·m； 最大弯矩 M qmax /W =50.64N/mm2； 最大应力计算值σ=M qmax 横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2 横向水平吧的弯曲应力满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
脚手架计算书 参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）计算参数: 单排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。 立杆的间距1.50米，水平杆步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度0.8米，建筑物内锚固段长度2.2米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 6.1、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆一端在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
6.1.1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 6.1.2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式: M=2.356×0.8002/8=0.188kN.m =0.188×106/4491.0=41.970N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 6.1.3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.412mm
槽钢悬挑式脚手架施工方案 一、施工概况 由于受施工现场场地的限制，以及搭设外架的钢管材料的不足，所以本工程的外脚手架采用沿高度方向分段搭设的悬挑外脚手架进行为部施工。 二、脚手架的构造与搭设要求 1、基本要求 用扣件式钢管搭设的脚手架是施工临时结构，它要求受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌。并不超过结构的容许强度、变行、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。 2、受荷情况 采用①48*3.5钢管、扣件和工字钢等构成的悬挑脚手架，悬挑梁、斜杆、 立杆、大横杆、小横杆是主要受力杆件。剪刀撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的杆件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力。其中连墙杆还承受风荷载。扣件是脚手架组成整体的连接件和传力件。 3、脚手架的构造与搭设要求 1）脚手架的步高为1.8M，跨度为1.85M，内外立杆间距为0.8M。 2）脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆应错开不小于50CM，且不在同一步距内。纵向水平杆常用对接扣件连接。上下相邻两根纵向水平杆接头错开不小于50CM，同一步内外两根纵向水平杆接头也应错开，并不在同一跨内。 3）小横杆伸出外立杆连接点外15—20CM，离外墙面10CM。 4）脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9M （水平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自上而下循序连续设置。斜杆用长钢管与脚手架底部成
45 度夹角。斜杆用旋转扣件与立杆和水平和横向水平杆扣牢。 5）外立杆里侧设0.6M、1.2M 高各设一道防护栏杆和30CM 高踢脚板，每块踢脚板上打六个洞，用16#铁丝绑扎劳固。踢脚板色标采用黑、黄色。一黑一黄间距15CM 为一道。 6）脚手架每隔4 步，应在里立杆与墙面之间设统长安全竹片笆，支承在两根钢管上，用18#铁丝同钢管捆牢，每块竹片笆绑点不小于4点，严密封闭。 7）脚手架与主体结构必须采用刚性连接（钢管一端同主体结构预埋钢管，用扣件同立杆扣紧连接）不允许采用一顶一拉的柔性连接，连接杆框架梁、柱中预埋件连接时，混凝土强度不宜底于15N/MM 2才能使用。8）扣件同杆件连接时紧固力在45—55N 范围，不得低于45N 或高于60N 9）挑架悬挑梁采用3M 、4.5M 的16#工字钢。 10）挑架底悬挑工字钢应套在楼板上预埋2①16的圆钢筋上。预埋钢筋环锚固长度35D，并安放在楼板筋下面，同楼板筋用焊接一起。 11）阳台处挑架的搭设（详见附图《一》）。 三、脚手架的拆除 1拆脚手架，应设警戒区，并有专人负责警戒。 2拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料，杂物等清除干净。 3脚手架拆除顺序一般为竹片笆、栏杆、剪刀撑、牵杆、横杆、立杆，按自上而下先装后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法、不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人向下递杆子。 4拆下的杆件与零配件，应按类分堆（零配件装入容器）用吊车吊下，严禁高空抛掷。 5拆下的杆件和零配件运到地面时，应随时按品种，分规格堆放整齐，妥善保管，有损坏者给予维修和保养。 四、安全措施
住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计
计算简图： 立面图 侧面图
三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n4 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(4+1))+1.4×3×0. 9/(4+1)=0.818kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(4+1))+3×0.9/(4+1)=0.591kN/ m 计算简图如下：
1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×0.818×1.52=0.184kN·m σ=M max/W=0.184×106/4490=40.969N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.591×15004/(100×206000×107800)=0.913mm νmax＝0.913mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×0.818×1.5=1.349kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.591×1.5=0.976kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.349kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.976kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
一、参数信息: 1.脚手架参数 底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为18m、17.2 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接； 吉工注: 1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米； 2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即： 立杆横距0.8m 立杆纵距1.5m 内立杆与墙面的间距0.2m 连墙，竖向每层、水平小于6m 3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm； 所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根； 4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙； 5、“椒建规[2009]45号”，脚手架 （一）严格执行钢管、扣件分色管理制度; （二）严禁不同受力性质的脚手架混搭； （三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。 （四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。 本案就是尊从上述第(四)条的做法; 6、“台建规转[2003]17号” 按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。对三类钢管、扣件全市实行统一颜色标识，具体颜色标识统一规定如下： 铁锈红（防锈漆）或红、白相间色----用于最小壁厚在2.76～3.0mm的钢管。该类钢管仅可作为非承重杆件和围护杆件； 黄色或黄、白相间色----用于最小壁厚在3.0mm以上和重量在0.9kg（十字扣件）、1.2kg （转角扣件）、1.3kg（对接扣件）以上，但经检测力学性能达不到国家标准合格要求的钢管、扣件，该类钢管、扣件必须降级使用。不得用于高层、大跨度、较大荷载的架体。 兰（绿）色或兰（绿）、白相间色----用于符合国家标准合格的钢管、扣件。承重支撑架、高度在25m以上的落地脚手架和总高度在50m以上的高层外脚手架，必须使用该类钢管扣件。 7、落地第一步脚手架不挂安全网，但钢管一般用红、白相间色作警示；临边防护栏杆也用
脚手架工程施工设计 一、工程简介（概况） 工程名称：铁力滨河花园AB栋 施工单位：黑龙江省化工建设有限公司 监理单位：铁力市龙泰工程建设监理有限责任公司 勘察单位：铁力市胜达建设工程勘察有限责任公司 设计单位：黑龙江省城科建筑设计中心 建设单位：铁力市四海房地产综合开发有限责任公司 建筑面积：23670.82m2 工程结构：短肢剪力墙 层数：18层 开工日期：2010年3月15日 竣工日期：2011年7月30日 工程地址：建设大街第四中学南，石油公司西侧 工程总建筑面积23760.82m2，地下一层，地上十八层，建筑总高度为61.9m，地下一层为生活储备间，一、二层为商业网点，三～十八层为住宅。建筑结构形式为剪力墙结构（局部为框架结构）,合理使用年限为50年,抗震设防烈度为6度,防火设计建筑分类高层为Ⅱ类;其耐火等级I级；防火分区及分隔：每层设二个防火分区，防火墙采用190厚轻集料砼复合砌块，耐火极限大于4.0h，车库采用耐火级限3.0h隔墙，2.0h楼板与其它部位分隔。 二、编制依据： 1、铁力滨河花园AB栋楼施工合同。 2、铁力滨河花园AB栋楼结构及建筑施工图纸。
3、主要法规：《中华人民共和国建筑法》、《建设工程质量管理条例》及强制性条文； 4、图纸会审记录； 5、黑龙江寒地建筑勘察设计有限公司勘测的地质勘探报告：2005-015； 6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001； 7、《建筑施工手册》第三版； 8、《建筑施工与安全技术》； 9、《建筑施工计算手册》； 10、《建筑结构荷载规范》 11、《钢结构规范》 根据工程的实际情况，主楼全高59.4m,所以外脚手架用悬挑式单排脚手架，悬挑式脚手架搭设高度为39m，在4层顶悬挑，搭设总高度59.4m，该脚手架设计用途为结构工程作业的，每层满挂密目网全封闭，每两层设一道水平安全网。本工程脚手架采用Ⅰ20工字钢，Φ48*3.5钢管，配扣件连接。悬挑工字钢长度6m,外伸2.0ｍ,锚固端长4ｍ、采用砼中预埋20圆钢三道锚固悬挑钢梁，第一道距锚固端0.3ｍ，后两道间距0.5m。工字钢外端头间距为1.35米，用[10槽钢与工字钢悬挑端部焊城整体，在[10槽钢上按纵距焊接10cm高Ф25钢筋，用来固定脚手架立杆。脚手架立杆的纵距为1.35米，水平杆的步距1.50米。 为保证施工脚手及安全维护，外侧挂满2000目安全网，施工时脚手架连续搭设，外脚手架随主体结构上升而上升。每层平挂安全网，且设挡脚板以防向外踢出坠物。施工楼层边沿，全部搭设钢管栏杆防护。同时脚手架的搭设需满足电梯及上料平台等配套工程施工需要。 1、本工程脚手架基本施工程序为： 悬挑脚手架做法：在结构板设锚固钢筋→脚手钢梁锚固固定连接效正→交圈设硬防护→安装脚手架→拉结加固→封挂安全网→验收后使用 2、材料选用： 2.1脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-1992）或《底压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092-2001）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《炭素机构钢》（GB/T700-1988）中Q235-A级钢的规定。 2.2所使用的钢管、扣件应送指定试验室作钢管扣件质量检测，合格后方可使用。 2.3新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：
普通型钢悬挑脚手架计算书 华曙高科工业地产建设项目-1楼工程； 工程建设地点:；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。 一、参数信息 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.25 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 20.00 m； 采用的钢管类型为 Φ48×3.0； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数 0.75； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处湖南长沙市，基本风压0.35 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。 锚固压点螺栓直径(mm):18.00； 楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数
悬挑式钢管脚手架计算规则 施工中常用的悬挑脚手架通常是指单双排钢管脚手架的底部通过型钢（工字钢或者槽钢）支撑架传递到主体结构的施工外用脚手架，包括型钢支撑架、扣件式钢管脚手架和连墙件等三部分。 从支撑的形式来讲，悬挑脚手架常见两种形式，一种是使用钢丝绳拉结水平钢梁与建筑物，如图1.22；另一种是将水平钢梁通过角钢或钢管支设到建筑物上，如图1.23；在施工现场比较特殊的情况下，在保证计算结果可靠和底部支撑钢梁锚固长度足够的情况下，也有施工单位采用过没有任何保护的悬臂式钢梁支撑，但从安全角度讲不推荐使用。 图1.22 采用钢丝绳悬挑脚手架施工图
图1.23 下支撑悬挑脚手架施工图 图1.24 钢管两层悬挑施工图 从钢梁的布置形式来讲，悬挑脚手架常见两种形式，一种带联梁型钢，每脚手架立杆下面是水平联梁，联梁下面以悬挑主梁型钢支撑；另一种是每脚手架立杆直接用悬挑主梁型钢支撑，如下图所示：
图1.25 悬挑脚手架两种形式示意图 悬挑脚手架型钢最稳定安全的选择是工字钢，在工字钢上面按照双排脚手架排距焊接短钢筋头，然后将48mm钢管套在外面使基础牢靠。但也有施工单位选择使用槽钢，脚手架立杆很难直接作用于槽钢腹板，基本上会作用于槽钢翼缘上，这样槽钢受力就很不合理，比较好的解决办法是在槽钢槽口内每隔立杆的纵距焊接短钢筋，形成矩形槽口受力，比较稳定的受力体系。在北方一些施工企业，为了节约施工开支，也有使用钢管做悬挑梁，但存在很大的安全隐患，因为所有关键受力点都是扣件连接传递荷载，而市场上扣件质量非常不可靠，几乎没有合格的产品，对于两三个楼层的脚手架高度经过计算还勉强可以使用，对于比较高、荷载比较大的悬挑脚手架一定要慎重使用钢管做悬挑梁。 悬挑脚手架上部计算与落地式扣件钢管脚手架计算的前四项要求是一致的，即按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）要求计算。 1、纵向和横向水平杆(大小横杆)等受弯构件的强度计算； 2、扣件的抗滑承载力计算； 3、立杆的稳定性计算； 4、连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算。 与落地式脚手架的相应计算一致的，不再赘述，但需要按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）计算联梁和主梁型钢，计算要求如下： 1、悬挑水平主梁和联梁的强度、挠度计算和整体稳定性计算； 2、悬挑主梁锚固段与楼板连接处压环、螺栓和楼板局部受压计算； 悬挑主梁锚固段与楼板连接通常有两种方法：如果使用压环与楼板钢筋连接，要求根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）计算压环（钢筋）的抗剪强度；如果使用螺栓打入楼板，要求计算螺栓抗拉强度和楼板局部受压。 3、拉杆或斜支杆的强度计算。 悬挑脚手架通常上面通过拉杆或下面通过压杆与建筑物主体结构拉接，如果拉杆采用钢丝绳吊环的连接方式，要求根据《建筑施工安全检查标准》计算钢丝绳的抗拉强度和根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）计算吊环的抗剪强度；如果拉杆或压杆采用角钢、槽钢或钢管与与建筑物预埋件焊接，除计算杆件本身的抗压或抗拉强度外，还要求计算焊接强度。