苏州高新区有轨电车2号线工程ST2-TJ-1标
浒光运河1号桥跨富春江路30+50+30m连续梁现浇支架计算书
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中铁二局苏州有轨电车2号线1标项目经理部
2015年4月
中铁二局苏州有轨电车2号线1标项目经理部30+50+30m连续梁现浇支架计算书
目录
1 检算依据 (1)
2 检算说明 (1)
3 工程概况 (1)
4 施工方案 (2)
5 材料取值 (2)
6 支架计算 (3)
7 地基承载力计算 (16)
8 拉杆检算 (16)
9 结论 (19)
1 检算依据
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)； 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；
《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）； 《混凝土模板用胶合板》（GB/T 17656-2008）
《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社） 《建筑施工计算手册》（江正荣等著，中国建筑工业出版社） 《浒光运河1号桥全桥设计图》 《30+50+30m 连续梁支架现浇》 《连续梁计算手册》
2 检算说明
1结合相关规范和图纸，本检算过程采用容许应力法。 2箱梁的计算按一次现浇来计算，梁体钢筋砼：26.5kN/ m 3。
3模板及内模支撑按6.0kN/2m ；施工人员及设备按2.5kN/2m ；泵送砼及振捣砼产生的荷载按2.0 kN/m 2计算。
4荷载组合：支架自重+箱梁梁体及模板重+施工荷载
3 工程概况
苏州高新区有轨电车2号线1标项目，线路起于龙康路站，预留往南延伸条件，且在车站北段设臵与T1线联络线，之后沿龙康路、普陀山路中路敷设，终点止于康宁路站，主线起止里程为DK0+000～DK9+070，全长约9.051km ，其中包浒光运河1号桥、绕城高速桥、浒光运河2号桥等重要结构。
浒光运河1号桥跨越既有富春江路与浒光运河，桥位处地势较为平坦开阔，地形起伏小。浒光运河1号桥位迄止里程：DK4+493.440～DK5+372.040,全桥为双线，全长878.6m 。
跨越富春江路段30+50+30m 连续梁起止里程为DK4+685.490～
DK4+795.490，起止墩号为7#～10#墩，主跨8#～9#跨越浒光运河，中支点梁高3m，腹板宽为0.85m，碗扣支架上最大梁截面尺寸如下图所示：
图3.1 中支点截面图(单位：mm)
4 施工方案
根据实地考察与以往支架施工的成功经验将方案设计如下。
芯模及内支撑布臵：模板采用12mm厚酚醛树脂胶合板；模板下横桥向布臵5×10cm枋木，中心间距30cm，顺桥向布臵10×10cm枋木，中心间距60cm；内支撑采用扣件式钢管支架，内支撑支架按横桥向×顺桥向90×60cm布臵，步距按不大于90cm布臵，钢管支架下部用板凳钢筋焊接到底板钢筋上；腹板对拉杆选用M20型，顺桥向×竖向不大于0.7×0.8m。
外模及支架：箱梁外模板采用15mm厚酚醛树脂胶合板；底板下横桥向布臵10×10cm枋木，中心间距30cm；顺桥向布臵10×15cm枋木，其下布臵WDJ碗扣型多功能脚手架，立杆顺桥向×横桥向布臵为：腹板下60×30cm，空腹下
60×60cm，翼缘板下60×90，立杆步距按120cm布臵。可调天托撑选用KTC-60，可调底座选用KTZ-60。
5 材料取值
表5.1 材料取值表
6 支架计算
取箱梁最大截面分四部分进行检算，区域划分如下图所示。
区域划分图
计算时取每个区域最大荷载进行计算，区域②支架布臵和区域④支架布臵一致，且区域④荷载较区域②大，所以检算时，只计算区域④。
㈠模板及枋木计算
1区域③：腹板及实心段位臵模板及枋木计算
①模板计算
由于腹板处梁高和实心段梁高基本相同，则取一个位臵(实心段)计算即可。
计算宽度考虑单位宽度，混凝土荷载为：
1
326.579.5/
N
q k
?=
=㎡
按1mm宽板条均布荷载四跨连续梁计算，模板下承重枋木横向间距按30cm
布臵，计算荷载以及15mm 酚醛树脂胶合板截面力学参数如下：
计算荷载：()79.5 6.0 2.5 2.00.0010.09/0.09/q kN m N mm =+++?== 力学参数：
23137.56W bh mm ==，331281.2512
I bh mm ==；其中300l mm =，200l mm =净，
按照净间距200mm 计算，如下：
0.09/q N mm =
220.1070.09200385.2/M kql N mm
===??[]2385.210.27/10.272737.5
M N mm MPa MPa W σσ=
===<=满足要求 0.6070.0920010.93B V k l N q ==??=左 0.5360.092009.65B V kql N
??===右[]23310.6
1.06/0.89 1.322115
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 10.939.6520.58B B B R V V N +==+=右左
[]4430.6320.092002000.470.5100100610281.5400400
kql L f mm f mm EI ??===<===??? 满足要求。故在安装腹板实心段时模板顺纹方向应垂直于下层方木。 ②第一层横向枋木：采用100×100mm 枋木
截面力学数据为：22311
10010016666666
W bh mm ==??=，
33411
10010083333331212
I bh mm =
=??= 荷载：0.6070.09300+0.5360.093030.86/0q N mm =????=
第二层枋木布臵间距为0.3m ，按均布荷载四跨连续梁计算： 其中300l mm =，
30.86/q N mm =
220.10730.86300297181.8/k N mm
M ql ??===[]2198185.4 1.79/ 1.7912166666
M N mm MPa MPa W σσ=
===<=满足要求 0.60730.863005619.61B V kql N =?==?左 0.53630.863004962.29B V kql N
=?==?右[]2335619.61
0.85/0.85 1.322100100
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 5619.614962.2910581.9B B B V N
R V =++==右左[]443
0.63230.863003000.0210.751001009108666666400400
kql L f mm f mm EI ??===<===???满足要求。
③第二层纵向枋木：采用100×150mm 枋木 采用100×150mm 枋木截面力学数据:
22311
10015037500066W bh mm ==??=
33411
100150281250001212
I bh mm =
=??= 荷载：10581.9B p R N ==
枋木下碗扣支架立杆在顺桥向布臵间距为0.6m ，按集中荷载三跨连续梁计算：
其中10581.96030p N L cm d cm ===，，
0.17510581.9600111109·9.5M l m p N k m ==??=
[]21033140.41
2.97/ 2.9712375000
M N mm MPa MPa W σσ=
===<=满足要求 0.65010581.96878.24B V kp N ==?=左 0.57056.975290.95B V kp N ==?=右
[]2338941.2
0.69/0.69 1.322100150
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 10581.96878.245290.9522751.09B B B R V V p N =++=++=右左
[]3331.14610581.96006000.11 1.510010091028125000400400
kpl L f mm f mm EI ??===<===??? 满足要求。
2区域④：底板位臵模板及枋木计算 ①模板计算
计算宽度考虑单位宽度，混凝土荷载为：
21(0.470.95)26.537.63/q kN m =+?=
按1mm 宽板条均布荷载四跨连续梁计算，模板下承重枋木顺桥向间距按30cm 布臵，计算荷载以及15mm 酚醛树脂胶合板截面力学参数如下：
则计算荷载：
37.63 6.0 2.5 2.00.0010.048/0.048/q kN m N mm =+++?==（） 力学参数：
23137.56W bh mm ==，331
281.2512
I bh mm ==；其中300l mm =，200l mm =净
按照净间距200mm 计算，如下：
0.048/q N mm
=
220.1070.0482000.4·254N mm M kql ==??=
[]2205.44
5.48 5.482737.5
M σN /mm MPa MPa W σ=
===<=满足要求 0.6070.048200 5.83B V kql N ==??=左 0.5360.048200 5.15B V kql N ==??=右
[]233 5.83
0.58/0.58 1.322115
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 挠度按净间距200mm 计算
[]443
0.6320.0482002000.390.5100100 4.510281.25400400
kql L f mm f mm EI ??===<===??? 满足要求。
②第一层横向枋木：采用100×100mm 枋木
截面力学数据为：22311
10010016666666
W bh mm ==??=，
33411
10010083333331212
I bh mm =
=??= 荷载：0.6070.048300+0.5360.048316.46/00N m q m =????= 第二层枋木布臵间距为0.6m ，按均布荷载四跨连续梁计算： 其中600l mm =，
16.46/q N mm =
220.10716.46600634039.2/k N mm
M ql ??===
[]2634039.2 3.84/ 3.8412166666
M N mm MPa MPa W σσ=
===<=满足要求 0.60716.466005994.74B V kql N =?==?左 0.53616.466005293.54B V kql N
=?==?右[]2335619.61
0.9/0.9 1.322100100
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 5994.745293.5411288.28B B B R V N
V +==+=右左[]443
0.63216.466006000.18 1.51001009108666666400400
kql L f mm f mm EI ??===<===???满足要求。
③第二层纵向枋木：采用100×150mm 枋木 采用100×150mm 枋木截面力学数据:
22311
10015037500066W bh mm ==??=
33411
100150281250001212
I bh mm =
=??= 荷载：11288.28B p R N ==
枋木下碗扣支架立杆在顺桥向布臵间距为0.6m ，按集中荷载三跨连续梁计算：
其中11288.286030p N L cm d cm ===，，
0.17511288.28600118526·9.4M l m p N k m ==??=
[]21185269.4
3.16/ 3.1612375000
M N mm MPa MPa W σσ=
===<=满足要求
0.65011288.287337.39B V kp N ==?=左 0.511288.285644.14B V kp N ==?=右
[]2337337.39
0.74/0.74 1.322100150
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 7337.395644.1411288.2824269.81B B B R V V p N =++=++=右左
[]3331.14611288.286006000.11 1.510010091028125000400400
kpl L f mm f mm EI ??===<===??? 3区域①：翼缘板位臵模板及枋木计算 ①模板计算
计算宽度考虑单位宽度，混凝土荷载为：
10.3526.5/19.27/q kN =?=㎡
按1mm 宽板条均布荷载四跨连续梁计算，模板下承重枋木横向中心间距按30cm 布臵，计算荷载以及15mm 酚醛树脂胶合板截面力学参数如下：
计算荷载：9.27 6.0 2.5 2.00.0010.0198/0.0198/q kN m N mm =+++?==（） 力学参数：
23137.56W bh mm ==，331
281.2512
I bh mm ==；其中300l mm =，
按照间距300mm 计算，如下：
0.0198/q N mm =
220.1070.0198300·190.68M k N q mm l ==??=
[]2190.68 5.1/ 5.12737.5
M N mm MPa MPa W σσ=
===<=满足要求 0.6070.0198300 3.61B V kql N ==??=左 0.5360.0198300 3.19B V kql N ==??=右
[]233 3.61
0.37/0.37 1.322115
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 3.61 3.19 6.8B B B R V V N =+=+=右左 挠度计算按净间距200mm 计算：
[]443
0.6320.01982003000.160.75100100 4.510281.25400400
kql L f mm f mm EI ??===<===??? 满足要求。
②第一层横向枋木：采用50×100mm 枋木
截面力学数据为：22311
501008333366
W bh mm ==??=，
33411
5010041666661212
I bh mm =
=??=， 荷载：0.6070.01983000.5360.0198300 6.8B B q V V N =+=??+??=右左 第二层枋木布臵间距为0.6m ，按均布荷载两跨跨连续梁计算： 其中600l mm =，
6.8/q N mm =
220.107 6.8600261936·N m M ql m k ==??=
[]2261936
3.15/ 3.151283333
M N mm MPa MPa W σσ=
===<=满足要求 0.607 6.86002476.56B V kql N ==??=左 0.536 6.86002186.88B V kql N ==??=右
[]2332476.56
0.25/0.25 1.32250100
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 2476.562186.884663.44B B B R V V N =+=+=右左
[]4430.632 6.86006000.15 1.51001009104166666400400
kql L f mm f mm EI ??===<===???
满足要求。
③第二层纵向枋木：采用100×100mm 枋木 采用100×100mm 枋木截面力学数据:
22311
10010016666666W bh mm ==??=，
33411
10010083333331212
I bh mm =
=??= 荷载：4663.44B p R N ==
枋木下碗扣支架立杆在纵向布臵间距为0.9m ，按集中荷载三跨连续梁计算： 其中4663.449030p N L cm d cm ===，，
0.2674663.4490011206·24.64N m M kpl m
==??=[]21024091.43
6.15/mm 6.812166666
M N MPa MPa W σσ=
===<=满足要求 1.2674663.445908.58B V kp N ==?=左 14663.444663.44B V kp N ==?=右
[]2335908.58
0.89/0.89 1.322100100
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 5908.554663.444663.4415235.43B B B R V V p N =++=++=右左
[]333
1.8334663.449009000.83
2.251001009108333333400400
kpl L f mm f mm EI ??===<===??? 满足要求。
4芯模模板及枋木计算
①模板计算
计算宽度考虑单位宽度，混凝土荷载为：
10.5526.5/114.58/q kN =?=㎡
按1mm 宽板条均布荷载四跨连续梁计算，模板下承重枋木横向中心间距按30cm 布臵，计算荷载以及12mm 酚醛树脂胶合板截面力学参数如下：
计算荷载：14.58 6.0 2.5 2.00.0010.0251/0.0251/q kN m N mm =+++?==（） 力学参数：
231246W bh mm ==，331
14412
I bh mm ==；其中300l mm =，
按照间距300mm 计算，如下：
0.0251/q N mm =
220.1070.0251300·241.72M k N q mm l ==??=
[]2241.7210.07/10.072724
M N mm MPa MPa W σσ=
===<=满足要求 0.6070.0251300 4.57B V kql N ==??=左 0.5360.0251300 4.04B V kql N ==??=右
[]233 4.57
0.57/0.57 1.322112
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 4.57 4.048.61B B B R V V N =+=+=右左 挠度按净间距250mm 计算
[]4430.6320.025********.50.625100100610144400400
kql L f mm f mm EI ??===<===??? 满足要求。
②第一层横向枋木：采用50×100mm 枋木
截面力学数据为：22311
501008333366
W bh mm ==??=，
33411
5010041666661212
I bh mm =
=??= 荷载：8.61/B q R N mm ==
第二层枋木布臵间距为0.6m ，按均布荷载两跨跨连续梁计算： 其中600l mm =，
8.61/q N mm =
220.1078.616003317·65.2N mm M kql ==??=
[]2331657.2
3.98/ 3.981283333
M N mm MPa MPa W σσ=
===<=满足要求 0.6078.616003135.77B V kql N ==??=左 0.5368.616002768.98B V kql N ==??=右
[]2333135.77
0.94/0.94 1.32250100
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 3135.772768.985904.75B B B R V V N =+=+=右左
[]4430.6328.616006000.19 1.51001009104166666400400
kql L f mm f mm EI ??===<===??? 满足要求。
③第二层纵向枋木：采用100×100mm 枋木 采用100×100mm 枋木截面力学数据:
22311
10010016666666W bh mm ==??=，
33411
10010083333331212
I bh mm =
=??= 荷载：5904.75B p R N ==
枋木下碗扣支架立杆在纵向布臵间距为0.9m ，按集中荷载三跨连续梁计算：
其中5904.759030p N L cm d cm ===，，
0.2675904.75900141891·1.5M l m p N k m
==??=[]21418911.43
8.6/mm 8.612166666
M N MPa MPa W σσ=
===<=满足要求 1.2675904.757481.3B V kp N ==?=左 15904.755904.75B V kp N ==?=右
[]2337481.3
1.12/ 1.12 1.322100100
V N mm MPa MPa bh ττ?=
===<=??满足要求 7481.35904.755904.7519290.8B B B R V V p N =++=++=右左
[]333
1.8335904.759009001.05
2.251001009108333333400400
kpl L f mm f mm EI ??===>===??? 满足要求。 ㈡.碗扣支架计算 1、立杆承载力计算 立杆强度计算
0l =h+a=1.2+0.6=1.8m ，/120/1.8107.8l i λ===属于短压杆，查表得折减系数0.535φ=
立杆允许荷载：
124[]0.5350.80.7 4.891020530.03a
N K K A f kN
φ=????=?????=
步距均为120cm ，每层碗口支架按300N/m 2,最高为6层，
立杆容许荷载
Pmax=30.03kN/根，根据纵横枋木计算，自按传至各支架立杆的反力及组架方式如下表6.1：
表6.1 碗扣支架立杆受力表
以上反力均小于30 kN ，满足要求。 2、立杆的稳定性计算
N M
f A W
?+≤ 组合风荷载：采用传至立杆最大值max 26.07k N N = 横杆步距为1.2m 时：
20/35.05.08.025.17.07.0m kN w u u W s z k =???==
k W —风荷载标准值；2μ—风压高度变化系数，
离地面10m ，z μ=1.25；s μ—脚手架风荷载体型系数，按桁架s μ=0.8；0w —基本风压，按苏州市50年一遇0w =0.52/kN m ；a l —立杆纵距max 0.6a l m =；h —横杆步距 1.2h m =
22
0.85 1.40.85 1.40.350.6 1.20.0361010
k a W l h M kN m ?????===?
立杆采用φ48×3.0mm 轧制钢管：A=423.9mm 2；W=4490.7mm 3；i=15.9；按两端铰支0l =h+a=1.2+0.6=1.8m
01800113.2115.9l i λ=
==查表得0.4946?= []22
2607036000
107.88.02115.81/140 1.3182/0.49464894490.7
N mm f N mm +=+=<=?=?满足要求。
7 地基承载力计算
7#～10#墩附近地面为市政道路，地基容许承载力较高，满足施工要求。 承台周围开挖后回填的地基应进行整平碾压处理，处理后地基承载力应不小于180kPa ，并浇筑15cm 厚C15混凝土垫层，承台区域碗扣支架底托下应垫设10×10cm 卧木。
对于承台周围处理后的地基承载计算：
24270/(100+2150)/(100+2150)1000151.7q kPa =???= 要求承台周围区域地基承载力不小于180kPa 。
8 拉杆体系检算
8.1 拉杆计算
混凝土采用内部振捣，其混凝土对模板的侧压力为：
1
2
0120.22c F r t V ββ=
c r ——混凝土容重，取26.5kN/2m ； 0t ——新浇混凝土初凝时间，取5.0h ；
1β——外加剂影响修正系数，取1.0；
2β——混凝土坍落度修正系数，取1.15；
V ——混凝土浇注速度，取3.0m/h ；
1
22
0120.220.2226 5.0 1.0 1.15356.97/c F r t V kN m ββ==?????=2/k 06.58315.10.10.55.2622.0m N =???? c F r H =
H ——混凝土浇注总高度，取3m ；
226.5379.5/c F r H kN m ==?=
两者取小值，则混凝土浇注时的侧压力为2/06.58m kN F = 拉杆间距按顺桥向×竖向0.6m×0.6m 布臵，拉杆承受的拉力：
258.060.60.620.91/F kN m =??=
选用M14螺杆，其容许拉力[]24.520.91P kN P kN =>=满足要求。
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
戴港互通现浇箱梁支架计算书 一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm，d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 1 4-d4 1 ）/64=15.92*104mm4 I 1=π（D 2 4-d4 2 ）/64=0.98*104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A 1 =√16.8×104/428=19.8mm λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN 根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。
钢管桩支架计算书 一．工程概况 1.1 工程简介 A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。 1.2 建设条件 该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。 1.2.1地形地貌 典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。 1.2.2地质情况 Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到地质情况主要为 4 分化。承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。 1.2.3气候 气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。 二．施工方案总体布臵和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇
筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布臵情况：横桥向放臵截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。15cm×15cm方木放臵在工10型钢上，工10型钢放臵在贝雷梁上，贝雷梁放臵在钢管桩顶端的沙桶上。 2.2 设计荷载取值 混凝土自重取： 26.5kN/m3 箱梁重： 24.1kN/m2 模板自重： 2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2 考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2 三．贝雷梁设计验算 大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。其中第一跨采用满堂支架法施工，验算过程参考满堂支架法计算书。 神杨路方向第二、三、五、六跨 神杨路方向第二跨，第三跨，第五跨，第六跨，跨中布臵两排钢管桩，计算采用间距17m进行计算，现场可以根据实际情况减小间距。 采用双排单层加强型贝雷梁，每组贝雷梁间距1m, 全截面使用21组。 混凝土箱梁每平方米荷载： 31.6kN/m2 贝雷梁每片自重： 2×3kN/m 荷载总重： 6kN+31.6kN/m=37.6kN/m 双排单层加强型贝雷梁力学性能： [M] = 3375kN〃m [Q] = 490kN
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa
满堂支架专项施工方案 1 工程概况 本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。跨度最大结构形式为25+40+40+25。现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1： 图1、箱梁断面结构尺寸 2 编制范围 K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。 3 编制依据 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86 《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004 《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95
《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008 《桥涵施工计算手册》 设计院提供设计图纸 4、施工工艺流程及整体设计 4.1 工艺流程 施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装 4.2 整体设计 支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。 碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。顶托上方纵向布置I10工字钢，工字钢上方布置横向10×10cm方木，间距30cm。底托直接坐立于砼表面。扫地杆距地面高度为20cm。支架按一联架设，并在本
模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值：
qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板支架立杆的计算长度I0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m 取长度系数μ＝1.5 λ＝I0/I＝KμI0/i 取K＝1，λ＝1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求 取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4 Ψ＝0.207 验算支架立杆稳定性，即 N/ΨA＝11.34×103/0.207×489＝112．03N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求
主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm
目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48)
2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。
汕湛高速揭博项目T11 标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日
目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) & 抱箍试验 (23)
盖梁抱箍法施工方案 工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥 桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表
考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江 1.8m* 2.4m*17.437m盖梁（两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m （三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图
支架结构受力计算书 设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____ 常州市**实业有限公司
1 工程概况 项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团 结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重 铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量 铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度 铝合金 铝合金设计强度[单位：2/N mm ]
钢材 钢材设计强度[单位：2/N mm ] 不锈钢螺栓 不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 普通螺栓 普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 角焊缝 容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 4.1 光伏组件参数 晶硅组件： 自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ?? 安装倾角：37°
一、计算依据及参考资料 1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99） 2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008 5、铁四院设计图纸 6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 二、碗扣支架计算 为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。 1、荷载 钢筋砼容重取26kN/m3； 钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t，底模8.5t，内模为11t,共重100t，则每延米按30.6kN/m； 方木容重为7.5kN/m3；施工荷载为2kN/㎡； 倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取 6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。 2、碗扣支架钢管手工计算 计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。 （1）支架钢管轴向受力计算 碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。根据受压稳定原理进行承载力计算。 单根钢管回转半径：
即单根立杆在步距为1.2m的条件下，最大允许承载力为51kN。 实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。 因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm，腹板下横向间距30cm，水平步距120cm。按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为： （2）碗扣支架顶部方木的受力计算 碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。 材料性质 q木 =8×0.2×0.15=0.24kN/m I=1×10-4m4 A=0.0225m2 w=1×10-3m3 ［σ］=9.5Mpa
附件5 支架计算书 一、工程概况 永州湘江1#特大桥现浇（衡阳桥台至1#墩）设计采用贝雷梁现浇施工。梁体为单箱单室、等高度、变截面结构，箱梁顶宽12.2m，底宽5.68-5.74m，顶板厚度除梁端为64cm外均为34cm，腹板厚度48-108cm，厚度按折线变化，底板厚度30-70cm，梁高3.09m。 二、支架贝雷梁现浇方案 现浇梁采用钢管立柱与贝雷梁结合施工（如图1所示），贝雷梁采用3m×0.45m（3m×0.225m）贝雷片进行组合，基础采用条形基础支撑钢管桩形式，纵向跨距15m 、12m（考虑现场地形条件及纵向贝雷梁受力更合理因而采用不等跨，如图2所示）。贝雷梁横桥向设14工钢。 图1：支架横向布置图
图2：支架纵向布置图 三、材料参数 胶木板：18MPa ，61010E MPa ;油松、马尾松：12MPa (顺纹抗压、 抗弯) 3.14MPa (横纹抗剪) 6910E MPa ;C30混凝土：43.2510E MPa ; 双排单层贝雷梁： 1576.4M kN m ， 490.5Q kN ， 37157.1W cm ， 4500994.4J cm 。钢材弹模52.010E MPa ;H 型刚,截面模量W=3740000mm3, 惯性矩 Iy=561000000mm4.混凝土强度设计值（C30）=13.8Mpa 。 四、检算 （一）计算荷载 对每一组贝雷梁根据贝雷梁对应的梁体高度和宽度进行梁体荷载分布，分布时考虑纵向腹板的宽度变化。如图3、图4所示：（注：1、N1、N2、N3、N4荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土容重；2、N6荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土*容重=0.381*(3.062/2)*26=15.166; 3、N5=N6+2.823*0.45*26=15.166+3 3.029=48.195。4、从普通段到腹板加厚段N1、N2、N3、N4发生变化）
箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号： 版本号： 发放编号： 编制： 复核： 审核： 批准： 有效状态： 生效日期： 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部
涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2
8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。 恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。
157-160现浇支架计 算书(终) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
国道主干线福州绕城公路西北段RA3-2合同段 起讫桩号： K10+～K12+ 永丰互通主线右幅157-160号墩现浇支架设计计算书 编制： 审核： 审批： 中交路桥北方工程有限公司 福州绕城高速公路RA3-2合同段项目经理部
2010年6月1日
目录 一、结构布置形式 ................................................................................... 错误!未定义书签。 二、钢管贝雷梁式支架概述 .................................................................... 错误!未定义书签。 三、底模及纵向方木计算 ........................................................................ 错误!未定义书签。 四、157-158#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。 1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。 2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。 3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。 5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。 6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。 7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。 8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。 五、158-159#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。 1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。 2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。 3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。 5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。 6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。 7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。 8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。 六、159-160#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。 1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。 2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。 3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。 5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。 6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。 7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。 8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。